某10t龙门吊计算
10t龙门吊地基承载力计算
10t龙门吊地基承载力计算
10吨龙门吊的地基承载力计算需要考虑以下几个因素：
1. 龙门吊的自重：龙门吊自身的重量需要计算在内，假设为W1。
2. 载荷：龙门吊能够承受的最大载荷为10吨，假设为P。
3. 活载系数：根据具体使用情况和要求，可选取不同的活载系数，通常为1.0-1.5之间。
4. 地基承载力：根据地基的类型，可以查表或进行土壤力学计算得出地基的承载力。
地基承载力计算的公式为：
Q = (P + W1) × C × γ
其中，Q为地基承载力，P为载荷，W1为龙门吊自重，C为活载系数，γ为地基承载力系数。
请注意，以上介绍的是一种常用的地基承载力计算方法，具体计算需要根据具体工程条件和要求进行。
为确保安全，在进行地基承载力计算时，最好咨询专业的土木工程师或结构工程师进行详细设计和计算。
10t龙门吊机走道基础计算手册 (1)
10t 龙门吊机走道基础计算书
一、概述
为满足钢筋制作的需要,在钢筋制梁区域设置1台10t 龙门吊机。
龙门吊机
跨度14m ，净高9m 。
龙门吊机配备10t 电动葫芦一台。
根据吊机轨道地基承载力要求和钢筋场地地质条件，10t 龙门吊机轨道基底
12钢筋。
双面配筋计算公式：
公式：02)(2'0'2
=+-++）（‘a A h A b n x b A A n x s s s s —a I 受压区换算截面对中性轴的惯性矩；
—a S 受压区换算截面对中性轴的面积矩；
—s A 受拉区钢筋的截面积；
—'s A 受压区钢筋的截面积；
—cm a 5=受拉钢筋重心至受拉混凝土边缘的距离；
'5a cm =—受压钢筋重心至受压混凝土边缘的距离；
030525h h a cm =-=-=—截面有效高度；
—x 混凝土受压区高度；
以上公式的参数均取于<<公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规
范>>(JTGD62—2004)。
所以，由上面计算可得：
基础钢筋布设：
上排布置φ12钢筋，间距5+3×10+5（cm ）共4根
下排布置φ12钢筋，间距5+3×10+5（cm ）共4根
A.验算上部钢筋受拉时的应力:
由公式得：
2210210(4.5 4.5)(4.525 4.55)04040
x x ⨯⨯++-⨯+⨯=2 4.567.50x x +-=得x =6.3cm
由公式得：
32
140 6.310 4.5(6.35)341y ⨯⨯+⨯⨯-==(cm)。
10t龙门吊基础承载力计算介绍模板之欧阳歌谷创编
10T龙门吊基础底承载力计算书
欧阳歌谷（2021.02.01）
一、计算说明
1、根据“10t龙门吊基础图”典型断面图计算。
2、采用双层C30钢筋混凝土基础。
二、示意图
基础类型：条基计算形式：验算截面尺寸
剖面:
三、基本参数
1．依据规范
《建筑地基基础设计规范》（GB 50007－2011）2．几何参数：
已知尺寸：
B1 = 400 mm,
H1 = 400 mm
3．荷载值：
①基础砼：g1=1.28×0.2m2×25 kN /m3=6.4kN
②钢轨：g2=1.28×43×10N /kg=0.55kN
③龙门吊轮压：g3=（14+10）÷4×10KN/T=60 kN
作用在基础底部的基本组合荷载
F k =g2+g2+g3=66.95KN
4．材料信息：
混凝土： C30 钢筋： HPB300
5．基础几何特性：
底面积：A =1.28×0.6= 0.768 m2
四、计算过程
轴心荷载作用下地基承载力验算
按《建筑地基基础设计规范》（GB 50007－2002）下列公式验算：
p k = F k/A = 66.95/0.768=87.2KPa
结论：本地地表往下0.5～3米均为粉质黏土，承载力可达130KPa，满足承载力要求。
某10t龙门吊计算
洋口港项目部预制场10T龙门吊验算书说明：洋口港项目预制场10t龙门吊是采用苏通大桥工地B1标使用过的吊重为20t的龙门吊。
原B1标龙门吊横梁长度42m，净跨36m，横梁采用贝雷桁架，四组合，下面加强悬杆；立柱采用D=351无缝钢管，壁厚10mm。
行走平车采用两根I40热扎普通工字钢组合而成，行走轮子采用D=500铸铁钢轨轮，轨距5m。
洋口港项目部10t龙门吊横梁、立柱、行走系统与原B1标20t龙门吊完全相同，只是电动葫芦轨道梁由I40a改为I36a，分配梁由25a改为I20a。
轨道梁与分配梁的连接由螺栓连接改为钢板焊接连接，此连接方式与苏通大桥B2标20t龙门吊电动葫芦轨道梁与分配梁连接方式完全相同。
龙门吊需要吊重的最大荷载为100KN，净跨26m，净高12.5m。
起重小车采用16T电动葫芦，电动葫芦行走轨道采用I36a热扎普通工字钢，工字钢分配梁采用I20a热扎普通工字钢。
行走轨道采用P43钢轨，轨道基础为钢筋砼梁，断面尺寸：H×B=30×40CM。
一、荷载1、活荷载（1）龙门吊最大设计吊重：G=100 KN（2）电动葫芦重量：16 KN2、恒载（1）桁架：3.3×4/3=4.4 KN/M（2）加强弦杆自重：0.8×4×2/3=2.13 KN/M（3）I25a分配梁：1.6×9×0.279/26=0.155 KN/M（4）I36a吊车梁：24×1×0.600/26=0.554 KN/M(5)各种锚、垫板及配套螺栓25/33=0.757 KN/M(6)行走系统：1 KN3、偶然荷载根据现场实际情况，本龙门吊偶然荷载仅考虑风荷载。
风荷载主要按9、7级风工况进行验算。
（1）、风压计算风压按以下公式计算：WN=K1 K2 K3 K4 W0 (Pa)WN：某级风产生的风压W0：基本风压值，按W0=v2/1.6计算，9级风V＝24.4M/S，7级风速V＝17.1M/S。
10T龙门吊计算书
1 相关计算书1.1 工程概况配置1台10t-17m门式起重机，起重机满载总重37t，均匀分布在4个轮上，理论计算轮压：f=mg/4=37*1.8/4=90.65kN为确保安全起见，按1.5系数将轮压设计值提高到140kN进行设计。
基础梁拟采用500mm*1200mm矩形截面钢筋混凝土条形基础梁，长度根据现场实际情况施工，轨道梁设置在场地持力层上，混凝土强度等级为C25。
基础设计中不考虑轨道与基础的共同受力作用，忽略钢轨承载能力不计，按半无限弹性地基梁进行设计。
1.2 梁的截面特性混凝土梁采用C25混凝土，抗压强度25MPa。
设计采用条形基础，如图所示，轴线至梁底距离：y1=d2=0.52=0.25my2=d−y1=0.5−0.25=0.25m图1.2-1 基础梁截面简图梁的截面惯性矩：I=1/3(by23+by13)=0.0125m4梁的截面抵抗矩：W=Id−y1=0.01250.4−0.25=0.083m3混凝土的弹性模量：E c=2.80×104KN/m2截面刚度：E c I=0.0125∗2.8∗104=350KN/m21.3 按反梁法计算地基的净反力和基础梁的截面弯矩假定基底反力均匀分布，如图所示，每米长度基底反力值为：p =∑F L ⁄=4∗14020∗2+30=8.0KN/m 若根据脚架荷载和基底均布反力，按静定梁计算截面弯矩，则结果表明梁不受脚架端约束可以自有挠曲的情况。
反梁法则把基础梁当成以脚架端为不动支座的三跨不等跨连续梁，当底面作用以均布反力p=8.0kN/m 时，支座反力等于支座左右截面剪力绝对值之和，查《建筑施工计算手册》附表2-16得：l 1=20 q =8.0KN/mn =l 2/l 1=30/20=1.521*ql M φ= 1*ql V φ=////右左V V R +=表1.3-1 三跨不等跨连续梁的弯矩、剪力计算系数表由计算结果可见，支座反力与轮压荷载相比产生不均匀力，将支座不均匀力分布于支座两侧各1/3跨度范围，最终反梁法得到的各截面弯矩小于第一次分配弯矩，故采用Mb 最大值进行配筋验算。
10t门式起重机轨道梁基础受力计算书
1#标准化钢筋加工场10t门式起重机轨道梁基础受力计算书项目部名称：项目总工程师：工程技术人员：年月日第份/共份目录1 工程概况 (1)2 基础设计及受力分析 (1)2.1 门式起重机轨道梁基础设计 (1)2.2 受力分析 (2)2.3 荷载组合 (3)2.4 建模计算 (3)2.5 门式起重机轨道梁基础配筋 (5)2.6 门式起重机轨道梁基础地基承载力计算 (8)3 总结 (9)1 工程概况1#标准化钢筋加工场计划配置3台10t门式起重机，其跨径1-27m，净高7m。
2 基础设计及受力分析2.1 门式起重机轨道梁基础设计轨道梁基础采用倒T型C25钢筋混凝土条形基础，基础底部宽60cm，上部宽40cm，每隔15m设置一道2cm宽的沉降缝。
基础底部采用6根HRB400Φ12钢筋作为纵向受拉钢筋，顶部放置两排Φ12作为抗负弯矩主筋，每隔40cm设置一道环形箍筋。
箍筋采用HPB300φ8光圆钢筋，具体尺寸如下图2-1、图2-2所示。
图2-1 门式起重机轨道梁基础断面设计图图2-2 门式起重机轨道梁基础配筋图2.2 受力分析（1）轮压荷载根据《1#标准化钢筋加工场10t门式起重机设计图纸》所提供资料，本例门式起重机两个车轮之间间距为6m，单个最大轮压为80kN，受力简图如下2-3所示：图2-3 门式起重机受力示意图（2）自重荷载轨道梁自重由计算软件自动计入。
2.3 荷载组合根据《路桥施工计算手册》进行荷载组合，其中恒载分项系数取 1.2，活载冲击系数取1.45，利用计算软件自动输入。
2.4 建模计算2.4.1 力学模型简化本例轨道梁基础采用Midas-Civil 2017进行建模计算，基础模拟共采用110个节点，110个梁单元，电算建模细则如下：建模范围：轨道梁基础长度110m。
单元类型：轨道梁基础采用一般梁单元模拟，其中轨道梁基础以1m单元体分割，共分割为110个单元体。
边界条件：轨道梁基础两端采用一般支承限制约束；轨道梁基础底部采用面弹性支承的分布弹性支承，基床系数k =5.6×104kN/m³。
L型门式起重机门架设计计算10t-35m
35000 17500 门架的设计计算（10t ×35m ）主梁计算简图：(一)强度计算偏轨箱型梁，因小车垂直轨道安装在主腹板上，因此，偏轨箱型梁除受弯曲外，同时还受扭转。
主梁在垂直轮压作用下，使截面产生普通弯曲应力(正应力和剪应力)和约束弯曲应力，在外扭矩作用下，截面产生约束扭转正应力和约束扭转剪应力。
主梁的强度计算按第II 类载荷组合进行。
1.普通弯曲应力主梁垂直方向跨中的弯矩为：L P qL L P M Q i G i V 22小车41841ϕϕϕ++=P G 小车——小车自重载荷(N)；45000 NP Q ——起升载荷(N)；100000 Nq ——主梁均布自重载荷(N/mm)；6.8 N/mm3500010000043.141350008.61.18135000450001.1412×××+×××+×××=V M =2829750000(N •mm)由小车水平惯性力和桥架惯性力及风载引起的跨中水平弯矩为：2风2惯小惯81L q 81L 41L q P M H ++=2.风力载荷产生的水平弯矩1)主梁上的风载荷当起重机工作时,主梁要承受起重机在工作情况下能承受的最大计算风力Ⅱq 按《起重机设计规范》的规定,起重机工作状态的最大风力,内陆地区)/(152m kg q =Ⅱ ,沿海地区)/(252m kg q =Ⅱ 由于该起重机的使用环境为内陆地区,所以计算时取)/(152m kg q =Ⅱ ,并且风力是以均布载荷的形式作用在主梁上. 主梁的高度2.0 m,主梁的长度35m.在风力的作用下,主梁跨中截面上的风力产生的水平弯矩 ()mm N L Pw Mq •=××××=×=64312500835000150350.24.18主梁Ⅱ 2)吊重和小车上的风载荷吊重及小车迎风面积为17m 2()mm N L Pw Mq •=×××=×=31237500435000150174.14小车Ⅱ 3.水平惯性力产生的水平弯矩当起重机工作时,主梁要承受起重机在工作情况下因起重机大车行走机构突然启动或制动时主梁上的固定载荷和上下小车及小车上的载荷产生的惯性力,前者是以均布的形式作用在主梁上,而后者则以集中力的形式作用在主梁上.起重机大车行走机构速度 40.1m/min=0.668m/sec.根据《起重机设计规范》附录C 的规定,加（减）速的时间为t=3sec 1)主梁等固定载荷产生的水平惯性力 ()N t V G P H 120243668.0360005.1215.1主梁梁=××=×××= 因此,在主梁跨中截面上产生的水平弯矩就为 ()mm N L P M H H •=×=×=52605000835000120248梁梁 2)小车和吊重产生的水平惯性力 ()N t V G P H 48433668.0145005.15.1小车小车=××=××= ()mm N L P M H H •=×=×=4237625043500048434小车小车)(19053125031237500643125004237625052605000mm N M H •=+++= 4.主梁跨中截面特性()410总1048.3mm J X X ×=− ()410总1034.1mm J Y Y ×=−总断面对于X-X 轴的断面系数: 对上部边缘()37101上1045.310101048.3mm Z J W X X ×=×==− 对下部边缘()3710下1045.310101048.3mm ZJ W X X ×=×==−总断面对于Y-Y 轴的断面系数:对上部边缘()37101上1099.16751034.1mm Z J W Y Y ×=×==− 对下部边缘 ()3710下1029.25851034.1mm Z J W X X ×=×==−跨中截面翼缘板角点最大弯曲正应力为：YH X W M+=W M V W σ 5.主梁跨中截面强度和挠度的校核 σ压X =上垂直跨中W M =()27/1.821045.32829750000mm N =× ()27下垂直跨中拉/1.821045.32829750000mm N W M X =×==σ ()27上水平跨中压/57.91099.1190531250mm N W M Y =×==σ ()27下水平跨中拉/32.81029.2190531250mm N W M Y =×==σ 主梁跨中截面的合成弯曲应力：()2压压合成压/7.9157.91.82mm N Y X =+=+=σσσ ()2拉拉合成拉/4.9032.81.82mm N Y X =+=+=σσσ为简化计算，可将自由弯曲正应力增大15%来考虑约束扭转和约束弯曲的影响，即：[]σσσ≤=∑W 15.1)/(4.1057.9115.12压mm N =×=∑σ )/(9.1034.9015.12拉mm N =×=∑σ 材料采用Q235B, []()2/4.17534.12350mm N n S ≈==σσ 故，主梁的强度满足要求！(二)主梁的局部稳定性 1.翼缘板的为稳定性当主梁宽度b 0与受压翼缘板厚度之比δ大于或等于60(对Q235钢)或50(对16Mn 钢)时，应考虑受压翼缘板的局部稳定性，设置一道或多道纵向加强筋。
10T龙门吊基础设计计算书
10T 龙门吊基础设计1、设计依据1.1、《基础工程》； 1.2、地质勘探资料；1.3、龙门吊生产厂家提所供有关资料；1.4、《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2002）； 1.5、《砼结构设计规范》（GB50010-2002）。
2、设计说明勘探资料显示：场地内2.0m 深度地基的承载力为125KPa 。
龙门吊行走轨道基础采用钢筋砼条形基础，混凝土强度等级为C30。
龙门吊行走轨道根据龙门吊厂家设计要求采用P43型起重钢轨，基础设计中不考虑轨道和基础的共同受力作用，忽略钢轨承载能力不计；基础按弹性地基梁进行分析设计。
错误!未指定主题。
图1 基础横截面配筋图（单位:m ）通过计算及构造的要求，基础底面配置2φ12；箍筋选取φ8@20；考虑基础顶面配置2φ12和箍筋共同构成顶面钢筋网片，以提高基础的承载能力及抗裂性；其他按构造要求配置架立筋，具体见图1 横截面配筋图。
为保证基础因温度影响产生的伸缩，根据现场实际情况，每20m 设置一道20mm 宽的伸缩缝，两侧支腿基础间距5.0m ，基础位置根据制梁台座位置确定，具体见附图：《龙门吊基础图》 3、设计参数选定 3.1、设计荷载根据龙门吊厂家提供资料显示，10T 龙门吊行走台车最大轮压：KN P 327max =，现场实际情况，龙门吊最大负重10t ，故取计算轮压：KN P 100=； 砼自重按25.0KN/m 3 计，土体容重按2.7KN/m 3计。
3.2、材料性能指标 (1)、C30砼轴心抗压强度：MPa f c 3.14=轴心抗拉强度：MPa f t 96.1= 弹性模量：MPa E c 4100.3⨯=(2)、钢筋I 级钢筋：MPaf y 210=，MPa f y 210'=II 级钢筋：MPa f y 300=，MPa f y 300'=(3)、地基根据探勘资料取地基承载力特征值：KPa f a 125= 地基压缩模量：MPa E s 91.3= 3.3、基础梁几何特性截面惯性矩：40047.03^25.0*3.0mI ==4、地基验算 4.1基础形式的选择考虑到地基对基础的弹性作用及方便施工，故基础采用图1形式。
龙门吊计算书
龙门吊计算一、设计要求:门吊桁高16m,净高14m;宽28m,净宽24m;吊重50t,梁上小车10t。
设计验算要求如下:1、重和吊重作用下验算。
2、门吊在风载和自重下验算（抗倾覆）（暴风时）。
3、门吊在大风和吊重时抗倾覆验算。
二、设计验算1、吊在吊重时受力验算，由sap2000电算（见后图表）。
2、门吊在风载和自重作用下抗倾覆验算。
空载：飓风q=700Pa v>32m/s小车Q=10t；自重Q自=28×1+[（3×7+3）×2] ×0.7+10=28+33.6=71.60tk为折减系数；k取1空载F风1=S梁×q×δ=56×700×1=39200NF风2=S腿×q×δ=28×700×1=19600NF腿=2F风2 =39200NM稳=Q自×5 =716×5=3580Kn.mM倾=F风1×15+ F腿×7=39200×22=862.4Kn.mM稳>M倾3、门吊运行时在风载和吊重下倾覆验算：运行：8级大风v>32m/s；q=200PaF风1吊=56×200×1=11200NF风腿吊=28×2×200×0.5=11200NM风1吊+M风腿吊=11200×15+11200×7=246.4 Kn.mM稳=Q自×5 =716×5=3580Kn.mM稳>M倾由前面图可知只要吊重时吊绳摆幅不超过线AB则吊重有利于结构稳定。
10T龙门吊板式基础计算案例
10T龙门吊基础计算一、10T龙门起重机简图二、10T龙门吊主要技术性能：1）起重量：主钩-10T；2）跨度：30m；柔性腿侧悬臂长7.5m；刚性腿悬臂长7.5m；3）起升高度：主钩7m；4）大车轨距30m（跨度），基距5.5m（同侧两行走机构中心距）；5）轮数4只；最大轮压14.9t；6）钢轨P43（43Kg/m）；7）本机总重33.2t(空载)。
三、10T龙门吊设计参数：1）由龙门吊技术性能表可知：轨道轨距为30m，轮压为14.9t，基距5.5m，轨道采用P43的轨道2）根据地勘报告或地基承载力试验报告确定地基承载力，本次设计取地基承载力120Kpa。
3）龙门吊基础采用C25混凝土；HRB335钢筋；基础厚度0.2m、宽度0.6m。
4）荷载转换：14.9t×1000Kg×10N/Kg=149000N=149KN。
5）根据GB 50009-2012《建筑结构荷载设计规范》第5.6.1、5.6.2条规定：动力系数为1.1～1.3，此处取1.2，则动力荷载为1.2×149KN=178.8KN。
6）龙门吊同侧两行走机构中心距5.5m；7）钢轨P43底部宽度：114mm。
四、计算简化模型1）龙门吊受力图如下：龙门吊受力分析图2）假设龙门吊两个行走轮荷载仅作用在基础受力点周围1m范围。
3）假设通过钢轨将行走轮荷载均匀传递到基础上。
五、地基承载力计算1）基础底部承受压力Pk=178.8KN/（2.0m×0.6m）+25KN/m³×0.2m=154KPa≥地基承载力f ak=120KPa。
地基承载力不满足要求，需要采用换填碎石处理。
2）假设碎石铺设厚度为0.2m。
按《建筑地基基础设计规范》（GB 50007－2011）下列公式验算软弱下卧层地基承载力。
3）基础地面处土的自重压力值Pc=0 kPa。
4）根据下表土压缩模量经验值和《建筑地基基础设计规范》(GB 50007－2011) 表5.2.7确定扩散角为：25°。
10t龙门吊基础承载力计算书
10T龙门吊基础底承载力计算书之阿布丰王创作
一、计算说明
1、根据“10t龙门吊基础图”典范断面图计算.
2、采纳双层C30钢筋混凝土基础.
二、示意图
基础类型：条基计算形式：验算截面尺寸
剖面:
三、基本参数
1．依据规范
《建筑地基基础设计规范》（GB 50007－2011）2．几何参数：
已知尺寸：
B1 = 400 mm,
H1 = 400 mm
3．荷载值：
①基础砼：g1=1.28×0.2m2×25 kN /m3=6.4kN
②钢轨：g2=1.28×43×10N /kg=0.55kN
③龙门吊轮压：g3=（14+10）÷4×10KN/T=60 kN
作用在基础底部的基本组合荷载
F k =g2+g2+g3=66.95KN
4．资料信息：
混凝土： C30 钢筋： HPB300
5．基础几何特性：
底面积：A =1.28×0.6= 0.768 m2
四、计算过程
轴心荷载作用下地基承载力验算
按《建筑地基基础设计规范》（GB 50007－2002）下列公式验算：
p k = F k/A = 66.95/0.768=87.2KPa
结论：本地地表往下0.5～3米均为粉质黏土,承载力可达130KPa,满足承载力要求.。
10T电动葫芦椼架式龙门起重机的钢结构设计计算
10T电动葫芦椼架式龙门起重机的钢结构设计计算起重机设计、计算应严格执行“起重机设计规范”等有关的技术法规。
同时起重机钢结构设计中经常要使用“钢结构设计规范”GBJ17-89。
在使用中应注意：1、许用应力按“起重机设计规范”选取。
“起重机设计规范”的制定是按半概率分析，许用应力法而来的。
“钢结构设计规范”的制定是按全概率分析。
极限状态设计法，分项系数表达式而来的。
两者是不同的。
如：起重机2类载荷（最大使用载荷）的许用应力：180Mpa。
“钢结构设计规范”强度设计值（第一组）：215Mpa。
2、杆件的计算方法可用“钢结构设计规范”。
因按全概率分析导出的公式，则结果与实际接近。
3、起重机钢结构计算中按不同的起重机工作制度，按不同的载荷组合，按不同的静载分析外力，按动载的实际发生，查表确定动载系数。
然后计算杆件的内力。
而建筑钢结构则不同：应用分项系数表达式进行分析，如：静载乘以分项系数。
恒载：1.2；动载：1.4来进行计算。
两者的计算方法是不同的。
4、梁结构应选用椼架式。
其内部的各杆全部是二力杆。
受力明确。
上下弦杆按弯矩图规律分配。
腹杆按剪力图规律分配。
计算方法：节点法和截面法。
第一部分、本起重机金属结构的设计一、结构形式1本车采用倒三角结构，三角形尖向下。
由三片椼架组成。
其中两片为主椼架，另一片为水平椼架。
椼架的上弦主椼架为两片，单角钢为一组，总数2根，选用∠90X90X10规格的角钢。
电动葫芦行走用轨道为椼架的下弦，选用28号工字钢（上贴两个14号槽钢进行加固）；椼架的内斜腹杆，单角钢为一组，总数17根，选用∠90X90X10规格的角钢。
本车支腿主肢由两根Ø110钢管和副肢一根∠90X90X10规格的角钢组成，支腿行架的内斜腹杆和水平腹杆采用Ø65钢管。
台车梁由2根30号槽钢焊接形成。
图1 主要尺寸的确定二、主要尺寸的确定（见图1）三、起重机的自重起重机总质量：10610KG（1）主梁：3340KG ①上弦杆460KG②下弦杆1382KG ③节点板881KG④连接板407KG⑤吊梁300⑵支腿：1200KG ⑶下横梁1800KG⑷平台栏杆120KG⑸大车传动装置2300KG⑹电动葫芦1050KG⑺操纵室450KG⑻电气均布质量50KG⑼电气集中质量50KG⑽小车供电电缆50KG⑾操纵室梯子安装：200KG第二部分、桁架式三角形断面主梁的作用载荷及其计算组合一、主桁架的作用载荷及其计算组合(一)固定载荷是指主桁架自重，水平桁架重量和平台板重量，司机室及其它构件重量等。
10t龙门吊基础承载力计算书
.
龙门吊基础底承载力计算书10T一、计算说明1、根据“10t龙门吊基础图”典型断面图计算。
2、采用双层C30钢筋混凝土基础。
二、示意图计算形式：验算截面尺寸基础类型：条基:
剖面
三、基本参数
1．依据规范
《建筑地基基础设计规范》（GB 50007－2011）
2．几何参数：
已知尺寸：
B = 400 mm, 1'.
H = 400 mm 1 3．荷载值：
23=6.4kN 0.2m×25 kN /m×①基础砼：g=1.281②钢轨：g=1.28×43×10N /kg=0.55kN 2③龙门吊轮压：g=（14+10）÷4×10KN/T=60 kN 3
作用在基础底部的基本组合荷载
F = g+g+ g=66.95KN 3k22 4．材料信息：
混凝土：C30 钢筋：HPB300
5．基础几何特性：
2 0.6= 0.768 m底面积：A =1.28×
四、计算过程
轴心荷载作用下地基承载力验算
按《建筑地基基础设计规范》（GB 50007－2002）下列公式验算：p = F/A = 66.95/0.768=87.2KPa
kk结论：本地地表往下0.5～3米均为粉质黏土，承载力可达130KPa，满足承载力要求。
'.。
10T龙门吊板式基础计算案例
10T龙门吊基础计算一、10T龙门起重机简图二、10T龙门吊主要技术性能：1）起重量：主钩-10T；2）跨度：30m；柔性腿侧悬臂长7.5m；刚性腿悬臂长7.5m；3）起升高度：主钩7m；4）大车轨距30m（跨度），基距5.5m（同侧两行走机构中心距）；5）轮数4只；最大轮压14.9t；6）钢轨P43（43Kg/m）；7）本机总重33.2t(空载)。
三、10T龙门吊设计参数：1）由龙门吊技术性能表可知：轨道轨距为30m，轮压为14.9t，基距5.5m，轨道采用P43的轨道2）根据地勘报告或地基承载力试验报告确定地基承载力，本次设计取地基承载力120Kpa。
3）龙门吊基础采用C25混凝土；HRB335钢筋；基础厚度0.2m、宽度0.6m。
4）荷载转换：14.9t×1000Kg×10N/Kg=149000N=149KN。
5）根据GB 50009-2012《建筑结构荷载设计规范》第5.6.1、5.6.2条规定：动力系数为1.1～1.3，此处取1.2，则动力荷载为1.2×149KN=178.8KN。
6）龙门吊同侧两行走机构中心距5.5m；7）钢轨P43底部宽度：114mm。
四、计算简化模型1）龙门吊受力图如下：龙门吊受力分析图2）假设龙门吊两个行走轮荷载仅作用在基础受力点周围1m范围。
3）假设通过钢轨将行走轮荷载均匀传递到基础上。
五、地基承载力计算1）基础底部承受压力Pk=178.8KN/（2.0m×0.6m）+25KN/m³×0.2m=154KPa≥地基承载力f ak=120KPa。
地基承载力不满足要求，需要采用换填碎石处理。
2）假设碎石铺设厚度为0.2m。
按《建筑地基基础设计规范》（GB 50007－2011）下列公式验算软弱下卧层地基承载力。
3）基础地面处土的自重压力值Pc=0 kPa。
4）根据下表土压缩模量经验值和《建筑地基基础设计规范》(GB 50007－2011) 表5.2.7确定扩散角为：25°。
10t龙门吊基础承载力计算介绍模板之欧阳语创编
10T龙门吊基础底承载力计算书
一、计算说明
1、根据“10t龙门吊基础图”典型断面图计算。
2、采用双层C30钢筋混凝土基础。
二、示意图
基础类型：条基计算形式：验算截面尺寸
剖面:
三、基本参数
1．依据规范
《建筑地基基础设计规范》（GB 50007－2011）
2．几何参数：
已知尺寸：
B1 = 400 mm,
H1 = 400 mm
3．荷载值：
①基础砼：g1=1.28×0.2m2×25 kN /m3=6.4kN
②钢轨：g2=1.28×43×10N /kg=0.55kN
③龙门吊轮压：g3=（14+10）÷4×10KN/T=60
kN
作用在基础底部的基本组合荷载
F k =g2+g2+g3=66.95KN
4．材料信息：
混凝土： C30 钢筋： HPB300
5．基础几何特性：
底面积：A =1.28×0.6= 0.768 m2
四、计算过程
轴心荷载作用下地基承载力验算
按《建筑地基基础设计规范》（GB 50007－2002）下列公式验算：
p k = F k/A = 66.95/0.768=87.2KPa
结论：本地地表往下0.5～3米均为粉质黏土，承载力可达130KPa，满足承载力要求。
龙门吊基础计算说明书
龙门吊混凝土基础计算说明书混凝土基础下采用含有大小碎石的山皮土1. 计算承载力1）安装钢箱梁最不利位置考虑龙门吊自重110t（计算取120t），运梁小车自重8t(计算取10t)，两小车间距为60cm,梁最重一端72t按荷载最不利位置考虑，考虑受力最大支腿P1=(10+72×1.1)×(44-10)/44+60=128.927t 取130吨考虑平均分布到四个轮上，轮压P=130÷4=32.5t2）安装钢拱最不利位置考虑P1=(10+45×1.1)×(44-3)/44+60=115.443t 取120吨考虑平均分布到四个轮上，轮压P=120÷4=30t安装钢箱梁轮压最大，为最不利条件，下面按照安装这种情况考虑混凝土基础。
2．基础截面设计1)采用截面1000×500mm现初拟弹性地基梁矩形截面尺寸为1000×500mm，长为240m。
A、受力分析采用河卵石和砂砾土组合地基，按弹性半无限理论进行计算现取河卵石和砂皮土地基E0=30MP a混凝土采用C25 E h=28.5GPa2l=240m l=120m 集中力P=32.5t=325kNC25 E=0.8E h=0.8*28.5=22.85GP a=22.8*103MP a计算柔度系数 t≈10 E0（l/h）3/E=10*30/(22.8*103)*(120/0.5)3=181894.737＞10为长梁L≈l*(π/2t)1/3=120*[3.1416/(2*181894.737)]1/3=2.4622L=4.924m因为在集中力作用下，t >10时，所以按长梁计算集中荷载距梁端采用5m>2L=4.924m 采用无限长梁计算 所以按无限长梁受集中荷载计算查表在荷载作用点x=0m 处时 M=38 p=38 Q=50 在x=0.6m 处 ξ=x/L=0.6/2.462=0.244查表用插入法得 M=15 p=30 Q=29在9.5m 处 ξ=3.859 查表 M=0 P=0四个轮的荷载只有两个距离0.6m 的两个轮的荷载叠加影响 在x 1=ξL =2.2*2.462=5.416m 和在x 2=ξL =2.443*2.462=6.016m M=-5M +max =0.01MPl=0.01×（38+15）×325×2.462=424.08kN.mp max =0.01Pp/l=0.01×（38+30）×325/2.462=89.764kN/mQ=0.01QP=0.01×（50+29）×325=256.75 kNM -min =0.01×（-5-5）×325×2.462=-80.015KN.mB 、正弯矩截面设计设受拉钢筋40a mm =，受压钢筋35a mm '=截面有效高度050040460h h a mm =-=-=则单筋矩形截面的最大正截面承载能力为：所以不需采用双筋截面。
10t龙门吊机走道基础计算书(1)
10t 龙门吊机走道基础计算书一、概括为知足钢筋制作的需要 , 在钢筋制梁地区设置 1 台 10t 龙门吊机。
龙门吊机跨度 14m，净高 9m。
龙门吊机装备 10t 电动葫芦一台。
依据吊机轨道地基承载力要乞降钢筋场所地质条件，10t 龙门吊机轨道基底需夯实，并采纳钢筋混凝土条形基础作为龙门吊机的走道。
二、基础构造走道基础采纳钢筋混凝土条形构造。
截面尺寸采纳宽，高。
三、基础构造受力计算及配筋1.最不利工况：龙门吊机偏爱起吊钢筋荷载：钢筋 12.5t ，龙门吊机自重 10t集中荷载 =125KN均布荷载 =100144 个轮子之上，轮压 =175支点反力作用在43.75KN ，4起吊或制动过程中产生的动载:v 取 0.12m/s, 冻灾系数φ× 1.084=47.4KN, 取 48KN假定荷载作用范围为L=3m，均布荷载为 q3q 48× 2 ， q 32KN / m2.基础应力检算钢筋保护层 50mm,基础混凝土采纳 C20 砼, 基础受力钢筋上层、基层采纳φ12钢筋。
双面配筋计算公式：公式： x 2 2n(A s A s' ) 2n ' ‘） 0 bx（A s h0 A s abI a—受压区换算截面对中性轴的惯性矩；S a—受压区换算截面对中性轴的面积矩；A s—受拉区钢筋的截面积；A s'—受压区钢筋的截面积；a5cm —受拉钢筋重心至受拉混凝土边沿的距离；a ' 5cm — 受压钢筋重心至受压混凝土边沿的距离；h 0 h a 30 5 25cm — 截面有效高度； x — 混凝土受压区高度；y — 受压区协力到中性轴的距离；b — 基础的宽度；n — 钢筋的弹性模量与混凝土的变形模量之比；受拉钢筋中应力：sM [s]A s Z砼中最大压应力：cs．x[b]n h 0 x受压钢筋中应力： 'x a '[ ]．xssh 0s水平剪应力： 0QbZM — 梁体所受的最大弯矩；Z — 内力偶臂 (Z h 0 x y) ；查表得： [b(砼等级为 20) [] 0.73MPa ，[ s ] 200MPa ，n=10。
龙门吊基础计算书(最终)
广东省龙川至怀集公路TJ31标钢筋加工厂龙门吊基础计算书1、龙门吊基础设计方案我项目钢筋加工厂龙门吊为24m宽，有效起重重量为10T，龙门吊为MH-10-24型，该龙门吊起吊能力为10T的门吊，门吊自重按12T计算。
基础采用条形基础，每隔10m设置一道2cm宽的沉降缝，宽100cm，高50cm，基础采用C20砼，纵向受力钢筋采用两层共六根Φ12mm带肋钢筋，箍筋采用Φ10mm光圆钢筋，箍筋间距为200mm，具体尺寸如图1-1，1-2所示。
图1-2 龙门吊轨道基础断面图2、基底地质情况基底为较软弱的红粘土，经实测地基承载力为160～180Kpa ，采用换填的方法提高地基承载力，基底换填0.3m 厚的碎石渣，未压实，按松散考虑，地基基本承载力为σ0为180kPa ，在承载力计算时取最小值160Kp 。
查《路桥施工计算手册》中碎石渣的变形模量E 0=29～65MPa ，红粘土的变形模量E 016～39MPa,为安全起见，取碎石渣的变形模量E 0=29 MPa ，红粘粘土16MPa 。
3、建模计算3.1、力学模型简化基础内力计算按弹性地基梁计算，用有限元软件Midas Civil2010进行模拟计算。
即把钢筋砼梁看成梁单元，将地基看成弹性支承。
龙门吊自重按12T 计算，总重22T ，两个受力点，单点受集中力11T ，基础梁按10m 长计算。
具体见图3-3。
图3-1 力学简化模型3.2、弹性支撑刚度推导根据《路桥施工计算手册》可知，荷载板下应力P 与沉降量S 存在如下关系：230(1)10cr P b E s ωυ-=-⨯其中：E0-----------地基土的变形模量，MPa ；ω-----------沉降量系数，刚性正方形板荷载板ω=0.88；刚性圆形荷载板ω=0.79；ν-----------地基土的泊松比，为有侧涨竖向压缩土的侧向应变与竖向压缩应变的比值；Pcr-----------p-s 曲线直线终点所对应的应力，MPa ；s-------------与直线段终点所对应的沉降量，mm ；b-------------承压板宽度或直径，mm ；不妨假定地基的变形一直处在直线段，这样考虑是比较保守也是可行的。
- 1、下载文档前请自行甄别文档内容的完整性，平台不提供额外的编辑、内容补充、找答案等附加服务。
- 2、"仅部分预览"的文档,不可在线预览部分如存在完整性等问题,可反馈申请退款(可完整预览的文档不适用该条件!)。
- 3、如文档侵犯您的权益，请联系客服反馈,我们会尽快为您处理(人工客服工作时间：9:00-18:30)。
洋口港项目部预制场10T龙门吊验算书说明：洋口港项目预制场10t龙门吊是采用苏通大桥工地B1标使用过的吊重为20t的龙门吊。
原B1标龙门吊横梁长度42m，净跨36m，横梁采用贝雷桁架，四组合，下面加强悬杆；立柱采用D=351无缝钢管，壁厚10mm。
行走平车采用两根I40热扎普通工字钢组合而成，行走轮子采用D=500铸铁钢轨轮，轨距5m。
洋口港项目部10t龙门吊横梁、立柱、行走系统与原B1标20t龙门吊完全相同，只是电动葫芦轨道梁由I40a改为I36a，分配梁由25a改为I20a。
轨道梁与分配梁的连接由螺栓连接改为钢板焊接连接，此连接方式与苏通大桥B2标20t龙门吊电动葫芦轨道梁与分配梁连接方式完全相同。
龙门吊需要吊重的最大荷载为100KN，净跨26m，净高12.5m。
起重小车采用16T电动葫芦，电动葫芦行走轨道采用I36a热扎普通工字钢，工字钢分配梁采用I20a热扎普通工字钢。
行走轨道采用P43钢轨，轨道基础为钢筋砼梁，断面尺寸：H×B=30×40CM。
一、荷载1、活荷载（1）龙门吊最大设计吊重：G=100 KN（2）电动葫芦重量：16 KN2、恒载（1）桁架：3.3×4/3=4.4 KN/M（2）加强弦杆自重：0.8×4×2/3=2.13 KN/M（3）I25a分配梁：1.6×9×0.279/26=0.155 KN/M（4）I36a吊车梁：24×1×0.600/26=0.554 KN/M(5)各种锚、垫板及配套螺栓25/33=0.757 KN/M(6)行走系统：1 KN3、偶然荷载根据现场实际情况，本龙门吊偶然荷载仅考虑风荷载。
风荷载主要按9、7级风工况进行验算。
（1）、风压计算风压按以下公式计算：WN=K1 K2 K3 K4 W0 (Pa)WN：某级风产生的风压W0：基本风压值，按W0=v2/1.6计算，9级风V＝24.4M/S，7级风速V＝17.1M/S。
K1：设计风速频率换算系数，取1.0；K2：风载体型系数。
对于贝雷桁片、吊车梁、I25A斜联取1.3；圆形立柱及平联取0.8。
K3：风压高度变化系数，对于高度≤20M，取1.0。
K4：地形、地理条件系数，取1.3。
(2)迎风面积计算：①贝雷桁架贝雷桁架迎风面积按结构物外轮廓线面积乘以0.5的折减系数计算。
Sf1=1.70×33×0.5=28.05M2②I36a吊车梁Sf2=24×0.36=8.64M2③固结梁I20aSf3=0.20×1.6×9=2.88M2④Φ351立柱(2根)Sf4=0.351×10.2×2=7.16M2⑤Φ245立柱(2根)Sf5=0.245×14.6×2=7.15M2⑥平联(共4根)Sf6-1=1.84×0.245×2=0.902M2Sf6-2=0.95×0.245×2=0.466M2⑦斜联(共4根)Sf7-1=2.96×0.25×2=1.48M2Sf7-2=2.92×0.25×2=1.46M2⑧电动葫芦：Sf8=1M2(3)风力计算计算公式FN-i=WN.Sfi①贝雷桁架F9-1=1.0×1.3×1.0×1.3×0.372×28.05=17.62 KNF7-1=1.0×1.3×1.0×1.3×0.183×28.05=8.67 KN②I36a吊车梁F9-2=1.0×1.3×1.0×1.3×0.372×8.64=5.43KNF7-2=1.0×1.3×1.0×1.3×0.183×8.64=2.67KN③固结梁I20a(9根)F9-3=1.0×1.3×1.0×1.3×0.372×2.88=1.8 KNF7-3=1.0×1.3×1.0×1.3×0.183×2.88=0.9 KN④Φ351立柱(2根)F9-4=1.0×0.8×1.0×1.3×0.372×7.16=2.77 KNF7-4=1.0×0.8×1.0×1.3×0.183×7.16=1.36 KN⑤Φ245立柱(2根)F9-5=1.0×0.8×1.0×1.3×0.372×7.15=2.77 KNF7-5=1.0×0.8×1.0×1.3×0.183×7.15=1.36 KN⑥平联(共4根)F9-6-1=1.0×0.8×1.0×1.3×0.372×0.902=0.349 KN F7-6-1=1.0×0.8×1.0×1.3×0.183×0.902=0.172 KN F9-6-2=1.0×0.8×1.0×1.3×0.372×0.466=0.18 KN F7-6-2=1.0×0.8×1.0×1.3×0.183×0.466=0.09 KN ⑦斜联(共4根)F9-7-1=1.0×1.3×1.0×1.3×0.372×1.48=0.93KNF7-7-1=1.0×1.3×1.0×1.3×0.183×1.48=0.46KNF9-7-2=1.0×1.3×1.0×1.3×0.372×1.46=0.92 KNF7-7-2=1.0×1.3×1.0×1.3×0.183×1.46=0.45 KN⑧电动葫芦：F9-8=1.0×0.8×1.0×1.3×372.1×1=0.4 KNF7-8=1.0×0.8×1.0×1.3×0.183×1=0.2 KN二、龙门吊桁架强度、变形及稳定性验算(一)、强度验算龙门吊桁架强度验算按以下两种工况进行验算：1. 验算工况1：龙门吊在最大设计吊重情况下，吊点居于桁架中点时，桁架的最大跨中弯矩。
(1) 计算简图如下：P：为集中活荷载之和。
P＝100+16＝116KNMqmax=PL/4=116×26/4=754 KN.Mｑ：为龙门吊恒载之和沿龙门吊26M跨径上的均布线荷载，q=(4.4+2.13+0.155+0.554+0.757)=7.996 KN/M。
Mgmax=qL2/8=7.996×262/8=675.66 KN.M(2) 单片贝雷片跨中弯矩荷载组合后跨中最大弯矩：活载取动力系数1.2。
Mzmax＝1.0Mgmax+1.2Mqmax=1580.46 KN.M按每片加强贝雷片均匀承受荷载弯矩考虑，每单片贝雷片跨中最大弯矩为：Mdmax= Mzmax/4=395.12 KN.M≤[M]=1687.5KN.M符合使用要求。
2.验算工况2：电动葫芦行至桁架支点附近，在最大设计吊重情况下，桁架支点处的最大剪力。
(1) 计算简图如下：P、q取值与上相同。
Qgmax＝ｑL/2＝7.996×26/2＝103.95KNQｑmax＝P＝116KN(2) 单片贝雷片支点处最大剪力贝雷桁架支点处最大剪力：Qzmax＝1.0Qgmax+1.2Qqmax＝243.15KN每单片加强贝雷片支点处最大剪力：Qdmax= Qzmax/4=60.79 KN≤[Q]=245.2KN符合使用要求。
(二)、变形验算1.验算工况3：在最大设计吊重情况下，吊点位于桁架跨中时的桁架跨中挠度。
(1) 计算简图：(2) 跨中最大挠度计算：因龙门吊绝大多数在吊重10T以下作业，故按最大吊重工况进行龙门吊的挠度变形验算，在最大吊重工况下挠度变形，其容许挠度变形按L/400控制。
龙门吊挠度按桁架挠度近似计算，公式：fmax＝ML2/（8EI）fmax: 桁架挠度变形。
M：桁架梁下在组合荷载下跨中最大弯矩，吊重不考虑动载系数。
L：桁架跨度。
E：钢材弹性模量，取210 Gpa。
I：贝雷桁架的横载面相对于水平轴的惯性矩。
fmax=(754+675.66)×262/(8×2.1×109×577434.4×10-8×4)=24.9 mm=2.5 cmfmax/L=2.5/2600=1/1040≤1/400符合要求。
(三)、稳定性验算按照场地固定的桥式类型起重机中门式起重机，考虑在偶然不利荷载作用下，计算其整体稳定性。
根据实际情况，本龙门吊偶然荷载仅考虑风荷载。
1. 验算工况4：龙门吊在无吊重状态(空载)静止状态下，在偶然荷载9级烈风作业下整体稳定性。
(1)、计算简图如下：(2).倾覆弯矩计算公式：Mq4=- F9.L1iF9：作用于各构件上的风力L1i：风力相对于某构件合力方向相对于A车轮作用力臂。
根据公式各构件风力倾覆弯矩计算如下：①贝雷桁架M9-1=- 17.62×10.85=-191.2 KN.M②I36a吊车梁M9-2=-5.43×10.0=-54.3 KN.M③固结梁I20a(9根)M9-3=-1.8×10.0=-18.0 KN.M④Φ351立柱(2根)M9-4=-2.77×5.0=-13.85 KN.M⑤Φ245立柱(2根)M9-5=- 2.77×5.0=-13.85 KN.M⑥平联(共4根)Mf-9-6-1=- 0.349×7.0=-2.44 KN.MM-9-6-2=- 0.18×5.5=-0.99 KN.M⑦斜联(共4根)M9-7-1=- 0.93×8.5=-7.91KN.MM9-7-1=- 0.92×5.5=-5.06 KN.M⑧电动葫芦：M9-8=-0.4×10=-4.0 KN.M风力产生顷覆弯矩为：Mq4＝Kf4.∑Mfi=-1.1×311.6=-342.76 KN.M(3).抗倾覆弯矩MK计算计算公式：MK=Kg4.∑ Mgi =Kg4.∑Gi L2iKg4：龙门吊在工况4情况下自重加权系数，为0.95。