桥梁上部结构支架现浇计算书

桥梁上部结构支架现浇计算书

一、编制依据

二、工程简介

本标段上部结构现浇支架施工桥梁3座,其中窑头互通ZA1匝道桥跨径为6*25m,箱梁为单箱双室截面,顶板宽19.5m,底板宽15.5m；悬臂2m,翼缘板外侧厚O.20m,根部厚

0.45m；顶板厚0.25m,底板厚0.22m,腹板厚跨中段为0.5m,变厚段为0.8m；端横梁宽度为

1.5m,中横梁宽度

2.0m,现浇梁板距离地面最高12.3m,最低6.6m。

窑头互通ZA2匝道桥跨径组合为：4×20m钢筋混凝土连续箱梁+4X20m简支桥面连续预应力混凝土箱梁，箱梁为单箱双室截面，顶板宽20m,底板宽16m；悬臂2m,翼缘板外侧厚0.20m,根部厚0.45m；顶板厚0.25m,底板厚0.22m,腹板厚跨中段为0.5Onb变厚段为0.80m；端横梁宽度为15m,中横梁宽度2.0m,现浇梁板距离地面8.5m,最低1.7m0窑头互通ZD匝道桥跨径组合为：5×20m预应力混凝土简支桥面连续小箱梁+5X20m 钢筋混凝土连续现浇箱梁，箱梁为单箱单室截面，顶板宽9m,底板宽5m；悬臂2m,翼缘板外侧厚0.2Onb根部厚0.45m；顶板厚0.25m,底板厚0.22m,腹板厚跨中段为0.5Onb变厚段为0.80m；端横梁宽度为15m,中横梁宽度2.0m,现

浇梁板距离地面最高I175m,最低3.4m0

三、现浇箱梁模板及支架体系设计

三座桥梁上部结构均采用支架法现浇施工，均采用满堂支架法施工。

四、现浇箱梁支架计算书

ZD ZA1

互通ZA2匝道桥，为施工简便，支架横距和纵距布置均不超出窑头互通ZA1匝道桥最大间距布置。

4.1荷载计算

4.1.1荷载分析

根据本桥现浇箱梁的结构特点，在施工过程中将涉及到以下荷载形式：

⑴卬——箱梁自重荷载，新浇混凝土密度取2600kg∕πΛ

(2)q2一箱梁内模、底模、内模支撑及外模支撑荷载，按均布荷载计算，经计算

取q2=1∙0kPa0

⑶q3——施工人员、施工材料和机具荷载，按均布荷载计算，当计算模板及其下

肋条时取2.5kPa;当计算肋条下的梁时取1.5kPa;当计算支架立柱及替他

承载构件时取1OkPa o

(4)q4——振捣混凝土产生的荷载，对底板取2.0kPa,对侧板取4.0kPa°

(5)q5——新浇混凝土对侧模的压力。

(6)q6——倾倒混凝土产生的水平荷载，取2.0kPa0

⑺q7——支架自重，经计算支架在不同布置形式时其自重如下表所示：满堂钢管

支架自重

⑴箱梁自重——q∣计算

根据窑头互通ZA1匝道桥现浇箱梁结构特点，我们取1—1截面（中支点横隔

板两侧）、4—4截面（跨中横隔板梁）两个代表截面进行箱梁自重计算，并对两个代

表截面下的支架体系进行检算，首先分别进行自重计算。

①1-1截面（中支点横隔板梁两侧）处卬计算

注：B——箱梁底宽，取15.5m,将箱梁全部重量平均到底宽范围内计算偏于安全。

②4∙4截面（跨中横隔板梁）处卬计算

注：B——箱梁底宽，取15.5m,将箱梁全部重量平均到底宽范围内计算偏于安全。

⑵新浇混凝土对侧模的压力一q5计算

因现浇箱梁采取水平分层以每层30cm高度浇筑，在竖向上以V=I.2m∕h浇筑速度控制，碎入模温度T=28C控制，因此新浇混凝土对侧模的最大压力

qs=Pm=Kxr×h

K为外加剂修正稀数，取掺缓凝外加剂K=1.2

当VZt=1.2/28=0.043>0,035

h=1.53+3.8V∕t=1.69m

(15=P m=K×r×∕?=1.2×25×1.69=5U.7KPa

4.1.4参数汇总

现浇桥梁参数汇总表

4.2.1碗扣式钢管支架立杆强度及稳定性验算

⑴中支点横隔板两侧4-4截面处

在中支点横隔板，钢管碗扣式支架体系采用60x90x120CTn的布置结构，如图:

①、立杆强度验算

根据立杆的设计允许荷载，当横杆步距为90cm,立杆可承受的最大允许竖直

荷载为[N]=35kNo

立杆实际承受的荷载为：N=1.2(N

G∣K+N G2K)+1.4ΣN QK(5.3.3-1)

NG1K—支架结构自重标准值产生的轴向力；

N G2K-构配件自重标准值产生的轴向力

ΣN QK—施工荷载标准值；

于是，有：N GIκ=0.6×0.9×qι=0.6×0.9×41.18=22.24KN

NG2κ=0.6×0.9×q2=0.6×0.9×1.0=0.54KN

ΣNQκ=O.6×O.9×(q3+q4+q7)=O.54×(1.0+2.0+3.38)=3.445KN

贝Ij:N=1.2(N GIK+N G2K)+1.4ΣN QK=1.2×(22.24+0.54)÷1.4×3.445=32.159KN<[N]=35kN,强度满足要求。

②、立杆稳定性验算

②、立杆稳定性验算

根据《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》第23页模板支架立杆的稳定性计算公式：r o N∕ΦA+roMw∕W

『结构重要性系数，对安全等级为I级的脚手架按1.1采用。

N—钢管所受的垂直荷载，N=1.2(N GIK+N G2K)÷1.4ΣN QK,同前计算所得；

Mw—计算立杆段有风荷载设计值产生的弯距；

Mw=Wκ×1a×h2∕10(建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范5.3.8)

Wκ=0.7Uz×μs×ω0(建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范4.2.6)

故：Wκ=0.7UZXUSX3o=O.7×1.13×1.3×0.35=0.36KN

1a—立杆纵距0.9m；

h—立杆步距0.9m,

故：Mw=Wκ×1a×h2∕10=0.36*0.9*0.92∕10=0.02625KN*m

则,N∕ΦA+Mw∕W=1.1×(32.159×103∕(0.829×493)+0.02625×106/(5.15×IO3))

=86.56MPaWf=205MPa

计算结果说明支架是安全稳定的。

4.2.2满堂支架整体抗倾覆验算

依据《公路桥涵技术施工技术规范实施手册》第9.2.3要求支架在自重和风荷栽作用下时，倾覆稳定系数不得小于1.3o

KO=稳定力矩/倾覆力矩=yxNi∕ΣMw

采用25m验算支架抗倾覆能力：

跨中支架宽19.5m,长25m采用60×90×120cm跨中支架来验算全桥：

支架横向33排；

支架纵向28排；

高度12.3m；

顶托KTC-60共需要33×28=924个；

立杆需要33×28×12.3=11365.2m;