计算说明书2

计算说明书
水厂的设计水量Q 设计
水厂自用水量的大小取决于给水处理方法、构筑物型式以及原水水质等因
素，一般采用最高日用水量的5%~10%，这里取5%。

根据城市用水量状况，为10万吨/日的供水量，所以
Q 供水=1000003m /d=4166.73
m /h=1157.4L/S
而水厂的处理水量则要加上自用水量
Q 设计=Q 供水*〔1+0.05〕
=1050003m /d
=43753m /h
=1215.3L/S
=1.2153m /S 混合工艺设计计算
考虑设絮凝池2座,混合采用管式混合。

设水厂进水管投药口至絮凝池的距
离为50米。

进水管采用两条, 设计流量为Q=96300/24/2=0.557 3/m s 。

进水管采用钢管,直径为DN800,查设计手册1册,设计流速为1.11m/s ，
1000i=1.8m ，混合管段的水头损失50 1.80.091000
h iL m ⨯==≈。

小于管式混合水头损失要求为。

这说明仅靠进水管内流速不能到达充分混合的要求。

故需在进水管内装设管道混合器,本设计推荐采用管式静态混合器，管式静态混合器示意图见图
4.3。

1. 设计参数：
采用玻璃钢管式静态混合器〔如图4.3〕，近期采用2个。

每组混合器处理水量为0.608m 3/s ，水厂进水管投药口至絮凝池的距离为
10m ，，进水管采用两条DN800钢管。

2. 设计计算：
管式静态混合器的水头损失一般小于0.5米，根据水头损失计算公式
式中，h ——水头损失〔m 〕
Q ——处理水量〔m 3/s 〕
d ——管道直径〔m 〕
n ——混合单元〔个〕
本次设计中，采用两条铸铁输水管道由水源地向给水厂输水，其中原水流速
不小于0.6m/s ，在技术上最高流速限定在2.5~3.0m/s 的范围内。

此外还需要根据当地的经济条件，考虑管网造价和经营管理费用等因素，来选出适宜的经济流速。

本次设计中经济流速取1.25[1]m/s ，每条输水管的输水流量为0.608m3/s 。

则输水管径
d=14
.325.1608.04v 4⨯⨯=πQ =0.787m 。

n d Q 4.421184.0h =<0.5m ，故24
.41184.05.0n Q
d ⨯< 设计中取d=0.8m ，Q=0.608m 3/s 。

24
.41184.05.0n Q
d ⨯<=4.28 水力条件符合。

选DN800内装4个混合单元的静态混合器。

加药点设于靠近水流方向的第
一个混合单元，投药管插入管径的1/4处，且投药管上多处开孔，使药液均匀分布。

〔3〕混合器选择：
查设备手册选用管式静态混合器，规格DN800。

静态混合器采用4节，静态混合器总长4100mm，管外径为820mm，质量1249kg，投药口直径65mm。

图4.3 管式静态混合器
管式静态混合器是在管道内设置多节固定叶片，使水流成对分流，同时产生涡旋反向旋转及穿插流动，从而获得混合效果。

这种混合器的总分流数将按单体的数量成几何级数增加，这一作用称为成对分流见图4.4(a)。

此外，因单体具有特殊的孔穴，可使水流产生撞击而将混凝剂向各向扩散，这称为交流混合，见图4.4(b)，它有助于增强成对分流的效果口在紊流状态下，各个单体的两端产生旋涡，这种旋涡反向旋流更增强了混合效果，见图4.4(c)。

因此这种混合器的每一单体同时发生分流、交流和旋涡三种混合作用混合效果较好。

图4.4 管式静态混合器工作原理图
折板絮凝池设计计算
本设计共设置2座折板絮凝池〔与平流式沉淀池合建〕，水流经过管式静态混合器后，两根DN800的管直接接入折板絮凝池。

每座絮凝池有一根DN800的进水管接入。

(1)反响池主要工艺参数
水厂的设计流量为1.2153m/s，设置2座絮凝池，则每座絮凝池的处理水量为0.6083m/s，每座分为2个独立格进水，每个独立格分为前两段同曲折板、最后一段平行折板三段，故有6条廊道，三档流速。

设计平均水深为4.5m。

单座絮凝池容积V：
净平面面积A：
为了配合平流沉淀池，絮凝池宽度取B=10m。

则每座絮凝池长度为：
式中L’——絮凝池长度〔m〕；
H’——有效水深〔m〕；
B ——单座池宽〔m〕。

设计中H’=3.5m,B=10.0m。

每座絮凝池分为独立的2组，两组之间隔墙厚度为300mm；长度方向上每个独立格分为3段，3段之间隔墙厚度为300mm，则絮凝池总长度为：每段絮凝区分为串联的三个格。

(2)异曲折板通道设计
(3)同曲折板通道设计
(4)平行折板通道设计
沉淀池设计
平流沉淀池对水质、水量的变化有较强的适应性，构造简单，处理效果稳定，是一种常用的沉淀池形式，一般用于大、中型水厂，单池处理水量一般在2 ×10m3/d以上。

在小型水厂因池子较长布置困难，单位造价相对较高而采用较少。

平流式沉淀池占地面积相对较大，只有在水厂用地足够大时才可采用。

〔1〕设计水量
式中Q——单池设计水量(m3/h)；
Q设——设计日产水量(m3/d)；
k——水厂用水量占设计日用水量的百分比，一般采用5%一10%；
n——沉淀池个数，一般采用不少于2个。

设计中取Q 设=105000m 3/d ，k=5%，n=2
n Q 24k 1Q ）（设+==2
245%1110000⨯+⨯）（=2296.875m 3/h=0.638m 3/s 〔2〕平面尺寸计算
① 沉淀池有效容积
V=QT
式中V ——沉淀池的有效容积(m3)；
Q ——单池设计水量(m3/h)；
T ——停留时间(h)，一般采用1.0~3.0h
设计中取T=2h
V=QT =2296.875×2=4593.75m 3
② 沉淀池长度
L=3600vT
式中L ——沉淀池长度(m)；
v ——水平流速(m/s)，一般采用0. 01~0. 025m/s 。

设计中取v=0. 02m/s ；T=2h 。

L=3600vT =3600×0.02×2=144m
③ 沉淀池宽度
式中B ——沉淀池宽度(m) ；
V ——沉淀池的有效容积(m3)；
h ——沉淀池有效池深(m)，一般采用3. 0~3. 5m 。

设计中取h= 3. 5m
h L V B =
3.5
4144593.75⨯==9.115m 设计中取10m
沉淀池长度L 与宽度B 之比为：
44.1410144>==B L ，满足要求；长度与深度之比10415
.3144>==h L ，满足要求。

复核沉淀池中水流的稳定性，计算弗劳德数
式中Fr ——弗劳德数；
R ——水力半径(m)，其值为：R=ω/ρ；
ω——水流断面积(m2)；
ρ——湿周(m)；
v ——水平流速(m/s)；
g ——重力加速度(m/s2) 。

设计中，ω=Bh=10×3.5=35m 2, ρ=B+2h=10+7=17m，v=0. 02m/s
g v Rg v Fr ωρ22==8
.93602.0182
⨯⨯= =0.0000198 弗劳德数介于0. 0001~0. 00001之间满足要求。

沉淀池进水局部设计
沉淀池的配水，采用穿孔花墙进水方式，则孔口总面积为：
A=Q/v1 式中A ——孔口总面积〔m2〕；
Q ——单池设计水量(m3/s);
v1——孔口流速〔m/s 〕；一般取值不大于0.15~0.20m/s 。

设计中取v1=0.2m/s 。

A=Q/v1=0.700/0.2=3.5m2
每个孔口的尺寸定为15cm ×8cm,则孔口数
2668
1531900815=⨯=⨯=A N 个 沉淀池出水局部设计
沉淀池的出水采用薄壁溢流堰，渠道断面采用矩形。

溢流堰的总堰长
l=24Q/q
式中 l ——溢流堰的总堰长〔m 〕;
Q ——单池设计水量(m3/h);
q ——溢流堰的堰上负荷［m3/(m ·d)］,一般不大于500 m3/(m ·d)。

设计中取溢流堰的堰上负荷q=250 m3/(m ·d)，
出水堰采用指形堰，共5条，双侧集水，汇入出水总渠。

出水堰的堰口标高能通过螺栓上下调节，以适应水位变化。

出水端水深
式中h2——出水渠起端水深〔m 〕；
Q ——单池设计水量(m3/s);
b ——渠道宽度〔m 〕,设计中取0.8m 。

故322273.1gb Q h ==3228
.08.9638.073.1⨯=0.645m 为保证自由溢水，出水渠的超高定为0.1m ，则渠道深度为0.74m 。

沉淀池放空管
式中d ——放空管管径〔m 〕；
B ——沉淀池宽度(m)，设计中取12m ；
L ——沉淀池长度(m)；
t ——放空时间〔s 〕,设计中取t=2h ；
h ——池内平均水深3m+0.1m=3.1m
t BLh d 5
.07.0=3600
26.3144127.05.0⨯⨯⨯⨯==0.515m 设计中取放空管管径选择为DN600mm
沉淀池总高度
H=h 3+ h 4+h
式中H ——沉淀池总高度〔m 〕；
h3——沉淀池超高〔m 〕，一般采用0.3~0.5m ；
h ——池内平均水深3m+0.1m=3.1m ；
h4——沉淀池污泥斗高度〔m 〕。

设计中取h3=0.4m ，h4=0.4m
H=0.4+0.4+3.6=4.4m
V 型滤池计算
1.设计参数
设计水量为105000d m /3,不考虑处滤水排放。

滤速v=9h m /
滤池采用单层石英砂均粒滤料，冲洗方式采用：先气冲洗，再气-水同时冲洗，最后再用水单独冲洗。

确定各步气水冲洗强度和冲洗时间，参数具体如下： 〔1〕冲洗强度
第一步:单独气洗,冲洗强度)(15L/21m s q ⋅=气；
第二步:气-水同洗,气洗强度)(15L/22m s q ⋅=气,水洗强度)(4L/21m s q ⋅=水；
第三步:单独水洗，水洗强度)(5L/22m s q ⋅=水。

反冲洗横扫强度)s /(8.12m L ⋅
〔2〕冲洗时间
冲洗时间共计t=12min=0.2h ；单独气洗时间3min =气t ；气水同洗时间min 4=气水t ;
单独水洗时间5min =水t ；冲洗时间T=48h 。

2.设计计算
1) 池体设计
① 设计水量Q 设计
Q 设计=Q 供水*〔1+0.05〕=1050003m /d =43753m /h =1215.3L/s =1.2153m /s ② 滤池工作时间T’
③ 滤池面积
④ 滤池的分格
滤池分格数为N=6。

采用双床V 型滤池，单床宽度 3.5B =单m ，12.0L =单m 。

每格滤池面积）
（单单2m 84123.522=⨯⨯==L B f 滤池总面积)(504846f 'F 2m N =⨯== 滤速修正为)/(7.89
.23504105000''h m F T Q v =⨯==
校核强制滤速)/(4.101667.81h m N vN v =-⨯=-=强 ⑤ 滤池高度确实定
滤池超高m H 3.05=，滤层上水深m H 5.14=,滤层层厚m H 2.13=,滤板厚度m H 13.02=,滤板下布水区高度m H 9.01=,则滤池总高
⑥ 水封井的设计
滤池采用单层加厚均粒滤料，径粒，不均匀系数1.2-1.6.均粒滤料清洁滤料层的水头损失在下式计算。

式中: H ∆-清水流通过清洁滤料层的水头损失,cm;
2,/,cm s ν-水的运动黏度20℃时为0.01012/;cm s
22,981/g cm s -重力加速度;
根据经历,滤速为9-10m/h 时,清洁滤料层水头损失一般为30-40cm,计算值比经历值低,取经历值的底限30cm 为清洁滤料层的过滤水头损失。

正常过滤时,通过长柄滤头的水头损失0.22h m ∆≤,忽略其他水头损失,则每次反冲洗后刚开场过滤时的水头损失为: 0.30.220.52H m ∆=+=开始。

为保证滤池正常过滤时池内的液面高出滤料层,水封井出水堰顶标高与滤料层一样,设计水封井平面尺寸2m ×2m,堰底板比滤池底板低0.3m 。

水封井出水堰总高为:
因为每座滤池的过滤水量:
所以水封井出水堰上水头由矩形堰的流量公式32
1.84Q bh =计算
得:0.148m 21.840.2184.13232≈⎪⎭⎫ ⎝⎛⨯=⎪⎪⎭⎫ ⎝⎛=堰单水封b Q h 。

则反冲洗完毕,清洁滤料层过滤时滤池液面比滤料层高0.148+0.52=0.668m 。

2) 反冲洗管渠系统
① 反冲洗用水流量反Q
反冲洗水量按水洗强度最大时计算。

单独水洗时反洗强度最大,此时反冲洗用水流量
V 型滤池反冲洗时,外表扫洗同时进展,其流量：
反冲洗用水量
② 反冲洗配水系统
反冲洗供水管管径DN450mm,其流速
流速符合设计要点的要求。

反冲洗水由反洗配水干管输送到气水分配渠,由气水分配渠底侧的布水方孔配水到滤池底部布水区。

反冲洗水通过配水方孔的流速按反冲洗配水支管的流速取值。

配水支管或孔口的流速为1-1.5m/s 左右,取1/v m s 水支＝。

则配水支管(渠)的截面积:
此即配水方孔总面积,沿渠长方向两侧各布置20个配水方孔,共40个,孔中心间距0.6m 。

面积:)0.01140
0.42
2m A （小孔==，每个孔口尺寸取0.11m ×0.11m,小孔A 修正为0.01212m 。

实际最大过孔流速修正为 ③ 反冲洗用气量反气Q 的计算
反冲洗用气流量按气冲强度最大)/(15L 2m s q ⋅=气时的空气流量计算,，此时反冲洗用气量)/(26.1)/(126084153s m s L f q Q ==⨯==气反气 ④ 配气系统的断面计算
反冲洗供气管管径DN350mm,管内空气流速
)/13.10.353.141.26
442
2
s m d Q v （气干反气气干=⨯⨯==
π 流速符合设计要点的要求。

反冲洗用空气,由反冲洗配气干管输送至气水分配渠,由气水分配渠两侧的布气小孔到滤池底部布水区,布气小孔紧贴滤板下缘,间距与布水方孔一样,共计40个,反冲洗用空气通过配气小孔的流速按反冲洗配气支管的流速取值。

反冲洗配气支管流速或孔口流速应为10m/s 左右,则配气支管(渠)的截面积为:
每个布气小孔面积:
孔口直径： 每孔配气量:
⑤ 气水分配的断面设计
对气水分配渠断面面积要求的最不利条件发生在气水同时反冲洗时,亦即气水同时反冲洗时要求气水分配渠断面面积最大,因此气水分配渠的断面设计按气水同时反冲洗的情况设计,气水同时反冲洗时反冲洗水量为: 气水同时反冲洗时,反冲洗时用空气的流量:
气水分配渠的气水流速均应按相应的配气配水干管流速取值,,/5,/1.5s m v s m v 取取气干水干则气水分配干渠的断面积: 3) 滤池管渠
① 反冲洗管渠 a.气水分配渠:
气水分配渠起端宽取1.0m,高取1.5m,末端宽取1.0m,高取1.0m,则起端截面积0.6m 2,末端截面积0.4m 2。

两侧沿程各布置20个配气小孔和20个布水方孔,孔间距0.6m,共40个配气小孔和40个配水方孔。

气水分配渠末端所需最小截面积
220.40.011940
0.476
m m 末端截面积<=,满足要求。

图4.12 均粒滤料滤池剖面示意
b.排水集水槽:
排水集水槽顶端高出滤料层顶面0.5m,气水分配起端高度1.5m ，则排水集水槽起端槽深度)(23.15.15.02.113.09.05.15.0321m H H H H =-+++=-+++=起
式中,321,,H H H 同前。

气水分配渠末端高度1.0m ，排水集水槽末端高度为:
式中,
集水槽底坡: 0.0412
1.23
-1.73==-=
单起末L H H i c.排水集水槽排水能力校核。

由矩形断面暗沟(非满流,n=0.013)计算公式校核集水槽排水能力。

设集水槽超高为0.3m,槽宽 1.0b m 排集＝。

槽内水深)(93.03.023.13.0m H h =-=-=起排集 湿周)2.86(93.020.12m h b =⨯+=+=排集χ 水流断面: )0.930.9312m bh A （排集排集=⨯== 水力半径: 0.325(m)2.86
0.93
≈=
=
χ
排集
A R 水流速度: )/(27.7013
.004
.0325.02
13
22
132s m n i R v =⨯==
过流能力: )/(6.767.270.933s m v A Q ≈⨯==排集排集
实际过水量:)0.5712(m/s 0.15120.42=+=+=表水反水反Q Q Q ， 故反排集Q Q >，满足要求。

图4.13 排水系统布置示意
② 进水管渠 a.进水总渠:
进水总渠水流断面积:
进水总渠宽1m,高0.6m ，考虑超高0.3m 。

则进水总渠高为0.9m ，考虑到施工方便，进水总渠高与配水渠高一样，故取1.0m 。

b.每座滤池的进水孔:
单格强制过滤流量)/(243.0)/(6.873844.103s m h m f v Q ==⨯==强强
每座滤池由进水侧壁开3个进水孔,进水总渠的浑水通过三个进水孔进入滤池。

两侧进水孔口在反冲洗时关闭.中间进水孔孔口设手动调节闸板,在反冲洗时不关闭,供应反冲洗表扫用水。

调节阀门的开启度,使其在反冲洗时的进水量等于表扫水用水量。

孔口面积按孔口淹没出流公式gh A Q 28.0=计算.其总面积按滤池强制过滤水量计,孔口两侧水位差取0.1m,
则孔口总面积：
中间孔面积及外表扫洗水量的计算:
中间孔宽中孔B 取0.5m ，高度中孔H 取0.4m,实际耽误中孔面积20.2m 两个侧孔口设闸门,采用橡胶囊充气阀,每个侧孔面积:
侧孔口宽度侧孔B 和高度侧孔H 均取0.25m,实际单个侧孔面积0.06252m c.每座滤池内设的宽顶堰:
为保证进水的稳定性,进水总渠引来的浑水经过宽顶堰进入每座滤池内的配水渠,再经滤池内的配水渠分配到两侧的V 型槽。

宽顶堰堰宽5b m 宽顶＝,宽顶堰与进水总渠平行设置,与进水总渠侧壁相距0.5m,堰上水头由矩形堰的流量公式
3
2
1.84Q bh =,得)(0.08951.840.24384.13
23
2m b Q H =⎪⎭⎫
⎝⎛⨯=⎪⎪⎭⎫ ⎝⎛=堰强堰 d.每座滤池的配水渠:
进入每座滤池的浑水经过宽顶堰溢流至配水渠,由配水渠两侧的进水孔进入滤池内的V 型槽.滤池配水渠宽0.5b m 配渠＝,渠高为1.0m,渠总长等于滤池总宽.则渠长渠L 为7.5m.当渠内水深0.6h m 配渠＝时,流速(进来的浑水由分配渠中段向渠两侧进水孔流去,每侧流量为/2Q 强) ：
e.配水渠过水能力校核: 配水渠的水力半径:
配水渠的水力坡降: 渠内水面降落量:
因为配水渠最高水位0.60102(m )0.001020.6=+=∆+配渠配渠h h <1m(渠高),所以配水渠的过水能力满足要求。

③ V 型槽的设计 V 型槽的设计 a. 扫洗水布水孔
V 型槽底部开有水平布水孔，外表扫洗水经此布水。

布水孔沿槽长方向均匀布置，内径一般为20～30mm ，过孔流速为2.0/m s 左右，本设计采用
0.025v d m
=孔，每侧槽共计80个。

单侧V 型槽出水孔总面积为：
表扫水出水孔低于排水集水槽堰顶0.15m,即V 型槽槽底的高度低于集水槽堰顶0.15m 。

外表扫洗时V 型槽内水位高出滤池反冲洗时液面 集水槽槽长b 为12m,反冲洗时排水集水槽的堰上水头
V 型槽倾角 45，垂直高度0.8m,反冲洗时V 型槽顶高出滤池内液面的高度为 反冲洗时V 型槽顶高出槽内液面的高度为
)(29.03.006.015.08.015.00.8V m h h =---=---液排槽
4) 冲洗水泵扬程
① 反冲洗水池最低水位与排水槽顶的高差按5m 计。

② 冲洗水泵到滤池配水系统的管路水头损失1h ∆。

反洗配水干管用钢管，管径d 为0.45m ，管内流速水干v 为2.26m/s,布置管长l 总计80m 。

反冲洗总管的沿
程水头损失)(81.045.026.28000107.000107.03
.12
3.12
m d lv h f =⨯⨯==
∆水干
冲洗管配件及局部阻力系数ξ见下表
冲洗水泵到滤池配水系统的管路水头损失
)(58.277.181.01m h h h j f =+=∆+∆=∆
③ 滤池配水系统的水头损失2h ∆ a.
气水分配渠的水头损
失按最不利条件，即气水同时反冲洗时计算。

此时渠上部是空气，下部是反冲洗水，按矩形暗管〔非满流，n=0.013〕近似计算。

气水同时反冲洗时，330.336/0.34/Q m s m s ≈反气水＝则气水分配渠内的水面高为：
())0.34 1.50.40.57h Q v b m ⨯≈反水反气水水干气水＝＝s
水力半径
)()20.40.5720.570.40.15R b h h b m ⨯⨯+≈反水气水气水反水气水＝＋＝
水力坡降0.00370.181.50.0132
3
22
32=⎪⎪⎪
⎭⎫ ⎝⎛⨯=⎪⎪⎪⎭
⎫ ⎝⎛=渠渠R nv i 渠内的水头损失)(0.0444120.0037m l i h =⨯==∆反水反水反水 b.
气水分配干渠底部配
水方孔水头损失h ∆方孔
气水分配干渠底部配水方孔水头损失按孔口淹没出流公式，0.8Q ＝计
算。

其中Q 为Q 反气水，A 为配水方孔的总面积。

由反冲洗配水系统的断面计算局
部内容可知，配水方孔的实际总面积为)0.484
0.012140402m A A （小孔方孔=⨯=⨯=。

则 c.
查手册，反洗水经过
滤头的水头损失0.22h m ∆≤滤 d.
气水同时通过滤头时增加的水头损失h ∆增
气水同时反冲洗时气水比154 3.75n ==，长柄滤头配气系统的滤帽缝隙总面积与滤池过滤总面积之比约为1.25%，则长柄滤头中的水流速度
通过滤头时增加的水头损失 则滤池配水系统的水头损失2h ∆ ④ 砂滤层水头损失
滤料为石英砂，容重31 2.65/t m γ＝，水所谓容重为31/t m γ=，石英砂滤料膨胀前的孔隙率00.41m =，滤料层膨胀前的厚度3 1.0H m =。

则滤料层的水头损失
⑤ 充裕水头4h 取1.5m,反冲洗水泵的最小扬程 5) 反洗空气的供应
① 长柄滤头的气压损失
气水同时反冲洗时，反冲洗用空气流量s m Q /1.263=反气。

长柄滤头采用网状布置，约55个/2m ,则每座滤池共计安装长柄滤头55844620n =⨯=个
每个滤头的通气量)/(273.04620
1000
26.1s L q =⨯=
根据厂家提供的数据，在该气体流量下的压力损失最大为： ② 气水分配渠配气小孔的气压损失气孔P ∆。

反冲洗时气体通过配气小孔的流速
流量系数μ取0.6，气水分配渠配气小孔压力损失按孔口出流公式
3600Q μ=
式中
μ－孔口流量系数，μ＝0.6;
A －孔口面积，2m ；
p ∆－压力损失，mm 水柱；
g －重力加速度，29.8/g m s =；
Q －气体流量，3/m h ；
γ－水的相对密度，1。

则气水分配渠配气小孔的气压损失 ③ 配气管道的总压力损失 a.配气管道的沿程压力损失1p ∆
反冲洗空气流量31.344/m s ，配气干管用DN600钢管，流速4.75m/s ，满足配气干管〔渠〕流速为为5m/s 左右的条件。

反冲洗空气管总长为50m ，气水分配渠内的压力损失忽略不计。

反冲洗管道内的空气气压计算公式 式中，p 气压－空气压力，kPa;
H 气压－长柄滤头距反冲洗水面的高度，m ，H 气压＝1.5m 。

则反冲洗时空气管内的气体压力
空气温度按30℃考虑，查表，空气管道的摩阻为9.8/1000kPa m 。

则配气管道沿程压力损失为19.85010000.49p kPa ∆=⨯≈
b.配气管道的局部压力损失2p ∆ 主要配件及长度换算系数K 见下表
当量长度的换算公式： 1.2055.5l KD = 式中
0l －管道当量长度，m ；
D －管径，m ； K －长度换算系数。

空气管配件换算长度 1.2 1.2055.555.5 6.210.6186.7l KD m ==⨯⨯≈ 则局部压力损失2186.79.81000 1.83p kPa ∆=⨯≈ 配气管道的总压力损失
④ 气水冲洗室中的冲洗水压水压P 。

反洗时冲洗室等于：排水槽堰上水头〔0.05m 〕，加排水槽顶到滤板高度〔1.5m 〕，加滤板厚度〔0.13m 〕，加滤层水头损失〔3h ∆〕，加滤头损失〔增滤h h ∆+∆〕
⑤ 空气管入口压力入口P。