通风动力

第四章 通风动力

本章重点与难点

1、自然风压的产生、计算、利用与控制

2、轴流式和离心式主要通风机特性

3、主要通风机的联合运转

4、主要通风机的合理工作范围

欲使空气在矿井中源源不断地流动，就必须克服空气沿井巷流动时所受到的阻力。这种克服通风阻力的能量或压力叫通风动力。由第二章可知，通风机风压和自然风压均是矿井通风的动力。本章将就。对这两种压力对矿井通风的作用、影响因素、特性进行分析研究，以便合理地使用通风动力，从而使矿井通风达到技术先进、经济合理，安全可靠。

第一节 自然风压

一、 自然风压及其形成和计算

自然风压与自然通风 图4-1-1为一个简化的矿井通风系统，2-3为水平巷道，0-5为通过系统最高点的水平线。如果把地表大气视为断面无限大，风阻为零的假想风路，则通风系统可视为一个闭合的回路。在冬季，由于空气柱0-1-2比5-4-3的平均温度较低，平均空气密度较大，导致

两空气柱作用在2-3水平面上的重力不等。

其重力之差就是该系统的自然风压。它使

空气源源不断地从井口1流入，从井口5

流出。在夏季时，若空气柱5-4-3比0-1-2

温度低，平均密度大，则系统产生的自然

风压方向与冬季相反。地面空气从井口5

流入，从井口1流出。这种由自然因素作

用而形成的通风叫自然通风。

由上述例子可见，在一个有高差的闭合回路中，只要两侧有高差巷道中空气的温度或密度不等，则该回路就会产生自然风压。根据自然风压定义，图4-1-1所示

图4-1-1 简化矿井通风系统

系统的自然风压H N 可用下式计算：

gdZ gdZ H N ⎰⎰-=5

322

01ρρ 4-1-1 式中 Z —矿井最高点至最低水平间的距离，m ；

g —重力加速度，m/s 2；

ρ1、ρ2—分别为0-1-2和5-4-3井巷中dz 段空气密度，kg/m 3。

由于空气密度受多种因素影响，与高度Z 成复杂的函数关系。因此利用式4-2-1计算自然风压较为困难。为了简化计算，一般采用测算出0-1-2和5-4-3井巷中空气密度的平均值ρm1和ρm2，用其分别代替式4—1—1中的ρ1和ρ2，则(4-1-1)可写为：

H Zg N m m =-()ρρ12 4-1-2

二、 自然风压的影响因素及变化规律

自然风压影响因素

由式4-1-1可见，自然风压的影响因素可用下式表示：

H N =f (ρZ ）=f [ρ(T,P ,R ，φ)Z ] 4-1-3 影响自然风压的决定性因素是两侧空气柱的密度差，而影响空气密度又由温度T 、大气压力P 、气体常数R 和相对湿度φ等因素影响。

1、矿井某一回路中两侧空气柱的温差是影响H N 的主要因素。影响气温差的主要因素是地面入风气温和风流与围岩的热交换。其影响程度随矿井的开拓方式、采深、地形和地理位置的不同而有所不同。大陆性气候的山区浅井，自然风压大小和方向受地面气温影响较为明显；一年四季，甚至昼夜之间都有明显变化。由于风流与围岩的热交换作用使机械通风的回风井中一年四季中气温变化不大，而地面进风井中气温则随季节变化，两者综合作用的结果，导致一年中自然风压发生周期性的变化。图4-1-2曲线1所示为某机械通风浅井自然风压变化规律示意图。对于深井，其自然风压受围岩热交

换影响比浅井显著，一处

四季的变化较小，有的可

能不会出现负的自然风

压，如图4-1-2曲线2所

示。

2、空气成分和湿度影响空气的密度，因而对自然风压也有一定影响，但影响较

图4-1-2

小。

3、井深。由式4-1-2可见，当两侧空气柱温差一定时，自然风压与矿井或回路最高与最低点（水平）间的高差Z成正比。

4、主要通风机工作对自然风压的大小和方向也有一定影响。因为矿井主要通风机工作决定了主风流的方向，加之风流与围岩的热交换，使冬季回风井气温高于进风井，在进风井周围形成了冷却带以后，即使风机停转或通风系统改变，这两个井筒之间在一定时期内仍有一定的气温差，从而仍有一定的自然风压起作用。有时甚至会干扰通风系统改变后的正常通风工作，这在建井时期表现尤其明显。如淮南潘一矿及浙江长广一号井在建井期间改变通风系统时都曾遇到这个问题。

三、自然风压的控制和利用

自然风压既是矿井通风的动力，也可能是事故的肇因。因此，研究自然风压的控制和利用具有重要意义。

1、新设计矿井在选择开拓方案、拟定通风系统时，应充分考虑利用地形和当地气候特点，使在全年大部分时间内自然风压作用的方向与机械通风风压的方向一致，以便利用自然风压。例如，在山区要尽量增大进、回风井井口的高差；进风井井口布置在背阳处等。

2、根据自然风压的变化规律，应适时调整主要通风机的工况点，使其既能满足矿井通风需要，又可节约电能。例如在冬季自然风压帮助机械通风时，可采用减小叶片角度或转速方法降低机械风压。

3、在多井口通风的山区，尤其在高瓦斯矿井，要掌握自然风压的变化规律，防止因自然风压作用造成某些巷道无风或反向而发生事故。

图4-1-3a是四川某矿因自然风压使风流反向示意图。该矿为抽出式通风，风机型号为BY-2-№28，冬季AB平硐和BD立井进风，Q AB=2000m3/min，夏季平硐自然风压作用方向与主要通风机相反，平硐风流反向，出风量Q‘=300m3/min，反向风流把平硐某处涌出的瓦斯带至硐口的给煤机附近，因电火花引起瓦斯爆炸。下面就此例分析平硐AB风流反向的条件及其预防措施。如图4-1-3b所示，对出风井来说夏季存在两个系统自然风压。

ABB ’CEFA 系统的自然风压为 H Zg NA CB AF =-()'ρρ

DBB ’CED 系统的自然风压为 H Zg ND CB BE =-()'ρρ

式中 ρCB’、、ρAF 和ρBE 分别为CB’、AF 和BE 空气柱的平均密度，kg/m 3.

自然风压与主要通风机作用方向相反，相当于在平硐口A 和进风立井口D 各安装一台抽风机（向外）。设AB 风流停滞，对回路ABDEFA 和ABB’CEFA 可分别列出压力平衡方程：

22Q R H H Q R H H C NA S D ND NA =-=- 4-1-6

式中 H S —风机静压，Pa ；

Q —DBB’C 风路风量，m 3/S;

R D 、R C —分别为DB 和BB’C 分支风阻，N ·S 2/m 8。

方程组4-1-6中两式相除，得

H H H H R R NA ND S NA D C --= 4-1-7 此即AB 段风流停滞条件式。

当上式变为 H H H H R R NA ND S NA D C

--> 4-1-8 则AB 段风流反向。根据式4-1-8，可采用下列措施防止AB 段风流反向：（1）加大R D ；（2）增大H S ；（3）在A 点安装风机向巷道压风。

为了防止风流反向，必须做好调查研究和现场实测工作，掌握矿井通风系统和各回路的自然风压和风阻，以便在适当的时候采取相应的措施。

图4-1-3 自然风压使风流反向