反力计算

B 类

A 为围护构件的从属面积A 11.7=m 2

μs1：风荷载局部体型系数

μs1(1)：从属面积不大于1m 2时的体型系数,取

μs1（1） 1.4

:=μs1(25)：从属面积大于或等于25m 2时的体型系数μs1（25）0.8μs1（1）:=μs1(A)：从属面积大于1m 2小于25m 2时的体型系数μz ： 风压高度变化系数μz 1= βgz ：高度z 处的阵风系数βgz 1.7

= Wk ： 风荷载标准值(KN/m 2)Wk βgz μz ⋅μs1⋅W0⋅:=一、幕墙立柱的设计计算（反力提取）

幕墙立柱按简支梁力学模型进行设计计算：

1、结构尺寸

跨度（高度）L 6500mm :=左右面板宽度：B11800mm :=B21800mm :=荷载有效宽度：

2、荷载线分布最大荷载集度设计算(矩形分布)

（1）垂直于玻璃平面的风荷载作用

计算标高(m)z 6.5:= m 基本风压： W00.8KN m 2

-⋅:=地面粗糙度类别：

αmax 0.08

:=qEAK

： 垂直于玻璃幕墙平面的分布水平地震作用 (kN/m 2)

qEAK βE αmax ⋅GAK

⋅:=qEAK 0.361KN m

2

-⋅=qEK ： 垂直于玻璃平面的分布水平地震作用线荷载标准值(kN/m)

qEK qEAK a

⋅:=qEK 0.65KN m 1

-⋅=γE ： 地震作用分项系数

γE 1.3

:=qE ： 地震荷载线分布最大荷载集度设计值(kN/m)

qE γE qEK

⋅:=qE 0.844KN m

1

-⋅=（4）荷载组合

q ： 玻璃所受组合线荷载设计值:(kN/m)

采用SW+0.5SE 组合： (JGJ102-2003 5.4.2)

q qw 0.5qE

+:=q 5.174KN m

1

-⋅=3、结构分析

最大弯矩：

Mh 2.732107

⨯N mm

⋅=最大剪力：

Q 0.5q L

⋅:=Q 1.681104

⨯N

=立柱两端支座反力：

R Q

:=4、选用立柱型材的截面特性

γw ： 风荷载作用效应的分项系数

γw 1.4

:=qwk ： 风荷载线分布最大荷载集度标准值(kN/m)

qwk Wk a1a2+()

⋅:=qwk 3.394N mm

1

-⋅=qw ： 风荷载线分布最大荷载集度设计值(kN/m)

qw γw qwk

⋅:=qw 4.751N mm

1

-⋅=（2）幕墙自重荷载

ρg ：玻璃重度（KN/m 2）ρg 25.6KN m 3

-⋅:=t ：玻璃厚度（mm ）t 20mm :=ρg ：立柱型材重度（KN/m 2）

ρa 78.5KN m 3-⋅:=Aa ：立柱总截面面积（包括副框或扣盖）

Aa 6600mm

2:=Gk ：幕墙自重（包括玻璃和框料）产生的轴向荷载（N ）

Gk ρg t a ⋅()⋅120%+()⋅L ⋅ρa Aa ⋅L

⋅+:=Gk 10556.1N

=GAK ：幕墙构件（包括玻璃和框料）的平均自重（KN/m 2）

GAK 0.902KN m

2

-⋅=βE ：动力放大系数

βE 5:=αmax ： 水平地震影响系数最大值

立柱刚度可以满足!

<

Umax 25.573mm

=

Umax ： 立柱最大挠度校核依据： Umax ≤L/250 (JGJ102-2003 6.3.10)

6、幕墙立柱的刚度计算

立柱强度可以满足!

fb_a 205N mm

2

-⋅=<

强度校核：

F γ

G Gk

⋅:=F ： 立柱轴向受力设计值（N ）rG ： 结构自重分项系数γG 1.2

:=γ 1.05:=γ: 塑性发展系数 校核依据： F/A+M/g/W ≤ｆa=215N/mm 2(拉弯构件)

5、幕墙立柱的强度计算

fv_a 120N mm

2

-⋅:=fc_a 205N mm

2

-⋅:=fb_a 205N mm

2

-⋅:=许用应力：

Ea 206000N mm

2

-⋅:=Aa 6600mm

2:=Ixa 1497.37cm

4:=Wxa 181.5cm 3

:=钢型材截面性质：40x165实心钢