反力计算
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B 类
A 为围护构件的从属面积A 11.7=m 2
μs1:风荷载局部体型系数
μs1(1):从属面积不大于1m 2时的体型系数,取
μs1(1) 1.4
:=μs1(25):从属面积大于或等于25m 2时的体型系数μs1(25)0.8μs1(1):=μs1(A):从属面积大于1m 2小于25m 2时的体型系数μz : 风压高度变化系数μz 1= βgz :高度z 处的阵风系数βgz 1.7
= Wk : 风荷载标准值(KN/m 2)Wk βgz μz ⋅μs1⋅W0⋅:=一、幕墙立柱的设计计算(反力提取)
幕墙立柱按简支梁力学模型进行设计计算:
1、结构尺寸
跨度(高度)L 6500mm :=左右面板宽度:B11800mm :=B21800mm :=荷载有效宽度:
2、荷载线分布最大荷载集度设计算(矩形分布)
(1)垂直于玻璃平面的风荷载作用
计算标高(m)z 6.5:= m 基本风压: W00.8KN m 2
-⋅:=地面粗糙度类别:
αmax 0.08
:=qEAK
: 垂直于玻璃幕墙平面的分布水平地震作用 (kN/m 2)
qEAK βE αmax ⋅GAK
⋅:=qEAK 0.361KN m
2
-⋅=qEK : 垂直于玻璃平面的分布水平地震作用线荷载标准值(kN/m)
qEK qEAK a
⋅:=qEK 0.65KN m 1
-⋅=γE : 地震作用分项系数
γE 1.3
:=qE : 地震荷载线分布最大荷载集度设计值(kN/m)
qE γE qEK
⋅:=qE 0.844KN m
1
-⋅=(4)荷载组合
q : 玻璃所受组合线荷载设计值:(kN/m)
采用SW+0.5SE 组合: (JGJ102-2003 5.4.2)
q qw 0.5qE
+:=q 5.174KN m
1
-⋅=3、结构分析
最大弯矩:
Mh 2.732107
⨯N mm
⋅=最大剪力:
Q 0.5q L
⋅:=Q 1.681104
⨯N
=立柱两端支座反力:
R Q
:=4、选用立柱型材的截面特性
γw : 风荷载作用效应的分项系数
γw 1.4
:=qwk : 风荷载线分布最大荷载集度标准值(kN/m)
qwk Wk a1a2+()
⋅:=qwk 3.394N mm
1
-⋅=qw : 风荷载线分布最大荷载集度设计值(kN/m)
qw γw qwk
⋅:=qw 4.751N mm
1
-⋅=(2)幕墙自重荷载
ρg :玻璃重度(KN/m 2)ρg 25.6KN m 3
-⋅:=t :玻璃厚度(mm )t 20mm :=ρg :立柱型材重度(KN/m 2)
ρa 78.5KN m 3-⋅:=Aa :立柱总截面面积(包括副框或扣盖)
Aa 6600mm
2:=Gk :幕墙自重(包括玻璃和框料)产生的轴向荷载(N )
Gk ρg t a ⋅()⋅120%+()⋅L ⋅ρa Aa ⋅L
⋅+:=Gk 10556.1N
=GAK :幕墙构件(包括玻璃和框料)的平均自重(KN/m 2)
GAK 0.902KN m
2
-⋅=βE :动力放大系数
βE 5:=αmax : 水平地震影响系数最大值
立柱刚度可以满足!
<
Umax 25.573mm
=
Umax : 立柱最大挠度校核依据: Umax ≤L/250 (JGJ102-2003 6.3.10)
6、幕墙立柱的刚度计算
立柱强度可以满足!
fb_a 205N mm
2
-⋅=<
强度校核:
F γ
G Gk
⋅:=F : 立柱轴向受力设计值(N )rG : 结构自重分项系数γG 1.2
:=γ 1.05:=γ: 塑性发展系数 校核依据: F/A+M/g/W ≤fa=215N/mm 2(拉弯构件)
5、幕墙立柱的强度计算
fv_a 120N mm
2
-⋅:=fc_a 205N mm
2
-⋅:=fb_a 205N mm
2
-⋅:=许用应力:
Ea 206000N mm
2
-⋅:=Aa 6600mm
2:=Ixa 1497.37cm
4:=Wxa 181.5cm 3
:=钢型材截面性质:40x165实心钢