GB 储罐设计计算
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注:此处的设计压力应为设计内压,不可等同于按液柱所确定的设计压力。
15.94133MPa
1罐底部垂直载荷
0.8639206MN A1=πDt 0.5145929m 2
翘离影响系数取C L 1.4底部罐壁
断面系数
1.8010751m 318.348435MN.m
2.5483937MN.m
综合影响系数C z 一般取
0.4α=0.450.1319782s
R=D/27m
Kc 0.000432δ30.0192m αmax=0.45
罐体影响系数
Y 1一般取 1.1m=m 1Fr
1311995.4kg 罐内储液总质量
2265967.9kg Fr
0.579其中:
D/H
0.875
25.05576MPa 199875MPa t------罐底圈壁板有
0.0117m
σ1<[σcr]
合格
0.447985m 0.042665Tg 0.35s
储液晃动基本周期
4.0971148s Ks= 1.095
产生地震作用力的等效储液质量T c =K c H (R/δ3)0.5=6.2.1.地震作用下罐壁底产生的最大轴向应力
总水平地震力在罐底部产生的水平剪力
7. 地脚螺栓(锚栓)计算
竖向地震影响系数C v (7,8度地震区取1;9度地震区取1.45) N1=(m d +m t )g Z1=πD 2t/4
总水平地震力在罐底部产生的地震弯矩M L =0.45Q 0H 罐壁横截面积(其中t 为底部罐壁有效厚度)罐内液面晃动高度
h v =1.5αR
储罐内半径
储液耦连振动基本周期Q 0=10-6C z αY 1mg 地震影响系数(据Tc ,Tg ,αmax 按图D.3.1选取)
反应谱特征周期(按表D.3.1-1)耦连振动周期系数(据D/H 按表D.3.2选取)
距底板1/3高度处罐壁有效厚度
6.2.4.罐内液面晃动高度计算:地震影响系数(据Tw ,αmax 按图D.3.1选取)Tw=KsD 0.5
α
最大地震影响系数
E-----设计温度下材料的弹性模量6.2.3.应力校核条件
m 1=0.25ρπD 2
H
动液系数(由D/H ,查D.3.4确定)
6.2.2.罐壁许用临界应力
[σcr ]=0.15Et/D
晃动周期系数(据D/H 按表D.3.3选取)
M 56mm 地脚螺栓根径:
d 150.67mm D b 24.256m n 48个σs
235
MPa
831152N
8511171N 369338
N
2239667N.m 8203294N 迎风面积250.42m 2罐体总高17.89m 拱顶高度
1.89
m
384845
N
2500.00Pa 7.2.3.储液在最高液738841
N
8511171N 863921
N
159318N A=2016.47mm 2
单个地脚螺栓应
σ=N b /A=
79.01
MPa
罐体总重量
N 4=1.5P Q πD 2/4
地脚螺栓直径:7.1地脚螺栓参数:N e =Aσ7.3.2.单个地脚螺栓所承受的载荷:
A H =H'D H'=H 1+H g Hg=Rs(1-COSθ)
7.3.1.罐体总的锚固力为7.2.1,7.2.2.,7.2.3所计算升举力中的最大值
W <N ,由于罐体自重不能抗倾覆力,故需要设置地脚螺栓W=(m t +m d )g
罐体试验压力
P t =1.25P
N 2=PπD 2/4+Ne
7.3地脚螺栓计算:
N 3=P t πD 2/4
7.2罐体抗提升力计算:
地脚螺栓圆直径:地脚螺栓个数:N 1=1.5PπD 2/4+N w 空罐时,设计压力与地震载荷产生的升举力之和
地脚螺栓许用应力:
地震载荷产生的升举力N b =N/n d -W/n d N=Max[N 1,N 2,N 3,N 4]
7.2.1.空罐时,1.5倍设计压力与设计风压产生的升举力之和:
7.2.2.空罐时,1.25倍试验压力产生的升举力之和:
设计风压产生的升举力N w =4M w /D b 设计风压产生的风弯矩M w =ω0A H H’σ<2/3σs,合格
7.4.地脚螺栓(锚栓)校核条件:
每个地脚螺栓的承压面积: