薄壁铝合金检具加工柔性工装夹具的设计_梁建光

F
P
A
FP
A B
ι μι=2ι μι=ι
B
（a）一端固定另一端自由： μ=2.0 FP
A
（b）两端铰支： μ=1.0
F P
A
μι=0.7ι μι=0.5ι
B
B
（c）一端固定一端铰支：
（d）两端固定：
μ=0.7
μ=0.5
图6 压杆的约束情况与长度系数的关系
当作用于压杆的轴向力 P 达到临界值 Plj 时， 压杆就会失稳，但是出于安全考虑，还需要有一
综合以上要求，设计四种规格的柔性夹具，每 种规格的夹具可调节范围由套筒高度所决定，若规 格一的套筒高度设为 h，理想的情况是升降柱完全 在套筒内时为夹具最低点，升降柱刚刚脱离套筒时 为夹具最高点，则四种规格的柔性夹具理想情况 下的高度范围应是 [h, 2h]，[2h, 4h]，[4h, 8h]，[8h, 16h]。但是由于升降柱不可能完全脱离套筒，于是 可调节的有效高度差应小于套筒距离。在这里，设 升降柱在套筒内的最小余量为 10mm，即可调节 高度范围为 [h, 2h-10]，[2h-10, 4h-30]，[4h-30, 8h70]，[8h-70, 16h-150]。为了保证支承高度的连续性， 每种规格之间设定 10mm 的重合区间，在此重合 区间内的支承点，尽量使用高一级规格的夹具进行 支承以保证支承稳定性，则柔性夹具可调节高度范 围变成 [h, 2h-10]，[2h-20, 4h-50]，[4h-60, 8h-130]， [8h-140, 16h-270]。最后，将吸盘高度等其他不可 调节高度统记为 a，则四种规格的柔性夹具支承高 度 范 围 为 [h+a, (2h-10)+a]，[(2h-20)+a, (4h-50)+a]， [(4h-60)+a, (8h-130)+a]，[(8h-140)+a, (16h-270)
图5 支承模块和滑动示意图
2 柔性工装夹具支承稳定性研究
柔性夹具在支承过程中会受到轴向的铣削力， 这时可以将柔性夹具中的升降柱看作压杆。由于 不同薄壁件的支承点高度范围不同，即使是同一 工件，不同支承点处的高度也有很大差别，如图 1 汽车主模型引擎盖薄壁件所示，引擎盖前端与后 端支承点的高度就相差约 280mm 之多，而支撑杆 的直径又只有 20~30mm，这样一来，支撑杆成了 细长杆（d/h ＜ 1/10），支承的稳定性得不到保证。 因此需要设计不同高度规格的柔性夹具系列，以 满足不同高度的支承需求。首先需要求出满足支 承稳定性杆件的许用长度。
其中，升降杆的高度需小于 473mm，即：
8h-140 ≤ 473mm
（7）
【下转第135页】
参考文献：
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图4 顶珠示意图
夹紧结构：由升降柱顶部的真空吸盘（如图 5 所示）和真空泵组成。真空吸盘应具有足够的柔度 和贴合度，才能满足工件表面的吸附要求。真空 泵的选取要使得吸盘对工件有足够的吸附力，以 减小加工过程中由振动或翘曲引起的变形。
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（6）
对 于 本 文 中 的 柔 性 工 装 夹 具， 将 其 简 化 为 直 径 为 16mm 的 压 杆， 轴 向 力 P 为 最 大 铣 削 力 600N[8]。 铝 合 金 弹 性 模 量 E=68GPa， 查 手 册 得 μ=2, nw=3。将以上条件代入式 (5) 中，求得 l 最大 值为 473mm。即升降柱的长度应小于 473mm 才能 保证支撑过程中的稳定性要求。由于引擎盖最高 与最低加工点的差距为 280mm，因此柔性夹具能 支撑的最大最小距离应至少间隔 280mm 以上。
收稿日期：2012-05-23 基金项目：江苏省科技成果转换专项基金（BA2009109） 作者简介：梁建光（1986－），男，广西桂平人，硕士研究生，研究方向为材料加工。
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大于 10.5mm。
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1.工件 2.真空吸附夹具 3.底板 4.真空泵 5.导轨 6.液压控制箱 图2 柔性工装系统整体构思图和实物照片
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1.真空吸盘 2.顶珠 3.真空接口 图3 柔性工装夹具结构示意图
顶珠材料为 LY12 铝合金，通过 502 胶水粘在 吸盘内部。顶珠上部为球头形，下部为柱形，方 便加工时的夹持。吸盘与顶珠的设计在铣削加工 中起到支承和减振的作用。
顶珠顶部的球头结构同曲面薄壁件表面始终 为点接触，可以很好的适应各种曲面结构。但并 不是所有曲率的曲面都可以吸附，对于曲率还是 有一定的要求。如图 4 所示，理想情况下，假设 工件表面无限光滑，吸盘与顶珠能够吸住工件的 最小半径为 10.5mm，但实际上由于工件表面存在 粗糙度等因素，满足工件正常吸附的最小半径将
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不同刚性支承条件下的压杆，由静力学平衡 方法得到的平衡微分方程和边界条件都可能各不 相同，确定临界载荷的表达式亦因此而异，但基 本分析方法和分析过程却是相同的。
对 于 细 长 杆， 这 些 公 式 可 以 写 成 通 用 形 式， 称为欧拉公式 [6]：
（1）
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其中，μl 为不同压杆屈曲后挠曲线上正弦半 波的长度，称为有效长度；μ 为反映不同支承影响 的系数，称为长度系数，可由屈曲后的正弦半波 长度与两端铰支压杆初始屈曲时的正弦半波长度 的比值确定。
长 细 比 又 称 柔 度 (Compliance)， 用 λ 表 示。 长细比是综合反映压杆长度、约束条件、截面尺 寸和截面形状对压杆分叉载荷影响的量，由（2） 式确定：
国外波音公司及空客公司在加工大型薄壁覆 盖件时用到了柔性度极高的多点夹具，如西班牙 的 TORRESMILL 和 TORRESTOOL、美国的 CAN 系统 [4,5]。本文借鉴国内外相关研究结果，旨在开 发出一套能适用于检具制造精度要求的柔性夹具 系统。
图1 汽车主模型和引擎盖部分加工时的辅助支承
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脂材料，具有良好的切削性能 [3]，比较容易加工 成各种高度的支承条。代木支承条的顶端用小的 楔形代木块垫上，然后再将代木顶端与工件之间、 代木底端与工作台之间用 502 胶水粘结起来，防 止加工的时候发生移动。
然而代木支承存在以下弊端：生产准备时间 长；支承位置凭经验确定，疏密不一，无法控制 精度；刚性较差，支承稳定性不够；大部分代木 与工件的接触方式为线接触，且接触位置为工件 外缘曲边上，支承效果不理想；借助 502 胶水来 固定代木，加工后需要用有机溶剂丙酮清洗，长 期吸入丙酮对工人的健康不利。
应用中的计算机控制系统部分。
关键词： 汽车主模型检具；曲面薄壁件；柔性工装夹具；代木
中图分类号：U466
文献标识码：A 文章编号：1009-0134(2012)11(上)-0108-03
Doi: 10.3969/j.issn.1009-0134.2012.11(上).31
0 引言
在汽车主模型检具（如图 1 所示）中，许多零 件属于大型铝合金复杂薄壁结构件，厚度远小于 长宽尺寸，薄壁整体结构件材料切除率高达 90% 以上，平均厚度 4mm，局部区域厚度小于 1mm。 由于薄壁零件刚性差、强度弱，加工中极易变形， 导致加工难度较大，难以保证零件的加工质量 。 [1,2]
（1.上海交通大学，上海 200030；2.上海申模模具制造有限公司，上海 201203）
摘 要： 本文根据汽车主模型检具曲面薄壁件在铣削加工中的工装特点，结合工装夹具的理论和柔性夹
具的设计要求，设计了用于不同尺寸，不同曲率薄壁件切削加工的柔性工装夹具。阐述了柔性
工装夹具的使用方式，针对杆件的支承稳定性制定了夹具的高度规格。最后介绍了夹具在实际
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个安全储备，故许用载荷形式的稳定条件为：
（4）
式中 nw 称为稳定安全系数。一般规定比强度 安全系数要大。在具体计算时，nw 的数值可从有 关设计手册中查阅，结合本文中柔性工装夹具的 情况，取 nw=4。
根据式 (1) 和式 (4) 可得：
（5）
其中，根据圆柱惯性矩公式有：
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