防波堤设计计算书
【土木建筑】斜坡式防波堤
⑵基本要求
①人工块体护面：1.1～1.25H，但不小于2m，且在构 造上至少能安放两排或随机安放3块人工块体。 ②砌石护面堤：1.1～1.25H ③抛填砼方块：由于堤底的透浪程度较大，堤的宽度
不宜太宽，否则将影响港内的水面的稳定，在设计高水位
处宽大于3H。
3、支承棱体和肩台宽度 ⑴支承棱体 因波浪作用主要集中在设计水位上、下各 1 倍设计波高 范围内，所以在港外侧设置水下支撑棱体的顶面高程应低 于设计低水位以下 1 倍设计波高处。棱体顶面宽度不小于 2m，厚度不宜小于1m。 ⑵设戗台的堤 干砌块石或浆砌块石护面的防波堤通常设有戗台。为保 证护面的施工条件，戗台的高程宜设在施工水位附近，宽 度不宜小于2m 。 ⑶宽肩台堆石堤 为了有效的减少波浪爬高，更好的消能，肩台高程可定 在设计高水位以上1～3m，宽度取2.3～2.9H，且不小于 6.0m。
③极端高水位：波高采用相应的设计波高；极端低水位 时，可不考虑波浪的作用。 ⑵短暂状况：对未成型的斜坡堤建筑物进行施工期复核 时，水位可采用设计高水位和设计低水位，波高的重现期 可采用2～5年。 ⑶偶然状况：应考虑地震作用的偶然组合，即进行地震 力作用下斜坡堤的整体稳定验算，但不考虑波浪对堤体的 作用。此时，水位采用设计低水位。 二、护面块体稳定性计算 1、护面块体的稳定重量计算 从现有国内外的研究成果看，块体失稳有三种型式：滑 动、滚动、上举脱出。 第二十一届国际航运会议上推荐西班牙、挪威、瑞典、 前苏联和美国公五种计算公式。在相同情况下，各种公式 的计算结果差异还比较大。我国的港工防波堤规范推荐采 用美国Hudson公式。
2
1 x m
则得：
0.5 2 2 V V 1 x B A V A A 2 gyc 2 2 b b 4ac g m m ) , ( x1, 2 2a xm yB m 式中：——按浅水波计算理论计算
烟台港防波堤工程计算书2
里面的直立堤的极端高水位情况下的抗倾还是抗滑，我不太记得了，当时算的没满足，我改数了，你算的时候把尺寸啥的改改烟台港防波堤工程设计计算书专业：港口航道与海岸工程班级：08级港航一班姓名：杨淯淮学号：0803010107指导老师：陈国平严士常烟台港防波堤工程设计计算书杨淯淮（河河海大学港口海岸与近海工程学院，江苏南京 210098）摘要烟台港西港区烟台市西部，远离市区，邻近经济开发区,与辽东半岛对峙，并与日本、韩国和朝鲜隔海相望。
位于东北亚国际经济圈的核心地带，是中国沿海南北大通道的重要枢纽和贯通日韩至欧洲新欧亚大陆桥的重要节点。
港区陆域广阔，水深、地质条件良好，为烟台港规划的核心港区,地处烟台开发区大季家东北海域。
本设计根据工程所在地的潮位、波浪等资料，结合工程建设目的，港区发展空间及经济性等要求，确定了总平面布置方案，断面形式及断面尺寸，再根据波浪情况、建筑材料及地基土性质，进行斜坡堤的胸墙、直立堤沿各水平缝、齿缝、墙底、基床底的抗倾和抗滑稳定性验算，并对防波堤断面的地基整体稳定性和地基土沉降量进行计算。
本设计根据不同水深选取三个代表断面，其中一个断面进行结构型式设计，两个断面进行护面设计。
结构型式设计中选取直立堤、带胸墙的斜坡堤和不带胸墙的斜坡堤三种型式进行设计计算；护面设计中选取扭王字块体，扭工字块体，四角锥体、安放块石等型式进行设计计算，并根据经济和安全等因素进行方案的比选。
关键词：烟台港；斜坡堤；混凝土方块直立式防波堤；结构设计；护面设计；抗倾稳定性、抗滑稳定性、整体稳定性；地基沉降；方案比选This program-designing of the breakwater in Y antai PortYANG Yuhuai(College of Harbour, Coastal and Offshore Engineering,Hohai University, Nanjing, Jiangsu,210098,China)AbstractY antai western port is located in the west of yantai , away from downtown,neighboring economic development zone，and the north adjacent to the Bohai Bay .It overlooks Liaodong Peninsula、Japan、Korea across the sea. Being one of the main pivotal ports of China as well as an important coastal port open to the outside world, Y antai Port holds a key position in the nation's comprehensive transport network. The port has broad land, deep water, and good geological conditions.It turns into the central port .The W estern Port of Y antai is situated in the west of the city proper, as well as beside the northeast sea of Dajijia Village in Y antai Economic & Technological Development Zone (YETDZ)。
防波堤工程设计说明书范本
烟台蓬莱港防波堤工程设计摘要蓬莱港区海岸线具备良好的建造深水泊位的条件，但受波浪的影响较大，在没有良好的掩护和依托条件下，规划通用泊位区和客滚泊位很难实施和进一步开展，所以港区开展的当务之急就是按照规划建设防波堤，构筑环抱式港池，为港区开展提供条件。
根据港口的使用要求、规模、船型和当地的自然经济条件，经技术经济论证，并结合当地自然资料选择双突堤口门的总布置方案，又根据水深和控制波向选择一个最不利截面进行断面设计，初步确定了斜坡式和直立式防波堤两种方案进行比选，由波浪情况、建筑材料及地基土性质，进行了胸墙，沉箱的抗倾、抗滑稳定性验算，地基整体稳定性以及地基土沉降量的计算。
关键词:防波堤，泊位，双突堤口门1Breakwater Design of Penglai Harbour,Yantai CityLan Jing(College of Harbour, Coastal and Offshore Engineering, Hohai University, Nanjing, Jiangsu,210098,China)AbstractCoastline of Penglai Harbor has beneficial conditions for the construction of deep-water berths, but it is greatly affected by the waves. Without a good cover and base, it is very difficult to implement and to develop general berth area and roll-off berth. Above all, the priority of Penglai Harbor’s development is to build breakwaters and to encircle the basin in accordance with the planning. These measures are supposed to provide conditions for the Harbor development to some degree.In the process of choosing twin jetties general arrangement, lots of aspects have been taken into consideration, including requirements of usage of the Harbor, scale of the Harbor, types of ships, local economic situation and local natural environment. In addition, technical and economic feasibility has also been applied in the process. The following step is to design the fracture surface by selecting the most unfavorable cross-section in terms of water depth and controlling wave direction. Finally, two approach—sloping breakwater and vertical breakwater—are identified initially. To be more precise, it is necessary to check the anti-dumping and anti-slide stability of parapet and caisson and to calculate the overall stability and soil settlement amount of the foundation.Key words:Breakwater,Berth, Twin jetties entrance目录摘要 (1)目录 (3)第一章概述气象条件 (5)海港水文 (6)地形、地貌 (10) (10) (12)第二章总平面布置方案及比选2.1 防波堤的布置原那么 (13) (13) (13)2.4 布置方案方及案比选 (14)港内绕射波高及掩护面积 (16)方案比选 (16)第三章斜坡式防波堤断面设计3.1 设计条件 (17)3.2 断面尺度的计算 (17)3.3 护面块体稳定重量和护面块体厚度计算 (18)3.4 垫层块石的重度和厚度计算 (19)3.5 堤前护底块石稳定重量和厚度计算 (20)3.6 胸墙设计 (20)3.7 胸墙的抗滑、抗倾稳定性计算 (27)胸墙的抗滑、抗倾稳定性计算 (27)胸墙的抗滑、抗倾稳定性计算 (29)3.8 地基稳定性计算 (35)3.9 地基沉降计算 (45)第四章直立式防波堤断面设计34.1 设计条件 (50)4.2 断面尺度的计算 (50)4.3 基床设计 (50)4.4 堤前护底块石稳定重量和厚度计算 (50)4.5 直立堤作用标准值和相应组合计算 (50)4.6 抗滑、抗倾稳定性计算 (59)4.7 地基稳定性计算 (62)4.8 地基沉降计算 (67)4.9 沉箱吃水、干舷高度和浮游稳定性计算 (67)第五章防波堤工程量估算5.1 斜坡堤工程量计算 (69)5.2 直立堤工程量计算 (70)第六章结构方案比选 (71)第七章防波堤工程施工7.1 施工说明 (73)7.2 建筑材料要求 (73)7.3 地基处理及根底施工 (73)7.4 护面块体施工 (73)7.5 防浪墙施工 (73)参考文献 (79)致谢 (80)1概述烟台港蓬莱港区起步于上世纪90年代初期，目前从港口规模和开展情况上看，已落后于港口开展要求。
防波堤整体稳定计算说明
1、对土坡和条形基础的地基稳定计算，可按平面问题考虑，宜采用圆弧滑动面计算。
2、对不同情况的土坡和地基的稳定性验算，其危险滑弧均应满足以下极限状态设计表达式：式中M sd、M Rk——分别为作用于危险滑弧面上滑动力矩的设计值（kN·m/m）和抗滑力矩的标准值（kN·m/m）；γR——抗力分项系数。
圆弧滑动稳定计算示意图对于持久状况土的抗剪强度宜采用固结快剪指标，M Rk、M sd宜按下列公式计算：M Sd ＝γs{[ΣR（q ki b i＋W ki）sinαi]＋M p式中R——滑弧半径（m）；γs——综合分项系数，可取1.0；W——属永久作用，为第i土条的重力标准值（kN/m），可取均值，零压线以下ki用浮重度计算；当有渗流时：极端低水位以上零压线以下用饱和重度计算滑动力矩设计值M sd；u——第i土条滑动面上水头超过零压线以上的孔隙水压力标准值ki（kPa），可取均值；M——其它原因，如作用于直立式防波堤的波浪力标准值引起的滑动力矩p（kN·m/m）；q——为第i土条顶面作用的可变作用的标准值（kN/m2），应按现行行ki业标准《港口工程荷载规范》（JTJ215）采用；b——第i土条宽度（m）；i——第i土条的滑弧中点切线与水平线的夹角（o）；αiφki、c ki——分别为第i土条滑动面上的固结快剪内摩擦角（o）和粘聚力（kPa）标准值，可取均值。
目前港口设计中滑弧稳定计算以采用简单条分法计算为主，此时，其抗滑力矩标准值可按下式计算：M＝R[Σc ki L i＋Σ（q ki b i＋W ki）cosαi tgφki]Rk当采用总强度，如十字板强度或三轴不排水剪强度时，其抗滑力矩标准值可按以下公式计算：M＝RΣS uki L iRkL＝b i cosαii式中S uki——第i土条滑动面上十字板强度标准值或其它总强度标准值（kPa），标准值可取均值；L——第i土条对应弧长（m）。
堤防工程设计计算简明手册
堤防工程设计计算简明手册堤防工程设计计算是保障河道安全、防止洪灾发生的重要环节，设计计算的准确性直接影响到堤防的稳定性和安全性。
本文将简要介绍堤防工程设计计算的流程和方法，并总结其中的关键要点。
一、堤防工程设计计算的流程1.确定设计准则和要求：根据堤防工程的特点和用途，确定设计标准、设计频率、设计洪水位等。
2.收集水文水资源数据：搜集河道水位、流量、雨量等数据，确定设计频率和洪水位。
3.分析水文水资源数据：通过统计学方法对水文水资源数据进行分析，包括频率分析、持续性分析等，计算设计洪水位和设计洪峰流量。
4.计算剖面线位置：根据设计要求和地形地貌特征确定堤防的剖面线位置。
5.计算剖面线高程：根据剖面线位置，结合地形、地质等因素，计算堤防的剖面线高程，保证堤防的稳定和安全。
6.计算堤防顶宽和坡度：根据设计要求和堤防类型，计算出堤防的顶宽和坡度，确保堤防的稳定性。
7.考虑抗滑稳定性：根据堤防的土质和坡度，计算堤防抗滑稳定系数，确保堤防能够承受外力的作用。
8.计算渗透稳定性：根据地下水位和土体渗透性等因素，计算堤防的渗透稳定性，防止水流通过堤防渗透导致破坏。
9.计算冲刷稳定性：根据河道流速和泥沙含量等因素，计算堤防的冲刷稳定性，避免因冲刷而导致堤防崩塌。
10.计算决堤条件：根据设计要求和安全性要求，计算堤防的决堤条件，确定堤防耐决堤能力。
11.检查和评估设计计算结果：对设计计算结果进行检查和评估，保证计算的准确性和合理性。
二、堤防工程设计计算的关键要点1.水文水资源数据的准确性对计算结果的影响较大，需要尽可能搜集准确的数据。
2.对于复杂的地形地貌和土质条件，应考虑使用数值模拟等先进的计算方法。
3.在计算剖面线高程时，需要考虑地下水位对堤防稳定性的影响，避免因地下水位变化导致堤防沉降或滑动。
4.在计算堤防顶宽和坡度时，需要考虑堤防类型和建设要求，确保堤防能够承受预计的水流和水压力。
5.在计算堤防抗滑稳定性和渗透稳定性时，需要考虑土体的力学性质和水文条件，避免因土体滑动或渗透导致堤防破坏。
堤防工程算例(201010)
堤防工程算例(201010)一、问题简介某区域拟修建一条长度为1000m的护岸，其中央段需要建造一道高3m、宽10m的堤防，保护在内的区域为30m1000m(长宽)。
请根据给定参数进行计算，探讨堤防工程设计及建造的相关问题。
二、参数设定1.堤防高度：3m2.堤顶宽度：10m3.堤坡坡度：1:34.坝顶高程：EL+2.0m5.设计洪水位为：EL+16.0m（所需参考的上下游河道各种汇流计算已得出）6.堤面材料：粉土，摆面58度，坡面45度7.堤防投影长度：L=1000m三、计算过程1. 堤防顶宽计算首先计算堤防顶宽W，公式为：W=(ℎ+1)∗(1−1/k)+10其中，h为堤防高度，k为堤坡坡度，计算得到：W=(3+1)∗(1−1/3)+10=13.67(m)故堤防顶宽W=13.67m。
2. 坝顶高程计算计算坝顶高程EL1，公式为：EL1=EL+2.0(m)其中，EL为基准面高程，计算得到：EL1=20+2.0=22.0(m)故坝顶高程EL1=22.0m。
3. 设计洪水位计算计算设计洪水位EL2，公式为：EL2=EL+16.0(m)其中，EL为基准面高程，计算得到：EL2=20+16.0=36.0(m)故设计洪水位EL2=36.0m。
4. 坝顶宽度计算计算坝顶宽度B，公式为：B=2∗(W−1.0)+6.0计算得到：B=2∗(13.67−1.0)+6.0=32.34(m)故坝顶宽度B=32.34m。
5. 坝体积计算先计算坝体体积V1，公式为：V1=(L+B)∗ℎ∗(1+1/k1)/2其中，L为堤防长度，B为坝顶宽度，h为堤防高度，k1为坝坡坡度，计算得到：V1=(1000+32.34)∗3∗(1+1/3)/2=3050(m3)再计算因排水而减少的坝石体积V2，公式为：V2=V1∗I1/I2其中，I1为压实系数，I2为排水系数。
按G20-88《建筑填筑物设计规程》取I1=0.9，I2=0.75，计算得到：V2=3050∗0.9/0.75=3660(m3)故坝体积V=V1-V2=3050-3660=-610(m^3)。
防波堤设计计算书
目录第一章概述第二章自然条件2.1气象条件-------------------------------------------------4 2.2海港水文-------------------------------------------------7 2.3泥沙-----------------------------------------------------10 2.4地质-----------------------------------------------------10 2.5地震-----------------------------------------------------10 第三章总平面布置3.1防波堤的布置原则-----------------------------------------11 3.2防波堤轴线的布置原则-------------------------------------11 3.3口门的布置原则-------------------------------------------11 3.4防波堤布置方案及比选-------------------------------------12第四章防波堤结构型式比选第五章防波堤断面设计5.1断面D的设计---------------------------------------------17 4.2断面G的设计---------------------------------------------28 第六章地基稳定性验算6.1计算方法-------------------------------------------------38 6.2断面D的地基稳定性验算-----------------------------------38 6.3断面G的地基稳定性验算-----------------------------------39 第七章地基沉降计算7.1断面D处的沉降计算---------------------------------------40 7.2断面G处的沉降计算---------------------------------------41 第八章总结-------------------------------------------43参考文献附图海南六道湾防波堤设计王灶平（河海大学交通学院、海洋学院，江苏南京 210098）摘要：在海南三亚六道湾港区扩建防波堤。
第七章 防波堤
第一节
1、防波——维护港内水域平稳 2、拦沙——减淤 3、防流 4、防冰
概 述
一、防波堤的功能——形成有掩护水域
5、导流
6、内侧兼作码头
二、防波堤的型式
1.按平面位置分类
⑴突堤式 ⑵岛式
2.按结构型式分类
⑴斜坡式 ⑵直立式
⑶混合式
⑷特殊型式
⑴斜坡式 ａ、消浪功能好，波浪大部分不反射； ｂ、对地基承载要求不高，损坏后易修复； ｃ、施工容易，一般不需大型起重设备，便于就地取材； 适用于水深不大（<10～12ｍ），当地基料价格便宜或地 基较软的情况 。
第二节 直立式防波堤 一、直立式防波堤的组成与特点 1.组成 主要由墙身、上部结构和基床组成。 2.特点
优点 缺点
(1)建材用量较少；
(2)不需要经常维修； (3)内侧可兼做码头。
斜坡式防波堤
㈡、波浪与斜坡的相互作用 1、斜坡倾斜时对波浪运动形态的影响（即波浪的破碎、 反射） ⑴破碎影响（i=1：m） 试验证明： m≥5，完全破碎，不放射 1<m<5，大部分破碎，很少放射（α<45°） m≤1，大部分放射，很少破碎（α≥45°） 设计时，当墙面平整，且不透水时： α≥45°，按直立堤计算 α<45°，按斜坡堤计算 波浪在斜坡上的临界水深dd，可按下式计算：
xB
1 gVm A2 VAV mA22
yB
xm m
0.5
2gyc
,(x1,2
b
b24ac )
2a
式中：——按浅水波计算理论计算
VAH
2gcoth2
2L L
d
kc
2g tanh2 d
2L L
kc
4.7HL 3.4
动水压力：
PMA X1.7V 2ng2 1.7VB22 cgo2s
对光滑平整的坡面，破碎波浪的水流冲击斜面的动
水压力分布如下：
1 0.02s5
3 0.053s
2 0.06s5 4 0.13s5
式中：
s ml 24 m2 1
各点的总水压力：
PP动P静
⑵波浪爬高 斜坡为单坡时： ①规则波：R=k△R1H ②在风直接作用下，不规则波的爬高，
m 1m2
0.85
yc db ac
db——为破碎水深， ac——破碎时的静水面上的波峰高度。
acH0.9 50.8m 40.25 H L
②最大冲击速度
VByVy
gtgxB Vx
V BK VVy2VA2
K V 1 0 .0m 1 0 .0 7 H 2
Ⅱ、波浪与斜波堤的相互作用
防波堤毕设指南
防波堤毕设指南1、防波堤堤轴线（包括口门）布置及结构选型参考《港口规划与布置》和防波堤工程毕业设计指导书。
2、工程水文计算（1）设计、极端高低潮位潮位基面换算：85国家基面＝理论基面＋2.132m平均海平面＝85国家基面＋0.20m平均海平面＝理论基面＋2.332m参考《海港水文规范》（JTJ213——98）进行计算。
设计高低潮位依据全年的实测高、低潮位资料，通过自编程序计算,绘出潮位历时累积频率曲线或潮峰或潮谷累积频率曲线；根据需要，进行相关分析。
极端高低潮位依据多年的实测高、低潮位年极值资料，进行频率分析，通过自编程序计算，获得P Ⅲ曲线分布货其他分布的分布线形，得重现期N 年一遇极端高、低潮位频率曲线；根据需要，应进行相关分析。
（2）深、浅水波要素推算依据《海港水文规范》（JTJ213——98）。
根据结构的重要性和破坏后造成损失的大小，确定设计波浪的重现期和设计波浪的波列累积频率。
深水波要素依据波浪观测站实测资料，统计分析后采用P-Ⅲ型分布适线法确定。
堤前波要素计算 H=K S K r H 0⎪⎪⎩⎪⎪⎨⎧∂∂-∂∂====)(1)2(2)2(20y c ctg xc C dyd ctg dy dx Ld th gT L Ld th C C θθθπππ 3、防波堤断面设计确定断面尺寸。
4、防波堤校核按防波堤设计施工规范进行。
工程概况嵊泗马关滞流防浪工程位于浙江省舟山嵊泗县泗礁岛西南侧，地理位置在东经122°26′，北纬30°41.5′。
拟建工程所在海域气候宜人，多年平均气温15.9℃，多年平均降水量1007mm。
海区潮汐类型属正规半日潮，平均潮差2.74m。
受到自中柱山至小关岙、外关岙到旗杆山形成的坐北朝南的海湾地形影响，大潮期涨急流场显示在该海湾中有环流生成，易于悬浮物质的输运。
海湾水底高程一般在－2m～－4m左右（85国家基面）。
整个海湾环境有利于水产养殖。
为进一步发展水产养殖事业，嵊泗县海盛养殖投资有限公司拟通过湾口大礁、黄石礁和大、小旗杆山一线修建滞流防浪工程，减小主要来自E和SE向风浪的影响，形成新的相对平静的养殖水域。
直立式防波堤
基床类型 暗基床和低基床
d1 2 ＞ d 3
产生条件
T g / d＜ 8, d 2 H T g / d 8, d 1.8H
T T 1 10 1 g / d 8, d＜ 1.8 H , i 10 g / d＜ 8, d＜ 2 H , i
波 态 立 波
远破波 立 波 近破波 立 波 远破波
近破波：当直立墙前面较远处水深很大，而距建筑物前面
半个波长以内或是基床顶面水深不足时，波浪行进到此处发生 剧烈变形，造成破碎，冲击墙身，产生近破波。 这种波一般发生在中、高基床的情况。 远破波：当直立墙前面距墙身半个波长或梢远处，其水深 小于波浪破碎水深情况下，进行波将在到达建筑物之前破碎， 形成一股向前运动的水流冲击墙身。这种波浪形态称为远破波。 这种波一般发生在平缓海底，而且基床为暗基床或低基床 的情况。 2、各种形态的波浪产生的条件 见下表。
3、 开孔半圆形防波堤 半圆形防波堤是由半圆形拱圈和底板组成，堤身内不抛填 石料。拱圈上开孔可消耗波能，底板上开孔可减小波浪浮托 力。 特点：波浪力作用小，构件受力性能好。
4、 削角空心方块防波堤
结合削角斜面结构和开孔消浪结构两者的优点的一种新型结构。
Ⅱ、直立式波浪对直立式防波堤的作用
一、直立式防波堤前波浪的形态 1、影响直立式防波堤前波浪形态的因素 波浪要素（如 H ）、堤前水深（ d ）、海底坡度（ i ）、 基床轮廓尺寸（d1）。 根据这些影响因素，直立堤前可能出现的波浪形态有： 立波、近破波、远破波。 立波：当直立墙前水深和基床顶面上的水深大于波浪破 碎水深，直立堤的长度大于一个波长以及入射波与墙正 交的情况下，波浪遇墙后不破碎，产生完全反射，即入 射波和反射波的波浪要素完全相同，入射波和反射波迭 加后形成立波。其特点是拨高增加一倍，波长和周期不 变。
堤防工程设计波浪爬高分析与计算
２
鹤地水库公式和官厅水库公式均只能计算深
水风浪要素， 且仅反映风速与吹程对风浪要素的
影响， 没有考虑水深对风浪要素的影响， 对水库
２００６年第 ６ 期（ 第 ２４ 卷 ２６３ 期）
东北水利水电
７
风浪要素值计算而言较为合适； 蒲田试验站公式
（ ２） 波浪绕射变形。波浪绕射是由于防波堤后
和 ＳＭＢ 法 公 式 不 仅 能 计 算 深 水 波 与 浅 水 波 的 风 波 能 横 向 传 递 引 起 的 。南 京 水 利 科 学 研 究 院 与 河
素见表 １。
表 １ 波浪要素计算表
式给出的浅水关系， 均系根据线性波理论， 按以 下公式计算成果制作：
风向
Ｎ ＮＮＥ ＥＮ ＥＮ Ｅ
吹程 Ｆ 平 均 计 算 平 均 平均波 波长 Ｌ
水深 ｄ 风速 Ｖ 波高 Ｈ 周期 Ｔ
（ｍ）
（ｍ） （ｍ／ ｓ） （ｍ）
（ｓ）
（ｍ）
２ ４６０ ７．６３ ７．８９ ０．１６ １．７９ ４．９８
!２
ｒｉｃｏｓ !ｉ Ｆｅ＝ ｉ
!ｃｏｓ!ｉ ｉ
式 中 ｒｉ— 在 主 风 向 两 侧 各 ４５°范 围 内 ， 每 隔△! 角 由计算点引 到对岸的 射 线 长 度 ， ｍ； △!—射 线 与 主 风 向 上 射 线 ｒ０ 之 间 的 夹 角 （ °） ， !ｉ＝ ｉ·△!。 计 算
［收稿日期］ ２００５－ １２－ １２ ［作者简介］ 李 士 峰 （ １９６３－ ） ， 男 ， 黑 龙 江 省 明 水 县 人 ， 高 级 工 程 师 ， 主 要 从 事 水 利 工 程 规 划 设 计 工 作 。
风 场 要 素 主 要 包 括 风 速 、风 区 长 度 （ 吹 程 ） 、 风 时 。 对 于 有 限 风 区 （ 风 区 长 度 小 于 或 等 于 １００ ｋｍ） ， 可 不 计 入 风 时 的 影 响 ， 波 浪 的 成 长 主 要 取 决 于 水 面 风 速 、风 区 长 度 及 其 水 深 。
推荐-海岸工程学防波堤设计说明书 精品
海岸工程学课程设计之防波堤目录MULU摘要 (3)一设计资料 (3)1、工程概况 (3)2、水文条件 (4)3、工程地质 (4)4、结构安全等级 (4)二结构选型 (4)三防波堤设计 (4)1、断面尺寸拟定 (4)1)边坡坡度 (4)2)堤顶宽度 (6)3)胸墙顶高程 (6)2、斜坡堤计算 (6)1)护面块体的稳定重量、护面层厚度、人工块体个数和混凝土用量 (6)2)垫层块石的重量及厚度 (7)3)堤前护底块石的稳定重量和厚度 (8)4)胸墙计算 (8)5)地基的整体稳定性 (14)6)地基沉降确定堤顶预留高度 (14)四参考文献 (14)五附件 (14)【摘要】拟在印尼南部爪哇岛上建造座防波堤，该处地理位置处在地震多发带、陆上建筑物电厂较为重要，且海啸因素不可忽略，故该座防波堤不仅要起到防浪侵袭，平稳港内水域，还要充分考虑防止海啸造成严重危害。
设计过程中，综合考虑地质，水文，工程经济与施工等因素后，采用斜坡式防波堤，胸墙顶高程比规范规定的提高了2~3米，起到了防止海啸侵袭的作用。
稳定性验算时，各种组合下的抗滑抗倾稳定性都能满足要求，表明设计的防波堤符合实际需求。
一、设计资料1、工程概况1）工程位置拟建电厂位于印度尼西亚国南部爪哇岛的西南海岸Palabuhan Ratu 湾内，面对印度洋。
地理概位为：07°02′E，106°32′N。
2）工程内容防波堤设计内容包括南防波堤和北防波堤，南防波堤总长1284.628m，北防波堤总长778.627m。
2、水文条件1）设计水位(平均海平面为基准)：设计高水位：0.84m设计低水位：-0.77m极端高水位： 1.07m极端低水位：-1.01m海啸增水考虑2m～3m自己设了几个值。
）3）潮流最大流速为0.24cm/s。
3、工程地质根据中交三航设计院勘察公司编制的地质报告，拟建场区50m 以浅从上到下主要发育以下地层：Ⅰ细砂 Ⅱ粉砂 Ⅱt 淤泥质粉质粘土混砂 Ⅲ粉细砂 Ⅳ 粉细砂混砾石或卵石 Ⅴ1粉细砂 Ⅴ2粉细砂 Ⅵ中等风化安山岩。
防波堤工程设计说明书范本(doc 45页)
防波堤工程设计说明书范本(doc 45页)烟台蓬莱港防波堤工程设计摘要蓬莱港区海岸线具备良好的建造深水泊位的条件，但受波浪的影响较大，在没有良好的掩护和依托条件下，规划通用泊位区和客滚泊位很难实施和进一步发展，所以港区发展的当务之急就是按照规划建设防波堤，构筑环抱式港池，为港区发展提供条件。
根据港口的使用要求、规模、船型和当地的自然经济条件，经技术经济论证，并结合当地自然资料选择双突堤口门的总布置方案，又根据水深和控制波向选择一个最不利截面进行断面设计，初步确定了斜坡式和直立式防波堤两种方案进行比选，由波浪情况、建筑材料及地基土性质，进行了胸墙，沉箱的抗倾、抗滑稳定性验算，地基整体稳定性以及地基土沉降量的计算。
关键词:防波堤，泊位，双突堤口门目录摘要 (1)目录 (3)第一章概述1.1气象条件 (5)1.2海港水文 (6)1.3 地形、地貌 (10)1.4地质 (10)1.5地震 (12)第二章总平面布置方案及比选2.1 防波堤的布置原则 (13)2.2防波堤轴线的布置原则 (13)2.3口门的布置原则 (13)2.4 布置方案方及案比选 (14)2.5 港内绕射波高及掩护面积 (16)2.6方案比选 (16)第三章斜坡式防波堤断面设计3.1 设计条件 (17)3.2 断面尺度的计算 (17)3.3 护面块体稳定重量和护面块体厚度计算 (18)3.4 垫层块石的重度和厚度计算 (19)3.5 堤前护底块石稳定重量和厚度计算 (20)3.6 胸墙设计 (20)3.7 胸墙的抗滑、抗倾稳定性计算 (27)3.7.1断面1胸墙的抗滑、抗倾稳定性计算 (27)3.7.2断面2胸墙的抗滑、抗倾稳定性计算 (29)3.8 地基稳定性计算 (35)3.9 地基沉降计算 (45)第四章直立式防波堤断面设计4.1 设计条件 (50)4.2 断面尺度的计算 (50)4.3 基床设计 (50)4.4 堤前护底块石稳定重量和厚度计算 (50)4.5 直立堤作用标准值和相应组合计算 (50)4.6 抗滑、抗倾稳定性计算 (59)4.7 地基稳定性计算 (62)4.8 地基沉降计算 (67)4.9 沉箱吃水、干舷高度和浮游稳定性计算 (67)第五章防波堤工程量估算5.1 斜坡堤工程量计算 (69)5.2 直立堤工程量计算 (70)第六章结构方案比选 (71)第七章防波堤工程施工7.1 施工说明 (73)7.2 建筑材料要求 (73)7.3 地基处理及基础施工 (73)7.4 护面块体施工 (73)7.5 防浪墙施工 (73)参考文献 (79)致谢 (80)1概述烟台港蓬莱港区起步于上世纪90年代初期，目前从港口规模和发展情况上看，已落后于港口发展要求。
防波堤计算说明书
关键词：毕业设计，防波堤，威海，斜坡式
I
赵振营：威海中心渔港防波堤初步设计
Abstract
With the fast fierce development of Weihai City’s marine fishery economy, the original Weihai fishing bay have already could not satisfy the fishery production demand that develops day by day for that the wharf scale was small and the kit facilities were poor .When the fishing season comes , the phenomenon that fishing boats congest the harbor is very serious.The original fishing bay was located in the downtown and it’s operation seriously influenced the residents' living environment near the harbor area, and the continuing existence of fishing bay did not harmonize with surroundings environment any longer.So, constructing a center fishing bay that with large-scale and well-found function and complete kit is necessarily going. This graduation design carries on choosing the type and design to the Weihai center fishing bay breakwater and synthesized all categories that studied during the undergraduate stage and contacted the professional knowledge which have learned systematically .This design is strictly performed according to the port breakwater design norms, and consistent with current national and professional standard.The whole design includes: the original data, total plane arrangement and breakwater structure project the ratio choose, breakwater design condition, slope dike cross section design, the slope dike stability check calculation, foundation loading the dint check calculation, the foundation sink to decline calculation, before the dike protect the stable weight and thickness calculation, foundation whole stability of bottom piece stone to check calculation. After the computing of the Weihai center fishing bay breakwater structure and the stability and check calculation, the results satisfy a request as a result, and write its construction organization and deployment. Key words: Graduation design ，Breakwater ，Weihai ，Slope type
算例1
R1 = 1.24th(0.432M ) + [( R1 ) m − 1.029]R ( M )
其中：
1 L 2πd M= H th L m 1%
1/ 2
1/ 2
−1/ 2
＝
1 43.9 2× 3.14 × 3.15 th 3 1.73 43.9
gd 前
2 算例2 算例2 某海堤按单坡设计，坡度m=0.5，波浪要素 某海堤按单坡设计，坡度m=0.5，波浪要素 与算例1 与算例1相同，试计算其爬高值。 分析：符合公式E.0.3的计算条件。 分析：符合公式E.0.3的计算条件。 RF=K△KVR0H1%KF 首先确定R 值，堤前水深d=3.15m<2× 首先确定R0值，堤前水深d=3.15m<2×1.73 ＝3.46m，R0按图J.0.5括号中波坦确定。 3.46m， 按图J.0.5括号中波坦确定。 L/H1%=43.9/1.73=25.4，m＝0.5，内插表 =43.9/1.73=25.4， 0.5，内插表 E.0.3- 可得R E.0.3-2可得R0≈1.4。 K△ 根据表E.0.1取0.9，V/ gd前 根据表E.0.1取0.9， =39.8/5.56=7.16>5，所以 =39.8/5.56=7.16>5，所以 KV 取1.30。 1.30。
、 式中R 式中R1为 K∆ =1 H =1m 时的爬高（m）.计 时的爬高（m 算时波坦取为 L / H1% ，L是指平均波周期对 应的波长。
R1 =1.24th(0.432M) + [(R1 )m −1.029]R(M)
计算R 需计算M R(M)、th()、 计算R1，需计算M、R(M)、th()、(R1)m，按照 E.0.1进行计算。 E.0.1进行计算。
防波堤及护岸结构计算
五、作用于斜坡式建筑物顶部胸墙上的波浪力根据《海港水文规范》（JTJ213-98）8.2.11条计算1.5029.002.86-5.52-0.148.38-0.030.3119.33 4.700.70γ＝10.25波峰作用时胸墙上的平均压力强度 P ＝0.24γHK p ＝17.34波压力分布高度d 1+Z ＝Htanh （2πd/L ）K z ＝ 1.002.501.0017.27kN 8.60kNm 0.701.59.11kN 9.11kNm六、护岸稳定性计算根据《防波堤设计与施工技术规范》（JTJ298-98）4.2.3条1、抗滑稳定性验算沿墙底抗滑稳定性的承载能力极限状态设计表达式：1.001.001.0017.2725.002.7769.250.9162.8869.2521.192、抗倾稳定性验算沿墙底抗倾稳定性的承载能力极限状态设计表达式：1.259.110.00七、胸墙内侧主动土压力计算胸墙水上自重G1＝胸墙单宽水下自重力G 2＝结构系数γd ＝水平波浪力对后趾的矩M P ＝：胸墙抗滑稳定性满足要求γ0（γP M P ＋γu M u ）≤（γG M G ＋γE M E +γu M Pw ）/γd 胸墙的自重力G ＝胸墙底面摩擦系数f ＝水平力组合γ0γP P ＝（γu P w +γG G－γu P u ）f＋γE E b ＝波浪浮托力力矩M u ＝重力标准值稳定力矩M G ＝胸墙受到水平波浪力P ＝胸墙受到的波浪浮托力P u ＝胸墙材料水上重度γ＝胸墙材料水下重度γ'＝胸墙单宽水上体积V 1＝胸墙单宽水下体积V 2＝G1的稳定力矩M G1＝G2的稳定力矩M G2＝波浪浮托力折减系数μ＝2、波浪浮托力及其倾覆矩胸墙底面宽度b ＝挡浪墙总高度h ＝1、水平波浪力及其倾覆矩波压实际高度单位长度胸墙上的总波浪力P ＝波高H 5%=波长L=计算水位护岸底标高高度系数K z ＝波浪压力强度分布见图临界无因次参数ξb ＝波坦L/H ＝3.29*（H/L+0.0343）＝压强系数K p ＝自重力分项系数γG ＝土压力分项系数γE ＝胸墙所受土压力合力E b ＝护岸前水深d 1=水深d ＝无因次参数ξ＝（d 1/d ）（d/H ）2πH/L＝胸墙底面上的波浪浮托力P u ＝胸墙底面上的波浪浮托力矩M Pu ＝水平波浪力产生的倾覆矩M P =主动土压力稳定力矩M E ＝总的倾覆力矩设计值γ0（γP M P ＋γu M u ）＝胸墙稳定性大多以极端高水位控制，本验算针对极端高水位情况。
海岸工程学防波堤设计说明书
海岸工程学课程设计之防波堤目录MULU摘要 (3)一设计资料 (3)1、工程概况 (3)2、水文条件 (4)3、工程地质 (4)4、结构安全等级 (4)二结构选型 (4)三防波堤设计 (4)1、断面尺寸拟定 (4)1)边坡坡度 (4)2)堤顶宽度 (6)3)胸墙顶高程 (6)2、斜坡堤计算 (6)1)护面块体的稳定重量、护面层厚度、人工块体个数和混凝土用量 (6)2)垫层块石的重量及厚度 (7)3)堤前护底块石的稳定重量和厚度 (8)4)胸墙计算 (8)5)地基的整体稳定性 (14)6)地基沉降确定堤顶预留高度 (14)四参考文献 (14)五附件 (14)【摘要】拟在印尼南部爪哇岛上建造座防波堤，该处地理位置处在地震多发带、陆上建筑物电厂较为重要，且海啸因素不可忽略，故该座防波堤不仅要起到防浪侵袭，平稳港内水域，还要充分考虑防止海啸造成严重危害。
设计过程中，综合考虑地质，水文，工程经济与施工等因素后，采用斜坡式防波堤，胸墙顶高程比规范规定的提高了2~3米，起到了防止海啸侵袭的作用。
稳定性验算时，各种组合下的抗滑抗倾稳定性都能满足要求，表明设计的防波堤符合实际需求。
一、设计资料1、工程概况1）工程位置拟建电厂位于印度尼西亚国南部爪哇岛的西南海岸Palabuhan Ratu 湾内，面对印度洋。
地理概位为：07°02′E，106°32′N。
2）工程内容防波堤设计内容包括南防波堤和北防波堤，南防波堤总长1284.628m，北防波堤总长778.627m。
2、水文条件1）设计水位(平均海平面为基准)：设计高水位：0.84m设计低水位：-0.77m极端高水位： 1.07m极端低水位：-1.01m海啸增水考虑2m～3m2）设计波浪要素底高程(m) H1%(m)H4%(m)H5%(m)H13%(m)Have(m) T(s) L(m)-4 3.22 3.22 3.22 2.99 2.20 11.65 78.4 设计高水位3.45 11.65 85.4 极端高水位2.9 1.65 68.4 设计低水位（由于设计资料没给极端高水位和设计低水位的波浪资料，故为了解计算过程，自己设了几个值。
《防波堤设计与施工规范》
《防波堤设计与施工规范》(JTJ 298—98)3．0．5 防波堤结构应进行模型试验验证，当有类似条件下的试验资料时，可不再进行试验。
3．0．7 对于施工过程中未成型的防波堤堤段，应根据实际情况考虑采取必要的防浪措施。
4．2．1 斜坡堤设计应计算以下内容：(1)护面块体的稳定重量和护面层厚度；(2)栅栏板的强度；(3)堤前护底块石的稳定重量；(4)胸墙的强度和抗滑、抗倾稳定性；(5)地基的整体稳定性；(6)地基沉降(确定堤顶预留高度)。
4．2．2* 斜坡堤承载能力极限状态设计时，应以设计波高及对应的波长确定的波浪力作为标准值，并应考虑以下三种设计状况及相应的组合。
4．2．2．1* 持久状况，应考虑以下的持久组合：(1)设计高水位时，波高应采用相应的设计波高；(2)设计低水位时，波高的采用分为以下两种情况：当有推算的外海设计波浪时，应取设计低水位进行波浪浅水变形分析，求出堤前的设计波高；当只有建筑物附近不分水位统计的设计波浪时，可取与设计高水位时相同的设计波高，但不超过低水位时的浅水极限波高；(3)*极端高水位时，波高应采用相应的设计波高。
4．2．2．3* 偶然状况，在进行斜坡堤整体稳定计算时，应考虑地震作用的偶然组合，水位采用设计低水位，不考虑波浪对堤体的作用。
4．2．14* 斜坡堤内坡护面块体的重量应符合下列规定：(1)*当允许少量波浪越过堤顶时，从堤顶到设计低水位之间的内坡护面块体重量，应与外坡护面的块体重量相同；设计低水位以下的内坡护面块体，应按堤内侧波浪进行复核；(2)*当不允许波浪越过堤顶时，内坡护面应按堤内侧波浪进行计算。
4．2．15* 斜坡堤堤顶块体的重量，一般情况下应与外坡的块体重量相同。
当堤顶高程在设计高水位以上不足0．2倍设计波高值时，其重量不应小于外坡护面块体重量的1．5倍。
4．3．3* 可冲刷地基上的斜坡堤，其护面块体或水下棱体的大块石均不应直接抛于海底面上，而应在海底面上设置垫层。
- 1、下载文档前请自行甄别文档内容的完整性，平台不提供额外的编辑、内容补充、找答案等附加服务。
- 2、"仅部分预览"的文档,不可在线预览部分如存在完整性等问题,可反馈申请退款(可完整预览的文档不适用该条件!)。
- 3、如文档侵犯您的权益，请联系客服反馈,我们会尽快为您处理(人工客服工作时间：9:00-18:30)。
目录第一章概述第二章自然条件2.1气象条件-------------------------------------------------4 2.2海港水文-------------------------------------------------7 2.3泥沙-----------------------------------------------------10 2.4地质-----------------------------------------------------10 2.5地震-----------------------------------------------------10 第三章总平面布置3.1防波堤的布置原则-----------------------------------------11 3.2防波堤轴线的布置原则-------------------------------------11 3.3口门的布置原则-------------------------------------------11 3.4防波堤布置方案及比选-------------------------------------12第四章防波堤结构型式比选第五章防波堤断面设计5.1断面D的设计---------------------------------------------17 4.2断面G的设计---------------------------------------------28 第六章地基稳定性验算6.1计算方法-------------------------------------------------38 6.2断面D的地基稳定性验算-----------------------------------38 6.3断面G的地基稳定性验算-----------------------------------39 第七章地基沉降计算7.1断面D处的沉降计算---------------------------------------40 7.2断面G处的沉降计算---------------------------------------41 第八章总结-------------------------------------------43参考文献附图海南六道湾防波堤设计王灶平（河海大学交通学院、海洋学院，江苏南京 210098）摘要：在海南三亚六道湾港区扩建防波堤。
堤轴线根据波浪、风向、港区水域面积、地质条件等决定。
本次设计采用斜坡堤。
设计条件包括波高、水位、堤前水深。
确定断面尺寸后还进行了计算边坡稳定性以及地基的沉降。
通过本次设计，使我巩固了所学过的理论知识，并得到了一定程度的加深和扩大，并进一步提高了我的计算和编程能力，通过编写说明书和绘图，培养了我自学、独立分析问题和解决问题的能力。
关键词：防波堤；堤轴线；地基稳定；地基处理；地基沉降Breakwater Design of Liu dao wanWang Zaoping（College of Traffic 、College of Ocean , Hohai University , Nanjing ，210098 ）Abstract：The project is to construct breakwater located in Liu dao wan in Hainan province to protect the port and minish the wave height. The axes of breakwater is choosen according to wave, wind way; the water area of the port; geologic condition and so on.. In the design of this structure transect, perpendicular breakwater are adopted. The design condition include wave height, tide level and water depth. After defining the size, I conduct the work of testing and verifying the stability of slope and groundwork settlement. Through the design, I have consolidated the knowledge I learned in the books. Further more, I have enlarged the extent of my knowledge. I have improved the ability of calculation and program making. By the writing of directions and drawing with Auto CAD, I begin to form an ability of studying and solving problems independently.Key words: breakwater, axes of breakwater, stability of groundwork, groundwork disposition, groundwork settlement.第一章概述海南省是我国的海洋大省，四面环海，海洋水域辽阔，所辖海域200多万km2，大陆架面积80多万km2。
三亚地处海南省南端，南海的北部。
南海海区广阔，北起文昌七州渔场，西至北部湾渔场西南部海面和越南东南部海面，东达东沙渔场，南到南沙渔场和西沙渔场，整个海区海产品蕴藏量非常丰富。
由于三亚市老渔港建设年限较早，面对发展的渔业经济和旅游事业形势，表现出多方面的不适应。
因此，规划将现有的三亚渔港作为临时避风停泊处，将三亚渔港搬迁至六道湾地区，建设功能齐全的国家级中心渔港。
本次设计的防波堤是其中的一项重要的水工建筑物。
如图1所示，六道湾港区周边S-E-N 向均为岸线环抱，为了使港内水域及码头获得较好的掩护条件，六道湾渔港防波堤采用北堤和南堤组成双突堤的布置型式。
本次毕设只设计北堤。
图1。
1 海南六道湾地区地形图第二章自然条件2.1气象条件2.1.1风况据三亚气象站统计，三亚以E、EN和ENE风向最多，约占全年总频率的46%。
一年内几乎有八个月的时间被上述风向控制，其余四个月（7～10月）风向较乱，但以W、WSW风向为主，约占这四个月风频率的40%，本区强风向为W、WSW向。
具体见图2.1，图2.1为风向玫瑰图。
图2.1 三亚地区方向玫瑰图台风主要发生在6～10月，据统计，1949～1985年，36年中在三亚登陆和有影响的台风137次，热带风暴75次，平均每年出现1～8次，每次延时1～2天。
台风季节最大风速瞬间达到40m/s（SW），全年平均风速2.7m/s。
三亚气象站1961～1999年风况资料见下表2.1。
表2.1 (1961～1999年）各向平均风速、最大风速及频率表六道湾渔港港区的风况基本与三亚相同。
2.1.2气温三亚属热带海洋性季风气候，6月份气温最高，1月份最低，年平均气温25.5°C，极端最高气温36°C，极端最低气温2°C，月平均气温20.7°C。
表2.2 各月平均气温2.1.3降水三亚地区有旱季和雨季之分，5～10月为雨季，降水量占全年的90%，11月至翌年4月为旱季，降水量较少。
表2.3 各月平均降水量历年最大降水量：1693.9mm，出现于1960年；历年最小降水量：746mm，出现于1969年；多年平均降水量：1190.3mm；日最大降水量：224.2mm，出现于1962年；日降水量大于25mm，平均每年出现15.8天；日降水量大于50mm，平均每年出现5.3天；日降水量大于80mm，平均每年出现1.6天；最长连续降水日数，出现在1967年9月13～30日，计18天，降水量245.8mm。
2.1.4湿度年平均相对湿度为79%，冬季相对湿度为73～75%，夏季相对湿度为81～84%。
表2.4 各月平均相对湿度2.1.5雾况根据有关资料，三亚地区没有雾日记录，年工作天数可达320天以上。
2.1.6雷暴根据1961~1970年统计，年平均出现53.3天，最早出现在2月19日。
2.2海港水文2.2.1潮汐三亚地区为弱潮海区、潮差较小，平均潮差仅0.88m。
潮汐为不正规日潮混合潮型，以日潮为主，且有明显的日潮不等现象。
2.2.2海流本港区海流以潮流为主，涨潮流为自S向N向，落潮流为SW、SSW向，涨、落潮平均流速分别为0.2～0.3m/s和0.4～0.6m/s。
2.2.3潮位特征值（国家85高程）历年最高潮位:2.313m历年最低潮位:-0.947m历年平均潮位:0.553m最大潮差:2.14m历年平均潮差:0.85m2.2.4设计水位（国家85高程）设计高水位：1.683m（高潮累积频率10％）设计低水位：-0.327m（低潮累积频率90％）极端高水位：2.683m（50年一遇）极端低水位：-1.067m（50年一遇）基面关系：当地理论深度基准面在76榆林基准面以下0.9m，85国家高称基准在76榆林基准面以下0.483m。
2.2.5波浪（1）六道湾中心渔港所处的榆林湾海区，其近岸波浪完全由季风和陆岸所制约。
根据中国海岸带和海涂资源综合调查报告，榆林站短期海浪观测站资料的波浪要素见下表。
表2.5 榆林海区各向波浪要素表2.6 榆林海区逐月波要素（2）根据大连理工提供的其结果是在不同水位情况下，WSW向50年重现期的波浪最大，则按照不同潮位计算得到三亚六道湾渔港防波堤轴线不同水深处、不同潮位条件下的重现期50年一遇的防波堤设计波浪要素，结果汇总于表2.7。
表2.7 六道湾地区WSW向设计波浪要素（3）码头及护岸前设计波要素根据港内波况计算分析结果，南、北两条防波堤建成后，港内波况得到明显改善，在各种工况情况下，码头及护岸前承受的H13%波浪力均小于1.0m，270HP码头前承受的波浪力最大，其重现期50年一遇的设计波要素如下：极端高水位，H1%=1.35m，H13%=0.93m，L=71.3m，T=9.3s极端低水位，H1%=1.29m，H13%=0.94m，L=48.7m，T=9.3s设计高水位，H1%=1.33m，H13%=0.92m，L=66.4m，T=9.3s设计低水位。