单悬臂交通标志牌结构计算书
交通标志牌结构验算
悬臂式标志牌结构设计计算书1 设计资料1.1 板面数据板面高度：H = 2.00(m)板面宽度：W = 8.00(m)板面单位重量：W1 = 13.26(kg/m^2)1.2 横梁数据边长:0.18(m)横梁长度：L = 7.8(m)横梁壁厚：T = 0.008(m)横梁间距：D1 = 1.0(m)横梁单位重量：W1 = 45.22(kg/m)1.3 立柱数据边长: 0.35(m)立柱高度：L = 7.40(m)立柱壁厚：T = 0.014(m)立柱单位重量：W1 = 153.86(kg/m)2 荷载计算2.1 永久荷载各计算式中系数1.1系考虑有关连接件及加劲肋等的重量而添加。
2.1.1 板面重量计算标志版单位重量为13.26(kg/m2)标志版重量：G1 = 13.26×16×9.8×1.1(N) = 2.2871(KN)2.1.2 横梁重量计算G2 = 2×45.22×7.8×9.8×1.1(N) = 7.6046(KN)2.1.3 立柱重量计算G3 = 153.86×7.8×9.8×1.1(N) = 12.9372(KN)2.1.4 计算上部总重量G = G1 + G2 + G3 = 22.8289(KN)3 风荷载计算3.1 标志版风力F1 = βz×μs×μz×ω0×(W ×H)= 12.944(KN)3.2 立柱风力F2 =βz×μs×μz×ω0×(W ×H)= 2.096(KN)4 横梁设计计算说明：由于单根横梁材料、规格相同，根据基本假设，可认为每根横梁所受的荷载为总荷载的一半。
对单根横梁所受荷载计算如下：4.1 荷载计算竖直荷载G4 = γ0×γG×G1 / 2 = 1.372(KN)均布荷载ω1 = γ0×γG×G2 / (2 ×H) = 0.585(KN/m)水平荷载F wb = F1 / 2 =6.472(KN)4.2 强度验算计算横梁跟部由重力引起的剪力Q y1 = G4+ ω1 ×H = 5.935(KN)计算由重力引起的弯矩M y1 = G4×(l2 + l3) + ω1 ×l12 / 2 = 45.393(KN*m)计算横梁跟部由风力引起的剪力Q x1 = F1 = 6.472(KN)计算由风力引起的弯矩M x1 = F1×(l2 + l3) = 30.0948(KN*m)4.3 横梁截面信息横梁截面积 A = 5.504 ×10-3 (m2)横梁截面惯性矩I = 2.72 ×10-5 (m4)横梁截面模量W = 3.02 ×10-4(m3)4.4 计算横梁跟部所受的合成剪力和弯矩合成剪力：Q = (Q x12 + Q y12) 0.5 =8.781 (KN)合成弯矩：M = (M x12 + M y12) 0.5 = 54.463 (KN*m)4.5 最大正应力验算横梁根部的最大正应力为：σ= M / W = 170.939 (MPa) < [σ] = 215.000(MPa), 满足设计要求横梁根部的最大剪应力为：τ= 2 ×Q / A = 3.846 (MPa) < [τ] = 125.000(MPa), 满足设计要求4.5 变形验算计算垂直绕度f y = G4 / (γ0×γG) ×(l2 + l3)2×(3 ×l1 - l2 - l3) / (6 ×E ×I) + ω1 / (γ0×γG) ×l14 / (8 ×E ×I)= 0.0518(m)计算水平绕度f x = F wb/ (γ0×γQ) ×(l3 + l2)2×(3 ×l1 - l2 - l3) / (6 ×E ×I) + ω2 / (γ0×γQ) ×l23 / (6 ×E ×I)= 0.0707(m)计算合成绕度f = (f x2 + f y2)0.5 = 0.0877(m)f/l1 = 0.0117 > 1/100, 不满足设计要求。
单悬臂式标志牌结构设计计算书
单悬臂式标志牌结构设计计算书1 设计资料1.1 板面数据1)标志板A数据板面形状：矩形，宽度W=7.0(m)，高度h=3.5(m)，净空H=5.65(m)标志板材料：内置照明。
单位面积重量：19.999998(kg/m^2)1.2 横梁数据横梁的总长度：8.28(m)，外径：203(mm)，壁厚：10(mm)，横梁数目：2，间距：2.5(m) 1.3 立柱数据立柱的总高度：9.48(m)，立柱外径：377(mm)，立柱壁厚：12(mm)2 计算简图见Dwg图纸3 荷载计算3.1 永久荷载1)标志版重量计算标志板重量：Gb=A*ρ*g=24.50×19.999998×9.80=4802.00(N)式中：A----标志板面积ρ----标志板单位面积重量g----重力加速度，取9.80(m/s^2)2)横梁重量计算横梁数目2，总长度为8.28(m)，使用材料：奥氏体不锈钢无缝钢管，单位长度重量：48.315(kg/m)横梁总重量：Gh=L*ρ*g*n=8.28×48.315×9.80×2=7844.332(N)式中：L----横梁的总长度ρ----横梁单位长度重量g----重力加速度，取9.80(m/s^2)3)立柱重量计算立柱总长度为9.48(m)，使用材料：奥氏体不锈钢无缝钢管，单位长度重量：109.649(kg/m) 立柱重量：Gp=L*ρ*g=9.48×109.649×9.80=10186.787(N)式中：L----立柱的总长度ρ----立柱单位长度重量g----重力加速度，取9.80(m/s^2)4)上部结构总重量计算由标志上部永久荷载计算系数1.10,则上部结构总重量:G=K*(Gb+Gh+Gp)=1.10×(4802.00+7844.332+10186.787)=25116.429(N)3.2 风荷载1)标志板所受风荷载标志板A所受风荷载:Fwb=γ0*γQ*[(1/2*ρ*C*V^2)*A]=1.0×1.4×[(0.5×1.2258×1.2×22.00^2)×24.50]=12209.851(N)式中：γ0----结构重要性系数，取1.0γQ----可变荷载分项系数，取1.4ρ----空气密度，一般取1.2258(N*S^2*m^-4)C----标志板的风力系数，取值1.20V----风速，此处风速为22.00(m/s^2)g----重力加速度，取9.80(m/s^2)2)横梁所迎风面所受风荷载:Fwh=γ0*γQ*[(1/2*ρ*C*V^2)*W*H]=1.0×1.4×[(0.5×1.2258×0.80×22.00^2)×0.203×0.811]=54.732( N)式中：C----立柱的风力系数，圆管型取值0.80W----横梁迎风面宽度，即横梁的外径H----横梁迎风面长度，应扣除被标志板遮挡部分3)立柱迎风面所受风荷载:Fwp=γ0*γQ*[(1/2*ρ*C*V^2)*W*H]=1.0×1.4×[(0.5×1.2258×0.80×22.00^2)×0.377×9.48]=1187.41 5(N)式中：C----立柱的风力系数，圆管型立柱取值0.80W----立柱迎风面宽度，即立柱的外径H----立柱迎风面高度4 横梁的设计计算由于两根横梁材料、规格相同，根据基本假设，可认为每根横梁所受的荷载为总荷载的一半。
行车道板(悬臂板)计算书
行车道板（悬臂板）计算书计算复核２００5年3月目录概况－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－2 一恒载效应－－－－－－－－－－－－－－－－－2 二活载效应－－－－－－－－－－－－－－－－－3 三荷载组合－－－－－－－－－－－－－－－－－4 四截面配筋计算－－－－－－－－－－－－－－－5 五截面复核－－－－－－－－－－－－－－－－－6 六截面剪力验算－－－－－－－－－－－－－－－6 七裂缝宽度验算－－－－－－－－－－－－－－－7 八闽华护栏防撞计算－－－－－－－－－－－－－8 九结论――――――――――――――――――10概况：预应力混凝土连续T 梁定行图 跨 径： 35m荷 载： 公路一级桥面宽度： 0.5＋12.0＋0.5＝13m最不利断面：梁肋间距为2.7m ，板净跨为2.5m 桥面铺装：9厘米沥青砼＋8厘米C40砼 规 范：《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范JTG D62—2004》、《公路桥涵设计通用规范JTG D60—2004》T 梁上部结构断面图详见下图。
一、恒载效应 （1）成桥以后悬臂板支点剪力：Mo ＝212341()(0.25)2g g g L g L ⨯++⨯+⨯-悬臂板支点剪力：Qo ＝1234()g g g L g ++⨯+ g1：沥青层的自重g2：C40砼的自重g3：结构层的自重g4：栏杆的自重Mo ＝212341()(0.25)2g g g L g L ⨯++⨯+⨯-＝212341()(0.25)2g g g L g L ⨯++⨯+⨯-＝21(0.150.3)25(0.091240.08125)17.6(10.25)221+⨯⨯⨯⨯+⨯⨯+⨯+⨯-⨯ ＝10.59KN*mQo ＝1234()g g g L g ++⨯+＝(0.150.3)25(0.09240.0825)17.621+⨯⨯+⨯+⨯+⨯＝17.39KN 悬臂板恒载效应如下：支点断面恒载弯矩为：010.59*sg M M KN m ==支点断面恒载剪力为：017.39sg Q Q KN ==二、活载效应公路一级产生的内力根据“通用规范”第4.3.1条，后轮的着地宽度2b 及长度2a 为： 20.2a m = 20.6b m =根据“公预规”第4.1.3条，计算整体单向板时，车轮传到板上的荷载分布宽度按下列规定计算。
4×2悬臂式门架式计算书
★单悬臂式标志结构设计计算书★标志板单位重量为 K1(kg/m2)8.310横梁单位重量为 K2(kg/m)35.020立柱单位重量为 K3(kg/m)108.020标志板长度 W b1 (m) 4.000标志板宽度 H b1 (m) 2.000标志板距地面净空高度 h 5.500横梁受风压的长度 W H1 (m)0.676横梁长度 W H (m) 4.976横梁直径 H h1 (m)0.203横梁壁厚 H h2 (m)0.006横粱根数 N (根) 2.000立柱高度 W p1 (m)7.500立柱直径 H P1 (m)0.325立柱壁厚 H P2 (m)0.012底基础上层宽 W f1 (m)0.000底基础上层高 H f1 (m)0.000底基础上层长 L f1 (m)0.000底基础下层宽 W f2 (m) 1.600底基础下层高 H f2 (m) 2.400底基础下层长 L f2 (m) 2.600(1)荷载计算1)永久荷载注：各计算式中系数1.1系考虑有关连接件及加劲肋等的重量而添加。
标志板重量为G1=1.1 W b1H b1K1×9.8/1000 (kN)0.717横 梁重量为G2=1.1 N W H K2×9.8/1000 (kN) 3.757立 柱重量为G3=1.1 W P1K3×9.8/1000 (kN)8.733标志上部结构总重量 G = G1 + G2 + G3 (kN)13.207 2)风荷载γ0 1.0γQ 1.4C--风载对象为标志板时取 1.2C--风载对象为横梁、立柱时取0.8ρ--空气密度(N·s2·m-4) 1.2258 V--取当地风速最大值(m/s)35标志板 F wb1=γ0γQ［(1/2ρCV2)(W b1×H b1)］/1000(kN)10.091横粱根部由重力引起的剪力为： Q y1=G4+ω1H h (kN) 2.684由重力引起的弯矩为： M y1=G4(l2+l3)+ω1l12/2 (kN/m) 6.759横粱根部由风载引起的剪力为： Q x1=F wb+ω2l2 (kN) 5.161由风载引起的弯矩为： M x1=F wb(l2+l3)+ω2l22/2 (kN/m)13.540横粱截面积 A＝3.14[H h12－(H h1-2H h2)2]/4 3.713E-03横粱截面惯性矩为 I＝3.14[H h14－(H h1-2H h2)4]/64 1.803E-05横粱抗弯截面模量为 W＝2I/H h1 1.776E-04横粱根部所受的合成剪力为：Q＝(Q x12+Q y12)1/2 (kN) 5.817合成弯矩为 M＝(M x12+M y12)1/2 (kN)15.134①最大正应力验算：横粱根部的最大正应力为:σmax=M/W < [σd]=250(Mpa)(★满足此条件)85.192②最大剪应力验算: τmax=2Q/A < [τd]=125(Mpa)(★满足此条件) 3.133③危险点应力验算:2)变形验算E 2.060E+11垂直挠度:ƒy=G4(l2+l3)2(3l1-l2-l3)/6EI*γ0γG+ω1l14/8EI*γ0γG (m)9.200E-03水平挠度:ƒx=F wb(l2+l3)2(3l1-l2-l3)/6EI*γ0γG+ω2l23(3l1-l2)/6EI*γ0γG (m) 1.421E-02合成挠度:ƒ＝（ƒx2+ƒy2）1/2 (m)0.017★ 当ƒ/l1<0.01时,满足条件 ƒ/l1=0.003 (4)立柱的设计计算立柱所受荷载为：垂直荷载N=γ0γG G (kN)15.849水平荷载H=ƒwb1+F wh1+F wp1 (kN)12.371立柱根部由永久荷载引起的弯矩为：M y＝2M y113.518由风载引起的弯矩为： M x=(F wb1+F wh1)×(h+H b1/2)+F wp1×W p1/2 (kN)74.777合成弯矩 M=(M x2+M y2)1/2 (kN/m)75.989由风载引起的扭矩为: M t=2M x1 (kN/m)27.081立柱截面积 A＝3.14[H p12－(H p1-2H p2)2]/40.0118立柱截面惯性矩为 I＝3.14[H p14－(H p1-2H p2)4]/64 1.447E-04立柱抗弯截面模量为 W＝2I/H p18.906E-04立柱截面回转半径 i＝(I/A)1/20.111极惯性矩为 I p＝3.14[H p13－(H p1-2H p2)3]/32 2.894E-04悬臂梁的长度系数μ＝2，立柱作为中心受压直杆时,其柔度为:2λ=μ(h1+H b1/2)/i117查表得到稳定系数Ф的值:0.6221)强度验算:①最大正应力验算：轴向荷载引起的压应力σc=N/A (Mpa) 1.343由弯矩引起的压应力 σw=M/W (Mpa)85.328组合应力 σmax=σc+σw (Mpa)86.671★ 当σc/Ф[σd]+σw/[σd]和小与1时,满足条件0.407②最大剪应力验算:由水平荷载引起的剪应力为：τHmax=2H/A 2.097由扭矩引起的剪应力为： τtmax=M tФ/2I p (Mpa)15.205最大剪应力为: τmax=τHmax+τtmax (Mpa)17.301③危险点应力验算:最大正应力位置点处,由扭矩产生的剪应力亦为最大,即σ=σmax86.671τ=τmax15.205根据第四强度理论σ4=(σ2+3τ2)1/2 (Mpa)90.584σ4应<215Mpa2)变形验算由风载标准值引起的力柱顶部的水平位移ƒp=(F wb1+F wh1)(h+H b1/2)2(3W p1-h-H b1/2)/γ0γG*6EI+F wp1W p13/γ0γG*8EI0.030★ 当ƒp/W p1<0.01时,满足条件0.004立柱顶部由扭矩标准值产生的扭转角为：G=7.900E+10θ=MτW p1/γ0γG GI p 6.345E-03标志板外侧上角的水平位移最大,该点距离地面高度h7.800该点的总的水平位移为:ƒ=ƒx+ƒp+θW H0.076★ 当ƒ/W p1<1/60时,满足条件0.010(5)立柱与横粱的连接:(待续)(6)柱脚强度验算(7)基础验算基础底部容许应力为290KPa混凝土单位重量γ24.000混凝土底座体积V=W1H1L1+W2H2F29.984基础底部所受荷载为:竖向总荷载N=G+γV252.823由风载引起的弯矩 M x=(F wb1+F wh1)(h+H b1/2+H f1+F f2)+F wp1(W p1+H f1+H f2)112.154由永久荷载引起的弯矩为: M y13.518由风载引起的扭矩为: M t27.081★当e0/ρ=1-σmin/(N/A)<1时，满足条件。
4×2悬臂式门架式计算书
★单悬臂式标志结构设计计算书★标志板单位重量为 K1(kg/m2)8.310横梁单位重量为 K2(kg/m)35.020立柱单位重量为 K3(kg/m)108.020标志板长度 W b1 (m) 4.000标志板宽度 H b1 (m) 2.000标志板距地面净空高度 h 5.500横梁受风压的长度 W H1 (m)0.676横梁长度 W H (m) 4.976横梁直径 H h1 (m)0.203横梁壁厚 H h2 (m)0.006横粱根数 N (根) 2.000立柱高度 W p1 (m)7.500立柱直径 H P1 (m)0.325立柱壁厚 H P2 (m)0.012底基础上层宽 W f1 (m)0.000底基础上层高 H f1 (m)0.000底基础上层长 L f1 (m)0.000底基础下层宽 W f2 (m) 1.600底基础下层高 H f2 (m) 2.400底基础下层长 L f2 (m) 2.600(1)荷载计算1)永久荷载注：各计算式中系数1.1系考虑有关连接件及加劲肋等的重量而添加。
标志板重量为G1=1.1 W b1H b1K1×9.8/1000 (kN)0.717横 梁重量为G2=1.1 N W H K2×9.8/1000 (kN) 3.757立 柱重量为G3=1.1 W P1K3×9.8/1000 (kN)8.733标志上部结构总重量 G = G1 + G2 + G3 (kN)13.207 2)风荷载γ0 1.0γQ 1.4C--风载对象为标志板时取 1.2C--风载对象为横梁、立柱时取0.8ρ--空气密度(N·s2·m-4) 1.2258 V--取当地风速最大值(m/s)35标志板 F wb1=γ0γQ［(1/2ρCV2)(W b1×H b1)］/1000(kN)10.091横粱根部由重力引起的剪力为： Q y1=G4+ω1H h (kN) 2.684由重力引起的弯矩为： M y1=G4(l2+l3)+ω1l12/2 (kN/m) 6.759横粱根部由风载引起的剪力为： Q x1=F wb+ω2l2 (kN) 5.161由风载引起的弯矩为： M x1=F wb(l2+l3)+ω2l22/2 (kN/m)13.540横粱截面积 A＝3.14[H h12－(H h1-2H h2)2]/4 3.713E-03横粱截面惯性矩为 I＝3.14[H h14－(H h1-2H h2)4]/64 1.803E-05横粱抗弯截面模量为 W＝2I/H h1 1.776E-04横粱根部所受的合成剪力为：Q＝(Q x12+Q y12)1/2 (kN) 5.817合成弯矩为 M＝(M x12+M y12)1/2 (kN)15.134①最大正应力验算：横粱根部的最大正应力为:σmax=M/W < [σd]=250(Mpa)(★满足此条件)85.192②最大剪应力验算: τmax=2Q/A < [τd]=125(Mpa)(★满足此条件) 3.133③危险点应力验算:2)变形验算E 2.060E+11垂直挠度:ƒy=G4(l2+l3)2(3l1-l2-l3)/6EI*γ0γG+ω1l14/8EI*γ0γG (m)9.200E-03水平挠度:ƒx=F wb(l2+l3)2(3l1-l2-l3)/6EI*γ0γG+ω2l23(3l1-l2)/6EI*γ0γG (m) 1.421E-02合成挠度:ƒ＝（ƒx2+ƒy2）1/2 (m)0.017★ 当ƒ/l1<0.01时,满足条件 ƒ/l1=0.003 (4)立柱的设计计算立柱所受荷载为：垂直荷载N=γ0γG G (kN)15.849水平荷载H=ƒwb1+F wh1+F wp1 (kN)12.371立柱根部由永久荷载引起的弯矩为：M y＝2M y113.518由风载引起的弯矩为： M x=(F wb1+F wh1)×(h+H b1/2)+F wp1×W p1/2 (kN)74.777合成弯矩 M=(M x2+M y2)1/2 (kN/m)75.989由风载引起的扭矩为: M t=2M x1 (kN/m)27.081立柱截面积 A＝3.14[H p12－(H p1-2H p2)2]/40.0118立柱截面惯性矩为 I＝3.14[H p14－(H p1-2H p2)4]/64 1.447E-04立柱抗弯截面模量为 W＝2I/H p18.906E-04立柱截面回转半径 i＝(I/A)1/20.111极惯性矩为 I p＝3.14[H p13－(H p1-2H p2)3]/32 2.894E-04悬臂梁的长度系数μ＝2，立柱作为中心受压直杆时,其柔度为:2λ=μ(h1+H b1/2)/i117查表得到稳定系数Ф的值:0.6221)强度验算:①最大正应力验算：轴向荷载引起的压应力σc=N/A (Mpa) 1.343由弯矩引起的压应力 σw=M/W (Mpa)85.328组合应力 σmax=σc+σw (Mpa)86.671★ 当σc/Ф[σd]+σw/[σd]和小与1时,满足条件0.407②最大剪应力验算:由水平荷载引起的剪应力为：τHmax=2H/A 2.097由扭矩引起的剪应力为： τtmax=M tФ/2I p (Mpa)15.205最大剪应力为: τmax=τHmax+τtmax (Mpa)17.301③危险点应力验算:最大正应力位置点处,由扭矩产生的剪应力亦为最大,即σ=σmax86.671τ=τmax15.205根据第四强度理论σ4=(σ2+3τ2)1/2 (Mpa)90.584σ4应<215Mpa2)变形验算由风载标准值引起的力柱顶部的水平位移ƒp=(F wb1+F wh1)(h+H b1/2)2(3W p1-h-H b1/2)/γ0γG*6EI+F wp1W p13/γ0γG*8EI0.030★ 当ƒp/W p1<0.01时,满足条件0.004立柱顶部由扭矩标准值产生的扭转角为：G=7.900E+10θ=MτW p1/γ0γG GI p 6.345E-03标志板外侧上角的水平位移最大,该点距离地面高度h7.800该点的总的水平位移为:ƒ=ƒx+ƒp+θW H0.076★ 当ƒ/W p1<1/60时,满足条件0.010(5)立柱与横粱的连接:(待续)(6)柱脚强度验算(7)基础验算基础底部容许应力为290KPa混凝土单位重量γ24.000混凝土底座体积V=W1H1L1+W2H2F29.984基础底部所受荷载为:竖向总荷载N=G+γV252.823由风载引起的弯矩 M x=(F wb1+F wh1)(h+H b1/2+H f1+F f2)+F wp1(W p1+H f1+H f2)112.154由永久荷载引起的弯矩为: M y13.518由风载引起的扭矩为: M t27.081★当e0/ρ=1-σmin/(N/A)<1时，满足条件。
单悬臂式标志版结构设计计算书
单悬臂式标志版结构设计计算书1.项目信息1.设计资料1.1 板面数据板面高度：H = 4.20(m)板面宽度：W = 3.30(m)板面单位重量：W1 = 8.10(kg/m2)1.2 横梁数据横梁直径：D = 0.203(m)横梁长度：L = 3.976(m)横梁壁厚：T = 0.006(m)横梁间距：D1= 1.200(m) 1.3 立柱数据立柱直径：D = 0.377(m)立柱高度：L = 8.250(m)立柱壁厚：T = 0.0090(m)立柱单位重量：W1 = 81.887(kg/m2)2 荷载计算2.1 永久荷载各计算式中系数1.1系考虑有关连接件及加劲肋等的重量而添加。
2.1.1 板面重量计算标志版单位重量为8.10(kg/m 2)标志版重量：G1= 1210.23(N) = 1.2102(KN)2.1.2 横梁重量计算G2= 2505.170(N) = 2.5052(KN)2.1.3 立柱重量计算G3= 7282.620(N) = 7.2826(KN) 2.1.4 计算上部总重量G = G1 + G2+ G3= 10998.017(N) = 10.9980(KN)3 风荷载计算3.1 标志板风力F1 = γγq(12ρCV2)∑(WH)/1000= 12.844(KN) 3.2 横梁风力F2 = γγq(12ρCV2)∑(WH)/1000= 0.170(KN) 3.3 立柱风力F3 = γγq(12ρCV2)∑(WH)/1000= 1.922(KN)4 横梁设计计算说明：由于单根横梁材料、规格相同，根据基本假设，可认为每根横梁所受的荷载为总荷载的1/2。
对单根横梁所受荷载计算如下：4.1 荷载计算竖直荷载 G4 = γγG G1/ 2 = 0.726(KN)均布荷载ω1 = γγG G2/H/ 2 = 0.378(KN/m)水平荷载 Fwb = F1/ 2 = 6.422(KN)水平均布荷载 ω2 = F 2/H/ 2 = 0.125(KN/m)4.2 强度验算计算横梁跟部由重力引起的剪力 Q y1 = G 4+ω1H = 2.229(KN) 计算由重力引起的弯矩M y1 = G 4×(l 2+l 3)+ω1×l 12/2 = 4.677(KN*m)(式中l1:横梁总长，l2:悬臂板面外的长度，l3:标志板一半长度计算横梁跟部由风力引起的剪力 Q x1 = F wb +ω2×l 2 = 6.507(KN) 计算由风力引起的弯矩M x1 = F wb ×(l 2+l 3) +ω2×l 22/2 = 14.966(KN*m)4.3 横梁截面信息横梁截面积 A = 3.713 ×10-3(m 2) 横梁截面惯性矩 I = 1.803 ×10-5(m 4) 横梁截面模量 W = 1.776 ×10-4(m 3)4.4 计算横梁根部所受的合成剪力和弯矩合成剪力：Q = (Q x12+Q y12) = 6.878 (KN) 合成弯矩：M =(M x12+M y12) = 15.680 (KN*m)4.5 最大正应力验算横梁根部的最大正应力为：σ = MW = 88.268 (MPa) < [σ] = 215.000(MPa), 满足设计要求横梁根部的最大剪应力为：τ = 2×QA = 3.705 (MPa) < [τ] = 125.000(MPa), 满足设计要求根据第四强度理论，σ，τ近似采用最大值即： σ =(σmax 2+3×τmax 2) = 88.501 (MPa) < [σ] = 215.000(MPa), 满足设计要求4.6 变形验算计算垂直绕度f y =G 4/(γ0γG )×(l 2+l 3)2×(3×l 1-l 2-l 3)/(6EI)+ω1/(γ0γG )×l 14/(8EI) = 0.0041(m) 计算水平绕度 f x =F wb ×(γ0γQ )×(l 2+l 3)2×(3×l 1-l 2-l 3)/(6EI)+ω2/(γ0γQ )×l 23×(3l 1-l 2)/(6EI) = 0.0107(m) 计算合成绕度 f =f x 2+f y 2 = 0.011(m)f/L1 = 0.003 < 0.010, 满足设计要求。
原标志牌结构验算 - 结构理论
原标志牌结构验算- 结构理论悬臂式标志版结构设计计算书1设计资料1.1板面数据板面高度：H=3.00(m)板面宽度：W=6.00(m)板面单位重量：W1=13.26(kg/m )1.2横梁数据八角钢：边长=0.08(m)横梁长度：L=1.50（7.5）(m)横梁壁厚：T=0.008(m)横梁间距：D1=1.50(m)立柱单位重量：W1=38.70(kg/m)1.3立柱数据八角钢：边长=0.12(m)立柱高度：L=8.60(m)立柱壁厚：T=0.01(m)立柱单位重量：W1=73.10(kg/m)2荷载计算2.1永久荷载各计算式中系数1.1系考虑有关连接件及加劲肋等的重量而添加。
2.1.1板面重量计算标志版单位重量为13.26(kg/m2)标志版重量：G1=13.26×18×9.8×1.1(N)=2.5722(KN)2.1.2横梁重量计算G2=2×38.7×7.5×9.8×1.1(N)=6.2578(KN)2.1.3立柱重量计算G3=73.1×8.6×9.8×1.1(N)=6.7770(KN)2.1.4计算上部总重量G=G1+G2+G3=15606.94(N)=15.608(KN)3风荷载计算3.1标志版风力F1=γ0×γQ×(1/2×ρ×C×V2)×(W×H)/1000=15.266(KN)3.2横梁风力F2=γ0×γQ×(1/2×ρ×C×V2)×Σ(W×H)/1000=0.355(KN)3.3立柱风力F3=γ0×γQ×(1/2×ρ×C×V2)×(W×H)/1000=1.527(KN)4横梁设计计算说明：由于单根横梁材料、规格相同，根据基本假设，可人为每根横梁所受的荷载为总荷载的一半。
370x230悬臂标志结构计算书b1
⑴=⑵①,=****==2Φ*,=2****==Φ*,=***===++=++=②=**[(／2****)*(*)]／==**[(1／2****)*2*(*)]／==**[(／2****)*(*)]／=荷载计算G 2G 3(N)3407.021.111.055有关系数将视永久荷载效应对结构件或连接的承载能力是否有利而选取相应的系数。
0.737 3.4076.911G G 1 6.911(KN)(KN)(N)3.407(KN)标志上部结构的总重量为：10 1.16910.9718其重力为:G 377.248.336.8 4.310标志板单位重量为:kg/㎡,立柱拟采用:##12.0单位重量为:取值乌市风压为:0.6KN/㎡,永久荷载： 1.2258以下计算中风速取值为:其重力为:G 277.2m/s1.1737.2970.737(KN)其重力为:G 1 3.7按三十年一遇取值,30.98m/s30.9810.0单位重量为:36.8kg/㎡,8.04kg/㎡,8.042.39.8各计算式中系数1系考虑有关连接件及加劲肋等的重量而添加。
F wb1=r o r Q [(1/2ρCV 2)(W b1*H b11)]/100011(N)横梁拟采用:##30.980.27310001.493(KN)1.230.9810003.7 2.330.9830.988.38.412(KN)0.15911 1.22580.8F wh1=r o r Q [(1/2ρCV 2)∑(W HI *H hni )]/1000F wp1=r o r Q [(1/2ρCV 2)(W p1*H p1)]/10001 1.4 1.22580.80.610000.126(KN)30.9830.983700X2300悬臂标志结构计算书风 荷 载：标 志 板:横 梁:立 柱:⑶单根横梁所受荷载为：／2=1**／2=2／=1**／2／=2=／2==／(2*)=／(2*)=强度验算:=+*==*(+)+*2／2==+*==*(+)+*2／2=Φ*，,,。
单悬臂4式标志结构设计计算书
单悬臂4式标志结构设计计算书1 设计资料1.1 板面数据1)标志板A数据板面形状：矩形，宽度W=1.76(m)，高度h=1.16(m)，净空H=5.5(m)标志板材料：3003铝。
单位面积重量：8.10(kg/m^2)1.2 横梁数据横梁的总长度：3.41(m)，外径：114(mm)，壁厚：8(mm)，横梁数目：11.3 立柱数据立柱的总高度：6.88(m)，立柱外径：219(mm)，立柱壁厚：10(mm)2 计算简图见Dwg图纸3 荷载计算3.1 永久荷载1)标志版重量计算标志板重量：Gb=A*ρ*g=2.042×8.10×9.80=162.062(N)式中：A----标志板面积ρ----标志板单位面积重量g----重力加速度，取9.80(m/s^2)2)横梁重量计算横梁数目1，总长度为3.41(m)，使用材料：奥氏体不锈钢无缝钢管，单位长度重量：21.229(kg/m)横梁总重量：Gh=L*ρ*g*n=3.41×21.229×9.80×1=710.359(N)式中：L----横梁的总长度ρ----横梁单位长度重量g----重力加速度，取9.80(m/s^2)3)立柱重量计算立柱总长度为6.88(m)，使用材料：碳素钢、合金钢无缝钢管，单位长度重量：51.545(kg/m) 立柱重量：Gp=L*ρ*g=6.88×51.545×9.80=3475.37(N)式中：L----立柱的总长度ρ----立柱单位长度重量g----重力加速度，取9.80(m/s^2)4)上部结构总重量计算由标志上部永久荷载计算系数1.10,则上部结构总重量:G=K*(Gb+Gh+Gp)=1.10×(162.062+710.359+3475.37)=4782.57(N)3.2 风荷载1)标志板所受风荷载标志板A所受风荷载:Fwb=γ0*γQ*[(1/2*ρ*C*V^2)*A]=1.0×1.4×[(0.5×1.2258×1.2×25.00^2)×2.0416]=1313.861(N) 式中：γ0----结构重要性系数，取1.0γQ----可变荷载分项系数，取1.4ρ----空气密度，一般取1.2258(N*S^2*m^-4)C----标志板的风力系数，取值1.20V----风速，此处风速为25.00(m/s^2)g----重力加速度，取9.80(m/s^2)2)横梁所迎风面所受风荷载:Fwh=γ0*γQ*[(1/2*ρ*C*V^2)*W*H]=1.0×1.4×[(0.5×1.2258×0.90×25.00^2)×0.114×1.39]=76.51( N)式中：C----立柱的风力系数，圆管型取值0.90W----横梁迎风面宽度，即横梁的外径H----横梁迎风面长度，应扣除被标志板遮挡部分3)立柱所迎风面所受风荷载:Fwp=γ0*γQ*[(1/2*ρ*C*V^2)*W*H]=1.0×1.4×[(0.5×1.2258×0.90×25.00^2)×0.219×6.88]=727.2 32(N)式中：C----立柱的风力系数，圆管型立柱取值0.90W----立柱迎风面宽度，即立柱的外径H----立柱迎风面高度4 横梁的设计计算横梁数目为一单根横梁所受荷载为：(标志牌重量)竖直荷载:G4=γ0*γG*Gb/n=1.0×1.2×162.062/1=194.475(N)式中：γ0----结构重要性系数，取1.0γG----永久荷载(结构自重)分项系数，取1.2n----横梁数目，这里为1(横梁自重视为自己受到均布荷载)均布荷载:ω1=γ0*γG*Gh/(n*L)=1.0×1.2×710.359/(1×3.41)=249.65(N) 式中：L----横梁的总长度(标志牌风荷载)水平荷载：Fwbh=Fwb/n=1313.861/1=1313.861(N)4.1 强度验算横梁根部由重力引起的剪力为:QG=G4+ω1*Lh = 194.475 + 249.65×3.05 = 956.032(N)式中：Lh----横梁端部到根部的距离,扣除与立柱连接部分的长度由重力引起的弯矩:MG=ΣGb*Lb+ω1*Lh^2/2= 162.062×2.27 + 249.65×3.05^2/2= 1529.528(N*M)式中：Gb----每根横梁所承担的标志板重量Lb----标志板形心到横梁根部的间距横梁根部由风荷载引起的剪力:Qw= Fwbh+Fwh= 1313.861+76.51=1390.371(N)式中：Fwbh----单根横梁所承担的标志板所传来的风荷载Fwh----单根横梁直接承受的风荷载横梁根部由风荷载引起的弯矩:Mw= ΣFwbi*Lwbi + ΣFwhi*Lwhi= 1313.861×2.27 + 82.535×0.641= 3036.316(N*M)横梁规格为φ114×8，截面面积A=2.664×10^-3(m^2)，截面惯性矩I=3.763×10^-6(m^4)，截面抗弯模量I=6.602×10^-5(m^3)横梁根部所受到的合成剪力为:Qh= (QG^2+Qw^2)^1/2= (956.032^2+1390.371^2)^1/2= 1687.344(N)合成弯矩:Mh= (MG^2+Mw^2)^1/2= (1529.528^2+3036.316^2)^1/2= 3399.804(N*M)1)最大正应力验算横梁根部的最大正应力为:σmax= M/W= 3399.804/(6.602×10^-5)= 51.499(MPa) < [σd] = 215(MPa)，满足要求。
最新交通标志结构计算书.pdf
式中： γ 0----结构重要性系数，取 1.0 γ Q----可变荷载分项系数，取 1.4 ρ ----空气密度，一般取 1.2258(N*S^2*m^-4) C----标志板的风力系数，取值 1.20 V----风速，此处风速为 25.547(m/s^2) g----重力加速度，取 9.80(m/s^2)
MG=Σ Gb*Lb+ ω 1*Lh^/22
= 288.149 × 3.362 + 339.147 = 5059.212(N*M)
×/2 4.91^2
式中： Gb----每根横梁所承担的标志板重量
Lb----标志板形心到横梁根部的间距 横梁根部由风荷载引起的剪力 :
Qw= Fwbh+Fwh= 2439.413+116.549=2555.962(N)
2)横梁所迎风面所受风荷载 :
Fwh=γ 0* γ Q*/*2(1* ρ *C*V^2)*W*H+=1.0 × 1.4 × *(0.5 × 1.2258 × 0.80 × 25.547^2) × 0.152 × 1.711+=116.54 9(N)
式中： C----立柱的风力系数，圆管型取值 0.80 W---- 横梁迎风面宽度，即横梁的外径 H----横梁迎风面长度，应扣除被标志板遮挡部分
2 计算简图 见 Dwg 图纸
3 荷载计算 3.1 永久荷载 1)标志版重量计算 标志板 A 重量： G1=A*ρ *g=7.26 × 8.10× 9.80=576.299(N) 附着板 A 重量： G1=A*ρ *g=1.131 × 8.10× 9.80=89.777(N) 式中： A----标志板面积 ρ ----标志板单位面积重量 g----重力加速度，取 9.80(m/s^2) 则标志板总重量： Gb=Σ Gi=666.075(N) 2)横梁重量计算 横梁数目 2，总长度为 5.48(m) ，使用材料：奥氏体不锈钢无缝钢管，单位长度重量：
单悬臂式标志版结构设计计算书
单悬臂式标志版结构设计计算书1.项目信息1.设计资料1.1 板面数据板面高度：H = 4.20(m)板面宽度：W = 3.30(m)板面单位重量：W1= 8.10(kg/m2)1.2 横梁数据横梁直径：D = 0.203(m)横梁长度：L = 3.976(m)横梁壁厚：T = 0.006(m)横梁间距：D1= 1.200(m)1.3 立柱数据立柱直径：D = 0.377(m)立柱高度：L = 8.250(m)立柱壁厚：T = 0.0090(m)立柱单位重量：W1= 81.887(kg/m2)2 荷载计算2.1 永久荷载各计算式中系数1.1系考虑有关连接件及加劲肋等的重量而添加。
2.1.1 板面重量计算标志版单位重量为8.10(kg/m2)标志版重量：G1= 1210.23(N) = 1.2102(KN)2.1.2 横梁重量计算G2= 2505.170(N) = 2.5052(KN)2.1.3 立柱重量计算G3= 7282.620(N) = 7.2826(KN)2.1.4 计算上部总重量G = G1+ G2+ G3= 10998.017(N) = 10.9980(KN)3 风荷载计算3.1 标志板风力F1= γ0γq(12ρC V2) (WH)/1000= 12.844(KN) 3.2 横梁风力F2= γ0γq(12ρC V2)∑(WH)/1000= 0.170(KN) 3.3 立柱风力F3= γ0γq(12ρC V2)∑(WH)/1000= 1.922(KN)4 横梁设计计算说明：由于单根横梁材料、规格相同，根据基本假设，可认为每根横梁所受的荷载为总荷载的1/2。
对单根横梁所受荷载计算如下：4.1 荷载计算竖直荷载G4= γ0γG G1/ 2 = 0.726(KN)均布荷载ω1= γ0γG G2/H/ 2 = 0.378(KN/m)水平荷载F wb= F1/ 2 = 6.422(KN)水平均布荷载ω2= F2/H/ 2 = 0.125(KN/m)4.2 强度验算计算横梁跟部由重力引起的剪力Q y1= G4+ω1H = 2.229(KN)计算由重力引起的弯矩M y1= G4×(l2+l3)+ω1×l12/2 = 4.677(KN*m)(式中l1:横梁总长，l2:悬臂板面外的长度，l3:标志板一半长度计算横梁跟部由风力引起的剪力Q x1= F wb+ω2×l2= 6.507(KN)计算由风力引起的弯矩M x1= F wb×(l2+l3) +ω2×l22/2 = 14.966(KN*m) 4.3 横梁截面信息横梁截面积 A = 3.713 ×10-3(m2)横梁截面惯性矩I = 1.803 ×10-5(m4)横梁截面模量W = 1.776 ×10-4(m3)4.4 计算横梁根部所受的合成剪力和弯矩合成剪力：Q = (Q x12+Q y12) = 6.878 (KN)合成弯矩：M = (M x12+M y12) = 15.680 (KN*m) 4.5 最大正应力验算横梁根部的最大正应力为：σ =MW= 88.268 (MPa) < [σ] = 215.000(MPa), 满足设计要求横梁根部的最大剪应力为：τ = 2×QA= 3.705 (MPa) < [τ] = 125.000(MPa), 满足设计要求根据第四强度理论，σ，τ近似采用最大值即：σ =(σmax2+3×τmax2) = 88.501 (MPa) < [σ] = 215.000(MPa), 满足设计要求4.6 变形验算计算垂直绕度f y=G4/(γ0γG)×(l2+l3)2×(3×l1-l2-l3)/(6EI)+ω1/(γ0γG)×l14/(8EI)= 0.0041(m)计算水平绕度f x=F wb×(γ0γQ)×(l2+l3)2×(3×l1-l2-l3)/(6EI)+ω2/(γ0γQ)×l23×(3l1-l2)/(6EI)= 0.0107(m)计算合成绕度f =f x2+f y2= 0.011(m)f/L1 = 0.003 < 0.010, 满足设计要求。
公路路牌-单悬臂(2F)
高Hf1= 高Hf2=
下层宽Wf2=
24
KN/m3
0.521
30mm 30mm
Ta/3=
53.821 （KN）
0.02 m
<
[τd]
=
160MPa
可
2.2
m
0.1
m
基底容许应
力：
150KPa
长Lf1= 长Lf2=
2.964 （Mpa）
<
βcfcc=
31.94 （Mpa）
Ta=G（e-L/2+xn/3）/ （L-lt-xn/3）= 5）对水平剪力的校 核：
Vfb=0.4（G+Ta）= 6）柱脚法兰盘厚度的 验算：
受压侧法兰盘的支撑条 件对三边支承板，a2=
b2=
161.464 （KN）
70.81 （KN）
>
<
0.000263362 m4
0.000526724 m4 查表得稳定系 101 数：φ=
（1）强度验算： ①最大正应力验算： 轴向荷载引起的压应力 σc=N/A= 弯矩引.472 （Mpa）
抗弯截面 模量W 为：
0.622
0.00139715
组合应力 w+σc=
=
0.0289 m
fp/D=
0.003612111 < 1/100
可
立柱顶部由扭矩标准值
产生的扭转角为：
θ=Mt/（r0rQ）*h/G/Ip= 该标志结构左上点水平
0.007432 rad
位移最大，其位移值
为：
f=fx+fp+θ*l1=
0.122 m
f / h=
0.015210384 < 1/60
单悬臂式标志牌结构设计方案计算书.doc
单悬臂式标志牌结构设计计算书1设计资料板面数据1)标志板 A 数据板面形状：矩形，宽度W=(m)，高度 h=(m) ，净空 H=(m)标志板材料：内置照明。
单位面积重量：(kg/m^2)横梁数据横梁的总长度：(m) ，外径： 203(mm)，壁厚： 10(mm)，横梁数目： 2，间距： (m)立柱数据立柱的总高度：(m) ，立柱外径：377(mm)，立柱壁厚： 12(mm)2计算简图见Dwg图纸3荷载计算永久荷载1)标志版重量计算标志板重量：Gb=A*ρ *g= ×× =(N)式中： A----标志板面积ρ ----标志板单位面积重量g----重力加速度，取(m/s^2)2)横梁重量计算横梁数目2，总长度为 (m) ，使用材料：奥氏体不锈钢无缝钢管，单位长度重量：(kg/m) 横梁总重量：Gh=L*ρ *g*n= ××× 2=(N)式中： L----横梁的总长度ρ ----横梁单位长度重量g----重力加速度，取(m/s^2)3)立柱重量计算立柱总长度为(m) ，使用材料：奥氏体不锈钢无缝钢管，单位长度重量：(kg/m) 立柱重量： Gp=L*ρ *g= ×× =(N)式中： L----立柱的总长度ρ ----立柱单位长度重量g----重力加速度，取(m/s^2)4)上部结构总重量计算由标志上部永久荷载计算系数, 则上部结构总重量:G=K*(Gb+Gh+Gp)=×++=(N)风荷载1)标志板所受风荷载标志板 A 所受风荷载 :Fwb=γ0* γQ*[(1/2* ρ*C*V^2)*A]= ×× [ ××× ^2) ×]=(N) 式中：γ 0----结构重要性系数，取γ Q---- 可变荷载分项系数，取ρ---- 空气密度，一般取 (N*S^2*m^-4)C----标志板的风力系数，取值V----风速，此处风速为(m/s^2)g----重力加速度，取(m/s^2)2)横梁所迎风面所受风荷载 :Fwh=γ0* γQ*[(1/2* ρ*C*V^2)*W*H]= ×× [ ××× ^2) ×× ]=(N) 式中： C---- 立柱的风力系数，圆管型取值W----横梁迎风面宽度，即横梁的外径H----横梁迎风面长度，应扣除被标志板遮挡部分3)立柱迎风面所受风荷载 :Fwp=γ0* γQ*[(1/2* ρ*C*V^2)*W*H]= ×× [ ××× ^2) ×× ]=(N) 式中： C---- 立柱的风力系数，圆管型立柱取值W----立柱迎风面宽度，即立柱的外径H----立柱迎风面高度4横梁的设计计算由于两根横梁材料、规格相同，根据基本假设，可认为每根横梁所受的荷载为总荷载的一半。
公路大悬臂交通标牌标准规格匹配资料
公路大悬臂交通标牌标准规格匹配资料一.1.形式:单悬双臂指路标志2.基础类形:C25混凝土现浇矩形基础1800*1600*1900mm，内置箍筋6Φ8L=6700,拉筋10Φ14L=2000,基础底部浇筑每边宽出100mm，厚度100mm的混凝土垫层3.钢管立柱:Φ273*10*7350mm，4.钢管横梁:(a)Φ152*10*4600mm 2件/套,(b)Φ152*10*543mm 2件/套5.标志板:LF2-M型防锈铝合金板制作，贴一二级反光膜，4000*2000*36.滑动槽铝:LF2-M型铝合金板制作，横向100*25*4*3800mm 5件/套，竖向100*25*4*1800mm 6件/套7.基础与立柱连接件:加劲法兰、底座法兰盘800*800*15，地脚螺栓12M20*1510mm二.1.形式:单柱式指示标志2.基础类型:C25混凝土现浇矩形基础1000*800*1000mm，内置内置箍筋5Φ8L=3530,拉筋10Φ12L=1170,基础底部浇筑每边宽出200mm，厚度200mm的混凝土垫层3.钢管立柱:Φ140*4.5*3900mm，4.标志板:LF2-M型防锈铝合金板制作，贴一二级反光膜，1000*2000*35.滑动槽铝:LF2-M型铝合金板制作100*25*4*800mm 4件/套6.基础与立柱连接件:加劲法兰400*500*10，底座法兰盘400*500*10，地脚螺栓M20*1000三.1.形式:单悬警告标志2.基础类形:C25混凝土现浇矩形基础1400*800*1000mm，内置箍筋5Φ8L=3530,拉筋10Φ12L=1570,基础底部浇筑每边宽出200mm，厚度200mm的混凝土垫层3.钢管立柱:Φ133*8*6000mm，4.钢管横梁:Φ60*4.5*3000mm，横梁套管Φ73*4*533mm5.标志板:LF2-M型防锈铝合金板制作，贴一二级反光膜，△900*3mm6.滑动槽铝:LF2-M型铝合金板制作(1)70*18*2.5*324mm 2件/套，(2)70*18*2.5*500mm 1件/套7.基础与立柱连接件:加劲法兰、底座法兰盘400*600*10，地脚螺栓4M20*1000四.1.形式:单柱禁令标志(让)2.基础类形:C25混凝土现浇矩形基础1000*750*1000mm，内置箍筋3Φ8L=3360,拉筋8Φ12L=11703.钢管立柱:Φ89*4.5*2680mm4.标志板:LF2-M型防锈铝合金板制作，贴一二级反光膜，△900*3mm5.滑动槽铝:LF2-M型铝合金板制作(1)70*18*2.5*550mm，(2)70*18*2.5*220mm6.基础与立柱连接件:加劲法兰400*400*10，底座法兰盘400*400*10，地脚螺栓4M20*1000五.1.形式:单悬式2△900，向右急转弯+Y形交叉路口2.基础类形:C25混凝土现浇矩形基础1400*800*1000mm，内置箍筋5Φ8L=3530,拉筋10Φ12L=1570,基础底部浇筑每边宽出200mm，厚度200mm的混凝土垫层3.钢管立柱:Φ133*8*6000mm，反光膜(红白)Φ133*10004.钢管横梁:Φ60*4.5*3000mm，横梁套管Φ73*4*533mm5.标志板:LF2-M型防锈铝合金板制作，贴一二级反光膜，2△900*3mm6.滑动槽铝:LF2-M型铝铝合金板制作(1)70*18*2.5*400mm 4个/套，(2)70*18*2.5*600mm 2个/套7.基础与立柱连接件:加劲法兰、底座法兰盘400*600*10，地脚螺栓4M20*1000六.1.形式:单柱式2D800，禁令标志2.基础类型:C25混凝土现浇矩形基础500*500*750mm，内置箍筋3Φ8L=2360,拉筋8Φ12L=6703.钢管立柱:Φ89*4.5*3300mm,反光膜(红白)Φ89*10004.标志板:LF2-M型防锈铝合金板制作，贴一二级反光膜，D800*3mm5.钢管横梁:Φ89*4.5*400mm6.滑动槽铝:LF2-M型铝合金板制作(1)70*18*2.5*324mm 2个/套；(2)70*18*2.5*3400mm 2个/套7.基础与立柱连接件:加劲法兰、底座法兰400*400*10，地脚螺栓4M20*520七.1.形式:单柱路名牌标志2.基础类形:C25混凝土现浇矩形基础1000*750*1000mm，内置箍筋3Φ8L=3360,拉筋8Φ12L=11703.钢管立柱:Φ89*4.5*2000mm4.框架钢管:Φ27*2*3200mm，钢套管Φ102*6*2005.标志板:LF2-M型防锈铝合金板制作，贴一二级反光膜，1100*350*3mm6.基础与立柱连接件:加劲法兰、底座法兰盘400*400*10，地脚螺栓4M20*1000八.1.形式: 双面400**600单柱线性诱导标2.基础类形:C25混凝土现浇矩形基础350*350*750mm3.钢管立柱:(1)Φ60*4.5*1700mm,反光膜(红白)Φ60*1200；(2)Φ60*4.5*400mm4.标志板:LF2-M型防锈铝合金板制作，贴一二级反光膜，每套2个400*600*3mm5.钢横梁:Φ60*4.5*285mm6.滑动槽铝:LF2-M型铝合金板制作70*18*2.5*300mm 4件/套7.基础与立柱连接件:加劲法兰、底座法兰盘250*250*10，地脚螺栓4M16*620九.1.基础类型:C25混凝土现浇矩形基础800*1400*1000mm，内置箍筋5Φ8L=3530,拉筋10Φ12L=1570,基础底部浇筑每边宽出200mm，厚度200mm的混凝土垫层2.钢管立柱:Φ133*8*6000mm，3.钢管横梁:Φ60*4.5*3000mm，横梁套管，Φ73*4*533mm4.基础与立柱连接件:加劲法兰、底座法兰盘400*600*10，地脚螺栓4M20*10005.LED灯及采光板:具体型号参见生产厂家型号。
交通标志结构计算书(367)
水平荷载：()
立柱根部由永久荷载引起的弯矩：
* × (*)
式中：横梁由于重力而产生的弯矩
横梁数目，这里为
由风荷载引起的弯矩：
Σ*Σ** (*)
合成弯矩
(^^)^ (^^)^(*)
由风荷载引起的扭矩：
* × (*)
式中：横梁由于风荷载而产生的弯矩
立柱规格为φ×，截面积为×^(^)，截面惯性矩为×^(^)，抗弯截面模量为×^(^)，截面回转半径()，极惯性矩为×^(^)
横梁截面半径，这里为()
压应力合力绝对值：
∫σ*(*(^^)^)
又σσ()()
根据法兰的平衡条件：，Σ，求解得：
()
σ()
螺栓强度验算
(([])^ ([])^)^ (()^ ()^)^ <，满足要求。
悬臂法兰盘的厚度是，则单个螺栓的承压承载力设计值：
×××^ ()，() <，满足要求。
法兰盘的确定
受压侧受力最大的法兰盘区隔为三边支撑板：
单根横梁所受荷载为：
(标志牌重量)
竖直荷载γ*γ*××()
式中：γ结构重要性系数，取
γ永久荷载(结构自重)分项系数，取
横梁数目，这里为
(横梁自重视为自己受到均布荷载)
均布荷载:ωγ*γ*(*)××(×)()
式中：横梁的总长度
(标志牌风荷载)
水平荷载：()
强度验算
横梁根部由重力引起的剪力为:
ω* × ()
底板法兰盘下的混凝土最大受压应力验算
混凝土最大受压应力：
σ * * ( ) [ * * ( )]ຫໍສະໝຸດ ××( ) [××( )]()
() <β* (××)^×()()，满足要求！
悬臂式标志牌稳定验算
单柱双悬臂标志牌稳定验算计算书1.计算简图标志牌计算简图横梁、滑动铝槽布置图2.荷载计算 （1）永久荷载标志牌由铝合金制作，其单位面积质量为8.1 kg/m 2，其重力为：)(79.08.91.844.204.221kN G =⨯⨯⨯⨯=立柱采用φ351mm×14mm 钢管，单位质量为116.35 kg/m ，其重力为：)(167.98.935.11604.82kN G =⨯⨯=横梁采用φ180mm×10mm 钢管，单位质量为41.92kg/m ，其重力为：)(982.48.992.41)592.044.2(223kN G =⨯⨯+⨯⨯=滑动铝槽单位质量为1.994 kg/m ，其重力为：)(575.08.9994.184.1824kN G =⨯⨯⨯⨯=标志牌上部结构的总重力G 按标志牌和立柱总重力的110%计（考虑有关连接件及加劲肋等的重力），则)(065.17)(1.14321kN G G G G G =+++⨯=有关系数将视永久荷载效应对结构构件或连接的承载能力是否有利而选取。
（2）风荷载兰州市1/50风速为23.9m/s ，空气密度ρ一般取1.2258g/m 3，标志牌风力系数C=1.2。
标志牌)(855.51000/）44.204.2（）9.232.12258.121（4.10.121000/）（)21(221b 1b 20wb kN H W Cv F Q =⎥⎦⎤⎢⎣⎡⨯⨯⨯⨯⨯⨯⨯⨯=⎥⎦⎤⎢⎣⎡⨯⨯=ργγ立柱)(66.11000/）04.8351.0（）9.232.12258.121（4.10.11000/）（)21(21p 1p 20wp kN H W Cv F Q =⎥⎦⎤⎢⎣⎡⨯⨯⨯⨯⨯⨯⨯=⎥⎦⎤⎢⎣⎡⨯=ργγ横梁)(251.01000/）18.0592.0（）9.232.12258.121（4.10.141000/）（)21(421h 1h 20wh kN H W Cv F Q =⎥⎦⎤⎢⎣⎡⨯⨯⨯⨯⨯⨯⨯⨯=⎥⎦⎤⎢⎣⎡⨯⨯=ργγ3.横梁的设计计算由于双悬臂标志牌两侧标志牌结构一致，因此取一半按单悬臂标志牌进行计算；又因为两侧标志牌横梁的材料、规格相同，因此可以认为每根横梁所受的荷载为总荷载的一半，其受力如下图所示：单根横梁所承受的荷载为示意图单根横梁所承受的荷载为 竖直荷载：)(41.0)575.0790.0(2.10.141)(414105kN G G G G =+⨯⨯⨯=+=γγ )/(51.0932.2982.42.10.14141301m kN H G w h G =⨯⨯⨯==γγ 水平荷载：)(464.1855.54141kN F F wb whl =⨯==)/(106.0592.0251.041412m kN l F w h wh =⨯==（1）强度验算横梁根部由重力引起的剪力为)(905.1932.251.041.0151kN H w G Q h y =⨯+=+=由重力引起的弯矩为)(087.32032.351.0)22.1592.0(41.02)(2211351m kN l w l l G M h y ⋅=⨯++⨯=++=横梁根部由风引起的剪力为)(527.1592.0106.0464.121kN l w F Q h whl x =⨯+=+=由风引起的弯矩为)(671.22592.0106.0)592.022.1(464.12)(22231m kN l w l l F M hh whl x ⋅=⨯++⨯=++=横梁规格为φ180mm ×10mm ，横截面积为)(10338.5)16.018.0(14.341)(41232222m d D A h h h -⨯=-⨯⨯=-=π 截面惯性矩为)(10935.1)16.018.0(14.3641)(641454444m d D I h h h -⨯=-⨯⨯=-=π 抗弯截面模量为)(1015.2218.010935.1345max m y I W h h h --⨯=⨯==横梁根部所受的合成剪力为)(441.2905.1527.1222121kN Q Q Q y x h =+=+=合成弯矩为)(082.4087.3671.2222121m kN M M M y x h ⋅=+=+=①最大正应力验算横梁根部的最大正应力为)/(24721515.1)/(986.181015.2082.4224max mm N f mm N W M h h h =⨯=<=⨯==-γσ②最大剪应力验算)/(125)/(914.010338.5441.222223max mm N f mm N A Q v h h h =<=⨯⨯==-τ ③危险点应力验算略（2）变形验算横梁在垂直方向上产生的挠度为)(468.1)(10468.110126.110417.310935.1102068032.32.10.151.0)592.022.1032.33(10935.1102066)592.022.1(2.10.141.08)3(6)(3345645624101312305mm m EIl w l l l I E l l G f G h h h h G hy=⨯=⨯+⨯=⨯⨯⨯⨯⨯⨯+--⨯⨯⨯⨯⨯⨯+⨯⨯=+--+=-----γγγγ 横梁在水平方向上产生的挠度为)(046.1)(10046.110916.210046.110935.1102068592.04.10.1106.0)592.022.1032.33(10935.1102066)592.022.1(4.10.1464.18)3(6)(37356456240231230mm m EIl w l l l EI l l F f h Q h h Q whl hx=⨯=⨯+⨯=⨯⨯⨯⨯⨯⨯+--⨯⨯⨯⨯⨯⨯+⨯⨯=+--+=-----γγγγ 合成挠度为)(0018.0)(803.1046.1468.12222m mm f f f hyhx h ==+=+=75118341032.30018.01<==l f h ，满足要求。
道路交通悬臂式标志牌的结构设计计算
、 ［ ×０５ ４ ＬＤ Ｌ２２【（＋ ／）＋ ．５ ３ｘ１ Ａ Ｋ Ｌ２ ／１ ． ｘ１Ａ （＋ ／ 】 ＰＫ Ａ２ｒ ｏ７ １ ５ ４ Ｌ（＋ ／） 】 ３ ． ）＋ ０ ．
式中 ， 一牌面长度 ，一牌面高度 ， ＿牌 面底边到立柱底 面 Ａ Ｌ Ｉ一 ） 的距 离 ，一横梁与牌面重 ， 一牌面内边与立柱距离 。 Ｐ Ｋ
结构一引言q一面板均布荷载为了利用计算机进行悬臂式标志牌的选材并进一步做由qfa得fka22出预算报价笔者对悬臂式标志牌的受力结构进行分析计算f一面板集中荷载如图1并推导出各关键部位的力矩公式
维普资讯
道路 交通 悬臂 式标志牌的结 构设计计算
郭远 平
（ 广西桂 中公路管理局柳 州公路机械厂 ， 广西 柳 州 ５５ ０ ） ４ ０５
【 要】 摘 本文详细介绍了标志牌的横梁及立柱的最大受力部位的公式推导。 【 词】 关键 悬臂式标志牌； 结构
引言
ｑ一 面 板 均 布荷 载 由 ｑ ＦＡ 得 ＝ （＋ ／ ＝／ ＦＫ Ａ２ ）
（） ２
一
、
为了利 用计算机进行悬臂式标 志牌 的选 材 ， 并进一 步做 出预算 报价 ， 笔者对悬臂式标志牌的受力结构进行分析 计算
（ 图 １， 如 ）并推导 出各关键部位 的力矩公式 。利用这些公式 ， 可以成功地用 Ｅ Ｃ Ｌ自动完成设计 、 ＸＥ 选材及 产品报价 。本文 详细介绍标志牌的横梁及立柱的最大受 力部位 的公式推导。
Ｆ 一面板集 中荷载
由（ ） ２ 式可 知 ， 于面板外 的受 弯பைடு நூலகம்矩可 直接用集 中荷 对
（ ） 五 立柱的合成弯矩 由于立柱为圆截面杆件 ， 总弯矩 Ｍ 。 ｒ可用矢量合成
至此 可用 Ｅ Ｃ Ｌ造个 表一 ， ＸＥ 根据上面 的公 式 ， 从预算报
交通标志结构计算书
交通标志结构计算书1设计资料1.1板面数据1)标志板A数据板面形状：矩形，宽度W=3.3(m)，高度h=2.2(m)，净空H=5.5(m)标志板材料：LF2-M铝。
单位面积重量：8.10(kg/m^2)2)附着板A数据板面形状：圆形，直径D=1.2(m)，净空H=6.0(m)标志板材料：LF2-M铝。
单位面积重量：8.10(kg/m^2)1.2横梁数据横梁的总长度：5.48(m)，外径：152(mm)，壁厚：8(mm)，横梁数目：2，间距：1.45(m)1.3立柱数据立柱的总高度：8.2(m)，立柱外径：377(mm)，立柱壁厚：10(mm)2计算简图见Dwg图纸3荷载计算3.1永久荷载1)标志版重量计算标志板A重量：G1=A*ρ*g=7.26×8.10×9.80=576.299(N)附着板A重量：G1=A*ρ*g=1.131×8.10×9.80=89.777(N)式中：A----标志板面积ρ----标志板单位面积重量g----重力加速度，取9.80(m/s^2)则标志板总重量：Gb=ΣGi=666.075(N)2)横梁重量计算横梁数目2，总长度为 5.48(m)，使用材料：奥氏体不锈钢无缝钢管，单位长度重量：28.839(kg/m)横梁总重量：Gh=L*ρ*g*n=5.48×28.839×9.80×2=3096.698(N)式中：L----横梁的总长度ρ----横梁单位长度重量g----重力加速度，取9.80(m/s^2)3)立柱重量计算立柱总长度为8.20(m)，使用材料：奥氏体不锈钢无缝钢管，单位长度重量：91.874(kg/m)立柱重量：Gp=L*ρ*g=8.20×91.874×9.80=7382.995(N)式中：L----立柱的总长度ρ----立柱单位长度重量g----重力加速度，取9.80(m/s^2)4)上部结构总重量计算由标志上部永久荷载计算系数 1.10,则上部结构总重量:G=K*(Gb+Gh+Gp)=1.10×(666.075+3096.698+7382.995)=12260.345(N)3.2风荷载1)标志板所受风荷载标志板A：Fwb1=γ0*γQ*[(1/2*ρ*C*V^2)*A1]=1.0×1.4×[(0.5×1.2258×1.2×25.547^2)×7.26]=4878.826(N)附着板A：Fwb2=γ0*γQ*[(1/2*ρ*C*V^2)*A2]=1.0×1.4×[(0.5×1.2258×1.2×25.547^2)×1.131]=760.031(N)式中：γ0----结构重要性系数，取 1.0γQ----可变荷载分项系数，取 1.4ρ----空气密度，一般取1.2258(N*S^2*m^-4)C----标志板的风力系数，取值1.20V----风速，此处风速为25.547(m/s^2)g----重力加速度，取9.80(m/s^2)2)横梁所迎风面所受风荷载:Fwh=γ0*γQ**(1/2*ρ*C*V^2)*W*H+=1.0×1.4×*(0.5×1.2258×0.80×25.547^2)×0.152×1.711+=116.54 9(N)式中：C----立柱的风力系数，圆管型取值0.80W----横梁迎风面宽度，即横梁的外径H----横梁迎风面长度，应扣除被标志板遮挡部分3)立柱迎风面所受风荷载:Fwp=γ0*γQ**(1/2*ρ*C*V^2)*W*H+=1.0×1.4×*(0.5×0.180.2258×25×.547^2)×0.377×7.00]=1182.29 8(N)式中：C----立柱的风力系数，圆管型立柱取值0.80W----立柱迎风面宽度，即立柱的外径H----立柱迎风面高度4横梁的设计计算由于两根横梁材料、规格相同，根据基本假设，可认为每根横梁所受的荷载为总荷载的一半。
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恒重增幅 1.1
标志板恒载： 横梁恒载： 立柱恒载：
G标志牌 标志牌 W标志牌 H标志牌 恒重增幅 G横梁 横梁 L横梁 n 横梁 恒重增幅 G立柱 立柱 H立柱 恒重增幅 G上部结构 G标志牌 G横梁 G立柱
G标志牌 1.431 kN G横梁 5.347 G立柱 13.822 kN kN
k 5 标牌
A类地表 海面、海岸、开阔水面 B类地表 田野、乡村、丛林及低层建筑物稀少地区 树木及低层建筑物等密集地区 C类地表 中高层建筑物稀少地区、平缓的丘陵地
地表粗糙度
k 5 标牌 1.38
标牌风力中心处的设计基准风速
Vd 标牌 k 2 标牌 k 5 标牌 Vz标牌 Vd 标牌 61.21 m s
B 0.00 1.00 1.00 1.07 1.12 1.19 1.25 1.29
C 0.00 0.86 0.86 0.86 0.92 1.00 1.06 1.12
D 0.00 0.79 0.79 0.79 0.79 0.85 0.85 0.91
Z标牌
k 2 标牌 1
地表粗糙度
标志牌的阵风风速系数k5 结合上述分析的地表粗糙度类别；按《桥风规》判断取值：
永久荷载对结构有利分项系数 G1 永久荷载对结构不利分项系数 G2 永久荷载计算柱脚螺栓分项系数G3 可变荷载分项系数 （4 ）其他参数 空气密度 空气 重力加速度 二、荷载的计算
1 、永久荷载 空气 1.2258 g 9.81 Q
N s m
2
4
因为实际构造中；交通标志牌的构件联接常采用法兰盘螺栓联接；而且法兰盘的局部 采用加劲肋构造处理。因此；计算永久荷载时标志牌构件恒载考虑增幅系数
15 6.9 2.20
20 9.2 2.55
25 11.5 2.80
30 13.8 3.00
35 16.1 3.15
40 18.4 3.25
45 20.5 3.35
50 22.4 3.45
基础砼标号 基础轴心抗压强度设计值为： 基础砼弹性模量为： 构件容重参数 标志牌单位面积容重： 横梁每延米容重：
标志牌 8.037 9.807 1000 标志牌 0.079 kN m
2
fcd 13.8 Ec 30000
MPa MPa
横梁 7.851 d 横梁 横梁 d 横梁 横梁 0.419 kN m
2
9.807 6
10
立柱每延米容重：
20 0.6 1
40 0.6 1.2
H立柱 D立柱 W0 D立柱 k 1 立柱 0.919
立柱风力中心处的地形系数k3
k 3 立柱 1.00
立柱的设计风速重现期换算系数
k 0 立柱 1.0
立柱风力中心的风荷载标准值
Fwk 立柱 k 0 立柱 k 1 立柱 k 3 立柱 Wd 立柱 A立柱 Fwk 立柱 6.381 kN
C 0.86 0.86 0.86 0.86 0.92 1.00 1.06 1.12
D 0.79 0.79 0.79 0.79 0.79 0.85 0.85 0.91
Z立柱
k 2 立柱 1
地表粗糙度
立柱的阵风风速系数k5 结合上述分析的地表粗糙度类别；按《桥风规》判断取值：
k 5 立柱
q d 横梁z1 0.13
kN m kN m
q d 横梁z2 0 G2 横梁 恒重增幅
立柱净高度（立柱自基础顶面起到柱顶高度）：
H立柱 9.0 m
柱顶到最上一层横梁轴心距离：
l顶 0.7 m
各层横梁到柱底的轴心高度： 第1 层 第2 层
H1 H立柱 l顶 H2 H立柱 l顶 a横梁 H1 8.3 m H2 6.2 m
标志牌风力中心到基础顶面的高度
立柱的风速高度变化修正系数 k2 结合上述分析的地表粗糙度类别和立柱中心离地高度；按《桥风规》“风速
离地高度(m) 0 5 10 15 20 30 40 50
A 1.08 1.08 1.17 1.23 1.28 1.34 1.39 1.42
B 1.00 1.00 1.00 1.07 1.12 1.19 1.25 1.29
立柱风力中心处的空气重力密度
立柱 0.012017 e
0.0001 Z立柱
立柱 0.012
kN m
3
立柱风力中心处的设计基准风压
Wd 立柱 立柱 Vd 立柱 2 g
2
Wd 立柱 2.046
kN m
2
立柱风力中心处的风载阻力系数k1 立柱截面为圆形；其迎风面直径为
三、构件承载能力与抗变形能力验算
3 1 、横梁的验算 3 1 1 、横梁所受荷载计算
竖直荷载 由于两根横梁材料、规格一样；根据基本假设2 ；可以认为每根横梁所受的荷载为 总荷载的一半。 每根横梁与标志牌用若干道间距400mm的抱箍联系；分布均匀；可以等效为均布线荷载。 横梁受竖直恒载示意图如下：
如图
l1 W标志牌
l2 0.65 m
l3
l1 2
单根横梁所受荷载为： 竖向荷载标准值分配给单梁
G横梁分担 G标志牌 n 横梁 G横梁分担 0.715 kN
标志牌恒载呈竖向均布于横梁之上；线荷载设计值
q d 横梁z1 0 G2
横梁自重线荷载设计值
G横梁分担 l1
A类地表 海面、海岸、开阔水面 B类地表 田野、乡村、丛林及低层建筑物稀少地区 树木及低层建筑物等密集地区 C类地表 中高层建筑物稀少地区、平缓的丘陵地
地表粗糙度
k 5 立柱 1.38
立柱风力中心处的设计基准风速
Vd 立柱 k 2 立柱 k 5 立柱 Vz立柱 Vd 立柱 57.805 m s
a
m Vz标牌 44.355 s
结合上述分析的地表粗糙度类别和标志牌中心离地高度；按《桥风规》“风速高度变化 修正系数表”来进行直线插值。
k 2 标牌
离地高度(m) 0 5 10 15 20 30 40 50
A 0.00 1.08 1.17 1.23 1.28 1.34 1.39 1.42
标牌风力中心处的地形系数
k 3 标牌 1.00
标牌处的设计风速重现期换算系数
k 0 标牌 1.0
灯冠处的风荷载标准值
Fwk 标牌 k 0 标牌 k 1 标牌 k 3 标牌 Wd 标牌 A标志牌 Fwk 标牌 26.829 2.2.2、立柱风荷载计算 kN
灯柱风力计算中心高度
本计算书所用设计规范及技术标准 《公路工程技术标准》( JTGB01 2003) 《公路桥涵设计通用规范》（JTJD60 2004 《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》（JTJ025 86 《公路桥涵地基与基础设计规范》（JTJD62 2004 《道路交通标志和标线》（GB5768 2009 以下简称《公路标准》 以下简称《桥通规》 以下简称《桥钢规》 以下简称《桥基规》 以下简称《交通标志规范》 以下简称《指南》
H牌中心 H1 H2 2 H牌中心 7.25 m
（2 ）构件规格 横梁采用冷轧无缝钢管；外直径 单根横梁长度： 立柱采用冷轧无缝钢管；外直径
横梁 273 L横梁 5.8 立柱 377 mm m mm
壁厚
d 横梁 6.5
mm
壁厚
d 立柱 16
mm
横梁与立柱的钢材品种为A3 钢；即Q235 钢。查询《建钢规》表；壁厚小于
D立柱
2 立柱
1000
D立柱 0.754
m
立柱的迎风面积为
A立柱
立柱 1000
H立柱
A立柱 3.393
m
2
风载阻力系数选用的判断式为
D立柱 W0 0.86
立柱的高宽比为
H立柱 D立柱 11.936
按《桥风规》“风载阻力系数k1”表来插值
k 1 立柱 断面形状 D√W0≥5.8 D√W0＜5.8 1 0.5 0.7 2 0.5 0.7 桥墩或桥塔的高宽比 4 6 10 0.5 0.5 0.5 0.8 0.8 0.9
2
标志牌风力计算中心高度
Z标牌 H牌中心 Z标牌 7.25 m
地表粗糙度系数a 路灯所在地应属于岛中间；属于B类地表。 地表粗糙度 "B" 地表粗糙度系数为：
a
地表粗糙度
a 0.12
标志牌中心处的设计基本风速
Z标牌 Vz标牌 V10 10
标牌的风速高度变化修正系数 k2
单悬臂式交通标志牌结构设计计算书
一、设计资料 本计算书为福建省平潭综合实验区坛西大道南段工程单悬臂式交通标志牌结构设计计算书。 标志牌立面图如下图所示：
以下计算过程；均基于以下基本假设：
1.风载方向。考虑最不利受风状况；即风载方向与标志牌平面垂直； 2.悬臂式标志牌；当横梁多于一根时；假设风载由各横梁平均承担； 3.立柱基础。假定基础四周的摩擦阻力忽略不计。
上部结构总恒载：
2 、风荷载
G上部结构 20.599 kN
2.1、依照《桥通规》与《桥风规》有关公式计算 2.1.1标志牌所受风力荷载
桥梁所在地区的设计基准风速；依《桥通规》附录查得；平潭地区重现期为50年10min 平均最大风速：
V10 46.1 m s
相应的设计基准风压为：
W0 1.3 kN m
标牌风力中心处的空气重力密度
标牌 0.012017 e
0.0001 Z标牌
标牌 0.012
kN m
3
标牌风力中心处的设计基准风压