干燥器设计
转筒干燥器的总体与结构设计
转筒干燥器的总体与结构设计摘要：在化学生产中，有些原料，半成品或成品含有或多或少的水分或其他溶剂。
为了满足使用的要求，常采用干燥的方法将这些水分或溶剂除去，而干燥的方法和设备是多种多样的。
回转干燥器是一种常见的干燥设备。
它适合于颗粒状，湿物料的干燥，如纯碱，硝铵，和各种盐类等。
回转干燥器能使物料在滚桶内翻动，抛撒，与热空气或烟道气充分接触，干燥速度快，生产力较高，因此广泛应用于化工，食品等工业生产中。
设计的主体部件是1000×8000mm规格的转筒部分,筒的转动依靠齿轮带动,筒的重量主要由两个托轮支撑,而托轮则由两个轴承支撑,抄板翻动物料。
该设备生产能力大，结构简单，但是效率较低。
关键词：回转托轮齿轮轴承抄板指导老师签字：ROTARY DRYER WITH THE STRUCTURAL DESIGN OFTHE OVERALLStudent Name:Yang YueFeng Class:078153Supervisor:Zhang XiaorongAbstract:In the processing of the chemistry industry, some materials，semi-finished produces or finished produces contain more or less imprecision or other solvents．In order to satisfy the requirements of use, we need rid them by drying technology. There are many kinds of the methods equipments for drying．The drying machine of turning cylinder is an old equipment and are in common use .It is fit to dry the wet materials ,such as sulphur ，all kinds of salts etc .It can make the materials turning over，throwing or scattering , and contact with the hot air amply .It’s drying speed is faster, and the manufacture ability is also very good .So it applies to the processing of the chemistry ，foodstuff etc widely.The assignment of the design is the turning around section of serial 1000×8000mm .The turning of tube-shaped object depends on the gears .The weight is sustained with two supporting wheels .The supporting wheels is sustained with two bearing .The funtion of lifting of board is to turn over the matters.The manufacture ability of this equipment is larger ,and the structure is simple ,but the efficiency is very lower.Keywords:turning around ,supporting wheels ,the gears ,bearing ,lifting board .Signature of Supervisor:转筒干燥器的总体与结构设计1 引言干燥的操作几乎涉及到国民经济的所有部门，广泛用于生产和生活之中。
真空干燥器结构设计
真空干燥器结构设计一、引言在现代科技发展的背景下，真空干燥器作为一种重要的设备在工业生产中扮演着重要的角色。
真空干燥器通过减少环境中的气压，降低物体表面的水分蒸发温度，从而实现对物体的干燥。
本文将从真空干燥器的结构设计方面进行探讨，以期提高其工作效率和安全性。
二、主体1. 真空干燥器的外壳设计真空干燥器的外壳一般由金属材料制成，以保证其结构的稳定性和耐用性。
外壳内部设有绝热层，以减少热量的传导和损失，提高干燥效果。
同时，外壳上还设置有观察窗口，方便操作人员观察干燥过程，确保操作的安全性。
2. 真空系统设计真空干燥器的真空系统是其关键组成部分之一。
其主要包括真空泵、真空计和气体进出口等。
真空泵用于排除干燥室内的气体，使其达到所需的真空度。
真空计用于监测干燥室内的真空度，以控制干燥过程。
气体进出口的设计需要考虑气体的流量和压力，以确保干燥室的正常运行。
3. 加热系统设计真空干燥器的加热系统用于提供热量，加速物体表面水分的蒸发。
加热系统一般采用电加热方式，通过加热器将电能转化为热能，并将其传导到干燥室内的物体表面。
为了提高加热效果，加热器的设计需要考虑加热功率和加热均匀性。
4. 控制系统设计真空干燥器的控制系统用于监测和控制干燥过程中的各项参数，以确保干燥效果和安全性。
控制系统一般包括温度控制器、压力控制器和时间控制器等。
温度控制器用于监测和调节干燥室内的温度，以确保干燥过程的稳定性。
压力控制器用于监测和调节干燥室内的真空度，以控制干燥过程。
时间控制器用于设定干燥时间，以确保干燥过程的高效性。
三、结论通过合理设计真空干燥器的结构，可以提高其工作效率和安全性。
外壳的稳定性和耐用性保证了设备的长期稳定运行；真空系统的设计保证了设备的正常工作；加热系统的设计提高了干燥效果；控制系统的设计保证了干燥过程的稳定性和高效性。
因此，真空干燥器的结构设计是提高其性能的关键因素之一。
注：本文以真空干燥器的结构设计为主题，从外壳设计、真空系统设计、加热系统设计和控制系统设计等方面进行了详细的阐述。
化工原理课程设计干燥设计
学校代码： 10128学号： @@@@@@课程设计说明书题目：干燥涂料的气流干燥器设计学生姓名：@@@@学院：化工学院班级：@@@@指导教师：@@@@二零一一年@月@ 日内蒙古工业大学课程设计任务书课程名称：化工原理课程设计学院：化工学院班级：@@@@@学生姓名：@@@学号：@@@@_ 指导教师：@@@前言课程设计是化工原理课程教学中综合性和实践性较强的教学环节，是理论联系实际的桥梁，是使学生体察工程中的实际问题复杂性、学习化工设计基本知识的初次尝试。
化工原理课程设计是化学化工及相关专业学生学习化工原理课程必修的三大环节（化工原理理论课、化工原理实验课以及化工原理课程设计）之一，是综合应用本门课程和有关先修课程所学知识，完成以某一单元操作为主的一次综合性设计实践。
通过课程设计，要求学生了解工程设计的基本内容，掌握化工设计的程序和方法，培养学生分析和解决工程实际问题的能力。
同时，通过课程设计，还可以使学生树立正确的设计思想，培养实事求是、严肃认真、高度责任感的工作作风。
在当前大多数学生结业工作以论文为主的情况下，通过课程设计培养学生的设计能力和严谨的科学作风就更为重要。
化工课程设计是一项政策性很强的工作，它涉及政治、经济、技术、环保、法规等诸多方面，而且还会涉及多专业及多学科的交叉、综合和相互协调，是集体性的劳动。
先进的设计思想、科学的设计方法和优秀的设计作品是工程设计人员应坚持的设计方向和追求的目标。
在化工课程设计中，化工单元设备的设计是整个化工过程和装置设计的核心和基础，并贯穿于设计过程的始终，作为化工类的本科生及研究生，熟练掌握化工单元设备的设计方法是十分重要的。
目录第一章干燥器设计基础 (1)干燥技术概论 (1)干燥器的分类 (1)1.2.1厢式干燥器（盘式干燥器） (1)1.2.2带式干燥器 (1)1.2.3气流干燥器 (1)1.2.4沸腾床干燥器 (1)1.2.5转筒干燥器 (1)1.2.6喷雾干燥器 (2)1.2.7滚筒干燥器 (2)干燥器的设计 (2)1.3.1 干燥介质的选择 (2)1.3.2 干燥介质进入干燥器时的温度 (2)1.3.3流动方式的选择 (2)1.3.4 物料离开干燥器时的温度 (3)1.3.5干燥介质离开干燥器时的相对湿度和温度 (3)第二章气流干燥器的设计基础 (4)气流干燥器概述 (4)干燥过程及其对设备的基础 (4)2.2.1干燥流程的主体设备 (4)2.2.2 提高干燥过程的经济措施 (4)气流干燥的适用范围 (5)气流干燥装置的选择 (5)颗粒在气流干燥管中的传热速率 (5)2.5.1加速运动阶段 (5)2.5.2等速运动阶段 (6)气流干燥管直径和高度的其他近似计算方法 (6)2.6.1费多罗夫法 (6)2.6.2 桐栄良法 (7)2.6.3 简化计算方法 (7)第三章气流干燥管的设计计算 (8)已知条件 (8)干燥管的物料衡算 (8)3.2.1干燥管的物料平衡 (8)3.2.2干燥管的热量平衡 (9)加速运动干燥管直径及高度计算 (10)3.3.1干燥管的直径计算 (10)3.3.2干燥管的高度计算 (10)计算气流干燥管的压降 (11)3.4.1气固相与干燥管壁的摩擦损失 (11)3.4.2克服位能提高所需要的压降 (12)3.4.3颗粒加速所引起的压降损失 (12)3.4.4其他的局部阻力损失引起的压降 (12)风机选型 (12)预热器的选型 (13)主要符号和单位表 (14)课程设计总结 (16)主要参考文献 (17)第一章干燥器设计基础干燥技术概论干燥通常是指将热量加于湿物料并排除挥发性湿分，而获得一定湿含量的固体的过程。
ZLPG系列喷雾干燥器设计计算书
ZLPG系列喷雾干燥器设计计算书一、设计参数的确定1、喷雾干燥成套设备设计计算基本型的确定考虑到我国现阶段工厂企业的规模，规定以ZLPG32型喷雾干燥机组为设计计算的基本型比较合适。
以下ZLPG32型为例计算。
干燥除去的水分量W=50kg/h换算成标准单位为1.39x10-2kg/s2、设计计算的基本参数的确定假设物料的初含水分ω1＝80％物料终含水分ω2＝3％湿物料的平均比热C m=3.28KJ/(kg绝干物料℃)干物料温度θ1＝60℃气体初始温度t0=20℃气体进风温度t1=200℃气体出风温度t2=90℃3、进入干燥器原料液体重量G1的计算G1=W(100-ω2)/(ω1-ω2)=50(100-3)/(80-3)=63kg/h4、绝对干物料G2的计算G2＝G1-W＝63-50＝13kg/h5、空气消耗量L的计算L＝W/(X2-X1)式中X2、X1分别为进出干燥器的空气湿含量，kg水汽/kg绝干空气。
根据t0=20℃φ=80% 在I-X焓湿图上查得：X0＝0.0118kg水蒸汽/kg干空气I0=11.76Kcal/kg干空气当t1=200℃,t2=90℃时，在I-X焓湿图上查得：I1=I2=59 Kcal/kg干空气X2=0.0525 kg水蒸汽/kg干空气则L=W/ (X2- X0)＝50/(0.525-0.0118)=1244kg绝干空气/h 假设设备漏气8％则实际空气消耗量L=1244/0.92=1352kg绝干空气/h6、进风风量Q1的计算空气在20℃时的空气比容为V0=0.862m3/kg干空气则进风量Q1＝L V0=1352X0.862=1166m3/h7、排风量Q2的计算当尾气为90℃排出的含湿空气比容V2=1.11m3/ kg干空气则排风量Q2=L V2=1352x1.11=1501 m3/h8、冷风风量Q3的确定按截面风速0.5m/s计算，则冷风风量Q3=0.785x(3.352-3.22)x3600/0.5=1300m3/h 9、预热器中消耗的热量Q P的计算Q P=L（I1-I0）=1352(59-11.76)=63868.48KJ/ｈ140℃蒸汽的汽化潜热为2148.7KJ/kg假设预热器的热损失为10％则Q P’= Q P/0.9=70965KJ/h10、干燥系统消耗的总热量Q的计算Q＝1.01L（t2-t0）+W(2490+1.88t2)+GxC m(θ1- t0)=1.01x1352x(90-20)+50(2490+1.88x90)+13x3.28x40 =95586.4+132960+1705.6=230252KJ/h11、向干燥器补充的热量Q D的计算Q D=Q- Q P’=230252-70965=159287KJ/h=44.2kw取电加热补偿为45KW12、空气散热器的面积F的计算假设蒸汽压力为0.6Mpa,则蒸汽温度为T=158℃，其比热焓为I01=659.4Ikcal/kg 冷凝水比热焓为I11=160.38 kcal/kg对数平均温度“Δt=[(T-t0)-(T-t1)]/ln[(T-t0)/(T-t1)]=[(158-20)-(158-140)]/ln[(158-20)/(158-140)]=58.91℃散热器面积F= Q P’/20Δt=70965/20x58.91=60.3m2二、干燥塔以及辅助设备的确定1、干燥塔直径D的确定D=2（R99）2.04（R99）2.04为圆盘下面2米出的喷距半径（R99）2.04＝4.33D20.2G0.25N-0.16式中D2-圆盘直径mG-供料速度（kg/h）N-圆盘转速（kg/h）（R99）2.04＝4.33x0.120.2x630.2518000-0.16=4.33x0.65x2.81x0.2=1.58mD=2x（R99）2.04=1.58x2=3.16m取D=3.2m2、干燥塔有效高度H1离心喷雾H/D=0.5-1,取H1=D=3.2m3、旋风分离器直径D1确定按进口风速18m/s计算，则D1＝0.43实际取D1=0.45m4、脉冲除尘器的确定按气体处理为1500m3/h 取MC-24型脉冲除尘器5、空气过滤器的选择取高效空气过滤器的迎风风速为1.1m/s则高效空气过滤器为630x630x220取中效空气过滤器的迎风风速为2m/s则中效空气过滤器为630x630x600取初效空气过滤器的迎风风速为1.5m/s则初效空气过滤器为595x595x406、风机功率的计算取各部分的压力损失为：空气过滤器ΔP1＝338.44pa空气热交换器ΔP2＝220pa电加热ΔP3＝196.13pa管道ΔP4＝1200pa旋风分离器ΔP5＝1450pa布袋除尘器ΔP6＝1200pa干燥塔ΔP7＝200pa其它ΔP8＝198.13pa冷风风道ΔP9＝392pa冷风管道ΔP10＝310.62pa则送风风机压强P1=ΔP1+ΔP2+ΔP3＝338.44+220+196.13=754.57pa则引风风机压强P2=ΔP5+ΔP6+ΔP7+ΔP8＝1200+1450+1200+200+196.13 =4246.13pa则冷风风机压强P2=ΔP9+ΔP10＝392+310.62＝702.62 pa符号说明。
滚筒干燥器设计范文
滚筒干燥器设计范文一、滚筒干燥器的结构设计1.滚筒：滚筒是滚筒干燥器的主要组成部分，其长度、直径和材质等参数需要根据具体物料来确定。
一般来说，滚筒的直径越大，干燥效果越好。
滚筒内部通常设置有抗冲角和提升板，用于提高物料的干燥效率。
2.传动装置：传动装置用于驱动滚筒的转动，通常采用电动机和减速器的组合。
传动装置的选型需要考虑滚筒的负载和转速等因素。
3.辐射加热器：辐射加热器是滚筒干燥器中的关键部件，它通过辐射热源将热量传递给滚筒和物料。
常见的辐射热源有电加热器、喷气式燃气火炉等。
辐射加热器的功率需要根据物料的要求来确定，通常在设计中需要考虑加热器的数量、布局和控制方式等因素。
4.出料装置：出料装置用于将干燥好的物料从滚筒中取出，常见的出料装置有螺旋输送机、气力输送装置等。
出料装置的选型需要考虑物料的性质和产量等因素。
二、滚筒干燥器的工作原理具体工作过程如下：1.湿物料进入滚筒干燥器，随着滚筒的转动逐渐向前移动。
2.辐射加热器发出的热辐射能够穿透滚筒壁，传递给滚筒和物料。
物料吸收热量后，水分开始蒸发。
3.湿气通过蒸汽罩、排风口等排出干燥室外部。
4.物料在滚筒内不断翻滚，使得干燥效果更好。
同时，滚筒内部的提升板和抗冲角也能起到提高干燥效率的作用。
5.干燥好的物料通过出料装置从滚筒中取出，完成整个干燥过程。
三、滚筒干燥器的设计参数1.物料进料速度：物料进料速度直接影响干燥效果和物料停留时间，一般需要根据物料的干燥曲线来确定。
2.滚筒转速：滚筒转速决定了物料在滚筒内的停留时间，影响物料的干燥效果。
一般来说，转速越快，干燥效果越好。
但过高的转速可能会导致物料的飞散和负荷过大等问题。
3.辐射加热器功率：辐射加热器的功率需要根据物料的热平衡方程和干燥曲线来确定。
一般来说，功率越大，干燥速度越快。
4.出料速度：出料速度需要根据物料的产量和出料装置的性能来确定。
过快的出料速度可能会导致物料的飞散和堵塞等问题。
以上只是滚筒干燥器设计的基本内容，具体的设计还需要根据实际情况进行调整和优化。
污泥干燥器设计计算
污泥干燥器设计计算
简介
本文档旨在介绍污泥干燥器设计计算的相关内容。
污泥干燥器是一种用于将污泥中的水分蒸发掉的设备，使污泥变成干燥的固体物质。
在设计污泥干燥器时，需要考虑多个因素，如污泥的特性、热力学参数和设备参数等。
设计计算
1. 污泥特性
在设计污泥干燥器时，首先需要了解污泥的特性，如污泥的含水率、污泥的比热容和污泥的凝结特性等。
这些特性将影响污泥的干燥过程和所需的干燥设备参数。
2. 热力学参数
在污泥干燥过程中，热量是必不可少的。
因此，需要计算污泥的热量需求和所需的干燥温度。
在计算热量需求时，需要考虑污泥的起始温度、蒸发潜热和污泥的质量等因素。
3. 设备参数
设计污泥干燥器时，还需要确定合适的设备参数，如干燥器的尺寸、热交换面积和干燥器的热损失等。
这些参数将直接影响干燥器的效率和运行成本。
结论
污泥干燥器设计计算涉及多个因素，包括污泥的特性、热力学参数和设备参数等。
它需要综合考虑这些因素，以确保污泥干燥器的有效运行和节能降耗。
以上为污泥干燥器设计计算的简要介绍。
如需了解更多详细信息，请参考相关专业文献或咨询专业工程师。
卧式多室流化床干燥器的设计
1.前言干燥是化工、制药、食品等领域必不可少的基本作，干燥的目的是除去一些原料、半成品中的水分或溶剂，就化学工业而言目的在于，使物料便于包装、运输、贮藏、加工和使用。
现有的干燥器类型主要有箱式干燥器、带式干燥器、喷雾干燥器、流化床干燥器、气流干燥器等，还有利用微波干燥和太阳能干燥等干燥技术。
新兴的干燥器还有冷冻式干燥器流化床干燥器等，卧式多室流化床干燥器作为一种新兴的干燥器，在当今被广泛实用。
干燥器的特性包括：（1）干燥器对被干燥的物料的适应能力。
能否达到物料要求的干燥程度，干燥产品的均匀程度。
（2）这种干燥器对产品的质量有无损害。
因为有的产品要求保持晶体形状色泽，有的产品要求在干燥中不能变形或龟裂等。
（3）干燥装置的热效率高低，这是干燥的主要技术经济指标。
此外，还应了解干燥器的经济处理能力，干燥设备的生产强度或干燥速率。
干燥强度大，所用设备小，其固定投资较少，否则相反；干燥系统的阻力小，机械能耗少，操作费用低。
干燥器附属设备的多少，有时可能影响这种干燥器的应用，例如，悬浮态干燥装置（如流化床干燥器气流干燥器等），离不开有效的粉尘分离设备，可靠的通风设备和湿物料的供给装置等，虽然干燥器本身尺寸不大，但由于辅助设备很笨重，应用受到限制。
同时，还要求干燥设备操作控制方便，劳动条件良好。
流化床干燥器又名沸腾床干燥器，它适用于无凝聚作用的散粒状物料的干燥，颗粒直径可从nmμ；设备结构简单，生产能力大，30～m6从每小时几十千克至kg54⨯；热效率高，对于出去物料中的非结合10水分，热效率可达到70%左右，对于出去物料中的结合水分时，热效率约为30%～50%；但其鼓风机的能量消耗大。
对单层流化床干燥器，物料在流化床中，处于完全混合状态，部分物料从加料口到出料口，可能走短路而直接飞向出口，造成物料干燥不均匀，一般采用不同结构的流化床。
如具有控制物料短路的挡板结构的单层流化床、卧式多室流化床、多层流化床等，如图1.1：（a）圆筒形单层流化床（b）长方形单室流化床（c）空气使用一次的两层流化床（d）卧式多室流化床（e）空气使用两次的圆筒形两层流化床卧式多室流化床干燥器，由于分隔成多室，可以调节各室的空气量，同时，流化床内增加了挡板，可以避免物料短路排出，干燥产品的含水量比较均匀。
气流干燥器的设计
气流干燥器的设计
气流干燥器是一种用于去除空气中的湿气的设备，广泛应用于各个领域，如工业、医疗和农业等。
其主要原理是通过将湿气和空气分离，使湿气通过一系列的处理过程被除去，从而实现空气的干燥。
气流干燥器的设计需要考虑多个因素，包括工作原理、结构和材料的选择等。
首先，气流干燥器的工作原理一般采用吹风干燥法。
在该原理下，湿气通过干燥器进入，然后通过加热和脱水的过程被除去。
一般来说，气流干燥器由加热器、风扇和除湿装置组成。
加热器用于提供热量，使湿气蒸发并转化为蒸汽，然后被风扇吹走。
除湿装置则用于吸附湿气，从而使干燥后的空气湿度更低。
其次，气流干燥器的结构设计需要考虑到其工作效率和使用便捷性。
一般来说，气流干燥器的外壳采用金属材料制成，以确保其结构的稳定性和耐用性。
同时，为了提高工作效率，可以在干燥器内部设置多个加热元件和除湿装置，以增加干燥面积和处理能力。
此外，为了方便使用，还可以在干燥器上设置温度和湿度的调节装置，以满足不同的干燥需求。
最后，气流干燥器的材料选择需要考虑其耐高温和耐腐蚀性能。
由于干燥过程中需要加热器提供高温，所以加热器的材料需要具有良好的耐高温性能，如不锈钢、铜合金等。
此外，湿气的除去过程可能会产生腐蚀性物质，所以除湿装置的材料需要具有良好的耐腐蚀性能，如特种陶瓷、塑料等。
同时，为了确保设备的使用寿命，也需要考虑材料的稳定性和耐磨性。
总之，气流干燥器的设计需要综合考虑工作原理、结构和材料等因素。
通过合理的设计，可以提高干燥器的工作效率和使用寿命，从而满足不同
领域对于空气干燥的需求。
带式干燥器设计设计
带式干燥器设计设计带式干燥器设计BELT DRYER DESIGN专业：过程装备与控制工程姓名：指导教师：申请学位级别：论文提交日期：学位授予单位：摘要本次设计的任务是设计带式干燥器，干燥器的处理量为2000kg/h，物料初始含水率为20％，初始温度为15℃，干燥到含水率0.4％的带式干燥机，设计包括带式干燥机，确定工艺流程，干燥气体，工艺计算，干燥器的结构计算和设计，配套设备的选择。
在本设计中，干燥器是适合大规模生产的连续式干燥设备，干燥带通风好，适合含水较高的蔬菜，中药饮片和其他类型的水分含量高，干燥热敏性的物料尤为合适。
设计的干燥机具有蒸发强度高，干燥速度快和产品质量好等特点。
网带具有透气性能好，停留时间可以调节，不会出现剧烈运动，不破碎，在良好的干燥条件下，提高干燥强度，循环风机用于循环结构，热风均匀，偏干的现象并不存在。
分为三层，有效地节省了面积，提高了空间利用率。
关键词：干燥器；中草药干燥；网带；循环风机；三层ABSTRACTThe task is to design a belt dryer for drying herbs, dry material handling capacity of 2000 kg / h, an initial concentration of 20%, the initial temperature of 15 ° C and dried to 0.4%, the design includes belt dryer to determine the process flow, dry gas, process calculation, dryer structural calculation and design, ancillary equipment selection. In this design, the belt dryer with mass production of continuous drying equipment for drying ventilation sheet, strip and granular materials is better. Dehydrated vegetables, Chinese Herbal Medicine and other types of high moisture content, dry heat sensitive materials are particularly appropriate. The series dryer has high drying rate, high evaporation strength, and good product quality. Network with breathable performance, the residence time can be adjusted, material non-strenuous exercise, not broken，more dry area, more dry strength, loop structure of the circulating fan, hot air evenly, dry phenomenon does not exist. Divided into three layers is effectively saving the area, to improve the space utilization.Key words: Dryer; Herbal drying; Mesh belt; Circulating fan; Three layers.目录第一章带式干燥器的设计概论 (1)第一节干燥概述 (1)第二节带式干燥器概述 (3)第三节设计题目和要求 (4)第四节物料特性和基本参数 (5)第二章带式干燥器的设计计算 (6)第一节工艺计算 (6)第二节干燥器结构计算 (9)第三节工艺流程图 (11)第三章带式干燥器的结构设计 (12)第一节干燥器的基础结构设计 (12)第二节干燥器基础结构的选择 (17)第三节干燥器接管设计和法兰选择 (24)第四节干燥器壳体和连结结构设计 (26)第五节传送带支撑装置的设计 (30)第六节耳座的设计 (32)第七节人孔的设计 (33)第八节干燥器壳体和结构强度校核 (33)第四章带式干燥器的附属设备的选择 (34)第一节电动机的选择 (34)第二节减速器的选择 (35)第三节除尘器的选择 (36)第四节空气过滤器的选取 (38)参考文献： (39)致谢 (40)第一章带式干燥器的设计概论第一节干燥概述在化工行业中，干燥工程是使物料中的水分（或溶剂）汽化，使含水物料中水分的含量蒸发减少的过程。
φ2.6X26滚筒烘干机参数设计计算
φ2.6X26滚筒烘干机参数设计计算设计输入: φ2.6X26烘干机一.筒体直径设定为φ2.6米,由公式D=√4L(1+X)/3.14V其中: L=空气消耗量,kg/sX=离开干燥器时的空气湿度,kg/kgV=空气速度,kg/(m2。
S)一般圆筒截面气体速度V=0.55~5.5 kg/(m2。
S)，截面线速度为2~5m/s；干燥粒径小取小值，反之取大值。
烘干机气体流速可取2~3m/s,对于粒径为1mm左右的物料，气速在0.3~1.0m/s;对于粒径为1~5mm左右的物料，气速在1.2~2.2m/s;粒子大小堆积密度（kg/m3)Mm 350 1000 1400 1800 22000.3~2 0.5~1 2~5 3~7.5 4~8 5~10》2 1~3 3~5 4~8 6~10 7~12二.筒体长度设定为26米,由公式V=1.2W/A其中: V=干燥器的容积,m3W=干燥器时的蒸发水量,kg/hA=干燥强度,kg/(m3。
h),由公式V=Q/a.Δt其中: a=容积传热系数,KJ/m3.h.℃，一般为418.6~837.2W=干燥器时的蒸发水量,kg/hA=干燥强度,kg/(m3。
h)三.长径比一般干燥器的长径比(Z/D)=4~12,小直径取大值,大直径取小值.26/2.6=10,为合适.一般干燥器的长径比(Z/D)=3.5~7,四.停留时间ττ=(60zsinψ1)/(3.14Dnsinβ) s其中z=筒体长度m 取26mD=筒体直径m 取2.6mψ1=物料的自然倾角度取30度β=筒体的水平倾角取2.5度n=筒体转速r/min 取3.45 r/min则τ=635S即10.6 min五.填充系数ψ适宜填充系数为8%~13%,一般不超过25%.此处取10%.适宜填充系数为20%~25%,六.斜度和转速1.斜度一般为0~8度,一般取1.5~3度,不超过6度.此处取2.5度.2.转速转速范围为1~8 r/min,常用的为1~3r/min和筒体圆周速度地超过1m/s为适.此处取3.45 r/min,其圆周速度约为0.47m/s,即为合适.回转线速度约为0.2~0.3m/s.七.跨度和筒体厚度干燥器的长径比一般小于12,采用两挡支承.一般取0.56~0.6Z.此处Z=26,即跨度为14.5~15.6,取15米为适.八.挡轮及齿圈在筒体上的位置档轮与齿圈距离近似等于筒体的直径.此处取3米.九.抄板进料口端取2米左右长的螺旋抄板;抄板的形式为升举式;抄板的数量与圆筒的直径有关,一般块数与圆筒直径的关系是:n=(10~14)D;即n=26~36,此处取32此处按表查取比值为0.112,则抄板高度为则为0.112X2.6=300mm十.筒体自重筒体自重:Q=0.242(D+δ) δ, N/m (D, δ为mm)此处计算Q=30T抄板的自重Qs=(1.15~1.25)Q,此处计算Qs=36T十一.滚圈的垫板垫板之间的中心距为400~460mm,垫板宽度占整个圆周长的50%,垫板厚S=30~50mm,一般Dr/D=1.17~1.2D,滚圈与托轮直径之比i=4.增加滚圈与托轮直径比,将导致滚圈.托轮的宽度加大,一般大直径取小值,小直径取大值.此处垫板数量取20块,垫板宽度为450mm,垫板厚度取40mm,滚圈外径取3.16m,高度取220,托轮直径为790,即为800.十二.托轮通常一个滚圈下有一对托轮,中心线夹角为60度.托轮宽度确定原则是Bt＞Br+2UU一般为20~40mm,一般取Bt=Br+50~100mm此处取300mm托轮采用心轴式托轮滚动轴承结构.十三.挡轮挡轮厚度h根据滚圈截面高度H确定为H/3~2H/3.h太小会会使档轮直径加大,而h又受滚圈高度和挡轮安装空间的限制,不能太大.为了减少滑动摩擦损耗,挡轮和滚圈间应是两个锥体作纯滚动.其挡轮半锥顶角γ=10~18度=d挡/D滚十四.齿轮配置齿轮中心距一般应加大,测量齿顶间隙的增量,一般为0.001~0.002D(D为筒体内径)十五.电机功率N=0.184D3nzρgφK KWD=筒体直径m 取2.6 mn=筒体转速r/min 取3.45 r/minz=筒体长度m 取26mρ=被处量物料密度取1.335T/m3g= 重力加速度φ=填充系数取10%K=抄板系数取1.5~1.6(升举式)即计算电机功率≈59KW,实际应用功率应在此基础上加大0.1~0.3,即59~76.7同时参考同类厂商的电机功率,此处取75KW十六.齿圈分度圆直径此处取df/D=1.55,即df=4.03m齿圈剖面尺寸:轮缘厚度δ0=2m 即48mm轮毂厚度δ1=1.4~2m 即45mm筋厚度δ2=1~1.5m 即36mm轮幅宽度b=0.125~0.135B 即40mm轮毂宽度b1=0.3~0.4B 即120mm十七.模数十八.小齿轮齿数z1一般为17~23,优先选用17,19,21齿,其Z2必须为偶数.此处小齿轮为19齿,大齿轮为168齿.十九.齿圈的宽度按公式计算B≥4.29×109×N×Kj×Kdj(i+1)/d2nσ2式中:N=计算功率,KWKj=载荷集中系数,取1.05~1.1Kdj=动载荷系数,低于1m/s的圆周速度取1.2,大于取1.35~1.4σ=许用应力,取2.42HB,MPa二十.加料斗下料管的倾角通常大于45度,为60~70度.。
ZLPG系列喷雾干燥器设计计算书
ZLPG 系列喷雾枯燥器设计计算书一、 设计参数确实定1、 喷雾枯燥成套设备设计计算根本型确实定考虑到我国现阶段工厂企业的规模，规定以ZLPG32 型喷雾枯燥机组为设计计算的根本型比较适宜。
以下ZLPG32 型为例计算。
枯燥除去的水重量W=50kg/h换算成标准单位为 1.39x10-2kg/s 2、 设计计算的根本参数确实定假设物料的初含水分ω ＝80％1物料终含水分ω ＝3％湿物料的平均比热C 2=3.28KJ/(kg 绝干物料℃)m干物料温度θ ＝60℃1气体初始温度t气体进风温度t气体出风温度t=20℃ 0=200℃ 1=90℃ 23、 进入枯燥器原料液体重量G 1的计算G =W(100-ω )/(ω -ω )12 1 2=50(100-3)/(80-3)=63kg/h4、 确定干物料G 2的计算G ＝G 2-W ＝63-50＝13kg/h15、 空气消耗量L 的计算L ＝W/(X -X )21式中X 、X 21分别为进出枯燥器的空气湿含量，kg 水汽/kg 绝干空气。
依据t=20℃ φ=80% 在I-X 焓湿图上查得：X ＝0.0118kg 水蒸汽/kg 干空气I =11.76Kcal/kg 干空气当t =200℃,t =90℃时，在I-X 焓湿图上查得：12I =I =59 Kcal/kg 干空气12X =0.0525 kg 水蒸汽/kg 干空气2则L=W/ (X - X )＝50/(0.525-0.0118)=1244kg 绝干空气/h2假设设备漏气 8％则实际空气消耗量L=1244/0.92=1352kg 绝干空气/h6、 进风风量Q 1的计算空气在 20℃时的空气比容为V =0.862m 3/kg 干空气则进风量Q ＝L V1=1352X0.862=1166m 3/h 07、 排风量 Q 2的计算当尾气为 90℃排出的含湿空气比容V =1.11m 3/ kg 干空气2则排风量Q =L V =1352x1.11=1501 m 3/h28、 冷风风量Q 32确实定按截面风速 0.5m/s 计算，则冷风风量Q =0.785x(3.352-3.22)x3600/0.5=1300m 3/h39、 预热器中消耗的热量Q P的计算Q =L 〔I -I 〕=1352(59-11.76)=63868.48KJ/ｈP1 0140℃蒸汽的汽化潜热为 2148.7KJ/kg 假设预热器的热损失为 10％则Q ’= Q P/0.9=70965KJ/hP10、 枯燥系统消耗的总热量Q 的计算Q ＝1.01L 〔t -t 〕+W(2490+1.88t )+GxC (θ - t )20 2 m 1 0=1.01x1352x(90-20)+50(2490+1.88x90)+13x3.28x40=95586.4+132960+1705.6=230252KJ/h11、 向枯燥器补充的热量Q D的计算Q =Q- Q ’=230252-70965=159287KJ/h=44.2kw DP取电加热补偿为 45KW12、 空气散热器的面积F 的计算假设蒸汽压力为 0.6Mpa,则蒸汽温度为T=158℃，其比热焓为I =659.4Ikcal/kg 冷凝水比热焓为I 01=160.38 kcal/kg11对数平均温度“Δt=[(T -t )-(T-t )]/ln[(T-t )/(T-t )]1 0 1=[(158-20)-(158-140)]/ln[(158-20)/(158-140)]=58.91℃散热器面积F= Q’/20Δt=70965/20x58.91=60.3m 2 P二、 枯燥塔以及关心设备确实定1、 枯燥塔直径D 确实定D=2〔R 〕〔R 〕 99992.042.04为圆盘下面 2 米出的喷距半径〔R 〕 ＝4.33D 0.2G 0.25N -0.16992.04 2式中D-圆盘直径m 2G-供料速度〔kg/h 〕 N-圆盘转速〔kg/h 〕〔R 〕 99＝4.33x0.120.2x630.2518000-0.162.04=4.33x0.65x2.81x0.2=1.58mD=2x 〔R 〕 =1.58x2=3.16m992.04取D=3.2m2、 枯燥塔有效高度H1离心喷雾H/D=0.5-1,取H=D=3.2m 13、 旋风分别器直径D 确定1按进口风速 18m/s 计算，则D 4、 脉冲除尘器确实定＝0.43 实际取D1=0.45m 1按气体处理为 1500m 3/h 取 MC-24 型脉冲除尘器5、 空气过滤器的选择取高效空气过滤器的迎风风速为 1.1m/s 则高效空气过滤器为 630x630x220取中效空气过滤器的迎风风速为 2m/s 则中效空气过滤器为630x630x600取初效空气过滤器的迎风风速为 1.5m/s 则初效空气过滤器为595x595x406、风机功率的计算取各局部的压力损失为：空气过滤器ΔP 空气热交换器ΔP 电加热ΔP 管道ΔP 旋风分别器ΔP ＝338.44pa 1＝220pa2＝196.13pa 3＝1200pa 4＝1450pa布袋除尘器ΔP 枯燥塔ΔP 其它ΔP 冷风风道ΔP 冷风管道ΔP 5＝1200pa6＝200pa7＝198.13pa 8＝392pa9＝310.62pa 10则送风风机压强P =ΔP1+ΔP1+ΔP2＝338.44+220+196.133=754.57pa则引风风机压强P =ΔP2+ΔP5+ΔP6+ΔP7 8＝1200+1450+1200+200+196.13 =4246.13pa则冷风风机压强P =ΔP2+ΔP9＝392+310.62＝702.62 pa10符号说明符号名称ω水分蒸发量ω初含水分1ω终含水分2C 湿物料的平均比热mθ干物料温度1t 气体初始温度Φ气体初始湿度单位Kg/h％％KJ(Kg 绝干料℃)℃℃％t 气体进风温度1t 气体出风温度2G 原料处理量1G 绝干物料量2X 空气在预热器前的湿含量0X 空气在预热器后的湿含量1X 空气在离开时的湿含量2KgHKgHKgH℃℃Kg/hKg/hO/kg 绝干空气2O/kg 绝干空气2O/kg 绝干空气2L 枯燥所需风量I 空气在预热器前的热焓值I 空气在预热器后的热焓值1I 空气在离开时的热焓值2Q 进风量1Q 排风量2Q ’预热器消耗的热量PKg/hKcal/kg 绝干空气Kcal/kg 绝干空气Kcal/kg 绝干空气m3/hm3/hKJ/hQ 枯燥所需的总热量 Q补充热量〔电加热功率〕 DKJ/h KJ/h Δt 对数平均温度 ℃ F 预热器面积 m 2 T蒸汽温度℃I蒸汽压力为 0.6Mpa 的比热焓 01I蒸汽 0.6Mpa 冷凝水的比热焓 11D 枯燥塔直径 G供料速度 Kcal/kg Kcal/kg m Kg/hD雾化盘直径m 2(R99) N2.04圆盘下面 2m 的喷距半径圆盘转速 m rpm H枯燥塔有效高度 m 1D旋风分别器的直径 m 1△P空气过滤器压力降 pa 1△P空气交换器压力降 pa 2△P电加热器压力降 pa 3△P管道压力降 pa 4△P旋风分别器压力降 pa 5△P脉冲除尘器压力降 pa 6△P枯燥塔压力降 pa 7△P其它压力降pa8△P冷风风道压力降Pa 9△P冷风管道压力降pa 10P 送风风机压力降pa 1P 迎风风机压力降pa 2P 冷风风机压力降pa 3V 20℃的空气比容m3/Kg 1V 90℃的空气比容m3/Kg 2。
旋转沸腾气流干燥器及其设计计算
旋转沸腾气流干燥器及其设计计算下载提示：该文档是本店铺精心编制而成的，希望大家下载后，能够帮助大家解决实际问题。
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机械毕业设计-滚筒干燥器设计(含全套CAD图纸)
毕 业 设 计论 文 任 务 书 一、题目及专题：1、题目滚筒干燥器设计2、专题二、课题来源及选题依据滚筒干燥机是一种接触式内加热传导型的连续式干燥机械。
在干燥过程 中，热量由滚筒的内壁传到其外壁，穿过附在滚筒外壁面上被干燥的食品物 料，把物料上的水分蒸发，得到固态粉状或片状产品。
本课题的任务是设计 一台用于营养速溶米粉生产的滚筒干燥机，其具有结构简单、热效率高、适 用性高等优点。
通过本课题的设计，有助于学生能掌握和运用专业知识，锻炼工程设计 能力。
三、本设计（论文或其他）应达到的要求：① 查阅和整理资料，包括一篇与课题相关或相近的外文资料并进行翻译；② 确定课题的总体设计方案，进行开题报告；③ 进行相关参数的选择、计算和校核；④ 对滚筒干燥机进行详细的结构设计，绘制总装图；⑤ 绘制主要部件图和典型零件图；⑥对整个设计过程做出总结，撰写设计说明书。
四、接受任务学生：机械 91 班 姓名吕春辉五、开始及完成日期：自 2012 年 11 月 12日 至 2013年 5月 25 日六、设计（论文）指导（或顾问）：指导教师 签名签名签名教研室主任〔学科组组长研究所所长〕 签名系主任 签名2012 年 11月 12 日摘要预糊化营养米粉具有速溶即食的特点，是最易消化的大米制品。
根据不同消费对象和 不同配方又可分为：婴幼儿营养米粉、老年营养米粉和方便营养米粉。
目前，这类食品具 有广阔的市场前景.滚筒干燥器是通过转动的圆筒，以热传导的方式，将吸附在筒体外壁的液状物料或带 状物料，进行干燥的一种连续操作设备。
其操作过程为：需干燥的处理的料液由高位槽流入滚筒干燥器的受料槽内。
干燥滚筒 在传动装置的驱动下，按规定的转速转动。
物料由布膜装置，在滚筒壁面上形成料膜。
筒 内连续通入供热介质，加热筒体，由筒壁传热传热使料膜的湿分汽化，在通过刮刀将达到 干燥要求的物料刮下，经过螺旋输送最后干燥器将成品输送到储槽内，然后进行包装。
化工原理课程设计流化床干燥器
目录I设计任务书一、设计题目万吨/年流化床干燥器设计二、设计任务及操作条件1.设计任务生产能力进料量万吨/年以干燥产品计操作周期260天/年进料湿含量13%湿基出口湿含量1%湿基2.操作条件干燥介质湿空气110℃含湿量取kg干空气湿空气离开预热器温度即干燥器进口温度110℃气体出口温度自选热源饱和蒸汽,压力自选物料进口温度15℃物料出口温度自选操作压力常压颗粒平均粒径3.设备型式流化床干燥器4.厂址合肥三、设计内容：1、设计方案的选择及流程说明2、工艺计算3、主要设备工艺尺寸设计1硫化床层底面积的确定；2干燥器的宽度、长度和高度的确定及结构设计4、辅助设备选型与计算5、设计结果汇总6、工艺流程图、干燥器设备图、平面布置图7、设计评述II第一章概述流化床干燥器简介将大量固体颗粒悬浮于运动着的流体之中,从而使颗粒具有类似于流体的某些表观特性,这种流固接触状态称为固体流态化;流化床干燥器就是将流态化技术应用于固体颗粒干燥的一种工业设备,目前在化工、轻工、医学、食品以及建材工业中都得到了广泛应用;1）流态化现象图1流态化现象图空气流速和床内压降的关系为：图2空气流速和床内压降关系图空气流速和床层高度的关系为：流化床的操作范围：u mf ~u t图3空气流速和床层高度关系图2） 流化床干燥器的特征优点：1床层温度均匀,体积传热系数大2300~7000W/m3·℃;生产能力大,可在小装置中处理大量的物料;Velocity Height0fbed FixedFluidize A DB CEU mf Velocity PressuredropU mf2由于气固相间激烈的混合和分散以及两者间快速的给热,使物料床层温度均一且易于调节,为得到干燥均一的产品提供了良好的外部条件;3物料干燥速度大,在干燥器中停留时间短,所以适用于某些热敏性物料的干燥;4物料在床内的停留时间可根据工艺要求任意调节,故对难干燥或要求干燥产品含湿量低的过程非常适用;5设备结构简单,造价低,可动部件少,便于制造、操作和维修;6在同一设备内,既可进行连续操作,又可进行间歇操作;缺点：1床层内物料返混严重,对单级式连续干燥器,物料在设备内停留时间不均匀,有可能使部分未干燥的物料随着产品一起排出床层外;2一般不适用于易粘结或结块、含湿量过高物料的干燥,因为容易发生物料粘结到设备壁面上或堵床现象;3对被干燥物料的粒度有一定限制,一般要求不小于30m、不大于6mm;4对产品外观要求严格的物料不宜采用;干燥贵重和有毒的物料时,对回收装量要求苛刻;5不适用于易粘结获结块的物料;3流化床干燥器的形式1、单层圆筒形流化床干燥器连续操作的单层流化床干燥器可用于初步干燥大量的物料,特别适用于表面水分的干燥;然而,为了获得均匀的干燥产品,则需延长物料在床层内的停留时间,与此相应的是提高床层高度从而造成较大的压强降;在内部迁移控制干燥阶段,从流化床排出的气体温度较高,干燥产品带出的显热也较大,故干燥器的热效率很低;2、多层圆筒形流化床干燥器热空气与物料逆向流动,因而物料在器内停留时间及干燥产品的含湿量比较均匀,最终产品的质量易于控制;由于物料与热空气多次接触,废气中水蒸气的饱和度较高,热利用率得到提高;此种干燥器适用于内部水分迁移控制的物料或产品要求含湿量很低的场合;多层圆筒型流化床干燥器结构较复杂,操作不易控制,难以保证各层板上均形成稳定的流比状态以及使物料定量地依次送入下一定;另外,气体通过整个设备的压强降较大,需用较高风压的风机;3、卧式多室流化床干燥器与多层流化床干燥器相比,卧式多室流化床干燥器高度较低,结构筒单操作方便,易于控制,流体阻力较小,对各种物料的适应性强,不仅适用于各种难于干燥的粒状物料和热敏性物料,而且已逐步推广到粉状、片状等物料的干燥,干燥产品含湿量均匀;因而应用非常广泛;4干燥器选形时应考虑的因素1物料性能及干燥持性其中包括物料形态片状、纤维状、粒状、液态、膏状等、物理性质密度、粒度分布、粘附性、干燥特性热敏性、变形、开裂等、物料与水分的结合方式等因素;2对干燥产品质量的要求及生产能力其中包括对干燥产品特殊的要求如保持产品特有的香味及卫生要求；生产能力不同,干燥设备也不尽相同;3湿物料含湿量的波动情况及干燥前的脱水应尽量避免供给干燥器湿物料的含湿量有较大的波动,因为湿含量的波动不仅使操作难以控制面影响产品质量,而且还会影响热效率,对含湿量高的物料,应尽可能在干燥前用机械方法进行脱水,以减小干燥器除湿的热负荷;机械脱水的操作费用要比干燥去水低廉的多,经济上力求成少投资及操作费用;4操作方便．劳动条件好;5适应建厂地区的外部条件如气象、热源、场地,做到因地制宜; 5干燥原理干燥通常是指将热量加于湿物料并排除挥发湿分大多数情况下是水,而获得一定湿含量固体产品的过程;湿分以松散的化学结合或以液态溶液存在于固体中,或积集在固体的毛细微结构中;当湿物料作热力干燥时,以下两种过程相继发生：过程1．能量大多数是热量从周围环境传递至物料表面使湿分蒸发;过程2．内部湿分传递到物料表面,随之由于上述过程而蒸发;干燥速率由上述两个过程中较慢的一个速率控制,从周围环境将热能传递到湿物料的方式有对流、传导或辐射;在某些情况下可能是这些传热方式联合作用,工业干燥器在型式和设计上的差别与采用的主要传热方法有关;在大多数情况下,热量先传到湿物料的表面热按后传入物料内部,但是,介电、射频或微波干燥时供应的能量在物料内部产生热量后传至外表面;整个干燥过程中两个过程相继发生,并先后控制干燥速率;6）物料的干燥特性物料中的湿分可能是非结合水或结合水;有两种排除非结合水的方法：蒸发和汽化;当物料表面水分的蒸汽压等于大气压时,发生蒸发;这种现象是在湿分的温度升高到沸点时发生的,物料中出现的即为此种现象;如果被干燥的物料是热敏性的,那么出现蒸发的温度,即沸点,可由降低压力来降低真空干燥;如果压力降至三相点以下,则无液相存在,物料中的湿分被冻结;在汽化时,干燥是由对流进行的,即热空气掠过物料;降热量传给物料而空气被物料冷却,湿分由物料传入空气,并被带走;在这种情况下,物料表面上的湿分蒸汽压低于大气压,且低于物料中的湿分对应温度的饱和蒸汽压;但大于空气中的蒸汽分压;干燥技术是一门跨学科、跨行业、具有实验科学性的技术;传统的干燥器主要有箱式干燥器、隧道干燥器、转同干燥器、带式干燥器、盘式干燥器、桨叶式干燥器、流化床干燥器、喷动床干燥器、喷雾干燥器、气流干燥器、真空冷冻干燥器、太阳能干燥器、微波和高频干燥器、红外热能干燥器等;干燥设备制作是密集型产业,我国的国产干燥设备价格相对低廉,因此具有较强的竞争力;主要包括：1物料静止型或物料输送型干燥器；2物料搅拌型干燥器；3物料热风输送型干燥器；4物料移动状态；5辐射能干燥器将大量固体颗粒悬浮于运动着的流体之中,从而使颗粒具有类似于流体的某些表观特性,这种流固接触状态称为固体流态化;流化床干燥器就是将流态化技术应用于固体颗粒干燥器德一种工业设备,目前在化工、轻工医学、食品以及建材工业中得到广泛的应用;设计方案简介一、设计任务所要求的内容见附设计任务书二、主体设备的选择计算管的高度与管径时所需的公式与参数,可由参考文献查得;具体计算见设计书;来自气流干燥器的颗粒状物料用星形加料器加到干燥室的第一室,依次经过各室后,于℃离开干燥器;湿空气由送风机送到翅片型空气加热器,升温到120℃后进入干燥器,经过与悬浮物料接触进行传热传质后温度温度降到了73℃;废气经旋风分离器净化后由抽风机排除至大气;空气加热器以400kPa的饱和水蒸气作热载体;图4干燥器主体设备图三、辅助设备的选择辅助设备在干燥中起着关键的作用;加料装置的选择必须考虑到所加物料的湿度、颗粒的大小和物料的处理量,因此,综合考虑选择装置,可以用旋转式加料装置;风机和热风加热装置的选择稍微有点难,因为没有具体的数据可以选择使用,为了节省整个装置的成本,我们可以选择有同样功能的标准设备,此具体的风机没有,我们就可以选择稍大的现有的标准风机来代替;至于分离装置的,因为是要求达到环保的排放标准,必须选择能处理极小粒径的,例如,旋风分离器,其他离粒径在5微米左右,排放出的颗粒基本达到要求,不需要再安装更好的布袋分离器,同时也可以节省成本;四、整个装置的流程图见附录;风机提供出所需要的风量,经热风加热器到需要的温度后,送入主体设备并带着加入的物料往上走进行干燥过程;因为颗粒有自身的重量要往下运动,就与向上的热风形成逆流运动,加大了干燥的效果;运动流化床干燥装置,减少了干燥的时间和主体设备的高度;最后由分离设备分离器出需要的干物料,并排出难分离的颗粒;五、具体的计算与装置的选择见下面的设计书;第二章 设计计算设计参数被干燥物料：颗粒密度s ρ=1400kg/m 3；堆积密度b ρ=700kg/m3；绝干物料比热s C =kg ℃；颗粒平均直径dm=m μ150；临界湿含量C X =；平衡湿含量*X ≈0;要求物料从ω1=15%湿基,干燥至ω2=1%湿基物料进口温度θ1=15℃物料静床层高度0Z 为;干燥装置热损失为有效传热量的15%;干燥条件确定：1.干燥介质——湿空气,根据成都的年平均气象条件,将空气进预热器温度定为16℃,相对湿度定为84%;2.干燥介质进入干燥器温度1t =110℃;3.物料进入干燥器温度：1θ=15℃4.干燥介质离开干燥器的相对湿度和2ϕ和2t ：对气流干燥器,一般要求2t 较物料出口温度高10—30℃,或者较出口气体的绝热饱和温度湿球温度高20—50℃;5.热源：饱和蒸汽,压力400kPa;物料衡算由给定的任务条件已知,生产能力为3526kg/h 以干燥产品计,即为h kg G /35262=,又ω1=,ω2= 湿基01.001.0101.0ω-1ω222=-==X ,15.013.0113.0ω-1ω111=-==X 绝干物质质量流率为干燥器单位时间汽化水分量为水在16℃下的饱和蒸汽压为空气湿度为绝干气体质量流率为12H H W L -=,01H H = =,00956.070.4882-=H L a空气和物料出口温度的确定空气出口温度比出口处湿球温度要高出20—50℃,在这里取35℃;由t 1=110℃,00956.01=H 查上页湿度图得：1w t =℃ 近似取2138w w t t ==℃, 则2383573t =+=℃设物料离开干燥器的温度2θ, 因C X X <2,而05.0=Xc2280 2250246023702340231024302400 2490 02030 40 50 60 10 7080 90 100温度/℃110120H图5湿空气的湿度-温度图湿度/k g.kg 干空气-1汽化潜热/k J/kg湿比热容/kJ.kgH 2O.℃-1湿比体积/m 3.k g 干故可用公式)()(22222222222222)()()))(()(w S C w t t C X X r w S C w C w S w w t t C X X r X X X X t t C X X r t t t --*****--------=--θ又因2230285.227.2491w w t r -= =故代入数据2403.760.051.256(7338)20.0052403.760.005 1.256(7338)()730.0573382403.760.05 1.256(7338)θ⨯-⨯-⨯-⨯-=-⨯--得到=2θ℃干燥器的热量衡算图6干燥器热量衡算图如图6所示,干燥器中不补充能量,故=d Q 0 干燥器中的热量衡算可表达为：l l m w p Q Q Q Q Q Q '+++== b物理意义是气体冷却放出的热量Q p 用于三个方面：以w Q 气化湿分,以m Q 加热物料,以l Q 补偿设备的热损失;其中,)(120θw v W c t c r W Q -+==⨯+⨯⨯⨯⨯)152.62(-⨯)(020t t Lc Q H l -='))(884.1005.1(020t t H L -+))(884.1005.1(010t t H L -+L 因为干燥器的热损失为有消耗热量的15%,即)%(15m w l Q Q Q += =+=将上面各式代入b 式, 即为=+++ 解得L=绝干气/h将L=代入a 式 即为00956.070.4882-=H ,解得2H =水/kg 绝干气干燥器的热效率许多资料和教科书上都是以直接用于干燥目的的w Q 来计算热效率 所以dp wh Q Q Q +=η,其中0=d Q 故干燥器的热效率为第三章干燥器工艺尺寸设计流化速度的确定1.临界流化速度的计算对于均匀的球星颗粒的流化床,开始流化的孔隙率4.0=mf ε在110℃下空气的有关参数为：密度ρ=3/kg m ,粘度s Pa ⋅⨯=-51018.2μ,导热系数223.210/W m λ-=⨯⋅℃ 所以253323)1018.2(81.9898.0)898.01400()1015.0()(--⨯⨯⨯-⨯⨯=-=μρρρgd Ar s = 由4.0=mf ε和Ar 值,查李森科关系图得mf Ly =6102-⨯ 临界流化速度为23ρμρgLy u s mf mf ==2563898.081.914001018.2102⨯⨯⨯⨯⨯--=s m /1006.93-⨯2.沉降速度的计算颗粒被带出时,床层的孔隙率1≈ε;根据1=ε及Ar 的数值,查李森科关系图可得mf Ly =55.0带出速度为s m gLy u s t /5889.0898.081.914001018.255.025323=⨯⨯⨯⨯==-ρμρ 带出速度即为颗粒的沉降速度; 3.操作流化速度 取操作流化速度为t u即0.70.70.58890.4122/t u u m s =⨯=⨯=流化床层底面积的计算1、干燥第一阶段所需底面积表面汽化阶段所需底面积1A 可以按公式 式中,静止时床层高度为m Z 15.00=; 干空气的质量流速取为u ρ,即⋅=⨯⨯⨯⨯=⨯=---25.1335.13/51.35469.21015.0032.0104(Re)104m W d mλα℃ =a α24000=842402/W m ⋅℃由于时，mm mm d m 9.015.0<=所得a α需要校正,由m d 从图可查的11.0=C ;所以⨯='11.0a α84240=2/W m ⋅℃ 公式⎥⎦⎤⎢⎣⎡---=1)()(2111000w w H H r X X G t t A L C C L aZ α即可演变为：解得1A =2、物料升温阶段所需底面积物料升温阶段的所需底面积2A 可以按公式 公式中：=--=--2.6211015110ln ln2111θθt t ⎥⎦⎤⎢⎣⎡---=1ln /211122000θθαt t c G A L C C L aZ m c H H 即为：解得2A = 3、床层总面积流化床层总的底面积21A A A +==+=2m干燥器长度和宽度今取宽度b=,长度a=4m,则流化床的实际底面积为; 沿长度方向在床层内设置5个横向分隔板,板间距约为.停留时间物料在床层中的停留时间为：干燥器高度流化床的总高度分为浓相段高度和分离段高度;流化床在界面以下的区域称为浓相区,界面以上的区域称为稀相区; 1、浓相段高度而ε由式=⨯+⨯=⎪⎪⎭⎫⎝⎛+=21.0221.02)53.875469.236.05469.218(Re 36.0Re 18Ar ε由此m Z Z 764.08822.014.0115.011001=--⨯=--=εε 2、分离段高度对非圆柱形设备,应用当量直径e D 代替设备直径D由0.4122/u m s =以及e D =从资料查得 从而2 1.5 1.5 1.048 1.571e z D ==⨯=m 3、干燥器高度为了减少气流对固体颗粒的带出量,取分布板以上的总高度为;干燥器结构设计1、布气装置设计布气装置包括分布板和预分布器两部分;其作用除了支撑固体颗粒、防止漏料以及使气体均匀分布外,还有分散气流使其在分布板上产生较小气泡的作用,以造成良好的起始流化条件与抑制聚式流化床的不稳定性;如图7所示;图7布气装置图采用单层多孔布气板;取分布板压降为床层压降的15%;则 取阻力系数2ξ=,则筛孔气速为： 干燥介质的体积流量为：选取筛孔直径0 1.5d mm =,则总筛孔数目为：31036936.140015.0365.5442020=⨯⨯∏⨯=∏=u d V n S 个 分布板的实际开孔率为：在分布板上筛孔按等边三角形布置,孔心距为： 可取T=.预分布器的作用是在分布板前预先把气体分布均匀一些,避免气流直冲分布板而造成局部速度过高,对于大型干燥器,尤其需要装置预分布器; 2、分隔板设计为了改善气固接触情况和使物料在床层内停留的时间分布均匀,沿长度方向设置5个横向分隔板板间距约为;隔板与分布板之间的距离为20-50mm,隔板做成上下移动式,以调节其与分布板之间的距离;分隔板宽,高,由5mm 厚钢板制造;3、物料出口堰高h将u 和mf u 代入上式,即可以得到 解得：v E =以公式013232.14()Re18 1.52ln()15()()vc v bh Z E G hE b ρ-=-计算h 的数值 代入相关数据可得：整理上式得到0.265211710.3189650.004457ln h h =+ 经试差解得h=为了便于调节物料的停留时间,溢流堰的高度设计成可调节结构;第四章附属设备的设计与选型风机的选择为了克服整个干燥系统的阻力以输送干燥介质;必须选择合适类型的风机并确定其安装方式;送风机风机按其结构形式有轴流式和离心式两类;轴流式的特点是排风量大而风压很小,一般仅用于通风换气,而不用于气体输送;故选择离心式通风机;其风机进口体积流量V 1为 排风机同理可得到物料出干燥塔的温度下的体积流量V 2：气固分离器为了获得较高的回收率,同时避免环境污染,需将从干燥器中出来的空气进行气固分离,在干燥系统中使用的分离器主要有旋风分离器、袋滤器、湿式洗涤器等;旋风分离器如图8所示是利用惯性离心力的作用从气流中分离出颗粒的设备;其上部为圆筒形,下部为圆锥形;它内部的静压力在器壁附近最高,仅稍低于气体进口处的压强,越往中心静压力越低,中心处的压力可降到气体出口压力以下;旋风分离器的分离效率通常用临界粒径的大小来判断,临界粒径越小,分离效率越高;在此次设计中采用旋风分离器分离5m μ以上的PVC 粉尘以能达到工艺和环境要求;经考虑,故选用/8.2XLP B -型旋风分离器;式中t r 为出口空气温度下的密度,即为73o c 时的密度：31.04/t r kg m =,另外取65tr p=∆;可得 D =图8旋风分离器装置图加料器供料器是保证按照要求定量、连续或间歇、均匀地向干燥器供料与排料;常用的供料器有圆盘供料器、旋转叶轮供料器、螺旋供料器、喷射式供料器等;将这些供料器相比较：对于圆盘供料器,虽然结构简单、设备费用低,但是物料进干燥器的量误差较大,只能用于定量要求不严格而且流动性好的粒状物料；对于旋转叶轮供料器,操作方便,安装简便,对高大300o C 的高温物料也能使用,体积小,使用范围广,但在结构上不能保持完全气密性,对含湿量高以及有黏附性的物料不宜采用；对于螺旋供料器,密封性能好,安全方便,进料定量行高,还可使它使用于输送腐蚀性物料;但动力消耗大,难以输送颗粒大、易粉碎的物料；对于喷射式供料器空气消耗量大,效率不高,输送能力和输送距离受到限制,磨损严重;我们本次设计的任务是干燥PVC,它在进入干燥器之前的温度下为固态颗粒状,颗粒平均直径m d =150m μ,且硬度和刚性都较高;因为圆盘供料器只能用于定量要求不严格的物料,所以通常情况下不选用;又因为螺旋供料器容易沉积物料,不宜用于一年330天,每天24小时的连续工作;另外我们较高硬度和刚性的PVC 对设备存在磨损,如果再加上空气流的喷射作用,磨损将会更大,故不能选用喷射式供料器;综上我们选用星形供料装置,如图9所示,且3=2.143m /h mv sq q ρ=,因此可选择其规格和操作参数如下：规格：200200φ⨯生产能力：3m h4/叶轮转速：20/minr传动方式：链轮直联设备质量：66kg齿轮减速电机：型号561JTC功率1kW输出转速31/minr图9星形供料装置图第五章设计结果列表参考资料：化工原理第二版,科学出版社;化工原理课程设计,天津大学技术出版社；化工原理设计导论,成都科技大学出版社；先进干燥技术,T.库德,.牟久大着,化学工业出版社；化工设计,黄璐,王保国着,化学工业出版社;附录主要参数说明G1——物料进口量G2——物料出口量W——水分蒸发量ρs——物料密度M——物料干基L——空气用量θ1、θ2——物料进出口温度1θ2θt1、t2—-气体进出口温度1t2tcs——干物料比热scQ——热消耗量ω——物料湿含量H——温度Re——雷诺数u——空气速度γ——物料重度——空气相对湿度ε——固体床层空隙率A——床层面积D——床层直径φd——分布板开空率τ——平均停留时间。
喷雾干燥器的设计
喷雾干燥器的设计
一、喷雾干燥器的基本原理
工作室主要用于介质（如空气）的传递，并且控制它的温度和湿度，
以保证介质的稳定性，介质可以是空气、水蒸气、蒸汽或其它气体；
喷雾室是将物料及其他物质混合而形成喷雾，在喷雾室内通常有旋涡
层流的发生，不仅可以使物料形成喷雾，而且可以保证喷雾粒度的一致性；
脱水室是喷雾入口，它主要用于将喷雾吸入室内，介质（如空气）流
入后带动喷雾，经过脱水室后，含水量会大大降低，并将物料排出室外。
二、喷雾干燥器的结构及工作原理
工作室由一个空间室体撑起，内部安装温度、湿度、压力控制器，以
保证介质（如空气）的稳定性，并由风机提供的空气推动介质进行循环；
喷雾室是由一个旋涡层流式的喷雾室组成，将物料及其他物质混合而
形成喷雾，喷雾后经过减速室形成旋涡，以保证喷雾的粒度；
脱水室是喷雾入口，喷雾由这里入口。
干燥机设计
第3章 滚筒干燥机结构设计与计算3.1 已知条件设计一滚筒干燥机来干燥市政污泥，每年除大修和其他情况外，按300d 、16h/d 计算，处理量为46t/h 。
已知条件：1、烘干物料：市政污泥2、初水分：80% （W 1）3、终水分：30% （W 2）4、台时产量：46t/h （G ）5、热风炉热效率：95%6、室内温度：25℃ （t 0）7、湿球温度：23℃ （t w ）8、进风温度：850℃ （t 1）9、废气温度：120℃ （t 2） 10、原材料比热：1.05kJ/kg.污泥 11、入料温度：20℃ （t 3） 12、出料温度：110℃ (t 4)3.2 物料衡算和热量衡算3.2.1水分蒸发量G 1=46t/h=12.8kg/s W 1=80% W 2=30%绝对干料量:1(1)46(10.8)9.2/ 2.54/c G G W t h kg s=-=⨯-==水分蒸发量:1280301000()9.21000()15714.28/9.11/1008010030c W G C C kg h kg s=⨯⨯-=⨯⨯-==--3.2.2空气消耗量湿含量X ，是湿气体中单位质量绝干气体所含液体蒸汽的质量。
由已知知，0t =25℃，w t =23℃，再由I-X 图可查得kg X X /kg 08.010==干空气。
由于此时无法求出离开干燥器时的2X ，所以要由热量衡算求出空气消耗量L （kg/s ） 蒸发水分所需的热量:kJ t t W q 11504)20187.41209.12491(36.4)187.49.12491(321=⨯-⨯+⨯=-+=物料升温所需的热量：kJ t t C G q m c 29.115)20110(05.122.1)(342=-⨯⨯=-=热损失：kJ q q q 2324)29.11511504(2.0)(2.0213=+⨯=+=需要总热量：kJ q q q q 29.139********.11511504321=++=++= 空气消耗量：hs kg t t x q L /kg 67320/7.18)120850)(008.0962.1005.1(29.13943))(962.1005.1(210==-⨯+=-+=kg kg X L W X /24.0008.07.1836.412=+=+=3.3设备参数的计算和确定3.3.1转筒的直径D转筒的直径可以根据空气的最大流量计算，空气离开转筒时的流量V —为：V —=L(1+X 2)=18.7×(1+0.24)=23.188kg 湿空气/sπ)1(42V X L D +=式子中，L=18.8kg/s ，x 2为0.24kg/kg 干空气，v 为速度，取v=3kg/(s.m 2)。
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目录设计任务书 (2)设计计算 (3)一、干燥流程的确定 (3)二、干燥过程的物料衡算和热量衡算 (4)1．物料衡算 (4)2．热量衡算 (4)3．干燥器的热效率 (5)三、流化床干燥器的设计计算 (6)1．流化速度的确定 (6)2．流化床层截面积的计算 (7)3．卧式多室流化床的宽度和长度 (8)4．停留时间 (8)5．设备高度 (9)四、干燥器的结构设计 (10)1．布气装置 (10)2．隔板 (10)3．溢流堰 (11)设计计算结果总表 (11)五、附属设备的设计与选型 (13)1．风机的选择 (13)2．空气加热器 (14)3．供料器 (14)4．气固分离器的选择 (14)5．确定控制点 (14)对本设计的评述 (15)参考文献 (16)附图（工艺流程简图、主体设备工艺条件） (17)一、带控制点的工艺流程图 (17)二、主体设备工艺条件图 (18)（一）试设计一台卧式多室流化床干燥器，用于干燥颗粒状肥料。
将其含水量从0.04干燥至0.000 4（以上均为干基）。
生产能力（以干燥产品计）3 300 kg/h。
（二）操作条件1．干燥介质湿空气。
其初始湿度H0、温度根据建厂地区的气候条件来选定。
离开预热器的温度t1为80℃2．物料进口温度θ130℃3．热源饱和蒸汽，压力自选。
4．操作压力常压5．设备工作日每年330天，每天24小时连续运行。
6．厂址自选（三）基础数据1．被干燥物料颗粒密度ρs 1 730 kg/m3堆积密度ρb800 kg/ m3干物料比热容c s 1.47 kJ／(kg·℃) 颗粒平均直径d m0.14 mm临界含水量X00.013（干基）平衡含水量X* 02．物料静床层高度Z00.15 m3．干燥装置热损失为有效传热量的15%。
一．干燥流程的确定为了保证物料能均匀地被干燥，而流动阻力又较小，选用操作稳定可靠且流动阻力较低的卧式多室流化床干燥器，其简化流程如图1所示。
颗粒状物料用星型加料器加到干燥器的第一室，依次经过各室后，于49.7℃下离开干燥器。
湿空气由送风机送到翅片形空气加热器，升温到80℃后进入干燥器，经过与悬浮物料接触进行传热传质后温度降到52.5℃。
废气经旋风分离器净化后由抽风机排出至大气。
空气加热器以198.64 kPa 的饱和水蒸气作为热源。
流程中采用前送后抽式供气系统，维持干燥器在略微负压下操作。
图1 卧式多室流化床干燥器系统流程草图1—空气过滤器2—送风机3—空气加热器4—卧式多室流化床干燥器5—加料斗6—旋风机7—抽风机8—排料器二．干燥过程的物料衡算和热量衡算1.物料衡算ω2=X21+X2=0.00041+0.0004≈0.0004 kg/kg绝干物料G=G2(1−ω2)=3300(1−0.0004)=3298.68 kg绝干物料/h W=G(X1−X2)=3298.68(0.04−0.0004)=130.63 kg水分/hL=WH2−H1=130.63H2−0.012(a)2.热量衡算(1)空气和物料出口温度的确定空气的出口温度应比出口处湿球温度高出20~50℃（这里取21℃）由t1=80℃及H1=0.012查湿度图[1]得t w1=31.5℃，近似取t w2=t w1=31.5℃，于是：t2=21+31.5=52.5 ℃由式6-2求物料离开干燥器的温度θ2，即：t2−θ2 t2−t w2=r tw2(X2−X∗)−c s(t2−t w2)(X2−X∗X c−X∗)r t w2(X2−X∗)c s(t2−t w2)r tw2(X2−X∗)−c s(t2−t w2)由手册得r tw2=2420 kJ/kg，代入上式中得52.5−θ2 52.5−31.5=2420×0.0004−1.47(52.5−31.5)(0.00040.013)2420×0.0131.47(52.5−31.5)2420×0.013−1.47(52.5−31.5)解得θ2=49.7 ℃(2)干燥器的热量衡算干燥器中不补充热量，Q D=0，因而可得Q=Q p=Q1+Q2+Q3+Q L(b)式中Q1=W(2 490+1.88t2)=130.63(2 490+1.88×52.5)=338 162 kJ/h=93.93 kWQ2=Gc m(θ2−θ1)=G(c s+4.187X2)(θ2−θ1)=3298.68(1.47+4.187×0.0004)(49.7−30)=95 635 kJ/h=26.57 kWQ3=L(1.01+1.88H0)(t2−t0)=L(1.01+1.88×0.012)(52.5−19)=34.59L kJ/h=0.009 609L kWQ p=L(1.01+1.88H0)(t1−t0)=L(1.01+1.88×0.012)(80−19)=62.99L kJ/h=0.017 50L kW取干燥器的热损失为有效传热量(Q1+Q2)的15%，即Q L=(Q1+Q2)=0.15(93.93+26.57)=18.08 kW将上面各值代入(b)，便可得空气消耗量L=17 561.1 kg绝干气/h由(a)求得空气离开干燥器的湿度H2=0.019 44 kg水/kg绝干气3．干燥器的热效率预热器的热负荷和加热蒸汽消耗量Q p=L(1.01+1.88H0)(t1−t0)=17 561.1 (1.01+1.88×0.012)(80−19)=1 106 106 kJ/h=307.3 kW选取198.64 kPa 的饱和水蒸气作为热源，查水蒸气表[2]得水蒸气的温度T s= 120.0℃，冷凝潜热 r=2 205 kJ/kg.取预热器的热损失为有效传热量的15%，则蒸汽消耗量为W h =307.32 205×0.85=0.164 0 kg/s =590.3 kg/h 干燥系统的热效率为η=W (2 490+1.88t 2)Q×100% =Q 1Q p ×100%=93.93307.3×100%=30.57% 三． 流化床干燥器的设计计算1. 流化速度的确定(1) 临界流化速度的计算 在80℃下空气的有关参数[3]为：密度ρ=1.000 kg/m 3,黏度μ=2.11×10−5 Pa ·s ，导热系数λ=3.047×10−2 W/(m ·℃),所以Ar =d 3(ρs −ρ)ρg μ2 =(0.14×10−3)3(1 730−1.000)×1.000×9.81(2.11×10−5)2=104.5 取球形颗粒床层在临界流化点εmf =0.4。
由εmf =0.4和Ar 数值查图6-6可得L y mf =3×10−6临界流化速度为u mf =√L y mf μρs g ρ23=√3×10−6×2.11×10−5×1 730×9.811.00033 =0.010 24 m/s由ε=1和Ar 数值查图6-6可得L y =0.6带出速度为u t =√L y μρs g ρ23=√0.6×2.11×10−5×1730×9.811.00033 =0.598 9 m/s(2) 操作流化速度 取操作流化速度为0.8u t ，即u =0.8×0.598 9=0.479 1 m/s2．流化床层底面积的计算(1) 干燥第一阶段所需底面积 表面气化阶段所需底面积A 1可以按 (6-28)式计算：αa Z 0=(1.01+1.88H 0)L ̅[(1.01+1.88H 0)L ̅A 1(t 1−t w )G (X 1−X 2)γt w−1] 式中 已知静止时床层厚度Z 0=0.15 m 。
干空气的质量流速取为ρu ，即L̅=ρu =1.000×0.479 1=0.479 1 kg/m 3 a =6(1−ε0)d m =6(1−0.4)0.14×10−3=25 714 m 2/m 3 Re =d m uρμ=0.14×10−3×0.479 1×1.0002.11×10−5=3.179 α=4×10−3λd m (Re)1.5=4×10−3×0.030470.14×10−3(3.179)1.5 =4.934 kW/(m ·℃)αa =4.934×25 714=126 873 kW/(m ·℃)由于d m =0.14 mm <0.9 mm 时，所得a a 需校正，由d m 从图6-7查得C =0.11。
αa ′=0.11×126 873=13 956 kW/(m ·℃)13 956×0.15=(1.01+1.88×0.012)×0.479 1[(1.01+1.88×0.012)×0.479 1A 1(80−31.5)3298.683600(0.04−0.000 4)×2420−1] =0.494 70.273 2A 1−1解得 A 1=3.661 m 2(2) 物料升温阶段所需底面积 物料升温阶段的所需底面积A 2可以按(6-29)式计算：αa Z 0=(1.01+1.88H 0)L ̅[(1.01+1.88H 0)L ̅A 1Gc m2/ln t 1−θ1t 1−θ2−1] 式中c m2=c s +4.187X 2=1.47+4.187×0.000 4=1.472 kJ/(kg ·℃)ln t 1−θ1t 1−θ2=ln 80−3080−49.7=0.500 9 13 956×0.15=0.494 7[0.494 7A 2×36003298.68×1.472×0.500 9−1]=0.494 70.732 2A 2−1 解得 A 2=1.366 m 2(3) 床层总底面积流化床层总的底面积 A =A 1+A 2=3.661+1.366=5.027 m 23. 卧式多室流化床的宽度和长度取宽度为2 m ，长度为2.52 m ，则流化床的实际底面积为5.04 m 2。
沿长度方向在床层内设置五个横向分隔板，板间距0.42 m 。
4．停留时间物料在床层中的停留时间为：τ=Z0AρbG2=0.15×5.04×8003300=0.183 h=11.00 min5.设备高度流化床的总高度分为密相段（浓相区）和稀相段（分离区）。