徐工QTZ80(5610Y-6) 矩形板式基础计算书
QTZ80塔吊基础天然基础计算书
QTZ80塔吊天然基础的计算书（一）计算依据1.《建筑桩基技术规范》JGJ94-2008；2.《混凝土结构设计规范》(GB50010-2002)；3.《建筑结构荷载规范》（GB 50009-2001）；4.《南明区大健康欧美医药园项目岩土工程勘察报告》；5.《QTZ80塔式起重机使用说明书》；6.建筑、结构设计图纸；7.《简明钢筋混凝土结构计算手册》。
（二）参数数据信息塔吊型号：QTZ80（6013）塔吊起升高度H：150.00m塔身宽度B：1665mm 基础节埋深d：0.00m自重G：596kN（包括平衡重）基础承台厚度hc：1.40m最大起重荷载Q：60kN 基础承台宽度Bc：6.50m混凝土强度等级：C35 钢筋级别：Q235A/HRB335基础底面配筋直径：25mm公称定起重力矩Me：800kN·m 基础所受的水平力P：80kN标准节长度b：2.80m主弦杆材料：角钢/方钢宽度/直径c：120mm所处城市：贵州省贵阳市基本风压ω0：0.3kN/m2地面粗糙度类别：D类密集建筑群，房屋较高，风荷载高度变化系数μz：1.27 。
地基承载力特征值f ak：147kPa基础宽度修正系数ηb：0.3 基础埋深修正系数ηd：1.5基础底面以下土重度γ：20kN/m3基础底面以上土加权平均重度γm：20kN/m3（三）塔吊基础承载力作用力的计算1、塔吊竖向力计算塔吊自重：G=596kN（整机重量422+平衡重174）；塔吊最大起重荷载：Q=60kN；作用于塔吊的竖向力：F k＝G＋Q＝596＋60＝656kN；2、塔吊风荷载计算依据《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）中风荷载体型系数：地处贵州省贵阳市，基本风压为ω0=0.3kN/m2；查表得：风荷载高度变化系数μz=1.27；挡风系数计算：φ=[3B+2b+(4B2+b2)1/2]c/(Bb)=[(3×1.665+2×5+(4×1.6652+52)0.5)×0.12]/(1.665×5)=0.302因为是角钢/方钢，体型系数μs=2.402；高度z处的风振系数取：βz=1.0；所以风荷载设计值为：ω=0.7×βz×μs×μz×ω0=0.7×1.00×2.402×1.27×0.3=0.64kN/m2；3、塔吊弯矩计算风荷载对塔吊基础产生的弯矩计算：Mω=ω×φ×B×H×H×0.5=0.64×0.302×1.665×100×100×0.5=1609kN·m；M kmax＝Me＋Mω＋P×h c＝800＋1609＋80×1.4＝2521kN·m；（四）塔吊抗倾覆稳定验算基础抗倾覆稳定性按下式计算：e＝M k/（F k+G k）≤Bc/3式中 e──偏心距，即地面反力的合力至基础中心的距离；M k──作用在基础上的弯矩；F k──作用在基础上的垂直载荷；G k──混凝土基础重力，G k＝25×6.5×6.5×1.4=1479kN；Bc──为基础的底面宽度；计算得：e=2521/(656+1479)=1.18m < 6.5/3=2.2m；基础抗倾覆稳定性满足要求！（五）塔吊基础地基承载力验算依据《建筑地基基础设计规范》(GB50007-2002)第5.2条承载力计算。
QTZ80塔机矩形板式基础计算书
QTZ80塔机矩形板式基础计算书一、塔机属性塔机型号QTZ80塔机独立状态的最大起吊高度H0(m) 40塔机独立状态的计算高度H(m) 43塔身桁架结构方钢管塔身桁架结构宽度B(m) 1.6二、塔机荷载塔机竖向荷载简图1、塔机自身荷载标准值塔身自重G0(kN) 251起重臂自重G1(kN) 37.4起重臂重心至塔身中心距离R G1(m) 222、风荷载标准值ωk(kN/m2)3、塔机传递至基础荷载标准值4、塔机传递至基础荷载设计值倾覆力矩设计值M'(kN·m) 1.2×(37.4×22-19.8×6.3-89.4×11.8)+1.4×0.5×45.27×43＝934.4 三、基础验算矩形板式基础布置图基础布置基础长l(m) 5.3 基础宽b(m) 5.3 基础高度h(m) 1.25基础参数基础混凝土强度等级C25 基础混凝土自重γc(kN/m3) 25 基础上部覆土厚度h’(m)0 基础上部覆土的重度γ’(kN/m3) 19 基础混凝土保护层厚度δ(mm)40地基参数地基承载力特征值f ak(kPa) 150 基础宽度的地基承载力修正系数ηb0.3基础及其上土的自重荷载标准值：G k=blhγc=5.3×5.3×1.25×25=877.81kN基础及其上土的自重荷载设计值：G=1.2G k=1.2×877.81=1053.38kN荷载效应标准组合时，平行基础边长方向受力：M k''=G1R G1+G2R Qmax-G3R G3-G4R G4+0.9×(M2+0.5F vk H/1.2)=37.4×22+3.8×11.5-19.8×6.3-89.4×11.8+0.9×(690+0.5×19.02×43/1.2)=614.54kN·mF vk''=F vk/1.2=19.02/1.2=15.85kN荷载效应基本组合时，平行基础边长方向受力：M''=1.2×(G1R G1+G2R Qmax-G3R G3-G4R G4)+1.4×0.9×(M2+0.5F vk H/1.2) =1.2×37.4×22+3.8×11.5-19.8×6.3-89.4×11.8)+1.4×0.9×(690+0.5×19.02×43/1.2) =922.98kN·mF v''=F v/1.2=26.63/1.2=22.19kN基础长宽比：l/b=5.3/5.3=1≤1.1，基础计算形式为方形基础。
塔吊QTZ80计算书
浙江宝业建设集团有限公司 第1页 共7页塔吊基础计算书（QTZ80）本计算书主要依据施工图纸及以下规范及参考文献编制：《塔式起重机设计规范》（GB/T13752-1992）、《地基基础设计规范》（GB50007-2002）、《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）、《建筑安全检查标准》（JGJ59-99）、《混凝土结构设计规范》（GB50010-2002）、《建筑桩基技术规范》（JGJ94-2008）等编制。
一、塔吊的基本参数信息塔吊型号：QTZ80， 塔吊起升高度H ：95.000m ，塔身宽度B ：1.6m ， 基础埋深D ：-5.500m ，自重F 1：480.5kN ， 基础承台厚度Hc ：1.200m ，最大起重荷载F 2：80kN ， 基础承台宽度Bc ：6.000m ，桩钢筋级别:HRB335， 桩直径或者方桩边长：0.400m ， 桩间距a ：3.4m ， 承台箍筋间距S ：200.000mm ，承台混凝土的保护层厚度：50mm ， 空心桩的空心直径：0.20m 。
二、塔吊基础承台顶面的竖向力和弯矩计算塔吊自重（包括压重）F 1=480.5kN ；塔吊最大起重荷载F 2=80.00kN ；作用于桩基承台顶面的竖向力F k =F 1+F 2=560.50kN ；1、塔吊风荷载计算依据《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）中风荷载体型系数：地处江苏苏州，基本风压为ω0=0.45kN/m 2；查表得：荷载高度变化系数μz =1.86；挡风系数计算：φ=[3B+2b+(4B 2+b 2)1/2]c/(Bb)=[(3×1.6+2×2.5+(4×1.62+2.52)0.5)×0.13]/(1.6×2.5)=0.45；因为是角钢/方钢，体型系数μs =2.049；高度z 处的风振系数取：βz =1.0；浙江宝业建设集团有限公司 第2页 共7页所以风荷载设计值为：ω=0.7×βz ×μs ×μz ×ω0=0.7×1.00×2.049×1.86×0.45=1.2kN/m 2；2、塔吊弯矩计算风荷载对塔吊基础产生的弯矩计算：M ω=ω×φ×B×H×H×0.5=1.2×0.45×1.6×85×65×0.5=1827.523kN·m ；M kmax ＝Me ＋M ω＋P ×h c ＝630＋1827.523＋85×1.2＝2559.52kN ·m ；三、承台弯矩及单桩桩顶竖向力的计算1. 桩顶竖向力的计算依据《建筑桩技术规范》（JGJ94-2008）的第5.1.1条，在实际情况中x 、y 轴是随机变化的，所以取最不利情况计算。
QTZ80矩形承台桩基础计算书
塔吊四桩基础的计算书依据《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》(JGJ/T 187-2009)。
一. 参数信息塔吊型号: QTZ80 塔机自重标准值:Fk1=460.00kN起重荷载标准值:Fqk=80.00kN塔吊最大起重力矩:M=800.00kN.m 塔吊计算高度: H=65m塔身宽度: B=1.60m非工作状态下塔身弯矩:M1=-200kN.m 桩混凝土等级: C80 承台混凝土等级:C35保护层厚度: 50mm 矩形承台边长: 6.00m承台厚度: Hc=1.350m承台箍筋间距: S=200mm 承台钢筋级别: HRB400承台顶面埋深: D=0.000m桩直径: d=0.400m 桩间距: a=3.500m桩入土深度: 17.00m 桩型与工艺: 预制桩桩空心直径: 0.200m预埋形式：塔吊基础采用预埋基础节，由四根弦杆加水平腹杆和斜腹杆焊接而成的整体结构，按要求将底节埋入混凝土基础中，预埋节上部用8个M30高强度螺栓与标准节相连。
计算简图如下：钢筋平面布置图如下：二. 荷载计算1. 自重荷载及起重荷载1) 塔机自重标准值F k1=460kN2) 基础以及覆土自重标准值G k=6×6×1.35×25=1215kN承台受浮力：F lk=6×6×0.85×10=306kN3) 起重荷载标准值F qk=80kN2. 风荷载计算1) 工作状态下塔机塔身截面对角线方向所受风荷载标准值a. 塔机所受风均布线荷载标准值 (Wo=0.2kN/m2)=0.8×1.48×1.95×1.54×0.2=0.71kN/m2=1.2×0.71×0.35×1.6=0.48kN/mb. 塔机所受风荷载水平合力标准值F vk=q sk×H=0.48×65.00=31.06kNc. 基础顶面风荷载产生的力矩标准值M sk=0.5F vk×H=0.5×31.06×65.00=1009.49kN.m2) 非工作状态下塔机塔身截面对角线方向所受风荷载标准值a. 塔机所受风均布线荷载标准值 (本地区 Wo=0.35kN/m2)=0.8×1.51×1.95×1.54×0.35=1.27kN/m2=1.2×1.27×0.35×1.60=0.85kN/mb. 塔机所受风荷载水平合力标准值F vk=q sk×H=0.85×65.00=55.46kNc. 基础顶面风荷载产生的力矩标准值M sk=0.5F vk×H=0.5×55.46×65.00=1802.42kN.m3. 塔机的倾覆力矩工作状态下，标准组合的倾覆力矩标准值M k=-200+0.9×(800+1009.49)=1428.54kN.m非工作状态下，标准组合的倾覆力矩标准值M k=-200+1802.42=1602.42kN.m三. 桩竖向力计算非工作状态下：Q k=(F k+G k)/n=(460+1215.00)/4=418.75kNQ kmax=(F k+G k)/n+(M k+F vk×h)/L=(460+1215)/4+(1602.42+55.46×1.35)/4.95=757.67kNQ kmin=(F k+G k-F lk)/n-(M k+F vk×h)/L=(460+1215-306)/4-(1602.42+55.46×1.35)/4.95=3.33kN 工作状态下：Q k=(F k+G k+F qk)/n=(460+1215.00+80)/4=438.75kNQ kmax=(F k+G k+F qk)/n+(M k+F vk×h)/L=(460+1215+80)/4+(1428.54+31.06×1.35)/4.95=735.88kNQ kmin=(F k+G k+F qk-F lk)/n-(M k+F vk×h)/L=(460+1215+80-306)/4-(1428.54+31.06×1.35)/4.95=65.12kN四. 承台受弯计算1. 荷载计算不计承台自重及其上土重，第i桩的竖向力反力设计值：工作状态下：最大压力 N i=1.35×(F k+F qk)/n+1.35×(M k+F vk×h)/L=1.35×(460+80)/4+1.35×(1428.54+31.06×1.35)/4.95=583.37kN最大拔力 N i=1.35×(F k+F qk)/n-1.35×(M k+F vk×h)/L=1.35×(460+80)/4-1.35×(1428.54+31.06×1.35)/4.95=-218.87kN非工作状态下：最大压力 N i=1.35×F k/n+1.35×(M k+F vk×h)/L=1.35×460/4+1.35×(1602.42+55.46×1.35)/4.95=612.79kN最大拔力 N i=1.35×F k/n-1.35×(M k+F vk×h)/L=1.35×460/4-1.35×(1602.42+55.46×1.35)/4.95=-302.29kN2. 弯矩的计算依据《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》第6.4.2条其中 M x,M y1──计算截面处XY方向的弯矩设计值(kN.m)；x i,y i──单桩相对承台中心轴的XY方向距离(m)；N i──不计承台自重及其上土重，第i桩的竖向反力设计值(kN)。
矩形板式塔吊基础计算书
矩形板式基础计算书计算依据：1、《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》JGJ/T187-20092、《混凝土结构设计规范》GB50010-20103、《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011一、塔机属性塔机竖向荷载简图1、塔机自身荷载标准值k基础布置图Gk =blhγc=5.5×5.5×1.4×25=1058.75kN基础及其上土的自重荷载设计值：G=1.2Gk=1.2×1058.75=1270.5kN 荷载效应标准组合时，平行基础边长方向受力：Mk ''=G1RG1+G2RQmax-G3RG3-G4RG4+0.9×(M2+0.5FvkH/1.2)=57.9×28+4.2×12.97-29.11×6.3-152.3×12.5+0.9×(800+0.5×18.927×43/1.2)=613.729kN·mFvk ''=Fvk/1.2=18.927/1.2=15.772kN荷载效应基本组合时，平行基础边长方向受力：M''=1.2×(G1RG1+G2RQmax-G3RG3-G4RG4)+1.4×0.9×(M2+0.5FvkH/1.2)=1.2×(57.9×28+4.2×12.97-29.11×6.3-152.3×12.5)+1.4×0.9×(800+0.5×18.927×43/1.2)=941.514kN·mFv ''=Fv/1.2=26.498/1.2=22.081kN基础长宽比：l/b=5.5/5.5=1≤1.1，基础计算形式为方形基础。
Wx=lb2/6=5.5×5.52/6=27.729m3Wy=bl2/6=5.5×5.52/6=27.729m3相应于荷载效应标准组合时，同时作用于基础X、Y方向的倾覆力矩：Mkx =Mkb/(b2+l2)0.5=834.167×5.5/(5.52+5.52)0.5=589.845kN·mMky =Mkl/(b2+l2)0.5=834.167×5.5/(5.52+5.52)0.5=589.845kN·m1、偏心距验算相应于荷载效应标准组合时，基础边缘的最小压力值：Pkmin =(Fk+Gk)/A-Mkx/Wx-Mky/Wy=(521.1+1058.75)/30.25-589.845/27.729-589.845/27.729=9.683kPa≥0 偏心荷载合力作用点在核心区内。
QTZ80塔吊基础计算书1
本溪市经济开发区学府一号商住楼工程塔吊工程专项施工方案展宇建设二○一一年七月本溪市经济开发区学府一号商住楼工程____________________________________________________________________________塔吊工程专项施工方案编制人：_______________ 职务(称) :_______________审核人：_______________ 职务(称) :_______________审批人：_______________ 职务(称) :_______________批准部门(章)：_______________________________________编制日期：_______________________________________塔吊基础专项方案一．工程概况本工程位于位于本溪高新技术产业开发区,地块东至孙思邈大街、南至文萃路、西至神农大街防护绿化带、北至红柳路。
总建筑面积为125104.53平方米，其中：住宅面积为93979.22平方米（含阳台面积），公建面积为31125.31平方米（含地下室面积15930平方米）。
由11幢小高层和12幢多层组成。
综观整个场地，在现场北面布置办公和员工宿舍生活区。
根据施工现场平面布置的原则，经现场认真踏勘，结合本工程结构设计和施工特点，经综合分析，对各阶段现场平面布置做如下安排并予以说明(详见施工现场平面布置图)。
二．塔吊概况本工程主体结构施工时共设塔吊11台，布设位置和塔吊编号见平面布置图。
8#楼、10#楼、17#、21#楼塔吊QTZ80型塔吊，该塔吊独立式起升高度为40.5米，附着式起升最大高度达220米，工作臂长56米，最大起重量6吨，最大起重力矩为800千牛米。
三．塔吊使用与管理塔吊安装及拆除均应由具有安装及拆除专项质资的专业队伍负责施工，并编制相应的塔吊搭拆专项方案经集团公司设备处审批后实施。
QTZ80塔吊基础施工方案教学内容
QTZ80型塔吊基础抗倾覆验算一、根据该工程的施工特点和进度要求及本公司的设备情况，本工程选用QTZ80(TC5610-6)塔机作为垂直运输工具。
塔机基本技术参数如下表：QTZ80(TC5610-6)塔机主要技术参数项目名称单位 设计值 备注 公称起重力矩 KN ·m 800 最大额定起重量 t 6 最大工作幅度 m 56 最小工作幅度m 2.5 最大幅度时额定起重量 t 6 最大起重量时允许最大幅度 m 56 起升高度固定式 m 40.5 附着式m 220a=2时 起升机构起升速度倍率a=2a=4速度 m/min 80 40 8.88 40 20 4.44 相应最大起重量 t 1.5 333 66整机总功率（不包括顶升） KW32.8二、基础承台及桩基的设计验算本案1号塔吊桩基础采用四根静压预制管桩PHC A400 80 10 10，桩顶标高为-1.800m 。
基础承台尺寸为5500×5500×1350，混凝土强度等级为C35，基础承台上表面标高为-0.500m ，基础承台埋深为-1.8m 。
基础配筋拟采用Ⅲ级钢，直径选择25mm 。
具体验算过程如下： 1）参数信息塔吊型号:QTZ80,自重(包括压重)KN F 8311=,最大起重荷载KN F 802= ；塔吊倾覆力距m KN M ⋅=916,塔吊起重高度m H 90=,塔身宽度m B 7.1=； 混凝土强度:C30,钢筋级别:Ⅱ级,承台尺寸m m B L c c 6.56.5⨯=⨯桩直径m d 4.0=,桩间距m a 4.4=,承台厚度m H c 35.1=， 基础埋深m D 5.1=,保护层厚度:50mm 2）塔吊基础承台顶面的竖向力与弯矩计算 1. 塔吊自重(包括压重) KN F 8311=2. 塔吊最大起重荷载KN F 802=作用于桩基承台顶面的竖向力KN F F F 1093)(2.121=+⨯= 塔吊的倾覆力矩m KN M .12829164.1=⨯= 3）矩形承台弯矩的计算 计算简图：图中x 轴的方向是随机变化的，设计计算时应按照倾覆力矩M 最不利方向进行验算。
矩形板式桩基础计算书
矩形板式桩基础计算书计算依据：1、《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》JGJ/T187-20092、《混凝土结构设计规范》GB50010-20103、《建筑桩基技术规范》JGJ94-20084、《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011一、塔机属性塔机型号TC5610塔机独立状态的最大起吊高度H0(m) 41.5塔机独立状态的计算高度H(m) 45.9塔身桁架结构方钢管塔身桁架结构宽度B(m) 1.6塔机竖向荷载简图1、塔机自身荷载标准值2k34承台布置桩数n 4 承台高度h(m) 1.35 承台长l(m) 6 承台宽b(m) 6承台长向桩心距a l(m) 4.5 承台宽向桩心距a b(m) 4.5 桩直径d(m) 0.5承台参数承台混凝土等级C35 承台混凝土自重γC(kN/m3) 25 承台上部覆土厚度h'(m) 0 承台上部覆土的重度γ'(kN/m3) 19 承台混凝土保护层厚度δ(mm)50 配置暗梁否矩形桩式基础布置图承台及其上土的自重荷载标准值：G k=bl(hγc+h'γ')=6×6×(1.35×25+0×19)=1215kN承台及其上土的自重荷载设计值：G=1.2G k=1.2×1215=1458kN桩对角线距离：L=(a b2+a l2)0.5=(4.52+4.52)0.5=6.36m1、荷载效应标准组合轴心竖向力作用下：Q k=(F k+G k)/n=(401.4+1215)/4=404.1kN 荷载效应标准组合偏心竖向力作用下：Q kmax=(F k+G k)/n+(M k+F Vk h)/L=(401.4+1215)/4+(899.65+54.75×1.35)/6.36=557.08kN Q kmin=(F k+G k)/n-(M k+F Vk h)/L=(401.4+1215)/4-(899.65+54.75×1.35)/6.36=251.12kN 2、荷载效应基本组合荷载效应基本组合偏心竖向力作用下：Q max=(F+G)/n+(M+F v h)/L=(481.68+1458)/4+(1330.89+76.65×1.35)/6.36=710.31kN Q min=(F+G)/n-(M+F v h)/L=(481.68+1458)/4-(1330.89+76.65×1.35)/6.36=259.53kN 四、桩承载力验算1桩身周长：u=πd=3.14×0.5=1.57m桩端面积：A p=πd2/4=3.14×0.52/4=0.2m2R a=uΣq sia·l i+q pa·A p=1.57×(3.3×40+1.9×8+0.5×25+2.4×45+3.1×35+0.8×80)+3500×0.2=1378.69kN Q k=404.1kN≤R a=1378.69kNQ kmax=557.08kN≤1.2R a=1.2×1378.69=1654.43kN满足要求！2、桩基竖向抗拔承载力计算Q kmin=251.12kN≥0不需要进行桩基竖向抗拔承载力计算！3、桩身承载力计算纵向预应力钢筋截面面积：A ps=nπd2/4=12×3.14×10.72/4=1079mm2(1)、轴心受压桩桩身承载力荷载效应基本组合下的桩顶轴向压力设计值：Q=Q max=710.31kN桩身结构竖向承载力设计值：R=2000kN满足要求！(2)、轴心受拔桩桩身承载力Q kmin=251.12kN≥0不需要进行轴心受拔桩桩身承载力计算！五、承台计算1、荷载计算承台有效高度：h0=1350-50-25/2=1288mmM=(Q max+Q min)L/2=(710.31+(259.53))×6.36/2=3086.01kN·mX方向：M x=Ma b/L=3086.01×4.5/6.36=2182.14kN·mY方向：M y=Ma l/L=3086.01×4.5/6.36=2182.14kN·m2、受剪切计算V=F/n+M/L=481.68/4 + 1330.89/6.36=329.55kN受剪切承载力截面高度影响系数：βhs=(800/1288)1/4=0.89塔吊边缘至角桩内边缘的水平距离：a1b=(a b-B-d)/2=(4.5-1.6-0.5)/2=1.2ma1l=(a l-B-d)/2=(4.5-1.6-0.5)/2=1.2m 剪跨比：λb'=a1b/h0=1200/1288=0.93，取λb=0.93；λl'= a1l/h0=1200/1288=0.93，取λl=0.93；承台剪切系数：αb=1.75/(λb+1)=1.75/(0.93+1)=0.91αl=1.75/(λl+1)=1.75/(0.93+1)=0.91βhsαb f t bh0=0.89×0.91×1.57×103×6×1.29=9758.07kNβhsαl f t lh0=0.89×0.91×1.57×103×6×1.29=9758.07kNV=329.55kN≤min(βhsαb f t bh0，βhsαl f t lh0)=9758.07kN满足要求！3、受冲切计算塔吊对承台底的冲切范围：B+2h0=1.6+2×1.29=4.18ma b=4.5m>B+2h0=4.18m，a l=4.5m>B+2h0=4.18m角桩内边缘至承台外边缘距离：c b=(b-a b+d)/2=(6-4.5+0.5)/2=1mc l=(l-a l+d)/2=(6-4.5+0.5)/2=1m角桩冲跨比：：λb''=a1b/h0=1200/1288=0.93，取λb=0.93；λl''= a1l/h0=1200/1288=0.93，取λl=0.93；角桩冲切系数：β1b=0.56/(λb+0.2)=0.56/(0.93+0.2)=0.49β1l=0.56/(λl+0.2)=0.56/(0.93+0.2)=0.49[β1b(c b+a lb/2)+β1l(c l+a ll/2)]βhp·f t·h0=[0.49×(1+1.2/2)+0.49×(1+1.2/2)]×0.95×1570×1.29=3055.31kNN l=V=329.55kN≤[β1b(c b+a lb/2)+β1l(c l+a ll/2)]βhp·f t·h0=3055.31kN满足要求！4、承台配筋计算(1)、承台底面长向配筋面积αS1= M y/(α1f c bh02)=2182.14×106/(1.03×16.7×6000×12882)=0.013ζ1=1-(1-2αS1)0.5=1-(1-2×0.013)0.5=0.013γS1=1-ζ1/2=1-0.013/2=0.994A S1=M y/(γS1h0f y1)=2182.14×106/(0.994×1288×360)=4737mm2最小配筋率：ρ=max(0.2,45f t/f y1)=max(0.2,45×1.57/360)=max(0.2,0.2)=0.2% 梁底需要配筋：A1=max(A S1, ρbh0)=max(4737,0.002×6000×1288)=15456mm2 承台底长向实际配筋：A S1'=20126mm2≥A1=15456mm2满足要求！(2)、承台底面短向配筋面积αS2= M x/(α2f c bh02)=2182.14×106/(1.03×16.7×6000×12882)=0.013ζ2=1-(1-2αS2)0.5=1-(1-2×0.013)0.5=0.013γS2=1-ζ2/2=1-0.013/2=0.994A S2=M x/(γS2h0f y1)=2182.14×106/(0.994×1288×360)=4737mm2最小配筋率：ρ=max(0.2,45f t/f y1)=max(0.2,45×1.57/360)=max(0.2,0.2)=0.2% 梁底需要配筋：A2=max(9674, ρlh0)=max(9674,0.002×6000×1288)=15456mm2 承台底短向实际配筋：A S2'=20126mm2≥A2=15456mm2满足要求！(3)、承台顶面长向配筋面积承台顶长向实际配筋：A S3'=12881mm2≥0.5A S1'=0.5×20126=10063mm2满足要求！(4)、承台顶面短向配筋面积承台顶长向实际配筋：A S4'=12881mm2≥0.5A S2'=0.5×20126=10063mm2满足要求！(5)、承台竖向连接筋配筋面积承台竖向连接筋为双向Φ10@500。
3矩形板式桩基础计算书_20151125
3矩形板式桩基础计算书计算依据：1、《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》JGJ/T187-20092、《混凝土结构设计规范》 GB50010-20103、《建筑桩基技术规范》JGJ94-20084、《建筑地基基础设计规范》 GB50007-2011、塔机属性1、塔机荷载1、塔机传递至基础荷载标准值2、塔机传递至基础荷载设计值三、桩顶作用效应计算承台及其上土的自重荷载标准值:G k =bl(h Y h' Y ')=4.4 X 4.4 X (1.25 X 25+0 X 19)=605kN 承台及其上土的自重荷载设计值： G=1.35G k =1.35 X 05=816.75kN 桩对角线距离：L=(a b 2+^2)0.5=(2.62+2.62)0.5=3.677m 1、荷载效应标准组合轴心竖向力作用下：Q k =(F k +G k )/n=(509+605)/4=278.5kN 荷载效应标准组合偏心竖向力作用下： Q kmax =(F k +G k )/n+(M k +F vk h)/L=(509+605)/4+(1668+71 1 X 5)/3.677=756.273kN Q kmin =(F k +G k )/n-(M k +F vk h)/L=(509+605)/4-(1668+71 1.25)/3.677=-199.273kN 2、荷载效应基本组合荷载效应基本组合偏心竖向力作用下：基础布置图Q max=(F+G)/n+(M+F v h)/L=(687.15+816.75)/4+(2251.8+95.85 1.25)/3.677=1020.969kN Q min=(F+G)/n-(M+F v h)/L=(687.15+816.75)/4-(2251.8+95.85 1.25)/3.677=-269.019kN 四、桩承载力验算1、桩基竖向抗压承载力计算桩身周长：u=n d=3.14 / 0.5=1.571m桩端面积：A p=nd/4=3.14 /52/4=0.196m2R a=书 U 工s q l i+q pa A p=0.5 X.571 )(0.5 0+0.9 为4+2.2 3+0.6 冷+13.8 系+4.7 送9+10.4 23+0.1 €5)+4600 J0 .1 96=1301.091kNQ k=278.5kN <R1301.091kNQ kmax=756.273kN < 1.2R=1.2 1301.091=1561.309kN满足要求！2、桩基竖向抗拔承载力计算Q kmin =-199.273kN<0按荷载效应标准组合计算的桩基拔力：Q k'=199.273kN桩身位于地下水位以下时，位于地下水位以下的桩自重按桩的浮重度计算，桩身的重力标准值：G p=(-1.7-(-1.5-h z))A p Y+(-1.5-h z-(-34.9))A p(羊10)=(-1.7-(-1.5-0.5) )20.196 25 +(-1.5-0.5-(-34.9)) 0.196 滩5-10)=98.371kNR a'=书 u 的Sh l i+G p=0.5 为.571 (0.6 区5 0+0.6 0.9 14+0.6 2.2 5+0.6(0.6(9+0.6 为3.8 X7+0.8 4.7 29+0.8 10.4 23+0.6 0.1 55)+98.371=396.084kNQ k'=199.273kN WR396.084kN满足要求！3、桩身承载力计算纵向预应力钢筋截面面积：A ps=n nd/4=12 23.142 X/4=763mm2(1)、轴心受压桩桩身承载力荷载效应基本组合下的桩顶轴向压力设计值：Q=Q max=1020.969kN恢f c A p+0.9f y'A s'=(0.85 28 >0.196 10 + 0.9 (400 2763.407)) 10- =4895.033kNQ=1020.969kN < 妨c A p+0.9f y'A s'=4895.033kN满足要求！(2)、轴心受拔桩桩身承载力荷载效应基本组合下的桩顶轴向拉力设计值：Q'=-Q min=269.019kN3f py A ps=650 X763.407 10 =496.215kNQ'=269.019kN f ps=496.215kN满足要求！五、承台计算1、荷载计算承台有效高度：h o=125O-5O-22/2=1189mmM=(Q max+Q min)L/2=(1020.969+(-269.019)) 3.677V2=1382.443kN m •X方向：M x=Ma b/L=1382.443 2.6/3.677=977.535kN m •Y方向：M y=Ma l/L=1382.443 2<6/3.677=977.535kN m •2、受剪切计算V=F/n+M/L=687.15/4 + 2251.8/3.677=784.196kN受剪切承载力截面高度影响系数：氐=(800/1189)1/4=0.906塔吊边缘至角桩内边缘的水平距离：a1b=(a b-B-d)/2=(2.6-1.6-0.5)/2=0.25ma1l=(a l-B-d)/2=(2.6-1.6-0.5)/2=0.25m 剪跨比：2b'=a1b/h0=250/1189=0.21,取冷=0.25;入'=an/h0=250/1189=0.21，取入=0.25;承台剪切系数：a=1.75/( b+l)=1.75/(0.25+1)=1.4a=1.75/( l+<1)=1.75/(0.25+1)=1.43內s a f t bh0=0.906 X.4 X.57 X03X4.4 * 189=10414.52kN3价sm f t lh0=0.906 *.4 *.57 *03*4.4 *.189=10414.52kNV=784.196kN < min(hS a f t bh。
QTZ80（5610型）塔吊基础计算书
QTZ80（5610型）塔吊基础计算书塔吊基础计算书一、工程概况。
根据现场平面布置需要，拟在在12#、13#、18#、24#楼各安装一台QTZ80（TC5610）型自升式起重塔吊。
本次塔吊为固定式安装，安装高度75~80m，工作幅度55m。
但是为了保证四台塔吊在施工中不互相碰撞，高度相互错开。
根据地基条件，塔吊基础采用四桩承台（如下图所示），工程桩桩长9~15m，主筋7C14，箍筋A6@100/200计算参数：塔吊型号: QTZ80（TC5610）型塔吊自重标准值:F k1=650.00kN 起重荷载标准值:F qk=80.00kN 塔吊最大起重力矩:M=800.00kN.m塔吊计算高度: H=80m 塔身宽度: B=1.60m非工作状态下塔身弯矩:M1=-200kN.m桩混凝土等级: C25 承台混凝土等级:C35保护层厚度: 50mm 矩形承台边长: L C=5.50m承台厚度: H c=1.200m 承台箍筋间距: S=400mm承台钢筋级别: HRB400 承台顶面埋深: D=0.000m桩直径: d=0.500m 桩间距: a=4.000m桩钢筋级别: HRB400桩入土深度: 12栋15m，13栋9m，18栋9m，24栋10m 桩型与工艺: 干作业钻孔灌注桩(d<0.8m)承台底板配筋C14@180，承台顶板配筋C14@250计算简图如下：二、荷载计算1、自重荷载及起重荷载1) 塔机自重标准值F k1=650kN2) 基础以及覆土自重标准值G k=5.5×5.5×1.20×25=907.5kN3) 起重荷载标准值F qk=80kN2、风荷载计算1）工作状态下塔机塔身截面对角线方向所受风荷载标准值a. 塔机所受风均布线荷载标准值(Wo=0.2kN/m2)=0.8×1.59×1.95×1.39×0.2=0.69kN/m2=1.2×0.69×0.35×1.6=0.46kN/mb. 塔机所受风荷载水平合力标准值F vk=q sk×H=0.46×80.00=36.8kNc. 基础顶面风荷载产生的力矩标准值M sk=0.5F vk×H=0.5×36.8×80.00=1472kN.m2) 非工作状态下塔机塔身截面对角线方向所受风荷载标准值a. 塔机所受风均布线荷载标准值(本地区Wo=0.35kN/m2)=0.8×1.62×1.95×1.39×0.35=1.23kN/m2=1.2×1.23×0.35×1.60=0.83kN/mb. 塔机所受风荷载水平合力标准值F vk=q sk×H=0.83×80.00=66.4kNc. 基础顶面风荷载产生的力矩标准值M sk=0.5Fvk×H=0.5×66.4×80.00=2656kN.m3、塔机的倾覆力矩工作状态下，标准组合的倾覆力矩标准值M k=-200+0.9×(800+1472)=1844.8kN.m非工作状态下，标准组合的倾覆力矩标准值M k=-200+2656=2456kN.m三、桩竖向力计算1、剪力的计算工作状态下：Q k=(F k+G k+F qk)/n=(650+907.5+80)/4=409.4kNQ kmax=(F k+G k+F qk)/n+(M k+F vk×h)/L=(650+907.5+80)/4+(1844.8+36.8×1.20)/5.66=743.14kN Q kmin=(F k+G k+F qk-F lk)/n-(M k+F vk×h)/L=(650+907.5+80-0)/4-(1844.8+36.8×1.20)/5.66=75.66kN 非工作状态下：Q k=(F k+G k)/n=(650+907.5)/4=389.4kNQ kmax=(F k+G k)/n+(M k+F vk×h)/L=(650+907.5)/4+(2456+66.4×1.20)/5.66=837.4kNQ kmin=(F k+G k-F lk)/n-(M k+F vk×h)/L=(650+907.5-0)/4-(2456+66.4×1.20)/5.66=-58.6kN不计承台自重及其上土重，第i桩的竖向力反力设计值：工作状态下：最大压力Ni=1.35×(F k+F qk)/n+1.35×(M k+F vk×h)/L=1.35×(650+80)/4+1.35×(1844.8+36.8×1.20)/5.66=696.9kN 最大拔力Ni=1.35×(F k+F qk)/n-1.35×(M k+F vk×h)/L=1.35×(650+80)/4-1.35×(1844.8+36.8×1.20)/5.66=-204.2kN 非工作状态下：最大压力N i=1.35×F k/n+1.35×(M k+F vk×h)/L=1.35×650/4+1.35×(2456+66.4×1.20)/5.66=824.2kN 最大拔力N i=1.35×F k/n-1.35×(M k+F vk×h)/L=1.35×650/4-1.35×(2456+66.4×1.20)/5.66=-385.4kN2、弯矩的计算其中M xi，M yi──计算截面处XY方向的弯矩设计值(kN.m)；x i,y i──单桩相对承台中心轴的XY方向距离(m)；N i──不计承台自重及其上土重，第i桩的竖向反力设计值(kN)。
QTZ80(TC5610-6)型塔吊基础专项方案
QTZ80（TC5610-6）型塔吊基础专项方案编制人：校对人：审核人：审批人：日期：2019.8.18建设集团有限公司项目部目录一、编制依据 (1)二、工程概况 (1)三、塔吊平面布置与选型 (1)四、工程地质及水文地质条件 (2)1、地质条件 (2)2、水文条件 (3)五、基础选型及做法 (4)六、塔吊基础施工 (6)1、塔吊基础施工流程 (6)2、塔吊基础施工方法 (6)3、塔吊基础施工技术要点 (7)4、塔吊基础的质量要求 (8)5、安全保证条件 (8)七、塔吊基础要求 (9)八、检测验收 (9)九、三桩塔吊基础计算书 (11)1、塔机属性 (11)2、塔机荷载 (11)3、桩顶作用效应计算 (12)4、桩承载力验算 (14)5、承台计算 (17)6、配筋示意图 (19)十、群塔运行控制 (20)1、运行主要原则 (20)2、运行防碰撞措施 (20)3、“十不吊”原则 (21)4、过程控制 (21)十一、塔吊防雷接地措施 (21)十二、塔吊的沉降、垂直度测定及偏差校正 (22)十三、塔吊总平面布置图及定位图 (22)一、编制依据1、塔吊公司提供的QTZ型自升式塔吊起重机使用说明书；2、《******勘察报告》；3、《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》(JGJ/T 187-2009)；4、《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2011）；5、本工程基础结构图、塔吊基础计算书；二、工程概况本工程位于***省***市***镇***路和***路交叉口，北邻***路、南邻***路、西邻规划用地，东邻***路。
本工程共拟建4栋高层住宅、6栋低层住宅带1层整体地下室及1栋1～2层配套建筑，总用地面积***m2，总建筑面积为***m2，地下室面积为***㎡、地上建筑面积为***㎡。
高层区1-3#楼为33层建筑高度***m、5#楼为32层建筑高度*** m，低层住宅6-11#楼为4层建筑高度***m，商业及物业12#楼为3层建筑高度*** m，配电室13#楼为1层建筑高度4.5 m，整体地下室1层。
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矩形板式基础计算书计算依据：1、《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》JGJ/T187-20092、《混凝土结构设计规范》GB50010-20103、《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011一、塔机属性1、塔机传递至基础荷载标准值塔机自重设计值F1(kN) 1.35F k1＝1.35×443.9＝599.265 起重荷载设计值F Q(kN) 1.35F Qk＝1.35×60＝81竖向荷载设计值F(kN) 599.265+81＝680.265水平荷载设计值F v(kN) 1.35F vk＝1.35×17.9＝24.165 倾覆力矩设计值M(kN·m) 1.35M k＝1.35×1589＝2145.15 非工作状态竖向荷载设计值F'(kN) 1.35F k'＝1.35×443.9＝599.265 水平荷载设计值F v'(kN) 1.35F vk'＝1.35×73.9＝99.765 倾覆力矩设计值M'(kN·m) 1.35M k＝1.35×2033＝2744.55基础布置图G k=blhγc=6×6×1.5×25=1350kN基础及其上土的自重荷载设计值：G=1.35G k=1.35×1350=1822.5kN 荷载效应标准组合时，平行基础边长方向受力：M k''=2033kN·mF vk''=F vk'/1.2=73.9/1.2=61.583kN荷载效应基本组合时，平行基础边长方向受力：M''=2744.55kN·mF v''=F v'/1.2=99.765/1.2=83.138kN基础长宽比：l/b=6/6=1≤1.1，基础计算形式为方形基础。
W x=lb2/6=6×62/6=36m3W y=bl2/6=6×62/6=36m3相应于荷载效应标准组合时，同时作用于基础X、Y方向的倾覆力矩：M kx=M k b/(b2+l2)0.5=2033×6/(62+62)0.5=1437.548kN·mM ky=M k l/(b2+l2)0.5=2033×6/(62+62)0.5=1437.548kN·m1、偏心距验算(1)、偏心位置相应于荷载效应标准组合时，基础边缘的最小压力值：P kmin=(F k+G k)/A-M kx/W x-M ky/W y=(443.9+1350)/36-1437.548/36-1437.548/36=-30.033<0偏心荷载合力作用点在核心区外。
(2)、偏心距验算偏心距：e=(M k+F Vk h)/(F k+G k)=(2033+73.9×1.5)/(443.9+1350)=1.195m 合力作用点至基础底面最大压力边缘的距离：a=(62+62)0.5/2-1.195=3.048m偏心距在x方向投影长度：e b=eb/(b2+l2)0.5=1.195×6/(62+62)0.5=0.845m偏心距在y方向投影长度：e l=el/(b2+l2)0.5=1.195×6/(62+62)0.5=0.845m偏心荷载合力作用点至e b一侧x方向基础边缘的距离：b'=b/2-e b=6/2-0.845=2.155m偏心荷载合力作用点至e l一侧y方向基础边缘的距离：l'=l/2-e l=6/2-0.845=2.155m b'l'=2.155×2.155=4.644m2≥0.125bl=0.125×6×6=4.5m2满足要求！2、基础底面压力计算荷载效应标准组合时，基础底面边缘压力值P kmin=-30.033kPaP kmax=(F k+G k)/3b'l'=(443.9+1350)/(3×2.155×2.155)=128.766kPa3、基础轴心荷载作用应力P k=(F k+G k)/(lb)=(443.9+1350)/(6×6)=49.831kN/m24、基础底面压力验算(1)、修正后地基承载力特征值f a=f ak+ηbγ(b-3)+ηdγm(d-0.5)=150.00+0.30×19.00×(6.00-3)+1.60×19.00×(2.00-0.5)=212.70kPa(2)、轴心作用时地基承载力验算P k=49.831kPa≤f a=212.7kPa满足要求！(3)、偏心作用时地基承载力验算P kmax=128.766kPa≤1.2f a=1.2×212.7=255.24kPa满足要求！5、基础抗剪验算基础有效高度：h0=h-δ=1500-(50+22/2)=1439mmX轴方向净反力：P xmin=γ(F k/A-(M k''+F vk''h)/W x)=1.35×(443.900/36.000-(2033.000+61.583×1.500)/36.000) =-63.055kN/m2P xmax=γ(F k/A+(M k''+F vk''h)/W x)=1.35×(443.900/36.000+(2033.000+61.583×1.500)/36.00 0)=96.348kN/m2假设P xmin=0,偏心安全，得P1x=((b+B)/2)P xmax/b=((6.000+1.600)/2)×96.348/6.000=61.020kN/m2Y轴方向净反力：P ymin=γ(F k/A-(M k''+F vk''h)/W y)=1.35×(443.900/36.000-(2033.000+61.583×1.500)/36.000) =-63.055kN/m2P ymax=γ(F k/A+(M k''+F vk''h)/W y)=1.35×(443.900/36.000+(2033.000+61.583×1.500)/36.00 0)=96.348kN/m2假设P ymin=0,偏心安全，得P1y=((l+B)/2)P ymax/l=((6.000+1.600)/2)×96.348/6.000=61.020kN/m2基底平均压力设计值：p x=(P xmax+P1x)/2=(96.348+61.02)/2=78.684kN/m2p y=(P ymax+P1y)/2=(96.348+61.02)/2=78.684kPa基础所受剪力：V x=|p x|(b-B)l/2=78.684×(6-1.6)×6/2=1038.629kNV y=|p y|(l-B)b/2=78.684×(6-1.6)×6/2=1038.629kNX轴方向抗剪：h0/l=1439/6000=0.24≤40.25βc f c lh0=0.25×1×16.7×6000×1439=36046.95kN≥V x=1038.629kN满足要求！Y轴方向抗剪：h0/b=1439/6000=0.24≤40.25βc f c bh0=0.25×1×16.7×6000×1439=36046.95kN≥V y=1038.629kN满足要求！6、软弱下卧层验算基础底面处土的自重压力值：p c=dγm=2×19=38kPa下卧层顶面处附加压力值：p z=lb(P k-p c)/((b+2ztanθ)(l+2ztanθ))=(6×6×(49.831-38))/((6+2×5×tan20°)×(6+2×5×tan20°))=4.583kPa软弱下卧层顶面处土的自重压力值：p cz=zγ=5×19=95kPa软弱下卧层顶面处修正后地基承载力特征值f az=f azk+ηbγ(b-3)+ηdγm(d+z-0.5)=130.00+0.30×19.00×(6.00-3)+1.60×19.00×(5.00+2.00-0.5)=344.70kPa作用在软弱下卧层顶面处总压力：p z+p cz=4.583+95=99.583kPa≤f az=344.7kPa 满足要求！四、基础配筋验算基础X向弯矩：MⅠ=(b-B)2p x l/8=(6-1.6)2×78.684×6/8=1142.492kN·m基础Y向弯矩：MⅡ=(l-B)2p y b/8=(6-1.6)2×78.684×6/8=1142.492kN·m2、基础配筋计算(1)、底面长向配筋面积αS1=|MⅡ|/(α1f c bh02)=1142.492×106/(1×16.7×6000×14392)=0.006ζ1=1-(1-2αS1)0.5=1-(1-2×0.006)0.5=0.006γS1=1-ζ1/2=1-0.006/2=0.997A S1=|MⅡ|/(γS1h0f y1)=1142.492×106/(0.997×1439×360)=2212mm2基础底需要配筋：A1=max(2212，ρbh0)=max(2212，0.0015×6000×1439)=12951mm2基础底长向实际配筋：A s1'=13044.607mm2≥A1=12951mm2满足要求！(2)、底面短向配筋面积αS2=|MⅠ|/(α1f c lh02)=1142.492×106/(1×16.7×6000×14392)=0.006ζ2=1-(1-2αS2)0.5=1-(1-2×0.006)0.5=0.006γS2=1-ζ2/2=1-0.006/2=0.997A S2=|MⅠ|/(γS2h0f y2)=1142.492×106/(0.997×1439×360)=2212mm2基础底需要配筋：A2=max(2212，ρlh0)=max(2212，0.0015×6000×1439)=12951mm2 基础底短向实际配筋：A S2'=13044.607mm2≥A2=12951mm2满足要求！(3)、顶面长向配筋面积基础顶长向实际配筋：A S3'=13044.607mm2≥0.5A S1'=0.5×13044.607=6522.303mm2满足要求！(4)、顶面短向配筋面积基础顶短向实际配筋：A S4'=13044.607mm2≥0.5A S2'=0.5×13044.607=6522.303mm2满足要求！(5)、基础竖向连接筋配筋面积基础竖向连接筋为双向Φ10@500。