支墩计算表
支墩稳定计算111129
作用力 温降 2.714 2.741 1.636 0.564 5.667 -3.835
支墩跨间钢管自重垂直管轴向分力 Qs=qslCOSα 支墩跨间钢管中水重垂直管轴向分力 Qw=qwlCOSα A=f1(Qs+Qw) 钢管对支座顶部的摩擦力 对支座基础的水平分力 ∑X=(Qs+Qw)SINα +ACOSα 对支座基础的垂直分力 ∑Y=(Qs+Qw)COSα +ASINα G=K∑X/f2-∑Y 抗滑稳定要求支墩重量
2 w
D0= t= γ s= γ w= α = l= f1= f2= K=
0.200 0.006 78.500 9.800 11.020 9.070 0.300 0.400 1.300
m3/s m3/s Kn/m3 Kn/m3 ° m
0.305 Kn/m 0.308 Kn/m
3.2 对支墩作用力计算(管轴向作用力符号:+为钢管下行方向,-为钢管上行方向) 序号 1 2 4 5 6 7 作用力名称 计算公式 作用力 温升 2.714 2.741 -1.636 -2.649 5.041 3.568
支墩抗滑稳定计算
1、计算依据和参考资料 《水电站压力钢管设计规范》SL281-2003 2、计算输入数据 压力钢管内径 压力钢管壁厚 钢材重度 水重度 钢管倾角 钢管支座的间 支座与钢管管壁的摩擦系数 支座与地基的摩擦系数 抗滑稳定安全系数 3、荷载计算 3.1 单位管长钢管自重qs和单位管长管内水重qw计算 qs=π (D0+t)tγ s 单位管长钢管自重 单位管长管内水自重 qw=0.25π D0 γ
(40+64+40)m预应力混凝土连续梁临时支墩计算书
(40+64+40)m预应力混凝土连续梁临时支墩计算书目录一、项目概况 (1)二、计算依据 (1)三、计算荷载 (2)3.1 梁体自重不均匀 (2)3.2 8#块混凝土浇筑不同步 (2)3.3 8#块浇筑时挂篮移动不同步及挂篮机具重量偏差 (2)3.4 施工材料堆放不对称 (3)3.5水平风荷载 (3)3.6 竖向风荷载 (3)3.7 荷载组合 (3)四、临时支墩验算 (4)4.1 模型 (4)4.2 计算结果 (4)4.3 临时支墩承载力验算 (5)4.4 临时支墩间支撑的计算 (7)五、临时支墩与承台固结验算 (7)5.1 局部承压验算 (7)5.2 临时支墩与承台连接构造建议 (8)六、临时支墩与梁体固结验算 (8)6.1 计算方法及模型 (8)6.2 荷载及边界条件 (9)6.3 工况一a计算结果 (10)6.4 工况一b计算结果 (13)6.5 工况二计算结果 (17)6.6 结果分析 (20)6.6.1 箱梁整体受力 (20)6.6.2 支墩处箱梁底板横向受力 (20)6.6.3 支墩顶处箱梁局部承压 (22)七、桥墩桩基计算 (22)7.1 下部结构构造 (22)7.2 不考虑成渝线桥墩计算 (23)7.2.1模型 (23)7.2.2 计算结果 (24)7.3 考虑成渝线桥墩计算 (25)7.3.1模型 (25)7.3.2 计算结果 (25)八、结论及建议 (27)8.1结论 (27)8.2建议 (27)一、项目概况(40+64+40)m双线预应力混凝土连续梁，采用挂篮悬臂浇筑施工。
该梁部为变截面箱梁，设有2个T构，每个T构设有1个0#块和7个悬浇节段，0#块梁高5.3米，合龙段以及边跨现浇段梁高为2.9米，梁体高度自悬臂根部至6#段端截面按二次抛物线变化。
该段连续梁下部主墩为圆端形实体墩，墩身高度均为3米。
桥梁合龙顺序为先边跨后中跨，最终完成体系转换调整成桥内力。
桥梁合龙前，梁体固结于临时墩身上，待中跨合龙后拆除临时支墩。
管道支墩结构计算表格
KN
水平弯头支墩 水平弯头支墩 水平弯头支墩 三通及堵墩 渐缩管 渐缩管 竖直向上
S0+000 S0+245 S0+249 T0+312 A0+015 B0+015 S0+000
500 500 500 1400 500 500 300 0 355 315
11.25 46.166 1538.6 0 0 90 0 0 70.65
0.015 0.0471 0.0098 0.0354 0.0098 0.0154 0.0098 0.7758 0.0098 0.0123 0.0098 0.0123 0.0098 0.0185
管重 G1 KN
土对砼 支墩水 支墩 支墩 判断条 底部摩 平总阻 体积 总重 件 擦系数 力 V m3 G KN 0.3 0.3 0.3 0.3 0.3 0.3 f T T-1.5R ≥0 244.63 19.3283 157.46 4.54912 11.733 -57.516 2115.83 9.85876
0.942 4.107 99.5 0.708 7.138 172 0.308 0.704 17.2 15.52 84.61 2046 0.246 0.355 8.76 0.246 0.355 8.76 0.369 0.859 21
0.35 2609.7 301.817
转点
桩号
管径 DN(mm) mm
支管径
管道试 验压力 Po(MPa) Mpa 1 1.2 1.2
管道截面 外推力标 准值 P(MPa) Mpa 196.25 235.5 235.5 1538.6 235.5 235.5 70.65
弯头 角度 α (°) 45 25
弯头
压力水管支墩计算
基本参数
镇墩进口参数
镇墩出口参数
镇墩 流量 编号 m3/s
直径D(m)
流速 V(m/s)
壁厚t(m)
单重q钢 (kn/m)
单重q水 (kn/m)
镇墩至上 镇墩中 与水平夹 伸缩节 心水头 角1(度) L1(m) H1(m)
设计水头 H1'(m)
与水平夹 角2(度)
校核抗滑 ks
1.61
镇墩 编号
1.00
进口有 无伸缩 节
0.00
镇墩进口受力
受力分析
镇墩出口受力
内水压力 a11(kn)
离心力 a12(kn)
温升支座 摩擦力 a13(kn)
伸缩节边 缝水压力 a14(kn)
伸缩节填 料摩擦力 a15(kn)
钢管分力 内水压力 a16(kn) a21(kn)
离心力 a22(kn)
镇墩至下 伸缩节 L2(m)
镇墩中心 设计水
水头
头
H2(m) H2'(m)
1 12.4 1.9 4.38 0.014
6.56
27.77 24.44
123 75.887 25.02118 11.31
4.61 75.887 76.79
砼岩f1 0.35
其它参数
支墩f2 填料f3
0.3
0.3
抗滑ks 1.5
温升支座 伸缩节边 伸缩节填 摩擦力 缝水压力 料摩擦力 a23(kn) a24(kn) a25(kn)
钢管分力
出口有 无伸缩
a26(kn) 节
பைடு நூலகம்2150.52 55.31 1153.33
0.00
0.00 333.51 2150.52 55.31
支墩计算表
0.84
DD0+380 160
1.2 24.1152 25 1.34
0.84
DD0+680 160
1.2 24.1152 45 1.47
0.97
DD0+725 160
1.2 24.1152 25 1.47
0.97
DD0+740 160 110 1.2 11.3982
1.48
0.88
DD0+860 160 110 1.2 11.3982
1.89 1.67 1.99 1.78 2.44 1.77 1.51 1.52 1.61 1.68 1.96 1.89 1.81 1.46 1.56 1.83 1.74 1.54 1.59 1.79 1.98 1.78 1.76 1.52 1.52 1.4 1.4
0.69 0.67 0.79 1.08 1.74 1.07 0.81 0.82 0.91 0.98 1.36 1.19 1.21 0.86 0.96 1.23 1.14 0.94 0.99 1.19 0.98 1.18 1.06 0.92 0.92 0.8 0.8
P(MPa)
α
Mpa
Mpa (°)
FY0+115 160 FY0+235 160 FY0+275 160 FY0+300 160 110 FY0+425 160 FY0+435 160 FY0+561 160 110
1.2 24.1152 20 1.2 24.1152 45 1.2 24.1152 25 1.2 24.1152 25 1.2 24.1152 45 1.2 24.1152 45 1.2 24.1152 45
管道支墩计算
4.542 3.785 17.188 3.848
4.50 17.33 1244 6.5 6.0 39.0 2120.0 0.587 11.1 42.250 83.81 24.91 7.5
4.697 3.915 18.388 3.255
5.15 16.77 1328 7.0 7.0 49.0 2568.4 0.517 13.5 57.167 75.64 29.19 8.0
编号
水平荷 载 P(kN) 管底标高
GT-18 不加扶壁 GT-6
30 9.247 60 10.169
GT-8 100 19.218
GT-14 120 19.701
GT-2 150 2.398
加扶壁
编号
水平荷 载 P(kN) 管底标高
GT-17 300 14.410
GT-16 310 18.990
GT-20 400 5.900
4.028 100
20.029 22.545 0.4 655 1 3.244 0.2 0.6 3.844 18.701 0.728 1.455 1.8
3.926 100
2.897 5.188 0.4 998 1.35 3.190 0.2 0.6 3.790 1.398 0.899 1.798 1.8
5.620 100
管底
单位基础底面积 地基承
至
基础稳 W=KM/(19h0)
载力
基础 管径 管间距 基础顶 底板
基础埋深 基础底面标 管中至基 档板墙 定安全 假定
特征值
管中心标高 地面标高 顶m D1 c 至地面 厚 h h0(m) 高
础顶面H1 高度2H1 系数K A/2=1m,W=S*(A/2) (kPa)
支墩计算表
S0+249 500
1.2
235.5
0
0
T0+312 500 500
1.2
235.5
235.5
渐缩管 A0+015 500 355
1.2
235.5
0
0
渐缩管 B0+015 500 315
1.2
235.5
0
0
转点
三通 P1 P2 四通 P3 P4 P5 三通
支墩尺寸 及体积表
桩号 管径
支管径
管道试 验压力
11.398
1.2 11.3982
11.398
1.2 11.3982
11.398
1.2 11.3982
11.398
1.2 118.71555
118.72
1.2 118.71555 90 167.89
1.2 118.71555 15 30.991
1.2 11.3982
11.398
1.2 118.71555 30 61.452
16
1.99
0.94 19.34 17.88 1.34 3.985
16
1.455 0.805 22.67 21.54 1.01 2.9825
支墩尺寸及体积表
渐缩 管
土壤等 效内摩 擦角
支墩后背 支墩底在 处的土壤 设计地面
重度 以下深度
墩顶在设 计地面以 下深度
地面高 程
管中心 高程
管顶埋深
开挖宽度
16
1.755
0.6 34.58 33.40 1.00 4.6325
16
1.5675 0.8125 34.70 33.51 1.01 3.75125
管道支墩计算.xls
14.738 17.130 0.4 655 1 3.120 0.2 0.6 3.720 13.410 0.728 1.455 1.8
10.142 100
19.318 22.616 0.4 655 1 4.026 0.2 0.6 4.626 17.990 0.728 1.455 1.8
8.428 100
6.228 8.710 0.4 655 1 3.210 0.2 0.6 3.810 4.900 0.728 1.455 1.8
13.203 100
22.917 25.100 0.4 655 1 2.911 0.2 0.6 3.511 21.589 0.728 1.455 1.8
14.686 100
7.504 9.266 0.4 655 1 2.490 0.2 0.6 3.090 6.176 0.728 1.455 1.8
21.838 0
20.044 21.670 0.4 655 1 2.354 0.2 0.6 2.954 18.716 0.728 1.455 1.8
34.485 100
3.829 5.350 0.4 998 1.25 2.420 0.2 0.6 3.020 2.330 0.899 1.798 1.8
20.350 100
16.975 18.820 0.4 655 1 2.573 0.2 0.6 3.173 15.647 0.728 1.455 1.8
22.989 100
3.707 6.500 0.4 998 1.5 3.692 0.2 0.6 4.292 2.208 0.899 1.798 1.8
5.620 100
管底
单位基础底面积 地基承
至
基础稳 W=KM/(19h0)
支墩计算
支墩间距L=7 1.5
2.36 6.95
39.210.50.5
垂直作用于管轴线方向的钢管自重与管内水重的法向分力：
12.8002637.69568
25.24797
-177.619V=温度下降：-92.1631V=温度上升温度下降
X 51.4847412.35875Y
23.1651155.08685
0.224971 2.228657
支墩重Q 135 1.311068
V 5.625计算Kc 1.5360393.539725
宽2 1.5
长L 2 1.554.64
高h 1.40625 2.5
设计 1.5 2.5
判断10一）基本数据：
抗滑安全系数Kc=单位长管自重g 管=单位长管中水自重g 水=n 管=g 管*L*cos αn 水=g 水*L*cos α温度变化时,管壁沿支墩面的摩擦力:支墩自重Q (待求)
管道倾角α=管道沿支墩面摩擦系数f =支墩沿基础面摩擦系数f =
二）作用在支墩上的力：
Q =Kc （+a 3cos α-（n 水+n 管）sin α）/f-a 3sin α-（n 管+n 水）cos α说明：本例题采用封闭式镇墩，支承滑动式支墩。
a3=f*(n 管+n 水)三)支墩体积计算:
温度上升时：Q =Kc （-a 3cos α-（n 水+n 管）sin α）/f+a 3sin α-（n 管+n 水）cos α
-74.008 -38.4013。
水电站压力管镇、支墩计算软件
5.53 4.66 9.38
32.38 1.48
1.23 1.99 11.47
1.23 1.22
（二）、运行条件下作用在镇墩上的基 本荷载
（1）钢管自重的轴向分力A׳1= （KN）
（2）镇墩上、下游端内水压力A3 上游端A׳3= （KN） 下游端A״3= （KN） （3）伸缩节管端水压力A5 上游伸缩节A׳5= （KN） 下游伸缩节A״5= （KN）
管壁厚的稳定条件
计算管壁厚(公式1）δ= (mm)
计算管壁厚(公式2）δ= (mm) 计算管壁厚δ(公式3）= (mm) 管壁厚度稳定条件= (mm)
管壁最小厚度 膜应力区
镇墩上游管轴倾角α1(度）= 镇墩下游管轴倾角α2（度）=
平均直径Dm= (m) 实际单位长管重qs= 单位长管中水重qw=
(KN) (KN)
（4）温度变化时，伸缩节止水盘根对管壁摩 擦力A6
上游伸缩节A׳6= （KN） 下游伸缩节A״6= （KN） （5）温度变化时，支墩对管壁摩擦 力A7 上游方向A7= （KN） 几个支墩的总阻力ΣA׳7= （KN） （6）镇墩中弯管水流离心力A8=
（KN）
（7）镇墩前、后钢管对镇墩的法向 力
镇墩前半跨管的法向力Q=׳
镇墩后管段长的法向力Q=״ （三）、检修条件下作用在镇墩上的基 本荷载 （1）钢管自重的轴向分力A1=׳ （KN）
（2）关闭阀门或闷头上的水压力A2( 下镇 墩）
（3）温度变化时，伸缩节止水盘根对管壁摩 擦力A6
上游伸缩节A׳6= （KN） 下游伸缩节A״6= （KN） （4）温度变化时，支墩对管壁摩擦 力A7 上游方向A׳7= （KN） （5）镇墩前、后钢管对镇墩的法向 力
公路装配式梁桥下部柱式墩通用计算表
公路装配式梁桥下部柱式墩通用计算表公路装配式梁桥下部柱式墩通用计算表编制:复核:说明:绿色单元格为输入项,粉红色单元格内数值适用于本XX项目可不做修改,黄色单元格根据批注判断是否手动输入;不得随意修改\编辑无填充色单元格;不得随意移动\复制单元格;如有问题应向编制人提出以做统一修改;本表以半幅一联为计算单位,多联桥应采用对应的分联类型分别计算;基本单位为kN,m本表用于:支座到墩中心的距离结构重要性系数单车道制动力橡胶支座的并联抗推刚度风荷载参数V k k k墩号上部恒载反力盖梁高盖梁重第一节墩墩高第二节墩墩高第三节墩墩高第一节墩直径第二节墩直径第三节墩直径第一节系梁重第二节系梁重第一节墩重第二节墩重第三节墩重墩身砼强度等级墩身砼抗弯弹模第一节墩截面惯性矩第二节墩截面惯性矩0.32169910.3216991第三节墩截面惯性矩墩的抗推刚度墩\支座的串联刚度制动力分配墩中心到联端的距离不动点位温度水平力3.8606534 3.8606534收缩徐变水平力4.632784 4.632784第一节墩风力33.426.4第二节墩风力10.110.1第三节墩风力0.00.0结构自重轴力单车道汽车荷载反力汽车荷载轴力汽车荷载弯矩(汽车荷载)003墩身计算温度力弯矩(其他可变)71.80815356.365539制动力弯矩(其他可变)3590.732818.53收缩徐变弯矩(永久)86.16978367.638647风力弯矩(其他可变)419.22466283.57706弯矩最大效应效应组合1M 5995.21884672.8974N9430.41769091.7539效应组合2M 6057.00344715.8905N 9699.24299360.5792H338.82319333.41334轴力最小效应效应组合1M 3783.32912936.6829N9251.20088912.5371效应组合2M 4312.063346.2038N9251.20088912.5371M dN d e h 1.6 1.6h0 1.53 1.53l0i ξ1ξ20.9756251η1.5191523 1.4063972等效于计算长度为0的截面设计值M 4600.75533316.2075N 配筋45以下进行抗裂验算短期效应组合M s2031.56321577.6085N s 4328.48484174.5467e 00.46934740.3779113ηs1.24780241e s 1.3156528 1.1079113γfzA sss43.014481-4.915648长期效应组合M l2031.56321577.6085N l 4362.88284208.9447ρC 111C 21.50397341.50412C 311d裂缝宽度W tk (mm)0.07185340.0420681进行桩截面验算桩顶力M 4600.75533316.2075N 4849.62154680.2896Q169.41159166.70667以下进行桩顶力计算系梁重恒载偏心弯矩单车道汽车荷载最大反力汽车荷载最大反力活载偏心矩活载偏心弯矩桩顶截面内力：M y4167.93263226.1112M x 8262.19166369.9375N 桩顶力M y 00M x 4593.93374593.9337N 桩顶力桩长组合II(使用时，应考虑容许承载力提高25%，即P=1.24[P]组合I风力横向弯矩桩径1/2桩重控制设计桩顶力6175.47516021.5371刚性扩大基础验算扩大基础高度22扩大基础襟边宽度0.80.8和扩基相接的墩柱直径 1.6 1.6扩基底面宽度（顺桥向） 4.8 4.8扩基底面长度（横桥向）11.95914311.959143扩基总重2263.82872263.8287基底截面模量(绕横桥向)45.9231145.92311基底截面模量(绕顺桥向)114.41689114.41689基底面积57.40388857.403888基底核心半径(顺桥向)0.80.8基底核心半径(横桥向) 1.9931906 1.9931906温度力对基底弯矩(其他可变)79.52945964.086846 制动力对基底弯矩(其他可变)3976.833204.63收缩徐变对基底弯矩(永久)95.43535176.904215风力对基底弯矩(顺桥向其他可变)506.12705356.4279 扩大基础稳定性基底验算效应组合1My3976.833204.63Mx4593.93374593.9337N10790.38610482.51基底形心偏心距（e x）0.36855310.3057121基底形心偏心距（e y）0.42574320.4382475e00.56310630.5343414核心半径（ρ1）0.83510970.8875919偏心矩与核心半径的比值0.67429020.6020125基底摩擦系数（μ）0.40.4抗倾覆稳定系数 6.51195197.8505235抗滑动稳定系数22.35770221.719782稳定分析结果安全安全效应组合2My4657.92193702.049Mx8262.19166369.9375N10790.38610482.51基底形心偏心距（e x）0.43167330.3531644基底形心偏心距（e y）0.76569940.6076729e00.8789980.7028453核心半径（ρ1）0.95155470.9417353偏心矩与核心半径的比值0.92374930.7463299基底最大压应力(KPa)361.61309318.89688与基底土压力比较，是否基底摩擦系数（μ）0.40.4抗倾覆稳定系数 5.5597596 6.7957025抗滑动稳定系数17.61734217.619969稳定分析结果稳定安全稳定安全基底偏心矩验算联26.2柱直径钢筋直径根数面积构造面积保护层厚度钢筋间距净距1.80.02832197.041127.23450.0517.2280914.22809 (使用组合II时，应考虑容许承载力提高25%，即P=1.24[P]组合I，是否安全。
支墩计算
云南省巧家县第一中学学生宿舍建设项目支墩计算书ZD-1计算书正截面双向弯曲承载力计算书构件名称：ZD-11 已知条件柱截面宽度b=1000mm,截面高度h=1000mm,纵向钢筋合力点至截面近边缘距离as=35mm,X 方向计算长度l0x=400mm,Y方向计算长度l0y=400mm,混凝土强度等级C40,纵向钢筋强度设计值fy=360MPa,2级抗震,地震组合,截面设计轴压力N=6320kN,截面绕水平X轴的矢量弯矩Mx=1530kN·m,另端设计弯矩Mxa=1530kN·m,截面绕竖向Y轴的矢量弯矩My=1530kN·m,另端设计弯矩Mya=1530kN·m,计算配筋面积。
2 配筋计算构件截面特性计算A=1000000mm2, Ix=83333332992.0mm4, Iy=83333332992.0mm4 ix=288.7mm, iy=288.7mm查混混凝土规范表4.1.4可知fc=19.1MPa由混凝土规范6.2.6条可知α1=1.0 β1=0.8由混凝土规范公式(6.2.1-5)可知混凝土极限压应变εcu=0.0033由混凝土规范表4.2.5可得钢筋弹性模量Es=200000MPa相对界限受压区高度ξb=0.518查混凝土规范表11.1.6可知截面承载力抗震调整系数γRE=0.80根据混凝土规范6.2.3条，判断是否需要考虑轴压力在挠曲杆件中产生的附加弯矩绕X轴方向N/(fcA)=6320000/(19.1×1000000)=0.33 ≤ 0.9M1/M2=1530/1530=1.00 > 0.9lc/i=400/288.7=1.4 ≤ 34-12(M1/M2)=34-12×(1530/1530)=22 需要考虑轴压力在挠曲杆件中产生的附加弯矩影响根据混凝土规范6.2.4条考虑二阶效应，Cm=1.00，ηns=1，Cmηns=1CmηnsMx=1×1530=1530.66偏心距e0=1530659712/6320000=242.19mm根据混凝土规范6.2.5条可知附加偏心距eax=33.33mm初始偏心距eix=e0x+eax=242.19+33.33=275.53mm绕Y轴方向M1/M2=1530/1530=1.00 > 0.9lc/i=400/288.7=1.4 ≤ 34-12(M1/M2)=34-12×(1530/1530)=22 需要考虑轴压力在挠曲杆件中产生的附加弯矩影响根据混凝土规范6.2.4条考虑二阶效应，Cm=1.00，ηns=1，Cmηns=1CmηnsMy=1×1530=1530.66偏心距e0=1530659712/6320000=242.19mm根据混凝土规范6.2.5条可知附加偏心距eay=33.33mm初始偏心距eiy=e0y+eay=242.19+33.33=275.53mm按照混凝土规范附录E的方法可求得单根角筋面积Asc=380.10mm2上侧钢筋根数、钢筋面积Nx=4Asx=1507.65mm2左侧钢筋根数、钢筋面积Ny=4Asy=1507.65mm2全截面钢筋面积A's=7551mm2框架柱斜截面受剪承载力计算书1 已知条件柱截面宽度b=1000mm,高度h=1000mm,纵向钢筋合力点至截面近边缘距离as=35mm,箍筋间距s=100mm,混凝土强度等级C40,箍筋设计强度fyv=360MPa,2级抗震,地震组合,水平剪力设计值Vx=439kN,竖向剪力设计值Vy=444kN,轴压力设计值N=6320kN,求所需钢筋面积。
Φ800的钢管桩支墩计算书
Φ800钢管桩支墩计算书支墩采用Φ800的钢管桩，壁厚10mm，一排5根，间距2.4m。
横梁采用45#工字钢，间距2.4m，纵梁采用贝雷片，间距0.9m，横梁采用10×10cm方木，间距25cm。
底模采用高强度竹胶板，板厚t=12mm，竹胶板方木背肋间距为250mm。
钢箱梁以C匝道为例，如下图所示：一、荷载计算1、箱梁荷载：该箱梁截面积：S= 7.682m2，砼自重取2.6T/m31、单位面积的荷载为P1=26×7.682×1/(1.8×6.472)=17.145 KN/m22、施工荷载：取P2=2.5KN/m23、振捣混凝土产生荷载：取P3=2.0KN/m24、模板带木枋荷载：P4=0.5 KN/m2P=1.2×(P1+ P4)+1.4×(P2+ P3)=27.474KN/m2二、底模强度计算箱梁底模采用高强度竹胶板，板厚t=12mm，竹胶板方木背肋间距为250mm，所以验算模板强度采用宽b=250mm平面竹胶板。
1、模板力学性能（1）弹性模量E=0.1×105MPa。
（2）截面惯性矩：I=bh3/12=25×1.23/12=3.6cm4（3）截面抵抗矩：W= bh2/6=25×1.22/6=6cm3（4）截面积：A=bh=25×1.2=30cm22、模板受力计算（1）底模板均布荷载：q=P×b=27.474×0.25=6.869KN/m（2）跨中最大弯矩：M=qL2/8=6.869×0.252/8=0.054 KN·m（3）弯拉应力：σ=M/W=0.054×103/6×10-6=9MPa＜［σ］=11MPa 竹胶板板弯拉应力满足要求。
（4）挠度：从竹胶板下方木背肋布置可知，竹胶板可看作为多跨等跨连续梁，按四等跨均布荷载作用连续梁进行计算，计算公式为：f=0.632qL4/100EI=(0.632×6.869×0.254)/(100×0.1×108×3.6×10-8)=0.47mm＜L/400=0.75mm竹胶板挠度满足要求。