(抱箍法)盖梁模板验算
三柱式盖梁抱箍法施工及计算
盖梁抱箍法施工及计算第一部分盖梁抱箍法施工设计图一、施工设计说明1、概况桥长1012.98米，各墩为三柱式结构（墩柱为直径2.0m的钢筋砼结构），墩柱上方为盖梁。
盖梁为长26.4m，宽2.4m，高2.6m的钢筋砼结构，引桥盖梁砼浇筑量大，约156.1m3。
图1-1 盖梁正面图（单位：m）二、盖梁抱箍法结构设计1、侧模与端模支撑侧模为特制大钢模,面模厚度为δ6mm，肋板高为10cm，在肋板外设2[14背带。
在侧模外侧采用间距1.2m的2[14b作竖带，竖带高2.9m；在竖带上下各设一条φ20的栓杆作拉杆，上下拉杆间间距2.7m，在竖带外设φ48的钢管斜撑，支撑在横梁上。
端模为特制大钢模,面模厚度为δ6mm，肋板高为10cm。
在端模外侧采用间距1.2m的2[14b作竖带，竖带高2.9m；在竖带外设φ48的钢管斜撑，支撑在横梁上。
2、底模支撑底模为特制大钢模,面模厚度为δ8mm，肋板高为10cm。
在底模下部采用间距0.4m工16型钢作横梁，横梁长4.6m。
盖梁悬出端底模下设三角支架支撑，三角架放在横梁上。
横梁底下设纵梁。
横梁上设钢垫块以调整盖梁底2%的横向坡度与安装误差。
与墩柱相交部位采用特制型钢支架作支撑。
3、纵梁在横梁底部采用单层四排上下加强型贝雷片（标准贝雷片规格：3000cm×1500cm，加强弦杆高度10cm）连接形成纵梁，长30m，每两排一组，每组中的两排贝雷片并在一起，两组贝雷梁位于墩柱两侧，中心间距253.6cm，贝雷梁底部采用3m长的工16型钢作为贝雷梁横向底部联接梁。
贝雷片之间采用销连接。
纵、横梁以及纵梁与联接梁之间采用U 型螺栓连接；纵梁下为抱箍。
4、抱箍采用两块半圆弧型钢板（板厚t=16mm）制成，M24的高强螺栓连接，抱箍高1734cm，采用66根高强螺栓连接。
抱箍紧箍在墩柱上产生摩擦力提供上部结构的支承反力，是主要的支承受力结构。
为了提高墩柱与抱箍间的摩擦力，同时对墩柱砼面保护，在墩柱与抱箍之间设一层2～3mm厚的橡胶垫，纵梁与抱箍之间采用U型螺栓连接。
抱箍承载力验算
盖梁抱箍承载力验算螺栓允许拉力［F］﹦［ａ］兀ｄ2/4F-每个螺栓的允许拉力ａ-钢材允许应力：对于45号钢［ａ］=2000ｋｇ/ｃｍ2ｄ-螺栓直径22ｍｍ［F］=2×3.14×2.22/4=7.6T抱箍与墩柱间的总正压力N=4×ｎ×F1N-由螺栓预紧力产生的正压力ｎ-螺栓单排个数(ｎ﹦9）N=4×9×7.6=273.6抱箍与墩柱间的静摩擦力F=ｆ×NF-抱箍与墩柱间的静摩擦力ｆ-抱箍与墩柱间的静摩擦系数。
钢材与砼间的静摩擦系数为0.4；F=0.4×273.6=109.44﹙T）F总=109.44×2=218.88（T）（两套抱箍）盖梁自重﹙每片盖梁砼50ｍ3钢筋混凝土2.6T/ｍ3）50×2.6=130﹙T）砼施工振搗荷载0.1T/ｍ2，施工荷载0.2T/ｍ2，模板支架2T.临时荷载共重：15.65×2.1×0.3＋2=11.86T每套抱箍承受荷载：130＋11.86=141.86T取安全系数为1.25，F=1.25*141.86=177.33T＜218.88T故：满足要求。
盖梁工字钢刚度验算1、所受均布荷载P=F/L=177.33×9.8/15.65=111KN·M2、计算支反力Ra=Rb=P×L/2=111×15.65/2=868.58KN3、计算剪力及弯距AC段：QA左=-qx=-111×3.075=-341.33KN Ma=-1/2qx2=-1/2×111×3.0752=524.79KN·M AB段：QA右=Ra+QA左=868.58-341.33=527.25KNMo=Ra×x-q（x2/2)=868.58×4.75-111×(7.8252/2)=727.46KN·M4、强度校核抗弯强度δmax=Mmax/WzWz= Mmax/δmax=727.46/(1.3×145)×103=3859cm4本项目选用两根I56a（Ix=65600cm4 Sx= 2340 cm3 δ=12.5mm）抗剪强度Τ=1/2Q*Sx/Ix*δ=527.25×2340/（65600×12.5）/2=75.23＜[τ]=1.3*85MPa5、刚度校核端部挠度：Fc=Fd=qaL3（6a2/L2+3a3/L3-1）/(24EIx)/2=111×3.075×9.53×（6×3.0752/9.52+3×3.0753/9.53-1)/(24×210×65600)/2=12mm跨中挠度Fo=qL4（5-24a2/L2）/(384EIx)/2=111×9.54×（5-24×3.0752/9.52)/(384×210×65600)/2 =21mm。
盖梁抱箍法施工
盖梁抱箍法施工结构验算
盖梁采用抱箍法进行施工，如下图所示：
32b工字钢
抱箍
现浇盖梁
1600
550022502250
此处只对抱箍顶32b 横梁进行验算，盖梁模板及抱箍的结构验算此处忽略。
(1) 荷载取值
① 钢筋混凝土容重：取值25kN/m ³；
② 盖梁尺寸：1.2m 高，1.6m 宽，10m 长；
③ 盖梁模板及抱箍顶横梁自重：取值约3kN/m ²；
④ 施工活荷载：取值3kN/m ²。
综上，静载系数取1.2，活载系数取1.4，横梁计算线荷载为：
{1.2[(25 1.2)3]+1.43} 1.670.08/q kN m =⨯⨯+⨯⨯=计
又两根32b 工字钢承担，单根工字钢线荷载35.04/kN m
35.04kN/m
225055002250
受力示意图
(2) 系数取值
32b 工字钢力学性能参数如下：
3726W cm =，411620I cm =，522.0610/E N mm =⨯，2205/c f N mm =，
(3) 强度验算
弯矩示意图
由上图可知，可能出现最大弯矩max 88.695M kN m =⋅，则 22max max 88695000122.17/[]205/726000
M f N mm f N mm W ===<=,满足。
(4) 挠度验算
扰度示意图
自由端扰度 跨中扰度 由上图可知，自由端可能出现最大扰度max 4.8[]400l w mm =<，满足。
盖梁模板、支架、抱箍检算
青岛蓝色硅谷城际轨道交通工程06标盖梁模板、支架、抱箍检算编制：刘志、陈言亮、吴志明审核：陈言亮审批：孙捷中铁城建集团青岛蓝色硅谷城际轨道交通工程06标项目经理部二〇一四年6目录一、施工设计说明 (1)1、概况 (1)2、设计依据 (1)3、盖梁抱箍法结构设计 (1)二、盖梁抱箍法施工设计计算 (4)（一）设计检算说明 (4)（二）侧模支撑计算 (4)（三）横向分配梁计算 (6)（四）抱箍上纵向梁计算 (6)（五）抱箍计算 (8)三、盖梁模板计算结论 (11)四、盖梁无支架施工的经济效益及前景 (11)一、施工设计说明1、概况此工程为青岛蓝色硅谷城际轨道交通工程王哥庄站至蓝色硅谷站，盖梁高度 2.40m，最大宽度 4.4m 采用钢筋砼结构。
盖梁均为单柱式结构，盖梁施工拟采用抱箍法施工。
盖梁砼浇筑量大约 88m3。
2、设计依据（1）交通部行业标准，《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》（JTJ025-86）（2）汪国荣、朱国梁编著《施工计算手册》（3）《公路施工手册》，桥涵（上、下册）交通部第一公路工程总公司。
（4）《路桥施工计算手册》人民交通出版社（6）青岛蓝色硅谷城际轨道交通工程施工图设计文件。
（7）国家、交通部等有关部委和省交通厅的规范和标准。
3、盖梁抱箍法结构设计图1：盖梁正面青岛蓝色硅谷城际轨道交通工程06标盖梁模板、支架、抱箍检算2（1）侧模与端模支撑侧模为大钢模,面模厚度为δ6mm，肋板厚度为 12mm，横肋采用[10#槽钢。
在侧模外侧采用间距 0.8m 的双[10b#槽钢作对拉槽；在对拉槽上下各设一条 Tr32 的栓杆作拉杆，上下拉杆间间距 1.9m，在对拉槽与模板间用[10#槽钢支撑，支撑在横梁上端模为钢模,面模厚度为δ6mm，肋板厚度 12mm。
在端模外侧采用[10#槽钢做横肋。
（2）底模支撑底模为特制大钢模,面模厚度为δ6mm，肋板厚度 100mm。
在底模下部采用间距 0.8mI10#工字钢作横梁，横梁长4.4m。
盖梁模板及支架设计计算
盖梁模板及支架设计计算1） 抱箍设计计算：盖梁采用抱箍法施工，用钢箍卡固在墩柱上，搭贝雷架工字槽钢，再铺横方木或槽钢，上再安装盖梁底模。
1. 抱箍承受的垂直力：①盖梁高1.6m ，宽1.9m ，长14.86m ，砼42.5m 3，钢筋6933Kg ，盖梁重：42.5×2.3＋6.93＝104.7T②底模、侧模重底模重3.362T ，测模重2×（3×10）×37.38Kg/片＝2243Kg[12槽钢12.31Kg/m 6×17×12.31＝1255 Kg立柱：11×1.8×2×12.31＝487Kg ，三角支架2个：1.062T底横梁[22 25条×3.2×24.99＝2000Kg人行工作台1T③贝雷架 12片，0.275×12＝3.3T④施工设备、人员、倾倒混凝土及振捣荷载 2.5T,合计：121.908T,加大荷载安全系数1.1.121.908×1.1＝134.099T ＝1340.99KN全部荷载分配在两个墩柱上，故每个墩柱承受力为：KN T T 5.67005.6721.134≈= 即每个抱箍要承受67.0T （670.5KN ）的垂直力。
加抱箍自重0.305T 为67.355T 。
抱箍承受的垂直力转化为抱箍与墩柱的摩擦力来承受。
摩擦系数：铁板与橡胶0.6，橡胶与混凝柱0.8，故取铁板与橡胶的摩擦系数0.6故需要的正压力673.55KN/0.6＝1122.6KN ，采用d 24螺栓，每个螺栓允许拉力262KN最小螺栓个数1122.6KN/262KN ＝4.28个螺栓。
采用12个螺栓，其安全系数为12/4.28＝2.8可施工时每个螺栓的最小拉力：1122.6KN/12＝93.55KN每个螺栓的最小拧扭矩：tc ＝K ×PC ×dtc －扭矩 K －钢与钢的摩擦系数，0.15～0.2取0.2.d －螺栓外径 PC －螺栓拉力tc ＝0.2×93.55×0.024＝0.4490KN*m为了保证螺栓不至于损坏，拧扭矩不要过大，最大扭矩为：tc ＝K ×P ×d ，这时K 取0.15，tc ＝0.15×262×0.024＝0.9432建议施工时取其中值：m KN .6961.029432.04490.0=+ 2）贝雷架梁的应力验算：总重量134.099T （见前页），盖梁长14.86m ，柱间距离8.46m ，（高良桥9＃～14＃墩为8.65m ）柱间均布荷载估算：m T /024.986.14099.134= 贝雷架：[12 Ix ＝388.5cm 4，A ＝15.65cm 29.024T/m 2[123.1 8.65m 3.1XX1.5m贝雷架截面惯性矩： 0.687mIx ＝4×388.5＋4×15.69×68.72 [12＝1554＋296208＝297762cm 2cm Kg m T ql M .104.84.4.8465.8024.98181522⨯==⨯⨯== （按简支梁计算偏安全）MPa cm Kg I yM 2.106/93.10621097762.22104.8475255==⨯⨯⨯⨯=＝σ 3）灌砼前风力引起的模板倾覆稳定计算1、受力如图下图，9.755T 0.1794T/m 2抱箍支承点1.42m①查抱箍计算单模板支架等重9.7551宽：1.3＋0.12＝1.42m②抱箍支承点距离：墩柱直径＋贝雷架2③模板高1.8m④风压强度，查全国基本风压分布图：广宁为W0＝100Kg/m2＝0.1T/m2风载体系数：方型为K1＝1.3风压高度变化系数：K2=1.2，(26m高)地形地理条件系数：K3＝1.15，（山岭、峡谷、风口区）风载强度：W＝K1×K2×K3×W0=1.3×1.2×1.15×0.1T/m2＝0.1794 T/m2⑤风力：受风面积承风压强：17×1.9×0.1794＝5.490T风力重心高1.8m/2＝0.9m，风力倾覆弯矩5.490T×0.9m＝4.941T*m抗倾覆弯矩：9.755T×1.42/2m＝6.926T*m安全系数6.926/4.941＝1.40可4)贝雷架也可用三层I28工字钢代用，使用时两层工字钢必须焊接在一起，共同受力。
钢抱箍法盖梁施工的受力验算
钢抱箍法盖梁施工的受力验算1、 荷载集度q 的确定：普通砼重力密度取23.53，砼体积为47.03m ，钢筋重量5.94t ，则钢筋砼总重力为1163.652，盖梁长l 为14.184m ，宽1.9m ，2条36b 工字钢共同承受荷载，对其中一条工字钢进行验算即可。
、盖梁结构自重： 、模板及下部支撑等荷载：、砼振捣产生竖向荷载按24m KN ，则有 、槽32a 钢及连接件分布型钢自重：m t q 1745.07.137.15403807.04=⨯⨯= 、施工人员、材料、机具等分布荷载按25.3m KN ：m t q 525.05.135.05=⨯= 因此槽钢荷载集度为：m KN m t q q q q qq 36.68836.6)(54321==++++=∑。
1条槽钢荷载集度为：m KN q 09.1741=∑ 2、槽钢受力分析：取［32a 槽钢，则a 101.25MP E ⨯=,46.7510cm I x = ，34.469cm W x =，施工过程中最不利荷载时，以佛洞跨线桥2＃墩普通盖梁立柱形式为例，立柱间距为7.7m ；（1）、槽钢法向应力验算][σσ<=W M ，式中：M ─受力弯矩，取最大弯矩m ax M；W ─截面抵抗矩][σ─容许应力，查规范得145MPam KN q 09.17=laa支点A 、B 的反力：KN a l q R R B A 27.468)327.7(236.68)2(2=⨯+=+== ACDBKNm l a ql M 753.497.734187.709.17418222222max=⎪⎪⎭⎫⎝⎛⨯-⨯=⎪⎪⎭⎫ ⎝⎛-= []MPa MPa cm KNm W M 14500.1064.469753.493=<===σσ满足要求。
（2）、槽钢抗剪应力验算[]ττ≤=a V 式中：V ─剪力a ─截面积，［32a 槽钢截面积为48.052cm [τ]─容许剪应力，查规范得85MPa施工过程中出现最不利荷载布置形式，最大剪力在A 右侧、B 左侧处，B DCA经计算得KN ql V 80.657.709.172121max =⨯⨯==剪应力[]MPa MPa cm KN a V 8569.1305.4880.652=<===ττ 满足要求。
(抱箍法)盖梁模板验算
惠东凌坑至碧甲高速公路土建工程Ⅰ标段K2+250中桥盖梁抱箍支架模板验算编制人：审核人：审批人：审批时间：年月日惠东凌坑至碧甲高速公路土建工程Ⅰ标段联合体项目部永昌路桥施工处2011年9月惠东凌坑至碧甲高速公路土建工程Ⅰ标段K2+250中桥盖梁抱箍支架模板验算目录K2+250中桥盖梁抱箍支架验算 ........................................................................................................ - 3 - 第一章、编制依据....................................................................................................................... - 3 - 第二章、工程概况....................................................................................................................... - 3 - 第三章、支架设计要点............................................................................................................... - 3 - 第四章、抱箍支架验算............................................................................................................... - 4 -4.1、K2+250中桥盖梁、墩柱、系梁立面图.................................................................... - 4 -4.2、荷载计算...................................................................................................................... - 5 -4.3、结构检算...................................................................................................................... - 6 -K2+250中桥盖梁抱箍支架验算第一章、编制依据1、惠东凌坑至碧甲高速公路两阶段施工图，以及设计变更、补充、修改图纸及文件资料。
引桥盖梁支架设计计算(抱箍)
引桥盖梁施工支架（抱箍）设计计算1、荷载统计盖梁自重1065KN（砼容重取25KN/m3）,模板重量（底模+侧模+分配梁）95KN，近似的简化为均布线荷载作用在抱箍牛腿上方的横梁上（双肢HN60*20型钢），q=90KN/m.则均布线荷载大小q=(1065+95）/14=82.85KN/m，计算时取盖梁施工支架布置示意图2、承重横梁设计计算抱箍牛腿上承重横梁采用双肢HN60*20型钢，其结构计算简图如下图所示：Array结构计算简图表示-方向支座反力图表示-方向剪力图表示-方向弯矩图表示-方向应力图02/01/2011表示-方向位移图由上述计算可看出，选用2HN60*20型钢作为承重横梁，可以满足施工需要。
3、抱箍设计抱箍采用Q235钢、12mm钢板，抱箍高度为60cm，墩柱直径为D=160cm；两半抱箍对接处采用10颗8.8级M24高强螺栓连接。
抱箍设计如图示：抱箍设计图2.1 抱箍与墩柱间的摩擦力计算受力计算简图2.1.1 抱箍对墩柱的压应力σ1 公式：μσ1B πD=KF式中：μ—摩擦系数，取0.3；B —抱箍高度，根据抱箍设计图取0.6m ；D —墩柱直径，取1.6m 计算； K —荷载安全系数，取K =1.2 ；F —作用在抱箍上的荷载，计算时取F =650KN ； [σc ]—砼墩柱抗压强度容许值，其值不大于0.8Ra b ；本工程中墩柱砼设计标号为C30，其轴心抗压强度Ra b =21.0MPa,则0.8Ra b =0.8*21.0=16.8MPa ；代入相关量值得：σ1=0.862 ⅰ＜[σc ] =16.8 MPa 2.1.2 抱箍内应力σ2力的合成图/2120sin Br d Bt πσθθσ=⎰化简得：σ2=σ1r/t式中：t —抱箍钢板厚度，根据抱箍设计则取t=12mm ； r —墩柱半径，此处取r=0.8m ； 代入相关量值得：σ2=57.5 MPa ＜[σQ235] =145MPa2.1.3 σ2=57.5 MPa 时，一半抱箍的伸长量：△L=（σ2/E ）πr 则抱箍加工长度（一半）：L=πr-△L=（1-σ2/E ）πr式中：E —钢材的弹性模量，E=2.06*105MPa ；代入相关量值得：L =（1-σ2/E ）πr=（1-57.5/2.06*105）*3.14*0.8*1000 =2512 mm2.1.4 两半抱箍牛腿腹板处采用10颗8.8级M24高强螺栓连接，螺栓布置如图示抱箍钢板所受拉力P ： P=σ2*A=57.5MPa*12*600/1000=414KN 螺栓设计拉力Nt ：Nt=Nt b *n=141.1*10=1411KN式中：A —抱箍钢板带的截面面积；Nt b —8.8级M24高强螺栓承载力设计值（受拉），此次取Nt b =141.1 KN ；P ＜Nt ，抱箍螺栓设计合理，可以满足施工使用。
抱箍验算 盖梁
抱箍法验算验算过程抱箍验算选取结构尺寸最大的盖梁即整体式路幅74-85号墩的盖梁。
由于桁架在上面已经验算，在此不进行桁架验算。
1、抱箍设计采用两块半圆弧型钢板（板厚t=16mm）制成， M24的高强螺栓连接，抱箍高1500cm，采用50根高强螺栓连接。
抱箍紧箍在墩柱上产生摩擦力提供上部结构的支承反力，是主要的支承受力结构。
为了提高墩柱与抱箍间的摩擦力，同时对墩柱砼面保护，在墩柱与抱箍之间设一层2～3mm厚的橡胶垫。
2、3、五、抱箍计算（一）抱箍承载力计算1、荷载计算每个盖梁按墩柱设三个抱箍体支承上部荷载，由上面的计算可知：支座反力RA=RB==1600kN最大值为抱箍体需承受的竖向压力N进行计算，该值即为抱箍体需产生的摩擦力。
2、抱箍受力计算（1）螺栓数目计算抱箍体需承受的竖向压力N=1600kN抱箍所受的竖向压力由M24的高强螺栓的抗剪力产生，查《路桥施工计算手册》第426页：M24螺栓的允许承载力：[NL]=Pμn/K式中：P---高强螺栓的预拉力，取225kN;μ---摩擦系数，取0.3；n---传力接触面数目，取1；K---安全系数，取1.7。
则：[NL]= 225×0.3×1/1.7=39.7kN螺栓数目m计算：m=N’/[NL]=1600/39.7=40.3≈40个，取计算截面上的螺栓数目m=40个。
则每条高强螺栓提供的抗剪力：P′=N/44=1600/40=40KN≈[NL]=39.7kN故能承担所要求的荷载。
（2）螺栓轴向受拉计算砼与钢之间设一层橡胶，按橡胶与钢之间的摩擦系数取μ=0.3计算抱箍产生的压力Pb= N/μ=1600N/0.3=5333kN由高强螺栓承担。
则：N’=Pb=5333kN抱箍的压力由40条M24的高强螺栓的拉力产生。
即每条螺栓拉力为N1=Pb/40=5333kN /40=133kN<[S]=225kNσ=N”/A= N′（1-0.4m1/m）/A式中：N′---轴心力m1---所有螺栓数目，取：50个A---高强螺栓截面积，A=4.52cm2σ=N”/A= Pb（1-0.4m1/m）/A=5333×(1-0.4×50/40)/50×4.52×10-4 =117692kPa=118MPa＜[σ]=140MPa故高强螺栓满足强度要求。
盖梁抱箍的设计及检算
盖梁抱箍的设计及检算抱箍设计抱箍受力验算1 工程概况盖梁长11.6m,高1.5m，宽1.6m。
由于现场地形、地质情况的限制，其盖梁施工采用抱箍法施工最为合理。
2 抱箍计算盖梁抱箍图如下：抱箍平面图说明:1.图中尺寸除注明外均以毫米计。
2.钢抱箍制作直径必须准确,使其周长略小于墩身周长。
在内面垫约 5毫米橡胶,用螺栓将两片钢抱箍抱死于墩身上,每个螺栓上扭紧力矩不小于79kg.m ,在其上搭设横梁,铺设底模。
5.1 抱箍基本参数的确定： 2.1.1 计算模型的建立：T2本图尺寸均以厘米计。
抱箍体所承受的压力N1、N2为纵梁及其以上所有荷载产生的和力，用抱箍体支承上部荷载，抱箍桶壁与墩柱之间产生的摩擦力f 抵抗压力N1、N2，由f=μN f 知，f 由作用在抱箍桶上的垂直压力产生，采用抱箍桶之间的高强螺栓的拉力T1、T2对抱箍桶施工压力。
2.1.2 荷载计算：由以上计算可知： 支座反力R A =643kNR B =283×2=566kN以最大值643KN 为抱箍体需承受的竖向压力N 进行计算。
2.1.3 力学计算：2.1.3.1计算拉力T1，砼与钢之间设一层橡胶，摩擦系数按橡胶与钢之间的摩擦系数取μ=0.25，由f=μN f ，垂直压力：kN fN f 257225.0643===μ121214''T T T T T N f =+++= kN N T f f 643425724=== 2.1.3.2 M25高强螺栓的允许承载力：[N L ]=P ·μ·n/K=250×0.3×1/1.7=44.1kN2.1.3.3 抱箍螺栓数目的确定m=T f /[N l ]=643/44.1=14个2.1.3.4 抱箍高度抱箍高h=0.5m 。
12个高强螺栓。
2.2 螺栓轴向受拉计算砼与钢之间设一层橡胶，按橡胶与钢之间的摩擦系数取μ=0.25计算抱箍产生的压力P b = N/μ=643kN/0.25=2572kN 由高强螺栓承担。
盖梁抱箍计算书
盖梁抱箍计算书1.1抱箍材料采用两块半圆弧型钢板（板厚t=10mm）制成，M24的高强螺栓连接，抱箍高50cm，采用16个高强螺栓连接。
抱箍紧箍在墩柱上产生摩擦力提供上部结构的支承反力，是主要的支承受力结构。
为了提高墩柱与抱箍间的摩擦力，同时对墩柱砼面保护，在墩柱与抱箍之间设一层0.5cm厚的橡胶皮。
1.2荷载计算每个盖梁按墩柱设三个抱箍体支承上部荷载，取28#右幅最大方量（64.5m3）的盖梁验算。
盖梁砼自重：G1=64.5×26=1677kN盖梁模板自重：G2=72KN钢管外撑自重：G3=2.77×4.65*12=0.154kN横梁工字钢：双40b，长度26米,G4=21kN施工荷载与其它荷载：G5=20kN横梁上的总荷载：GH=G1+G2+G3+G4+G5=1790.15kN支座反力R A=R B=1790.15/3=596.71kN以最大值为抱箍体需承受的竖向压力N进行计算，该值即为抱箍体需产生的摩擦力。
1.3抱箍受力计算1.3.1螺栓数目计算抱箍体需承受的竖向压力N=596.71kN抱箍所受的竖向压力由M24的高强螺栓的抗剪力产生，查《路桥施工计算手册》第426页：M24螺栓的允许承载力：[NL]=Pμn/K式中：P---高强螺栓的预拉力，取200kN;μ---摩擦系数，取0.35；n---传力接触面数目，取1；K---安全系数，取1.7。
则：[NL]= 200×0.35×1/1.7=41.18kN螺栓数目m计算：m=N’/[NL]=596.71/41.18=14.5≈15个，取计算截面上的螺栓数目m=16个。
则每条高强螺栓提供的抗剪力：P′=N/8=596.71/16=37.3KN<[NL]=41.18kN故能承担所要求的荷载。
1.3.2螺栓轴向受拉计算砼与钢之间设一层橡胶皮，查摩擦系数表：按橡胶皮与砼之间的摩擦系数取μ=0.6，橡胶皮与钢的的摩擦系数取μ=0.6，综合摩阻系数按0.45计算。
桥梁盖梁抱箍验算
济祁高速公路永城段(一期工程)TJ-4标项目部抱箍受力验算计算书批准审核：编制：编制单位：中国水电建设集团路桥公司济祁高速公路永城段TJ-4标项目部编制时间： 2011年5月21日沱河大桥盖梁抱箍受力验算1.1抱箍设计抱箍采用两块半圆型钢板（板厚t=12mm）制成，M20的高强螺栓连接，抱箍高40cm，采用16个20Mn钢高强螺栓连接。
抱箍在墩柱上产生摩擦力提供上部结构的支承反力，是主要的支承受力结构。
为了提高墩柱与抱箍间的摩擦力，同时对墩柱砼面保护，在墩柱与抱箍之间设一层2～3mm厚的土工布，摩擦系数为0.35~0.5。
1. 2注意事项抱箍与混凝土接触面要平整。
所有的焊接部位必须焊接密实，焊缝饱满。
抱箍拼装好后，连接处的螺栓必须分三次进行拧紧，第一次在抱箍拼装好后进行，第二次在抱箍拼装好后第三天进行，第三次是在抱箍加压后进行，压力大小必须与抱箍理论承受的荷载相一致。
抱箍螺栓使用前必须检查其是否有缺陷，只要发现坚决不能用。
抱箍加压后通过在抱箍下方作标志，检查抱箍是否下沉，并做好记录。
抱箍两部分宜同时吊装。
抱箍连接板处放在顺桥方向，用来支撑盖梁模板、盖梁砼及其它临时荷载。
2、抱箍法盖梁施工设计计算2.1侧模支撑计算2.1.1力学模型假定砼浇筑时的侧压力由拉杆和竖带承受，Pm为砼浇筑时的侧压力，T1、T2为拉杆承受的拉力，计算如下图所示。
2.1.2荷载计算砼浇筑时的侧压力：Pm= 0.22r c T0β1β2V1/2Pm=0.22rc200/（t＋15）β1β2V1/2=0.22×26×200/（25+15）×1.2×1×0.4/2=6.86 Kpa（取β1= 1.2，β2=1）β1——外加剂影响修正系数，不加外加剂时取1，加外加剂时取1.2；β2——混凝土坍落度影响修正系数V1—混凝土浇筑速度，取0.4m/hT——混凝土入模温度，按25o C考虑rc——砼容重，取26KN/m3砼振捣对模板产生的侧压力按4KPa考虑。
抱箍验算
抱箍计算书1、设计依据⑴《公路工程技术标准》（JTJ001-97）；⑵《公路桥涵施工技术规范》（JTJ041-2000）；⑶《公路桥涵钢结构木结构设计规范》（JTJ025-86）。
2、设计要求混凝土施工时，模板强度和刚度满足《公路桥涵钢结构木结构设计规范》（JTJ025-86）。
3、抱箍受力分析盖梁下每个墩柱设1个抱箍支撑上部荷载，上部荷载由盖梁混凝土自重、模板及支撑横梁自重以及施工荷载组成，具体如下：1、 混凝土自重： 22126/471222F kN m m kN =⨯=2、 模板及支撑横梁自重：24280120F kN kN kN =+=3、 施工荷载：34F kN =4、 每个抱箍承受上部传递的竖向荷载12346352P P P F kN ++== 5、 一个抱箍为2个半圆通过M24高强度螺栓连接，每个半圆承受竖向荷载45317.52F F kN == 6、 抱箍与墩柱最大静摩擦力：4635f F kN ==4、抱箍图例：5、螺栓强度1、抗剪强度连接螺栓M24 8.8级高强度螺栓容许抗剪强度值：2[][]11049.73S A G r MPa kN τπ=⨯=⨯=，受力过程中每个螺栓承受的剪切力即为传递的竖向荷载： 4631.7520F F kN ==<[]τ，螺栓抗剪强度满足要求。
2、抗拉强度抱箍箍身与砼之间设5mm 橡胶垫片，其橡胶垫片摩擦因数0.3u = 抱箍产生的拉力为75/1058.33F F u kN ==，拉力由螺栓承受，固每个螺栓承受的拉力为87/2052.91F F kN ==拉应力8/117.52[]215S F A MPa MPa σσ===6、抱箍钢带强度抱箍钢带所受拉力为F7=1058.33kN,钢带截面积为0.5m ×0.012m 172/176.34[]215S F A MPa MPa σσ===,满足要求。
盖梁抱箍法施工及检算
盖梁抱箍法施工及检算中铁十六局集团有限公司第一工程有限公司田巍内容提要：在桥梁施工中，因地形、地质等原因，盖梁施工常采用抱箍施工，但抱箍施工的安全性、可靠性最重要，具体体现在抱箍施工的设计、检算和加固。
现结合河卡山1#大桥盖梁施工，谈一下抱箍法施工的设计、检算及加固。
关键词：抱箍法施工受力验算加固1．工程概况河卡山1#大桥为跨越山谷而设置，地处青藏高原腹地，属高海拔地区。
上部结构采用30m装配式部分预应力砼连续箱梁，下部构造采用柱式墩，柱式台，桩基础。
盖梁长9.79m,高1.5m，宽1.9m。
由于现场地形、地质情况的限制，其盖梁施工采用抱箍法施工最为合理。
2．计检算说明盖梁抱箍施工图如2-1。
图2-1盖梁抱箍施工图2.1设计计算原则⑴在满足结构受力情况下考虑挠度变形控制。
⑵综合考虑结构的安全性。
⑶采取比较符合实际的力学模型。
⑷尽量采用已有的构件和已经使用过的支撑方法。
⑸本计算未扣除墩柱承担的盖梁砼重量。
以做安全储备。
2.2施工前检验抱箍加工完成实施前，必须先进行压力试验，变形满足要求后方可使用。
3．横梁计算采用间距0.3m的15cm×15cm的方木作横梁，横梁长2.0m，共布设横梁16个。
盖梁悬出端底模下设特制三角支架，每个重约10kN。
3.1荷载计算⑴盖梁钢筋砼自重：G1=26.3m3×26kN/m3=683.8kN⑵模板钢摸自重：G2=50kN (根据模板设计资料)⑶侧模支撑自重：G3=15kN⑷三角支架自重：G4=10kN⑸施工荷载与其它荷载：G5=25kN横梁上的总荷载：G H=G1+G2+G3+G4+G5=683.8+50+15+10+25=783.8kNq H=783.8/9.79=80.06kN/m横梁采用间距0.3m的方木，则作用在单根横梁上的荷载：G H’=80.06×0.3=24.02kN作用在横梁上的均布荷载为：q H’= G H’/l H=24.02/1.6=15.01kN/m(式中：l H为横梁受荷段长度，为1.6m) 3.2力学模型如图3-1所示。
盖梁抱箍及支架验算
盖梁支架设置及验算在盖梁前、侧面采用脚手架搭设支撑及施工平台。
搭设脚手架直接支撑在混凝土基础上，混凝土基础采用15cmC20，确保地基牢固。
满堂脚手架搭设参数：脚手架采用φ48×3.5mm碗扣式脚手架，立杆纵向间距均为30cmm，横向步距为60m，顶托上设置10×10cm方木，方木上铺设18mm竹胶板，杆下垫10×10cm方木，在横桥向及顺桥向的立杆上增加斜向剪刀支撑。
浇筑的钢筋混凝土自重26KN/m3；模板及方木自重取3.0KN/m2；施工人员、施工料具运输或堆放荷载取1.5KN/m2；振捣混凝土产生荷载2.5KN/m2。
施工荷载合计4.0KN/m2。
1、100×100方木分配梁按跨度纵×横的中间连续，两端简支梁计算，所受均布荷载：q1=(（26.0×1.8+3）×1.35+(1.5+2.5)×1.4)×0.15=10.92 KN/mq=10.92 kn/m计算模型跨中最大弯矩为：M=ql2/8=10.92×0.6×0.6/8=0.49 KN·M方木截面抵抗矩：W=bh2/6=0.1×0.12/6=1.67×10-4 m3截面惯性矩：I= bh3/12=0.1×0.13/12=8.33×10-6 m4容许抗弯应力［σ］=12MPa，弹性模量E=11×103 MPa方木弯拉应力：σ=M/W=0.49×103/1.67×10-4=2.93 MPa＜［σ］=12 MPa横梁弯拉应力满足要求横梁挠度：f=5qL4/384EI=(5×10.92×0.64)/(384×11×106×8.33×10-6)=2.01mm＜L/400=2.25mm综上，使用100mm×100mm方木作为模板顺桥向支撑满足要求。
盖梁验算（45a工字钢上满铺12×15方木）
盖梁荷载验算（45a工字钢）盖梁采用抱箍法施工，墩柱完成后，在墩柱上安装抱箍，然后在抱箍上安装横向的I45a工字钢，工字钢上满铺4m长12cm×15cm的方木，然后方木上铺设竹胶板底模。
盖梁侧模（前后面）采用定型钢模，左右两侧面采用竹胶板。
以爬坡车道侧的盖梁进行验算（此幅盖梁宽度最大），盖梁立面图如下：12.451.3257.6 1.1 1.3251.1盖梁立面图一、工字钢验算45a工字钢计算参数如下：E=2.1×105MPa，W=1432.9cm3，I=32241cm4，单位重为80.38Kg/m1、受力分析盖梁工字钢长度为15m，盖梁长12.45m。
工字钢受力示意图如下：q2.57.6 2.5工字钢受力示意图2、荷载计算作用于工字钢的荷载有：（1）、施工时钢筋混凝土重量38.5m ³×26KN/m ³=1001KN ；（2）、模板及方木、钢管重量；①侧模钢模重量：面积为38.5㎡，重量为57.8KN ；②底模及侧模1.5cm 厚竹胶板重量：面积为20.3㎡，重量为2.1KN ；③铺设5cm 厚脚手板重量：面积为35.1㎡，重量为12.3KN ； ④模板Φ48钢管背楞重量：长度48m ，重量1.92KN ；⑤防护Φ48钢管重量：长度79m ，重量3.16KN ；⑥模板10×10方木背楞重量：长度49m ，重量3.43KN ；⑦10×10方木托架重量：长度14m ，重量0.98KN ；⑧工字钢上满铺12×15方木重量：长度458m ，重量57.71KN ； 合计为139.4KN ；（3）、施工时人员、设备重量10KN ；（4）、振捣砼时产生荷载2KN/㎡×12.45m ×2m=49.8KN ；荷载总共为1.2×1001+1.2×139.4+1.4×10+1.4×49.8=1452.2KN 。
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惠东凌坑至碧甲高速公路土建工程Ⅰ标段K2+250中桥盖梁抱箍支架模板验算编制人：审核人：审批人：审批时间：年月日惠东凌坑至碧甲高速公路土建工程Ⅰ标段联合体项目部永昌路桥施工处2011年9月惠东凌坑至碧甲高速公路土建工程Ⅰ标段K2+250中桥盖梁抱箍支架模板验算目录K2+250中桥盖梁抱箍支架验算 .............................................................................. 错误!未指定书签。
第一章、编制依据............................................................................................. 错误!未指定书签。
第二章、工程概况............................................................................................. 错误!未指定书签。
第三章、支架设计要点..................................................................................... 错误!未指定书签。
第四章、抱箍支架验算..................................................................................... 错误!未指定书签。
4.1、K2+250中桥盖梁、墩柱、系梁立面图.......................................... 错误!未指定书签。
4.2、荷载计算............................................................................................ 错误!未指定书签。
4.3、结构检算............................................................................................ 错误!未指定书签。
K2+250中桥盖梁抱箍支架验算第一章、编制依据1、惠东凌坑至碧甲高速公路两阶段施工图，以及设计变更、补充、修改图纸及文件资料。
2、国家有关的政策、法规、施工验收规范和工程建设标准强制性条文（城市建设部分），以及现行有关施工技术规范、标准等。
3、现场勘察和研究所获得的资料，以及相关补充资料。
4、建设单位、监理单位对本工程施工的有关要求。
5、我单位施工类似工程项目的能力和技术装备水平。
6、参考《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》、《混凝土工程模板与支架技术》、《公路桥涵施工手册》、《建筑施工计算手册》。
第二章、工程概况本桥上部结构为预应力钢筋砼空心板，下部构造为双柱式桥墩，肋式桥台，灌注桩基。
其中下部结构包括桥台2个，C35砼425.81m3；系梁6片，C35砼33.9m3；墩柱12根，C35砼67m3；盖梁6片，C35砼159.9m3；垫石224块，C35砼3.17m3。
第三章、支架设计要点1、盖梁结构盖梁全长13.8m，宽1.6 m，高1.3m，砼体积为26.65m3，墩柱Φ1.1m，柱中心间距7.97m。
2、抱箍法支撑体系设计侧模的背部支撑由内木楞和外钢楞组成,直接支撑模板的龙骨为内木楞。
用以支撑内木楞为外钢楞组成，即外钢楞组装成墙身模板时，通过穿墙螺栓将墙体两片模板拉结，每个穿螺墙栓成为外钢楞组成的支点，水平间距600mm。
盖梁底模下部采用宽×高为0.10m×0.10m的方木作横梁，间距0.30m。
盖梁底模两悬出端下设三角支架支撑，三角架放在横梁上。
在横梁底部采用45A工字钢连接形成纵梁，纵梁位于墩柱两侧，中心间距1.1m，单侧长度15m。
纵梁底部用四根钢管作连接梁。
横梁直接耽在纵梁上，纵梁之间用销子连接，连接梁与纵梁之间用旋转扣件连接。
抱箍采用两块半圆弧型钢板制成，钢板厚16，高0.6m，抱箍牛腿钢板厚20，宽0.27m，采用12根M24高强螺栓连接。
为了提高墩柱与抱箍间的摩擦力，同时对墩柱砼面保护，在墩柱与抱箍之间设一层3厚的橡胶垫，纵梁与抱箍之间采用U型螺栓连接。
抱箍构件形象示意图如图1所示。
第四章、抱箍支架验算4.1、K2+250中桥盖梁、墩柱、系梁立面图图1：抱箍构件形象示意图（半个）4.2、荷载计算1、荷载分析根据本桥盖梁的结构特点，在施工过程中将涉及到以下荷载形式：⑴q1——盖梁自重荷载，新浇混凝土密度取26003。
⑵q2——盖梁底模、侧模支撑荷载，按均布荷载计算，经计算取q2＝1.0（偏于安全）。
⑶q3——施工人员、施工材料和机具荷载，按均布荷载计算，当计算模板及其下肋条时取2.5；当计算支架立柱及其他承载构件时取1.0。
⑷q4——振捣混凝土产生的荷载，对底板取2.0，对侧板取4.0。
⑸q5——新浇混凝土对侧模的压力。
⑹q6——倾倒混凝土产生的水平荷载，取2.0。
⑺q7——支架自重，经计算支架在60×60×120形式时其自重为2.94 。
2、荷载组合3、荷载计算⑴盖梁自重——q1计算根据K2+250中桥连盖梁结构特点，取盖梁最大截面为例，对盖梁自重计算，并对最大截面下的支架体系进行检算，首先进行自重计算。
盖梁最大截面处q1计算盖梁最大截面根据横断面图，则：q 1 ＝BW=BAc⨯γ＝()kPa＝8.336.13.16.126⨯⨯取1.2的安全系数，则q 1＝33.8×1.2＝40.56注：B —— 盖梁底宽，取1.6m ，将盖梁全部重量平均到底宽范围内计算偏于安全。
⑵ 新浇混凝土对侧模的压力——q 5计算因现浇盖梁采取水平分层以每层30cm 高度浇筑，在竖向上以0.8m 浇筑速度控制，砼入模温度28℃控制，因此新浇混凝土对侧模的最大压力q 5=h r K P m ⨯⨯=K 为外加剂修正稀数，取掺缓凝外加剂1.2当263；0.22×4×1.0×1.15×(1.5)1/2=1.239m 取1.3m ；q 5=KPa h r K P m 56.403.1262.1=⨯⨯=⨯⨯=4.3、结构检算1、底模板计算：盖梁底模采用胶合板，铺设在纵向间距0.3m 的纵桥向方木上，进行受力分析，并对受力结构进行简化（偏于安全）如下图：底模及支撑系统简图q(kN/m)盖梁底模板计算( q 1+ q 2+ q 3+ q 4)(40.56+1.0+2.5+2)×0.3=13.818则：m KN l q ⋅=⨯=⋅155.083.0818.13822 模板需要的截面模量：531087.2100.69.0155.09.0][-⨯=⨯⨯=⨯W M σ2模板的宽度为1.0m ，根据W 、b 得h 为：mm m b W 1.130131.011087.2665==⨯⨯=⨯- 因此模板采用1220×2440×15规格的胶合板。
2、侧模验算⑴、侧模基本参数侧模的背部支撑由内木楞和外钢楞组成,直接支撑模板的龙骨为内木楞。
用以支撑内木楞为外钢楞组成，即外钢楞组装成墙身模板时，通过穿墙螺栓将墙体两片模板拉结，每个穿墙螺栓成为外钢楞组成的支点，水平间距600mm 。
模板面板厚度15mm ，弹性模量60002，抗弯强度[f ]=112。
抗剪强度设计值[v ]=1.52 。
内楞采用方木，截面100×100，每道内楞1根方木，间距300mm 。
外楞采用圆钢管48×3.5，每道外楞2根钢楞，间距600。
穿墙螺栓水平距离600mm ，穿墙螺栓竖向距离600，直径14。
⑵、侧模板厚度计算内楞采用方木，截面100×100，每道内楞1根方木，按间距300mm 计算。
( q 4+ q 5)(4.0+40.56)×0.3=13.37 则：m KN l q ⋅=⨯=⋅150.083.037.13822 模板需要的截面模量：5310778.2100.69.0150.09.0][-⨯=⨯⨯=⨯W M σ2模板的宽度为1.0m ，根据W 、b 得h 为： mm m b W 9.120129.0110778.2665==⨯⨯=⨯- 因此模板采用1220×2440×15规格的胶合板。
根据施工经验，为了保证盖梁底面的平整度，侧面垂直度，通常胶合板的厚度均采用12以上，因此模板采用1220×2440×15规格的胶合板。
⑶、侧模板内、外楞的计算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。
①、新浇混凝土侧压力：q 5=KPa h r K P m 56.403.1262.1=⨯⨯=⨯⨯=②、侧模板内楞的计算内楞直接承受模板传递的荷载，通常按照均布荷载的三跨连续梁计算。
本算例中，内楞采用木楞，截面惯性矩I 和截面抵抗矩W 分别为:W = 10.00×10.00×10.00/6 = 166.67cm3；I = 10.00×10.00×10.00×10.00/12 = 833.33cm4；q（）21.15kN/ma.内楞的抗弯强度验算内楞跨中最大弯矩按下式计算：0.1072其中，内楞跨中计算最大弯距(N·)；计算跨度(外楞间距): l =600.0；作用在内楞上的线荷载，它包括:: 1.2×40.56×0.3×0.90=13.141；新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.4×4.00×0.3×0.90=1.512，其中，0.90为折倾倒混凝土侧压力设计值q2减系数。
q =13.141+1.512=14.653；内楞的最大弯距：M =0.107×14.653×600.0×600.0= 5.64×105；内楞的抗弯强度应满足下式：σ< f其中，σ 内楞承受的应力(2)；M 内楞计算最大弯距(N·)；W 内楞的截面抵抗矩(3)，16.67×104；f 内楞的抗弯强度设计值(2)； 11.0002；内楞的最大应力计算值：σ = 5.64×105/16.67×104 = 3.3862；内楞的抗弯强度设计值: [f] = 112；内楞的最大应力计算值σ = 3.3862小于内楞的抗弯强度设计值 [f]=112，满足要求！b.内楞的抗剪强度验算最大剪力按均布荷载作用下的五跨连续梁计算，公式如下:∨=0.607其中， V－内楞承受的最大剪力；计算跨度(外楞间距): l =600.0；作用在内楞上的线荷载，它包括:: 1.2×40.56×0.3×0.90=13.141；新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.4×4.00×0.3×0.90=1.512，其中，0.90倾倒混凝土侧压力设计值q2为折减系数。