胶带机计算书
波纹挡边皮带机计算书
32.88
m-输送带安全系数，本系列取m=12 B-基带宽（mm） 【ρ 】-许用强度
12
Q 299.365303 Q 243.538925 Q 253.560775 Q 198.433362
DJJII型波纹挡边皮带机
一、 原始参数
3.输送机水平投影长度：
4.胶带倾角： 5.输送机速度： 6.提升高度： 二、设计计算 Q（T/h） TC型隔板 当tp≤ts时 当tp＞ts时 T型隔板 当tp≤ts时 当tp＞ts时
L= β= ν= H= =
299.365
1 L×tgβ 10.11 m
0.7854 = 弧度
Q=k*3.6*v*ρ*h*Bf(tq/2+0.1232*h)/ts Q=k*1.8*v*ρ*h*Bf(2-ts/tq+0.24264*h/ts) Q=k*1.8*v*ρ*h*Bf*tq/ts Q=k*1.8*v*ρ*h*Bf（2-ts/tq）
k-填充系数 0.75 tq-物料与基带理论接触长度 0.2046 1700 ρ -物料密度(kg/m³)（查表） h-横板板高 0.15 0.3 ts-横版板间距通常为3～6倍波形距 Bf-有效带宽（表2-5） 0.6 1、传动滚筒所需圆周力Fu 7041.67 Fu=FH+Fst(N) 7041.67 1）FH-主要阻力 397.75 397.75 FH=f*g*L(Qro+Qru+(2*qb+qg)*L/sqrt(H²+L²)) f-摩擦系数0.022～0.025 0.025 g-重力加速度9.81m/s 9.81 11 Qro-上托辊传动部分质量/上托辊间距（kg/m）,见表3-2 11 Qru-下托辊传动部分质量/下托辊间距（kg/m）,见表3-2 qb-挡边输送带整带每米质量（kg/m） qb=qo+2qs+Bf*qt/ts qo-基带每米质量（kg/m），见表2-1 12.1 qs-基带每米质量（kg/m），见表2-3 4.49 5.9 qt-横隔板每米质量（kg/m）,见表2-4 46.1983 qg-每米物料质量（kg/m）Qg=Q/(3.6*v) 2）Fst-提升阻力 6643.92 6643.92 Fst=g*(Qg+2qs+Bf*qt/ts)*H 2、电机功率N（W） 16900 N=k*Fu*v/ni 16900 ni-总传动效率，通常为0.9 0.9 k-电机裕量系数 1.2 3、输送带张力Smax(N) 14182 Smax=So+Fu+g*qb*H 14182 So≥5*（qb+qg）*1*g 3878.79 4、输送带基带层数计算Z Z≥Smax*m/(B*【ρ 】) #DIV/0!
皮带机设计计算书
(1)皮带机BH5技术数据输送机布置图:输送物料:煤物料堆积密度:ρ=0.9t/m3; 下托辊槽角:λ u=0,1托辊:输送量:Qt =5400t/h ; 输送带最大挠度: hr=1%;带宽:1800mm; 带速:4.8m/s 附加阻力系数: C=1.4;输送带型号: st1000;厚度7+5 mm; 运行阻力系数: f=0.022输送机长度:L=120.55m; 托辊槽角系数: Cε=0.43 (λ0=35);有料长度:L1=115m; 输送带与托辊的摩擦系数:μ3=0.5;提升高度:H=12.625m; 驱动单元效率:η1=0.946;上托辊间距:α0= 1.2m; 电动机同步转速:n=1500r/min下托辊间距:αu =3m; 耦合器启动系数:ka=1.3;上托辊直径d0 =190.7mm; 滚筒直径:DT=1100mm;下托辊直径du=190.7mm; 输送带与传动滚筒的摩擦系数:μ=0.3上托辊槽角:λ0=35 ,3托辊; 滚筒围包角α1= 210, α2=210物料每米质量:q G=Q/3.6v=6050/3.6⨯4.8=350.116kg/m;=12.54⨯3/1=60.25kg/m上托辊旋转部分单位长度质量:qR0=42/3=22.13kg/m下托辊旋转部分单位长度质量: qRu输送带单位长度质量: q=42kg/mB（2）阻力计算1）上分支物料主要阻力FHL=CfL1gq G=14772.37NFHL2）分支空载主要阻力F hoeF hoe=Cflg(q Ro+q B)=3256.14N3)下分支主要阻力F HUF HU=Cflg(q RU+q B)=2211.45N4)上分支物料提升阻力F stolF stol=Hgq G=43362.27N5)上分支输送带提升阻力F stoBF stoB=Hgq B=4458.65N6)下分支输送带下降阻力F stuF stu=-Hgq B=-4458.65N7) 上分支物料前倾阻力FεolFεol=1/2L1*Cε*μ3sinεcosδ*g*Qg=1481.86N（注：①前倾托辊布置为托棍总数的1/2；②前倾角ε=2o ，sin2o=0.0349;③cosδ≈1）8）上分支空载前倾阻力FεoeFεoe=1/2L*Cε*μ3sinεcosδ*g*Qb=159.72N(3)电动机机功率1)满载F满载圆周力F fF f=F HL+F Hoe+F Hu+F StoL+F StoB+F Stu+FεoL+ Fεoe=65243.82N电动机机功率P MP M=Ffv/1000ηA=331.13KW选用400KW电动机1台,电动机的功率为P Mi=400KW2)空载空载圆周力FeFe=F Hoe+F Hu+F StoL+F StoB+ F Stu+ Fεoe=5627.32N空载功率P Me(计算值)P Me= Fe v/1000ηA=28.56KW3)减速器速比I g=πe D T i F/60v=14式中: i F为液力偶合器的速比,相当于液力偶合器的效率i F=η1=0.97 (4)启动时间计算1）上分支满载的运动质量m of m of=L1×q G+L(q B+0.9q RO)=48684.7Kg 2）上分支空载的运动质量m oe m oe= L(q B+0.9q RO)=8421.3Kg3）下分支的运动质量m u m u = L(q B+0.9q RU)=5858.73Kg4）每个驱动单元的等效质量J g J g=0.1057Kgm25）制动轮和偶合器的转动惯量J B+J C J B+J C=3.97Kgm26）减速机高速轴上的转动惯量J gi J gi=4.0787 Kgm27）等效到减速机低速轴上的转动惯量J go J go=799.43 Kgm28）驱动滚筒的转动惯量J p J p=382 Kgm29）每个驱动单元的转动惯量J DU J DU =J go+J p=799.43Kgm210)等效到滚筒周边上每个驱动单元的运动质量M DU M DU=4×J DU/D T2=3905.53Kg11)满载时的运动质量m fm f=m of+m u+(Z1+Z2)m Du=62354.5Kg12)空载时的运动质量m em e= m oe+m u +(Z1+Z2)m Du=22091.2Kg电机启动时可提供的驱动力F uDu=9555×2×P mi×K A×I f×i g/D T/n e=101991.7N启动加速度满载 a Af=(Z×F uDu-F f)/m f=2.23m/s2空载 a Ae=(Z×F uDu-F e)/m e=8.98m/s2启动时间满载 t Af=v/a Af=2.16s空载 t Ae=V/a Af=0.53s(5)配重计算每个驱动装置传到驱动滚筒上的力F uau=F udu-m Du×a Af=93301.84N各点张力T3AF T2AF=Z1×F uau/(3-1)=59567.1NT2AF T1AF=Z1×F uau+T2AF=152868.91NT4AF T4AF=T3AF=T1AF-F HL-F hoe-F stol-Fεol-Fεoe-m of×A af=74814.29N T3AF T2AF=T3AF-F hu-m u×a Af=59567.1N配重G=2×T4AF=149628.58N配重为 15.25吨(6)强度校合安全系数 N=12δ=74814.29×12/1400=550N<1250N 强度足够。
皮带机计算书
胶带机初步设计计算已知：运量Q=800t/h ，斜长L1=338m ，倾角β1=14°，斜长L2=930m ，倾角β2=0°带宽B=1000mm ，带速V=3.15m/s胶带缠绕示意图一、基本参数选输送机胶带St1250 每米带重q 0=28×1=28kg/m原上托辊直径φ133 4G305 旋转质量6.3kg/个原下托辊直径φ133 4G305 旋转质量16.09kg/个承载分支三托辊组旋转质量G t 2=3×6.3kg ，L t 2=1.5 m回承支平托辊旋转质量G tk =1×16.09kg ，L tk =3m按式（8），承载、回程托辊组转动部分旋转质量：q t= GL t2+G tK/L tK=3×6.3/1.5＋16.09/3=18 kg/mt2/按式（9）q=Q/3.6v=800/（3.6×3.15）=70.55kg/m二、传动滚筒圆周力计算查表4、表5：f=0.035 C N =1.08按式(24) F=C N fLg[q t＋(2q0＋q)cosβ]＋qgH= 1.08×0.035×9.81×{930×[18＋(2×28＋70.55) ×cos0.23°] ＋338×[18＋(2×28＋70.55) ×cos14°]}＋70.55×(81.027-3.72)*9.81=67.5+53.5=121KN三、轴功率计算按式（25）P=FV=121×3.15=381 KW四、电机功率确定按式（26）P d=K d P/ηξξd=1.2×381/0.85=538 KW可选两台280kw电机。
五、输送带张力计算最小张力确定按双滚筒双传动，功率配比1：1（1）按传动条件：传动滚筒均采用铸胶滚筒并使FⅠ=FⅡ=F/2=124/2=62kN根据表6 μ=0.3取k a=1.2按式(28):S Lmin≥CF max则:a对于传动滚筒Ⅱ:取φⅡ=200°由表7 cⅡ=0.541S3min≥CⅡFⅡmax=0.541×(1.2×62)=40.3KNb对于传动滚筒Ⅰ:取φⅠ=200°由表7 cⅠ=0.541S2min≥CⅠFⅠmax=0.541×(1.2×62)=40.3KN亦即S3min≥S2min－FⅠ=40.3－62=－21.7KN所以按传动条件应满足S3min≥40.3 KN(2)按垂度条件：a、对承载分支按公式（29）S5min≥（100/8）（q＋q0）gLtz cosβ=（100/8）（70.55＋28）×9.81×1.5×cos0°=18.127 KNb、对回空分支按公式（30）S4min≥（100/8 ）q0gLtk cosβ=（100/8）×28×9.81×3×cos0°=10.300KN所以按垂度条件满足S4min=S5min= 18.127KN根据式(31):回空分支区段上各项阻力和F3=F H3＋F st3(F N3、F S3可忽略不计) 按式（32）（33）F H3=fLg（q t＋q0）cosβ=0.035×9.81×[338×(16.09/3＋28)×cos14°]=3.8 KNF St3=q0gH=70.55×9.81×81.027= 56KN所以F3=3.8+56=59.8KNS3min= S1－F=59.8－121=26KN＜40.3KN比较上述计算结果:最小张力应有打滑条件定,故取S3=40.3KN六、输送带张力计算根据逐点计算法S3=40.3KNS4= S5=40.3-7.85=32.5KNS max=S1= S3＋F=40.3＋124=164.3 KN上变坡点力SS=164.3-56-4.6=103.7 KNF S=fLg（q t＋q0）cosβ=0.035×9.81×338×(3*6.3/1.5＋28)×cos14°=4.6 KNF St3=qgH=70.55×9.81×81.027= 56KN。
Xxx皮带强度计算
Xxx皮带强度计算1、原始数据胶带机运输能力A=1500吨/小时倾斜角度β＝0°煤大散集容重Υ＝1吨/立方米输送长度2271米胶带宽度1.4米2、胶带运行阻力计算2－3段的阻力为W2－3＝（q+qd+qg’）L2-3*ω’q=A/3.6V=1500/3.6*3.15=132.27公斤/米（每米胶带上的货载量）qd=49.28公斤/米（每米长的胶带自重）qg’=37.5公斤/米（每米的上托辊重量）ω’=0.05（槽形托辊阻力系数）W2－3＝(132.27+49.28+37.5)×2271×0.05=24873.12W4－5=（qd+qg”）L4-5*ω”qg”=15公斤/米（每米的下托辊重量）ω”=0.035（平形托辊阻力系数）W4－5=(49.28+15)×20×0.035=44.95公斤/米S2=5(q+qd）lg’=5×（132.27+49.28）×1.2=1089.3lg’=1.2（上托辊间距）S4=1.06*(S2+ W2－3)=1.06×（1089.3+24873.12）=27520.16公斤S5=S4+ W4－5=27520.16+44.95=27565.11公斤最大张力点S6=1.06*S5=27565.11×1.06=29219.01公斤最大张力×7（安全系数）=29219.01×7=204533.07公斤3、1.4米宽的ST2000的胶带抗断拉力为200×1400=280000公斤1.4米宽的ST1600的胶带抗断拉力为160×1400=224000公斤1.4米宽的ST1250的胶带抗断拉力为125×1400=175000公斤4、所以1.4米宽的ST2000和1.4米宽的ST1600都适合。
JIS8805胶带机计算-LDH
工程名称 燕钢转底炉干燥及供返料系统胶带机 胶带机名称 F003
计算参数 重力加速度(m/s2) 胶带类型 带宽B（m） 胶带层数Z(层) 胶带 每层胶带重量Mj(kg/m^2) 厚δ u(mm) 覆盖胶(上) 质量Mu(kg/m2) 厚δ d(mm) 覆盖胶(下) 质量md(kg/m2) μ 摩擦系数 α (度) e
=5× (13.84+17.36)× 1× 9.81=
37523.125 0.540641682 57809.69041 20286.56541 1344.12696 1530.4145
(N) (N) (N) (N) (N)
基本 倾斜张力 力参 松垂张力 T4=5(q0+ q )L 0.g 数 回程胶带运行 T5＝f(q0+ q'')(L+L0).g 阻力 f 0.03 S1-1 各点 张力 (重 锤拉 紧) S1-2 S2 S3 S4 S5 S6 增加配重重量(kg)： 滚筒名称 传动滚筒 滚筒 头部增面轮 合张 拉紧改向轮1 力 拉紧改向滚筒 拉紧改向轮1 尾部滚筒 155 90 0 80 0 P(1+K2)或T4+T3+P-T5 P*K2或T4+T3-T5=S1-1-P P*K2或T4+T3-T5=S1-2
参数说明：Fmin：【张力表】中计算出的承载(回程)分支最小张力；L0、L0'：承载分支最小张力处托辊间距；q：单位长度上物 料重；q0：单位长度上胶带重；[(h/a)]：输送带许用最大垂度。Fmin'：按照选择的电机功率计算的最小张力（kg）。
参数
承载 回程
L0(L0')
q 1 17.361 3 17.361
带式输送机计算书
胶带输送机设计计算No:71.06(1)带式输送机布置形式及尺寸见附图Lh=50H=5m倾角а=(2) 输送物料：原煤粒度0～25mmγ= 1.6t/m3动堆积角ρ=(3) 输送量：Q=300t/h(4)工作环境：干燥有尘的通廊内(5)尾部给料导料槽长度l=6m(6)头部卸料弹簧清扫器空段清扫器2、计算步骤（1）输送带宽度计算B=SQRT(Q/（k*γ*v*c*ξ））Q=300t/hk=400γ= 1.60t/m3v= 1.6m/sc= 1.00ξ= 1.0将以上各数值代入计算式，得：B=0.541265877m根据计算和设计经验，选取B=800mm的普通胶带，满足块度要求3.输送带层数计算输送带层数Z=(F1max*n)/(B*σ)稳定工况下输送带最大张力F1max稳定工况下输送带静安全系数n棉帆布输送带：n=8~9；层数少，接头效率低可大于此值尼龙、聚酯帆布带：n=10~12；使用条件恶劣及要求特别安全时应大于124.功率计算简易算法N0=(k1*Lh*v+k2*Lh*Q±0.00273Q*H)*k3*k4+ΣN'N0-传动滚筒轴功率（kW)k1*Lh*v-输送带及托辊传动部分运转功率(kW)k1-空载运行功率系数k1=0.0165Lh-输送机水平投影长度（m）Lh=50v-带速(m/s)v= 1.6k2*Lh*Q-物料水平运输功率(kW)k2-物料水平运行功率系数k2=8.17*0.00001Q-输送量(t/h）Q=3000.00273Q*H-物料垂直提升功率(kW)H-输送机垂直提升高度(m)H=5k3-附加功率系数k3= 1.25k4-卸料车功率系数k4= 1.11无卸料车时k4=1有卸料车时光面滚筒k4=1.16胶面滚筒k=1.11N'-犁式卸料器及导料槽长度超过3米时的附加功率（kW）犁式卸料器附加功率（kW）犁式卸料系数λ1=0.4犁式卸料器个数n=0带宽500 650 800 1000 1200 1400系数λ1=0.3 0.4 0.5 1.0 －－ －－导料槽附加功率（kW）导料槽系数λ2=0.08导料槽长度L=6-3带宽500 650 800 1000 1200 1400 系数λ2=0.08 0.08 0.08 0.10 0.115 0.18ΣN'=0.24N0=9.45369375kWN=12.604925kW6 25。
1200胶带输送机选型计算书规范版
一、原始参数1、带宽B=1200mm 2、带速V= 3.55m/s 3、上托辊间距a0= 1.2m 4、下托辊间距au=3m 5、走向长：L=1350m 6、提升高度H=40m 7、倾角β=6°8、上托辊槽角30°，下托辊槽角0°，托辊直径159mm ，轴承4G305。
9、皮带为st2000输送带二、各种参数计算1、运量计算：Q=3.6Svk ρ=1724.61t/h 物料的最大截面积：S=0.153m 2 (按30°槽角，20°堆积角，1200mm 带宽从《DTΤⅡ选型手册》表31中选取）倾斜系数：k=0.98(从《DTΤⅡ选型手册》表31中选取，按皮带机最大倾角6°选取）原煤的松散密度：ρ=900kg/m 32、模拟摩擦系数：f=0.033、按初定托辊参数得：上托辊单个辊转动部分质量q'RO =25kg 下托辊单个辊转动部分质量q'RU =20kg （托辊转动部分重量按下表选取）RO RO o 每米下托辊旋转部分质量q RU =q RU /a U =6.666666667kg 23.33333333皮带每米重量q B =21.6kg 134.9kg三、各段阻力计算每米下托辊旋转部分质量q t =q'RO /1.5+q'RU /3=每米原煤重量q G =Q/3.6V1200胶带输送机计算书阻力F：137589.0597NC N 附加阻力系数，按下表选取 1.06轴功率：P=FV/1000488.441162KW电机功率：P 0=KP/(0.96×0.88×0.9)770.8982987KW选用SSJ1200/4×315胶带输送机，总功率630KW满足要求。
五、输送带张力计算1、最小张力计算1）按传动条件传动滚筒均采用包胶滚筒，并使F Ⅰ=F Ⅱ=F/268794.53NS lmin ≥CFmaxC为传动系数，F max =1.2F165106.9N C=1/（e u α-1）0.667围包角α取210°F=C N Lfg[q t +(2q B +q G )cos β+gq G HS2min=S3min≥Cfmax110126.3N2）按垂度：a 对承载分支：S5min≥50/8（q G+q b)g1.5COS614303.95Nb 对回程分支：S4min≥50/8q b g3COS63947.279N 所以按垂度条件：S4min=S5min≥14303.95N14303.95N 回空段阻力计算F3=Lfg(q RU+q B cosβ)-gq B H2704.924S3min=S4min-F3=11599.03比较以上计算结果，最小张力应由传动条件确定，故取S3=110126.32、输送带张力计算：根据逐点计算法，S4=S3+F3=112831.2NS max=S1=S3+F=247715.4N六、胶带安全系数计算S1为胶带受力最大力，以此校核胶带安全系数；胶带安全系数=1200X2000/S19.688539308满足要求。
皮带机计算书
1，计算公式Design formulas(1)，皮带机最大输送能力计算Q max = 3.6Svkρ（单位t/h）Maximum conveying capacity calculation of belt conveyorQ max = 3.6Svkρ(unit t/h)S物料最大截面积（单位m2）S Maximum sectional area of material(unit m2)V皮带机运行速度（单位m/s）V Running speedof belt conveyor (unit m/s)ρ物料密度（单位kg/m3）ρmaterial density (unitkg/m3)k倾斜系数k slope coefficient(2)，主要阻力FH计算F H = f x L x g x ( q RO + q RU + ( 2 x q B + qG ) x cosδ)Calculation of main resistanceF H = f x L x g x ( q RO + q RU + ( 2 x q B + qG ) x cosδ)f模拟摩擦系数fsimulate friction coefficientL皮带机长度(头尾滚筒中心距) （单位m）L length of the belt conveyor (unit m)g重力加速度ggravitational accelerationδ皮带机在运行方向上的倾斜角δinclination angle of belt conveyor in running directionq RO皮带机承载分支托辊旋转部分质量（单位kg）q RO Mass of bearing branch idler rotorof belt conveyor (unit kg) q RU皮带机回程分支托辊旋转部分质量（单位kg）q RU Mass of return branch idler rotor of belt conveyor (unit kg)q B承载分支或回程分支每米输送带质量（单位kg）q B Mass of belt on bearing or return branch per meter (unit kg)q G每米输送物料的质量（单位kg）q G Mass of conveying material per meter (unit kg)(3)，主要特种阻力F S1计算（导料槽拦板间的摩擦阻力）F S1=μ2 X I v x I v x ρx g x l / ( v x v x b1 x b1 )Calculation ofspecial main resistance F S1(friction resistance of baffles in guide chutes)F S1 =μ2 X I v x I v x ρx g x l / ( v x v x b1 x b1 )μ2物料与导料栏板间的摩擦系数μ2 friction coefficient between the material and guidesI v输送能力（单位m3/s）I v conveying capacity (unit m3/s)l导料栏板(导料槽)的长度（单位m）l lengthof stock guide (guide chute) (unit m)v输送带速度（单位m/s）v belt speed (unit m/s)ρ物料密度（单位kg/m3）ρmaterial density (unit kg/m3)b1导料栏板间的宽度（单位m）b1length between the stock guides (unit m)(4)，附加特种阻力F S2计算F S2 = n3 x F r + F aCalculation of special additional resistanceF S2 = n3 x F r + F aF r = A x P x μ3皮带机清扫器摩擦阻力（单位N）F r = A x P x μ3friction resistance of belt cleanser (unit N)F a = n a x B x k a犁式卸料器摩擦阻力（单位N）F a = n a x B x k a friction resistance of plow discharger (unit N)n3清扫器个数n3number of belt cleanserA输送带清扫器与输送带的接触面积（单位m2）A contact area of belt cleanser and belt (unit m2)P 输送带清扫器与输送带间的压力（单位N/m2）P pressure between belt cleanser and belt (unit N/m2)μ3输送带清扫器与输送带间的摩擦系数μ3friction coefficient between the belt cleanser and beltB 输送带宽度（单位m）B width of conveyor (unit m)k a犁式卸料器的阻力系数或刮板清扫器的阻力系数（单位N/m）k a resistance coefficient of plow discharger or scraping cleanser (unit N/m)n a犁式卸料器个数n a number of plow discharger(5)，倾斜阻力Fst计算F st = qG x g x Hslope resistanceF st = qG x g x Hq G每米输送物料的质量（单位kg）q G mass of conveying material per meter (unit kg)g 重力加速度g gravitational accelerationH 输送带卸料点与装料点间的高差（单位m）H Height difference between loading point and emptying point (unit m)(6)，圆周驱动力F u计算F u = C x F h + F s1 + F s2 + F stCalculation of rotating driving forceF u = C x F h + F s1 + F s2 + F stC计算系数（设备厂根据长期运行验证的经验值）C Calculation coefficient (empirical value based on experimental data obtainedfrom factory )F h主要阻力F h main resistanceF n附加阻力（单位N）F n additionalresistance (unit N)F s1特种主要阻力（单位N）F s1special main resistance (unit N)F s2特种附加阻力（单位N）F s2special additional resistance (unit N)F st倾斜阻力（单位N）F st lean resistance (unit N)(7)，电机功率Pm计算P m = Pa / ( ηx η' )Calculation of motor powerP m = P a / ( ηx η' )P a传动滚筒轴功率P a= F u x v / 1000P a efficiency of driving drumP a = F u x v / 1000 η传动效率ηtransmission efficiencyη'电压降系数η'coefficient of voltage drop2，各条皮带机计算条件及计算结果。
带式输送机计算书
一、原始参数注：所有基本参数由使用单位提供1ρ=0.9t/m³α=25º2Q=1200t/h1个3胶带机分段特征（自头部起）L1=40m δ1=-2.5ºLh1=39.96m H1=-1.7m L2=90m δ2=-7.1ºLh2=89.31m H2=-11.1m L3=300m δ3=-9.2ºLh3=296.1m H3=-48m L4=625mδ4=0ºLh4=625mH4=0m L5=1145m δ5=-1.8ºLh5=1144mH5=-36m2200m9.2º-96.8m二、自定义参数1B=1200mm =1.2m2V=2.5m/s3IV=Svk 0.37m³/s Im=Svk ρ0.333t/s =333kg/sQ=式中：=上托辊槽型角度λO=35º=1398t/h下托辊槽型角度λU=0ºQ'=1200t/h 胶带上物料最大截面积S=㎡实际运量小于理论运量，满足输送要求倾斜输送机面积折减系数K=0.9641层22mm8+8mm31.8kg/㎡2000N/mmq B =38.16kg/m5q G =Q /(3.6v)q G =1200/(3.6×2.5)q G =133kg/m6滚筒直径6.1传动滚筒直径D≥Cd 725式中：传动滚筒最小直径D=800mm145初选传动滚筒直径D=1000mm 传动滚筒直径满足要求5mm6.2改向滚筒直径D=800mm77.135°159mm10.95kg输送能力钢绳直径d=托辊选型重载段采用槽型托辊组托辊直径Ф轴承型号G306/C4上托辊旋转部分质量G 1=钢丝绳芯带ST2000每米输送带质量物料质量≥145×5≥系数C=0.17975初选输送带类别型号胶带层数厚度覆盖胶厚重量抗拉强度Gx=Q/3600=1200/3600=理论运输量3600Svk ρ3600×0.17975×2.5×0.96×0.9实际运输量总提升高度H=胶带宽度：运行速度：理论运量：=Q/3600ρ=1200/(3600*0.9)=第二段第三段第四段第五段总输送长度L=最大倾角|δ|=名称长度倾角水平输送距离提升高度第一段运输物料：原煤堆积密度：动堆积角：运输能力：总运量给料点数量：31.2m27.38kg/m7.20°平行托辊组159mm26.56kg13m 8.85kg/m7.3辊子旋转速度n===300.3rpm辊子旋转速度小于600，满足要求7.4辊子载荷校核7.4.1P O =式中：=0.8×1.2×9.81×(333/2.5+38.16)辊子载荷系数e=0.8=1614辊子额定载荷P oe =5420N 辊子静载荷满足要求7.4.2P U =式中：=1×3×9.81×38.16辊子载荷系数e=1=1123辊子额定载荷P ue =1850N 辊子静载荷满足要求7.4.3P O’=式中：=1613.799936×1.2×1.32×1.15 1.2=29401.32辊子额定载荷P oe =5420N 辊子动载荷满足要求1.157.4.4P U’==1123.0488×1.2×1.15=1550辊子额定载荷P oe =1850N 辊子动载荷满足要求8托辊模拟阻力系数938机头机尾各设置组过渡托辊组，每个落料点设置组缓冲托辊组。
胶带输送机设计计算书120 3X315
胶带输送机设计计算书DSJ120/150/3X315山西潞安甲义晟矿山设备有限公司一、原始参数1.运输物料：原煤；松散密度：γ= 900 kg/m32.运输能力：第一个给料点Q1=1500.00 t/h（自尾部起）第二个给料点Q2=0.00 t/h 第三个给料点Q3=0.00 t/h 第四个给料点Q4=0.00 t/h3.水平运输距离：L= 2200.000 m1）.第一、二给料点距离：L21= 0.000 m2）.第二、三给料点距离：L32= 0.000 m3）.第三、四给料点距离：L43= 0.000 m4.胶带倾角：第一段β1= 0.00 ° = 0 弧度（自尾部起）第二段β2= 0.00 ° = 0 弧度第三段β3= 0.00 ° = 0 弧度平均角度= 0.00 ° = 0 弧度5. 胶带速度：ν= 3.15 m/s6. 提升高度：H= L'×tgβ= 0.00 m二、自定义参数1. 胶带种类：钢丝绳芯胶带，上覆盖胶厚度8mm，下覆盖胶厚度8mm2. 胶带宽度：B= 1200 mm = 1.20 m3. 胶带强度：σ= 2000 N/mm4. 输送机理论运量： Q= 3.6Sνkγ式中：S—输送带上物料最大截面积；S= 0.26400 m2k—倾斜输送机面积折减系数；k= 0.92Q= 2478.833 t/h大于Q1= 1500.000 t/h根据实际带速，计算实际运量Q=3.6SνkγQ实际= 2472.217 t/h大于Q1= 1500.000 t/h5.每米机长胶带质量： q0= 32.340 kg/m6.每米机长物料质量： q= Q/3.6ν= 132.275 kg/m7.滚筒组：（1）头部传动滚筒D≥Cod 式中：钢丝绳d= 0.0040 m= 0.600 m Co= 150.0000传动滚筒直径D= 1000.0000 mm（2）尾部及主要改向滚筒直径= Φ630 mm8.托辊组：⑴重载段：采用35°槽角托辊组，辊子直径=Φ133 mm辊子轴承型号：6306/C4 , 辊子轴径Φ30 mm，查表单个上辊转动部分质量q r0'= 10.53 kg n= 3 a0--上托辊组间距；a0 = 1.50q r0= nq r0'/a0= 21.060 kg/m每米机长上辊子旋转部分质量： q1= 21.060 kg/m⑵空载段：采用V型下托辊组辊子直径=Φ133 mm辊子轴承型号：6306/C4 , 辊子轴径Φ30 mm，查表单个下辊转动部分质量q r0'= 14.00 kg n= 2 a0--上托辊组间距；a u = 3.00q r0= nq r0'/a u= 9.333 kg/m每米机长下辊子旋转部分质量： q2= 9.333 kg/m⑶辊子旋转转速： n= 30×ν/（3.14×r）= 452.34 rpm⒑上下胶带模拟阻力系数：ω= 0.0230⒒胶带与传动滚筒之间的摩擦系数：μ= 0.3500⒓拉紧方式：液压拉紧，拉紧位置在头部，至头部距离： L1= 45.0000 m⒔清扫方式：头部布置H型合金橡胶清扫器，尾部布置角型硬质合金清扫器⒕导料板长度： l= 4.5000 m⒖头部设置2组过渡托辊组，给料点下设置10组缓冲托辊组三、输送机布置型式(下运）头部为双滚筒三电机驱动四.辊子载荷校核⑴净载荷校核①重载段辊子校核P0= ea0g(Im/v+q0)= 1937.85 N 式中： e--辊子载荷系数；e= 0.80Im--输送能力；Im= Q/3.6= 416.67 kg/s 辊子额定载荷P0e= 2920.00 N 故满足要求。
胶带机功率及能力计算
154.7m 注:本程序只适用于非水平且长度50米以上的功率1.25m/s 当胶带机为水平或者长度小于170t/h 计手册下册286页中K3系数的取值，环境按少量2.6m 正常湿度的情况考虑 N1= 2.39785 N2= 2.148628 N3= 1.20666N0= 6.903766胶带机电动机的功率为N＝10.98389KW135.1m1.6m/s 300t/h 12mN1= 3.56664 N2= 3.311301 N3=9.828N0=20.04713胶带机电动机的功率为N＝31.89498KW107m 1.6m/s 900t/h 0mN1= 3.92048 N2=7.86771 N3=N0=14.14583胶带机电动机的功率为N＝22.50601KW0.65m 注：1本程序计算的是皮带机的大概能力，仅供参1.25m/s 若所输送物料水份较大，则在计算出来的能力0.9t/m 3 校正系数1.08；若输送物料水份较少，则在计171.1125t/h的能力上乘以校正系数0.920.8m 注：2本程序是以胶带机倾斜角度˚时取倾角系1.6m/s 计算所得，若胶带机倾角≤6˚，则倾角系数取0.9t/m 3≤6˚8˚10˚368.64t/h10.960.94当带宽为500和650时：胶带机的带宽B= 胶带机的带速V=输送物料的容重γ= 胶带机的带速V=输送物料的容重γ=当带宽为800和1000时：胶带机的能力G=胶带机的能力G= 胶带机的带宽B=1.胶带机带宽为650mm时：2.胶带机带宽为800mm时： 胶带机的水平投影长度L= 胶带机的带速S= 胶带机的水平投影长度L= 胶带机的带速S= 胶带机的输送能力G= 胶带机的垂直提升高度H=胶带机能力的计算: 胶带机的带速S= 胶带机的输送能力G= 胶带机的垂直提升高度H= 胶带机的输送能力G= 胶带机的垂直提升高度H=3.胶带机带宽为1000mm时： 胶带机的水平投影长度L=非水平且长度50米以上的功率计算度小于50米时请查阅水泥设页中K3系数的取值，环境按少量尘埃、是皮带机的大概能力，仅供参考选型用水份较大，则在计算出来的能力上乘以；若输送物料水份较少，则在计算出的校正系数0.92斜角度为12˚时取倾角系数0.92角≤6˚，则倾角系数取1.012˚14˚16˚0.920.90.88。
长距离重型胶带机(方案)
3.计算圆周驱动力和传动功率3.1主要阻力FＨ由表3-6查得：f=0.031由表3-7查得：G1(kg)=28.92G2(kg)=25.82 q RO=G1/a o (kg/m)24.10q RU=G2/a u (kg/m)8.61q G=Q/3.6v (kg/m)69.44q B(kg/m)=54.00 L水平(m)=65.00L倾斜(m)=1731.00F H=fＬ水平g(q RO+q RU+(2q B+q G))+fＬ倾斜g(q RO+q RU+(2q B+q G)cosδ) （N）112006.013.2主要特种阻力FＳ１由表3-11查得：b1(m)=0.750取μ２＝0.700I V=Q/3.6ρ (m3/s)0.14F g1=μ２I v2ρgl/(v2×b12) (N)359.13取Cε＝0.430取μ0＝0.400ε＝ （°） 1.500sinε=0.026176948托辊前倾摩擦阻力Fε＝Cεμ0Lε(q B+q G）gcosδsinε （N）9501.64FＳ１＝Fε＋F g1 (N)9860.77 3.3附加特种阻力FＳ２由表3-11查得：A(m２)=0.01取P（N／m2）=100000取μ3＝0.6取刮板系数k2＝0.00犁式卸料器摩擦阻力F a=Bk2 (N)0.00F r=APμ3 (N)600F S2=n3F r+F a (N)3000.00式中n3＝5 包括2个空段清扫器和2个清扫器（1个空段清扫器相当于1.5个清扫器）．3.4倾斜阻力FＳtFＳt=q G gH (N)286908.443.5圆周驱动力F u由表3-5查得：C= 1.06Fu=CF H+F S1+F S2+F St (N)418495.573.6传动功率计算传动滚筒轴功率P A=F u v/1000(KW)1673.98取电压降系数η＇＝0.94多机驱动功率不平衡系数η＇＇＝0.96η＝η１η２＝0.96*0.98*0.94＝0.88电动机功率PＭ＝PＡ／ηη＇η＇＇（KW）2107.99▲按照双驱动(功率分配为2:1)等围包角原则计算电机功率P1=P2=P M/3 （KW）702.66选用电机型号为：Y4502-4710KW电压：6000V4.张力计算4.1输送带不打滑条件校核输送带不打滑条件:F2(s1)min≥F umax/(eμφ－１)取k A＝ 1.50式中F umax＝KＡFＵ (N)627743.35由表3-1２查得：μ=0.30取φ1=φ2=180°由表3-1３查得：eμφ1=eμφ2 2.56eμφ=eμφ1*eμφ2 6.55F2(s1)min≥F umax/(eμφ－１) (N)113033.594.2输送带下垂度校核允许最大下垂度(h/a)adm取为0.01承载分支最小张力F承min≥a0(q B+q G)g/8(h/a)adm (N)18164.85回程分支最小张力F回min≥a u q B g/8(h/a)adm (N)19865.254.2功率配比2：1时F U1=F U/3 （N）139498.52S18-1-S1=F U1 （N）139498.52 F U2=2×F U/3 （N）278997.05S18-1=S18=F u1×eμφ1/(eμφ1-1)（N）228920.65S1=S18-1-F U1 （N）89422.13修正系数m 2.15S1修=m×S1 （N）192257.58满足垂度要求S18-1修=S18修=F u1+S1修331756.10 4.3各特性点张力计算根据不打滑及下垂度要求，传动滚筒奔离点最小张力为(N)113033.59根据双滚筒驱动2:1传动，传动滚筒奔离点最小张力为(N)192257.58令S1分别为以上最小张力（N）113033.59192257.58据此计算各点张力结果如下：计算式按不打滑条件及下垂度要求2:1双驱动（修正）S1＝S1-1113033.59192257.58 S2＝S3=1.03×S1≥F回min116424.60198025.31 S4=1.03×S3119917.34203966.07S5=S4+f×L i×g(q Ru+q B)+1.5×F r-q B×g×L2×tanδ-66602.4917446.24 S7＝S6＝1.03×S5-68600.5617969.63 S8=1.04S7-71344.5918688.41 S9＝S8 +f×L×g×(q RO+(q B+q G)cosδ)+q B×g×L2×tanδ+F s1+F st+F a541221.83631254.83 S11=S10=1.04×S9562870.70656505.02 S12=1.02×S1*******.12669635.12 S13=S12-q B×g×L X×tanδ573347.62669635.12 S14=1.03×S1*******.96689724.18 S15=S14 -q B×g×L1-2×tanδ580545.27689724.18 S17=S16=1.04×S1*******.04717313.14S18-1=S18=S1+F U1252532.11331756.10 4.4确定传动滚筒第一传动滚筒最大合张力F n=S18-1+S1(KN)524.01初选传动滚筒直径（m）= 1.60第二传动滚筒最大合张力F n=S18+S1Max(KN)1049.07初选传动滚筒直径（m）= 1.60第一传动滚筒扭矩M max=K A×F u1×D/3 (KNm)167.40第二传动滚筒扭矩M max=K A×F u2×D/6 (KNm)2×167.40第一传动滚筒HZG412-421第二传动滚筒HZG412-4205.传动、改向滚筒合力计算根据计算出的各特性点张力,计算各滚筒合张力,所选改向滚筒型号如下:序号 滚筒名称 滚筒直径mm 滚筒图号 合张力 KN1 头部180°改向滚筒1600.00ZG412-2941287.76 2 头部45°改向滚筒1000.00ZG412-301507.64 3 中部45°改向滚筒1250.00120B209520.54 4 第一180°驱动改向滚筒1600.00ZG504-2011206.36 5 第二180°驱动改向滚筒1250.00ZG412-302229.46 6 45°改向滚筒800.00DTⅡ05B6182153.93 7 尾部45°改向滚筒400.00DTⅡ05B308213.56 8 尾部45°改向滚筒400.00DTⅡ05B308214.04 9 尾部180°改向滚筒1000.00DTⅡ05B714236.66 6.拉紧装置计算拉紧力F０＝S8＋S7 （N）36658.04重锤重量G （kg）=3736.807.输送带选择计算输送带最大张力F max=F u+S1 (N)610753.15n1选为7.00 GX=F max×n1/B (N/mm)3562.73小于4000.00满足要求输送带型号为ST-40008.逆止力计算传动滚筒上需要的逆止力F L＝F st-0.8fg(L(q ro+q ru+2q B)+Hq G/sinδ)（N）196015.65传动滚筒轴上的逆止力矩M’L≥F L D/2000 （KN m）156.81须安装逆止器9．校核辊子载荷9.1静载计算承载分支：P O=ea o(I m/v+q B)g (N)1706.00由表4-17查得：上辊φ159mm,l=465mm,轴承4G305，承载能力为3400N，能满足要求．回程分支：P u=ea u q B g (N)844.00由表4-17查得：下辊φ159mm,l=1400mm,轴承4G305，承载能力为1980N，能满足要求．9.2动载计算承载分支：P’O=P O f s f d f a (N)2972.53＜3400N满足要求回程分支：P’u=P u f s f a (N)1114.08＜1980N满足要求选择传动滚筒：12.特殊工艺说明1、针对该系统部分滚筒进行非标设计，全部采用铸焊式结构，以保证设备需用合力及扭矩。
计算书
1、带宽的选择胶带机计算带宽：B=[Q/(k×v×c×γ×ξ)]1/2=[2200/（455×3.5×0.92×0.9×0.9）] 1/2=1.36 m式中： k ——断面系数，取455c ——倾角系数，取0.92ξ——速度系数，取0.9v ——运行速度，3.5 m/sQ ——运量， 2200t/h胶带机宽度选择 B=1400mm，能够满足运输要求。
2、功率计算（1）基础参数输送量：Q＝2200(t/h)带宽： B＝1400(mm)带速： V＝3.5(m/s)巷道倾角：β＝0°水平运距： Lh＝1900(m)提升高度： H＝-12(m)（2）轴功率计算初选钢绳芯胶带ST1250每米胶带自重：q d＝34.58(kg/m)；每米物料重量：q＝Q/(3.6v)＝174.6(kg/m)；每米机长上托辊转动部分重量：q′＝20.8（kg/m）；每米机长下托辊转动部分重量：q″＝6.7（kg/m）；胶带机上托辊运行阻力系数，取ω1＝0.012胶带机下托辊运行阻力系数，取ω2＝0.012胶带机上分支水平运行阻力：F1＝(qL h′+ q d L h+ q′L h)ω1＝5243.6(kg)胶带机下分支水平运行阻力：F2＝(q d + q〞) L hω2＝941.2(kg)物料提升阻力F3=q*H'=-2095.2(kg)胶带机附加阻力：取F4＝500(kg)胶带机总圆周力：P＝F1+ F2 + F3+ F4＝4589.6(kg)胶带机轴功率：N0＝PV/102＝157.5(kW)（3）电动机功率N＝k×N0/η＝1.2×（157.5）/0.92 ＝205.4(kW)式中：N……电动机功率(kW)N0……轴功率(kW)k……功率备用系数(取k=1.2)η……总传动效率(取η=0.92)3、输送带确定：设计采用双滚筒传动，经计算，该胶带机最大张力为5828.7Kg。
山西B=800带式输送机设计计算书
堆积密度3；粒度带宽托辊直径带速运行堆积角托辊槽角式中：2；0.062003972.2按粒度校核：3.输送带:q B --输送带每米质量：(查表4-1、2、3、4、5)4.托辊:282.950466r/min； q RO =G 1/a O 式中:G 1：承载分支每组托辊旋转部分质量：(查表3-7)G 1a O 4.3回程托辊：q Ru =G 2/a u 式中:G 2--回程分支每组托辊旋转部分质量：(查表3-7)G 2a u 5.输送带上每米物料质量 q G 计算：q G I v 3/s；三、计算传动滚筒圆周驱动力和传动功率1.传动滚筒圆周驱动力18030.7138N ；已知条件：二、主要参数确定：Q max 满足要求！机长提升高度(上正下负)倾斜角度2.校核带宽：不能满足要求！2.1按输送量校核带宽B:S=Q/3.6vkρ=满足要求！根据托辊转速校核：(查表4-12)满足要求！n=60v/（πd）=水平段长度L 水q RO ：承载分支托辊组每米长度旋转部分质量 q RO 计算：a O ：承载分支托辊间距：q Ru ：托辊组每米长度旋转部分质量计算:a u ：回程分支托辊间距：4.1托辊直径的校核：4.2承载托辊：6.带式输送机每秒设计输送量 I v 计算：F U =C*F H ＋F s1＋F s2＋F St =ς--纵向拉伸强度：(查表4-1、2、3、4、5)δ--带厚：初选输送带:(查表3-8)输送能力1.输送量校核:一、初选参数：传动滚筒直径S --输送带上物料最大截面积；(查表3-2)k--倾斜输送机面积折减系数；(查表3-3)式中:1.1主要阻力式中:g --重力加速度：2 ；1.2主要特种阻力式中:C εμ0L εN ；式中:n3 -- 清扫器个数(包括头部清扫器和空段清扫器)n 31.3.1输送带清扫器摩擦阻力F r 式中:2；2；μ3式中:K d 式中:式中:K A eμφ--欧拉系数：注：一般单滚筒驱动取3.3~3.7,折合φ=190°~210°，双滚筒驱动取7.7,折合φ=400°8941.40625N；式中:(h/a)adm =0.010N；0式中:n --静安全系数：Z --输送带层数：F max =F U +F 2min F umax --输送机满载启动或制动时出现的最大圆周驱动力四、输送带张力计算3.输送带张力校核根据Z=Fmax·n/B×ς可以得到n=Z×B×ς/F max =F max --传动滚筒合力F min ≥a 0(q B +q G )g/8(h/a)adm =F Umax =K A ×F U K A -- 启动系数：(1.3~1.7)2.2回程分支最小张力F min ≥a u q B g/8(h/a)adm =2.1承载分支最小张力(h/a)adm -- 允许最大下垂度：(一般≤0.01)2.输送带下垂度校核e μφF 2min ≥F Umax /e μφμ0 -- 托辊与输送带间摩擦系数：一般取0.3~0.4F H =fLg[q RO +q RU +(2q B +q G 1.输送带不打滑条件(为保证输送带工作时不打滑，需在回程带上保持最小张力F 2Min )η" -- 多电机不平衡系数：一般取0.90~0.95，单电机驱动取 1K d -- 功率备用系数：(一般取1.0~1.3)2.1传动功率P M =P A 2.计算传动功率η -- 传动效率：一般取0.85~0.95P=K d ×P M η' -- 电压降系数：一般取0.90~0.95p -- 清扫器与输送带间压力：一般取3×104~10×104N/m 2μ3-- 清扫器与输送带间摩擦系数：一般取0.5~0.7F a =B×k 21.3附加特种阻力A -- 一个清扫器与输送带接触面积：(查表3-11)1.2.1托辊前倾摩擦阻力F εf --模拟摩擦系数:(查表3-6)1.3.2犁式卸料器摩擦阻力F aL ε-- 装有前倾托辊的输送机长度：ε -- 托辊前倾角度：(查表3-7或取1°30′)1.2.2被输送物料与导料槽栏板间的摩擦阻力 F gl F r =A×p×μ3F S2=n 3F r +F a F gl =μ2I v 2ρgl/v 2b 12= F S1=F ε+F gl C ε -- 槽型系数：30°~0.4，35°~0.43，45°~0.52.1.1传动滚筒轴功率F St =qG P A =F U C -- 系数；(不小于1.02或查表3-5)F ε=C εμ0L ε(q B +q G 1.4倾斜阻力(理论)F max M max --传动滚筒扭矩由D查表得到数据验算扭矩M 4.由传动滚筒合力查表DTⅡ表确定滚筒直径。
皮带输送机计算书
目录一、引言二、胶带机工作环境三、胶带机技术规范四、根据给定条件设计计算胶带机1.名词解释2.设计计算。
3.验算驱动力及所需电机传动功率4.电机功率及主要参数5.胶带机驱动部传动框图6. 胶带机整机传动简图7.计算自由停车时间确定胶带机的主驱电控五、结束语一、引言我国是一个多煤少油的国家，已探明的煤炭储量占世里煤炭储量的33.8%，可采量位居第二，产量位居世界第一位。
可以预见，煤炭工业在国民经济中的基础地位，将是长期的和稳固的，具有不可替代性。
能源是战略资源，是全面建设小康社会的重要物质基础。
当今世界，科技进步日新月异，伴随着全球石油资源需求与价格的波动及国际产业和技术转移加速进行。
“十二五”规划又确定今后五年国内生产总值年均增长7％，宏观经济特别是主要用煤行业的快速发展必将拉动煤炭需求持续增加，一个以大型重点煤矿为支撑的新型煤炭工业体系早已明晰。
近年来，随着众多企业的从组兼并经济总量和生产经营规模的不断扩张，加工中心、磨齿机、大型落地镗床、数显镗铣床等一批关键加工设备的投入和使用，加之ERP信息管理系统和三维辅助设计系统等，全面提升了企业的竞争力，为制作高标质量、优质产品和拓展市场奠定了坚实的基础。
由此，给煤矿机械及煤化工设备制造业的发展带来了千载难逢的机遇，而本企业的主打产品担负矿井主要输送任务的胶带机即为其一。
在煤矿综合机械化采煤及掘进过程中，作为较好的顺槽运输设备，它能随着工作面的不断推移长度不断的发生变化，从而能有效地提高顺槽运输能力，加快回采和掘进速度。
加之功率小，运量大，带储长，安装拆卸快捷方便，重量轻等优点使之迅速成为诸多客户的首选。
目前同煤集团各矿常备的顺槽胶带输送机因其结构简单便于拆装，且在使用和维护保养方面易于操作；而随机配件和易损件品种少好管理、随机工具又具通用性，尤其是在设备故障的判断和处置上较其他设备更准确，更便捷。
但节能是我国经济和社会发展的一项长远战略方针，也是当前一项极为紧迫的任务。
胶带机产品价格计算
山东安能 浙江双箭橡胶 青岛橡六集团 山西凤凰胶带 阜新橡胶（集团） 安徽中意胶带 无锡宝通带业 上海富大 青岛华夏
29 20
序号 1
图号 EP-200 CC56
名称 聚酯帆布带B1000(4.5+4+1.)单位 米数量
单重 部件
总重 单价（元）
380
总价
备注（元/平方）
1.普通橡胶输送带价格计算公式 单米基带平方系数=带宽*{布层数+（上胶+下胶）/1.5} 单米输送带价格=单米基带平方数*输送带平方单价 2.大倾角挡边输送带价格计算公式 单米基带平方系数=带宽*{布层数+（上胶+下胶）/1.5} 单米裙边平方系数=裙边高度系数*2 单米隔板平方系数=隔板高度系数/隔板间距*有效宽度 单米输送带价格=单米基带平方系数+单米裙边平方系数+单米 隔板平方系数 3.钢丝绳输送带价格计算公式 单米基带平方系数=带宽*（钢丝绳直径+上胶+下胶）/1.5 单米输送带价格=单米基带平方系数*输送带平方单价 4.裙边与隔板的平方系数表 规格型号 S60 S80 S100 S120 S160 S200 S240 S300 ES360 ES400 底宽mm 50 50 50 50 75 75 75 105 105 105 平方系数 0.75 0.82 1.42 1.69 2.68 3.53 5.15 7.52 9.58 10.67 隔板高度 TC55 TC75 TC90 TC110 TC140 TC180 TC220 TCS280 TC340 TC380 平方系数 0.72 0.81 1.34 1.76 2.36 3.13 5.63 9.72 12.87 14.45
B2000皮带机计算书
MT=66D/V·（0.00546·Q·H-No）
=66×1/3.15×（0.00546×5000×12－86）
=-5062㎏·m
八．电动机轴上制动力矩计算：
M电=MT×η/i=5062×0.95/25=193㎏·m
已选定速比i=25
速比验算：i=n·π·D/60V
=1480×3.14×1/60×3.15
=1.08S1+1914
根据尤拉公式：S11n≤eμαxS12
采用胶面传动滚筒时: α =200°µ=0.35
eμα=3.39
Sn≤eμαxS12=3.39S1
S1=829
Sn=2809
四．允许垂度计算
承载段输送带所必须的最小张力：
Smin=5( qo + q )×L0×COSβ
=5×(17+305.6)×1.2×COS2.25
C-1A.B带式输送机计算书
一．原始数据
出力:Q=2200t/ h.,带宽B=2000 mm,带速V=2.0 m/s,煤的密度γ=0.8 t/ m³
提升高差H=2.76m,头尾滚筒中心水平距L=35m,传动滚筒直径φ=1000mm
导料槽长15m
二．计算数据
1)每米胶带自重:qo=17kɡ/m
2)弹簧清扫器阻力:ω弹=(70---100)B=100×2.0=200kɡ,1件
=24.6
九．传动滚筒合力校核
Sn+S1=5042+2270=7312kg=73.12KN
十．传动滚筒轴扭矩计算：
MT’=FuXD/2000=1.5(Sn-S1)D/2000=1.5(5042-2270)1000/2000
=2079Kg.m=20.79KN.m
固定式胶带输送机设计计算书(共计10页)
固定式胶带输送机设计计算书第一节固定式胶带输送机原始参数表 1第二节胶带机的静力学设计1 输送带选择计算输送带是带式输送机的重要组成部分，约占带式输送机总成本的20~35％左右。
它贯穿输送机的全长，为机身长的两倍多，在设备检修中占很大比重。
同时，输送带在带式输送机中既是货物的承载机构，又是带式输送机的牵引机构，因此，不仅需要足够的强度，而且还应具有耐磨、耐腐蚀的要求。
输送带选择的合理与否直接影响带式输送机的投资、运行成本，更为重要的是将直接影响输送机的可靠、安全运行。
2 输送带运行速度的选择输送带运行速度是输送机设计计算的重要参数，在输送量一定时，适当提高带速，可减少带宽。
对水平安装的输送机，可选择较高的带速，输送倾角越大带速应偏低，向上输送时带速可适当高些，向下输送时带速应低些。
目前带式输送机推荐的带速为1.25~4m/s，根据运量初步确定带速为2.5m/s。
3 输送带宽度计算1）按输送能力确定带宽带式输送机的输送能力与带宽和带速的关系是：Q=KB2vγc t/h式中 K－货载断面系数，K值与货载在输送带上的堆积角有关。
货载堆积角见表1 (查表得30°)，相应K值见表2(查表得K＝458)。
B－输送带宽度，mv－输送机速度，m/sγ－运送货载的集散容重，t/m 3c －输送机倾角对输送量的影响系数。
参考表3(查表得c ＝0.72)。
表 1表 2表 31cv K QB ⋅⋅⋅=γ1=0.734m2）按输送物料的块度确定带宽B 2因为本带式输送机输送原煤，且a max =200mm 故有：B 2≥2a max +200=800mm实际确定带宽时{}21,1000max B B B =，但考虑到更有效地防止撒料，并且考虑输送距离长，为减小调偏难度和降低带强（胶带越宽其所需强度就越小），可以选择较宽的胶带；故选用1000mm 宽的输送带较为合适。
4初选输送带我国目前生产的输送带有以下几种：尼龙分层输送带、塑料输送带、整体带芯阻燃输送带、钢丝绳芯输送带等。
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（八） 、电机功率
PM
PA
、 、、
37.84 45.26KW 0.88 0.95 1
（ ——传动效率取： = 1 2 一般在 0.85~0.95 之间选取; 1——联轴器效率，机械式联轴器： 1=0.98，液力耦合器： 1=0.96； 2——减速器传 动效率，二级减速机： 1=0.98×0.98=0.96, 三级减速机： 1=0.98×0.98×0.98=0.94； = 1 2=0.96×0.98×0.94=0.88；
满足要求。 【 E ff ——接头强度保持率（一般去 90%） ；
FS ——启动制动时的过负荷张力，其值应小于等于 0.4 Fmax ；
FB ——在滚筒上的弯曲附加里。
】 3、核算传动滚筒直径
D 1000 222 >145,满足要求 。 d 4.5
【d——钢丝绳直径，ST1250 d=4.5mm】 （七） 、计算各滚筒合张力，确定各滚筒直径 头部驱 180 ̊驱动滚筒已确定 φ 110×105 尾部 180 ̊ 改向滚筒: 合张力：F=F0=63.25KN 设计选用手册（TK 型滚筒） ：初选滚筒 D=800mm，代号 D7B2P512（许用合力 98KN） 头部 45 ̊ 改向滚筒 合张力：F =6731.6=6.7KN 由设计选用手册（TK 型滚筒） ：初选滚筒 D=500mm，代号 D7B2P36（许用合力 21KN） (八)、凹弧段曲率半径计算
1、加料段物料加速和输送带间的惯性阻力及摩擦阻力（4 个加料段） FbA=Ivρ (V-V0)=SVkρ (V-V0)=Q/3.6*(V-V0)=555.56*（3.15-0）=1750.014N/4 四个受料点：FbA=1750.014/4*4=1750.14N 2、加料段加速物料和导料槽两侧栏板间的摩擦阻力（4 个加料段）
N=2 次 4、除传动滚筒外改向滚筒轴承阻力
Ft 0.005
d0 220 FT 0.005 500 0.55 N （查滚筒选用手册 d 0 =220mm） D 1000
】 （三） 、主要特种阻力
FS1 F Fgl =224.027+3096.56=3320.59N
【托辊前倾摩擦阻力
FUmax D 18016 .85 1 =9.01KN·m<10.6 KN·m,满足要求。 2000 2000
（四） 、个点特性张力 根据不打滑条件，传动滚筒奔离点最小张力为 6411.68N 令 S1=6411.68N< F回min =15009.3N 不满足回程托辊垂度要求，故 令 S1=15009.3N S2= S1+2× Fr =15009.3+2×960=16929.3N S3= 1.02S2=17267.89N S4= S3+ f Li g q RU q B 3Fr =17267.89+0.022×31.24×9.81×（11.167+40.8）+3×960 =20498.26N S5= 1.02S4=20908.23N< F承min =31936.99N，不满足承载分支下垂度要求，故 令 S5=31937N S4= S5/1.02=31310.78N S3= S4-（ f Li g q RU q B 3Fr ） =31310.78-（0.022×31.24×9.81×（11.167+40.8）+3×960） =28080.41N S2= S3/1.02=28080.41/1.02=27529.81N S1= S2-2× Fr =27529.81-2×960=25609.81N S6=S5+ f Li g q R0 q B qG cos FS1 FSt =31937+0.022×9.81×11.18×[31.975+(40.8+176.3668)cos0 ̊] +0.022×20.06×9.81×[31.975+(40.8+176.3668)cos5.7 ̊] +3320.59+800.496 =34412.64N （五） 、拉紧装置计算 1、拉紧力 根据特性点张力计算结果
、——电压降系数，一般取 0.90~0.95；
、、——多机驱动不平衡系数，一般取 0.90~0.95，单电机 、、=1；
） 四、张力计算 （一） 、输送带不打滑条件：
F2 S1min FUmax
1 e
-1
=18016.85/（3.18-1）=6411.68N
【 FUmax K A FU 1.5 12011 .23 18016.85N（ K A ：启动系数取 1.3~1.7； ） 由表 3-12 传动滚筒与带面摩擦系数 =0.35， 围包角 190 查表 3-13 得欧拉系数 e 】 （二） 、输送带下 S5 31310.78+31937=63247.78N=63.25KN
2、重锤重量 选车式重锤拉紧装置组合 （6.7.2） 输送机代号： 100100； 改向滚筒 800mm； 最大拉紧力 70KN （六） 、输送带选择计算 初选输送带为 St1250。 输送带最大张力： Fmax FU S1 12011.23+25609.81=37621.04N
������1 ������ 1=1
F1（i1）+
������2 ������ 2=1
Ft（i2）=1750.014+181.36+2×46.8+0.55=2025.52N
【Q=2000t/h；4 个受料点，计算时按平均一个受料点 500 t/h；
IV
Q Q=2000t/h 时 Iv=0.617； Q=500t/h 时 Iv=0.0.154 3.6
末煤输送皮带
原始参数： Q=2000t/h V=3.15m/s B=1600mm L=31.24m H=2.0m 粒度<13mm 3 。 。 堆密度 ρ =900Kg/m 动堆积角θ =25 （静堆积角 α =45 ） 初步设计参数： 上托辊间距 a0=1200mm；下托辊参数 au=3000mm；上托辊槽角 λ =35 ̊；下托辊槽角β =10 ̊； 托辊直径 159mm ；倒料槽长度 22m 输送带 ST1250 上胶 6mm 下胶 6mm 一、核算输送能力 。 （一） 查表 2-3 B=1600mm，V=3.15m/s 时 Q=3444t/h>2000 t/h 满足。 （二） 由 Q=3.6Svkρ =3.6*0.306170*3.15*1*900=3124*77 t/h>2000 t/h 满足。 【S=S1+S2 2 =[l3+（b- l3）cosλ ] tg/6+[ l3+(b- l3)/2*cosλ ][ (b- l3)/2*sinλ ] =[0.6+(0.9*1.6-0.05-0.6)cos35 ̊]tg25 ̊/6+[0.6+(0.9*1.6-0.05-0.6)/2*cos35 ̊]* [(0.9*1.6-0.15-0.6)/2*sin35 ̊] =0.096924+0.209245=0.306169773 】 二、根据原始粒度核算胶带机带宽。 B≥2a+200=2*13+200=226<1600mm , 满足。 三、计算圆周驱动力和传动功率。 （一） 、主要阻力 物料及输送带移动和承载分支及回程分支托辊旋转所产生阻力的总和。 FH=fLg[qRo+qRu+(2qB+qG)cosδ] =0.022*31.24*9.81*[31.975+11.167+(2*40.8+176.3668)cos3.66 ̊] =2026.593N FH=fLg[qRo+qRu+(2qB+qG)cosδ] =0.022*11.18*9.81*[31.975+11.167+(2*40.8+176.3668)cos0 ̊]+ 0.022*20.06*9.81*[31.975+11.167+(2*40.8+176.3668)cos5.7 ̊] =726.536+1298.083=2024.619 【查表 3-6 f=0.022;查设计选用手册（TR 型托辊）G1=38.37k；G2=33.50kg； qRo=G1/ a0=38.37/1.2kg/m=31.975 kg/m；qRu=G2/ au=33.50/3 kg/m=11.167 kg/m; 2 qB=25.5kg/m *1.6m=40.8 kg/m；qG=Q/（3.6×V）=2000/（3.6*3.15）=176.3668 kg/m; 】 （二） 、附加阻力 FN=FbA+Ff+
Fst qG gH 40.8 9.81 2.0 800.496N
（六） 、圆周驱动力
FU FH FN FS1 FS2 FSt
=2024.62+2025.52+3320.59+3840+800.50 =12011.23N （七） 、传动滚筒轴功率
PA
FU 12011 .23 3.15 37.84 KW 1000 1000
Ff
2 I 2 v gl b
V V0 2 b1 2
2
0.7 0.1542 900 9.81 0.722 3.15 0 2 0.97 2
2
45.3400N
四个受料点： Ff =45.34×4=181.36N （加速段长度 l bmin
1 、钢丝绳芯纵向拉伸强度： GX
Fmax n 1 37621 .04 10 235.13N/mm<1250N/mm， B 1600
满足要求。 【n1——静安全系数，一般取 7~9】 2、钢丝绳芯输送带动载安全系数 n2