课程设计计算书1---副本
手算书范本 - 副本
素土夯实
60厚C15混凝土提浆抹面
2 暗沟
100厚C10混凝土垫层
M5水泥砂浆砌砖
20厚1:3水泥砂浆粉光
3 雨棚
八
给排水工程
DN20水表
J11W-16T DN32截止阀
J11W-16T DN20截止阀
ZSFP15-DN15排气阀
容积式电热水器
DN100 87型雨水斗
洗涤盆
沐浴器
MF/ABC磷酸铵盐干粉灭火器
地面面积 217.478 412.934 299.635 86.8032 228.186
7 18厚强化硬木踢脚板
墙面50*75*20刨花板@400布置
20μm厚聚酯漆或聚氯酯漆面层
8 厨房卫生间浴室设施
坐便器
成品陶瓷立式洗手盆
厨房花岗岩台面板
圆形地漏
七
室外附属工程
1 散水
15宽1:1沥青砂浆嵌缝
100厚碎石粘土夯实垫层
多媒体配线箱 家居配线箱 电话分线盒 网络楼层配线架 分支分配器箱 前端箱 楼宇对讲主机 楼宇对讲户外机 电控锁 紧急按钮开关 单双向疏散指示灯 安全出口标志灯 YJV22-0.6/1型电缆 BV-0.45/0.75型电线 PE端子
套
32
套
32
套
4
套
4
套
4
套
套
4
套
4
套
4
套
套
32
套
4
M
M
个
4
计算式
12 C20悬挑板
13 散水
14 排水沟
二
门窗工程
LC0918
LC3524
JLM
三
钢结构课程设计厂房计算书
钢结构课程设计计算书姓名：李宏伟班级：建工1221学号：11012123381.设计资料（一） 设计参数：单层厂房采用单跨双坡门式刚架，刚架跨度18m ，共12榀刚架，柱距7m ，柱高9.8m ，屋面坡度1/10，柱底铰接。
取中间跨刚架（GJ-1）进行计算，刚架采用焊接工字形截面，屋面及墙面为压型钢板复合板；不考虑檩条和墙梁。
钢材采用Q235钢，焊条E43型。
地震设防烈度为7度，无悬挂荷载。
刚架形式及几何尺寸如下图1.2所示。
（二）设计荷载：(1) 永久荷载标准值（按水平投影面）：屋面恒载0.52kN m （包括屋面板及檩条重）(2) 可变荷载标准值：屋面活荷载0.32kN m （3）雪荷载：基本雪压0S 为0.32kN m（4）风荷载：基本风压值0.42kN m ；地面粗糙程度系数按B 类取值； 要求：1、确定梁柱截面形式及尺寸。
2、梁柱线刚度计算及梁柱计算长度确定。
3、荷载计算。
4、内力、柱顶水平位移计横梁挠度。
5、连接节点设计。
图1.2 刚架形式及几何尺寸2.荷载计算2.1荷载取值计算：（1）屋盖永久荷载标准值（对水平投影面） （包括屋面板及檩条重） 0.5 2kN m （2）屋面可变荷载标准值 屋面活荷载：0.302m kN雪荷载：基本雪压0S =0.32kN m .对于单跨双坡屋面， 屋面坡角α=54238'''，z μ=1.0，雪荷载标准值 ：k S =z μ0S =1.0×0.32kN m =0.3..取屋面活荷载和雪荷载中的较大值0.32kN m ，不考虑积灰荷载。
（3）风荷载标准值基本风压：20m kN 4.0=ω；根据地面粗糙度列别为B 类，查得风荷载高度变化系数：当高度小于10m 时，按10m 高度处的数值采用，z μ=1.0。
风荷载体型系数s μ：迎风柱及屋面分别为＋0.25和－1.0，背风面柱及屋面分别为－0.55和－0.65。
2.2各部分作用的荷载标准值计算： （1）屋面恒荷载标准值：0.5×7=3.5kN m 活荷载标准值：0.3×7=2.1kN m （2）柱荷载恒荷载标准值：（7×9.8＋3.5×7.5）kN =94.85kN 活荷载标准值：2.1×7.5kN =15.8kN （3）风荷载标准值迎风面：柱上m kN q W /7.025.074.01=⨯⨯= 横梁上m kN q W /8.20.174.02-=⨯⨯-=背风面：柱上m kN q W /54.155.074.03-=⨯⨯-= 横梁上m kN q W /82.165.074.04-=⨯⨯-=3.内力分析3.1在恒荷载作用下：本单层厂房采用等截面梁和柱。
单层工业厂房课程设计计算书(完整版)
《单层工业厂房混凝土排架课程设计》1.1 柱截面尺寸确定由图2可知柱顶标高为12.4 m，牛腿顶面标高为8.6m ，设室内地面至基础顶面的距离为0.5m ，则计算简图中柱的总高度H、下柱高度l H、上柱高度Hu分别为：H=12.4m+0.5m=12.9m，H =8.6m+0.5m=9.1mlHu=12.9m－9.1m=3.8m根据柱的高度、吊车起重量及工作级别等条件，可由表2.4.2并参考表2.4.4确定柱截面尺寸，见表1。
本例仅取一榀排架进行计算，计算单元和计算简图如图1所示。
1.2 荷载计算1.2.1 恒载(1).屋盖恒载：两毡三油防水层 0.35KN/m220mm厚水泥砂浆找平层 20×0.02=0.4 KN/m2100mm厚水泥膨胀珍珠岩保温层 4×0.1=0.4 KN/m2一毡二油隔气层 0.05 KN/m215mm厚水泥砂浆找平层； 20×0.015=0.3 KN/m2预应力混凝土屋面板（包括灌缝） 1.4 KN/m22.900 KN/m2天窗架重力荷载为2×36 KN /榀，天沟板2.02 KN/m，天沟防水层、找平层、找坡层1.5 KN/m，屋架重力荷载为106 KN /榀，则作用于柱顶的屋盖结构重力荷载设计值为：=1.2×(2.90 KN/m2×6m×24m/2＋2×36 KN/2＋2.02 KN/m×6mG1＋1.5 KN/m×6m＋106 KN/2) =382.70 KN(2) 吊车梁及轨道重力荷载设计值：G=1.2×（44.2kN＋1.0KN/m×6m）=50.20 KN3(3）柱自重重力荷载设计值：上柱 G 4A = G 4B =1.2×4kN/m ×3.8m =18.24 KN 下柱 G 5A = G 5B =1.2×4.69kN/m ×9.1m =51.21KN各项恒载作用位置如图2所示。
施工组织课程设计计算书
施工组织课程设计计算书一、引言施工组织课程设计计算书是为了满足建筑工程施工组织课程的教学需要而编写的。
本计算书旨在通过相关计算和数据分析，帮助学生加深对施工组织原理和方法的理解，提高其实践能力，并培养学生的综合素质和创新能力。
二、主要内容本计算书的主要内容包括以下几个方面：1. 施工组织设计原则本部分主要对施工组织设计的原则进行阐述和解释，并通过实例展示如何遵循这些原则进行设计。
2. 施工作业分析与评价本部分介绍施工作业分析的方法和步骤，并提供相关计算公式和实例，帮助学生进行作业分析和评价。
3. 施工资源优化配置本部分通过对人力资源、物力资源和财务资源的分析和计算，指导学生进行施工资源的优化配置，实现施工效益的最大化。
4. 施工组织计划编制本部分介绍施工组织计划的编制流程和方法，并通过实例演示如何编制合理的施工组织计划。
5. 施工组织风险管理本部分介绍施工组织风险的分类和评估方法，并提供风险管控的具体措施和步骤。
三、计算方法与案例为了帮助学生更好地理解和运用施工组织原理和方法，本计算书提供了大量的计算方法和实例。
通过这些计算方法和实例，学生可以学会如何进行施工组织计算，从而提高解决实际问题的能力。
例如，在施工作业分析与评价部分，学生可以学会如何计算工序周期、工序数量和工时需求，以便评估一个施工作业的合理性和可行性。
通过实例分析，学生可以了解如何解决实际施工过程中的问题，并做出相应的优化调整。
在施工资源优化配置部分，学生可以学会如何对资源进行分析和计算，并根据计算结果进行资源的优化配置。
例如，学生可以通过计算人力资源的需求和物料的采购量，合理安排人员和物料的供应，达到施工效益的最大化。
四、教学建议在使用本计算书进行教学时，教师可以根据教学大纲和学生的实际情况进行灵活调整，将计算书的内容与实际案例相结合，引导学生进行实践操作和分析思考。
同时，教师可以设置小组讨论和合作实践的环节，培养学生的团队合作能力和创新能力。
基础工程课程设计计算书
目录基础工程课程设计计算书 (1)一、设计目的： (1)二、设计内容： (1)三、设计要求： (3)四、参考资料： (3)五、○A轴柱下钢筋混凝土独立基础的设计与计算 (4)六、○B轴柱下钢筋混凝土独立基础的设计与计算 (8)基础工程课程设计计算书一、设计目的：课程设计是高等教育中一直强调和重视的教学实践环节，《基础工程》是土木工程专业重要的专业基础课程之一。
基础工程课程设计是学生在学习《土力学》、《混凝土结构设计原理》和《基础工程》课程的基础上，综合应用所学的理论知识，完成基础设计任务。
该课程设计的主要目的是通过本课程的学习，学生能够掌握基本的地基基础设计、构造、识图、施工方法。
本课程的主要任务是培养学生以下方面的能力：1.树立正确的设计思想，理论联系实际，具有创新思想；2.提高综合运用所学的理论知识独立分析和解决问题的能力；3.学会运用基础工程设计的基本理论、基本知识和基本技能，了解基础工程设计的一般规律；4.具有运用标准、规范，查阅技术资料的能力和分析计算能力，以及运用计算机绘图的能力。
二、设计内容：（1）设计资料某教学楼为四层钢筋混凝土框架结构，采用柱下独立基础，柱网布置如下图所示，试设计该基础。
1）地质条件该地区地势平坦，无相邻建筑物，自上而下土层依次如下：①号土层：杂填土，层厚约0.3m，含部分建筑垃圾②号土层：淤泥质土，层厚1.2m，软塑，潮湿，承载力特征值f ak=60KPa。
③号土层：含砾粘土，层厚2m，硬塑，稍湿，承载力特征值f ak=250KPa。
④号土层：粉质质土，层厚1.5m，承载力特征值f ak=250KPa。
⑤号土层：灰岩，承载力特征值f ak=6000KPa。
地基岩土物理力学参数如表1所示，地下水位在-1.5m处，无侵蚀性。
表1 地基岩土物理力学参数2）给定参数柱截面尺寸为500mm×500mm，在基础顶面处的相应于荷载效应标准组合，由上部结构传来轴心荷载见表1，荷载设计值取荷载标准值的1.35倍。
基础工程课程设计计算书(修改)精选全文
可编辑修改精选全文完整版基础工程课程设计计算书一、 工程概况某写字楼为钢筋混凝土框架结构，楼高6层，采用钢筋混凝土柱下条形基础。
底层平面见示意图。
框架柱截面尺寸为500×500，二、 根据地质资料可知确定基础埋深：根据地质资料进入土层 1.7m 为粘土层，其基本承载理fak ＝175kPa,为最优持力层，基础进入持力层大于30cm ，基础埋深为2m 。
杂填土γ=15kN/m3粘土γ=18kN/m3；基本承载力fak=175kPa淤泥γ=18.5kN/m3；基本承载力fak=90kPa1.7m3.5m未钻穿地基地质构造情况三、确定基础梁的长度和外伸尺寸。
设基础梁两端外伸的长度为ａ1、ａ2，两边柱之间的轴线距离为ａ。
为使其合力作用点与根据荷载的合力通过基底形心，按形心公式确定基础两端向外延伸出边柱外。
但伸出长度也不宜太大，这里取第一跨距(AB跨)的0.25倍,即取a=0.25×6=1.5m。
ｘc确定后，可按合力作用点与基底形心相重合的原则，定出基础梁的长度Ｌ,则有：Ｌ＝ 2（ｘc＋Ｌａ）= 2×(15+1.5) = 33m三、确定基础受力：表1 柱荷载值表轴号①②③④⑤⑥A 1775 2150 2587 2400 2150 1775B 1775 2150 2587 2400 2150 1775C 1775 2150 2587 2400 2150 1775注：单位kN。
按地基持力层的承载力确定基础梁的宽度ｂ。
初定基础的埋置深度2m ＞0.5m ，应对持力层承载力进行深度修正，即：f ＇＝ f k ＋ηd ·γ0（ｄ－ 0.5 ）= 175 + 1.0×（（15×1.7 + 18 × 3.5）／5.2）×（2.0-1.0）= 192.0 kPa < 1.1f k = 192.5kPa ｂ≥)20'(d f L Fi-∑ =)2200.192(33177521502400258721501775⨯-⨯+++++= 2.56m ,取 b = 2.7m则持力层的地基承载力设计值f ＝ f ＇ = 192.5 kPa四、 条形基础地基承载力验收. 1. 上部结构荷载和基础剖面图∑F i =1775+2150＋2587＋2400＋2150＋1775＝12837kN ∑M=(2587-2150) ×3KN.m=1311KN.M为了增加抗弯刚度,将基础长度L 平行于弯度作用方向,则基础底部抗弯刚度W=bL 2/6=(2.7×332)/6=490.05M 3 折算成线荷载时,Pjmax= F A/Lb+∑M/w=12837kN/(33×2.7)+ 1311KN.M/490.05M3=144.07+2.68=146.75 KN/M2Pjmin= F A/Lb-∑M/w=12837kN/(33×2.7)-1311KN.M/490.05M3=144.07-2.68=141.39 KN/M2Pjmax=146.75 KN/M2<1.2 fak=1.2×175=210 KN/M21/2(Pjmax+ Pjmin)=1/2(146.75+141.39)=144.07<175 KN/M2满足要求.五、地基软弱下卧层的验算第一步:地基承载力特征值修正fa=fak+ηd×rm(d-0.5)=(175+1.0×18(2-0.5) kPa =202 kPa 第二步:验算基础底面面积A=F A/(fa－r G d)= 12837kN/(202-20×2)= 12837/214.04=79.2m2L×b=(2.7×33)=89.1 m2>A=79.2m2符合要求第三步:计算基底附加压力P0=P k－r m d=(F A+G k)/A－r m d=(12837+20×2×33×2.7)/(33×2.7) －15×1.7 KPa =158.57Kpa第四步:计算下卧层顶面附加压力和自重应力为Z=1.7+3.5－2=3.2m>0.5b=0.5×2.7=1.35mα=E S1/ E S2=9/3=3由表1-17查的θ=230,下卧层顶面的附加压力为 P Z =)tan 2)(l tan 2(0θθz z b lb p++=KPa KPa 12.3)424.035.12)(33424.035.127.2(57.1587.233=⨯⨯+⨯⨯+⨯⨯下卧层顶面处的自重应力 P CZ =(15×1.7+18×3.5)=88.5Kpa 第五步:验算下卧层承载力下卧层顶面以上土的加权平均重度 r m =33/01.17/5.37.1185.3157.1m KN m KN =+⨯+⨯下卧层顶面处修正后的地基承载力特征值)05.(-+=d m d fak faz γη=[90+1.0×17.01×(5.2-0.50)]=170.23kPaPZ+PCZ=(3.12Kpa +88.5Kpa)=91.62 Kpa ≤faz=170.23kPa 满足要求.六、底板配筋计算第一步:确定混凝土及钢筋强度选用混凝土强度等级为C25,查得ft=1.27Mpa,采用HPB235钢筋得fy=210Mpa.第二步:确定地基净反力Pjmax= F A /Lb+∑M/w=12837kN/(33×2.7)+ 1311KN.M /490.05M 3=144.07+2.68=146.75 KN/M 2Pjmin= F A /Lb-∑M/w=12837kN/(33×2.7)-1311KN.M/ 490.05M 3=144.07-2.68=141.39 KN/M 2第三步:计算截面I 距基础边缘的距离 bi=0.5×(2.7－0.24)=1.23m第四步:计算截面的剪力设计值 VI=bi/2b[(2b －bi)pjmax+bi ×pjmin] =()[]m KN m KN /179/39.14123.175.14623.17.227.2223.1=⨯+⨯-⨯⨯第五步:确定基础的有效高度 h0≥mm ft VI 34.20127.17.01797.0=⨯= 基础高度可根据构造要求确定,边缘高度取250mm,基础高度取h=350mm,有效高度h0=(350－50)=300mm ＞201.34mm,合适.第六步:验算基础截面弯矩设计值MI=0.5VI ×bi=0.5×179×1.23=110.1KN.m/m 第七步:计算基础每延长米的受力钢筋截面面积并配筋 As=261941103002109.01.11009.0mm fyh MI =⨯⨯⨯=配受力钢筋Ф20@150(As=2094.7mm 2),配Ф8@250的分布筋.七、基础梁纵向内力计算及配筋 第一步:确定基础净反力∑F i =1775+2150＋2587＋2400＋2150＋1775＝12837kN ∑M=(2587-2150) ×3KN.m=1311KN.MW=bL 2/6=(2.7×332)/6=490.05M 3Pjmax= F A /Lb+∑M/w=12837kN/(33×2.7)+ 1311KN.M /490.05M 3=144.07+2.68=146.75 KN/M 2Pjmin= F A /Lb －∑M/w=12837kN/(33×2.7)-1311KN.M/490.05M 3 =144.07-2.68=141.39 KN/M 2折算为线荷载时: Pjmax=(146.75×2.7) KN/m =396.225KN/m pjmin=(141.39×2.7) KN/m =381.753 KN/m 为计算方便,各柱距内的反力分别取该段内的最大值 第二步确定固端弯矩m KN m KN M BA •=•⨯⨯=4465.12.396212 m KN m KN M CB •-=•⨯⨯-=75.177965.395812 m KN m KN M CD•=•⨯⨯=117969.3921212 m KN M DC •-=1179 m KN m KN M DE •=•⨯⨯=117163.3901212 m KN M ED •-=1171m KN m KN M EF •=•⨯⨯=116367.3871212 m KN M FE •-=1163m KN m KN M FG •=•⨯⨯=173361.385812m KN m KN M GH •=•⨯⨯-=4305.15.382212⑵ 分配系数ＥＩ ＥＩ ＥＩ 各杆线刚度 ｉAB ＝ ─── ; ｉBC ＝ ─── ; ｉCD ＝ ───1.5 6 6分配系数 μBA ＝BC AB i i 433i AB + =0.43 ; μBC ＝BC AB i i 433i BC += 74=0.57μCB ＝CD BC i i 344i BC +=178=0.47; μCD ＝BC CD i i 343i CD + =179=0.53（三）、地基梁正截面抗弯强度设计地基梁的配筋要求基本上与楼面梁相同。
水电站设计计算书 - 副本
水电站厂房第一节几种水头的计算(1)H max=Z蓄—Z单机满出力时下游水位H r= Z蓄—Z全机满出力时下游水位H min=Z底—Z全机满出力时下游水位一、H max的计算。
1 假设H max=84m由公式Nr=K Q H公式中 Nr为单机出力50000KWK 为出力系数8.5H 为净水头=H0—ΔH=0.97H0 (ΔH=0.03H0) Q 为该出力下的流量。
故解出Q=70.028m3/s查下游流量高程表得下游水位为198.8m上游水位为284mΔH=0.03 (284—198.8)=2.6m又因为284—84—2.6= 197.42 重新假设Hmax=83m由公式Nr=K Q H解出Q=70.87m3/s查下游流量高程表得下游水位为199.3m上游水位为284mΔH=0.03 (284—199.3)=2.5m又因为284—83—2.5=198.5故H max=83m二、H min的计算。
1 假设H min=60m由公式Nr=K Q H公式中 Nr为全机出力200000KWK 为出力系数8.5H 为净水头=H0—ΔH=0.97H0 (ΔH=0.03Ho) Q 为该出力下的流量。
故解出Q=392.16m3/s查下游流量高程表得下游水位为203.50m上游水位为264mΔH=0.03 (264—203.50)=1.80m又因为264—60—1.80=202.20< 203.502 重新假设Hmin=59m由公式Nr=K Q H解出Q=398.80m3/s查下游流量高程表得下游水位为203.58m上游水位为264mΔH=0.03 (264—203.58)=1.77m又因为264—59—1.77=203.23 = 203.58故H min=59m三、H r的计算。
1 假设H r=70m由公式Nr=K Q H公式中 Nr为全机出力200000KWK 为出力系数8.5H 为净水头=H0—ΔH=0.97H0 (ΔH=0.03Ho) Q 为该出力下的流量。
浅基础课程设计计算书
浅基础课程设计计算书课程名称：浅基础课程设计计算书教学目标：1. 通过本课程的学习，使学生掌握基本的计算方法和技巧。
2. 培养学生的计算思维，提高其运算能力。
3. 培养学生的问题分析和解决问题的能力。
教学内容：1. 加减乘除的运算规则和方法。
2. 分数、百分数和小数的四则运算。
3. 简单的代数运算。
4. 平均数、中位数和众数的计算。
5. 计算器的使用方法和技巧。
教学步骤：第一步：引入课程介绍本课程的目标和重要性，以及与学生生活中计算的相关性。
第二步：教学知识点讲解逐个讲解和演示各个计算知识点，并且提供例题让学生跟随操作。
第三步：练习和巩固提供一些练习题，让学生进行练习并进行批改，帮助他们巩固所学的知识。
第四步：拓展应用引导学生思考并应用所学的知识解决实际问题，如购物计算、时间计算等。
第五步：巩固讲解和总结对学生进行巩固讲解，并对本课程进行总结，总结知识点和技巧。
教学资源：1. PPT课件：包含教学知识点和例题演示。
2. 教材：提供练习题和相关教材。
3. 计算器：用于讲解计算器的使用方法和技巧。
评价方式：1. 在课堂练习中检查学生的掌握情况。
2. 做小测验，检测学生对知识点的掌握程度。
3. 学期末进行考试，测试学生的整体水平。
教学建议：1. 让学生尽量多进行实际操作和练习，提高他们的计算能力。
2. 关注学生的学习过程，及时发现问题并给予指导和帮助。
3. 引导学生进行拓展应用，提高他们的问题分析和解决能力。
4. 鼓励学生进行合作学习，互相讨论和分享解题方法。
备注：本计算书为浅基础课程设计的计算部分，旨在培养学生的基本计算能力和思维。
教学内容可根据具体情况进行调整和补充。
课程设计计算书
设计计算书1 平面设计计算平面线组合形式包括基本型，平曲线要素如下：图1.1 平曲线计算图平曲线1JD1交点桩号：K0+303.188，圆曲线半径R=254.5669m ，缓和曲线长度L S =L S =60m ，转角α=35°42′51″（右转）， 曲线长L=218.68m 。
注：平曲线半径根据技术指标和地形、地物等自然条件综合确定 缓和曲线长度参照课本经过计算后综合确定。
平曲线的计算要素如下：圆曲线内移值：224s L p R==0.589m切线增长值：322240s sL L q R =-=29.986m 缓和曲线角：28.6479SL R==0β 6.72°切线长度：()2T R P tg q=++=α112.188m曲线长度：(2)2180SL R Lπ=+=0。
α-β218.68m外距：()sec2E R P R=+-=α(250+0.027)×sec21°22′45″－250=13.503m 曲线主点位置桩号计算：ZH桩号=JD桩号－T= K0+303.188－112.188= K0+191HY桩号=ZH桩号+L S= K0+191+60= K0+251QZ桩号=ZH桩号+L/2= K0+191+218.68/2= K0+300.34HZ桩号=ZH桩号+L= K0+191+218.68= K0+409.68YH桩号=HZ桩号－Ls= K0+409.68－60= K0+349.682 纵断面设计计算竖曲线要素如下：竖曲线1圆曲线半径R1=2000，曲线长L＝124.606m ，前坡-0.4242% ，后坡 5.806%，起点桩号：K0+237.697，终点桩号：K0+362.303；平曲线的计算要素如下：第一处竖曲线：w=i2-i1=5.806%+0.424%=6.23%，为凹形曲线曲线长L＝Rw＝2000×6.23＝124.6m切线长T＝2L＝124.6/2=62.3m外距E=22TR=0.973 横断面设计计算说明3.1 路基标准横断面在具体设计每个横断面之前，先确定路基的标准横断面(或称“典型横断面”)。
单层工业厂房课程设计计算书
第一章单层厂房混凝土结构课程设计任务书1.1设计资料1.1.1平面和剖面某机修车间，根据工艺和建筑设计的要求，确定本车间为两跨等高厂房，车间面积为2592㎡，车间长度72㎡。
AB跨跨度为18m,设有两台10t中级工作制软钩吊车，轨顶标高7.2m，柱顶标高10m；BC跨跨度为18m，设有两台30/5t中级工作制软钩吊车，轨顶标高7.5m，柱顶标高10；基顶标高-0.5m。
车间平面、剖面分别如图1、图2。
1.1.2建筑构造屋盖： APP防水层20㎜厚水泥砂浆（找平层）100㎜厚水泥蛭石砂浆（保温层）大型预制预应力混凝土屋面板维护结构： 240㎜厚普通砖墙门窗：门5.6×6m，两边各一个高窗4.2×2.4m，低窗4.2×4.8m1.1.3自然条件基本风压： 0.40k N/㎡基本雪压：0.35k N/㎡建筑场地：粉质粘土地下水位：低于自然地面3m修正后的地基承载力特征值： 250 k N/㎡衡阳市郊无抗震设防要求1.1.4材料混凝土：基础采用C25，柱采用C25。
钢筋：HPB235级和HRB335级各种直径的钢筋1.2设计要求1、分析厂房排架内力，设计柱、基础；整理计算书一份。
2、绘制结构施工图一份（结构中说明，结构布置图，一根柱及预埋件详图，基础详图）。
1.3参考资料1、混凝土结构设计规范（GB50010—2002）2、建筑结构荷载规范（GB50009—2001）3、建筑地基基础设计规范（GB50007—2002）4、混凝土结构构造手册5、教材：《混凝土结构设计原理》6、标准图集屋架G415(一)、（三）柱CG335 (一)、（二）、（三）屋面板G410 柱间支撑G336吊车梁G323 基础梁G320连系梁G320第二章单层厂房混凝土结构课程设计计算书2.1结构方案及主要承重构件根据厂房跨度、柱顶高度及吊车超重量大小，本车间采用钢筋混凝土排架结构。
结构剖面如图1所示。
为了保证屋盖的整体性及空间刚度，屋盖采用无檩体系。
结构设计原理课程设计计算书
1. 设计数据及要求1.1 主梁尺寸装配式钢及混凝土简支梁计算跨径Lo=24m ，T 截面梁尺寸如下图，设计梁处于Ⅰ类环境，安全等级为二级，γo=1，q=39.5KN/m 。
T 截面梁尺寸：梁高=1550mm 翼缘宽度=2100mm 腹板宽度=190mm 翼缘端部高度=90mm 翼缘根部高度=150mm（尺寸单位：mm 比例：1:100）1.2 材料规格钢筋：HRB400 混凝土等级：C35 箍筋等级：R235 查表得：ξb=0.53 sd f =330MPa cd f =16.1 MPaf =1.52 MPa2. 正截面承载力计算2.1 荷载计算跨中截面：l/2d M ，=ql 2/8=2844KN ·m 2l/d V ，=85KN L/4跨截面：l/4d M ，=3ql 2/32=2133KN ·m支点截面：0d M ，=00d V ，=474KN 2.2 截面设计T 型截面梁受压翼板的有效宽度f b ′ 翼板平均厚度h f ′=（90+150）/2=120mm1f b ′=L/3=8000mm2f b ′=2100mm3f b ′=b+2b h +12h f ′=1630mm故受压翼板的有效宽度f b ′=1630mm 采用焊接钢筋骨架s a =30+0.07h=138.5mm 截面有效高度为0h =1550-138.5=1411.5mmf cd b f ′h f ′（0h - h f ′/2）=4256.09KN ·m>γoM d =2844 KN ·m故属于第一类T 型截面。
计算受压区高度’f cd d 020b f M 2-h h x γ-==78.99mmf cd s b f A =′x/sd f =6282mm现选择钢筋为6φ32mm+6φ18mm （s A =6353mm 2） 钢筋叠高层数为6层。
ρ=s A /bh 0=2.37％>ρmin=0.2％混凝土保护层厚度取c=35mm钢筋间横向净距mm d mm S n 4025.14.488.352352190=>=⨯-⨯-=及40mm 故满足构造要求。
大气污染控制工程课程设计说明书含计算书(1)
大气污染控制工程课程设计说明书含计算书一、课题名称DG-120/39型火电厂锅炉高硫无烟煤烟气氨法脱硫+袋式除尘系统设计。
二、课题条件大气是人类赖以生存的最基本的环境要素，构成了环境系统中的大气环境子系统。
但随着自然活动，更主要的是人类的生产生活，大气质量下降，污染日益严重。
而工业废气所排放的大量污染物是最主要的原因。
在我国针对工业废气的治理多采用符合我国国情和不同地区特点的先进技术，如：在各项建设中纳入大气污染防治规划与措施，实行“三同时”；由于燃煤是我国大气污染物的主要来源，从节约能源和控制大气污染双重目的出发，积极研究、开发节能、高效、少污染的新型锅炉，等。
但我国治理中存在着工业生产技术落后，资金不足，废气治理设施运转率低、效果差，乡镇企业缺乏规划与管理等问题。
本设计拟解决的关键问题就是锅炉烟气的消烟除尘。
使其排放到大气的烟尘达到国家规定的标准，不致造成环境污染。
设计所需的基础资料如下：1、煤与烟气的性质（1）煤的工业分析值 (煤中各元素所含的质量分数)C Y=65% H Y=2% O Y=10% N Y=1% S Y=3% A Y=15% W Y=4% ；V Y＝8％属于高硫无烟煤（2）烟气的性质锅炉型号：DG-120/39 即，东方锅炉厂制造，蒸发量120t/h，出口蒸汽压力39MPa 燃烧方式是沸腾炉，所配发电机组功率25MW设计耗煤量：14t/h；排烟温度：160℃空气过剩系数＝1.1飞灰率＝28％烟气在锅炉出口前阻力960Pa污染物排放按照锅炉大气污染物排放标准中2类区新建排污项目执行。
连接锅炉、净化设备及烟囱等净化系统的管道假设长度300m，90°弯头50个。
2、处理要求环境空气质量标准GB3095—1996；大气污染物综合排放标准GB16297—1996；锅炉大气污染物排放标准GBl3271-2014中规定（颗粒物浓度排放标准：50mg/m3；二氧化硫排放标准：300mg/m3)。
水利工程施工课程设计计算书-模版(1)
水利工程施工课程设计******学号：********指导老师：张振华李娴张瑞钢2015年03月10日1 基本资料大渡河上某水电工程（枢纽布置图详见“基本资料-图件.dwg”）采用单戗立堵进占，河床的剖面图见图1。
戗堤处水位~流量关系见表1和图2。
戗堤端部边坡系数n=1，截流戗堤两侧的坡比为1:1.5。
截流材料采用当地的中粒黑云二长花岗岩，容重为26kN/m3。
该工程采用左右岸各布置一条导流洞导流，左、右导流隧洞联合泄流的上游水位和泄流流量关系见表2和图3。
图1 河床剖面图表1 坝址处天然水位~流量关系表2 上游水位~导流隧洞泄流量关系2 截流的水力计算截流设计是施工导流设计重要组成部分，其设计过程比较复杂，目前我国水利水电工程截流多采用立堵截流，本次设计按立堵截流设计，有多种设计方法。
其设计分为：截流水力计算、截流水力分区和备料量设计。
本次截流的水力计算中龙口流速的确定采用图解法计算。
2.1 基本水位的确定（1）戗堤顶部高程的确定：安全超高本次节流设计流量Q 0 = 323 (m 3/s)，则，设计流量下的上游水位：m 23.95703.957)300323(*30041003.957-958上=+--=Z由资料得到河床底部高程为951.00m ，则由计算得戗堤高度为：7m77.0951957.23安全超高Z H 底上B =+-=+-=Z安全超高取值范围0.5～1.0m ，这里取0.77m 。
则戗堤顶部高程戗Z =951+7=958m（2）下游水位的确定：设计流量下的下游水位：Z下=71.952)317-323(*317-.4171.95248.953+-=952.76m（3）通过EXCEL 表上作业（见表3），可得导流洞下泄流量曲线及龙口泄水曲线（如图4和图5所示）。
一般情况下，合龙过程中截流设计流量0Q 由四部分组成：d s ac Q Q Q Q Q =+++式中 Q ——龙口流量；d Q ——分流量（分流建筑物中通过的流量） ac Q ——上游河槽中的调蓄流量；s Q ——戗堤渗透流量。
单层厂房课程设计
单层厂房课程设计计算书一、厂房结构选型与布置根据厂房的跨度、吊车起重量的大小、轨顶标高，吊车的运行空间等初步确定出排架结构的剖面如图所示：厂房平面布置图厂房剖面图1、厂房中标准构件选用情况(1)屋面板采用 G410（－）标准图集中的预应力混凝土大型屋面板，板重（包括灌缝在内）标准值为1.5kN／m2。
屋面各层构造见下图。
SBS改性沥青卷材或高分子复合防水卷材（二毡三油上铺小石子，去掉2%找坡，以20mm厚水泥砂浆找平层计算）等；做法示意如下：(2)天沟板采用G410（三）标准图集中的JGB77-l 天沟板，板重标准值为2.1kN ／m 。
(3)天窗架采用G316中的门型钢筋混凝土天窗架CJ-03，自重标准值为2x36kN ／每榀，天窗端壁选用G316中的DB9-3，自重标准值2x60kN ／每榀（包括自重、侧板、窗档、窗扇、支撑、保温材料、天窗电动启动机、消防栓等）。
(4)屋架采用G415（三）标准图集中的预应力混凝土折线形屋架，屋架自重标准值106kN ／每榀。
(5)吊车梁采用G425标准图集中的先张法预应力混凝土吊车架YXDL6-8，吊车梁高1200mm ，自重标准值45kN ／根，轨道及零件重1.5kN ／m ，轨道及垫层构造高度200mm 。
（6）基本风压：ω＝0.49kN/m2，地面粗糙度按B 类。
（7）地质条件：车间所在场地，地坪下1.0m 内为填土，填土下层4.5m 内为均匀亚粘土(液性指数Il>0.85)，无软弱下卧层；未经深宽修正地基承载力特征值取fak ＝185kN/m2，地下水位为-5.0m ，无腐蚀性。
（8）屋面活荷载的取值：按《建筑结构荷载规范》GB50009-2012取不上人屋面活载， （9）排架柱及基础材料选用情况 A:柱混凝土：取C25；B:钢筋：纵向受力钢筋采用HRB335级钢筋，箍筋采用HRB235级钢筋。
C:基础混凝土：采用C20，垫层采用C10；钢筋：采用Ⅰ级钢筋。
单层工业厂房计算书
混凝土单层工业厂房课程设计计算书一、设计题目及条件1、题目：某工厂金属加工车间，单层单跨排架结构，采用钢筋混凝土结构，长54m ，柱距6m ，每跨有两台桥式吊车，工作级别为A5级。
根据本次课设要求，取车间跨度L=24m ，轨顶标高+9.600m ，下弦标高+12.300m ，吊车设置为15+20（t ）。
地基承载力设计值为300kN/m 2，基础埋置深度-2.00m 。
基本风压20m /kN 4.0=w ，基本雪压为0.25kN/m 2。
2、材料：柱子混凝土为C40，柱中纵向受力主筋采用HPB335或HRB400级钢筋，其它HPB300级；基础采用C40混凝土，HPB300级钢筋。
3、构造做法及荷载标准值： （1）屋面：三毡四油加绿豆砂防水层 0.4kN/m 2 20mm 厚水泥砂浆找平层 0.4kN/m 2 100mm 水泥珍珠岩制品保温层 0.4kN/m 2 一毡二油隔气层 0.05kN/m 2 20mm 水泥砂浆找平层 0.4kN/m 2 预应力混凝土屋面板 1.4kN/m 2（2）墙面：在外纵墙标高1.0m 处设置一排宽3.6m 、高4.8m 的钢窗，在轨顶标高以上0.60m 处设置一排宽3.6m 、高1.8m 的钢窗，钢容重0.45kN/m 2；370mm 厚砌体墙容重为19kN/m 2；钢筋混凝土圈梁截面370mm×240mm ；钢筋混凝土基础梁截面高450mm ，上宽400mm ，下宽300mm ；钢筋混凝土容重为25kN/m 2。
4、车间建筑平面图如图2-1所示。
（此处有图2-1车间建筑平面图） 二、构件选型1、混凝土屋盖（1）屋架：采用G415（一）标准图集中的预应力混凝土折线型屋架（YWJ-21-1Ba ），自重69.0kN/榀，屋架底部至顶部高度为2950mm ，屋架在檐口处高度为1650mm 。
（2）屋面板：采用G410标准图集中的预应力大型混凝土屋面板，自重标准值1.4kN/m 2。
课程设计计算书(60米)
第一篇轻工业厂房设计资料1.1工程概况本工程为上海市某轻工业厂房，位于上海市某开发区。
厂房横向跨距6米，共两跨；纵向跨距10米，总长60米；建筑高度8.7米；其中底层层高4.5米；二层层高4.2米。
1.2建筑说明1.2.1标高本工程室内外高差0.3米1.2.2墙体工程外墙：240厚粘土多孔砖，20厚1：2.5水泥沙浆掺5%防水剂打底，10厚1：1水泥沙浆胶底层，防水型外墙喷涂（白色）。
内墙：190厚粘土多孔砖，（1）20厚1：1：6水泥石灰砂浆打底，乳胶漆 (2)卫生间：15厚1：3水泥砂浆打底；10厚1：1水泥砂浆粘接层；釉面砖贴面。
1.2.3楼地面工程1.2.3.1生产车间地面3mm厚环氧树脂硬化地坪150mm厚钢筋混凝土随捣随压光0.15厚聚苯乙烯薄膜100厚C15混凝土垫层素土夯实1.2.3.2办公地面10厚地砖铺实拍平，水泥浆擦缝（卫生间为防滑瓷砖） 20厚1：4干硬性水泥砂浆，面上撒素水泥120mm厚钢筋混凝土随捣随压光0.15厚聚苯乙烯薄膜100厚C15混凝土垫层素土夯实1.2.3.3生产车间楼面3mm厚环氧树脂硬化地坪钢筋混凝土楼板随捣随压光1.2.3.4办公楼地面2.0厚塑料地板，专用胶粘剂粘结30厚1 :2水泥砂浆找平1.2.3.5卫生间楼地面10厚防滑瓷砖，水泥浆擦缝20厚1：4干硬性水泥砂浆，面上撒素水泥钢筋混凝土随捣随压光1.2.4屋面工程不上人屋面做法：40厚C20细石混凝土内配Ø4@150，每6米设缝嵌建筑胶，APP高聚物改性沥青防水卷材4.0mm厚刷基层处理剂一道，25厚硬质聚氨脂泡沫板保温层，20厚1:2.5水泥砂浆找平层，1:8水泥砂浆加气混凝土碎渣建筑找坡2%，最薄处30厚，屋面钢筋混凝土现浇板，板底20厚1:1:6水泥石灰砂浆，刷乳胶漆1.2.5楼梯做法20厚塑料地板，20厚1:2水泥砂浆找平，钢筋混凝土板，20厚1:1:6水泥石灰砂浆打底，乳胶漆1.2.6雨蓬做法30厚防水砂浆面层，钢筋混凝土现浇板，20厚1:1:6水泥砂浆板底抹灰，乳胶漆1.2.7门窗采用90系列铝合金门窗1.3 结构说明1.3.1本工程按7度抗震设防1.3.2本工程基本风压 0.55KN/M21.3.3楼面活荷载标准值（KN/M2）荷载性质类别屋面荷载楼面荷载楼梯荷载活荷载使用荷载0.7 2.0 3.5 雪荷载0.31.3.4构件的选型本工程主梁的跨度为10米，次梁的跨度为6米横向框架内布置叁根次梁，板的跨度为2米。
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】（二）计算书1. 加药间溶液池溶液池的容积W 2417bnQ=2αWW 2：溶液池容积（m 3）；Q ：处理水量（m 3/h ）；α：混凝剂最大投加量（mg/L ），设计中取30mg/L .b ：混合浓度（%），混凝剂溶液一般采用5-20，设计中采用12； n ：每日调制次数，设计中取n=2；329.27m =2x 12 x 4173092x 30=W溶液池设置两个，以便交替使用，保证连续投药。
总深H ＝H 1+H 2+H 3＝1++＝。
形状采用矩形，H 1为有效高度，取1m ；H 2为安全高度，取；H 3为贮渣深度，取。
溶液池取正方形，边长为F 1/2=2=，取。
所以溶液池尺寸为长×宽×高＝××＝，则溶液池实际容积为池旁设工作台，宽~，池底坡度为。
底部设置DN100mm 放空管，采用硬聚氯乙烯塑料管，池内壁用环氧树脂进行防腐处理。
沿地面接入药剂稀释用给水管DN80mm 一条，于两池分设放水阀门，按1h 放满考虑。
溶解池;溶解池的容积W 1321m 78.2=x9.273.0=0.3W =W 溶解池取正方形，有效水深H 1＝，则 面积F ＝ W 1/H 1，即边长a ＝ F 1/2＝，取溶解池深度H ＝H 1+H 2+H 3＝1++＝，其中H 2为超高，设为；H 3为贮渣深度，取。
溶解池形状为矩形，则其尺寸为：长×宽×高＝××＝。
溶解池设为两个。
溶解池放水时间为10分钟，则放水量为：s L t W q /6.4=10×601000×78.2=60=1查水力计算表得放水管管径d 0=50mm ，采用塑料给水管；溶解池底部设管径d=100mm 的排渣管一根。
《投药管投药管流量： q ＝S L W /21.0=60×60×241000×2×27.960×60×241000×2×2＝查水力计算表得投药管管径d ＝30mm ，实际流速为s 溶解池搅拌设备溶解池搅拌设备采用中心固定式平桨板式搅拌机。
计量投加设备混凝剂的湿投方式分为重力投加和压力投加两种类型,重力投加方式有泵前投加和高位溶液池重力投加;压力投加方式有水射投加和计量泵投加。
计量设备有孔口计量，浮杯计量，定量投药箱和转子流量计。
本设计采用耐酸泵和转子流量计配合投加。
计量泵每小时投加药量:&h /m 39.0=2427.9=24w =q 31式中：1W ——溶液池容积（m3）耐腐蚀液下立式泵型号25FYS-16选用2台，一备一用. 药剂仓库的设计计算混合剂为聚合氯化铝，每袋质量为25kg ，每袋规格为××最大投加量为30mg/L ，水厂设计水量为：67670m 3/d ＝2820m 3/h ，药剂堆放高度，药剂储存期为30d ，则聚合氯化铝的袋数为：袋2.2671=10x 10x 2510x 30x 20047x 30=333N ；取2672袋 药剂可以堆七层高，则堆放面积为：A ＝)-1(e H NV ＝2m 7.55=2.0-1×5.12.0×25.0×5.0×2672）（，取为56m 。
房内留有宽的过道，考虑到远期发展，同时考虑到卸货，所以库房设计尺寸为：×6m药库层高设，顶部设置电动单梁悬挂起重机。
药库与加药间之间采用单轨吊车运输药剂。
·加药间加药间包括两个溶液池、两个溶解池、两个药剂投加设备和一个药剂仓库。
则其面积为： ×+×+×6＝考虑过道和预留面积满足要求的长宽选择为：长15m ，宽12m 。
2混合设备设计在给排水处理过程中原水与混凝剂，助凝剂等药剂的充分混合是使反应完善，从而使得后处理流程取得良好效果的最基本条件，同时只有原水与药剂的充分混合，才能有效提高药剂使用率，从而节约用药量，降低运行成本。
管式静态混合器是处理水与混凝剂、助凝剂、消毒剂实行瞬间混合的理想设备：具有高效混合、节约用药、设备小等特点，它是有二个一组的混合单元件组成，在不需外动力情况下，水流通过混合器产生对分流、交叉混合和反向旋流三个作用，混合效益达90-95%，构造如图2所示：【图2 管式静态混合器 设计流量 Q=3092m3/h=s 设计流速静态混合器设在絮凝池进水管中，设计流速v=s ，则管径为：mm m v πQD 1047=047.1=0.1×14.386.0×4=4=采用D=1000mm ，则实际流速v=s 。
混合单元数原水管道药剂混合单元体静态混合器@25.2=1×1.136.2=36.23.05.03.0-5.0-Dv N ≥取N=3，则混合器的长度为：m 3.3=1×3×1.1=1.1=ND L混合时间s 0.3=1.13.3==v L T水头损失m 26.0=3×9.8×21.1×143.1=×g 2×43.1=2=h 24.024.02N v D N g v ξ校核GT 值#1-32.863=0.3×10×14.126.0×9800==s TμhG γ在700～1000s-1 之间，符合设计要求。
GT=×=﹥2000水力条件符合设计要求。
3.反应设备的设计根据常用絮凝池的特点、本设计相关资料和类似水厂的工艺特点，经综合比较选用折板絮凝池较合适。
设计流量、折板絮凝池设两个系列s m h m Q /429.0=/1546=23092=331 设计计算折板絮凝池每个系列设计成4组。
（1）单组絮凝池有效容积 T Q V 1=式中，V--单组絮凝池有效面积 Q 1--单组设计处理水量 "T--絮凝时间，一般采用6～15min设计中取T=12min ， 33.77=12×60×41546=m V （2）絮凝池长度 BH VL ''=式中，L ´--絮凝池长度 H ´--有效水深 B--单组池宽 ~设计中取H ´=，B=6m ，则m L 03.4=6×2.33.77='，取。
絮凝池长度方向用隔墙分成三段，首段和中段、末段的各格格宽均为，末段格宽为，隔墙厚为，则絮凝池总长度为： m L 85.4=15.0×5+1.4= （3）各段分格数与斜管沉淀池组合的絮凝池池宽为，用三道隔墙分成四组，每组池宽：m B 89.5=4)15.0×3-24(='首段分成10格，则每格长度: 【ml 06.1=10)15.0×4-89.5(2=1首段每格面积：21636.0=6.1×6.0=m f 通过首段单格的平均流速： s m f Q f q v /169.0=636.0x 4429.0=4==111 中段分成8格，末段分成7格，则中段、末段的各格格长、面积、平均流速分别为：m 36.1=8/)15.0×3-89.5(2=2l2282.0=36.1×6.0=m f ，s m v /131.0=82.0x 4429.0=2 ·m 71.0=7/)15.0×6-89.5=2（l23852.0=71.0×2.1=m f ，s m v /126.0=852.0x 4429.0=3 （4）停留时间计算 首段停留时间计算： T 1=10×÷=≈ 中段停留时间计算： T 2=8×÷=≈ 末段停留时间计算：】T 3=7×÷=≈实际总停留时间 T=T 1+T 2+T 3=++= （5）隔墙孔洞面积和布置水流通过折板上下转弯和隔墙上过水孔洞流速，首、中、末可分别为： 第一段：～米/秒 第二段：～米/秒 第三段：～米/秒 >本次设计首、中、末三段分别取s 、s 和s ，则水流通过各段每格隔墙上孔洞面积为：2'1k m 36.0=3.0x 4429.0=f ，取 ，孔宽为，则孔高为，实际通过首段每格隔墙上孔洞流速为：s m k /298.0=36.0x 4429.0=v 12'2k m 54.0=2.0x 4429.0=f ，取 ，孔宽为，则孔高为，实际通过中段每格隔墙上孔洞流速为：s m k /214.0=5.0107.0=v 22'3k m 07.1=1.0107.0=f ，取 ，孔宽为，则孔高为，实际通过末段每格隔墙上孔洞流速为：s m k /107.0=1107.0=v 2 孔洞在隔墙上上、下交错布置。
（6），（7）折板布置折板布置首段采用峰对峰，中段采用两峰对齐，末段采用平行直板。
折板间距采用。
（8）水头损失计算 ①相对折板gv v 2-5.0=h 22211 式中，h 1--折板渐放段水头损失 v 1--峰处流速，一般取～s v 2--谷处流速，一般取～s ~设计中取v 1=s ，v 2=sm 00193.0=8.9×212.0-3.05.0=h 221 []g2)/(-1.0+1=h 212212V F F式中，h 2--折板渐缩段水头损失 F 1--相对峰的断面积 F 2--相对谷的断面积 设计中取F 1=,F 2=3-22210x 77.3=8.9x 23.006.156.0-1.0+1=h ））（（/gv ζi 2=h 23式中，h i --转弯或孔洞的水头损失 ζ3--阻力系数 v 0--转弯或孔洞流速 设计中取v 0=s上转弯时：m i 00378.0=8.9×2203.0×8.1=h 2下转弯或孔洞时：m i 0063.0=8.9×2203.0×0.3=h 2i h h h n h ∑∑+)+(=21 ·式中，Σh--首段相对折板总水头损失n--折板水流收缩和放大次数，共40次m h 329.0=0063.0+00378.010+)00377.0+00193.0(×40=）（∑②平行折板gv h 26.0=2式中，h--折板水头损失v--板间流速，一般采用～s 设计中取v=s |m 00122.0=8.9×22.06.0=2hgv ξi 2=h 23i式中，h i --上、下转弯或孔洞时的水头损失 v i --转弯或穿过孔洞时的流速 设计中取v i =s上转弯时：m i 00378.0=8.9×2203.0×8.1=h 2下转弯或孔洞时：m i 0063.0=8.9×2203.0×0.3=h 2i h nh ∑∑+=h~式中，Σh--平行折板总水头损失n--90°转弯次数，共24次 n i --上、下转弯处的水头损失m h 110.0=)0063.0+00378.0(8+00122.0×24=∑ ③平行折板gξ2v =h 23式中，h--转弯水头损失v--平均流速，一般采用～s ；设计中v=sm 00153.0=8.9×21.0×3=h 2m h n 011.0=00153.0×7=×=h ∑(n 为180°转弯个数） ④折板絮凝池总水头损失h =相对折板+平行折板+平行直板 =++= (8)G 值和GT 值 ①首段G 值和GT 值 —Tμh ρG 60=11式中，G 1--首段速度梯度 ρ--水的密度 h 1--首段水头损失 μ--水的动力黏度 T--反应时间设计中取h 1=，s P a/10×1.0084=μ-3（水温t=20s ℃时），T 1= 1-3-1113.40=35.3×10×0084.1×60329.0×1000=60=s T μh ρG }s T G 3.8100=60×35.3×3.40=11中段和末端G 值和GT 值分别为： 13-2229.22=47.3×10×0084.1×6011.0×1000=60=s T μh ρG s 8.4767=60×47.3×9.22=22T G 13-33361.7=14.3×10×0084.1×60011.0×1000=60=s T μh ρG s 7.1433=60×14.3×61.7=33T G ②折板絮凝池总G 值和GT 值13-s 33.27=96.9×10×0084.1×6045.0×1000=G 《s T G 4.16332=60×96.9×33.27=折板絮凝池布置在絮凝池各段每格隔底部设200mm ×200mm 排泥孔，池底％坡度坡向沉淀池，管径DN200。