关于大幅度放宽结构层间位移角的再讨论(2017.6.29)
浅谈一些调整层间位移角的方法
5Building Structure设计交流We learn we go浅谈一些调整层间位移角的方法赵 兵/中国建筑科学研究院PKPM 工程部，北京 1000130 引言层间位移角限值是结构设计的一项重要指标，当不满足要求时如何对其调整是广大设计人员比较关心的问题。
结合具体工程实例，利用SATWE 软件，讨论层间位移角的调整过程，供同类工程借鉴。
1 工程实例某工程为框剪结构，地面以下4层，地上17层，结构主体总高度62.9m 。
地震设防烈度8度，基本加速度0.2g ，场地土类别Ⅱ类。
工程在层10存在较大收进（图1），层11结构平面见图2。
图1 工程示意图 图2 层11的结构平面图采用SATWE 软件计算，其X ，Y 向层间位移角曲线如图3所示。
Y 向最大层间位移角出现在层13，其值为1/956，满足规范要求，而X 向最大层间位移角出现在层12，其值为1/761，不满足规范要求。
XY位移角/rad楼层图3 各层层间位移角曲线 图4 层11~15在X 向地震作用下的变形图2 计算结果分析（1）增加最大节点位移所在位置竖向构件的刚度 上述计算结果显示，本工程层12，13的层间位移角均不满足要求，其最大节点位移均出现在图2所示的节点1处，经分析，这是由于墙1开设了两个较大的洞口，使其侧向刚度明显减小。
由于建筑师只允许增加墙厚，不允许减小洞口尺寸，因此只对墙体厚度进行了调整，将层4~17墙体厚度由原来的250mm 改为300mm ，墙厚增加后的计算结果显示，X 向最大层间位移角刚好满足1/800的限值要求，但并没有多少安全储备，稍有变化就有可能满足不了规范要求，而此时墙厚已不能再继续增加，这就需要提高其他构件的抗侧刚度以提高最大层间位移角的安全储备。
（2）查看变形图，寻找最需要加强的部位 本工程层11~15在X 向地震作用下的变形见图4。
图中显示，在X 向地震作用下，层11~15的变形图并不是沿正X 向振动，而是沿某一个与X 轴呈一定角度的方向，所以同时加强X ，Y 向构件的刚度要比仅加强X 向刚度有效一些。
钢管混凝土框架结构的最大层间位移角
钢管混凝土框架结构的最大层间位移角说到钢管混凝土框架结构的最大层间位移角，很多人可能都会皱眉头，觉得这好像离自己很远的事。
它跟我们的日常生活并没有那么遥远。
你想啊，咱们每个人每天都在楼里楼外走来走去，居住的楼房是不是得稳稳的？你走到楼梯口，感觉到一点儿晃动，那种不舒服的感觉你肯定明白。
这个“晃动”，就是层间位移角的一个具体体现。
所以啊，搞明白这个问题对我们生活中所处的环境有多重要，还是挺有必要的。
先别着急打瞌睡，听我慢慢给你讲。
钢管混凝土框架结构其实就是把钢管和混凝土这两种材料结合起来，用钢管做骨架，混凝土来填充。
这个设计的好处嘛，就是稳当、结实，还能承受很大的荷载。
你可以想象一下，它就像是咱们平时吃的那种巧克力棒，外面是坚硬的巧克力壳，里面是松软的巧克力酱。
钢管是硬壳，混凝土是软心，两者结合得恰到好处。
不过你要知道，钢管混凝土框架结构虽然稳，还是会有一些小“晃动”。
这种晃动，不是摇晃得像海上的小船，而是指的楼层之间的位移角。
简单来说，层间位移角就是楼房在受力时，每一层相对于下面一层的偏移程度。
比方说，你在二楼看楼下，突然发现那一层的窗户好像比原来斜了一点，这个“斜”就代表了层间位移角。
层间位移角如果过大了，整个结构可能会出现问题，严重的话甚至会威胁到建筑的安全。
所以，最大层间位移角的控制非常重要，直接关系到楼房能不能稳稳地屹立在大地上。
那这个最大层间位移角到底怎么来控制呢？最关键的是要控制荷载。
荷载过大，建筑就容易变形，晃动自然也就加剧。
你想想，假如你楼上的一堆重物掉下来，或者楼下大门突然被撞开，楼房受的力就会增大，层间位移角也会随着增加。
所以，设计的时候得考虑到各种荷载的因素，从人员、家具到车辆、设备，所有可能施加在建筑上的力，都得细致地计算一遍。
别小看这些计算，看似简单，背后其实是复杂的工程学原理。
好比是你做饭，要把所有食材按比例加进去，火候也得掌握好。
这个最大层间位移角的控制，其实就是要做到在一定的荷载下，保证结构的刚度和强度不会被破坏。
【结构设计】“层间位移角”和“楼层位移比”的问题分析
“层间位移角”和“楼层位移比”的问题分析“楼层位移比”和“层间位移角”的相关问题：1、楼层位移比：1）定义——“楼层位移比”指：楼层的最大弹性水平位移（或层间位移）与楼层两端弹性水平位移（或层间位移）平均值的比值；2）目的——限制结构的扭转；3）计算要求——考虑偶然偏心（注意：不考虑双向地震）。
2、层间位移角：1）定义——按弹性方法计算的楼层层间最大位移与层高之比；2）目的——控制结构的侧向刚度；3）计算要求——不考虑偶然偏心，不考虑双向地震。
3、综合说明：1）现行规范通过两个途径实现对结构扭转和侧向刚度的控制，即通过对“扭转位移比”的控制，达到限制结构扭转的目的；通过对“层间位移角”的控制，达到限制结构最小侧向刚度的目的。
2）对“层间位移角”的限制是宏观的。
“层间位移角”计算时只需考虑结构自身的扭转藕联，无需考虑偶然偏心及双向地震。
3）双向地震作用计算，本质是对抗侧力构件承载力的一种放大，属于承载能力计算范畴，不涉及对结构扭转控制的判别和对结构抗侧刚度大小的判断。
4）常有单位要求按双向地震作用计算控制“扭转位移比”和“层间位移角”，这是没有依据的。
但对特别重要或特别复杂的结构，作为一种高于规范标准的性能设计要求也有它一定的合理性。
4、相关索引1）江苏省房屋建筑工程抗震设防审查细则第5.1.3条规定：先计算在刚性楼板、偶然偏心情况下的扭转位移比，当扭转位移比大于等于1.2时，分别按偶然偏心和双向地震计算，再取最不利的扭转位移比进行扭转不规则判别。
（博主提示：请注意，这是很严格的要求）。
2）复杂高层建筑结构设计（徐培福主编）第195页，图7.1.7，先按不考虑偶然偏心计算扭转位移比，根据计算结果分两种情况分别计算，一是，当扭转位移比小于1.2时，按偶然偏心计算；二是，当扭转位移比大于等于1.2时，按双向地震计算。
再根据两次计算结果取不利情况对结构的扭转不规则进行判别。
（博主提示：请注意，这里对采用双向地震的判别是比1）放松许多，注意，这里的规定都是对复杂高层建筑而言的，对一般工程，原则上不需要进行这样严格的判别）。
关于层间位移角的两个问题分析
关于层间位移角的两个问题分析一、层间位移角是否考虑双向地震？关于层间位移角的问题,《高层建筑混凝土结构技术规程》第3.7.3条是这样规定的：注：楼层层间最大位移△u以楼层竖向构件最大的水平位移差计算,不扣除整体弯曲变形.抗震设计时,本条规定的楼层位移计算可不考虑偶然偏心的影响.但规范并没有规定位移角计算时是否需要考虑双向地震的影响,以至于各审图机构和专家们争论不已,实操过程中也是混乱不堪.其实层间位移角是按弹性方法计算的楼层层间最大位移与层高之比,现行规范通过对“层间位移角”的控制,达到限制结构最小侧向刚度的目的.对“层间位移角”的限制是宏观的,“层间位移角”计算时只需考虑结构自身的扭转藕联,无需考虑偶然偏心及双向地震.规范规定的双向地震作用本质是对抗侧力构件承载力的一种放大,属于承载能力计算的范畴,不涉及对结构结构抗侧刚度大小的判断.规范专家们规定位移角的具体数值时,也是按照未考虑双向地震去拍的脑袋,所以按照双向地震计算结果去对比规范的位移角限值,似乎不太妥当！其实,在《全国民用建筑工程设计技术措施》结构（混凝土结构）第2.3.2条就有这样一条说明：对于质量与刚度分布明显不对称、不均匀的结构,及不考虑偶然偏心影响时位移比大于等于1.3时,应补充计算双向水平地震作用下的扭转影响,但双向水平地震和偶然偏心不需要同时组合.但验算最大弹性位移角限值时可不考虑双向水平地震作用下的扭转影响.当然对于特别重要或特别复杂的结构,作为一种高于规范标准的性能设计要求,用考虑双向地震作用下的位移角与规范限值做对比,也无可厚非,就像框架结构,规范规定限值为1/550,设计时就任性的按1/1000控制也不会吃牢饭的.二、为何说我国规范对结构层间位移角限制偏严？1、我国规范认为小震作用属正常使用极限状态,结构应保持“弹性”,故以钢筋混凝土构件（包括柱、剪力墙）开裂时的层间位移角作为多遇地震作用下结构的弹性位移角限值,这本身就限制较严.2、规范要求对计算周期乘以小于1的系数来加以修正,框架结构的周期折减系数为0.6-0.7,框-剪结构为0.7-0.8,剪力墙结构为0.9-1.然而,结构分析得到的位移却没有相应修正.由单自由度体系的周期计算公式可知,结构刚度K与周期T 的平方成反比例,因此,大致上框架结构的位移计算值约偏小估计1/0.6/0.6~1/0.7/0.7,即约2.04~2.77倍；框-剪结构约偏小1/0.7/0.7~1/0.8/0.8,即约1.56-2.04倍；剪力墙结构约偏小1/0.9/0.9~1/1.0/1.0,即约1.0~1.23倍.3、上部楼层的侧向位移中有相当部分是由于下部楼层的转角所引起的,此部分位移为刚体位移,而刚体位移并不产生结构内力.也就是我们常说的无害位移角.而规范（包括国标《高规》和《抗规》）中给出的层间位移角限值,是“不扣除整体弯曲转角产生的侧移,即直接采用内力位移计算的位移输出值”的.。
【结构设计】层间位移角、有害层间位移角和广义剪切变形
层间位移角、有害层间位移角和广义剪切变形层间位移限值是钢筋混凝土高层结构设计中的一个重要参数,《高层建筑混凝土结构技术规程》在规定结构的弹性层间位移限值时划分了各种不同的结构形式,高度不大于150米的高层建筑,其楼层层间最大位移与层高之比框架结构为1/550,框架-剪力墙、框架-核心筒、板柱剪力墙结构体系为1/800,筒中筒、剪力墙结构体系为1/1000,框支层为1/1000.层间位移限值是保证结构具有必要的刚度,避免过大的位移而影响结构的承载力、稳定性和舒适度,高层建筑在风载作用下将产生振动,过大的振动加速度将导致建筑物的摇摆,使在建筑内居住和工作的人产生不舒适和恐慌.国外高层建筑多采用钢结构,一般对层间位移角（剪切变形角）加以限制,主要是考虑非结构构件的损坏,它不包括建筑物整体弯曲产生的水平位移,数值较宽松.对钢筋混凝土结构的高层建筑而言,层间位移限值既要考虑结构构件的开裂,又要考虑非结构构件的损坏.限制层间位移的目的是：1、保证主结构基本处于弹性受力状态,避免混凝土墙、柱等主要抗侧力构件开裂,同时将梁的裂缝限制在规定允许范围内.2、保证填充墙、隔墙、幕墙等非结构构件的基本完好,避免出现明显损坏.高层建筑结构是按弹性阶段进行设计的,地震按小震考虑,风按50年一遇风压标准,结构构件的刚度采用弹性阶段的刚度；内力与位移分析不考虑弹塑性变形.有三种不同的层间位移变形参数：层间位移角、有害层间位移角和广义剪切变形.层间变形传统上以层间位移角表示,它反映剪切型结构的受力特征较为合理,但与弯曲型或弯剪型结构的受力特征的相关性较差.有害层间位移角主要用来反映剪力墙等弯曲型结构的受力特征,对整个楼盖的变形采用了平截面假定.高层或超高层建筑多为弯剪型结构,一方面构件的变形中存在与受力不相关的楼盖刚性转动成分,另一方面整个楼盖的变形不符合平截面假定,即存在楼盖的竖向翘曲变形.广义剪切变形的实质是将层间位移角中剪力墙、框架和连梁区格各自不同的刚性位移（转动）部分去除,剩下部分则是受力引起的变形,即是对层间位移角的“去伪存真”.区格的广义剪切变形中包括弯曲变形和剪切变形.与弹性力学中剪切变形的定义相似.将一个楼层划分为剪力墙、框架和连梁三类不同的区格后,由于三类区格下楼盖的转动各不相同,在相同的层间位移角下不同区格的广义剪切变形也不相同.同时,因为将空间结构划分为平面区格,可用不同位置的实际位移计算广义剪切变形,则既可以考虑侧向位移的影响,也可考虑楼盖扭转变形的影响.最大层间位移角一般位于建筑物的中上部位,与受力相关性较差；剪力墙区格的最大广义剪切变形一般位于建筑物的底部或加强层附近,框架与连梁区格的最大广义剪切变形一般位于框架梁和连梁内力最大部位,与受力相关性较好.剪力墙区格的最大剪切变形数值远小于最大层间位移角,当层间位移角限制在1/500以内时,剪力墙区格的最大广义剪切变形均小于1/3000.加之超高层结构竖向构件轴压力远大于剪力,墙肢不会出现裂缝,层间变形的限值主要由框架和连梁区格的广义剪切变形允许值控制.限制广义剪切变形在理论上比限制层间位移角合理,但计算较繁琐,对于特别复杂的结构,可用广义剪切变形形式代替层间位移角进行计算和限制.。
浅谈层间位移控制在高层建筑中的重要意义
浅谈层间位移控制在高层建筑中的重要意义（中冶长天国际工程有限责任公司规划发展部李基勇）摘要：探讨层间位移的组成及控制意义，介绍国内规范对层间位移控制的要求，同时提出一些控制层间位移的方法，供大家以后在设计施工时作为参考讨论。
关键词：高层建筑层间位移控制方法一、前言近年来高层建筑和超高建筑在国内突飞猛进的发展，如上海的环球金融中心、天津滨海中心、广州中心广场等已位居世界超高层建筑行列。
《高层建筑砼结构技术规程》要求：在正常使用条件下，高层建筑结构应具有足够的刚度，避免产生过大的位移而影响结构的承载力、稳定性和使用要求，控制层间位移的主要目的是使高层建筑不出现影响正常使用的裂缝或损坏,因此正常使用状态下混凝土构件的开裂与否及开裂程度成为钢筋混凝土高层建筑层间位移限值的主要控制准则。
我们进行建筑设计施工时层间位移位限值是控制高层建筑结构的一项重要的技术指标，应严格控制。
二、新旧规范要求对比我国现行的规范中对高层建筑的层间位移只限于一定高度范围内的房屋，随着建筑物高宽比的增加及建筑物侧向荷载的增加，使结构的侧向位移加大。
如果对结构的层间位移控制过严，无疑会因过份增大构件截面尺寸而加大工程造价，不够经济。
而层间位移控制过松，又难以保证结构的安全使用。
因此合理的控制好结构的层间位移是建筑设计的重大技术问题，具有非常重要的意义。
新的《建筑抗震设计规范》在地震作用和侧向位移方面作了很大调整。
虽然各类场地对应的最大地震影响系数没变，但场地特征周期值较旧抗震规范（GBJ11-89）约增大了0.05s.就相当把地震力增大了10%左右。
对于层间位移限值的规定既要考虑到结构构件又要考虑到非结构构件，即：保证结构的主体基本处于弹性受力状态，避免主要墙体、柱在地震和侧向水平力作用下出现裂缝，将梁的裂缝控制在规范允许范围内。
同时也要保证其他填充墙、隔墙等非结构构件基本完好。
高层建筑在风载作用下将产生振动，过大的振动加速度将导致建筑物的摇摆，使在建筑内居住和工作的人产生不舒适和恐慌。
高层剪力墙结构楼层位移角的控制策略
高层剪力墙结构楼层位移角的控制策略高层剪力墙结构是目前常见的高层建筑结构形式之一，具有良好的抗震性能。
在高层剪力墙结构中，楼层位移角的控制对于保证建筑结构的安全和舒适性至关重要。
本文将从控制楼层位移角的策略入手，详细介绍高层剪力墙结构楼层位移角的控制策略。
1. 设计合理的结构刚度和弹性系数。
高层剪力墙结构的刚度与其位移角密切相关。
在设计过程中应合理确定结构的刚度和弹性系数，以控制楼层位移角。
一方面，增加结构的刚度可以减小位移角，提高结构的稳定性。
合理选择结构的弹性系数可以在地震发生时吸收地震能量，减小结构的变形和位移角。
2. 严格控制剪力墙的位置和数量。
剪力墙是高层剪力墙结构的主要承载部件，其位置和数量的选择直接影响楼层位移角的控制。
在设计过程中，应根据建筑物的平面布置和结构的整体性能要求，合理确定剪力墙的位置和数量。
一般情况下，剪力墙应布置在建筑物的对称位置，确保结构的整体性能均衡。
3. 合理设置剪力墙的刚度和高度。
剪力墙的刚度和高度也对楼层位移角的控制起到重要作用。
设计时应根据结构的抗震性能要求和位移角控制要求，合理设置剪力墙的刚度和高度。
一般情况下，剪力墙的刚度应比结构其他部件的刚度大，从而承担更多的水平力，减小楼层位移角。
合理设置剪力墙的高度，可以提高结构的整体刚度，从而控制楼层位移角。
4. 采用适当的剪力墙布置方式。
剪力墙的布置方式也是控制楼层位移角的重要因素。
常见的剪力墙布置方式有纵向分布和环形分布两种。
在选择布置方式时，应结合建筑物的结构形式和位移角控制要求，采用适当的布置方式。
纵向分布的剪力墙可以形成刚性框架结构，减小位移角；而环形分布的剪力墙可以构成刚性核心筒，控制楼层的摆动。
5. 结构监测与加固措施。
为了确保高层剪力墙结构的安全稳定，在建筑投入使用后，应进行定期的结构监测工作，及时发现和处理问题。
如果存在位移角超过设计要求的情况，需要采取相应的加固措施，提高结构的刚度和稳定性。
探讨高层剪力墙结构层间位移角的分析
探讨高层剪力墙结构层间位移角的分析摘要：高层剪力墙结构的顶点平动和扭转分别关联着楼层的层间平动位移和层间扭转位移，据此提出了楼层层间位移角的控制策略。
约束高层建筑的结构顶点水平位移来控制楼层最大层间位移角的策略是广泛适用的;依据结构水平变形的形态选择对应的结构布置调整方案，可以高效控制楼层层间位移角的平动分量;限制各楼层的位移比，发挥结构实际侧移刚度，可控制楼层层间位移角的扭转分量。
关键词：高层剪力墙结构；楼层层间位移角；层间平动位移；层间扭转位移一、高层建筑结构的楼层层间位移角图1 剪力墙结构的层间位移构成笔者认为，高层剪力墙结构楼层层间位移角的控制思路，在于控制结构顶点的平动和扭转侧移，以相应约束各楼层的层间平动和扭转位移。
为此，验证了高层建筑结构层间平动位移与顶点平动侧移的联系，研究并提出了高层剪力墙结构顶点平动侧移的控制策略，探讨了高层建筑结构层间扭转位移的控制方法，并以此为基础提出了高层剪力墙结构楼层层间位移角的控制策略。
二、控制层间平动位移的研究2.1基本假定本研究主要是针对结构竖向布置均匀对称的高层剪力墙结构，在倒三角形分布的水平风荷载或地震作用下，将结构模拟成图2所示的“竖向悬臂梁”;引入刚性楼板假定，不考虑结构的抗扭刚度和扭转变形，并忽略高阶振型的影响。
考虑上述推导过程中，悬臂梁的弯曲、剪切侧移变形曲线为近似曲线，实际高层建筑的侧移变形更为复杂;结合实际工程经验，建议对结构中部及以上楼层的层间平动位移角θea(层间平动位移Δuia与层高H之比)，均可通过约束结构顶点平动侧移的方式来加以限制。
控制了层间位移角的平动分量，其总量亦受到限制。
大量工程实践表明，高层建筑的最大楼层层间位移角一般出现于结构的中部范围，这说明通过约束顶点平动侧移来控制层间最大位移角的策略具有广泛的适用性。
2.3顶点平动侧移的控制策略从常理上推断，结构布置调整过程中，顶点平动侧移与其控制的层间平动位移角之间具有等价关系，前者降幅越大，后者亦随之减小越快，但两者不存在线性关系。
推荐：结构设计：层间位移角不满足规范要求时该怎么调整？
结构设计：层间位移角不满足规范要求时该怎么调整？
1、程序调整：SATWE程序不能实现。
2、结构调整：只能通过调整增强竖向构件，加强墙、柱等竖向构件的刚度。
1）由于高层结构在水平力的作用下将不可避免地发生扭转，所以符合刚性楼板假定的高层结构的最大层间位移往往出现在结构的边角部位，因此应注意加强结构外围对应位置抗侧力构件的刚度，减小结构的侧移变形。
同时在设计中，应在构造措施上对楼板的刚度予以保证。
2）利用程序的节点搜索功能在SATWE的分析结果图形和文本显示中的各层配筋构件编号简图中快速找到层间位移角超过规范限值的节点，加强该节点对应的墙、柱等构件的刚度。
节点号在SATWE位移输出文件中查找。
结语：借用拿破仑的一句名言：播下一个行动，你将收获一种习惯；播下一种习惯，你将收获一种性格；播下一种性格，你将收获一种命运。
事实表明，习惯左右了成败，习惯改变人的一生。
在现实生活中，大多数的人，对学习很难做到学而不厌，学习不是一朝一夕的事，需要坚持。
希望大家坚持到底，现在需要沉淀下来，相信将来会有更多更
大的发展前景。
高层剪力墙结构楼层位移角的控制策略
高层剪力墙结构楼层位移角的控制策略高层剪力墙结构是一种常见的高层建筑结构形式，其具有良好的抗震性能和刚度，具备较高的承载能力和稳定性。
在地震或其他外力作用下，高层剪力墙结构会发生位移，影响建筑的使用功能和安全性。
确保高层剪力墙结构的位移角控制在合理范围内，成为一个重要的问题。
高层剪力墙结构的位移角主要受到以下几个因素的影响：剪力墙的刚度、结构的整体刚度、地震作用、构造和材料特性等。
根据这些因素，可以采取以下策略来控制高层剪力墙结构的位移角。
合理设计和布置剪力墙。
剪力墙的刚度直接影响结构的位移角。
设计时应合理确定剪力墙的位置、数量和截面尺寸，以满足结构的强度和刚度要求。
在剪力墙的布置上应尽量避免不连续性，以减小结构的位移角。
优化结构的整体刚度。
整体刚度包括剪力墙、框架结构、楼板以及梁柱等。
可以通过增加框架结构的刚度来提高整体结构的刚度，进而减小结构的位移角。
在设计过程中，还可以通过在结构的关键位置增加钢筋或配置钢筋网等措施，来提高结构的整体刚度。
采用适当的地震控制措施。
地震是导致高层剪力墙结构位移角增大的主要原因之一。
在设计时应根据地震区域的设计参数要求，合理选择地震控制措施，如采用剪力墙结构配合剪切墙、增加剪力墙的截面积、增加剪力墙的框架配置等，来增加结构的抗震能力，减小位移角。
第四，考虑建筑的构造和材料特性。
建筑的构造形式和所选用的材料特性会直接影响结构的位移角。
在设计过程中，应选择适当的构造形式和材料特性，以减小结构的位移角。
在施工过程中应注意控制结构的变形，避免一些变形造成的不均匀位移。
除了上述策略外，还应结合具体的工程需求和要求，综合考虑经济、实用和安全等因素，灵活运用其他的控制策略。
可以通过增加控制节点、设置抗剪墙、使用软连接装置等方式来控制结构的位移角。
高层剪力墙结构的位移角控制是一个综合性的问题，需要综合考虑剪力墙的设计与布置、整体结构的刚度、地震控制措施、构造和材料特性等因素。
在设计和施工过程中，应根据具体情况合理选择控制策略，确保结构的位移角控制在合理范围内，提高结构的安全性和稳定性。
超限报告材料系列总 04层间位移角超限
超限报告中的几点问题04——层间位移角超限关于结构层间位移角限值的问题，颇受争议。
前段时间，吴伟河在iStructure图文并茂地讲述了“层间位移角超限怎么办？”这个问题，个人认为，讲得非常好。
在阅读过程中，笔者自己曾经陆陆续续读过的相关资料，也一并在脑海中浮现。
索性，把不同的观点都罗列出来，各种缘由，便一目了然。
1、《抗规》5.5.1条及条文说明“计算楼层内最大的弹性层间位移时，除以弯曲变形为主的高层建筑外，可不扣除结构整体弯曲变形”；“计算时，一般不扣除由于结构重力P-△效应所产生的水平相对位移，高度超过150m或H/B＞6的高层建筑，可以扣除结构整体弯曲所产生的楼层水平绝对位移值，因为以弯曲变形为主的高层建筑结构，这部分位移在计算的层间位移中占有相当的比例，加以扣除比较合理。
如未扣除，位移角限值可有所放宽。
”2、魏链总相关文献《论高层建筑结构层间位移角限值的控制》“在高层建筑中，发生最大层间位移的楼层一般位于结构的中部、偏上或偏下，恰恰那里的竖向构件两端转角较大，造成无论是柱或剪力墙，它们的非受力层间位移均很大，而受力层间位移则很小，因此用总的层间位移作为控制高层建筑竖向杆件的受力层间位移的措施是值得商榷的，那种认为层间位移角最大的楼层是受力最危险的楼层，在概念上是不正确的。
”框剪结构层间位移角曲线与受力层间位移角曲线框筒结构层间位移角曲线与受力层间位移角曲线“结构竖向杆件，无论是柱或剪力墙，其受力层间位移往往都是底部最大，沿高往上变化总体趋势是在减小，因此控制结构的受力层间位移应着眼于控制结构的底部而不是结构的中上部。
”魏总对不同结构类型受力层间位移角限值的建议如下。
《地王大厦结构设计若干问题》“在地王大厦结构设计中，日本新日铁公司开始也是以层位移差计算结果作为层间位移，结果在第57层出现层间位移角达1/274的情况，远超我国规范的规定。
”“地王大厦横风在风荷载作用下，第57层的层位移角虽达到1/274，但是，筒体剪力墙的受力层间位移角只有1/28195，原因是层底转角引起了层顶很大的刚体位移，由此可以肯定剪力墙不但承载力足够，而且一定不会出现受力裂缝。
层间位移角在错层结构中计算问题探讨
层间位移角在错层结构中计算问题探讨朱俊;沈程【摘要】错层结构由于竖向布置不规则、楼板布置不连续、易形成短柱等原因造成其抗震性能的消弱,然而,在当今结构设计中,错层结构往往不可避免.基此,文章基于整体建模和分层建模两种不同的建模方法对一典型错层结构建立模型,对两种不同建模方法下结构自振周期、层间位移角进行比较.结果表明,两种建模方法均可进行结构建模,但是分层建模时结构层间位移角需转换后才能得到真实的层间位移角;分层建模相比较于整体建模方法得到的周期大,层间位移角小,分层建模更符合结构的实际受力情况,应推荐使用;整体建模时结构刚度偏小,存在安全隐患.【期刊名称】《福建建筑》【年(卷),期】2017(000)010【总页数】3页(P43-45)【关键词】错层结构;层间位移角;自振周期【作者】朱俊;沈程【作者单位】常州市安贞建设工程检测有限公司江苏常州 213000;常州工程职业技术学院江苏常州 213164【正文语种】中文【中图分类】TU3在当今结构设计中，错层结构由于其灵活的空间性能越来越受到住宅和商业建筑的青睐。
比如包含型错层结构、交叉型错层结构、混合型错层结构等[1]。
何谓错层结构？《高层建筑混凝土结构技术规程》[2]对错层结构做出了明确的界定，一般而言，具有两个或两个以上与结构标准层下端相连的错层计算层的结构方可称之为错层结构。
但是，并不是结构楼板存在高差就认为是错层结构，以下3种情况虽然楼板错层，但是可以不按照错层结构进行设计。
(1)楼层标高相差不大于普通框架梁的截面高度。
(2)错层面积较少，不大于该楼层面积30%。
(3)平面规则的剪力墙结构，且各错层的楼层剪力能通过纵横墙体直接传递。
错层结构之所以复杂，是因为其自身的受力特点所决定，主要表现为：(1)竖向布置不规则：错层结构的竖向构件随着水平楼板的错位而形成刚度突变，在水平荷载作用下，竖向构件在同一标高处水平位移不一致，对框架柱而言，易形成短柱；对剪力墙而言，易形成错洞。
高层钢结构层间位移角限值
高层钢结构层间位移角限值高层钢结构层间位移角限值，听起来有点儿复杂对吧？不过，别急，咱们慢慢聊，肯定能把它说得清清楚楚。
首先嘛，钢结构，大家肯定知道，建筑里用钢筋钢板做骨架，搭个大楼啥的，钢结构就是那个支撑整个建筑的“骨头”。
那高层建筑呢，顾名思义，就是一栋很高很高的楼，几十层甚至更高的那种。
说到高层，大家脑袋里可能会浮现出这些高大上、漂亮的摩天大楼。
再说到“层间位移角限值”，哎哟，看这词就知道，不是随随便便能理解的。
不过，咱们要是从建筑的角度去看，其实就是在说，楼的每一层在受力或者地震等情况下，能发生多大程度的位移，或者是偏移。
因为，钢结构的建筑很高，在受风、地震等影响时，每层楼会稍微“摇晃”一点点。
如果这种摇晃过大，就会让整个建筑失去安全性，甚至出现危险。
想想看，坐在电梯里，如果它晃动的厉害，你会咋样？不吓死才怪。
所以，这个“层间位移角限值”就变得非常重要了，它规定了每层之间的最大位移角度，确保在自然力作用下，楼的结构不至于乱了套。
什么是“层间位移角”呢？就是简单地说，每一层楼因为受力而发生的微小偏移，和相邻楼层之间的水平距离之间的比值。
换句话说，层间位移角就是两层之间，受力后可能出现的“歪斜角度”。
像是你站着不动，忽然有风吹过来，把你从一侧推了一下，结果你就有点儿歪了，那个歪斜的角度就是类似的东西。
而“限值”呢，就是一个标准，告诉你这个“歪斜角”不能超过多少度。
哎呀，别觉得这个很简单，毕竟一栋几十层的高楼，每层楼都会受各种外力作用，任何微小的偏差都可能引发大的问题。
说到这里，很多人可能会有疑问，为什么要这么严格限制呢？其实这个问题就像你坐车，如果车座能调得太软，那车子开起来可能让你晃得像个筛子，弄不好就会让你肚子不舒服。
钢结构楼也是一样，要是每层的位移角过大，那楼体结构就可能变得不稳定，甚至发生危险。
想象一下，如果大楼每层都晃得过于剧烈，可能楼里的住户会觉得像在坐过山车，办公的也得小心了，根本没法安心工作。
高层剪力墙结构层间位移角的调整
高层剪力墙结构层间位移角的调整王中士;张会伍【摘要】对高层剪力墙结构层间位移角的构成进行了理论解析，并结合工程实例，给出了在风荷载作用下高层剪力墙结构最大弹性层间位移角调整的若干方法，为同类问题的研究积累了经验。
%The paper has the theoretic analysis of the components of interlayer displacement angle of high-rise shearing wall structure,combining with engineering examples,and provides the adjustment methods for the maximum elastic interlayer displacement angle of the high-rise shearing walls under the wind loading,so as to accumulate some experience for similar problems.【期刊名称】《山西建筑》【年(卷),期】2015(000)002【总页数】2页(P30-31)【关键词】风荷载;高层剪力墙结构;层间位移角;调整【作者】王中士;张会伍【作者单位】商丘市华厦建筑设计有限公司，河南商丘 476000;河南大正投资置业有限公司，河南郑州 450000【正文语种】中文【中图分类】TU973.16一般对高层建筑结构的设计包括两个方面：承载能力极限状态和正常使用极限状态。
对高层建筑，结构设计往往是由正常使用极限状态来控制。
这就要求高层建筑在地震或风荷载作用下要满足水平变形的要求，水平变形过大则导致：1)竖向结构构件产生裂缝或损坏，进而影响结构的承载力；2)幕墙、隔墙、填充墙等非结构构件损坏；3)结构的整体稳定性受到影响。
因此JGJ 3—2010高层建筑混凝土结构技术规程[1]第3.7.3条和GB 50011—2010建筑抗震设计规范[2]第5.5.1条规定高度不大于150 m的高层建筑，对纯剪力墙结构其楼层层间最大位移与层高之比Δui/hi不宜大于1/1 000。
论高层建筑结构层间位移角限值的控制
论高层建筑结构层间位移角限值的控制魏琏王森上海魏琏工程结构设计事务所（深圳部）[摘要]本文在对结构位移构成分析的基础上，论述了不同结构类型竖向构件楼层处截面转角、层间位移及受力层间位移的变化规律，提出了高层建筑层间位移限值的合理建议。
AbstractOn the basis of analysis of the structural displacement component, this paper investigates the characteristic of vertical member rotation angle at floor plan, inter-story displacement angle and physical inter-story displacement angle of different structural types. Based upon the above study, suggestion on suitable control value of inter-story displacement angle and physical inter-story displacement angle for different tall buildings is presented.[关键词]高层建筑，建筑结构，层间位移角，受力层间位移角Key WordsTall building, Building structure，Inter-story displacement angle, Physical inter-story displacement angle一、前言高层建筑结构设计往往由变形要求而非受力要求所控制，因而世界各国结构设计规范都对高层建筑的顶点位移角或层间位移角限值有所规定。
近年来，世界上不少国家都在发展高度很高的超高层建筑，有的已建或在建的一些超高层建筑高度达到500m，日美等国甚至在筹划建造更高的建筑，因此超高层建筑在风和地震作用下的变形限值控制成为结构设计上一个关键的问题。
浅谈框架结构层间位移角的控制
浅谈框架结构层间位移角的控制层间位移角是在混凝土框架设计中的一项重要验算指标，本文通过一工程实例，介绍在结构设计过程中，当计算层间位移角超过规范限值的处理办法。
通过试算比对，找出了最优调整办法。
标签：框架结构层间位移角刚度分配一概述在《建筑抗震设计规范》GB 50011-2010条款5.5.1中规定，对于钢筋混凝土框架结构在进行多遇地震作用下的抗震变形验算时，其楼层内的最大层间位移角应小于1/550。
此条款是根据各国规范规定、震害经验和实验研究结果及工程实例分析，采用层间位移角作为衡量结构变形能力是否满足建筑功能要求。
层间位移角是框架结构设计中需重点注意的一个验算指标，其反应了结构布置在刚度方面是否合理。
当层间位移角不满足规范要求时，应分析各方向层间位移角数值，反推各方向的刚度情况，然后再有针对性的进行调整。
二实际工程案例此案例为某电厂中余热锅炉给水泵房，抗震设防烈度为7度（0.15g），设计地震分组为第二组，场地类别为Ⅲ类，特征周期为0.60s，结构抗震等级为三级；五十年一遇基本风压为0.5kN/m2，基本雪压为0.42kN/m2，地面粗糙度为B类。
采用钢筋混凝土框架结构形式的单层工业厂房。
其平面布置见图1。
图1 结构平面布置图因工艺需要，该单层框架层高为7.5m。
基础形式为柱下独立基础，因地质条件限制，基础埋深较深，基础顶标高为-1.700m。
在PKPM建模计算中，该单层框架柱高达9.2m。
首先按常规方式建立模型如图2所示，经计算，在多遇地震下，框架的层间位移角横向为1/504、纵向为1/421，均超过规范限值。
表明两个方向的刚度均不足。
采用增大柱截面同时调整横纵梁的方式增加结构整体刚度，经试算知，当柱截面为600x800时方能满足规范对层间位移角的要求。
且结构纵向刚度相对横向刚度偏弱。
此时梁柱截面均较大，总工程量偏大。
图2PKPM模型图图图3加层间梁PKPM模型图改变思路，针对结构纵向偏弱刚度的问题，在离柱底5m处设置层间梁。
钢框架结构层间位移角限值
钢框架结构层间位移角限值哎呀，说起钢框架结构层间位移角限值这个问题，可真是让我头疼啊！这可不是闹着玩儿的，关系到建筑物的安全性和稳定性。
那么，咱们就来聊聊这个话题，看看怎么才能让钢框架结构更加稳固可靠吧！咱们得了解什么是钢框架结构。
简单来说，就是由钢材构成的骨架式建筑结构。
这种结构的优点是重量轻、强度高、刚性好、耐久性强，所以在很多建筑中都得到了广泛应用。
但是，钢框架结构也有个大问题，那就是容易发生位移。
特别是当地震发生时，钢框架结构的层间位移角限值就会成为影响建筑物安全的关键因素。
那么，钢框架结构层间位移角限值到底是多少呢？这个问题可没有一个固定的答案，因为它受到很多因素的影响，比如建筑物的高度、跨度、地基条件等等。
一般来说，国家会有相应的规范来规定钢框架结构层间位移角限值的范围。
不过，具体的数值还是要根据实际情况来确定。
为了让钢框架结构更加稳固可靠，我们在设计和施工过程中需要考虑很多因素。
我们要选择合适的钢材。
钢材的质量直接影响到钢框架结构的强度和稳定性。
所以，我们要选用质量上乘的钢材，确保其强度和韧性都能满足要求。
我们要合理设计钢框架的结构。
这包括钢框架的形状、尺寸、连接方式等等。
一个好的结构设计能够有效地分散荷载，减小地震等外力对钢框架结构的影响。
我们还要考虑到建筑物的使用需求，确保钢框架结构既能满足承重要求，又能保证舒适度。
我们要做好地基处理。
地基是钢框架结构的基础，对于整个建筑物的稳定性至关重要。
我们要根据建筑物的实际情况，选择合适的地基处理方法，确保地基能够承受住钢框架结构的压力。
我们要加强施工质量控制。
在施工过程中，我们要严格按照设计要求和施工规范来进行操作，确保每一个环节都能达到标准。
只有这样，我们才能确保钢框架结构的质量和安全性。
钢框架结构层间位移角限值这个问题可不能掉以轻心。
我们要从多方面入手，确保钢框架结构能够稳定可靠地支撑起建筑物。
只有这样，我们才能让人们安心地生活在高楼大厦之中。
解决框架结构层间位移问题的几个思路
解决框架结构层间位移问题的几个思路
张速;官妮
【期刊名称】《工业建筑》
【年(卷),期】2006()z1
【摘要】举例说明采用增大柱截面、调整梁截面、考虑梁的刚度增大系数、考虑基础梁的作用等几种控制框架结构位移的方法,可有效控制框架结构位移。
工程实例证明几种方法可行。
【总页数】4页(P466-469)
【关键词】弹性层间位移;柱的侧移刚度
【作者】张速;官妮
【作者单位】中国中元兴华工程公司;城市建设研究院
【正文语种】中文
【中图分类】TU27
【相关文献】
1.盖板加强节点钢框架结构层间屈服位移角的研究 [J], 陶长发;何若全;孙国华;冯进
2.基于能量原理的钢筋混凝土框架结构层间弹塑性位移求解 [J], 朱建华;沈蒲生
3.地震作用下空间框架结构层间相对位移响应梯度和海赛矩阵的计算 [J], 刘齐茂;燕柳斌
4.塑性法计算框架结构层间弹塑性位移 [J], 左春仁;左振宇
5.框架结构层间相对位移变化量在结构损伤检测中的应用 [J], 王建民;李辉;陈龙珠
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限值的再讨论
华南理工大学建筑设计研究院 方小丹 2017.6.29
► 结构的层间位移角是衡量结构刚度及变形能力的指
标。控制结构的层间位移角就是要控制结构有必要 的刚度及充分的变形能力。
► 较之日本、美国等国，我国规范对结构尤其是钢筋
混凝土结构在多遇地震作用下的层间位移角限制要 严格很多，框架结构为1/550，框-剪结构为1/800， 剪力墙结构1/1000；而日本、美国等国规范的层间 位移角限值为1/200。欧洲是1/400，但如果考虑了 P-Δ效应，也可以1/200。
1.20
1775 4.8% 8.13
0.92
1242 4.2% 4.85 29574
0.90
1268 4.3% 4.21
单位重量 KN/m2
混凝土用量 m3/m2 钢筋0
16.4
0.42 59.5
大震静力弹塑性计算结果对比
对比项目 方向 最大层间位移角 对应有害层间位移角 大震弹塑 性分析 底层层间位移角 基底弯矩 GN-m 原方案 X 1/165（13层） 1/5555 1/845 3.06 优化方案 X 1/114（15层） 1/3125 1/601 2.05
《抗规》GB50011-2010给出层间位移角限的说明： （p356）
► 行标《高层建筑混凝土结构技术规程》JGJ3-2010
3.7.3条规定：
► 行标《高层建筑混凝土结构技术规程》关于水平位
移限值的条文说明：……
► 从我国结构抗震设计所依据的两本主要规范
规程的规定可看出：
控制最大层间位移角的主要目的在于保证主 结构基本处于弹性状态，对于钢筋混凝土结构 ，是否处于弹性状态由钢筋混凝土构件是否开 裂为判定标准。
► 钢筋混凝土柱和剪力墙正常使用阶段主要内力是竖向
荷载引起的压力。在风荷载和可能发生的地震作用下
，只要钢筋不屈服，仍处于弹性阶段，即使混凝土开 裂，也不会影响结构的安全性。并且，在短时间作用 的横向力卸载后，可能出现的裂缝也会闭合，这比竖 向荷载长期存在的受弯钢筋混凝土梁更容易满足耐久 性要求。
► 2、上述剪力墙的试验中，试件的高宽比为1.5~2.1。
筑物的刚度需求过大，其直接后果就是结构的自重 增大、地震反应增大，除造成投资的浪费外，反而 对结构抗震不利。 最大层间位移角1/1000，顶点 位移约H/1300；如果 大幅度放松至1/300，顶点位移约H/400,则基底剪力 约降低为原来的 400/1300=0.55 ，加之减少了剪力
墙、减少了结构自重，减少基底剪力将超过一半，
► 二、国内部分混凝土剪力墙受力试验的结果
1、 国内七所高校 西安建筑科技大学、大连 理工大学、清华大学、同济大学、山东建筑大
学、北京工业大学、沈阳建筑工程学院等
68 片剪力墙的试验结果
►
(青岛理工大学 土木工程学院王晶等，“钢筋混凝土剪力墙 位移角统计分析”，《工程抗震与加固改造》2012.6)
员会东莞会议纪要关于结构层间位移角限值的提法
► 近年来，我省高层、超高层建筑不断推出，由于现
行规范中结构层间位移角限值偏严格导致设计的不
合理，在沿海设计风压较大及地震烈度较高的部分
地区问题尤为突出。在满足下列条件的情况下，按
弹性方法计算的50年一遇风荷载作用下楼层的层间
位移角可按以下限值控制：
► 框架结构不宜大于1/400；高150米及以下的框架-剪
地面以上41层； 结构高度124.5m； 建筑平面长26m、宽21m； 底层层高4.5m，其他层层高3.0m； 剪力墙结构； 抗震设防烈度为8.5度；场地类别Ⅱ类，地震分组第 二组，特征周期Tg=0.4。
► 原设计方案
按照海南省的要求，以不大于1/950控制位移角； 墙厚度从450变化至250 ； 受刚度要求控制，混凝土墙多，轴压比均在0.3以下。
改进方案
大震下到达性能点时墙肢受压轻度损伤
原设计方案
图中： 红色表示轻度损伤 棕色表示轻微损伤 绿色表示0.75倍轻微损伤 蓝色表示0.50倍轻微损伤
改进方案
大震下结构反应小结
► 2、结构构件的受力计算与层间位移角无关。可以
通过各种结构分析方法（弹性、弹塑性、几何非线 性、材料非线性、甚至考虑时间因素的粘弹塑性等 等）求解结构构件的内力。在此基础上进行构件截 面承载力的设计计算。
► 3、基于上述第一点的理由，层间位移角限值无需
区分结构类型，无论框架结构还是筒体结构，无论 剪力墙结构还是框架-剪力墙结构，也无论是混凝 土结构、钢结构还是混合结构。
► 5. 结构单元间留设防震缝时，宽度应满足中震作用
下两侧结构不发生碰撞的要求。防震缝宽度可取不
小于中震作用下较低结构单元顶点水平位移与相应
标高较高结构单元水平位移绝对值之和，并不小于 规范要求。
► 相对《广东省高規》有一定进步，但与原本期望的
结果仍有差距。
► 六、【工程实例1】
► 海口市滨江海岸某住宅
方向
最大层间位移角 地震反应 对应的有害层间位移角
X
Y
X
Y
1/980(24层） 1/958（27层） 1/510（17层） 1/513（24层）
1/28000
1/28147
1/10387
1/11130
基底弯矩 GN-m
基底剪力 Ton 剪重比 刚重比 重量 EJ/∑GH2 总重 Ton
1.22
1758 4.7% 9.02 36731
► 3、按《高规》的规定，不扣除结构整体弯曲变形影
响，实际上控制的是结构中、上部楼层的位移角，
而此部位楼层的受力往往很小，大多数情况下，剪
力墙、柱非受力所需的计算配筋而是构造配筋。同 时，也不能由此推知底部受力变形最大的楼层的受 力情况，不能推知剪力墙、柱是否开裂。
► 4、结构中上部楼层的位移角限值过于严格，造成建
对8度及以上高烈度区意义更大。
► 5、按国标《抗规》规定，扣除结构整体弯曲的影响
，所得最大有害层间位移角一般在结构底部楼层，
虽然可以比对试验结果，但不能控制建筑物中上部
楼层的水平位移。
► 6、从上述试验结果看，剪力墙出现裂缝时的层间位
移角在1/434~1/3134之间，可见按位移角不大于
1/1000为标准来控制显得过于粗略。或者过于保守
► 一、我国规范对结构层间位移角限制偏严格的原因
1、我国规范认为小震作用属正常使用极限状态，结
构应保持“弹性”，故以钢筋混凝土构件（包括
柱、剪力墙）开裂时的层间位移角作为多遇地震
作用下结构的弹性位移角限值。
2、规范要求对计算周期乘以小于1的系数来加以修正
，框架结构的周期折减系数为0.6-0.7，框-剪结构
力墙、框架-核心筒结构不宜大于1/500，剪力墙结 构不宜大于1/600；高250米及以上结构不宜大于 1/400；高150米～250米之间可内插确定；钢结构不 宜大于1/250；小震作用下楼层的层间位移角可按上 述限值控制，但应进行中、大震抗震性能设计，大
震作用下弹塑性层间位移角限值按现行规范规定执
2、华南理工大学8片钢管混凝土剪力墙试验，高宽比（ 剪跨比） λ=2，混凝土强度等级C55~C100
混凝土开裂时位移角平均1/585，极限弹塑性位移角平 均1/44。
规范要求的位移角限值合理吗？能达到控制混凝土墙柱 不开裂的目的吗？
三、对规范位移角限值合理性的讨论 1、钢与混凝土的弹性模量相差约5~10倍，对钢筋混 凝土受弯或大偏压（拉）构件而言，混凝土开裂时钢 筋的应力还很小。即使是竖向荷载长期作用的受弯构 件，如一般的钢筋混凝土梁，正常使用状态下也是带 裂缝工作的，但这并不妨碍我们用弹性方法计算结构 的内力。
1 1 1.56-2.04倍；剪力墙结构约偏大 2 ~ 2 0.9 1.0
，即约
1.0~1.23倍。
3、上部楼层的侧向位移中有相当部分是由于下部楼
层的转角所引起的，此部分位移为刚体位移，而刚 体位移并不产生结构内力。
► 二、我国《抗规》、《高规》关于水平位移计算和
限值的规定
► 国标《建筑抗震设计规范》 5.5.1条规定：
行。
► 1. 满足结构填充墙、内隔墙、幕墙等非结构构件对
主体结构的刚度需求，不因结构变形而引起损坏。
► 2. 满足风荷载作用下的舒适度验算要求。验算时，
混凝土结构的阻尼比不大于2%，混合结构的阻尼比 不大于1.5%，钢结构的阻尼比不大于1%。
► 3. 满足结构整体稳定性要求。 ► 4. 满足机电设备正常运行的要求。
剪力墙的受力变形包括弯曲变形和剪切变形，俗称有害
位移。试验对应于高层、超高层建筑，大致为有害位移
占绝大部分 的底部楼层。而建筑物的最大层间位移角，
却发生在建筑物的中上部。
以深圳地王大厦为例：（魏琏等，地王大厦结构设计若
干问题，《建筑结构》，2000年6月）
深圳地王大厦，69层， 地面以上高324.8米，Y向 剪力墙宽12米
► 退一步说，设计不允许剪力墙混凝土开裂，则Y向剪
力墙宽12米，对应试验结果，应该控制建筑物底部
5~6层的层间位移角，而不是控制结构中上部的最大
层间位移角。地王大厦的最大层间位移角发生在57 层，1/274。其中绝大部分为该层底部转角引起刚体 位移。扣除刚体位移，其有害位移角为1/28195，受 力很小，不可能出现裂缝。
► 4、重现期50、100年的风荷载和地震荷载属短期荷
载，需进行构件承载力极限状态验算，一般无需限
制墙、柱的混凝土是否开裂。有特别要求的，可由
构件截面设计加以解决。
► 5、考虑到设计上的方便，可采用《混凝土高规》的
做法，不扣除结构整体弯曲的影响，但大幅度放宽
层间位移角限值。重现期50年风荷载作用下只需控 制结构的顶点位移，一般1/500~1/400;小震作用下 层间位移角1/350~1/300。之所以不是钢结构的 1/250，是考虑对混凝土结构刚度的折减。