汽车吊吊装计算
吊车吊装计算
8.1、主冷箱内大件设备的吊装计算（一）下塔的吊装计算（1）下塔的吊装参数设备直径：φ4.2m 设备高度：21.71m 设备总重量：52.83T附：上塔（上段）吊车臂杆长度和倾角计算简图（2）主吊车吊装计算①设备吊装总荷重：P=P Q +P F =52.83+3.6 =56.43t式中：P Q—设备吊装自重P Q =52.83tP F—设备吊装吊索及平衡梁的附加重量，取P F =3.6t②主吊车性能预选用为：选用260T履带吊（型号中联重科QUY260）回转半径：16m 臂杆长度：53m 起吊能力：67t履带跨距：7.6 m 臂杆形式：主臂形式吊装采用特制平衡梁钩头选用160t/100t吊钩，钩头重量为2.8吨吊车站位：冷箱的西面③臂杆倾角计算：α=arc cos（S－F）/L = arc cos（16-1.5）/53 =74.12°式中：S —吊车回转半径：选S=16mF —臂杆底铰至回转中心的距离，F=1.5mL —吊车臂杆长度，选L=53m④净空距离A的计算：A=Lcosα－（H－E）ctgα－D/2=53cos74.12°－(36.5-2) ctg74.12°－5/2=2.1m式中：H —设备吊装时距臂杆最近的最高点b至地面的高度，选H=36.5mE —臂杆底铰至地面的高度，E=2mD —设备直径：D=4.2m，取D=5 m以上计算说明所选的吊车性能能满足吊装需求⑤主吊车吊装能力选用校核：吊装总荷重/起吊能力=P/Q=56.43/67=84.22%经过校核，选用的主吊车能够满足吊装要求。
（3）溜尾吊车的吊装计算①受力计算F=（9-1）×52.83=21.44t21.71-1-1②溜尾吊车的选择辅助吊车选用为：75T汽车吊臂杆长度：12m；回转半径：7m；起吊能力：36t；吊装安全校核：因为21.44t〈36t，所以75T汽车吊能够满足吊装要求。
（二）、上塔（上段）的吊装计算（1）上塔上段的吊装参数设备直径：φ3.6m 设备高度：11.02m 设备重：17.35T 安装高度：45米附：吊装臂杆长度和倾角计算简图（2）主吊车吊装计算①设备吊装总荷重：P=P Q +P F=17.35+3.6=20.95t式中：P Q—设备吊装自重P Q =17.35tP F—设备吊装吊索及平衡梁的附加重量，取P F =3.6t②主吊车性能预选用为：选用260T履带吊（型号中联重科QUY260）回转半径：16m 主臂杆长度：59m 副臂杆长度：27m 起吊能力：55t履带跨距：7.6 m 臂杆形式：主臂＋塔式副臂，主臂角度不变85度，钩头选用160t/100t吊钩，钩头重量为2.8吨副臂起落吊装采用特制平衡梁, 主吊车站位于冷箱的西面③主臂角度不变85度，副臂杆倾角计算：C=16-F-59coc85°=16-1.5-59coc85°=9.34mγ=β-（90°-α）=arcSin(C/27)-(90°-85°)= arcSin(9.34/27)-5°= 15.24°式中：γ—副臂杆倾角，为副臂中心线与主臂中心线夹角S —吊车回转半径：选S=16mF —臂杆底铰至回转中心的距离，F=1.5m主臂杆长度：59m 副臂杆长度：27mα—为主臂角度不变85度④净空距离A的计算：A=C-［H-(59*Sinα+E)］tanβ－D/2=9.34－［74-(59*Sin85°+2)］tan20.24－4/2 =2.46m式中：H —设备吊装时距臂杆最近的最高点b至地面的高度，选H=74mE —臂杆底铰至地面的高度，E=2 mD —设备直径D=3.6m, 取D=4 m以上计算说明所选的吊车性能能满足吊装需求。
汽车吊支腿负荷计算
汽车吊支腿负荷计算集团标准化工作小组 #Q8QGGQT-GX8G08Q8-GNQGJ8-MHHGN#三一220t 汽车吊支腿压力计算书一、工程概况大新大厦改扩建项目1#6015拆卸时需三一220t 全路面汽车吊在地面上进行作业，220吨汽车吊吊装50m 吊臂时作业半径12m ，吊臂重量。
二.吊装计算参数1).220t 汽车吊整机自重72t;2).220t 汽车吊平衡重75t;3).6015塔吊吊臂自重;三、作业工况分析现场情况，最不利吊装工况：1.工况a — 220t 汽车吊在作业半径12m 处吊装吊臂；四、支腿压力计算1.支腿反力计算公式:N ∑∑+++=Xi Xi Xi My Yi Yi Yi Mx n Q G ****)( G ——汽车吊整车自重（含配重）；Q ——汽车吊起重载荷（吊重）；N ——汽车吊支腿反力；n ——汽车吊支腿数；Mx 、My ——作用于汽车吊上的外力对通过回转中心的X\Y 轴的力矩值；Xi 、Yi ——支腿至通过回转中心的X 、Y 轴的距离；汽车吊整机自重:G=72+75=147t;3.工况a —吊装6015吊臂时的支腿最大压力:1)50m 吊臂自重考虑动载荷时汽车吊起吊重量:Q=*=(动载系数取为2).吊装对X,Y 轴的力矩Mx=*10=、220t 汽车吊支腿压力分散处理1).600*600支腿对地下室顶板的压应力:工况中取吊装吊臂时支腿最大压力N= P=2/49.1600*60010000*58.53600*600mm N N == 2).在4个支腿下垫2m*2m 钢板进行分散处理时支腿压应力: P=2/14.02000*200010000*58.532000*2000mm N N == 吊车支腿压力示意图。
汽车吊支腿负荷计算
三一220t汽车吊支腿压力计算书一、工程概况大新大厦改扩建项目1#6015拆卸时需三一220t全路面汽车吊在地面上进行作业，220吨汽车吊吊装50m吊臂时作业半径12m，吊臂重量8.36t。
二.吊装计算参数1).220t汽车吊整机自重72t;2).220t汽车吊平衡重75t;3).6015塔吊吊臂自重8.36t;三、作业工况分析现场情况，最不利吊装工况：1.工况a— 220t汽车吊在作业半径12m处吊装吊臂；四、支腿压力计算1.支腿反力计算公式:N ∑∑+++=XiXi Xi My Yi Yi Yi Mx n Q G ****)( G ——汽车吊整车自重（含配重）；Q ——汽车吊起重载荷（吊重）；N ——汽车吊支腿反力；n ——汽车吊支腿数；Mx 、My ——作用于汽车吊上的外力对通过回转中心的X\Y 轴的力矩值； Xi 、Yi ——支腿至通过回转中心的X 、Y 轴的距离；2.220t 汽车吊整机自重:G=72+75=147t;3.工况a —吊装6015吊臂时的支腿最大压力:1)50m 吊臂自重8.36t考虑动载荷时汽车吊起吊重量:Q=8.36*1.5=12.54t(动载系数取为1.5)2).吊装对X,Y 轴的力矩Mx=12.54*10=125.4t.mMy=12.54*6.6=82.76t.mt N 58.534*3.8*3.8 3.8*76.824*3.8*3.8 3.8*4.1254.5421147)3(=+++=4、220t 汽车吊支腿压力分散处理1).600*600支腿对地下室顶板的压应力:工况中取吊装吊臂时支腿最大压力N=53.58t P=2/49.1600*60010000*58.53600*600mm N N ==2).在4个支腿下垫2m*2m 钢板进行分散处理时支腿压应力: P=2/14.02000*200010000*58.532000*2000mm N N ==吊车支腿压力示意图。
汽车吊支腿负荷计算
三一220t 汽车吊支腿压力计算书一、工程概况大新大厦改扩建项目1#6015拆卸时需三一220t 全路面汽车吊在地面上进行作业，220吨汽车吊吊装50m 吊臂时作业半径12m ，吊臂重量8.36t 。
二.吊装计算参数1).220t 汽车吊整机自重72t;2).220t 汽车吊平衡重75t;3).6015塔吊吊臂自重8.36t;三、作业工况分析现场情况，最不利吊装工况：1.工况a — 220t 汽车吊在作业半径12m 处吊装吊臂；四、支腿压力计算1.支腿反力计算公式:N ∑∑+++=XiXi Xi My Yi Yi Yi Mx n Q G ****)( G ——汽车吊整车自重（含配重）；Q ——汽车吊起重载荷（吊重）；N ——汽车吊支腿反力；n ——汽车吊支腿数；Mx 、My ——作用于汽车吊上的外力对通过回转中心的X\Y 轴的力矩值；Xi 、Yi ——支腿至通过回转中心的X 、Y 轴的距离；2.220t 汽车吊整机自重:G=72+75=147t;3.工况a —吊装6015吊臂时的支腿最大压力:1)50m 吊臂自重8.36t考虑动载荷时汽车吊起吊重量:Q=8.36*1.5=12.54t(动载系数取为1.5)2).吊装对X,Y 轴的力矩Mx=12.54*10=125.4t.mMy=12.54*6.6=82.76t.m4、220t 汽车吊支腿压力分散处理1).600*600支腿对地下室顶板的压应力:工况中取吊装吊臂时支腿最大压力N=53.58t P=2/49.1600*60010000*58.53600*600mm N N == 2).在4个支腿下垫2m*2m 钢板进行分散处理时支腿压应力: P=2/14.02000*200010000*58.532000*2000mm N N == 吊车支腿压力示意图仅供个人用于学习、研究；不得用于商业用途。
For personal use only in study and research; not for commercial use.Nur für den persönlichen für Studien, Forschung, zu kommerziellen Zwecken verwendet werden.Pour l 'étude et la recherche uniquement à des fins personnelles; pas à des fins commerciales.толькодля людей, которые используются для обучения, исследований и не должны использоваться в коммерческих целях.以下无正文。
汽车吊吊装计算
汽车吊吊装计算一、机具选择1、作业吊车考虑18座桥工程量较大，共144榀空心板梁，而且安装地点较为分散，故拟选用汽车吊吊装施工。
其中大部分桥跨间为既有村道，跨间为旱地，地质条件均较好，经处理后能满足汽车吊施工要求。
由于18座桥作业环境差别不大，吊装方法基本一致，综合考虑采用“双机抬吊”作业。
2、作业吊车的选择以20m梁为验算对象，20米梁若能满足受力要求，那么13米梁也能满足双机抬吊受力要求。
（1）本工程20m梁采用双机抬吊机作业。
（Q主+ Q副）K≥Q1+Q2取最重板自重37吨，即Q1=37吨，考虑索具重量Q2＝2.0吨，K为起重机降低系数，取0.8。
即：Q主+ Q副≥47.5吨。
（2）起重高度计算H≥H1+H2+H3+H4式中H——起重机的起重高度(m)，停机面至吊钩的距离；H1——安装支座表面高度(m)，停机面至安装支座表面的距离；H2——安装间隙，视具体情况而定，一般取0.2~0.3m；H3——绑扎点至构件起吊后底面的距离(m)；H4——索具高度(m)，绑扎点至吊钩的距离，视具体情况而定。
取H1＝2米，H2＝0.2米，H3＝0.95米，H4取3米。
选用起重机的起重高度H≥6.15米，起重高度取7m。
（3）起重臂长度计算：l≥(H+h0-h)/sinα式中l——起重臂长度（m）；H——起重高度（m）；h0——起重臂顶至吊钩底面的距离（m）；h——起重臂底铰至停机面距离（m），本工程取1m；α——起重臂仰角，一般取70°~77°，本工程取70°。
l≥(7-1)/sin(70°)=6.4米。
（4）吊车工作半径取6m，综合考虑（1）、（2）、（3）及起重机的工作幅度，参考吊车性能参数表，选用两台重型汽车起重机QY50K汽车吊满足施工要求。
50T吊车性能参数表工作半径(m) 主臂长度(m)10.70 18.00 25.40 32.75 40.103.0 50.003.5 43.004.0 38.004.5 34.005.0 30.00 24.705.5 28.00 23.506.0 24.00 22.20 16.306.5 21.00 20.00 15.007.0 18.50 18.00 14.10 10.208.0 14.50 14.00 12.40 9.20 7.509.0 11.50 11.20 11.10 8.30 6.5010.0 9.20 10.00 7.50 6.0012.0 6.40 7.50 6.80 5.2014.0 5.10 5.70 4.6016.0 4.00 4.70 3.9018.0 3.10 3.70 3.3020.0 2.20 2.90 2.9022.0 1.60 2.30 2.4024.0 1.80 2.0026.0 1.40 1.5028.0 1.2030.0 0.903、索具、卡环等工具的选择（1）、板梁重量计算计算以20m后张空心板梁边板为验算对象。
汽车吊吊装计算书
汽车吊吊装计算书附件：附件1：汽车吊吊装计算书根据相关规范、技术规程规定要求，根据吊装重量计算确定吊车型号应考虑安全系数，同时结合本项目特点考虑采用双机抬吊方式吊装的折减系数，复核验算如下：一、预制小箱梁吊装汽车吊工况及验算本项目后张法预应力20m砼预制箱梁单片边梁梁长20m，高1.176米，中板顶宽2.4米，板底宽1.0米，重量为51.25t。
预制小箱梁计划采用汽车吊双机抬吊，吊装钢丝绳位置选择在距构件两端1.5m的位置。
运输便道及吊装平台地面标高为20.3m，设计桥面标高为24.207m(北0#台)~24.427m(中1#墩)~24.644m(南2#台)，桥面结构层厚度为0.2m，则设计小箱梁面标高为24.007m(北0#台)~24.227m(中1#墩)~24.444m(南2#台)。
1.汽车吊的选型及验算（1）0#-1#跨吊装：计划采用一台130T，一台300T汽车吊吊装小箱梁，吊装钢丝绳位置选择在距构件两端1.5m的位置，130T吊车停机在0#桥台，300T吊车停机在施工平台，先吊装主梁7~主梁4四片箱梁，然后130T吊车站位不变，300T吊车收臂移车到施工便道，吊装主梁3~主梁1三片箱梁。
具体汽车吊站位详见附图。
（2）1#-2#跨吊装：同0#-1#跨吊装。
最不利工况：300t吊车站位0#-1#跨施工平台，吊装最左侧边梁（主梁7），边梁设计混凝土20.5方，重51.25吨。
（3）QY130T汽车吊选型验算1）QY130K汽车起重机起升性能表表1 主臂起重性能表（kg, m）2）130汽车吊起重重量计算G总= Q1＋Q2=51.25＋2=53.25t式中：Q1—为单片小箱梁的自重，在此取Q1 =51.25吨；Q2—吊车吊钩及索具的重量，Q2=2吨；双机抬吊按一台QY130T型汽车吊负荷平均分配，即单机实际承担的理论载荷为26.63t，考虑动载系数 1.2，安全吊装预制小箱梁的全重（单机承担的）=26.63×1.2=31.95t。
起重吊装简易计算公式
起重吊装简易计算公式
一、起重吊装简易计算实施步骤：
1.确定拉力：用来衡量起重吊装的行走能力，应根据吊装物的质量、
路径长度及起吊点的高低等因素确定。
2.确定起吊设备：根据起重量和路径长度，确定吊车、滑车、起重机
等吊装设备，以及使用的钢丝绳、牵引轮等配置。
3.计算吊装重量：根据起重装置吊装重量，衡量其起重装置的负荷，
如起重机的起吊后计算所需的工作范围。
4.计算绳索长度：根据计算出的吊装重量、要拉动负荷的路径长度及
起吊设备的最大拉力，确定钢丝绳的长度。
5.计算路径：根据计算吊装重量、要拉动负荷的路径长度及起吊设备
型号，确定起吊设备的路径，以及起吊进程中的方向及行进时间。
6.计算起重装置的负荷：根据计算出的吊装重量、要拉动负荷的路径
长度及起吊设备的最大拉力，确定起重装置的负荷，以及限制其使用范围。
7.计算所需动力：根据计算的起重装置的负荷，计算所需要的动力，
确定起重装置的最大动力。
8.确定支撑架构：根据起重装置的负荷及要拉动负荷的路径长度，确
定支撑架构，以支撑起重装置的运输及安装。
汽车吊吊装计算
汽车吊吊装计算一、机具选择1、作业吊车考虑18座桥工程量较大，共144榀空心板梁，而且安装地点较为分散，故拟选用汽车吊吊装施工。
其中大部分桥跨间为既有村道，跨间为旱地，地质条件均较好，经处理后能满足汽车吊施工要求。
由于18座桥作业环境差别不大，吊装方法基本一致，综合考虑采用“双机抬吊”作业。
2、作业吊车的选择以20m梁为验算对象，20米梁若能满足受力要求，那么13米梁也能满足双机抬吊受力要求。
（1）本工程20m梁采用双机抬吊机作业。
（Q主+ Q副）K≥Q1+Q2取最重板自重12.6吨，即Q1=37吨，考虑索具重量Q2＝2.0吨，K为起重机降低系数，取0.8。
即：Q主+ Q副≥39吨。
（2）起重高度计算H≥H1+H2+H3+H4式中H——起重机的起重高度(m)，停机面至吊钩的距离；H1——安装支座表面高度(m)，停机面至安装支座表面的距离；H2——安装间隙，视具体情况而定，一般取0.2~0.3m；H3——绑扎点至构件起吊后底面的距离(m)；H4——索具高度(m)，绑扎点至吊钩的距离，视具体情况而定。
取H1＝2米，H2＝0.2米，H3＝0.95米，H4取3米。
选用起重机的起重高度H≥6.15米，起重高度取7m。
（3）起重臂长度计算：l≥(H+h0-h)/sinα式中l——起重臂长度（m）；H——起重高度（m）；h0——起重臂顶至吊钩底面的距离（m）；h——起重臂底铰至停机面距离（m），本工程取1m；α——起重臂仰角，一般取70°~77°，本工程取70°。
l≥(7-1)/sin(70°)=6.4米。
（4）吊车工作半径取6m，综合考虑（1）、（2）、（3）及起重机的工作幅度，参考吊车性能参数表，选用两台重型汽车起重机QY50K汽车吊满足施工要求。
50T吊车性能参数表工作半径(m) 主臂长度(m)10.70 18.00 25.40 32.75 40.103.0 50.003.5 43.004.0 38.004.5 34.005.0 30.00 24.705.5 28.00 23.506.0 24.00 22.20 16.306.5 21.00 20.00 15.007.0 18.50 18.00 14.10 10.208.0 14.50 14.00 12.40 9.20 7.509.0 11.50 11.20 11.10 8.30 6.5010.0 9.20 10.00 7.50 6.0012.0 6.40 7.50 6.80 5.2014.0 5.10 5.70 4.6016.0 4.00 4.70 3.9018.0 3.10 3.70 3.3020.0 2.20 2.90 2.9022.0 1.60 2.30 2.4024.0 1.80 2.0026.0 1.40 1.5028.0 1.2030.0 0.903、索具、卡环等工具的选择（1）、板梁重量计算13先张空心板梁边板为验算对象。
12t汽车吊上屋面计算书
12t汽车吊上屋面计算书汽车吊上楼面施工作业存在两种工况：工况一：为汽车吊吊装作业时的工况。
工况二：为汽车吊在楼面上行走的工况。
本工程楼面设计荷载值为22Kn/㎡,混凝土板厚130mm,保护层20mm，板及梁混凝土强度C40，吊装起重最大杆件约为2.3吨。
一、汽车吊吊装工况1、吊车荷载及尺寸工方案，12t汽车吊吊装过程中，最不利工况为：吊装半径10m，吊重2.3t，即起重力矩为23t m，汽车吊自重为11.49吨。
2、吊车支腿压力计算2.1计算简图汽车吊吊装作业时，支腿最不利情况为汽车吊四个支腿全部支撑在钢筋混凝土楼板上。
如下如所示：以下按最不利情况计算，计算过程如下：2.2计算工况工况一、起重臂沿车身方向（oα）=0工况二、起重臂垂直车身方向（oα）=90工况三、起重臂沿支腿对角线方向（oα）=52工况四、起重臂沿支腿对角线方向（a=45°）2.3支腿荷载计算公式[]∑=±N P Mαα/4(cos/2a+sin/2b)2.4计算结果A 工况一、起重臂沿车身方向（oα）=0[]=∑1=2/4+(cos/2a+sin/2b)N N P Mαα=（11.49+2.76）/4+23（1/8.6）=6.24吨[]=∑3=4/4-(cos/2a+sin/2b)N N P Mαα=（11.49+2.76）/4-23(1/8.6)=0.89吨B工况二、起重臂垂直车身方向（oα）=90[]=∑N N P Mαα1=3/4+(cos/2a+sin/2b)=（11.49+2.76）/4+23(1/9.6)=5.96吨[]=∑N N P Mαα2=4/4-(cos/2a+sin/2b)=（11.49+2.76）/4-23(1/9.6)=1.17吨C工况三、起重臂沿支腿对角线方向（oα）=52[]=∑N P Mαα1/4+(cos/2a+sin/2b)9=（11.49+2.76）/4+23*(cos52°/8.6+sin52°/9.6)=7.1吨[]2/4-(cos/2a-sin/2b)=∑N P Mαα=（11.49+2.76）/4-23*(cos52°/8.6-sin52°/9.6)=3.8吨D工况四、起重臂沿支腿对角线方向（a=45°）[]=∑N P Mαα1/4+(cos/2a+sin/2b)=（11.49+2.76）/4+23*(cos45°/8.6+sin45°/9.6)=7.15吨[]=∑N P Mαα2/4-(cos/2a-sin/2b)=（11.49+2.76）/4-23*(cos45°/8.6-sin45°/9.6)=3.37吨根据以上工况分析可知，汽车吊在楼面吊装作业最不利工况时，单个支腿最大荷载为7.15吨3、楼面等效荷载计算计算公式： q e＝ 8M max/ (bL2)式中，l为板的跨度，即l=2.8mb为板的荷载有效分布跨，b=b cy+0.7l，b cy为荷载计算宽度，b cy=b y+2s+h=0.72+0.04+0.13=0.89m，即b=0.89+0.7*2.8=2.85mM max为简支单向板的绝对最大弯矩，考虑1.2倍结构动力系数，M max=1.2*PL/4=1.2*71.5*2.8/4=60.06kN·m计算结果： q e＝ 8M max/(bL2)=8*60.06/(2.85*7.84)=21.50kN/m2<22kN/m2满足设计要求。
100t汽车吊起重计算方案(方案)
100t汽车吊起重计算方案（案例）一、汽车吊外形尺寸二、汽车吊主要技术参数三、汽车吊主臂起升高度曲线四、汽车吊转运计算根据施工现场平面布置图可知：第一次转运过程：堆场至汽车吊中心距离A1：21734mm=22m转运平台至汽车吊中心距离A2：33323mm=34m转运平台高：25.85m根据主臂起升高度曲线查询，当工作幅度为35m，起升高度为30m时，起重量约为9t。
第二次转运过程：堆场至汽车吊中心距离A3：22875mm=23m转运平台至汽车吊中心距离A4：32892mm=33m转运平台高：25.85m根据主臂起升高度曲线查询，当工作幅度为35m，起升高度为30m时，起重量约为9t。
本次钢结构工程，钢柱最重构件1.7t，钢梁最重构件4.5t，均小于汽车吊起重量，故汽车吊满足吊装重量要求。
汽车吊支腿及硬化地面校核考虑到100吨吊车吊装时的实际工况，吊车吊装过程中，吊装钢梁、配重与吊车两个支脚成一条直线时为吊车最不利受力状态（如下图所示），故进行支腿承载力计算时，根据下述吊车受力平面图汽车吊自重：G1 = 54.9t = 550 KN 距离平衡点力臂：L1 = 0.329 m 汽车吊配重：G2 = 40.2t = 402 KN 距离平衡点力臂：L2 = 2 m吊装钢梁自重： G3 = 4.5t = 45 KN 距离平衡点力臂：L3 = 34 m支腿距离平衡点力臂：L4 = 5.315 m根据平衡方程有下式：G1 * L1 + G2 * L2 + R * L4 = G3 * L3带入数值解得 R = 102 KN G3支腿通过横竖木方及400x400mm 钢板支在300mm厚 C30硬化地面上。
C30硬化地面受压承载力为：30 N/mm 2支腿处压应力为： 102000 /（400 x 400）= 0.64 N/mm 2 < 30 N/mm 2 故C30硬化地面能承受住汽车吊最不利工况下支腿荷载，校核通过。
吊车吊装计算
8.1、主冷箱内大件设备的吊装计算（一）下塔的吊装计算（1）下塔的吊装参数设备直径：φ4.2m 设备高度：21.71m 设备总重量：52.83Tb AcD1 附：上塔（上段）吊车臂杆长度和倾角计算简图2）主吊车吊装计算① 设备吊装总荷重：P=P Q +P F =52.83+3.6 =56.43t式中：P Q — 设备吊装自重 P Q =52.83tP F — 设备吊装吊索及平衡梁的附加重量，取 P F =3.6t② 主吊车性能预选用为：选用 260T 履带吊（型号中联重科QUY260 ） 回转半径：16m臂杆长度：53m 起吊能力：67t履带跨距：7.6 m 臂杆形式：主臂形式 吊装采用特制平衡梁 钩头选用 160t/100t 吊钩，钩头重量为 2.8 吨 吊车站位：冷箱的西面③ 臂杆倾角计算：α =arc cos （ S － F ） /L = arc cos （ 16-1.5 ） /53 =74.12 °下塔H 1 H 回转中d式中： S — 吊车回转半径： 选 S=16mF — 臂杆底铰至回转中心的距离，F=1.5m L — 吊车臂杆长度， 选 L=53m ④ 净空距离 A 的计算：A=Lcos α－（ H － E ） ctg α－ D/2=53cos74.12 °－ （36.5-2） ctg74.12 °－ 5/2=2.1m式中：H — 设备吊装时距臂杆最近的最高点b 至地面的高度，选H=36.5mE — 臂杆底铰至地面的高度， E=2mD — 设备直径： D=4.2m ，取 D=5 m 以上计算说明所选的吊车性能能满足吊装需求⑤ 主吊车吊装能力选用校核： 吊装总荷重/起吊能力=P/Q=56.43/67=84.22% 经过校核，选用的主吊车能够满足吊装要求。
（3）溜尾吊车的吊装计算② 溜尾吊车的选择① 受力计算F=9m21.71m G9-1)×52.8321.71-1-1=21.44t1.0m附：下塔溜尾吊车受力计算简图辅助吊车选用为：75T 汽车吊臂杆长度：12m；回转半径：7m；起吊能力：36t；吊装安全校核：因为 21.44t〈36t，所以75T 汽车吊能够满足吊装要求。
130t汽车吊行驶和吊装工况验算
130t汽车吊行驶和吊装工况验算一、汽车吊行走区域图1 汽车吊行走区域楼面，行驶线路必须严格按照规划好的路线，未经设计允许不得任意改变行驶线路。
二、设计依据《建筑结构荷载规范》GB 50009-2012《混凝土结构设计规范》GB 50010-2010三、设计任务1.汽车吊行驶时，楼板强度验算；2.汽车吊吊装时，楼面梁强度验算；四、汽车吊行驶时楼板强度：（1）汽车吊参数取汽车吊行驶区域的一典型板跨作为验算单元，典型楼板图示如下：图2 楼板典型楼板图示k计通用规范》4.3.1，取汽车吊后轮着地宽度及长度0.3m×0.2m，即汽车吊作用于板跨中的等效均布荷载q=40/（0.2×0.3）=666.7kN/m2同理，后轴等效均布荷载q=62/（0.2×0.6）=516.7kN/m2本验算中应考虑汽车吊的动力效应，参照《建筑结构荷载规范》GB 50009-2012第5.6.2条，取动力系数β=1.1。
荷载效应的最大组合为活载控制，结构模型荷载作用位置及荷载效应图示：图3 汽车吊行驶状态荷载作用位置图示图4a 典型楼板x向弯矩图（kN.m）图4b 典型楼板y向弯矩图（kN.m）xx向端部弯矩设计值M s x=-92.1kN.my向跨中弯矩设计值M m y=70.1kN.my向端部弯矩设计值M s y=-82.3kN.m（3）汽车吊行驶时楼板强度验算1)板设计信息：根据设计图纸知楼面典型楼板，板厚250mm，面筋双向为C14@150，底筋双向为C14@150,附加筋C12@300。
环境类别为二a 类，板钢筋保护层厚度25mm,混凝土强度等级C35；参照《混凝土结构设计规范》GB50010-2010按受弯构件计算板抗弯承载力。
板底部受弯承载力：M bx R=fy×As×（h0-0.5x）式中：等效矩形应力值的应力系数α1=1.0混凝土抗压强度设计值f c=16.7N/mm2混凝土相对界限受压区高度ξb=0.518纵向钢筋抗拉强度设计值f y=360N/mm2受拉钢筋截面积As=1026mm2板单位长度b=1000 mm受拉钢筋合力点至构件边缘的距离a s=c+d/2=30mm截面有效高度h0=h-a s=220mm混凝土受压区高度x=f y×A s/（α1×f c×b）=22.1mm<ξb×h0=114满足适筋梁要求M bx R=fy×As×（h0-0.5x）=77.2kN.m同理可求得M by R=77.2kN.m板顶部受弯承载力：M tx R=fy×As’×（h0’-0.5x）式中：等效矩形应力值的应力系数α1=1.0混凝土抗压强度设计值f c=16.7N/mm2混凝土相对界限受压区高度ξb=0.518纵向钢筋抗拉强度设计值f y=360N/mm2受压钢筋截面积As’=1403 mm2板单位长度b=1000 mm受拉钢筋合力点至构件边缘的距离a s’=c+d/2=30mm截面有效高度h0’=h-a s’=220mm混凝土受压区高度x=f y×As’/（α1×f c×b）=30.2mm<ξb×h0=114满足适筋梁要求M tx R=fy×As’×（h0’-0.5x）=103.5kN.m同理可求得M ty R=103.5kN.m2)板强度验算：M bx R>M m x，M tx R>M s x，M ty R>M s y，M by R>M m y，五、汽车吊吊装时楼面梁强度验算：（1）汽车吊参数汽车吊吊装半径10m，吊重30t，配重22t，配重距回转中心距离为2.5m，即起重力矩为245t.m。
吊车吊装计算
8.1、主冷箱内大件设备的吊装计算 （一）下塔的吊装计算（1）下塔的吊装参数设备直径：φ4.2m 设备高度：21.71m 设备总重量：52.83T（2）主吊车吊装计算 ① 设备吊装总荷重： P=P Q +P F =52.83+3.6 =56.43t 式中：P Q — 设备吊装自重 P Q =52.83tP F — 设备吊装吊索及平衡梁的附加重量，取P F =3.6t ② 主吊车性能预选用为：选用260T 履带吊（型号中联重科QUY260） 回转半径：16m 臂杆长度：53m 起吊能力：67t 履带跨距：7.6 m 臂杆形式：主臂形式 吊装采用特制平衡梁 钩头选用160t/100t 吊钩，钩头重量为2.8吨 吊车站位：冷箱的西面 ③ 臂杆倾角计算：α=arc cos （S －F ）/L = arc cos （16-1.5）/53 =74.12°附：上塔（上段）吊车臂杆长度和倾角计算简图式中：S — 吊车回转半径：选S=16mF — 臂杆底铰至回转中心的距离，F=1.5m L — 吊车臂杆长度，选L=53m ④ 净空距离A 的计算： A=Lcos α－（H －E ）ctg α－D/2=53cos74.12°－(36.5-2) ctg74.12°－5/2=2.1m式中：H — 设备吊装时距臂杆最近的最高点b 至地面的高度，选H=36.5mE — 臂杆底铰至地面的高度，E=2m D — 设备直径：D=4.2m ，取D=5 m以上计算说明所选的吊车性能能满足吊装需求 ⑤ 主吊车吊装能力选用校核：吊装总荷重/起吊能力=P/Q=56.43/67=84.22% 经过校核，选用的主吊车能够满足吊装要求。
（3）溜尾吊车的吊装计算① 受力计算 F=② 溜尾吊车的选择（9-1）×52.8321.71-1-1=21.44t辅助吊车选用为：75T汽车吊臂杆长度：12m；回转半径：7m；起吊能力：36t；吊装安全校核：因为21.44t〈36t，所以75T汽车吊能够满足吊装要求。
大角区间右线350t吊车吊装安全性计算
大角区间右线吊装安全性计算1吊车选择校核验算1）吊装最大重量106t （包含吊钩与吊具）查350t汽车吊吊装曲线，选择吊杆长23.6米，作业幅度10米，满足吊装要求。
2）160吨吊车时吊装最大重量为TM625PMX-12四号台车21t。
实际重量：G=21t×1.1+2=25.1t，查160t汽车吊吊装曲线，选择吊杆长22.4米，作业幅度12米，满足吊装要求。
图1.TEREX350T吊车尺寸示意图2最大支反力计算目前角门东车站主体顶板施工完毕，土方回填（约2.8m ）、压实完成，并做好了场地的硬化工作（300mm 素混凝土板）。
1） 350t 吊车占位及支腿分布见附图：Z1在围护结构冠梁上，Z2在围护结构上，Z3及Z4支在主体结构顶梁上。
由于角门东站暗挖出入口现已经进入施工阶段，暗挖段内围护桩现已凿出。
350t 汽车吊地基承载力按起重最大量（106t ）时计算，若起吊106t 重物地基承载力满足要求，则其余均满足。
350t 汽车吊自重72t ，配重142t按350吨吊车起吊106吨重物时计算，350吨吊车支腿全伸如图下图所示，B=8.5 ，l=8.5。
支座反力最大值可按下列公式计算cos sin 422M AX T M M R Blαα=++其中T P Q =+，P 吊车自重+配重，Q 为起重量，α为吊臂仰角，按最小仰角68°计算，M Q R =⋅，吊装半径R 按最大10m 计算。
得1611.7KN M AX R =。
施工过程中采用2.5×2.5m 路基箱，覆土回填厚度为2.8m 。
支腿处局部产生的压强P=F/S=1611700N/6.25m 2=257KPa吊车坐落位置路面采用C25混凝土硬化30cm ，硬化混凝土路面按照扩大基础考虑，以路基箱每侧扩大30cm 计算，承力面积为9.6m 2，顶板承力面积为（2.5+0.3×2+2.8×2）2=75.69m 2。
汽车吊支腿负荷计算
一、工程概况大新大厦改扩建项目1#6015拆卸时需三一220t全路面汽车吊在地面上进行作业，220吨汽车吊吊装50m吊臂时作业半径12m，吊臂重量。
二.吊装计算参数1).220t汽车吊整机自重72t;2).220t汽车吊平衡重75t;3).6015塔吊吊臂自重;三、作业工况分析现场情况，最不利吊装工况：1.工况a— 220t汽车吊在作业半径12m处吊装吊臂；四、支腿压力计算1.支腿反力计算公式:N ∑∑+++=Xi Xi Xi My Yi Yi Yi Mx n Q G ****)( G ——汽车吊整车自重（含配重）；Q ——汽车吊起重载荷（吊重）；N ——汽车吊支腿反力；n ——汽车吊支腿数；Mx 、My ——作用于汽车吊上的外力对通过回转中心的X\Y 轴的力矩值； Xi 、Yi ——支腿至通过回转中心的X 、Y 轴的距离；汽车吊整机自重:G=72+75=147t;3.工况a —吊装6015吊臂时的支腿最大压力:1)50m 吊臂自重考虑动载荷时汽车吊起吊重量:Q=*=(动载系数取为2).吊装对X,Y 轴的力矩Mx=*10=t N 58.534*3.8*3.8 3.8*76.824*3.8*3.8 3.8*4.1254.5421147)3(=+++=、220t 汽车吊支腿压力分散处理1).600*600支腿对地下室顶板的压应力:工况中取吊装吊臂时支腿最大压力N=P=2/49.1600*60010000*58.53600*600mm N N ==2).在4个支腿下垫2m*2m 钢板进行分散处理时支腿压应力: P=2/14.02000*200010000*58.532000*2000mm N N ==吊车支腿压力示意图。
汽车吊起吊重量与距离计算表
汽车吊起吊重量与距离计算表
汽车吊起吊重量与距离计算表是一个用于确定汽车吊在不同距离下能够安全吊起的最
大重量的参考表。
由于各种汽车吊的规格和性能不同，因此具体的计算表也会有所不同。
以下是一个简化的汽车吊起吊重量与距离计算表的示例：
请注意，这只是一个示例表，实际的汽车吊起吊重量与距离计算表可能会根据具体的汽车吊型号、性能参数和安全规定而有所不同。
在实际操作中，建议使用具体的汽车吊操作手册或咨询专业工程师来确定准确的起吊重量和距离。
此外，安全起见，还应遵守相关的操作规范和安全标准，确保吊装作业的安全进行。
汽车吊吊装计算
汽车吊吊装计算汽车吊吊装计算一、机具选择1、作业吊车考虑18座桥工程量较大，共144榀空心板梁，而且安装地点较为分散，故拟选用汽车吊吊装施工。
其中大部分桥跨间为既有村道，跨间为旱地，地质条件均较好，经处理后能满足汽车吊施工要求。
由于18座桥作业环境差别不大，吊装方法基本一致，综合考虑采用“双机抬吊”作业。
2、作业吊车的选择以20m梁为验算对象，20米梁若能满足受力要求，那么13米梁也能满足双机抬吊受力要求。
（1）本工程20m梁采用双机抬吊机作业。
（Q主+ Q副）K≥Q1+Q2取最重板自重12.6吨，即Q1=37吨，考虑索具重量Q2＝2.0吨，K为起重机降低系数，取0.8。
即：Q主+ Q副≥39吨。
（2）起重高度计算H≥H1+H2+H3+H4式中H——起重机的起重高度(m)，停机面至吊钩的距离；H1——安装支座表面高度(m)，停机面至安装支座表面的距离；H2——安装间隙，视具体情况而定，一般取0.2~0.3m；H3——绑扎点至构件起吊后底面的距离(m)；H4——索具高度(m)，绑扎点至吊钩的距离，视具体情况而定。
取H1＝2米，H2＝0.2米，H3＝0.95米，H4取3米。
选用起重机的起重高度H≥6.15米，起重高度取7m。
（3）起重臂长度计算：l≥(H+h0-h)/sinα式中l——起重臂长度（m）；H——起重高度（m）；h0——起重臂顶至吊钩底面的距离（m）；h——起重臂底铰至停机面距离（m），本工程取1m；α——起重臂仰角，一般取70°~77°，本工程取70°。
l≥(7-1)/sin(70°)=6.4米。
（4）吊车工作半径取6m，综合考虑（1）、（2）、（3）及起重机的工作幅度，参考吊车性能参数表，选用两台重型汽车起重机QY50K汽车吊满足施工要求。
50T吊车性能参数表工作半径(m) 主臂长度(m)10.70 18.00 25.40 32.75 40.103.0 50.003.5 43.004.0 38.004.5 34.005.0 30.00 24.705.5 28.00 23.506.0 24.00 22.20 16.306.5 21.00 20.00 15.007.0 18.50 18.00 14.10 10.208.0 14.50 14.00 12.40 9.20 7.509.0 11.50 11.20 11.10 8.30 6.5010.0 9.20 10.00 7.50 6.0012.0 6.40 7.50 6.80 5.2014.0 5.10 5.70 4.6016.0 4.00 4.70 3.9018.0 3.10 3.70 3.3020.0 2.20 2.90 2.9022.0 1.60 2.30 2.4024.0 1.80 2.0026.0 1.40 1.5028.0 1.2030.0 0.903、索具、卡环等工具的选择（1）、板梁重量计算13先张空心板梁边板为验算对象。
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汽车吊吊装计算
一、机具选择
1、作业吊车
考虑18座桥工程量较大，共144榀空心板梁，而且安装地点较为分散，故拟选用汽车吊吊装施工。
其中大部分桥跨间为既有村道，跨间为旱地，地质条件均较好，经处理后能满足汽车吊施工要求。
由于18座桥作业环境差别不大，吊装方法基本一致，综合考虑采用“双机抬吊”作业。
2、作业吊车的选择
以20m梁为验算对象，20米梁若能满足受力要求，那么13米梁也能满足双机抬吊受力要求。
（1）本工程20m梁采用双机抬吊机作业。
（Q主+ Q副）K≥Q1+Q2
取最重板自重12.6吨，即Q1=37吨，考虑索具重量Q2＝2.0吨，K为起重机降低系数，取0.8。
即：Q主+ Q副≥39吨。
（2）起重高度计算
H≥H1+H2+H3+H4
式中H——起重机的起重高度(m)，停机面至吊钩的距离；
H1——安装支座表面高度(m)，停机面至安装支座表面的距离；
H2——安装间隙，视具体情况而定，一般取0.2~0.3m；
H3——绑扎点至构件起吊后底面的距离(m)；
H4——索具高度(m)，绑扎点至吊钩的距离，视具体情况而定。
取H1＝2米，H2＝0.2米，H3＝0.95米，H4取3米。
选用起重机的起重高度H≥6.15米，起重高度取7m。
（3）起重臂长度计算：
l≥(H+h0-h)/sinα
式中l——起重臂长度（m）；
H——起重高度（m）；
h0——起重臂顶至吊钩底面的距离（m）；
h——起重臂底铰至停机面距离（m），本工程取1m；
α——起重臂仰角，一般取70°~77°，本工程取70°。
l≥(7-1)/sin(70°)=6.4米。
（4）吊车工作半径取6m，综合考虑（1）、（2）、（3）及起重机的工作幅度，参考吊车性能参数表，选用两台重型汽车起重机QY50K汽车吊满足施工要求。
50T吊车性能参数表
工作半径(m) 主臂长度(m)
10.70 18.00 25.40 32.75 40.10
3.0 50.00
3.5 43.00
4.0 38.00
4.5 34.00
5.0 30.00 24.70
5.5 28.00 23.50
6.0 24.00 22.20 16.30
6.5 21.00 20.00 15.00
7.0 18.50 18.00 14.10 10.20
8.0 14.50 14.00 12.40 9.20 7.50
9.0 11.50 11.20 11.10 8.30 6.50
10.0 9.20 10.00 7.50 6.00
12.0 6.40 7.50 6.80 5.20
14.0 5.10 5.70 4.60
16.0 4.00 4.70 3.90
18.0 3.10 3.70 3.30
20.0 2.20 2.90 2.90
22.0 1.60 2.30 2.40
24.0 1.80 2.00
26.0 1.40 1.50
28.0 1.20
30.0 0.90
3、索具、卡环等工具的选择
（1）、板梁重量计算
13先张空心板梁边板为验算对象。
13米边板的所用混凝土数量为：C40砼5.08m3，按砼单位重量2.5t/ m3计算，G砼=5.08*2.5*10=127kN。
13米边板的所用钢筋、钢绞线数量：一级钢筋：133.1kg，二级钢筋：510.6kg，钢绞线：185.3kg。
G钢=（133.1+510.6+185.3）*10/1000=8.29KN
G=G砼+G钢=127+8.29=135.29KN
（2）钢丝绳拉力计算
N=K1*G/n*1/Sinα≤P/K2
式中：N—每根钢丝绳索具的受拉力；
G—梁板质量一半；
n—吊索根数；
α—吊索钢丝绳与板梁水平夹角；
P—吊索钢丝绳的破断拉力；
K1—吊装时动载系数，取1.2；
K2—吊索钢丝绳的安全系数，取6。
梁板质量G=127KN，α取45°
N= K1*G/n*1/Sinα=1.2*127/2/2*1/Sin45°=53.9KN
拟选用6*15丝，钢丝绳φ43mm，公称抗拉强度689N/mm2，破断拉力总和480KN。
SP =ΨΣSi
式中：SP ——钢丝绳的破断拉力，KN；
ΣSi ——钢丝丝绳规格表中提供的钢丝破断拉力的总和，KN；
Ψ——钢丝捻制不均折减系数，对6×15绳，Ψ=0.82。
SP =0.82*480=393.6KN
∵N=53.9KN< P/K=971.7/6=65.6KN
∴选用6*15丝，钢丝绳φ43mm，公称抗拉强度689N/mm2，破断拉力总和480KN，故钢丝绳满足要求。
（3）、卡环的选择计算
吊装质量最大支撑时拉力N=53.9KN，卡环的允许荷载[FK]=40d2，拟选用17.5型卡环，查《路
桥计算手册》15-15表得知d=64mm
[FK]=40*642=163.84KN>53.9KN满足要求。
因此，采用汽车吊时选用17.5型卡环。
4、抗倾覆验算
为保证汽车吊在吊装过程中的稳定，需进行抗倾覆验算，即需使稳定力矩大于倾覆力矩。
以13m梁为验算对象，查《起重机设计规范》可知：
KGMG+KQMQ+KWMW≥0
式中：KG——自重加权系数，取1
KQ——起升荷载加权系数，取1.15
KW——风动载加权系数，取1
MG、MQ、MW为汽车吊自重、起升荷载、风动荷载对倾覆边的力矩，N•m；
覆边的力矩，N•m；
汽车吊工作时受力简图
图中：G——汽车吊自重，取40.4t；
Q——起升物重量，考虑双机抬吊，取18.5t；
W——风动载，按起升物重量的20%考虑；
a ——汽车吊重心至支脚倾覆支点的距离，支腿全伸6.6m，故a取3.3m；
R ——汽车吊工作半径，最大取6m；
h ——风动载合力点高度。
KGMG+KQMQ+KWMW
=1×G×a-1.15×Q×（R-a）-1×W×h
=404000×3.3-1.15×18500×(6-3.3)-0.2×18500×（2+0.2+0.95/2）=1265860 N•m＞0
故稳定性满足要求。
5、地基承载力验算
汽车吊工作时最不利的情况是3点着地，也就是3个支腿支持着整台吊车的重量（包括自重和荷重），即：
式中：G—汽车吊自重，取50t吊车验算，为40.4t
Q—汽车吊最大荷重（额定荷重），为36.5t。
汽车吊对路基的压强应为：
式中：S—支腿着点面积
因此，50t汽车吊工作时地基承载力的要求为不小于4.24MPa，而处理后的路基地基承载力设计要求应不小于30Mpa，故满足吊装要求。