支承式支座计算
固定支座计算自由度
固定支座计算自由度
固定支座是一种常见的结构支承方式，通常用于支撑梁、柱等结构体的固定端。
在结构力学中，我们常常需要计算固定支座的自由度，以便确定结构的整体刚度和稳定性。
固定支座的自由度是指支承点在空间中的运动和转动的自由程度。
根据结构力学的基本原理，一个空间点的自由度总数为6，分别是三个平移自由度和三个转动自由度。
在固定支座的计算中，我们需要考虑以下几个方面：
1. 平移自由度：固定支承点在空间中的平移自由度包括沿x、y和z 轴的平移自由度。
如果一个支承点在空间中无法沿某个轴方向发生平移运动，则该方向的平移自由度为0，否则为1。
2. 转动自由度：固定支承点在空间中的转动自由度包括绕x、y和z 轴的转动自由度。
如果一个支承点无法绕某个轴发生转动运动，则该方向的转动自由度为0，否则为1。
在实际计算中，我们需要根据具体的支承结构形式和约束条件，确定固定支承点的自由度。
例如，对于一个悬臂梁，其固定支承点的平移自由度为0，转动自由度为0；而对于一个简支梁，其固定支承点的
平移自由度为1，转动自由度为0。
通过计算固定支承点的自由度，我们可以确定结构中的约束条件，进而计算整体刚度，分析结构的稳定性和受力性能。
这对于结构设计和工程实践具有重要意义。
JBT4712.3耳式支座计算软件
第 1 页，共 2 页
序号
数值名称
符号 单位
公式
计算
数值
JB/T4712.3-2007支承式支座载荷计算 适用：PN0～1.6MPa，DN300～4000mm,L/DN≤5,且H0≤10m 容器设计压力 设计温度 圆筒材料 设计温度下许用应力 [σ ]t MPa 圆筒厚度附加量 设备总重 重力加速度 地震影响系数 C m0 g a mm kg m/s2 7度：0.08、0.12 8度：0.16、0.24 容器内径 容器外径 10m高处的基本风压 水平力至底板高度 Di D0 q0 h mm mm N/m2 mm 有保温层时取保温层外径 用户提供或查GB50009表D.4及及其他 9度：0.32 0.12 1200 1220 400 0 C1+C2 壳体+附件+内部介质+保温 Ps t MPa 0.88 70 Q345R 189 3.3 1895 9.80665
m0g Ge 4(Ph GeSe) 103 kn nD
Q<[Q],满足要求
支座处圆筒支座弯矩 筒体有效厚度 支座处筒体许用弯矩
ML δ e
kN.m Q(L2-S1)/1000 mm δ n-C
[ML] kN.m 以δ e和P查JB/T4712.3表B.1～B.4 ML<[ML],满足要求 以上均满足要求，所选支座可行。
(Di 2 n 2 3 ) 2 b2 2( L2 S1 )
2
b2 L2 S1 δ n D Ge Se Pe Pw P [Q] Q
1541.1 0 0 2230.0 1095.1 2503.8 30.0 5.6 通过 0.87 6.7 4.71 通过
压力容器支座和检查孔
4.3.6 支座及检查孔4.3.6.1支座■定义：用来支承容器及设备重量，并使容器固定在某一位置的附件。
■支座形式：立式支座：耳式、支承式、支腿、裙座卧式支座：鞍座、圈座、支腿式A、立式容器支座（1）耳式支座（悬挂式支座）■结构：垫板+筋板+支脚板垫板最好采用。
容器较大，壁厚较薄时必须用，以减小局部应力。
一般与容器采用相同的材料。
■优缺点：简单、轻便，但对器壁会产生较大的局部应力。
■应用：反应釜、立式换热器等直立设备中用。
■设计选型标准：JB/T4725-92《耳式支座》型式：按筋板宽度不同分为A 、B 型两种。
A 型（短臂）： 带垫板（A ）不带垫板（AN ）B 型（长臂）： 带垫板（B ）不带垫板（BN ）容器外表面有保温层和需悬挂在楼板上时，宜用B 型。
使用范围：D N ≤900mm ，δe ＞3mm ，1-垫板； 2-筋板； 3-支脚板高度/直径≤5，总高≤10m。
选型步骤：①设定支座数量和型号；②计算各支座载荷Q，并校核Q≤[Q]；（载荷Q包括：风载、地震载荷、偏心载荷、重量等，JB/T4725-92中给出了每个支座实际承受载荷Q、M的具体的计算公式、支座尺寸、允许载荷[Q]和许用外力矩[M]。
）③校核Q作用于器壁的外力距M，M≤[M]。
如不能满足，则选大一号支座或增加支座数量，重新校核。
（2）支承式支座■定义：在容器封头底部直接焊上数根支柱，直接支承在基础地面上。
■优缺点：简单、方便，但对容器封头会产生较大局部应力。
■应用：容器高度不大（总高不大于10米，高度/直径≤5），安装位置距地面较近时用。
■结构型式：③校核Q是否大于封头允许的垂直载荷[F]。
如Q＞[F]，则增加支座数量，重新校核。
（3）腿式支座----支腿■定义：支柱与容器筒体外壁焊接，筒体与支腿间可带垫板，也可不带垫板。
■优缺点：结构简单，较轻，安装方便，底部空间大，便于维修。
但刚性较差，支腿高度要控制好，不能超过许用值。
支承式支座计算范文
支承式支座计算范文支承式支座是一种常见的结构支承方式，常用于建筑物、桥梁等工程中。
其基本原理是通过支座的设置来将结构的荷载传递到地基上，同时允许结构在受到外力作用时产生位移和变形，从而减小结构的受力和对地基的集中荷载，确保结构的稳定和安全。
1.载荷计算：首先需要确定结构的荷载和荷载组合。
根据结构的使用要求，荷载主要包括永久荷载（如自重、设备等）、可变荷载（如活载、风荷载等）以及温度荷载等。
根据规范和经验，可以计算出作用于支承式支座上的最大荷载。
2.推力计算：支承式支座在受到荷载作用时会产生推力，将结构的荷载传递到地基上。
该推力取决于支座的几何形状和材料参数，可以通过静力分析或者位置法等方法进行计算。
3.面积计算：支承式支座的底板与地基表面接触，其底面积需要经过计算，以保证在允许荷载下的最大承载力范围内。
4.地基反力计算：支承式支座将结构的荷载传递到地基上，地基通过反力来支撑结构的荷载。
通过静力平衡方程，可以计算出地基的反力和剪力分布。
5.摩擦力计算：支承式支座的摩擦部分具有抗滑的作用，可以减小结构位移和变形。
摩擦力的计算需要考虑材料的摩擦系数、载荷大小以及支承面积等因素。
支承式支座计算过程中，需要根据具体的结构和载荷情况选择合适的计算方法和规范。
通常需要进行静力平衡、弹性力学和摩擦力学的计算，考虑各种因素如载荷大小、结构变形、地基性质等。
计算结果通常需要与规范要求进行对比，以确定支承式支座的合理性和可靠性。
总之，支承式支座的计算需要综合考虑结构的荷载、推力、底板面积、地基反力和摩擦力等因素，以保证结构的稳定和安全。
同时，还需遵循相关的规范和标准，根据实际情况灵活应用各种计算方法和原理，确保计算结果的准确性和可靠性。
耳座,支承式支座计算
8.4 128.9
mm KN 支座满足要求
支承式支座设计计算 计算所依据的标准 一 设计条件 设备内径 封头名义厚度 设备操作重量 设备总高 腐蚀裕度 容器设备 地震设防烈度 地震系数 基本风压 风压高度变化系数 偏心载荷 偏心距 水平力作用点至底板高度 支座类型 支座允许载荷 支座 支座数量 支座安装尺寸 不均匀系数 二 计算支座承受的实际载荷 [Q] n D k α qo fi Ge Se H 符号 Di δ
n
计算单位 JB/T4712.4-2007 数值 2800 10 26000 5100 1.6 7 0.12 550 1.00 0 0 0 B4 450 4 1820 0.83 KN 个 mm N mm mm N/㎡ mm kg mm mm 度 单位
机械股份有限公司
简图
mo Ho C=C1+C2
地震载荷： Pe＝α *m0*g 风载荷： 水平力： Pw=1.2*fi*q0*D0*H0*10 P=Pe+0.25Pw
-6
30576 9492 32949 74.4源自N N N KN 支座满足要求
m0 g Ge 4* P * H Ge Se -3 + 支座实际载荷 Q= 10 nD k n
Q 三 支座允许的垂直载荷
<
[Q]
封头有效厚度 δ e=δ n-C 由表B.5查得[F] Q < [F]
JBT4712.2-2007-腿式支座载荷计算(带公式)
1422.2 2
20.752 2 3
263.6 85.6 147
2019/8/12
腿式支座计算
共6页码 第5页
序号
数值名称
符号 单位
公式
计算
σ bt ≤[σ bt]
2 地脚螺栓的剪切应力：
地脚螺栓的剪切应力： τ bt Mpa (FH-0.4W1)/(NnbtAbt) τ bt Mpa 当计算的值τ bt小于0时，其值填为0
2 6.70
16
1 支腿装配焊缝的弯曲应力：
每条装配焊缝的计算长度 hf1 ㎜ hf-10
钢管为2(hf-10)
350
焊缝的焊脚高度
tf1 ㎜
12
焊缝的抗弯截面模量
Z ㎜3 2(hf12/6)(tf1/20.5)
346482.3
支腿装配焊缝的弯曲应力 σ f Mpa RL1/Z
35.70
焊缝系数
φ
0.49
地脚螺栓的内径
d1 ㎜
地脚螺栓的腐蚀裕量 Cbt ㎜
地脚螺栓的螺距
tb ㎜
一个螺栓的有效截面积 Abt ㎜2 π /4(d1-Cbt-0.866tb/6)2
地脚螺栓的拉应力
σ bt Mpa 1/(NnbtAbt)(4FHHC/Db-W1)
碳钢地脚螺栓许用应力 [σ bt] Mpa 常温下
182.54 235 通过
L1
㎜
H+hf/2+50
数值
1.04 63 通过
360 2130
壳体外壁至支柱形心的距离 e ㎜ 对H型钢支柱
W/2+垫板厚
102
㎜ 对钢管支柱
20
㎜ 对角钢支柱
JBT4712.4-2007支撑式支座计算校核
支承式支座强度校核（标准支座 JB/T4712.4-2007）
设备图号：XXXX
计算单位：四川科新机电股份有限公司
设备名称：
附录A例题
支座型号： B6
一、输入数据
符号意义及计算公式 p —设计压力 t —设计温度 DN —公称直径（标准规定DN800mm～DN4000mm） L —圆筒长度（上下封头切线间距离） D o —壳体外径（有保温层时取保温层外径） δ n — 封头名义厚度 δmin— 成形封头最小厚度 C2— 封头腐蚀裕量 δ e — 封头有效厚度 (δ e = δ min —C 2 ) g —重力加速度 m 0 —设备总质量 H 0 —容器总高度 (标准规定H0 ≤10m) 2S2或Dr（S2或Dr—支座底板中心线至容器中心线距离）
[Q ]—支座的许用载荷 n—支座数量 k —不均匀系数（安装3个支座时取 k=1，3个支座以上时取 k=0.83） 地面粗糙度类型（A、B、C、D共四类 ） H —水平力作用点至底板的距离(本程序限定H≤10m) fi —风压高度变化系数（按设备质心所处高度取） q 0 —设置地区10米高度处的基本风压值 地震设防烈度(7度、8度、9度) 设计基本地震加速度[0.10(0.15)、0.20(0.30)、0.40] α — 地震影响系数 [0.08(0.12)、0.16(0.24)、0.32] [F ]— 椭圆形封头的允许垂直载荷
g ——
kN MPa kg mm
——
mm
数值 0.3 50 2800 5076 2824 12 11
1 10 9.8 35000 6500 1820 450 4 0.83 B 3568 1.00 550 7 0.15 0.12
225.2
170 10000 2000
支座计算
地震烈度 地震系数 7 0.12 8 0.24 9 0.32
支座载荷校核 合格 支座处壳体的弯矩校核
本计算使用条件: 容器的高径比不大于5,且总高度不大于10mm
自己输入 直接出结果ຫໍສະໝຸດ 算支座载荷校核 合格
处壳体的弯矩校核 合格
自己输入 直接出结果
支承式支座实际承受载荷Q的近似计算
支座本体允许垂直载荷，kN 支座安装尺寸,mm 重力加速度,m/s2 偏心载荷,N 支座数量, 不均匀系数 水平力作用点至底版高度,mm 地震系数 设备总质量(包括壳体及其附件， 内部介质和保温层质量),kg 容器外径,有保温层时取保温层外径,mm 风压高度变化系数,按设备质心出高度去,mm 容器总高度,mm 10m高度处的基本风压值,N/m2 偏心距,mm 支座载荷校核 水平力,取Pw和Pc的大值,N 水平地震力 水平风载荷 支座实际承受载荷，kN 支座处壳体的弯矩校核 根据公称直径和有效厚度查表22-21或22-22 椭圆形封头的允许垂直载荷,kN 〔Q〕 D g Ge n k H ac m0 Do fi Ho qo Se P Pc Pw Q 〔F〕 250 790 9.8 0 4 0.83 2500 0.12 5600 1340 1 4335 550 0 7544.069 6585.6 3833.874 40.40375 55.6 合格
abaqus软件在立式容器支承式支座中的应用
abaqus软件在立式容器支承式支座中的应用摘要：采用abaqus有限元分析软件，分析一台工程实际中立式容器支承式支座应力及应力分布，相较于传统机械设计中的强度校核计算，abaqus有限元分析可以更加直观的看出应力大小及应力分布范围，进行强度校核及材料许用应力校核，对不满足强度要求和材料要求的地方可以采取有效措施降低应力集中。
关键词：支承式支座；abaqus有限元分析；应力集中ABAQUS 是一套功能强大的工程模拟有限元软件，其解决问题的范围从相对简单的线性分析到许多复杂的非线性问题，对于一些无法直接计算应力的设备或者采用常规方法计算应力较为复杂的设备可以通过模型模拟来研究应力分布及应力集中，然后根据应力分析结果探讨具体情况采取何种措施降低应力集中，以达到材料强度要求。
Abaqus软件在处理模型过程中更加直观形象的显示出应力分布，对研究人员采取措施有较好的指示功能。
支承式支座是一种立式容器经常使用的支撑结构，一般用于高度不大且距离基础地面或楼面较低的立式容器，分为由数块钢板焊制的A型支座和钢管与钢板焊制的B型支座两种型式。
由于支承式支座与设备下封头连接处会产生较大的局部应力，故在支座与封头之间需增设垫板焊接。
NB/T47065.4-2018《容器支座第4部分：支承式支座》给出了支承式支座的结构形式，选型参数，尺寸规格等，一般情况可以选用标准中的型号，然后按强度校核计算支座的强度，有些情况需要选用非标支座，这种情况无法直接查阅支座理论载荷，需通过计算来校核支座是否符合载荷及强度要求。
文献[2-5]提到一些计算方法，有的采用UG8.0有限元分析，有的采用传统计算方法，这些方法都展示了一定的优势与劣势。
本文采用abaqus有限元分析软件分析一台采用支承式支座的立式容器，对支座与封头焊接部位和支腿本体进行有限元分析，分析其应力与应力集中部位以及应力最大处应力大小，校核其强度和应力是否满足要求，为支承式支座的设计与选型提供参考。
容器支座强度计算
座满足本体允许载荷要求）
座满足封头允许垂直载荷要求）
株洲三联压力容器制造有限责任公司
支承式支座（JB/T 4712.4-2007）实际承受载荷的近似计算
设备总重量m0 偏心载荷Ge
水平力作用点到底板高度H
kg N mm
（包括壳体及其附件，内部介质及保温层的重量）
不均匀系数k 支座数量n 支座安装尺寸D 偏心距Se
10m高度处的基本风压值q0
（安装3个支座时取k=1；安装3个以上时，取k=0.83）
#DIV/0! （当Q<[F]时，所选用支座满足封头的近似计算
温层的重量）
时，取k=0.83）
08(0.12)、0.16(0.24)、0.32)
0m、15m、20m时风压高度变化系数分别取1.00、1.14、1.25)
、丘陵及房屋比较稀疏的乡镇和城市郊区）
栏为用户自填数值 栏表格自动生成结果 栏为显示结论
（对于B类地面粗糙度，设备质心所在高度为≤10m、15m、20m时风压高度变化系数分
（B类地面粗糙度指田野、乡村、丝林、丘陵及房屋比较稀疏的乡镇
0.0 N 0.0 N 0.0 N #DIV/0! kN kN kN 结论
注：
栏为用户自填数值 栏表格自动生成结果 栏为显示结论
#DIV/0! （当Q<[Q]时，所选用支座满足本体允许载荷要求）
mm mm N/㎡ mm mm
0.0 N （重力加速度g=9.8m/s*s)
地震影响系数a 容器外径Do 风压高度变化系数fi 容器总高度H0 水平力计算P 水平地震力Pe 水平风载荷Pw Pe+0.25Pw 支座承受的载荷Q 支座本体允许载荷[Q] EHA允许垂直载荷[F]
（对7、8、9度地震设防烈度分别取0.08(0.12)、0.16(0.24)、0.3
支腿
支腿-裙座的区别支腿-裙座的区别裙座应该是从承重量和受力以及稳定性上都要好于支腿，一般用于塔器或者比较大、重的立式容器。
支腿相对来说只能用于直径小重量轻的设备，支腿首选标准JB/T4713-92(不知道新标准是否开始执行)。
裙座要通过计算校核的细高形的塔器，较大且重的立式容器，一般都采用裙座。
它可承受较大的风载；设备和裙座的连接呈环状，应力均匀，稳定性好，连接可靠。
制作、安装较支腿难点。
一．支座设备支座用来支承设备重量和固定设备的位置。
支座一般分为立式设备支座、卧式设备支座和球形容器支座。
立式设备支座分为悬挂式支座、支承式支座、腿式支座和裙式支座四种。
卧式设备支座分为鞍式支座、圈式支座和支腿三种。
球形容器支座分为柱式、裙式、半埋式、高架式支座四种。
1．悬挂式支座（JB/T4725-92）悬挂式支座又称耳座，一般由两块筋板及一块底版焊接而成。
耳座的优点是简单，轻便；缺点是对器壁易产生较大的局部应力。
●耳座适用范围（JB/T4725-92）：适用于公称直径不大于4000mm的立式圆筒形容器。
●耳座数量一般应采用四个均布，但容器直径小于等于700mm时，支座数量允许采用2个。
●耳式支座标准中分为A、AN（不带垫板），B、BN（带垫板）四种; A、AN型用于一般立式设备，B、BN型用于带保温的立式设备。
●支座与筒体连接处是否加垫板，应根据容器材料与支座连接处的强度或刚度决定。
对低温容器的支座，一般要加垫板。
对于不锈钢制设备，当用碳钢制作支座时，为防止器壁与支座在焊接的过程中，不锈钢中合金元素的流失，也需在支座与筒连接处加垫板。
●JB/T4725-92特点：1.考虑支座弯矩对容器圆筒所产生的局部应力，避免筒体由于局部应力过大有可能引起失效。
局部径向弯矩包括设备自重、水平载荷（风载荷或地震载荷）及偏心载荷所产生的弯矩。
2.提出了支座的制造要求，以保证支座的制造质量。
若容器壳体有热处理要求时，支座垫板应在热处理前焊接在器壁上。
卧式容器的支座[宝典]
![卧式容器的支座[宝典]](https://img.taocdn.com/s3/m/729c395132687e21af45b307e87101f69e31fbbb.png)
一、卧式容器的支座卧式容器的支座有三种：鞍座、圈座和支腿。
㈠鞍式支座鞍座是应用最广泛的一种卧式容器支座，常见的卧式容器和大型卧式贮槽，热交换器等多采用这种支座。
鞍式支座如上图所示，为了简化设计计算，鞍式支座已有标准JB/T4712-92 《鞍式支座》，设计时可根据容器的公称直径和容器的重量选用标准中的规格。
鞍座是由横向筋板、若干轴向筋板和底板焊接而成。
在与设备连接处，有带加强垫板和不带加强垫板两种结构。
鞍式支座的鞍座包角q为120°或150°，以保证容器在支座上安放稳定。
鞍座的高度有200、300、400和500mm四种规格，但可以根据需要改变，改变后应作强度校核。
鞍式支座的宽度b可根据容器的公称直径查出。
鞍座分为A型（轻型）和B型（重型）两类，其中重型又分为BⅠ～BⅤ五种型号。
其中BⅠ型结构如BⅠ型鞍座结构图所示。
A型和B型的区别在于筋板和底板、垫板等尺寸不同或数量不同。
BI型鞍座结构图鞍座的底板尺寸应保证基础的水泥面不被压坏。
根据底板上螺栓孔形状的不同，每种型式的鞍座又分为固定式支座（代号F)和滑动式支座（代号S)两种安装形式，固定式鞍座底板上开圆形螺栓孔，滑动式支座开长圆形螺栓孔。
在一台容器上，两个总是配对使用。
在安装活动支座时，地脚螺栓采用两个螺母。
第一个螺母拧紧后倒退一圈，然后用第二个螺母锁紧，这样可以保证设备在温度变化时，鞍座能在基础面上自由滑动。
长圆孔的长度须根据设备的温差伸缩量进行校核。
一台卧式容器的鞍式支座，一般情况下不宜多于两个。
因为鞍座水平高度的微小差异都会造成各支座间的受力不均，从而引起筒壁内的附加应力。
采用双鞍座时，鞍座与筒体端部的距离A可按下述原则确定（见上图）：当筒体的L/D较大，且鞍座所在平面内又无加强圈时，应尽量利用封头对支座处筒体的加强作用，取A≤0.25D；当筒体的L/D较小，d/D较大，或鞍座所在平面内有加强圈时，取A≤0.2L。
㈡圈座在下列情况下可采用圈座：对于大直径薄壁容器和真空操作的容器，因其自身重量可能造成严重挠曲；多于两个支承的长容器。
支座计算
•
橡胶支座纵、横向尺寸
橡胶支座平均容许压应力
•
[j]橡胶支座的平均容许压应力，当支座形状系 数S>8时，[j]=10Mpa； 当5 S 8时， [j]=7～9Mpa
《桥规》有关规定
《桥规》有关规定
Rck N恒 (1 ) N汽 N人
《桥规》有关规定
支座高度
梁式桥的主梁由温度变化等因素在支座处产生的纵向水平位移， 依靠全部橡胶片的剪切变形t来实现, 与t的关系为：
3．各种类型成品盆式橡胶支座的合理选配 盆式橡胶支座能否适用于所设计的桥梁，当然首先考虑的 是其容许转角及水平能承受的推力能否满足要求。一般来说， GPZ、TPZ-1等系列的支座对这两个要求均能满足。若转角和 水平推力超出容许范围，则需要改变支座的设计。转角特大， 可采用球型支座。 关于在桥梁设计中支座如何合理选用问题，即究竟选用何 种类型的支座，则需根据桥梁结构图式的要求决定。当然， 在一般情况下，固定端选用固定支座，活动端选用活动支座。 但若横桥向伸缩值不容忽视的时候，结构图式的固定端就不 能单一采用GD类型的支座。这是由于现代桥梁的桥面越来越 宽，超过20已屡见不鲜，这时由温度等因素引起的横桥向伸、 缩量便不可忽略了，有的可达到中等跨径桥梁纵向的伸缩量。 为保证梁不发生纵向位移，又能满足多梁式宽桥的横桥向位 移，这时可将单方向活动支座转过90°横置梁下(如图2-7-9)， 使其顺桥向起固定支座的作用下，而横桥向则起活动支座的 作用。
t
h
a
由
tg
t
[tg ]
有
t [tg ]
[tg ]
--橡胶片容许剪切角的正切，可取用0.5～0.7，不计活载制动力 时用0.5；计及活载制动力时取用0.7，则上式可写成：
腿式及支承式支座计算
型式特征 型式
短臂 长臂 加长臂 A B C
支座号
1～5 6～8 1～5 6～8 1～3 4～8
垫板
有 有 有
盖板
无 有 无 有 有 Ⅰ Q235A
适用公称直径DN（mm）
300～2600 1500～4000 300～2600 1500～4000 300～1400 1000～4000 Ⅱ 16MnR Ⅲ 0Cr18Ni9 Ⅳ 15CrMoR
材料代号 材料代号 支座的筋板和底板材料
四、支承式支座
JB/T 4712.4-2007， 支座××
支座号(1～8) 支座型号（A,B）
注:1.若支座高度h,垫板厚度δ 3与标准尺寸不同,则在设备图样中零件名称或备注栏注明。如:h=450,δ 3=12。 2.支座及垫板的材料应在设备图样的材料栏内标注，表示方法如下：支座材料/垫板材料。
二、腿式支座
JB/T 4712.2-2007，支腿 ××-×-×
垫板厚度δ a,mm(对于A,B,C型支腿,标注此项) 支承高度H,mm 支座号 型号（A,AN,B,BN,C,CN）
型式 角钢支柱 钢管支柱 H型钢支柱 AN A BN B CN C
支座号 1～7 1～5 1～10
垫板
无 有 无 有 无 有
一、鞍式支座
JB/T 4712.1-2007，支座 ××-×
固定鞍座 F，滑动鞍座 S 公称直径，mm 型号(A，BⅠ，BⅡ，BⅢ，BⅣ，BⅤ)
注：1.若鞍座高度h，垫板宽度b4，垫板厚度δ 4，底板滑动长孔长度l与标准尺寸不同，则应设备图样零件 名称栏或备注栏注明。如：h=450，b4=200，δ 4=12，l=30。 2.鞍座材料应在设备图样的材料栏内填写，表示方法为:支座材料/垫板材料。无垫板时只注支座材料。
压力容器---零部件
江2 特点： 1.考虑支座弯矩对容器圆筒所产生的局部应力，避免筒体由于 局部应力过大有可能引起失效。局部径向弯矩包括设备自重、水 平载荷（风载荷或地震载荷）及偏心载荷所产生的弯矩。 2.提出了支座的制造要求，以保证支座的制造质量。 若容器壳体有热处理要求时， 支座垫板应在热处理前焊接在器 壁上。 3.改进了垫板结构。为改善容器的受力情况，JB/T4725-92 将 垫板四角倒圆；并在垫板中心开一通气孔，以利于焊接或热处理 时气体的排放。 ●耳式支座设计计算： 支座处容器圆筒内存在以下几种应力： （1） 内压引起的一次总 体薄膜应力 Pm； （ 2） 支座弯矩引起的一次局部薄膜应力 Pl； （3） 支座弯矩引起的一次弯曲应力 Pb； 根据应力分析的方法按照下列 原则计算： Pm≤[σ ] Pm+Pl≤1.5[σ ] Pm+Pl+Pb≤1.5[σ ] 至于组合应力，按照第三强度理论进行计算。
容器外径， 有保温层时取保温层外径； f1-风压高度变化系数； q0-10 米高度处的基本风压值；H0-容器总高度；h-水平力作用点至底板 距离；Se-偏心距；D-螺栓分布圆直径。 （2） 按 Q Q，选取相应的支座。 （3） 校核 M M ，若不符合则应选取大一号的支座或增加支 座数量。 由于支反力 Q 对容器器壁作用一外力矩 M，M=Q（l2-s1）
2．
支承式支座（JB/T4724-92）
● 支承式支座适用于下列条件的钢制立式圆筒形容器： a.公称直径 DN800~4000mm； b.圆筒长度 L 与公称直径 DN 之比 L/DN≤5; c.容器总高度 HO≤10m。 ●支承式支座多用于安装在距地坪或基础面较近的具有椭圆 形或碟形封头立式容器。 ● 支承式支座数量一般应采用三个或四个均布。 ●支承式支座型式分类： 型 A B 式 支 座 号 适 用 公 称 直 径 结 构 特 征 （mm） 1~6 DN800~3000 钢板焊制，带垫板 1~8 DN800~4000 钢管制作，带垫板
压力容器5
化学工程学院
（3）标准管法兰的选用和标记
管法兰与连接的管子具有相同的公 称直径 选取法兰公称直径 确定管法兰的设计压力 选定管法兰的材质，并按照“同 一设备的主体，接管，管法兰设 计压力相同”
根据法兰的材质和工作温度，查表 4-16 确定管法兰的公称压力
查表4-14确定法兰及密封面形式
注意：工作温度 下法兰材料的允 许工作压力不小 于设计压力
化学工程学院
平面型密封面 压紧面是光滑的， （b）形式有三角形断 面的沟槽。适用于公称 压力P≤2.5Mpa，广 泛应用于P≤0.6Mpa, 压紧面的宽度：压力容 器法兰：20～60mm， 管法兰：10～20mm。
化学工程学院
凹凸型密封面 在凹型面内放置垫 片，其优点是便于对 中，能够防止软质垫 片的挤出，而且比平 行面窄，容易压紧。 最大DN=3000mm, PN≤6.4 Mpa
pD i t0.5p 2
化学工程学院
四、碟形封头 又称带折边球形封头， 球面半径Ri、过渡圆 弧半径r和高度为h的 直边。 （标准碟形封头Ri=0.9Di，r=0.17Di） 碟形封头壁厚计算公式：
M—碟形封头形状系数，可查表确定，对于Ri=0.9Di，r=0.17Di时 M=1.33 化学工程学院
化学工程学院
2、公称压力（ PN） 公称压力：是将所能承受的压力范围分为若干个 等级，因为公称直径相同的同类零件，只要它们 的工作压力不相同，那么它们的其他尺寸也就不 会一样。所以规定了若干个压力等级，这种规定 的标准压力等级就是公称压力。 目前我国所规定的公称压力等级为：常压、0.25、 0.6、1.0、1.6、2.5、4.0、6.4（MPa）
五、球冠形封头 结构：将碟形封头的直边及过渡 圆弧部分去掉，只留下球 面部分。 也称无折边球形封头
- 1、下载文档前请自行甄别文档内容的完整性，平台不提供额外的编辑、内容补充、找答案等附加服务。
- 2、"仅部分预览"的文档,不可在线预览部分如存在完整性等问题,可反馈申请退款(可完整预览的文档不适用该条件!)。
- 3、如文档侵犯您的权益，请联系客服反馈,我们会尽快为您处理(人工客服工作时间：9:00-18:30)。
D0 容器外径，mm；有保温层时，取保温层外径； 本设备保温层厚度为：
4( P H Ge Se ) m g Ge Q 0 103 kn nD
= 192.56 KN 式中：P－－水平力，取 P W 和Pe 的大值，N Ge 偏心载荷，N ; >= 即为：
支承式支座计算
支座选用及计算 选用步骤如下： ,其本体允许载荷为[Q]= 60 支承式支座实际承受载荷Q近似计算： 地震载荷：
选用支承式支座，型号为：A3 。
Pe 0.5 α e m0 g 68550.62
式中：α e 地震系数； g---重力加速度，取g=9.8m/s2 ;
N
风 载 荷：
PW 0.95 fi q0 D0 H 0 106
式中：fi 风压高度变化系数，按设备质心所处高度取； q0 10m高度处的基本风压值，N /m；有保温层时，取保温层外径；
H 0 容器总高度，mm;
本设备保温层厚度为：
25
q0 10m高度处的基本风压值，N / m2 ;
型号和数量的支座能够满足该设备在该设置地区的要求。
支承式支座计算
本计算按JB/T4724-92附录A《支承式支座实际承受载荷的近似计算》进行。 本计算适用于高径比不大于5，且总高度H不大于10m的钢制立式圆筒形焊接容器。
输入数据：
壳体内径Di,mm： 筒体名义厚度δn,mm： 介质密度Kg/m3： 封头型式： 封头名义厚度mm： 筒体长度mm： 支座号： 支座数量： 设备附件重量Kg: 地震列度： 设备总高度H0,mm： 设备壳体材料： 基本风压N/m3: 支座本体允许载荷： 风压高度变化系数： 水平力作用点至底板H,mm 偏心载荷，N 偏心距，mm 支座安装尺寸，mm 保温层厚度，mm
中间计算数据：
2.54469 450 25 0.82702 6.23449 4580.44 284.085 1379.83 0.83 0.9 1870 15544.4
1800 筒体截面积m2: 10 封头曲面高度mm： 1000 封头直边高度mm： 1 封头容积m3: 10 设备容积m3: 1800 充装介质的重量Kg: A3 封头重量Kg: 4 设备壳体重量Kg: 9300 不均匀系数： 6 地震系数： 3250 容器外径，mm SS 7930 总重m0(包括保温层及充满液体)Kg 0 60 KN 1 按设备质心所处高度取。 2000 1500 1210 950 25
[Q]
68550.62 N
H 水平力作用点至底板高度，mm; Se 偏心距，mm； k 不均匀系数，安装3个支座时k 1,3个以上k 0.83; n 支座数量； D 支座安装尺寸； 根据上式计算结果： Q >= [Q] 校核不合格 所以所选用的支座 不满足 支座本体允许载荷的要求，即选用上述