声屏障计算
噪声声屏障计算
2.3 声屏障的设计计算依据噪声标准计算昼夜等效升级在本次设计计算中，加工车间与居民楼毗邻，在此区域中并未提及居民、商业、工业混杂区。
因此，对于城镇的居民区来说应该执行以居住、文教机关为主的区域，乡村居住环境可参照执行的1类标准（相关标准见表）。
表7-7 城市5类环境噪声标准值依据上表可知，=d L 55 dB =n L 45 dB⎥⎦⎤⎢⎣⎡+=+)10(1.01.010831085lg 10n d L L dn L⎥⎦⎤⎢⎣⎡+=+⨯⨯)1045(1.0551.010831085lg 10dn L=dn L 55 dB式中：d L ——昼间噪声能量平均A 声级，dB ； n L ——夜间噪声能量平均A 声级，dB 。
车间墙体对噪声的阻隔量由于建筑的墙体对噪声有一定的隔绝量，因此，假设本车间的墙体为砖墙120（抹灰）（见表）。
表7-8 常用单层强的隔声量 单位：dB质量定律表明，隔声量除和单位面积的墙体质量有关外，还和声波的频率有关。
实际中，往往需要估算单层墙体声频率的平均隔声量。
下面的经验公式表示把隔声量按主要的入射声频率（100-3200Hz 范围内）求平均用平均隔声量TL 表示，则：14lg 5.13+=m TL )/200(2m kg m ≤8lg 16+=m TL )/200(2m kg m >因为砖墙120的面密度为240（kg/m 2)，故240>200（kg/m 2)8240lg 16+=TL=TL 46 dB线状声源在车间内的几何发散衰减车间设备布置平面图已知该加工车间位于居民楼的东侧，长、宽和高分别为18米，5.2米，3.6米（如图）。
在距机组1米处测得中心频率1000Hz 的倍频程声压级达115-120dB ，A 声级达105-110dB 。
假设6台切割机一字排开，位于加工车间西墙1米处，切割机均高为1.2米。
该声源为线声源，无限长线声源几何发散衰减量的基本公式为：)/lg(10)()(00r r r L r L -=已知0r =1m 处的A 声级)(0r L A =110dB ，1)2.16.3(2+-=r =2.6m)/lg(10)()(00r r r L r L A A -=)1/6.2lg(10)1()6.2(-=A A L L=)6.2(A L 106 dB如图可知，甲点处的声压级为106 dB ；墙体的隔声量=TL 46 dB ； 所以，乙点处的声压级为106-46=60 dB2.3.1参数的确定昼夜间等效连续A 声级标准为55dB ，经过墙体隔声之后的乙点声压级为60dB ， 当声源为一无限长不相干线声源时，其绕射声衰减为：1340,)1()1( 4)1(3lg 102≤=⎥⎥⎥⎥⎥⎦⎤⎢⎢⎢⎢⎢⎣⎡+--cf t t t tg arc t δπ 1340,)1ln(2)1(3lg 1022>=⎥⎥⎦⎤⎢⎢⎣⎡-+-cf t t t t δπ 式中： f — 声波频率，Hzδ— 声程差，m δ= A+B-dc — 声速，m/s声屏障的设计计算（绕射声衰减计算）=∆d L设计声屏障高度为6米，声源点高3.6米，受声点以一层楼建筑标高3.3米为受声点，钢板加工车间与居民区住宅最近距离为2米（如图示意）。
声屏障结构抗风压计算书
104国道良渚段（阳光天际）声屏障结构设计计算书淮安跃升环保工程有限公司2015年4月5日一、概述浙江南都置业阳光天际位于杭州市余杭区良渚镇104国道旁。
该路段东向西为上坡，大型重型货车在行驶该路段时，其噪声能达到93-95dB（A）。
虽然路边有一定的乔木绿化，但是目前其吸收、阻挡的声能量十分有限，特别在夜间重型大车较多，噪声很大。
周围小区居民根本无法正常休息。
根据现场勘察、监测，两个设计方案分别是坡基设置 4.5米与13米高度声屏障2种方案，我们对13米高声屏障进行了抗风压验算。
二、声屏障结构设计要点1.吸隔声屏障高出地面共13米，分两段，上段为10米高的钢结构加吸隔声板，下段为砼结构加砖砌体。
2.声屏障基础沿纵向在距地面10cm处设200mm×200mm防洪洞排水，洞间距为3米。
3.上段钢结构采用热轧H型钢（GB/T11263--1998），HM300×200×8×12。
4.下段砼柱用C25砼，柱截面尺寸为600×800。
5.基础采用条形基础，要求地面耐力大于90Kpa，砼标号C25,钢筋保护层为50，回填土要求夯实，确保有效抗倾覆力的发挥。
6.钢柱与下端砼柱必须有效连接，即保证螺栓的锚固能力，钢柱与预埋件之间焊接可靠。
7.填充墙必须与柱子拉接筋有效连接，拉接筋为2φ6间隔400，长500。
注：未注单位的数值后，单位为mm。
三、验算过程1.由于上部结构很轻,此部分竖向力即中视为零,作为有利条件: ΣN=0.2.风荷载取杭州地区百年一遇值0.5KN/m2或50kg/m2，即q0=50kg/m2，N QMq图1 整体受力分析体型系数为1.3；高度变化系数为1.17，则q1=1.3×1.17×0.5=0.76KN/m2=76.05kg/m2，则q=0.76×2.5=1.9KN/m.3.立柱底部预埋螺杆抗拉强度验算图2 立柱受力分析如图2所示，取风压设计值Wk=0.76KN/m2，转化为线荷载qk=1.9KN/m，按悬臂梁则有：Mmax=ql2/2=1.9×10.32/2=100.8KN·m，R拉=Mmax/0.4=252KN，假设由最右边3根M30×1000预埋螺栓承担，则每根受力为84KN。
声屏障基础验算的说明
xx高速xx互通AK1+600-AK2+000声屏障基础抗风稳定及连接件验算的说明一、概况1、声屏障结构参数声屏障高3.0m，纵向每2m一个单元，每4m设置一个Φ1m的挖孔桩基础（桩基长度根据水平承载力计算确定，桩长取8.0m）。
声屏障与桩基础间通过高60cm的地系梁（宽度40cm）连接，系梁采用C30混凝土。
声屏障立柱采用HW150×150×7×10mm的H型钢，高度3.0m，纵向间距2m；每2延米单元声屏障面积5.88m2，面密度80kg/m2～100kg/m2。
路基声屏障示意图桥梁声屏障与护栏底座连接示意图2、土体参数（1）根据《xx互通工程地质勘查报告》，原地表土为软塑黏土，查阅“岩土物理力学试验统计表”，其液性指数I L=0.52，内摩擦角φ=6.8°，凝聚力c=17.6kPa。
土体的综合内摩擦角φ0=atan（tan（φ）+c/（h×γ））=30.2°（上式中h=2m，γ偏安全取19kN/m3）。
（2）根据土质类别“软塑黏土”查阅《公路桥涵地基与基础设计规范》（JTG D63-2007）表P.0.2-1，软塑黏土的非岩石地基水平向抗力系数m=5000kN/m4～10000kN/m4。
由于路基侧为一条排水沟，雨季时路基受水浸泡液性指数变大，本次m值按软塑性黏土取4000kN/m4。
基础底面的地基系数m0=7500kN/m4。
（3）土体容重对于路基填土γ取19kN/m3，而原地面土体由于地下水水位较高，土体容重采用浮容重γ=9KN/m3。
3、路基参数路基宽度10.5m，路基横断面组成为75cm（土路肩）+100cm（硬路肩）+2×350cm（行车道）+100cm（硬路肩）+75cm（土路肩）=1050cm。
路基边坡坡比1:1.5（路基边坡与水平面夹角为33.7°）。
声屏障段落路基高度为2.9m～4.5m。
路基填筑采用山皮石，山皮石最大粒径应满足规范对路基填料最大粒径的要求，同时粒径小于0.075mm的颗粒质量不超过总质量的5%。
声屏障高度计算公式
声屏障高度计算公式H = 20 * log10(D) + 8其中，H代表声屏障的高度（单位：米），D代表声源到声屏障的距离（单位：米）。
这个公式是根据声学原理推导出来的，通过计算声源到声屏障的距离来确定声屏障的最佳高度。
在进行声屏障高度计算时，首先需要确定声源到声屏障的距离D。
这个距离通常需要根据实际情况进行测量或估算。
例如，在高速公路旁建设声屏障时，可以通过测量车流量和车速来估算声源到声屏障的距离。
在工业区建设声屏障时，可以通过测量工厂噪音的传播距离来确定声源到声屏障的距离。
确定了声源到声屏障的距离后，就可以使用上述的计算公式来计算声屏障的最佳高度。
该公式中的log10函数代表以10为底的对数运算，可以使用计算器或专业软件进行计算。
根据计算结果，可以确定合适的声屏障高度。
需要注意的是，声屏障高度计算公式是基于理想条件下的计算结果。
在实际应用中，还需要考虑其他因素对声音传播的影响，如地形、建筑物、环境等。
因此，在具体的工程设计中，需要综合考虑这些因素，并进行相应的修正和调整，以确保声屏障的隔音效果达到预期要求。
除了声屏障高度的计算，声屏障的设计和建造还需要考虑其他因素。
例如，声屏障的材料选择、结构设计、施工工艺等都会对隔音效果产生影响。
在实际工程中，需要根据具体的要求和条件进行综合考虑，以确保声屏障的设计和建造达到预期的效果。
声屏障高度的计算是声学工程中的重要环节之一。
通过合理计算声屏障的高度，可以有效减少环境噪声对人们生活和工作的影响，提高居住和工作环境的舒适度。
在实际工程中，除了声屏障高度的计算，还需要综合考虑其他因素，以确保声屏障的设计和建造达到预期的隔音效果。
通过科学的设计和合理的施工，声屏障可以为人们创造一个更加安静和舒适的生活环境。
(word完整版)声屏障计算书
设计方案计算书1、隔音屏荷载计算1.1风荷载计算根据《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2004），按重现期50年计算单根立柱所受风荷载。
Fwb=Ko×K1×K3×Wd×Awh—横向风荷载标准值其中：Fwb—设计风速重现期换算系数，高标准取1。
0KoK—风载阻力系数，取1。
31-地形、地理条件，取1.3K3K—梯度风高度修正系数2—阵风修正系数K5—设计基准风压WdV—设计基准风速d—设计基本风速V10γ—空气重力密度,0。
012KN/㎡Aw—迎风面积查得:K2=1，K5=1.70，V10=32.8m/sVd =K2×K5×V10,Vd=1×1。
70×35。
4=55.76m/sWd=γVd²/2g,Wd=0。
012×60.2²/（2×9。
81）=1.9KN/㎡Fwb=1×1。
3×1。
3×1。
9×2×3.5=22。
47KN立柱底部弯矩：M=Fwb×H/2=22.47×1.75=39.32KN·m隔音屏自重：G=8KN2、隔音屏立柱截面强度计算在风荷载产生的弯矩和屏体自重作用下对隔音屏钢立柱的截面强度进行验算，钢立柱截面见下图：钢立柱轴心压弯构件Ix=1660cm4 ，Wx=221cm3。
最大拉应力бmax1=M/Wx—G/A=39。
32×103/221×10—6—8×103/40.55×10-4=177。
73MPa〈f f=215MPa最大压应力бmax2=M/Wx+G/A=178。
11MPa<ff=215MPa剪应力:τ=F/A=22。
47×103/40.55×10—4=5。
5Mpa〈fv=125Mpa3、声屏障与底部钢板的焊接验算声屏障的H型钢焊接在下部钢板上，焊缝高度按8mm，焊缝布置如下图：4隔音屏与防撞墙的连接H型钢与防撞强的连接具体如下：螺栓采用M24刚强度螺杆单个螺栓受剪承载力设计值为Nv =nvπd²fv=85.9KN单个螺栓抗拉承载力设计值为Nt =Aft=74.03KN对每个螺栓的剪力为：Nv’=22。
高速公路声屏障插入损失计算
60
7. 0 9. 5 11. 5 13. 0 15. 0
70
6. 5 9. 0 11. 0 12. 0 14. 0
30
6. 0 7. 5 8. 6 11. 0 14. 0
4. 5 (二层楼)
40
5. 5 7. 0 8. 1 10. 8 13. 8
60
5. 4 6. 0 8. 0 10. 0 13. 5
到的交通噪声值为:
(L ) A eq 交 = 10lg [ 100. 1 (L A eq)L
+ 10 + 10 ] 0. 1 (L A eq)M
0. 1 (L A eq) s
(2)
2. 1 公路沿线居民区噪声环境现状 根据罗城 —— 夏家营段高速公路的设计方
预测点昼夜环境噪声预测值计算: L A eq = 10lg [ 100. 1 (L A eq) 交 + 10 ] 0. 1 (L A eq) 背 (3)
高度 h2 = 3 米, 敏感点高度 H 取 1. 2 米、4. 5 米, 声源距声屏障的距离 r
r = DN D F 式中: D N ——声屏障至近车道的距离,m ;
D F ——声屏障至远车道的距离,m。 声屏障长度一般不能小于 20h , 可以按无 限长声屏障进行计算, h 为屏障高度。 由公式 ( 4) 计算出菲涅耳数 N 后, 再根据声屏障对线 声源衰减曲线查得声屏障的衰减量 ∃L。计算结 果见表 3。
( 试行) J TJ 005—1996, 对公路沿线敏感点环境 噪声进行预测。 预测模式如下:
(L A eq) i= L w , i+
10 lg
Ni V iT
- ∃L 距离+ ∃L 纵坡+ ∃L 路面- 13
声屏障报价
放样、校平、焊接 成品安装
安装完成实时保护 车费、转运、搬运费 工厂、现场、机械消耗
国家税率
20.20
14.00 125.00 8.48
29.68 265.00 53.96
铝合金边框
90带企口型材
6.5
6.89
m 2.76
20.20
55.75
384.13
预埋件
220*280*20mm
小计
切磨片、焊材 平均一平米
辅 油漆喷涂面漆 平均一平米
二
钻尾螺丝、螺母 平均一平米
材 加劲板、密封胶 平均一平米
4.5
本报价单有 效期7天、过 期需另根据 市场行情再 次报价
372.23 145.92 3620.09 804.47
电话一八六三二八七六二五二
收）=报价
备注
材料成本 整体板料加工 镀锌穿孔吸音网隔音专用吸音 板 材料成本 材料成本 材料成本 材料成本 材料成本、含加工
材料耗材 板材处理 成本 与基础面锚固
66.34
1928.09 67.50
112.50
54.00
54.00
288.00 396.00 157.50 553.50 2769.59 27.70 83.09 221.57 332.35
六 利润
七 税金
八
每1 节段
九
平均1平米
说明 ： 本报 价单不含现场土建 配合费、检测费。
12%
米
4.2%
米
小计
人 放样制作费
平均一平米
三 工 现场安装费
平均一平米
费 小计
四 合计 （一）+（二）+（三）小计
成品保护费
声屏障插入损失计算方法
声屏障插入损失计算声屏障插入损失计算方法方法4．2．1 绕射声衰减△L d 的计算 4．2．1．1 点声源当线声源的长度远远小于声源至受声点的距离时(声源至受声点的距离大于线声源长度的3倍)，可以看成点声源，对一无限长声屏障，点声源的绕射声衰减为：,52tanh 2lg20dB NN +ππ N ＞0=∆d L ,5dB N = 0 ,2tan 2lg205dB NN ππ+ 0＞N ＞-0.2 （5）0 dB , N ≤—0.2N —菲涅耳数，)(2d B A N −+±=λλ—声波波长，md —声源与受声点间的直线距离，m A —声源至声屏障顶端的距离，m B —受声点至声屏障顶端的距离，m若声源与受声点的连线和声屏障法线之间有一角度β时，则菲涅耳数应为N(β)=Ncos β工程设计中，△L d 可从图2求得图2 声屏障的绕射声衰减曲线4．2．1．2 无限长线声源，无限长声屏障当声源为一无限长不相干线声源时，其绕射声衰减为：1340,)1()1( 4)1(3lg 102≤=+−−cf t t t tg arc t δπ 1340,)1ln(2)1(3lg 1022>=−+−cf t t t t δπ (6) 式中：f— 声波频率，Hzδ= A+B-d 为声程差，m c —声速，m/s4．2．1．3 无限长线声源及有限长声屏障△L d 仍由公式(6)计算。
然后根据图3进行修正。
修正后的△L d 取决于遮蔽角β/θ。
图3(a)中虚线表示：无限长屏障声衰减为8.5dB ，若有限长声屏障对应的遮蔽角百分率为92%，则有限长声屏障的声衰减为6.6dB 。
（a ）修正图 （b ）遮蔽角=∆d L图3 有限长度的声屏障及线声源的修正图4．2．2 透射声修正量△L t 的计算透射声修正量△L t 由下列公式计算：)1010(1010/10/TL L d t d lg L L −∆−++∆=∆ (7)4．2．3 反射声修正量△L r 的计算反射声修正量取决于声屏障、受声点及声源的高度，两个平行声屏障之间的距离，受声点至声屏障及道路的距离以及靠道路内侧声屏障吸声结构的降噪系数NRC ，具体步骤见规范性附录A 。
隔声屏障菲涅尔数公式
隔声屏障菲涅尔数公式
隔声屏障的菲涅尔数公式为：$N = \frac{2}{\lambda}(A + B - d) =
\frac{2\delta}{\lambda} = \frac{\delta f}{170}$，其中λ是声源的波长，f 是声波的频率。
N代表菲涅尔数，Δ表示屏障高度。
根据这个公式，可以通过计算的菲涅尔数N查找到降噪量NR，其中表中的负号表示声线与接收点的连线不与声屏障相交，即声屏障对此连线无遮挡，但声波仍会有衰减。
当$N = 1 \sim 10$的范围内，还可用公式$NR \approx 13 + 10\lg
N(dB)$近似估算。
由于菲涅尔数N与声波频率f成正比，则有声波频率增加一倍，声屏障降噪量大约增加3dB。
以上信息仅供参考，如需获取更多详细信息，建议查阅声学专业书籍或咨询专业人士。
(完整版)声屏障计算书
设计方案计算书1、隔音屏荷载计算1.1风荷载计算根据《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2004），按重现期50年计算单根立柱所受风荷载。
Fwb=Ko×K1×K3×Wd×Awh其中：Fwb—横向风荷载标准值Ko—设计风速重现期换算系数，高标准取1.0K1—风载阻力系数，取1.3K3—地形、地理条件，取1.3K2—梯度风高度修正系数K5—阵风修正系数Wd—设计基准风压Vd—设计基准风速V10—设计基本风速γ—空气重力密度，0.012KN/㎡Aw—迎风面积查得：K2=1，K5=1.70，V10=32.8m/sV d =K2×K5×V10，Vd=1×1.70×35.4=55.76m/sWd=γVd²/2g，Wd=0.012×60.2²/（2×9.81）=1.9KN/㎡Fwb=1×1.3×1.3×1.9×2×3.5=22.47KN立柱底部弯矩：M=Fwb×H/2=22.47×1.75=39.32KN·m隔音屏自重：G=8KN2、隔音屏立柱截面强度计算在风荷载产生的弯矩和屏体自重作用下对隔音屏钢立柱的截面强度进行验算，钢立柱截面见下图：钢立柱轴心压弯构件Ix=1660cm4 ，Wx=221cm3。
最大拉应力бmax1=M/Wx-G/A=39.32×103/221×10-6-8×103/40.55×10-4=177.73MPa<f f=215MPa最大压应力бmax2=M/Wx+G/A=178.11MPa<ff=215MPa剪应力：τ=F/A=22.47×103/40.55×10-4=5.5Mpa<fv=125Mpa3、声屏障与底部钢板的焊接验算声屏障的H型钢焊接在下部钢板上，焊缝高度按8mm，焊缝布置如下图：。
声屏障屏体计算公式
声屏障屏体计算公式声屏障屏体计算公式是用来计算声屏障屏体的声学性能的公式，它是声学工程中非常重要的一部分。
声屏障屏体是一种用来减少噪音传播的设备，它可以有效地阻挡声波的传播，从而降低噪音对周围环境的影响。
声屏障屏体的设计和计算是声学工程中的重要内容，而声屏障屏体计算公式则是用来帮助工程师们进行声屏障屏体设计和计算的重要工具。
声屏障屏体计算公式的基本原理是根据声学原理和声波传播规律，通过一系列的数学模型和公式来描述声波在声屏障屏体上的传播和衰减过程。
通过这些公式，工程师们可以计算出声屏障屏体的声学性能参数，如声障效能、声透射损失、声反射系数等，从而为声屏障屏体的设计和选择提供科学依据。
声屏障屏体计算公式的具体内容包括了声波在声屏障屏体上的传播模型、声波的传播损失模型、声波的反射和透射模型等。
这些模型和公式是通过实验和理论分析得出的，它们可以较为准确地描述声波在声屏障屏体上的传播和衰减过程，为声屏障屏体的设计和计算提供了重要的理论依据。
在声屏障屏体的设计和选择过程中，声屏障屏体计算公式是非常重要的工具。
通过这些公式，工程师们可以对不同类型和结构的声屏障屏体进行声学性能参数的计算和比较，从而选择出最适合具体工程环境的声屏障屏体。
同时，声屏障屏体计算公式也可以用来指导声屏障屏体的优化设计，帮助工程师们提高声屏障屏体的声学性能，减少噪音对周围环境的影响。
除此之外，声屏障屏体计算公式还可以用来指导声屏障屏体的施工和安装。
通过对声屏障屏体的声学性能参数进行计算和分析，工程师们可以为声屏障屏体的施工和安装提供科学依据，保证声屏障屏体的声学性能达到设计要求，从而有效地减少周围环境的噪音污染。
总之，声屏障屏体计算公式是声学工程中非常重要的工具，它可以帮助工程师们进行声屏障屏体的设计、选择、优化、施工和安装，从而有效地减少噪音对周围环境的影响，保护人们的健康和生活质量。
在未来的声学工程中，声屏障屏体计算公式将会继续发挥重要作用，为声学工程的发展和进步做出更大的贡献。
声屏障计算书
设计方案计算书1、隔音屏荷载计算1.1风荷载计算根据《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2004），按重现期50年计算单根立柱所受风荷载。
Fwb=Ko×K1×K3×Wd×Awh其中：Fwb—横向风荷载标准值Ko—设计风速重现期换算系数，高标准取1.0K1—风载阻力系数，取1.3K3—地形、地理条件，取1.3K2—梯度风高度修正系数K5—阵风修正系数Wd—设计基准风压Vd—设计基准风速V10—设计基本风速γ—空气重力密度，0.012KN/㎡Aw—迎风面积查得：K2=1，K5=1.70，V10=32.8m/sV d =K2×K5×V10，Vd=1×1.70×35.4=55.76m/sWd=γVd²/2g，Wd=0.012×60.2²/（2×9.81）=1.9KN/㎡Fwb=1×1.3×1.3×1.9×2×3.5=22.47KN立柱底部弯矩：M=Fwb×H/2=22.47×1.75=39.32KN·m隔音屏自重：G=8KN2、隔音屏立柱截面强度计算在风荷载产生的弯矩和屏体自重作用下对隔音屏钢立柱的截面强度进行验算，钢立柱截面见下图：钢立柱轴心压弯构件Ix=1660cm4 ，Wx=221cm3。
最大拉应力бmax1=M/Wx-G/A=39.32×103/221×10-6-8×103/40.55×10-4=177.73MPa<f f=215MPa最大压应力бmax2=M/Wx+G/A=178.11MPa<ff=215MPa剪应力：τ=F/A=22.47×103/40.55×10-4=5.5Mpa<fv=125Mpa3、声屏障与底部钢板的焊接验算声屏障的H型钢焊接在下部钢板上，焊缝高度按8mm，焊缝布置如下图：4隔音屏与防撞墙的连接H型钢与防撞强的连接具体如下：螺栓采用M24刚强度螺杆单个螺栓受剪承载力设计值为N v=n vπd²f v=85.9KN单个螺栓抗拉承载力设计值为N t=Af t=74.03KN对每个螺栓的剪力为：N v’=22.47/4=5.62KN<85.9KN（全部螺栓受剪切）弯矩对每个螺栓的拉力为N t=39.32×103/（2×210+2×60）=72.81KN<74.03KN（全部螺栓受拉）满足要求。
声屏障计算
Xx车间声屏障设计计算书郑州宏利环化设备有限公司20 15、06一、任务来源X x企业厂房噪声超标、扰民二、设计依据1、《工业企业厂界环境噪声排放标准》GB 1 23 4 8—2 008,2、《声环境质量标准》(GB30 9 6-2008)3、《声屏障声学设计与测量规范》(HJ / T 90-2 0 04)4、《道路声屏障结构技术规范》(DG/TJ08-2086-201 1 )三、设计计算按《声环境质量标准》(GB3 0 9 6-2 0 08)得有关条文，本区声环境分类应为3类，即功能区质量标准为昼间6 5 dB、夜间5 5dB；按《工业企业厂界环境噪声排放标准》(GB 1 2 3 48-200 8 )排放标准,厂界值按时段为昼间65dB、夜间5 5 dB o本计算由于无监测(倍频程)资料,计算取经验值50 0、100 0 HZ 两个频率、声屏障取6、5米高阻性材料(要求T厶$35dB)、声屏障据声源以5米计,分别计算40米与80米处绕射声衰减△ Ld (声屏障插入损失）、核算对声影区得影响。
1O 确定声屏障设计目标值（1）噪声保护对彖得确定附近村庄（2）代表性受声点得确定代表性受声点通常选择噪声最严重得敏感点（40、8 0米处），代表性受声点处插入损失能满足要求，则该区域得插入损失亦能满足要求。
（3）声屏障设计目标值得确定声屏障建造前背景噪声值得确定:代表性受声点得背景噪声值可由现场实测得到。
若现场测量不能将背景噪声值与车间噪声区分开,则可测量现场得环境噪声值（它包括车间噪声与背景噪声），然后减去车间噪声值得到。
声屏障设计目标值得确定与受声点处得车间噪声值（实测或予测得）、受声点得背景噪声值以及环境噪声标准值得大小有关。
如果受声点得背景噪声值等于或低于功能区得环境噪声标准值时，则设计目标值可以由车间噪声值（实测或预测得）减去环境噪声标准值来确定。
当采用声屏障技术不能达到环境噪声标准或背景噪声值时，设计目标值也可在考虑其它降噪措施得同时(如建筑物隔声)，根据实际情况确定。
声屏障设计计算..
第一章概述1.1 呼和浩特市外环线噪声污染状况呼和浩特市外环线全长约50KM，环绕整个市区，双向八车道，设计车速为80～100KM/h,拟投入运行。
预测高峰期车流量约为800辆/h，大型车辆居多，道路边线处的噪声高达80～85DB，在本次设计中取83分贝为研究量。
由于噪声源位于小区居民住宅区附近，严重影响到居民的正常生活状况。
又因无法对车辆进行降噪处理，所以需要对居民区进行保护。
1.2 课程设计的主要内容和要求1.2.1相关内容小区居民住宅区位于呼和浩特市外环线东北方向48米处，路面为沥青路面，小区住宅区共6层楼，高约18米。
车流量为大约800辆/h，大型车与小型车比例为8：2，车速限制为80～100KM/h。
根据道路交通噪声预测方法和区域环境噪声测量方法，计算该区域的噪声值。
s距路面中心线距离73.08米，73.62米,74.62米。
如简图1-1所测量点s1 、s2、3图1-1 屏障位置简图表-1：噪声计算值预测点位置预测点高度预测点平均声级1.2.2. 设计内容及要求○1结合我国相关标准，设计一声屏障，保障绕城路的通行不影响该小区居民的生活；○2隔声材料的选择应符合交通噪声特性；○3确定声屏障的结构线型；○4完成噪声声屏障设计和计算，除了达到预期的降噪指标外，还应符合景观、结构﹑造价和养护等方面的要；○5编写设计说明书○6绘制声屏障结构图第二章降噪处理措施的选择2.1 控制小区居民住宅楼交通噪声的措施2.1.1低噪声路面对于中小型汽车，随着行驶速度的提高，轮胎噪声在汽车产生噪声中的比例越来越大，因此修筑低噪声路面对于控制交通噪声具有重要的实际意义。
所谓低噪声路面，也称多空隙沥青路面，又称为透水(或排水)沥青路面。
它是在普通的沥青路面或水泥混凝土路面结构层上铺筑一层具有很高空隙率的沥青混合料，其空隙率通常在15％－25％之间，有的甚至高达30％。
国外研究资料表明，根据表面层厚度、使用时间、使用条件及养护状况的不同，与普通的沥青混凝土路面相比，此种路面可降低交通噪声3－8dB。
北京声屏障计算书
工程名: 声屏障************ PK11.EXE *****************日期: 8/ 3/2013时间:12:17:44设计主要依据:《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001);《建筑抗震设计规范》(GB 50011-2010);《钢结构设计规范》(GB 50017-2003);《冷弯薄壁型钢结构技术规范》(GB 50018-2002);结果输出---- 总信息----结构类型: 单层钢结构厂房设计规范: 按《钢结构设计规范》计算结构重要性系数: 1.00节点总数: 5柱数: 4梁数: 0支座约束数: 3标准截面总数: 2活荷载计算信息: 考虑活荷载不利布置风荷载计算信息: 计算风荷载钢材: Q235梁柱自重计算信息: 柱梁自重都计算恒载作用下柱的轴向变形: 考虑梁柱自重计算增大系数: 1.20基础计算信息: 不计算基础梁刚度增大系数: 1.00钢结构净截面面积与毛截面面积比: 0.85钢柱计算长度系数计算方法: 有侧移钢结构阶形柱的计算长度折减系数: 0.800钢结构受拉柱容许长细比: 200钢结构受压柱容许长细比: 150钢梁(恒+活)容许挠跨比: l / 250钢梁(活)容许挠跨比: l / 300柱顶容许水平位移/柱高: l / 400地震作用计算: 不考虑地震作用窄行输出全部内容---- 节点坐标----节点号X Y 节点号X Y 节点号X Y( 1) 0.93 1.47 ( 2) 0.93 2.50 ( 3) 0.93 0.00( 4) 0.00 0.00 ( 5) 1.86 0.00---- 柱关联号--------柱号节点Ⅰ节点Ⅱ柱号节点Ⅰ节点Ⅱ柱号节点Ⅰ节点Ⅱ( 1) 4 1 ( 2) 3 1 ( 3) 5 1( 4) 1 2---- 梁关联号----梁号节点Ⅰ节点Ⅱ梁号节点Ⅰ节点Ⅱ梁号节点Ⅰ节点Ⅱ---- 柱上下节点偏心----节点号柱偏心值节点号柱偏心值节点号柱偏心值节点号柱偏心值( 1) 0.00 ( 2) 0.00 ( 3) 0.00 ( 4) 0.00( 5) 0.00---- 标准截面信息----1、标准截面类型( 1) 39, HW100X100 , 国标H 型钢( 2) 77, 3, 50, 4.0 薄壁方钢管---- 柱布置截面号,铰接信息,截面布置角度-----柱号标准截铰接截面布柱号标准截铰接截面布面号信息置角度面号信息置角度( 1) 2 3 0 ( 2) 1 1 0( 3) 2 3 0 ( 4) 1 0 0---- 梁布置截面号,铰接信息,截面布置角度-----梁号标准截铰接截面布梁号标准截铰接截面布面号信息置角度面号信息置角度2、标准截面特性截面号Xc Yc Ix Iy A1 0.05000 0.05000 0.38600E-05 0.13400E-05 0.21590E-022 0.02500 0.02500 0.25956E-06 0.25956E-06 0.73600E-03截面号ix iy W1x W2x W1y W2y1 0.42300E-01 0.24900E-01 0.77100E-04 0.77100E-04 0.26700E-04 0.26700E-042 0.18779E-01 0.18779E-01 0.10383E-04 0.10383E-04 0.10383E-04 0.10383E-04恒荷载计算...节点荷载: 节点号弯矩垂直力水平力柱荷载: 柱号荷载类型荷载值荷载参数1 荷载参数2梁荷载: 连续数荷载个数荷载类型荷载值1 荷载参数1 荷载值2 荷载参数2---- 恒荷载标准值作用计算结果------- 柱内力---柱号M N V M N V1 0.00 0.13 0.03 0.00 -0.03 0.032 0.00 0.49 0.00 0.00 -0.19 0.003 0.00 0.13 -0.03 0.00 -0.03 -0.034 0.00 0.21 0.00 0.00 0.00 0.00--- 梁内力---梁号M N V M N V--- 恒荷载作用下的节点位移(mm) ---节点号. X向位移Y向位移1 0.0 0.02 0.0 0.0活荷载计算...节点荷载: 节点号弯矩垂直力水平力柱荷载: 柱号荷载类型荷载值荷载参数1 荷载参数2梁荷载: 连续数荷载个数荷载类型荷载值1 荷载参数1 荷载值2 荷载参数2--- 活荷载标准值作用下的节点位移(mm) ---节点号. X向位移Y向位移1 0.0 0.02 0.0 0.0风荷载计算...---- 左风荷载标准值作用----节点荷载: 节点号水平力垂直力柱荷载: 柱号荷载类型荷载值荷载参数1 荷载参数22 1 0.65 0.004 1 0.65 0.00梁荷载: 连续数荷载个数荷载类型荷载值1 荷载参数1 荷载值2 荷载参数2--- 节点侧向（水平向）位移(mm) ---节点号δx 节点号δx 节点号δx 节点号δx( 1) 0.0 ( 2) 0.3 ( 3) 0.0 ( 4) 0.0( 5) 0.0--- 柱内力---柱号M N V M N V1 0.00 -1.29 0.00 0.00 1.29 0.002 0.00 0.00 0.24 -0.34 0.00 0.713 0.00 1.29 0.00 0.00 -1.29 0.004 0.34 0.00 0.67 0.00 0.00 0.00--- 梁内力---梁号M N V M N V---- 右风荷载标准值作用----节点荷载: 节点号水平力垂直力柱荷载: 柱号荷载类型荷载值荷载参数1 荷载参数22 1 0.65 0.004 1 0.65 0.00梁荷载: 连续数荷载个数荷载类型荷载值1 荷载参数1 荷载值2 荷载参数2--- 节点侧向（水平向）位移(mm) ---节点号δx 节点号δx 节点号δx 节点号δx( 1) 0.0 ( 2) 0.3 ( 3) 0.0 ( 4) 0.0( 5) 0.0--- 柱内力---柱号M N V M N V1 0.00 -1.29 0.00 0.00 1.29 0.002 0.00 0.00 0.24 -0.34 0.00 0.713 0.00 1.29 0.00 0.00 -1.29 0.004 0.34 0.00 0.67 0.00 0.00 0.00--- 梁内力---梁号M N V M N V荷载效应组合计算...----- 荷载效应组合及强度、稳定、配筋计算-------------------------------------------------------------------------------------钢柱 1截面类型= 77; 布置角度= 0; 计算长度：Lx= 1.74, Ly= 1.74; 长细比：λx= 92.6,λy= 92.6构件长度= 1.74; 计算长度系数: Ux= 1.00 Uy= 1.00抗震等级: 不考虑抗震薄壁方钢管：B= 50, T= 4.00轴压截面分类:X轴:b类, Y轴:b类构件钢号：Q235验算规范: 薄钢规范GB50018-2002柱下端柱上端组合号M N V M N V1 0.00 -1.65 0.04 0.00 1.77 0.042 0.00 -1.68 0.03 0.00 1.78 0.033 0.00 -1.65 0.04 0.00 1.77 0.044 0.00 -1.68 0.03 0.00 1.78 0.035 0.00 0.16 0.04 0.00 -0.04 0.046 0.00 0.13 0.03 0.00 -0.03 0.037 0.00 0.18 0.04 0.00 -0.04 0.048 0.00 0.16 0.04 0.00 -0.04 0.049 0.00 0.13 0.03 0.00 -0.03 0.0310 0.00 0.18 0.04 0.00 -0.04 0.0411 0.00 0.16 0.04 0.00 -0.04 0.0412 0.00 0.13 0.03 0.00 -0.03 0.0313 0.00 0.18 0.04 0.00 -0.04 0.0414 0.00 0.16 0.04 0.00 -0.04 0.0415 0.00 0.13 0.03 0.00 -0.03 0.0316 0.00 0.18 0.04 0.00 -0.04 0.0417 0.00 -0.93 0.04 0.00 1.05 0.0418 0.00 -0.95 0.03 0.00 1.05 0.0319 0.00 -0.93 0.04 0.00 1.05 0.0420 0.00 -0.95 0.03 0.00 1.05 0.0321 0.00 -0.93 0.04 0.00 1.05 0.0422 0.00 -0.95 0.03 0.00 1.05 0.0323 0.00 -0.93 0.04 0.00 1.05 0.0424 0.00 -0.95 0.03 0.00 1.05 0.0325 0.00 -0.93 0.04 0.00 1.05 0.0426 0.00 -0.95 0.03 0.00 1.05 0.0327 0.00 -0.93 0.04 0.00 1.05 0.0428 0.00 -0.95 0.03 0.00 1.05 0.0329 0.00 -0.93 0.04 0.00 1.05 0.0430 0.00 -0.95 0.03 0.00 1.05 0.0331 0.00 -0.93 0.04 0.00 1.05 0.0432 0.00 -0.95 0.03 0.00 1.05 0.0333 0.00 -1.65 0.04 0.00 1.77 0.0434 0.00 -1.68 0.03 0.00 1.78 0.0335 0.00 -1.65 0.04 0.00 1.77 0.0436 0.00 -1.68 0.03 0.00 1.78 0.0337 0.00 -1.65 0.04 0.00 1.77 0.0438 0.00 -1.68 0.03 0.00 1.78 0.0339 0.00 -1.65 0.04 0.00 1.77 0.0440 0.00 -1.68 0.03 0.00 1.78 0.0341 0.00 -1.65 0.04 0.00 1.77 0.0442 0.00 -1.68 0.03 0.00 1.78 0.0343 0.00 -1.65 0.04 0.00 1.77 0.0444 0.00 -1.68 0.03 0.00 1.78 0.0345 0.00 -1.65 0.04 0.00 1.77 0.0446 0.00 -1.68 0.03 0.00 1.78 0.0347 0.00 -1.65 0.04 0.00 1.77 0.0448 0.00 -1.68 0.03 0.00 1.78 0.03强度计算最大应力对应组合号: 2, M= 0.00, N= -1.68, M= 0.00, N= 1.78强度计算最大应力(N/mm*mm) = 2.84强度计算最大应力比= 0.014平面内稳定计算最大应力对应组合号: 7, M= 0.00, N= 0.18, M= 0.00, N= -0.04平面内稳定计算最大应力(N/mm*mm) = 0.38平面内稳定计算最大应力比= 0.002平面外稳定计算最大应力(N/mm*mm) = 0.38平面外稳定计算最大应力比= 0.002强度计算最大应力< f= 205.00平面内稳定计算最大应力< f= 205.00平面外稳定计算最大应力< f= 205.00压杆,平面内长细比λ= 93. ≤[λ]= 150压杆,平面外长细比λ= 93. ≤[λ]= 150构件重量(Kg)= 10.05--------------------------------------------------------------------------------钢柱 2截面类型= 39; 布置角度= 0; 计算长度：Lx= 6.55, Ly= 1.47; 长细比：λx= 154.8,λy= 59.0构件长度= 1.47; 计算长度系数: Ux= 4.46 Uy= 1.00抗震等级: 不考虑抗震截面参数:HW100X100 国标H 型钢轴压截面分类:X轴:b类, Y轴:b类构件钢号：Q235验算规范: 普钢规范GB50017-2003柱下端柱上端组合号M N V M N V1 0.00 0.59 0.34 -0.48 -0.23 1.002 0.00 0.49 0.34 -0.48 -0.19 1.003 0.00 0.59 0.34 -0.48 -0.23 1.004 0.00 0.49 0.34 -0.48 -0.19 1.005 0.00 0.59 0.00 0.00 -0.23 0.006 0.00 0.49 0.00 0.00 -0.19 0.007 0.00 0.66 0.00 0.00 -0.26 0.008 0.00 0.59 0.00 0.00 -0.23 0.009 0.00 0.49 0.00 0.00 -0.19 0.0010 0.00 0.66 0.00 0.00 -0.26 0.0011 0.00 0.59 0.00 0.00 -0.23 0.0012 0.00 0.49 0.00 0.00 -0.19 0.0013 0.00 0.66 0.00 0.00 -0.26 0.0014 0.00 0.59 0.00 0.00 -0.23 0.0015 0.00 0.49 0.00 0.00 -0.19 0.0016 0.00 0.66 0.00 0.00 -0.26 0.0017 0.00 0.59 0.20 -0.29 -0.23 0.6018 0.00 0.49 0.20 -0.29 -0.19 0.6019 0.00 0.59 0.20 -0.29 -0.23 0.6020 0.00 0.49 0.20 -0.29 -0.19 0.6021 0.00 0.59 0.20 -0.29 -0.23 0.6022 0.00 0.49 0.20 -0.29 -0.19 0.6023 0.00 0.59 0.20 -0.29 -0.23 0.6024 0.00 0.49 0.20 -0.29 -0.19 0.6025 0.00 0.59 0.20 -0.29 -0.23 0.6026 0.00 0.49 0.20 -0.29 -0.19 0.6027 0.00 0.59 0.20 -0.29 -0.23 0.6028 0.00 0.49 0.20 -0.29 -0.19 0.6029 0.00 0.59 0.20 -0.29 -0.23 0.6030 0.00 0.49 0.20 -0.29 -0.19 0.6031 0.00 0.59 0.20 -0.29 -0.23 0.6032 0.00 0.49 0.20 -0.29 -0.19 0.6033 0.00 0.59 0.34 -0.48 -0.23 1.0034 0.00 0.49 0.34 -0.48 -0.19 1.0035 0.00 0.59 0.34 -0.48 -0.23 1.0036 0.00 0.49 0.34 -0.48 -0.19 1.0037 0.00 0.59 0.34 -0.48 -0.23 1.0038 0.00 0.49 0.34 -0.48 -0.19 1.0039 0.00 0.59 0.34 -0.48 -0.23 1.0040 0.00 0.49 0.34 -0.48 -0.19 1.0041 0.00 0.59 0.34 -0.48 -0.23 1.0042 0.00 0.49 0.34 -0.48 -0.19 1.0043 0.00 0.59 0.34 -0.48 -0.23 1.0044 0.00 0.49 0.34 -0.48 -0.19 1.0045 0.00 0.59 0.34 -0.48 -0.23 1.0046 0.00 0.49 0.34 -0.48 -0.19 1.0047 0.00 0.59 0.34 -0.48 -0.23 1.0048 0.00 0.49 0.34 -0.48 -0.19 1.00强度计算最大应力对应组合号: 1, M= 0.00, N= 0.59, M= -0.48, N= -0.23强度计算最大应力(N/mm*mm) = 7.33强度计算最大应力比= 0.034平面内稳定计算最大应力(N/mm*mm) = 6.91平面内稳定计算最大应力比= 0.032平面外稳定计算最大应力(N/mm*mm) = 6.65平面外稳定计算最大应力比= 0.031腹板容许高厚比计算对应组合号: 5, M= 0.00, N= 0.59, M= 0.00, N= -0.23GB50017腹板容许高厚比[H0/TW] = 75.00翼缘容许宽厚比[B/T] = 15.00强度计算最大应力< f= 215.00平面内稳定计算最大应力< f= 215.00平面外稳定计算最大应力< f= 215.00腹板高厚比H0/TW= 11.33 < [H0/TW]= 75.00翼缘宽厚比B/T = 4.88 < [B/T]= 15.00压杆,平面内长细比λ= 155. > [λ]= 150 *****压杆,平面外长细比λ= 59. ≤[λ]= 150构件重量(Kg)= 24.91--------------------------------------------------------------------------------钢柱 3截面类型= 77; 布置角度= 0; 计算长度：Lx= 1.74, Ly= 1.74; 长细比：λx= 92.6,λy= 92.6构件长度= 1.74; 计算长度系数: Ux= 1.00 Uy= 1.00抗震等级: 不考虑抗震薄壁方钢管：B= 50, T= 4.00轴压截面分类:X轴:b类, Y轴:b类构件钢号：Q235验算规范: 薄钢规范GB50018-2002柱下端柱上端组合号M N V M N V1 0.00 1.97 -0.04 0.00 -1.85 -0.042 0.00 1.94 -0.03 0.00 -1.84 -0.033 0.00 1.97 -0.04 0.00 -1.85 -0.044 0.00 1.94 -0.03 0.00 -1.84 -0.035 0.00 0.16 -0.04 0.00 -0.04 -0.046 0.00 0.13 -0.03 0.00 -0.03 -0.037 0.00 0.18 -0.04 0.00 -0.04 -0.048 0.00 0.16 -0.04 0.00 -0.04 -0.049 0.00 0.13 -0.03 0.00 -0.03 -0.0310 0.00 0.18 -0.04 0.00 -0.04 -0.0411 0.00 0.16 -0.04 0.00 -0.04 -0.0412 0.00 0.13 -0.03 0.00 -0.03 -0.0313 0.00 0.18 -0.04 0.00 -0.04 -0.0414 0.00 0.16 -0.04 0.00 -0.04 -0.0415 0.00 0.13 -0.03 0.00 -0.03 -0.0316 0.00 0.18 -0.04 0.00 -0.04 -0.0417 0.00 1.25 -0.04 0.00 -1.12 -0.0418 0.00 1.22 -0.03 0.00 -1.12 -0.0319 0.00 1.25 -0.04 0.00 -1.12 -0.0420 0.00 1.22 -0.03 0.00 -1.12 -0.0321 0.00 1.25 -0.04 0.00 -1.12 -0.0422 0.00 1.22 -0.03 0.00 -1.12 -0.0323 0.00 1.25 -0.04 0.00 -1.12 -0.0424 0.00 1.22 -0.03 0.00 -1.12 -0.0325 0.00 1.25 -0.04 0.00 -1.12 -0.0426 0.00 1.22 -0.03 0.00 -1.12 -0.0327 0.00 1.25 -0.04 0.00 -1.12 -0.0428 0.00 1.22 -0.03 0.00 -1.12 -0.0329 0.00 1.25 -0.04 0.00 -1.12 -0.0430 0.00 1.22 -0.03 0.00 -1.12 -0.0331 0.00 1.25 -0.04 0.00 -1.12 -0.0432 0.00 1.22 -0.03 0.00 -1.12 -0.0333 0.00 1.97 -0.04 0.00 -1.85 -0.0434 0.00 1.94 -0.03 0.00 -1.84 -0.0335 0.00 1.97 -0.04 0.00 -1.85 -0.0436 0.00 1.94 -0.03 0.00 -1.84 -0.0337 0.00 1.97 -0.04 0.00 -1.85 -0.0438 0.00 1.94 -0.03 0.00 -1.84 -0.0339 0.00 1.97 -0.04 0.00 -1.85 -0.0440 0.00 1.94 -0.03 0.00 -1.84 -0.0341 0.00 1.97 -0.04 0.00 -1.85 -0.0442 0.00 1.94 -0.03 0.00 -1.84 -0.0343 0.00 1.97 -0.04 0.00 -1.85 -0.0444 0.00 1.94 -0.03 0.00 -1.84 -0.0345 0.00 1.97 -0.04 0.00 -1.85 -0.0446 0.00 1.94 -0.03 0.00 -1.84 -0.0347 0.00 1.97 -0.04 0.00 -1.85 -0.0448 0.00 1.94 -0.03 0.00 -1.84 -0.03强度计算最大应力对应组合号: 1, M= 0.00, N= 1.97, M= 0.00, N= -1.85强度计算最大应力(N/mm*mm) = 3.15强度计算最大应力比= 0.015平面内稳定计算最大应力(N/mm*mm) = 4.16平面内稳定计算最大应力比= 0.020平面外稳定计算最大应力(N/mm*mm) = 4.16平面外稳定计算最大应力比= 0.020强度计算最大应力< f= 205.00平面内稳定计算最大应力< f= 205.00平面外稳定计算最大应力< f= 205.00压杆,平面内长细比λ= 93. ≤[λ]= 150压杆,平面外长细比λ= 93. ≤[λ]= 150构件重量(Kg)= 10.05--------------------------------------------------------------------------------钢柱 4截面类型= 39; 布置角度= 0; 计算长度：Lx= 2.06, Ly= 1.03; 长细比：λx= 48.7,λy= 41.4构件长度= 1.03; 计算长度系数: Ux= 2.00 Uy= 1.00抗震等级: 不考虑抗震截面参数:HW100X100 国标H 型钢轴压截面分类:X轴:b类, Y轴:b类构件钢号：Q235验算规范: 普钢规范GB50017-2003柱下端柱上端组合号M N V M N V1 0.48 0.25 0.94 0.00 0.00 0.002 0.48 0.21 0.94 0.00 0.00 0.003 0.48 0.25 0.94 0.00 0.00 0.004 0.48 0.21 0.94 0.00 0.00 0.005 0.00 0.25 0.00 0.00 0.00 0.006 0.00 0.21 0.00 0.00 0.00 0.007 0.00 0.28 0.00 0.00 0.00 0.008 0.00 0.25 0.00 0.00 0.00 0.009 0.00 0.21 0.00 0.00 0.00 0.0010 0.00 0.28 0.00 0.00 0.00 0.0011 0.00 0.25 0.00 0.00 0.00 0.0012 0.00 0.21 0.00 0.00 0.00 0.0013 0.00 0.28 0.00 0.00 0.00 0.0014 0.00 0.25 0.00 0.00 0.00 0.0015 0.00 0.21 0.00 0.00 0.00 0.0016 0.00 0.28 0.00 0.00 0.00 0.0017 0.29 0.25 0.56 0.00 0.00 0.0018 0.29 0.21 0.56 0.00 0.00 0.0019 0.29 0.25 0.56 0.00 0.00 0.0020 0.29 0.21 0.56 0.00 0.00 0.0021 0.29 0.25 0.56 0.00 0.00 0.0022 0.29 0.21 0.56 0.00 0.00 0.0023 0.29 0.25 0.56 0.00 0.00 0.0024 0.29 0.21 0.56 0.00 0.00 0.0025 0.29 0.25 0.56 0.00 0.00 0.0026 0.29 0.21 0.56 0.00 0.00 0.0027 0.29 0.25 0.56 0.00 0.00 0.0028 0.29 0.21 0.56 0.00 0.00 0.0029 0.29 0.25 0.56 0.00 0.00 0.0030 0.29 0.21 0.56 0.00 0.00 0.0031 0.29 0.25 0.56 0.00 0.00 0.0032 0.29 0.21 0.56 0.00 0.00 0.0033 0.48 0.25 0.94 0.00 0.00 0.0034 0.48 0.21 0.94 0.00 0.00 0.0035 0.48 0.25 0.94 0.00 0.00 0.0036 0.48 0.21 0.94 0.00 0.00 0.0037 0.48 0.25 0.94 0.00 0.00 0.0038 0.48 0.21 0.94 0.00 0.00 0.0039 0.48 0.25 0.94 0.00 0.00 0.0040 0.48 0.21 0.94 0.00 0.00 0.0041 0.48 0.25 0.94 0.00 0.00 0.0042 0.48 0.21 0.94 0.00 0.00 0.0043 0.48 0.25 0.94 0.00 0.00 0.0044 0.48 0.21 0.94 0.00 0.00 0.0045 0.48 0.25 0.94 0.00 0.00 0.0046 0.48 0.21 0.94 0.00 0.00 0.0047 0.48 0.25 0.94 0.00 0.00 0.0048 0.48 0.21 0.94 0.00 0.00 0.00强度计算最大应力对应组合号: 1, M= 0.48, N= 0.25, M= 0.00, N= 0.00强度计算最大应力(N/mm*mm) = 7.15强度计算最大应力比= 0.033平面内稳定计算最大应力(N/mm*mm) = 6.10平面内稳定计算最大应力比= 0.028平面外稳定计算最大应力(N/mm*mm) = 6.39平面外稳定计算最大应力比= 0.030腹板容许高厚比计算对应组合号: 5, M= 0.00, N= 0.25, M= 0.00, N= 0.00GB50017腹板容许高厚比[H0/TW] = 49.35翼缘容许宽厚比[B/T] = 14.87强度计算最大应力< f= 215.00平面内稳定计算最大应力< f= 215.00平面外稳定计算最大应力< f= 215.00腹板高厚比H0/TW= 11.33 < [H0/TW]= 49.35翼缘宽厚比B/T = 4.88 < [B/T]= 14.87压杆,平面内长细比λ= 49. ≤[λ]= 150压杆,平面外长细比λ= 41. ≤[λ]= 150构件重量(Kg)= 17.46--------------------------------------------------------------------------------风荷载作用下柱顶最大水平（X 向）位移:节点( 1), 水平位移dx= 0.028(mm) = H / 53009.风载作用下柱顶最大水平位移: H/ 53009< 柱顶位移容许值: H/ 400所有钢柱的总重量(Kg)= 62.钢梁与钢柱重量之和(Kg)= 62.-----PK11 计算结束-----。
全封闭声屏障结构计算(D=3、H=5.4、B=10.2)
f 0.001m K 17776.760h 4.999m K 23534.827a 0.001m μ1 4.667b 10.998m μ223337.949l 11m μ37778.346S 0.001m μ430415.271q2.07kN/m μ57069.655型钢每延米自重71.8kg/m μ6-3530.158角钢每延米自重30.7kg/mμ710607.480ψ0.00020004μ8############λ10.000μ928988.892λ2 1.000λ31.00020004Ф19.335Ф246673.897Ф30.407Ф40.815Ф5367630258.822Ф66340.881VA 0.000kN 向上为正VB 0.000kN 向上为正HB 0.001kN 向内为正HA -0.001kN 向内为正MA -0.003kN*m 虚线一面受拉为正MB 0.003kN*m 虚线一面受拉为正M10.002kN*m 虚线一面受拉为正M2-0.002kN*m 虚线一面受拉为正M30.002kN*m 虚线一面受拉为正M4-0.002kN*m 虚线一面受拉为正Ф13534.829Ф2-3525.490Ф30.235Ф4-0.031Ф543838.478Ф60.756VA -0.573kN 向上为正VB 0.573kN 向上为正HB 2.059kN 向内为正HA -8.289kN 向内为正MA -12.813kN*m 虚线一面受拉为正MB 6.744kN*m 虚线一面受拉为正M1 2.757kN*m 虚线一面受拉为正M2-3.551kN*m 虚线一面受拉为正M3 2.754kN*m 虚线一面受拉为正M4-3.553kN*m 虚线一面受拉为正VA 22.58kN 向上为正VB 22.58kN 向上为正雪荷载0.25kN/m 2顶部屏体自重0.6kN/m 2q 2.55kN/m 结构自重、雪荷载Ф18.559259373Ф242796.29787Ф30.407403619Ф40.814562784VA 14.022kN 向上为正VB 14.022kN 向上为正HB 6.855kN 向内为正HA 6.855kN 向内为正MA 11.426kN*m 虚线一面受拉为正MB 11.426kN*m 虚线一面受拉为正M1-22.844kN*m 虚线一面受拉为正M2-22.844kN*m 虚线一面受拉为正M3-22.837kN*m 虚线一面受拉为正M4-22.837kN*m 虚线一面受拉为正q 2.55kN/m 结构自重、雪荷载Ф19.334979451Ф246676.89715VA 0.00255kN 向上为正VB 0.00255kN 向上为正HB 3.11684E-07kN 向内为正HA 3.11684E-07kN 向内为正MA 5.19473E-07kN*m 虚线一面受拉为正MB 5.19473E-07kN*m 虚线一面受拉为正M1-1.03863E-06kN*m 虚线一面受拉为正M2-1.03863E-06kN*m 虚线一面受拉为正M3 2.36054E-07kN*m 虚线一面受拉为正M4 2.36054E-07kN*m 虚线一面受拉为正VA 36.03kN 向上为正45.21990892HA -1.43kN 向内为正-2.36015337736.03≤VA≤49.92MA -1.39kN*m 虚线一面受拉为正-2.36≤HA≤8.92VB 37.17kN 向上为正49.92445438-1.39≤MA≤18.17HB 8.92kN 向内为正7.989846623MB 18.17kN*m 虚线一面受拉为正36.03≤VA≤49.92向上为正M1-20.086kN*m 虚线一面受拉为正-2.36≤HA≤8.92向内为正M2-26.397kN*m 虚线一面受拉为正-1.39≤MA≤18.17内侧受拉为正6、柱底内力合计一榀立柱底受力计算（按柱底固结计算）4、横梁水平段竖直力产生的柱底内力5、横梁倾斜段竖直力产生的柱底内力3、立柱自重产生的柱底内力1、倾斜段水平风荷载产生的柱底内力2、垂直段水平风荷载产生的柱底内力。
直弧声屏障结构强度计算分析
直弧式声屏障结构强度计算一 、H 型钢计算1.1 风荷载计算根据武汉地区设计要求，以100年一遇大风考虑，取基本风压20KN/m 4.0=w 。
离地面高度m 02=H ，查TB10002.1-2005《铁路桥涵设计基本规范》取值：20321k KN/m 0.47=•••=w k k k W式中：1k —桥墩风载体形系数，按TB10002.1-2005铁路桥涵设计基本规范取 1.31=k ； 2k —风压高度变化系数，取 1.02=k ； 3k —地形、地理条件系数，0.93=k 。
承风面：2-3m 8.122104060A =⨯⨯=KN 3.8=•=A W F k k取1.4的风荷载系数，即： KN 5.324.1==k F F 1.2 声屏障自重计算N 1603.468.940.31040603=⨯⨯⨯=-H G N 2148.558.92721040603=⨯⨯⨯⨯=-屏GKN 4.51.2G KN 3.75===+=s H s G G G G ，屏1.3 抗弯强度计算H 型钢承受的最大弯矩m KN 10.821040605.322-3⋅=⨯⨯=•=L F MH 型钢立柱采用HW175X175X7.5X11，截面模量33mm 10133⨯=x W ，惯性矩44mm 100299⨯=x I ，惯性半径mm 104.37⨯=y i 。
MPa 215MPa 31.11033105.11010.836=≤=⨯⨯⨯=f rW M 所以，H 型钢满足弯矩强度要求。
1.4 挠度计算KN/m 0.94==LF q km 5.1810299010206804060.94843440=⨯⨯⨯⨯⨯==EI qL v[]mm 20.3400406240020=⨯==L v 由于[]00v v ≤，所以H 型钢能满足挠度要求。
1.5 整体稳定性计算1.46751751110406=⨯⨯==bh Lt ε .7131.025.1=+=εβb92.9104.370406=⨯==y y i L λ H175型钢截面面积为22mm 1043.15⨯=A ，由于型钢是对称结构，故0=b η。
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Xx车间声屏障设计计算书
郑州宏利环化设备有限公司
2015.06
一、任务来源
Xx企业厂房噪声超标、扰民
二、设计依据
1、《工业企业厂界环境噪声排放标准》GB12348-2008，
2、《声环境质量标准》( GB3096－2008 ）
3、《声屏障声学设计和测量规范》（HJ／T 90—2004）
4、《道路声屏障结构技术规范》（DG/TJ08-2086-2011）
三、设计计算
按《声环境质量标准》（GB3096－2008）的有关条文，本区声环境分类应为3类，即功能区质量标准为昼间65dB、夜间55dB；按《工业企业厂界环境噪声排放标准》（GB12348-2008）排放标准，厂界值按时段为昼间65dB、夜间55dB。
本计算由于无监测（倍频程）资料，计算取经验值500、1000HZ 两个频率、声屏障取6.5米高阻性材料（要求TL≥35dB）、声屏障据声源以5米计，分别计算40米和80米处绕射声衰减△Ld （声屏障插入损失）、核算对声影区的影响。
1．确定声屏障设计目标值
（1）噪声保护对象的确定
附近村庄
（2）代表性受声点的确定
代表性受声点通常选择噪声最严重的敏感点（40、80米处），代表性受声点处插入损失能满足要求，则该区域的插入损失亦能满足要求。
（3）声屏障设计目标值的确定
声屏障建造前背景噪声值的确定:代表性受声点的背景噪声值可由现场实测得到。
若现场测量不能将背景噪声值和车间噪声区分开，则可测量现场的环境噪声值(它包括车间噪声和背景噪声)，然后减去车间噪声值得到。
声屏障设计目标值的确定与受声点处的车间噪声值(实测或予测的)、受声点的背景噪声值以及环境噪声标准值的大小有关。
如果受声点的背景噪声值等于或低于功能区的环境噪声标准值
时，则设计目标值可以由车间噪声值(实测或预测的)减去环境噪声标准值来确定。
当采用声屏障技术不能达到环境噪声标准或背景噪声值时，设计目标值也可在考虑其它降噪措施的同时(如建筑物隔声)，根据实际情况确定。
本方案预测车间噪声85dB、功能区要求（65-55dB），同时考虑地面吸收、树木农作物遮挡、大气吸收等因素，因此目标值设定为20-25dB，可满足要求。
2．位置的确定
根据车间与防护对象之间的相对位置、周围的地形地貌，应选择最佳的声屏障设置位置。
选择的原则或是声屏障靠近声源，或者靠近受声点，或者可利用的土坡、堤坝等障碍物等，力求以较少的工程量达到设计目标所需的声衰减。
本工程只能靠近车间设置（≤5米）。
3 .几何尺寸的确定
根据设计目标值，可以确定几组声屏障的长与高，形成多个组合方案，计算每个方案的插入损失，保留达到设计目标值的方案，并进行比选，选择最优方案（本计算以6.5米核算）。
4．声屏障绕射声衰减△Ld 的计算
(1)根据选定的声屏障位置和屏障的高度，确定声程差δ，然后根据声源类型(点源)，按《声屏障声学设计和测量规范》（HJ ／T 90—2004）公式（5）计算各个两个频带的绕射声衰减ΔL 。
公式（5）;
ΔL d = 20lg N N
ππ2tanh 2+ 5 dB (N>0)
N —菲涅耳数，N =±λ
2(A +B −d ) λ—声波波长，m
d —声源与受声点间的直线距离 m
A —声源至声屏障顶端的距离 m
B —受声点至声屏障顶端的距离 m
h —声源至绕声点的距离 m
（2）按两个频带、两个受声点核算：
(a) 按1000H Z 计 、 λ=C/f=340/1000=0.34m
在40米处绕射声衰减：
ΔL d = 20lg N N
ππ2tanh 2+ 5 dB
A =6.727m
B =40.807m
h=(6.5-1.5)=5m
d =45m
则 N =±λ2(A +B −d )=±
34.02(6.727+40.807−45)=14.91 ΔL d =20lg N N
ππ2tanh 2+ 5=20lg 91.1414.325tan 91.1414.32⨯⨯⨯⨯+ 5 =23.66dB
在80米处绕射声衰减：
A =6.727m
B =80.655m
d =85m
则 N =±λ2(A +B −d )=14.01
ΔL d =20lg N N
ππ2tanh 2+ 5=20lg 01.1414.325tan 01.1414.32⨯⨯⨯⨯⨯+ 5 =23.85dB
(b) 按500H Z 计 λ=C/f=340/500=0.68m
在40米处绕射声衰减：
ΔL d = 20lg N N
ππ2tanh 2+ 5 dB
A =6.727m
B =40.807m
h=(6.5-1.5)=5m
d =45m
则 N =±λ2(A +B −d )=7.45
ΔL d =25.05dB
在80米处绕射声衰减：
ΔL d = 20lg N N
ππ2tanh 2+ 5 dB
A =6.727m
B =80.655m
d =85m
则 N =±λ
2(A +B −d )=7.0
ΔL d =25.17dB
（c ）按《声屏障声学设计和测量规范》（HJ ／T 90—2004），通常在声学设计时，要求TL —△L d ≥10dB ，此时透射的声能可以忽略不计，即△L t ≈0。
本方案选用TL≥35dB的阻性隔声材料，可实现TL—△L d（23-25dB）≥10dB 的要求，因此△L t可以忽略不计。
同时忽略反射声修正量△L r 的计算。
通过上述计算该6.5米高声屏障（声源按点生源计）可以实现（20-25dB）的目标值，对车间进行一定的密封，在车间和村庄之间设该声屏障可满足车间厂界在功能区的要求。
四、声屏障结构与强度核算（略）。