低压整定计算书
XX煤矿井下低压整定计算书.doc
井下防爆开关保护整定计算书XXXXXXXXX煤矿二零一二年目录一、低压开关整定计算原则 (1)二、局扇专用开关整定计算 (4)三、中央泵房开关整定计算 (10)四、采煤工作面开关整定计算 (14)五、掘进工作面开关整定计算 (17)六、+750变电所开关整定计算 (24)一、低压开关整定计算原则第1条 电磁起动器中电子保护器的过流整定值,按公式(1)进行计算: I Z ≤I e (1)式中: I Z ---- 电子保护器的过流整定值,取电动机额定电流近似值,A ; I e ---- 电动机的额定电流,A 。
当运行中电流超过I Z 值时,即视为过载,电子保护器延时动作;当运行中电流达到I Z 值的8倍及以上时,即视为短路,电子保护器瞬时动作。
第2条 按第1条规定选择出来的整定值,应以两相短路电流进行校验,应符合公式(2):zd Ι8Ι)2(≥1.2 (2)式中:)2(Ιd---- 被保护电缆干线或支线距变电器最远点的两相短路电流值,A ;I Z ---- 电子保护器的过流整定值,取电动机额定电流近似值,A ; 8I Z ---- 电子保护器短路保护动作值;1.2 ---- 保护装置的可靠动作系数,如不能满足公式(2)应采取以下措施:1、加大干线或支线电缆截面。
2、设法减少低压电缆线路的长度。
3、采取相敏保护器或软起动等新技术提高灵敏度。
4、换用大容量变压器或采取变电器并联。
5、增设分段保护开关。
6、采用移动变电站或移动变压器。
第3条 馈电开关中电子保护器的过载延时保护电流整定值按实际负荷电流整定,按公式(3)进行计算;馈电开关中电子保护器的短路保护整定原则,按公式(4)进行整定,按公式(5)进行校验:I Z ≤K X ∑I e (3)式中:I Z ---- 电子保护器的过流整定值,取电动机额定电流近似值,A ; ∑I e ---- 电动机的额定电流之和,A 。
I d ≥I Qe +K X ∑I e (4) 式中: I d ---- 电子保护器短路保护的电流整定值,A ; I Qe ---- 容量最大的电动机的额定启动电流,A ; K X ---- 需用系数,取0.4-1; ∑I e ---- 其余电动机的额定电流之和。
井下低压负荷整定计算
郑煤集团国瑞公司郑新豫能(新密)煤业有限公司负荷整定计算书(低压部分)机电运输科2016年11月目录一、低压开关整定计算原则 (3)二、中央变电所低压开关整定计算 (4)三、采区变电所低压开关整定计算 (8)一、低压开关整定计算原则1、馈电开关保护(电子式)计算 (1)、过载值计算:I Z =I e =1.15×∑P (2)、短路值整定计算:I d ≥I Qe +K X ∑I e(3)效验:K=dd I I )2(≥1.5式中:I Z ----过载电流整定值∑P---所有电动机额定功率之和I d ---短路保护的电流整定值I Qe ---容量最大的电动机的额定启动电流 K X ---需用系数,取1∑I e ---其余电动机的额定电流之和I (2)d ---被保护电缆干线或支线距变压器最远点的两相短路电流值1.5---保护装置的可靠动作系数二、中央变电所低压开关整定计算一、2#变压器型号:KBSG-315, 所带负荷:223.3KW 1、2-0开关整定(1)型号:KBZ-200,Ie=200A,Ue=660V,调档范围过载0.2~1.4档,短路1.6~10档;用途:控制11023运输巷、回风巷;负荷统计:P max =45KW,启动电流I Qe =55×1.15×7=442.75A,∑P=223.3KW 。
(2)过载整定:根据公式:I Z =I e =1.15×∑P =223.3×1.15=256.795A 取260A,1.3档 (3)短路整定:根据公式 I d ≥I Qe +K X ∑I e=442.75+(223.3-55)×1.15=636.295A3档,取780A 。
(实际为1560A ) (4)校验:电缆120、70、50mm 2实际长度为14、150、95m ,折算系数为0.43、0.73、1,折算后长度为6.02、109.5、95m ,总长210.52m ,经查表得I (2)d =2577A 。
煤矿低压整定计算
山西煤炭运销集团三聚盛煤业有限公司负荷整疋计算书机电科目录序、低压开关整定计算原则 (3)主井、回风井低压开关整定计算 (4)行人井、副井低压开关整定计算 (9)附表:二聚盛煤矿馈电开关整定表负荷统计表序:低压开关整定计算原则1馈电开关保护计算(1)过载值计算:l z=l e=x" P(660V) I z=I e=2xE P(380V)⑵短路值整定计算:I d> |Qe+K X E I e(2)(3)校验:心丄>d式中:l z----过载电流整定值刀P---所有电动机额定功率之和I d---短路保护的电流整定值I Qe—容量最大的电动机的额定起动电流K---需用系数,《煤矿井下三大保护细则》取,现取刀I e ---其余电动机的额定电流之和|⑵d---被保护电缆干线或支线距变压器最远点的两相短路电流值保护装置的可靠动作系数2、两相短路电流值计算:(1)公式计算法:2 艺斤耳QXF 工>・局/K: + R. + R2 工*= X, + X"K;+ x卜+& 式中F严——两相翅路电流艺乩艺;N——短路冋路内「相电阻、电抗值的惡和・0扌心——根据三相短路容量计算的系统电抗值・fh—高压电麵的41阻、电抗值+小心--- 矿用变压器的变压比・若一次电压为10000 V*二次电压为400 V.690 V\1 200 V时'则变比依丈为与.11』、£ 3;当一次电压为3 0皿V,二氏取压为400V时*变压比为7.洛Rh、X\——矿用变压裾的电阴.电抗值,m R4——低压电8S的电阻、电抗值,2 g——变压器二茨傭的额定电压.对于380 V网路以400 V计算*对于660 V 网堵,d以690 V计算$对j 1 IJO V网路.叭以I 200 V计韋;对于127 V 网路3以133 V计算亠(2)查表法表13-1-10-表]:1-1-22为不闻型号、容量和电圧的矿用变压器和移动娈电站的断相俎路电说计母表.该表是按两用短幣电滝的计第公式设计制作的.直具体条件卮’⑴忽翳系统电抗和高压电缆的胆抗母(2)按矿用核娈电淮(U或UP型和UZ型)的参数计算的•对于380V, 660V和1140M 电网*以线芯截面为50mm1的51抗佑为基准;对干127V电网,JTJW 4mm1为基准,电缆的线芯温度按蒔(卄舜*(H是必须指讯U)对干基它截面的电缆,应根据矶抗相茅的図則进行换算.尊涣甜快度的计舞公式如卜】L^—KL(13-1 —1》式中g—撫算成基准截面后的屯缆长度,又称换算长度,m.它可由表13-1-8中査匚一电缆的实际长度’mtK换算系數,见噥13 —1 一礼铝芯皑装电缆的换算系数见表13-1—加,〔°对丁说它型号的矿用槪套电缆和铜芯皑装电缆,虽然阻抗有所不同,但烹别不大,眾I:述电缆的换算病数fflO短路电擁的计郭表仍可便用。
低压供电系统整定计算
低压供电系统整定计算一、转载仓变电所1、1#总开关,其最大负荷为75KW,总负荷为322.4KW。
所以:Idz≥I Qe+KxΣIe=75*1.15*6+322.4*1.15=517.5+284.5=800A Iz≥Ig=ΣPe/1.732*0.69=322.4/1.732*0.69=270A,取280A2、2#开关,供主上仓及定量皮带,其最大负荷为75KW,总负荷为314.4KW。
所以:Idz≥I Qe+KxΣIe=75*1.15*6+239.4*1.15=517.5+275.31=790AIz≥Ig=ΣPe/1.732*0.69=314.4/1.732*0.69=263, 取270A3、3#开关,供11防跑车。
最大负荷为4KW,总负荷为8KW。
所以:Idz≥I Qe+KxΣIe=4*1.15*6+4*1.15=30AIz≥Ig=ΣPe*1.15=8*1.15=10A4、4#开关,供清水泵房,其最大负荷为132KW,总负荷为132KW。
所以:Idz≥I Qe+KxΣIe=132*1.15*6=910AIz≥Ig=ΣPe*1.15=132*1.15=152A ,取160A5、5#开关,供22瓦斯泵站及西大巷给煤机,其最大负荷为90KW,总负荷为135KW。
所以:Idz≥I Qe+KxΣIe=90*1.15*6+45*1.15=621+51.75=670A Iz≥Ig=ΣPe*1.15=135*1.15=150A6、6#开关,总开关,其最大负荷为132KW,总负荷为267KW。
所以:Idz≥I Qe+KxΣIe=132*1.15*6+135*1.15=910+155.25=1065A Iz≥Ig=ΣPe*1.15=267*1.15=300A7、10#总开关,其最大负荷为75KW,总负荷为230KW,所以:Idz≥I Qe+KxΣIe=75*1.15*6+155*1.15=517.5+178=695A Iz≥Ig=ΣPe*1.15=230*1.15=265A ,取270A8、11#开关,供11上山皮带,其最大负荷为40KW,总负荷为80KW。
220V低压配电柜整定计算书(综保整定计算)
220V低压配电柜整定计算书(综保整定计
算)
一、工程概述
该文档旨在进行220V低压配电柜的整定计算,特别是综保整
定计算。
二、整定计算方法
根据综保整定的要求,我们采用以下计算方法:
1. 确定负荷参数:确定需要供电的负荷参数,包括电流、功率
因数等。
2. 计算总电流:根据负荷参数计算总电流的大小。
3. 确定电源容量:根据总电流和负荷参数确定所需的电源容量。
4. 确定电缆尺寸:根据电源容量和安装条件确定电缆的尺寸。
5. 计算短路电流:根据负荷参数和电缆尺寸计算短路电流的大小。
6. 根据短路电流确定保护设备:根据短路电流的大小选择合适
的保护设备,如断路器、熔断器等。
三、计算示例
以下是一个简单的计算示例:
1. 负荷参数:
- 电流:30A
- 功率因数:0.9
2. 总电流计算:
总电流 = 电流 / 功率因数 = 30A / 0.9 = 33.33A
3. 电源容量:
假设我们选择一个50A的电源容量。
4. 电缆尺寸:
根据电源容量和安装条件,确定适合的电缆尺寸。
5. 短路电流计算:
根据负荷参数和电缆尺寸,计算短路电流的大小。
6. 保护设备选择:
根据短路电流的大小选择合适的保护设备。
四、结论
根据综保整定计算的方法和示例,我们可以得出合适的220V 低压配电柜整定计算结果。
以上是对220V低压配电柜整定计算的简要描述,请根据实际情况进行具体计算。
低压总开关整定计算
低压总开关整定计算低压总开关整定计算1. 660V:过载整定值≥总功率×1.15短路整定值≥最大一台功率×1.15×(6---8)+其余设备总功率×1.152. 1140V:过载整定值≥总功率×0.625短路整定值≥最大一台功率×0.625×(6---8)+其余设备总功率×0.625低压操作开关整定计算1. 660V:过载整定值≥总功率×1.152. 1140V:过载整定值≥总功率×0.625供660V移变的高压1.过载整定值≥(总功率×1.15)÷(15×高开容量)2.短路整定值≥(最大一台功率×1.15×(6~8)+其余设备总功率×1.15)÷(15×高开容量)供1140V移变的高压1.过载整定值≥(总功率×0.625)÷(9×高开容量)2.短路整定值≥最大一台功率×0.625×(6~8)+其余设备总功率×0.625)÷(9×高开容量)供3300V移变的高开1.过载整定值≥(总功率×0.22)÷(3×高开容量)2.短路整定值≥(最大一台功率×0.22×(6~8)+其余设备总功率×0.22)÷(3×高开容量)10KV供电动机的高压开关1.过载整定:总功率×0.08÷高开容量2 短路整定:【(最大的一台功率×0.08×(6----8)+其余设备总功率×0.08)】÷高开容量10KV总开关整定1. 过载整定:【总功率×0.08+(1140的功率×0.625÷9)或(660的功率×1.15÷15)】÷开关容量2. 短路整定:【(最大的一台功率×0.08×(6----8)+其余设备总功率×0.08)+ (660的功率×1.15÷15)或1140的功率×0.625÷9】÷高开容量。
z 井下中央变电所移变低压电网整定计算书
井下中央变电所移变井下中央水泵房低压电网继电保护装置整定计算书机运队2018年8月目录目录 (111)第一章概述 (111)第一节供电描述 (111)第二节参考资料: (111)第二章短路电流计算: (111)第一节公式计算 (111)1>;<井下中央变电所1#移变和2#移变二次出口端的短路电流)计算:。
(111)第二节两相短路电流查表与计算: (333)1>;<井下中央变电所1#移变和2#移变出口短路电流)查表计算: (333)2><井下中央水泵房1#水泵电机端短路电流)查表计算: (333)3><井下中央水泵房2#水泵电机端短路电流)查表计算: (333)4><井下中央水泵房3#水泵电机端短路电流)查表计算: (444)5><井下中央水泵房照明综保一次端短路电流)查表计算: (444)第三章井上下配电系统图中保护装置整定计算 (666)第一节移变的整定计算 (666)1>井下中央变电所,所内移变继电保护整定电流计算。
(666)第二节电动机启动器的整定计算 (666)1>井下中央水泵房1#水泵开关(1008908>。
井下中央水泵房2#水泵开关(1008905>。
井下中央水泵房3#水泵开关(1008906>。
QJZ16-315/114(660>。
继电保护整定电流计算 (666)第三节综保的的整定计算 (777)1>井下中央水泵房流量计综保(10101588>。
井下中央水泵照明综保(1101155> 整定电流计算: (777)第一章概述由于图纸分幅;计算参见如下供电系统图:序号名称0135kv变电所供电系统图主接线图02井下中央变电所高、低压供电系统图03井下中央水泵房供电系统图供电描述10KV电源来自地面35KV变电站,两回路入井到井下中央变电所;参考资料:1、《煤矿井下供电的三大保护细则》。
矿井整定计算书
XX矿业矿井整定计算书编制单位:机电科编制日期:编制人:审核:机电矿长:井下变电所低压整定计算1、D1-2馈电开关定值计算 设备明细本台开关型号为KBZ-400,所带负荷为中央水泵房2#水泵,主斜井皮带涨紧绞车、给煤机等,共计101kW ,电压等级660V ,最大负荷75kW 。
(1)过载保护整定电流值:A K P I I X e 9582.010115.115.1e z =⨯⨯==≤ (2)短路保护整定电流值:A I I I 4.5472615.17515.16e qe d =⨯+⨯⨯=+≥∑, 取547A (3)短路倍数整定: 6.595547n z d s ===I I 取6倍 (4)灵敏系数校验:从变压器至本台馈电负荷线路末端,其中MYP 3×95型电缆10m ,换算系数0.53,MYP 3×50型电缆35m ,换算系数1,MYP 3×35型电缆20m ,换算系数1.37,折合为50mm ²电缆长度68m ,查表得两相短路电流为6904A ,故5.11.129566904n z s 2d sen>)(=⨯=⨯=I I K 满足灵敏度要求。
式中:I Z --过流保护整定值;I e --用电设备额定电流之和;P e --用电设备额定功率之和;Kx --所带负荷需用系数;I d --短路保护整定值;I eq --容量最大一台电机或几台电机的额定起动电流;∑e I --除最大一台电机外,其余负荷额定电流之和;n s --短路整定倍数。
2、D1-3馈电开关定值计算本台开关型号为KBZ-400,所带负荷为中央水泵房1#水泵,160kW,电压等级660V 。
(1)过载保护整定电流值:A P I I e 18416015.115.1e z =⨯==≤,取185A (2)短路保护整定电流值: A I I I 110416015.16e qe d =⨯⨯=+≥∑ (3)短路倍数整定: 61841104n z d s ===I I 取6倍 (4)灵敏系数校验:从变压器至本台馈电线路末端,其中MYP 3×95型电缆15m ,换算系数0.53,MYP 3×50型电缆38m ,换算系数1,MYP 3×35型电缆15m ,换算系数1.37,折合为50mm ²电缆长度66m ,查表得两相短路电流为7010A ,故5.13.611107010d 2d sen>)(===I I K 满足灵敏度要求。
低压开关整定计算书
一、1、15106运输巷总开整定计算 配电开关:QJZ-400 负荷:297.5kW(1)电缆阻抗0.69kV 电缆L 1=0.8km ,截面70mm ²; 查表得:R o1=0.3151Ω/ km, X o1=0.078Ω/ km 电缆电阻、电抗:R g1=0.3151×0.8=0.25208Ω X g1=0.078×0.8=0.0624Ω∑R=0.002675+0.25208=0.026422Ω=++=∑12bg KX X b x X X 0.0095+0.000012+0.0238Ω=0.0719Ω22ed2)(R)2U I X ∑+∑=(A 295200719.0026422.0269022=+=(2)过载保护I z2=1.15I e1=1.15×311=358A 则n 取1 (3)短路保护I d ≥8I Qe =358×8=2880A 则 n 取7.2 灵敏度系数校验:dI 4002.5⨯7、15106回风巷总开整定计算配电开关:KJZ-400 负荷:290.5kW (1)电缆阻抗0.69kV 电缆L 1=0.8km ,截面70mm ²; 查表得:R o1=0.3151Ω/ km, X o1=0.078Ω/ km 电缆电阻、电抗:R g1=0.3151×0.8=0.25208Ω X g1=0.078×0.8=0.0624Ω∑R=0.002675+0.25208=0.026422Ω=++=∑12bg KX X b x X X 0.0095+0.000012+0.0624Ω=0.0719Ω22ed2)(R)2U I X ∑+∑=(A 295200719.0026422.0269022=+=(2)过载保护I z2=1.15I e1=1.15×303.85=350A 则 n 取1 (3)短路保护I d ≥8I Qe =350×8=2800A 则 n 取7 灵敏度系数校验:dI 4001.5⨯8、15106高抽巷总开整定计算配电开关KJZ-400;负荷103.5kW (1)电缆阻抗0.69kV 电缆L 1=0.58km ,截面35mm ²; 0.69kV 电缆L 2=0.01km ,截面16mm ²; 查表得: R o2=0.616Ω/ km, X o2=0.084Ω/ kmR o2=1.369Ω/ km, X o2=0.09Ω/ km电缆电阻、电抗:R g1=0.616×0.58=0.35728Ω X g1=0.084×0.58=0.04872 R g2=1.369×0.01=0.01369Ω X g2=0.09×0.01=0.0009Ω∑R=0.002675+0.35728+0.01369=0.373645Ω ∑X=0.02673+0.04872+0.0009=0.07635Ω22ed4)(R)2U I X ∑+∑=(A 56.90407635.0373645.0269022=+=(2)过载保护I z4=1.15I e1=1.15×108.26=124A 则 n 取0.3(3)短路保护I d ≥6I Qe =108.26×6=649.56A 则 n 取1.6 灵敏度系数校验:=dd4I I 33.14007.156.904=⨯>1.2 满足灵敏度要求 1.4 9、15号上山材料巷总开整定计算配电开关:KBZ-400 负荷:110kW (1)电缆阻抗0.69kV 电缆L 1=0.15km ,截面35mm ²; 0.69kV 电缆L 2=0.01km ,截面16mm ²; 查表得:R o2=0.616Ω/ km, X o2=0.084Ω/ kmR o2=1.369Ω/ km, X o2=0.09Ω/ km电缆电阻、电抗:R g1=0.616×0.15=0.0924Ω X g1=0.084×0.15=0.0126Ω R g2=1.369×0.01=0.01369Ω X g2=0.09×0.01=0.0009Ω∑R=0.002675+0.0924+0.01369=0.108765Ω ∑X=0.02673+0.0126+0.0009=0.04023ΩA 55.29700.040230.108765269022=+=(2)过载保护I z5=1.15I e1=1.15×115=132A 则 n 取0.33 (3)短路保护I d ≥8I Qe =115×8=920A 则 n 取2.3 灵敏度系数校验=dd5I I 3.54004.155.2970=⨯>1.2 满足灵敏度要求 3.29、15号上山配电室总开整定计算配电开关:KBZ-400 负荷:377.5kW (15号上山采区回风、15106运输)(2)过载保护I z5=1.15I e1=1.15×394.85=454A 则 n 取1 (3)短路保护I d ≥8I Qe =400×8=3200A则 n 取8 灵敏度系数校验=dd5I I 3.54004.155.2970=⨯>1.2 满足灵敏度要求 29520/3200=9.29、15号上山配电室总开整定计算配电开关:KBZ-400 负荷:367.5kW (15号上山材料巷、15106回风)(2)过载保护I z5=1.15I e1=1.15×384=442A 则 n 取1 (3)短路保护I d ≥8I Qe =400×8=3200A 则 n 取8 灵敏度系数校验=dd5I I 3.54004.155.2970=⨯>1.2 满足灵敏度要求 29520/3200=9.26、15号上山胶带运输机电机处I d3(2)值:配电开关ZJT2-400;负荷315kW (1)电缆阻抗1.2kV 电缆L 1=0.10km ,截面95mm ²; 1.2kV 电缆L 2=0.02km ,截面70mm ²。
发电厂2500kVA低压厂用变压器整定计算书范本
发电厂2500kVA低压厂用变压器整定计算书范本发电厂2500kV A低压厂用变压器整定计算书范本变压器资料一、CSC-326GC型变压器数字式差动保护差动保护控制字定义:一、CSC-326GC变压器差动保护整定基本侧的选取高压侧1. 高压侧额定电流CT变比为:400/5Igh=229.1AIgh 二次值=229.1/(400/5)=2.86A2. 低压侧额定电流CT变比为:5000/5Igl=3608.55AIgl 二次值=3608.55/(5000/5)=3.61A3. 比率差动起动电流CT变比为:400/5按能可靠躲过变压器正常运行时的最大不平衡电流,采用工程算法定值不小于0.3Ie Icd=Krel*Ie=0.4*229.1=91.64AKrel: 0.4 可靠系数Ie: 229.1 变压器高压侧额定电流(A)Icd 二次值=91.64/(400/5)=1.15A4. 比率制动斜率按保护装置推荐值整定Kz=0.55. 第一拐点电流CT变比为:400/5保护装置内部确定Ib1=0.6*Ie=0.6*229.1=137.46AIe: 229.1 本侧额定电流(A)Ib1 二次值=137.46/(400/5)=1.72A6. 第二拐点电流CT变比为:400/5保护装置内部确定Ib2=4*Ie=4*229.1=916.4AIe: 229.1 本侧额定电流(A)Ib2 二次值=916.4/(400/5)=11.46A7. 二次谐波系数按保护装置推荐值整定N=0.158. 差动速断电流CT变比为:400/5按躲变压器励磁涌流和外部故障最大不平衡差流整定Id=K*Ie=10*229.1=2291AIe: 229.1 变压器高压侧额定电流(A)K: 10 涌流倍数(7~12)Id 二次值=2291/(400/5)=28.64A9. 断线开放差动CT变比为:400/5按保护装置推荐值整定Ikfcd=Krel*Ie=1.3*229.1=297.83AKrel: 1 可靠系数(1~2)Ie: 229.1 本侧额定电流(A)Ikfcd 二次值=297.83/(400/5)=3.72A10. 差动保护灵敏度校验按最小方式下差动保护范围内变压器引出线上两相金属性短路检验Ksen=((Ik.min)/(Icd+K1*0.6*Ie+K2*(4*Ie-0.6*Ie)+K3*(((Ik.min)/(2))-4*Ie)))=((1982.9)/(91.64+0.2*0.6*229.1+0.5*(4*229.1-0.6*229.1)+0.7*(((1982.9)/(2))-4*229.1)))=3.53Ik.min 方式描述:小运行方式:在1号A厂变的低压侧端点发生两相相间短路Ik.min: 1982.9 低压侧母线相间短路流过本侧保护电流最小值(A) Icd: 91.64 本支路定值IcdK2: 0.5 本支路定值KzIe: 229.1 本侧额定电流(A)Ksen=3.53二、CSC-241C数字式厂(所)用变保护整定一、CSC-241C变压器电流速断保护整定1. 动作电流CT变比为:400/51) 按躲过变压器低压侧最大三相短路电流整定Isd=Krel*Ikmax=1.3*1998.947=2598.63Ikmax 方式描述:大运行方式:在1号A厂变的低压侧端点发生三相相间短路Ikmax: 1998.947 低压侧母线相间短路流过本侧保护电流最大值(A)Krel: 1.3 可靠系数2) 按躲过变压器励磁涌流整定Isd=K*Ie=10*229.1=2291AIe: 229.1 本侧额定电流(A)K: 10 涌流倍数综上:Isd=2598.63AIsd 二次值=2598.63/(400/5)=32.48A2. 速断时间整定T=0s3. 灵敏度校验按变压器高压侧出口最小两相短路电流校验Klm=((Ik2.min)/(Isd))=((17341.94)/( 2598.63))=6.67Ik2.min 方式描述:小运行方式:在1号A厂变的高压侧端点发生两相相间短路Isd: 2598.63 本支路定值Isd二、CSC-241C变压器过流保护整定1. 动作电流CT变比为:400/5按躲过所带电动机自起动电流整定Ig=Kss*Ie=2*229.1=458.2AIe: 229.1 本侧额定电流(A)Kss: 2 自起动系数(1.5~2)Ig 二次值=458.2/(400/5)=5.73A2. 动作时间与变压器低压侧母联过流保护动作时间配合整定T=tdz+Δt=0.8+0.2=1.0s3. 灵敏度校验按变压器低压侧最小相间短路电流校验Klm=((Ik2.min)/(Idz))=((1982.9)/(458.2))=4.33Ik2.min 方式描述:小运行方式:在1号A厂变的低压侧端点发生两相相间短路Idz: 458.2 本支路定值IgIk2.min: 1982.9 低压侧母线短路流过本侧保护电流最小值(A)Klm=4.33三、CSC-241C变压器过负荷保护整定1. 动作电流CT变比为:400/5按躲过变压器额定电流整定Ifh=((Krel*In)/(Kf))=((1.05*229.1)/(0.9))=267.3AIn: 229.1 本侧额定电流(A)Kf: 0.9 返回系数(0.85~0.95)Krel: 1.05 可靠系数Ifh 二次值=267.3/(400/5)=3.34A2. 过负荷告警时间按变压器允许过负荷时间整定T=9s四、CSC-241C变压器高压侧零序电流保护整定1. 对16000KVA及以上低压厂变的单相接地保护动作电流整定值取15-25A,最终16000KV A及以上低压厂变的单相接地保护动作电流整定值取25AIg0=25AIg0 二次值=25/(200/5)=0.63A2. 动作时间按躲过断路器不同期合闸时间,T0=0.06s3. 灵敏度校验按变压器高压侧出口两相接地短路最小零序电流校验。
矿井下低压供电继电保护整定计算
井下供电保护整定计算书一、概述:矿井工业场区内建有一座35/10.5kV变电站,设双回路35kV供电系统,1回35kV电源低压系统,安装2台SCB-1600/10 10/0.4kV 动力变压器及380V配电设备;矿井35kV变电站取消低压系统,以两回10kV电源线路向主通风机房10kV配电室、工业场地变电所、井下中央变电所、主斜井胶带机供电,向行政生活区变电所提供其中一回10kV电源;中央变电所采用10kV下井,两回电源均引自地面35kV变电所10kV不同母线段。
电缆选择MYJV22-8.7/10kV 3×120mm2 800m交联聚乙烯绝缘钢带铠装聚氯乙烯护套电力电缆,当任一回电源电缆故障时,另一回能满足井下全部负荷用电。
中央变电所设12台PJG-10Y 型矿用隔爆型高压真空配电装置,分别以两回10kV向一采区变电所、所内两台KBSG-630/10 10/0.69kV矿用隔爆型干式变压器供电;中央变电所以三回660V向井下主水泵房一对一直接供电,以两回660V向9#煤采区水泵房、行人斜巷架空乘人器供电,以单回660V向9号下山胶带输送机、上仓胶带输送机、4号煤库给煤机、无极绳绞车及巷道照明等供电。
二、整定计算:计算依据《煤矿井下供电三大保护细则》、《煤矿电工手册》、电器设备的产品说明书、供电系统图。
图纸附后。
1、井下中央变电所1.1负荷统计1.2过流整定计算:1.2.1中央变电所总馈电开关过载整定电流Iz=ΣPN×1000÷(√3×Ue×CosΦ)=(90+55+25+90+185+4+4+75)×1000÷(√3×660×0.8)=578A≈580AId=5Iz=5×580=2900A1.2.2中央变电所联络馈电开关过载整定电流Iz=ΣPN×1000÷(√3×Ue×CosΦ)=(110+25+90+75+90+11)×1000÷(√3×660×0.8)=438.7A≈440AId=5Iz=5×440=2200A1.2.3主排水泵起动装置过载整定电流Iz=PN×1000÷(√3×Ue×CosΦ)=90×1000÷(√3×660×0.8)=100AId=5Iz=5×100=500A1.2.4 9#采区水泵回路馈电开关过载整定电流Iz=ΣPN×1000÷(√3×Ue×CosΦ)=(55+55)×1000÷(√3×660×0.8)=121A≈125AId=5Iz=5×125=625A1.2.5 9#采区水泵起动装置过载整定电流Iz=PN×1000÷(√3×Ue×CosΦ)=55×1000÷(√3×660×0.8)=61A≈65AId=5Iz=5×65=325A1.2.6 9#调度绞车起动装置过载整定电流Iz=PN×1000÷(√3×Ue×CosΦ)=25×1000÷(√3×660×0.8)=28A≈30AId=5Iz=5×30=150A1.2.7 9#上仓皮带起动装置过载整定电流Iz=PN×1000÷(√3×Ue×CosΦ)=90×1000÷(√3×660×0.8)=99A≈100AId=5Iz=5×100=500A1.2.8井底车场无极绳绞车起动装置过载整定电流Iz=PN×1000÷(√3×Ue×CosΦ)=75×1000÷(√3×660×0.8)=83A≈85AId=5Iz=5×85=425A1.2.9 9#上仓二部皮带回路回路馈电开关过载整定电流Iz=ΣPN×1000÷(√3×Ue×CosΦ)=(185+4+4+4)×1000÷(√3×660×0.8)=215AId=5Iz=5×215=1075A1.2.10 9#上仓二部皮带起动装置过载整定电流Iz=PN×1000÷(√3×Ue×CosΦ)=185×1000÷(√3×660×0.8)=203A≈205AId=5Iz=5×205=1025A1.2.10 9#上仓二部皮带油泵开关起动装置过载整定电流Iz=PN×1000÷(√3×Ue×CosΦ)=4×1000÷(√3×660×0.8)=4.4A≈5AId=5Iz=5×5=25A1.2.11 9#上仓二部皮带油泵开关起动装置过载整定电流Iz=PN×1000÷(√3×Ue×CosΦ)=4×1000÷(√3×660×0.8)=4.4A≈5AId=5Iz=5×5=25A1.2.12 9#上仓二部皮带油泵风扇开关起动装置过载整定电流Iz=PN×1000÷(√3×Ue×CosΦ)=4×1000÷(√3×660×0.8)=4.4A≈5AId=5Iz=5×5=25A1.2.13 9#上仓二部皮带张紧油泵开关起动装置过载整定电流Iz=PN×1000÷(√3×Ue×CosΦ)=4×1000÷(√3×660×0.8)=4.4A≈5AId=5Iz=5×5=25A1.2.14 中央变电所NJG-906高爆开关的过载整定电流Iz=PN×1000÷(√3×Ue×CosΦ)=528×1000÷(√3×10000×0.8)=38AId=5Iz=5×38=190A为双回路供电,故:NJG-908高爆开关的过载整定电流和NJG-906高爆开关的过载整定电流相同。
低压开关整定计算
开关整定计算说明书############################################################################### 计算公式及参数:开关正常工作负荷电流计算:ϕcos 3⨯⨯∑⨯=∑e e x e U P K I ;e P ∑:负荷功率(KW );通过开关最大负荷电流计算:e x qe e I K I I ∑⨯+=∑(A);x K :需用系数; 通过熔断器最大负荷电流e x relqe e I K K I I ∑⨯+=∑;rel K :可靠系数;通过变压器高馈最大负荷电流bex qe e K I K I I ∑⨯+=∑;b K :变压器变比;过负荷整定计算:()dz d s I n I K ⨯=2min;短路保护整定计算:()dz d s I I K 2min =;ϕcos :功率因数;e U :工作电压;()2m in d I :两相短路电流;s K :灵敏度系数;z I :保护整定值。
该公式来源于《煤矿井下供电的三大保护细则》第6-10页。
1、开关变压器低馈开关的保护整定计算与校验:过负荷保护:e rel z I K I ∑⨯==1×131.38= 131.38(A );刻度整定值取为250(A ); 短路保护:e x qe e I K I I ∑⨯+=∑=571.988 +0.7×64.647= 617.24 A ; 短路保护刻度整定值取为2150(A);短路保护整定计算:()dzds I I K 2min ==4500.522150 = 2.09>1.5;校验结果:合格。
2、开关11#的保护整定计算与校验:通过开关负荷电流:e I ∑= 315×0.7×1=220.5 (A);过负荷保护:e rel z I K I ∑⨯==1×220.5= 220.5(A );刻度整定值取为220(A ); 短路保护:e x qe e I K I I ∑⨯+=∑=672 +0.7×108.5= 747.95 A ; 短路保护刻度整定值取为750(A);短路保护整定计算:()dzds I I K 2min ==924.48750 = 1.23<1.5;校验结果:不合格。
中央变电室低压整定计算
中央变电室低压开关整定计算书下仓、清理斜巷馈电开关:型号:KJZ5-400 电压660V所带设备:给煤机7.5KW4台 皮带22KW 1台 照明综保4KV A 2台 油泵电机22KW 2台 绞车11.4KW 1台 绞车22KW 1台 25KW 水泵1台 55KW 刮板输送机电机1台过载电流整定:1.1Ica=1.1* Kd ∑PN /3 U N cos ϕav=1.1x0.8(30+22+6.4+44+11.4+55+25+22)/ 3*0.6*0.7= 261.2(A)∑PN :用电设备的额定功率之和;cos ϕ:加权平均功率因数,0.7Kd : 需用系数,查表得0.8短路保护整定:re .st N I I I ∑+≥短路≥55*1.15*6+(30+22+6.4+22+11.4+25+44)*1.15≥564.4(A )操车整定计算书馈电开关:型号:KJZ5-400 电压660V所带设备:液压泵电机18.5 KW 2台 照明综保4KV A 1台过载电流整定:1.1Ica=1.1* Kd ∑PN /3 U N cos ϕav=1.1x0.8(18.5+18.5+3.2)/ 3*0.6*0.7=44.78(A)∑PN :用电设备的额定功率之和;cos ϕ:加权平均功率因数,0.7Kd : 需用系数,查表得0.8短路保护整定:re .st N I I I ∑+≥短路≥18.5*1.15*6+(18.5+3.2)*1.15=152.6(A )井底车场整定计算书馈电开关:型号:KJZ5-400 电压660V所带设备:充电机16KW 3台 照明综保4KV A 3台 电动葫芦4.5KW1台 绞车40KW 1台 回柱绞车7.5KW1台 绞车25KW 1台 过载电流整定:1.1Ica=1.1* Kd ∑PN /3 U N cos ϕav=1.1x0.8(48+10.6+4.5+40+7.5+25)/ 3*0.6*0.7=164.13(A)∑PN :用电设备的额定功率之和;cos ϕ:加权平均功率因数,0.7Kd : 需用系数,查表得0.8短路保护整定:re .st N I I I ∑+≥短路≥40*1.15*6+(48+10.6+4.5+7.5+25)*1.15≥386(A )总馈电整定计算书馈电开关:型号:KBZ-1 电压660V所带设备:充电机16KW 3台 照明综保4KV A 6台 电动葫芦4.5KW1台 绞车40KW 1台 回柱绞车7.5KW1台 绞车25KW 1台液压泵电机18.5 KW 2台 给煤机7.5KW 4台 皮带22KW 1台油泵电机22KW 2台 绞车11.4KW 1台 绞车22KW 1台 25KW 水泵1台 55KW 刮板输送机电机1台过载电流整定:1.1Ica=1.1* Kd ∑PN /3 U N cos ϕav=1.1x0.8( 48+19.2+4.5+40+7.5+25+37+30+22+44+11.4+22+25+55) / 3*0.6*0.7=472.8(A)∑PN :用电设备的额定功率之和;cos ϕ:加权平均功率因数,0.7Kd : 需用系数,查表得0.8短路保护整定:re .st N I I I ∑+≥短路≥55*1.15*6+(48+19.2+4.5+40+7.5+25+37+30+22+44+11.4+22+25)*1.15≥765.44(A )中央变电室低压开关整定计算书机电队。
低压整定计算书
负荷整定计算书(低压部分)机电科2016年月目 录序、 低压开关整定计算原则 (2)一、井下低压开关整定计算 (3)二、井下开关整定表………………………………………………………15 附表:河南先锋煤业负荷统计表序: 低压开关整定计算原则1、馈电开关保护计算(1)、过载值计算:I Z =I e =1.1×∑P(2)、短路值整定计算:I d ≥I Qe +K X ∑I e(3)、效验:K=d d I I )2(≥1.5 式中:I Z ----过载电流整定值∑P---所有电动机额定功率之和I d ---短路保护的电流整定值I Qe ---容量最大的电动机的额定启动电流K X ---需用系数,取1.1∑I e ---其余电动机的额定电流之和I (2)d ---被保护电缆干线或支线距变压器最远点的两相短路电流值1.5---保护装置的可靠动作系数1#变压器型号:KBSG-400kVA ,所带负荷:391.8KW(一)、智能馈电开关整定:(1)型号:KBZ4-400,Ie=400A,Ue=660V, 用途:1号变压器总开关;过流速断时间设为0.75S ,短路和漏电速断时间设为0.2S ,负荷统计:P max =75KW,启动电流I Qe =75×1.1×6=495A,∑P=316.8KW 。
(2)过载整定:根据公式:I Z =I e =1.1×∑P =316.8×1.1=348.48A取348A 。
(3)短路整定:根据公式 I d ≥I Qe +K X ∑I e=495+(316.8-75)×1.1=760.98A取761A 。
(4)校验:电缆MY-3*35+1*16mm 2,长度为255米,折算系数为1.37,折算后长度为349米,经查表得I (2)d =1902A 。
依据公式K=d d I I )2(=7611902=2.49>1.5 经校验整定符合要求。
煤矿井下低压整定计算书12.13
*********煤业公司****煤矿负荷整定计算书(低压部分)机电部2012年12月目 录序、 低压开关整定计算原则 (3)一、 下井一回路低压开关整定计算...........................4 二、 下井二回路低压开关整定计算 (9)三、 井下开关整定表…………………………………………………15 附表:****煤矿负荷统计表序: 低压开关整定计算原则1、馈电开关保护计算(1)、过载值计算:I Z =I e =1.15×∑P (2)、短路值整定计算:I d ≥I Qe +K X ∑I e(3)、效验:K=dd I I )2(≥1.5式中:I Z ----过载电流整定值∑P---所有电动机额定功率之和I d ---短路保护的电流整定值I Qe ---容量最大的电动机的额定启动电流 K X ---需用系数,取1.15∑I e ---其余电动机的额定电流之和I (2)d ---被保护电缆干线或支线距变压器最远点的两相短路电流值1.5---保护装置的可靠动作系数一、下井一回路变压器型号:KBSGZY-800kVA ,所带负荷:676.7KW(一)、智能馈电开关整定:(1)型号:KBZ16-400,Ie=400A,Ue=660V, 用途:5200探煤巷总电源开关;负荷统计:P max =55KW,启动电流I Qe =55×1.15×7=379.5A,∑P=74KW 。
(2)过载整定:根据公式:I Z =I e =1.15×∑P =74×1.15=85.1A 取85A 。
(3)短路整定:根据公式 I d ≥I Qe +K X ∑I e=379.5+(74-55)×1.15=401.35A取402A 。
(4)校验:电缆MY-3*95+1*50mm 2,长度为924米,折算系数为0.53,折算后长度为489米,经查表得I (2)d =1474A 。
煤矿井下低压设备整定计算书
煤业有限公司井下负荷整定机电科2012年6月低压开关整定计算原则1、馈电开关保护(电子式)计算 (1)、过载值计算:I e =1.15×∑P (2)、短路值整定计算:I d ≥I Q e+Kx ∑Ie(3)效验:K=d(2)Isc ≥1。
5式中:I Z ——-—过载电流整定值 ∑P--—所有电动机额定功率之和I d ——-短路保护的电流整定值I Q e--—容量最大的电动机的额定启动电流 Kx-——需用系数,取1∑I e ———其余电动机的额定电流之和Isc (2)-——被保护电缆干线或支线距变压器最远点的两相短路电流值1.5--—保护装置的可靠动作系数两相短路电流查表计算方法供电系统图上要在距离馈电开关每个负荷侧分支线路的最远端标出两相短路电流,用来计算馈电开关短路保护可靠性系数.馈电开关短路整定值Iz 、馈电开关负荷侧最远端两相短路电流)2(dI要满足)2(dI/Iz ≥1。
5,若不满足条件,要采取措施进行整改。
两相短路电流查表计算方法:1、对从移变低压侧至每个馈电开关的负荷侧最远端所有电缆进行长度折算,比如:共有电缆四根,规格型号分别为:①3×70+1×25mm2-400m;②3×50+1×25mm2—200m③3×35+1×16mm2—200m④3×25+1×10mm2—80m.⑴对①3×70+1×25mm2-400m进行折算,3×70+1×25mm2 电缆折算系数为0。
73,400×0。
73=192m.⑵对②3×50+1×25mm2-200m进行折算,3×70+1×25mm2 电缆折算系数为1。
0,200×1。
0=200m。
⑶对③3×35+1×16mm2-200m进行折算,3×35+1×16mm2 电缆折算系数为1。
高、低压整定计算模板
平地变电所1号变压器的阻抗的标幺值:
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-基准容量(100MVA
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平地二号变电抗的标幺值
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平地二号变电阻的标幺值
井下变电所1号变压器的阻抗的标幺值:
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一 井下
井下
•号变短路阻抗百分数
」号变额定容量
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---井下
「号变负载损耗,
MW
-基准容量(100MVA
式中
XT3da
井下变电所2号变压器的阻抗的标幺值:
河南地方煤业有限公司
高、低压供电系统整定计算模版
批准:
审核:
计算:
二◦一三年XX月
关于下发《河南地方煤业有限公司高、低压
供电系统整定计算模版》的通知
河南地方煤业有限公司所属各煤矿:
为了切实保证煤矿井上下安全供电,地煤公司机电部根 据《煤矿安全规程》、《煤矿井下低压电网短路保护的整定细 则》的有关规定,特制订了煤矿高、低压供电系统的整定模 版,规范了各矿对高低压供电系统的整定工作。
地面变电所 二号变
井下变电所 一号变
井下变电所 二号变
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负荷整定计算书(低压部分)机电科2016年月目 录序、 低压开关整定计算原则 (2)一、井下低压开关整定计算 (3)二、井下开关整定表………………………………………………………15 附表:河南先锋煤业负荷统计表序: 低压开关整定计算原则1、馈电开关保护计算(1)、过载值计算:I Z =I e =1.1×∑P(2)、短路值整定计算:I d ≥I Qe +K X ∑I e(3)、效验:K=d d I I )2(≥1.5 式中:I Z ----过载电流整定值∑P---所有电动机额定功率之和I d ---短路保护的电流整定值I Qe ---容量最大的电动机的额定启动电流K X ---需用系数,取1.1∑I e ---其余电动机的额定电流之和I (2)d ---被保护电缆干线或支线距变压器最远点的两相短路电流值1.5---保护装置的可靠动作系数1#变压器型号:KBSG-400kVA ,所带负荷:391.8KW(一)、智能馈电开关整定:(1)型号:KBZ4-400,Ie=400A,Ue=660V, 用途:1号变压器总开关;过流速断时间设为0.75S ,短路和漏电速断时间设为0.2S ,负荷统计:P max =75KW,启动电流I Qe =75×1.1×6=495A,∑P=316.8KW 。
(2)过载整定:根据公式:I Z =I e =1.1×∑P =316.8×1.1=348.48A取348A 。
(3)短路整定:根据公式 I d ≥I Qe +K X ∑I e=495+(316.8-75)×1.1=760.98A取761A 。
(4)校验:电缆MY-3*35+1*16mm 2,长度为255米,折算系数为1.37,折算后长度为349米,经查表得I (2)d =1902A 。
依据公式K=d d I I )2(=7611902=2.49>1.5 经校验整定符合要求。
(二)、智能馈电开关整定:(1)型号:KBZ4-400,Ie=400A,Ue=660V, 用途:主井二部皮带和11050回风巷电源分开关;过流速断时间设为0.5S ,短路和漏电速断时间设为0.1S ,负荷统计:Pmax=75KW,启动电流IQe=75×1.1×6=495A,∑P=219.4KW 。
(2)过载整定:根据公式:IZ=Ie=1.1×∑P =1.1×219.4=241.3A取241A 。
(3)短路整定:根据公式 Id ≥IQe+KX ∑Ie=495+(219.4-75)×1.1=653.84A取653A 。
(4)校验:电缆MY-3*35+1*16mm2,长度为400米,折算系数为1.37,折算后长度为548米,经查表得I(2)d=1277A 。
依据公式K=d d I I )2(=6531277=1.95>1.5 经校验整定符合要求。
(三)、智能馈电开关整定:(1)型号:KBZ4-400,Ie=400A,Ue=660V, 用途:北翼回风上山中段掘进局部通风机电源分开关;过流速断时间设为0.25S ,短路和漏电速断时间设为瞬动,负荷统计:Pmax=22KW,启动电流IQe=11×1.1×6=72.6A,∑P=22KW 。
(2)过载整定:根据公式:IZ=Ie=1.1×∑P =1.1×22=24.2A取24A 。
(3)短路整定:根据公式 Id ≥IQe+KX ∑Ie=72.6+(22-11)×1.1=84.7A取85A 。
(4)校验:电缆MY-3*16+1*10mm2,长度为80米,折算系数为3.01,折算后长度为240.8米,经查表得I(2)d=2582A 。
依据公式K=d d I I )2(=852582=30.3>1.5 经校验整定符合要求。
(四)、智能馈电开关整定:(1)型号:KBZ4-400,Ie=400A,Ue=660V, 用途:11050回风巷电源分开关;过流速断时间设为0.25S ,短路和漏电速断时间设为瞬动,负荷统计:Pmax=22KW,启动电流IQe=22×1.1×6=145.2A,∑P=96.4KW 。
(2)过载整定:根据公式:IZ=Ie=1.1×∑P =1.1×96.4=106A取106A 。
(3)短路整定:根据公式 Id ≥IQe+KX ∑Ie=145.2+(96.4-22)×1.1=227.04A取227A 。
(4)校验:电缆MY-3*35+1*16mm2,长度为213米,折算系数为1.37,折算后长度为291.8米,电缆MY-3*16+1*10mm2,长度为46米,折算系数为3.01折算后长度为138.4米,总长度为434.2米,经查表得I(2)d=1592A 。
依据公式K=d d I I )2(=2271592=7.01>1.5 经校验整定符合要求。
(五)、智能馈电开关整定:(1)型号:KBZ4-400,Ie=400A, Ue=660V, 用途:+180电源分开关;过流速断时间设为0.5S ,短路和漏电速断时间设为0.1S ,负荷统计:Pmax=22KW, ,启动电流IQe=22×1.1×6=145.2A,∑P=97.1KW 。
(2)过载整定:根据公式:IZ=Ie=1.1×∑P =1.1×97.1=106.8A取107A 。
(3)短路整定:根据公式 Id ≥IQe+KX ∑Ie=145.2+(97.1-22)×1.1=227.8A取228A 。
(4)校验:电缆MY-3*35+1*16mm2,长度为248米,折算系数为1.37,折算后长度为339.7米,电缆MY-3*16+1*10mm2,长度为90米,折算系数为3.01折算后长度为270.9米,总长度为610.6经查表得I(2)d=1161A 。
依据公式K=d d I I )2(=2281161=5.09>1.5 经校验整定符合要求。
(六)、智能馈电开关整定:(1)型号:KBZ9-200,Ie=200A,Ue=660V, 用途:一采区北翼回风巷、11010回风巷迎头电源分开关;过流速断时间设为0.25S ,短路和漏电速断时间设为瞬动,负荷统计:Pmax=22KW,启动电流IQe=22×1.1×6=145.2A,∑P=75.1KW 。
(2)过载整定:根据公式:IZ=Ie=1.1×∑P =1.1×75.1=82.61A取83A 。
(3)短路整定:根据公式 Id ≥IQe+KX ∑Ie=145.2+(75.1-22)×1.1=203.6A取203A 。
(4)校验:电缆MY-3*35+1*16mm2,长度为248米,折算系数为1.37,折算后长度为339.7米,电缆MY-3*16+1*10mm2,长度为90米,折算系数为3.01折算后长度为270.9米,总长度为610.6经查表得I(2)d=1161A 。
依据公式K=d d I I )2(=2031161=5.71>1.5 经校验整定符合要求。
2#变压器型号:KBSG-400kVA ,所带负荷:22KW(七)、智能馈电开关整定:(1)型号:KBZ4-400,Ie=400A,Ue=660V, 用途:2#变压器(风机专用)电源总开关;过流速断时间设为0.25S ,短路和漏电速断时间设为瞬动负荷统计:Pmax=11KW,启动电流IQe=11×1.1×6=72.6A,∑P=66KW 。
(2)过载整定:根据公式:IZ=Ie=1.1×∑P =1.1×66=72.6A取73A 。
(3)短路整定:根据公式 Id ≥IQe+KX ∑Ie=72.6+(66-11)×1.1=133.1A取133A 。
(4)校验:电缆MY-3*16+1*10mm2,长度为240米,折算系数为2.01,折算后长度为482.4米,经查表得I(2)d=1444A 。
依据公式K=d d I I )2(=1331444=10.85>1.5 经校验整定符合要求。
3#变压器型号:KBSG-315kVA ,所带负荷:351.6KW(八)、智能馈电开关整定:(1)型号:KBZ4-400,Ie=400A,Ue=660V, 用途:3#变压器电源总开关;过流速断时间设为0.5S ,短路和漏电速断时间设为0.1S ,负荷统计:Pmax=220KW,启动电流IQe=220×1.1×6=1452A,∑P=351.6KW 。
(2)过载整定:根据公式:IZ=Ie=1.1×∑P =1.1×351.6=386.7A取387A 。
(3)短路整定:根据公式 Id ≥IQe+KX ∑Ie=1452+(351.6-220)×1.1=1596.7A取1596A 。
(4)校验:电缆MY-3*35+1*16mm2,长度为175米,折算系数为1.37,折算后长度为239.7米,经查表得I(2)d=2415A 。
依据公式K=d d I I )2(=15962415=1.51>1.5经校验整定符合要求。
(九)、智能馈电开关整定:(1)型号:KBZ4-400,Ie=400A,Ue=660V, 用途:3#水泵电源分开关过流速断时间设为0.25S ,短路和漏电速断时间设为瞬动,负荷统计:Pmax=220KW,启动电流IQe=220×1.1×6=1452A,∑P=236KW 。
(2)过载整定:根据公式:IZ=Ie=1.1×∑P =1.1×236=259.6A取260A 。
(3)短路整定:根据公式 Id ≥IQe+KX ∑Ie=1452+(236-220)×1.1=1469.6A取1470A 。
(4)校验:电缆MY-3*95+1*35mm2,长度为30米,折算系数为0.53,折算后长度为15.9米,MY-3*16+1*10m2,长度为70米,折算系数为3.01,折算后长度为210.7米,折算后总长度为226.6米,经查表得I(2)d=2487A 。
依据公式K=d d I I )2(=14702487=1.69>1.5 经校验整定符合要求。
(十)、智能馈电开关整定:(1)型号:KBZ4-400,Ie=400A,Ue=660V, 用途:北翼回风巷电源分开关;过流速断时间设为0.25S ,短路和漏电速断时间设为瞬动,负荷统计:Pmax=37KW,启动电流IQe=37×1.1×6=244.2A,∑P=115.6KW 。