塔吊基础设计(单桩1)
塔吊基础和桩的设置方案
塔吊基础和桩的设置方案一、基础设置本工程塔机类型性能一致，以塔机的最不利状态，即最大独立高度作用时的两种状态，工作状态和非工作状态，分别进行塔机基础设计。
在选择塔机安装位置时应首先考虑到塔机的安装和拆卸方便（塔身有踏步的一面应与建筑物垂直），再考虑塔机的最大使用效率。
如果建筑高度超过独立高度，还应尽量考虑到附墙的安装（塔身中心到建筑物墙面4m,在墙面上有用来安装附墙受力点的位置）采用整体钢筋混凝土基础，对基础的基本要求如下：（1）混凝土标号2C35；（2）混凝土基础的厚度不小于1.25m,边长不小于5.5mX5.5m,重量不少于90.75吨；（3）预埋的地下节应与基础内钢筋网可靠连成一体。
地下节主弦杆周围的钢筋数量不得减少和切断，主筋通过主弦杆有困难时，允许主筋避让；（4）铺设碎基础的地基应能承受0.2MPa（2kg∕cm2）的压力。
如达不到该承受力，应由有资质的设计单位，根据混凝土基础所承受的载荷另行设计佐基础，可采用打桩等措施，使其达到塔机对基础的抗倾翻稳定性要求，确保安全使用；（5）位基础应能承受20MPa的压力。
（6）地下节埋设后，露出端面的4根主弦杆与水平面垂直度不大于1/1000；（可参考的施工方法：在钢筋笼扎好后，先在地面浇四个边长500mm,高100mm的钢筋混凝土矮柱，注意矮柱钢筋及碎应与基础可靠成一体，柱子中心与地下节主弦杆中心相同，再将地下节放到矮柱上,找正上平面的水平小于1/1000,固定，再浇筑整个混凝土基础）（7）必须保证地下节主弦杆上端面露出位基础上平面350尺寸;（8）如因工程需要，地下节主弦杆上端面露出碎基础上平面超过350尺寸的地下节，在定货时需说明，此为非标地下节，本公司将单独设计，制作；（9）地下节周围的混凝土充填率必须达到95%以上；四、塔机的接地接地装置的组成：1.钢管。
接地棒，长度L5m到2m（渡锌管制避雷器，最小管径40mm,管长视接地电阻率而异）。
单桩承台塔吊基础专项施工方案
单桩承台塔吊基础专项施工方案一、项目概况该项目是为了安装塔吊而进行的基础施工工程，施工地点是在市的工地。
工期为45天，总施工面积为1000平方米，总投资为500万元。
二、工程准备1.施工环境：（1）施工现场无障碍物，地面平坦。
（2）临时供电、供水和排水系统完善。
（3）施工班组人员到位。
2.材料准备：（1）搅拌站提供标准的混凝土。
（2）钢筋、木模板、道具等相应的材料。
3.机械设备准备：（1）塔吊：根据实际需求配备塔吊。
（2）混凝土搅拌机、运输车辆等。
三、施工组织1.组织架构（1）项目经理：负责整个施工项目的管理和协调。
（2）技术员：负责施工方案的制定和技术指导。
（3）施工人员：负责具体的施工操作。
（4）安全员：负责施工现场的安全管理和事故预防。
2.施工流程（1）洽谈施工合同和手续办理。
（2）施工准备：包括材料准备、机械设备准备等。
（3）现场布置与施工测量。
（4）开挖基坑：按照设计要求进行基坑开挖。
（5）制作模板：根据设计要求制作木模板。
（6）钢筋加工和安装：根据设计要求加工和安装钢筋。
（7）混凝土浇注：采用搅拌站提供的混凝土进行浇注。
（8）养护：对浇注后的混凝土进行养护。
（9）验收和收尾：进行验收，并进行收尾工作。
四、施工安全措施1.安全协议：签订安全协议，明确方案中的安全责任和安全措施。
2.安全防护设施：搭设安全网、警示标志，为施工人员提供安全帽、安全带等防护装备。
3.碎片防护：对塔吊施工区域进行围护和警示。
4.封锁区域：将施工区域封锁，设置警示线和警戒标志，防止非施工人员进入。
5.施工人员培训：进行施工人员安全培训，强化施工安全意识。
6.监测设施：安装塔吊倾斜监测设备，及时进行监测。
五、质量控制1.施工材料：（1）混凝土：混凝土按照设计比例掺合，通过搅拌站供应。
（2）钢筋：采用合格的钢筋，按照设计要求进行安装。
2.施工质量控制：（1）现场布置和施工测量：按设计要求进行施工现场布置和测量。
（2）基坑开挖：按照设计要求进行基坑开挖。
塔吊基础
一、工程概况：颐航大厦位于天津市河西区洞庭路西侧（天津陈塘庄科技商务区15号地块），东至洞庭路，南至东江道，西至崇岩东路，北至浩江南道。
该工程由中交第一航务工程勘察设计院有限公司投资兴建，项目总投资约3.95亿元。
本工程建筑面积为57385m2，基底面积为3137m2。
其中地上建筑面积约39049m2，地下建筑面积约18336m2。
二、塔吊布置：根据本工程建筑物的规模和施工要求，我们选用两台塔吊，一台TC7525-16D型号，一台QTZ250型号塔吊。
塔吊位置示意图如下：三、塔吊基础设计：考虑工程的条件，基坑外塔吊基础设计采用桩承台的方法进行施工，基坑内塔吊基础设计采用钢管高桩承台的方法进行施工。
1、桩承台基础（塔吊一）：塔吊桩基为钻孔灌注桩形式，钻孔灌注桩桩径700mm，混凝土强度等级C35桩基纵向钢筋采用10Φ25三级钢筋，箍筋按原设计工程桩箍筋形式施工。
桩中心距4.6m。
承台截面尺寸为：6000mm×6000mm×1600mm。
主筋为Φ25三级钢筋@200mm，双向布置，混凝土强度等级C35。
2、高桩承台基础(塔吊二)：塔吊桩基为钻孔灌注桩插入钢管支撑桩形式，钻孔灌注桩桩径800mm，混凝土强度等级C35，基纵向钢筋采用10Φ25三级钢筋，箍筋按原设计工程桩箍筋形式施工，灌注桩入土深度15米。
钢管桩桩径600mm，壁厚10mm，插入灌注桩2000mm，灌注桩及承台锚固钢筋焊接在钢管内壁。
桩间距3000mm。
高桩承台钢管桩悬臂17.2m。
承台截面尺寸为：4200mm×4200mm×1600mm。
主筋为Φ25三级钢筋@200mm，双向布置，混凝土强度等级C35。
具体形式见下图所示：高桩承台构造形式示意图200×400×10mm钢板Φ102钢管钢管间“之”字撑示意图四、塔吊基础安全计算：㈠钢管柱悬臂17.2米灌注桩基础计算书：1、参数信息：⑴塔吊基本参数：塔吊型号：TC7525-16D，自重(包括压重)：F1=950.00kN，最大起重荷载：F=160.00kN，塔吊起重高度：H=49.50m，塔身宽度：B=2.00m，塔吊非工作状态倾覆力距：M=4295.00kN·m，塔吊工作状态倾覆力距：M=3342.00kN·m，⑵基础参数：桩直径或方桩边长 d=0.80m，桩间距：a=3.00m，桩入土深度：l=15.00m，桩钢筋级别：HRB335，2、荷载的计算：⑴自重荷载及起重荷载：①塔机自重标准值：Fkl=950.00kN②基础及附加构造自重标准值：Gk=78.5×Bc×Bc×Hc+25.46= 78.5×4.20×4.20×0.500+25.46=717.83kN；③起重荷载标准值：Fqk=160.00kN⑵风荷载计算：依据《塔式起重机混凝土基础技术规程》JGJ187-2009的A2，A3计算塔机风荷载的等效均布线荷载标准值：qsk'=0.8aβzμsμzW0a0BH/H其中 qsk──风荷载的等效均布线荷载标准值；a──风向系数，依据《塔式起重机混凝土基础技术规程》JGJ187-2009，A1.5，取1.2；βz──风振系数；μs──风荷载体型系数；μz──风压等效高度变化系数；W0──基本风压；a0──塔身前后片桁架的平均充实率，依据《塔式起重机混凝土基础技术规程》JGJ187-2009，A1.6，取0.35；B──塔身桁架结构宽度；①非工作状态下塔机塔身截面对角线方向所受风荷载标准值：塔机所受风线荷载标准值qsk'=0.8aβzμsμzW0a0BH/H=0.8×1.2×1.85×1.60×0.99×0.50×0.35×2.00=0.98kN/m塔机所受风荷载水平合力标准值Fvk'=qsk'×H = 0.98×49.50 = 48.74kN标准组合的倾翻力矩标准值Mk'=4295.00kN·m②工作状态下塔机塔身截面对角线方向所受风荷载标准值：塔机所受风线荷载标准值qsk=0.8aβzμsμzW0a0BH/H=0.8×1.2×1.77×1.74×0.99×0.20×0.35×2.00=0.41kN/m塔机所受风荷载水平合力标准值Fvk=qsk×H = 0.41×49.50 = 20.28kN标准组合的倾翻力矩标准值Mk=3342.00kN·m3、桩基承载力验算(非工作状态下)⑴桩基竖向承载力验算取最不利的非工作状态荷载进行验算。
浅析塔吊基础单桩承台设计
Ａｎａ ｌ ｙ ｓ ｉ ｓ ｏ ｆ ｔ ｏ ｗｅ ｒ ｃ ｒ ａ ｎｅ ｆ ｏ ｕｎｄ ａ ｔ ｉ ｏ ｎ ｐｉ ｌ ｅ ｃ ａ ｐ ｄ ｅ ｓ ｉ ｇ ｎ
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塔吊基础设计计算书(桩基础)
塔吊基础设计计算书（桩基础）一、 编制依据1、 《起重机械安全规程》GB6067-2010;2、 《塔式起重机起重机械安全规程》GB5144-2012；3、 《建筑施工塔式起重机安装、使用、拆卸安全技术规程》JGJ196-2010 ；4、 《建筑机械使用安全技术规程》JGJ 33-2012 ；5、 《建筑施工安全检查标准》JGJ 59、19-2011 ；6、 塔式起重机图纸及说明书；二、 设计依据1、塔吊资料根据施工现场场地条件及周边环境情况，选用2台QTZ80塔式起 重机。
2、岩土力学资料，（BZK8孑L ）序号 地层名称 厚度（m ）桩侧阻力标准值q sia（kPa ）岩层桩端极限阻力 标准值q pa （ kPa ）1 人工填土2.0 /2 砾砂 14.3 403 强风化粉砂岩 0.7 604 中风化粉砂岩 1.0 100 1800 5微风化粉砂岩27.718040003、塔吊基础受力情况基础荷载基础顶面所受垂直力 基础顶面所受水平力 基础所受倾翻力矩 基础所受扭矩三、基础设计主要参数荷载工况P ( kN ) M ( kN.m )F kF h Mz 工作状态 非工作状态950 30 2780 340850703630F k .... F h ---- M —— M----塔吊基础受力示意图基础桩：4①400预制管桩承台混凝土等级：C30 ;承台面标高：-1.50m 。
比较桩基础塔吊基础的工作状态和非工作状态的受力情况，桩基础按非工作状态计算，受力如上图所示：F k=850.0kNG k = 25 X 4 X 4 X 1.50=600kNF h=70kNM k=3630+70 X 1.50=3735kN.m四、单桩允许承载力特征值计算1、单桩竖向承载力特征值：1 )、按地基土物理力学指标与承载力参数计算A p = n r2= 0.5027m 2R a 二艮a R ra R pa ( DBJ15-31-2003 ) ( 10.2.4-1 )G =0.40;C2 = 0.05; f rs - 10MPa; f rp =10MPaR sa q s」=3.1415926 0.8 (40 13.76 60 0.7) =1488.9kN3R ra1 =0.8U p C2f rs h r =0.8 3.1415926 0.8 0.05 10 10 0.5 =502.6kN3R ra2 =0.8U p C2f rs h r =0.8 3.1415926 0.8 0.05 10 10 1.0 =1005.2kN 式中：= 0.7”2E-jPgd ；=0.07226m.Wl 』072260.8=0.0289mb o =0.9(1.5d+0.5)=1.53m 桩长 L = 15.96m• L=0.60 X 15.96=9.576>4,按〉• L=4 查表 得：x =2.441(DBJ15-31-2003 ) ( 10.2.22 )0 6248 沢 2 汇1 78 汽 103 汇 0 05286R Ha = — (1.25 22 0.5625%)(1 0.8 ------------- 二^)=236.7kN 2 汉 1.78 汉 10 汉 0.65单桩抗拔力特征值计算 R ta =u^ i q sia l i 0.9G 0( DBJ15-31-2003 ) ( 10.2.10 )=950.9+180.5= 1131.4kN7 lU p Wsia j = 3.14 X 0.8 X (0.4 X 40 X 13.76+0.6 X 60 X 0.7 +0.7 X 100 X 1.0+0.7 X 180 X 0.5) = 950.9kN 0.9G 0 = 0.9 Xn X 0.4 2 X 15.96 X 25 = 180.5kN五、 单桩桩顶作用力计算和承载力验算1、轴心竖向力作用下F k +G k Q ik匕 (DBJ15-31-2003 ) ( 10.2.1-1 )33.14 0.832[0.822(82.0 102.80 1071) 0.5625% (0.8-0.06 2)2]EI=0.85E c I 0=0.85X 2.80 X 107 X 0.0 289=687820mb。
桩基础塔吊基础方案
桩基础塔吊基础方案一、项目概述塔吊基础是塔吊安装施工的基础设施，它的安装质量直接影响着塔吊的稳定性和安全性。
本文将对桩基础塔吊基础方案进行详细介绍。
二、方案设计1.基础选择针对塔吊基础的选择，我们建议采用桩基础。
桩基础能够通过将承载力传递到地层深处来增加基础的稳定性和承载能力。
在土质较软或地震等地质条件较差的地区，桩基础对于保证塔吊的安全性是非常关键的。
2.预压桩安装预压桩是桩基础中常用的一种形式，通过桩机将预先制作好的预压桩嵌入地下。
预压桩的优点是可以通过调整预制桩底部灌注的水泥砂浆的量来提高桩基础的承载能力，确保塔吊的稳定性。
3.动力灌注桩安装动力灌注桩是另一种常见的桩基础形式，通过将钢筋和混凝土灌注到地下孔内来构成桩体。
钢筋混凝土的组合提供了更大的强度和稳定性，能够满足大型塔吊的需求。
4.考虑地基情况在选择桩基础方案时，需要充分考虑地基的情况。
例如，如果地基土质较为坚硬，可以选择动力灌注桩；如果地基土质较松软，可以选择预压桩。
此外，还需要结合地质调查结果来确定桩的直径和深度，以确保基础的稳定性。
5.施工过程桩基础的施工过程需要进行严格的控制，确保基础的质量和稳定性。
首先，需要对地基进行清理和平整，以提供良好的施工环境。
然后，通过桩机将桩嵌入地下，确保桩的直径和深度符合设计要求。
最后，根据设计要求，进行预压桩或动力灌注桩的浇筑和加固。
三、安全措施在桩基础塔吊基础施工中，安全是首要考虑的因素。
以下是一些常见的安全措施：1.在施工现场周围设置警示标识，提醒工人和其他人员注意安全；2.在施工现场提供足够的照明设备，确保夜间施工的安全性；3.基础施工过程中，严格遵守施工制度和操作规程，禁止乱操作和违章行为；4.工人必须佩戴好安全帽和防护鞋，避免发生人员伤害事故；5.定期检查塔吊基础的施工质量和安全状况，及时发现问题并采取相应措施。
四、施工周期总结：桩基础塔吊基础方案通过采用桩基础的形式，提高了基础的承载能力和稳定性，确保塔吊的安全性。
桩基础塔吊基础施工方案(1)
桩基础塔吊基础施工方案(1)一、背景在建筑施工中，桩基础和塔吊基础是关键的施工环节之一。
桩基础作为支撑结构，承受着整个建筑的重量，而塔吊基础则是安装塔吊的基础设施。
为了确保施工安全和良好的工程质量，需要制定科学合理的桩基础和塔吊基础施工方案。
二、桩基础施工方案1.桩基础方案设计–根据设计要求确定桩的类型、尺寸和承载力等参数。
–确定施工序列和施工工艺，包括桩基础钻孔、灌注混凝土等工艺流程。
2.桩基础施工准备–准备必要的设备和材料，包括挖掘机、钻机、混凝土搅拌站等。
–确保施工现场的安全，设置警示标志和安全防护措施。
3.桩基础施工过程–进行桩基础的钻孔工作，保证孔洞的垂直度和直径符合设计要求。
–进行桩的灌注混凝土作业，确保桩的质量和稳定性。
4.桩基础验收–对已完成的桩基础进行验收，检查桩的质量、尺寸和承载力等指标是否符合设计要求。
三、塔吊基础施工方案1.塔吊基础方案设计–根据塔吊的尺寸和载荷要求，设计塔吊基础的类型和尺寸。
–确定基础的承载能力和稳定性计算方法。
2.塔吊基础施工准备–准备所需的设备和材料，包括混凝土搅拌站、钢筋等。
–清理施工现场，确保基础施工区域干净整洁。
3.塔吊基础施工过程–进行基础的模板安装和钢筋绑扎工作。
–进行混凝土浇筑，确保混凝土质量和充实度。
4.塔吊基础验收–对已完成的塔吊基础进行验收，检查基础的质量和尺寸是否符合设计要求。
四、总结综上所述，桩基础和塔吊基础的施工方案对于建筑工程的安全和质量至关重要。
通过科学合理的设计和施工过程，能够有效保障施工期间的安全和工程质量，提高施工效率和管理水平。
如有疑问或需要进一步了解，请联系专业工程师或相关施工单位。
以上为桩基础塔吊基础施工方案(1)的文档内容，仅供参考。
塔吊基础1
塔吊桩基础的计算书一. 参数信息塔吊型号:QTZ80,自重(包括压重)F1=450.80kN,最大起重荷载F2=60.00kN塔吊倾覆力距M=1796.00kN.m,塔吊起重高度H=110.00m,塔身宽度B=1.65m混凝土强度:C35,钢筋级别:Ⅰ级,承台长度Lc或宽度Bc=5.00m桩直径或方桩边长 d=0.50m,桩间距a=4.00m,承台厚度Hc=1.35m基础埋深D=3.00m,承台箍筋间距S=200mm,保护层厚度:50mm二. 塔吊基础承台顶面的竖向力与弯矩计算1. 塔吊自重(包括压重)F1=450.80kN2. 塔吊最大起重荷载F2=60.00kN作用于桩基承台顶面的竖向力 F=1.2×(F1+F2)=612.96kN塔吊的倾覆力矩 M=1.4×1796.00=2514.40kN.m三. 矩形承台弯矩的计算计算简图：图中x轴的方向是随机变化的，设计计算时应按照倾覆力矩M最不利方向进行验算。
1. 桩顶竖向力的计算(依据《建筑桩技术规范》JGJ94-94的第5.1.1条)其中 n──单桩个数，n=4；F──作用于桩基承台顶面的竖向力设计值，F=1.2×510.80=612.96kN；G──桩基承台的自重，G=1.2×（25.0×Bc×Bc×Hc+20.0×Bc×Bc×D)=2812.50kN； M x,M y──承台底面的弯矩设计值(kN.m)；x i,y i──单桩相对承台中心轴的XY方向距离(m)；N i──单桩桩顶竖向力设计值(kN)。
经计算得到单桩桩顶竖向力设计值:最大压力：N=(612.96+2812.50)/4+2514.40×(4.00×1.414/2)/[2×(4.00×1.414/2)2]=1300.92kN 没有抗拔力!2. 矩形承台弯矩的计算(依据《建筑桩技术规范》JGJ94-94的第5.6.1条)其中 M x1,M y1──计算截面处XY方向的弯矩设计值(kN.m)；x i,y i──单桩相对承台中心轴的XY方向距离(m)；N i1──扣除承台自重的单桩桩顶竖向力设计值(kN)，N i1=N i-G/n。
单桩承台式塔吊深基础施工方案(1)
单桩承台式塔吊深基础施工方案(1)单桩承台式塔机基础方案1、工程概况本工程为四川南充蓬安县赛克斯首府二期工程项目。
位于蓬安县丝绸街8号。
本工程6#楼地下3层，地上28层。
建筑高度按《民用建筑设计通则》计算为86.1m。
本工程自然地基为回填土，6#塔机采用一根2m直径的桩来承担塔机的荷载，即单桩承台式基础，来抵抗塔机的倾覆保持整体的稳定性。
采用人工挖孔桩，风化泥岩为持力层。
详塔机平面布置图附后。
2、编制依据《塔式起重混凝土基础工程技术规程》（GB/T187-2009）；《地基基础设计规范》（GB50007-2002）；《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）；《建筑安全检查标准》（JGJ59-2011）；《混凝土结构设计规范》（GB50010-2002）；《建筑桩基技术规范》（JGJ94-2008）本工程《岩土工程勘查报告》；本工程结构施工图纸。
2．1、工艺原理单桩承台式基础，是承台基础和桩基的联合体，承台支撑塔机，桩基传递荷载，它们共同起到抵抗塔机的倾覆，保持整体稳定性，和满足地基承载力的要求。
3、塔吊基础形式选择按照“分区布塔、全面覆盖、满足吊次、经济合理”的原则，合理布置塔吊位置，以保证施工工作面基本在塔比较桩基础塔机的工作状态和非工作状态的受力情况，塔机基础按非工作状态计算如图Fk=240.00kN，Fh=35.00kN，M=1500.00+35.0×1.30=1545.50kN.m Fk‘=240.00×1.35=324.00kN，Fh，=35.00×1.35=47.25kN Mk=(1500.00+35.0×1.30)×1.35=2086.43kN.m2）基础设计主要参数基础桩采用1根φ2000m人工挖孔桩，桩端不设扩大头，桩端入嵌岩深度；桩混凝土等级C30，fC=14.30N/mm2 ,EC=3.00×104N/mm2；ft=1.43N/mm2，桩长20.00m；钢筋HRB335,fy=300.00N/mm2 ,Es=2.00×105N/mm2 承台尺寸长(a)=4.50m、宽(b)=4.50m、高(h)=1m；桩中心与承台中心重合,承台面标高-0.30m；承台混凝土等级C35,ft=1.57N/mm2,fC=16.70N/mm2,γ砼=25kN/m3。
塔吊基础计算(格构柱)
塔吊基础计算（格构柱)八、基础验算基础承受的垂直力:P=449KN 基础承受的水平力：H=71KN 基础承受的倾翻力矩: M=1668KN.m(一）、塔吊桩竖向承载力计算：1、单桩桩顶竖向力计算:单桩竖向力设计值按下式计算：Q ik=（P + G ）/n ±M/a2式中:Q ik—相应于荷载效应标准组合偏心竖向力作用下第i根桩的竖向力；P-塔吊桩基础承受的垂直力，P=449KN；G—桩承台自重，G=(4。
8×4。
8×0。
4+4。
8×4。
8×1.3）×25=979.2KN;P+G=449+979。
2=1428.2KNn—桩根数，n=4；M—桩基础承受的倾翻力矩,M=1668+71×1.3=1760。
3KN。
m；a—桩中心距,a=3.2m。
Q ik=1428.2/4±1760.3/3.2×2单桩最大压力：Q压=357.05+389.03=746。
08KN单桩最大拔力: Q拔=357。
05-389。
03=-31。
98KN2、桩承载力计算：(1)、单桩竖向承载力特征值按下式计算：R a = q pa A P+u P∑q sia L i式中: R a—单桩竖向承载力特征值；q pa、q sia—桩端阻力，桩侧阻力特征值；A P—桩底端横截面面积；u P—桩身周边长度;L i—第i层岩土层的厚度。
5号塔吊桩：对应的是8—8剖的Z52。
桩顶标高为-6。
8m，绝对标高为-1.9m，取有效桩长52m，桩端进入6—1粘土层2。
19m。
52R a = 0.8×3。
14×(4×12。
51+16×3.8+14×14.4+18×19.1+30×2。
19）=1813.51>746。
08KN 满足要求3、承台基础的验算(1）承台弯矩计算Mx1=My1=2×（746。
1塔吊基础计算书
1#塔吊基础计算书依据《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》（JGJ/T 187-2009）。
.参数信息塔机自重标准值:Fkl=548. 80kN 塔吊最大起重力矩:M=2200kN ∙ m 塔吊计算高度:H=40m桩身混凝土等级:C35 保护层厚度:H=50mπι 承台厚度:Hc=l. 3m 承台钢筋级别:HRB400桩直径:d=0. 7m桩钢筋级别:HRB400桩型与工艺:泥浆护壁钻（冲）孔灌注桩二.荷载计算1）塔机自重标准值F kl =548. 8kN2）基础以及覆土自重标准值G k =4. 4×4.4×1. 30×25=629. 2kN承台受浮力：F lk =4. 4×4. 4×15. 69× 10=3037. 584kN塔吊型号：TC5613 起重荷载标准值:Fqk=80.塔身宽度:B=l ∙6m 承台混凝土等级:C35 矩形承台边长:H=4. 4m 承台箍筋间距:S=400mm 承台顶面埋深:D=0∙ 0m桩间距:a=3m 桩入土深度：33m 计算简图如下：1. 自重荷载及起重荷载3）起重荷载标准值F qk=80kN2.风荷载计算1)工作状态下塔机塔身截面对角线方向所受风荷载标准值a.塔机所受风均布线荷载标准值(Wo=0. 2kN∕∏]2)W k=0. 8×1. 59×1. 95×1. 2×0. 2=0. 60kN∕m2q sk=l. 2×0. 60×0. 35×1.6=0. 40kN∕mb.塔机所受风荷载水平合力标准值F vk=q sk×H=O. 40X40. 00=16. 00kNc∙基础顶面风荷载产生的力矩标准值Msk=0∙ 5F vk2)非工作状态下塔机塔身截面对角线方向所受风荷载标准值a.塔机所受风均布线荷载标准值(本地区Wo=0. 35kN∕m2)W k=0. 8×1. 62×1. 95×1. 2×0. 35=1. 06kN∕m2 q sk=1.2×l. 06×0. 35×1. 60=0. 71kN∕mb.塔机所受风荷载水平合力标准值Fvk=Qsk×H=O. 71×40. 00=28. 53kNc.基础顶面风荷载产生的力矩标准值Ms『0. 5F vk3.塔机的倾覆力矩工作状态下，标准组合的倾覆力矩标准值M k非工作状态下，标准组合的倾覆力矩标准值M k三.桩竖向力计算非工作状态下：Qk=(Fk+G1<)∕n=(548∙ 8+629. 20)/4=294. 50kNQk max=(F k÷G k)∕n÷(M k÷F vk×h)∕L= (548. 8+629. 2)/4+(370. 62+28. 53×1. 30)/4. 24=390. 61kN Qk m in=(Fk÷G k-F lk)∕n-(M k÷F vk×h)∕L= (548. 8+629. 2-3037. 584)/4-(370. 62+28. 53×1. 30)/4. 24=-561. 01kN工作状态下：Qk= (Fk÷θk÷F q k) ∕n=(548. 8+629. 20+80)/4=314. 50kNQkmaχ= (F k+G k+F qk) / n+ (M k+F vk× h)∕L= (548. 8+629. 2+80)/4+(2068. 03+16. 00×l. 30)/4. 24=806. 92kN Qkmin= (Fk÷G k÷F qk-F lk)∕n-(M k÷F vk× h)∕L= (548. 8+629. 2+80-3037. 584)/4-(2068. 03÷16. 00×l. 30)/4. 24=-937. 31kN四.承台受弯计算1.荷载计算不计承台自重及其上土重，第i桩的竖向力反力设计值：工作状态下：最大压力N i=l. 35× (F k+F qk)∕n+l. 35× (M k+F vk×h)∕L=1. 35X (548. 8+80)/4+1. 35X (2068. 03+16. 00X1. 30)/4. 24=876. 98kN最大拔力N i=l. 35× (F k+F qk)∕n-l. 35× (M k+F vk×h)∕L=1.35× (548. 8+80)/4-1. 35X (2068. 03+16. 00X1. 30)/4. 24=-452. 54kN非工作状态下：最大压力N i=l. 35×F k∕n+l. 35× (M k+F vk×h)/L=1.35×548. 8/4+1. 35× (370. 62+28. 53X1. 30)/4. 24=314. 97kN2.弯矩的计算依据《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》第6. 4. 2条M X= Σ‰ %其中M x, M yl——计算截面处XY方向的弯矩设计值(kN. m)；x i, y i——单桩相对承台中心轴的XY方向距离(m)；N i——不计承台自重及其上土重，第i桩的竖向反力设计值(kN)。
塔吊桩基础安全验算塔吊(QTZ80)
塔吊桩基础安全验算塔吊（QTZ80）基础设计（单桩）计算书1、计算参数2、基本参数QZT80（6012）臂长60米塔式起重机，塔身尺寸1.80m，基坑开挖深度 m；承台面标高 m，设两道附墙件。
2、QZT80（6012）塔机主要技术参数：公称起重力矩800KN.m ，最大起重量60KN，基本臂最大幅度处额定起重量12KN，最大独立起升高度42m，附着最大起升高度150m，工作幅度：2.5～60米。
起升速度：2倍率钢丝绳时为8 0米/分、40米/分、5米/分。
4倍率钢丝绳时为40米/分、20米/分、2.5米/分。
回转速度：0～0.54转/分。
变幅速度米/分。
塔机载荷：最大起重量6吨，最大辐度起重量1.2吨。
（2）计算参数1）塔机基础受力情况荷载工况基础荷载P(KN) M(KN·m)F k F h M M z工作状态971.00 45.00 1967.00 305.00 非工作状态961.00 2168.00 0比较桩基础塔机的工作状态和非工作状态的受力情况，塔机基础按非工作状态计算如图：F k=971.00KN,F h=45.00KN,M=2168.00+45.00×2.40=2276.00kN.mF k=971.0×1.35=1310.85KN,F h=45×1.35KN=60.75KN, M k=(2168.0+45×2.40)×1.35=3072.6kN.m2）桩顶以下岩土力学资料3）基础设计主要参数基础桩采用1根φ1200人工挖孔灌注桩，桩顶标高 m，桩端不设扩大头，桩端入全风化花岗岩0.50m；桩混凝土等级C35，fc=16.70N/mm2，Ec=3.15×104N/mm2;f t=1.57N/mm2，桩长14.00m；，钢筋HRB335，f y=300.00N/mm2,E2=2.00×105N/mm2；承台尺寸长（a）＝4.50m、宽（b）=4.5.00m、高（h）＝1.40m;桩中心与承台中心重合，承台面标高 m；承台混凝土等级C35，f t=16.70N/mm2，γ砼＝25 N/mm3。
1#塔吊基础方案（格构柱式塔吊基础）
1#塔吊基础⽅案（格构柱式塔吊基础）1#塔吊基础专项施⼯⽅案⼀、⼯程概况1.1、⼯程简介*************地块商办新建项⽬位于*****以北，**以东.1.主体建筑：地上主要由1栋28层的⾼层H1办公楼，建筑最⾼点⾼度135.55m；1栋13层的⾼层H2商业楼，建筑最⾼点⾼度69.85m；1栋11层的⾼层边检楼，建筑最⾼点⾼度57.85m；10栋3～4层的V1～V10商业楼，建筑最⾼点⾼度19.3m。
2.地下室：地下1层，为地下车库及附属配套⽤房。
3.基础型式：采⽤桩筏板基础。
4.基坑规模：基坑总⾯积约为20300m2。
5.开挖深度：本⼯程±0.00标⾼相当于绝对标⾼5.55m，场地⾃然地⾯绝对标⾼按3.90m计算，相当于建筑标⾼-1.65m。
拟建地下地库顶板结构⾯的相对标⾼为-1.15m，地下室底板结构⾯的相对标⾼为-6.05m，板厚400mm，基底标⾼为-6.5m，基础垫层厚150mm,⼤⾯积开挖深度约为4.95m；⾼层办公楼地下室的基础底板结构⾯的相对标⾼为-6.05m，板厚800mm,基底标⾼为-7.00m，基础垫层厚150mm,则⼤⾯积基坑开挖深度约为5.35m。
1.2、⼯程参建单位⼯程名称：***************地块商办项⽬新建项⽬建设单位：****************建筑设计单位：**********************围护设计单位：******************勘察单位：*****************施⼯总包单位：********************围护施⼯单位：***************监理单位：*********************⼆、编制依据1、*************地块商办项⽬新建项⽬岩⼟⼯程勘察报告（⼯程编号：2016-02-24)2、《塔式起重机安全规程》（GB5144-2006）3、《钢结构设计规范》（GB50017-2003）4、《建筑机械使⽤安全技术规程》（JGJ 33-2012）（J119-2001）5、《建筑施⼯安全检查标准》（JGJ59-2011）6、《建筑桩基技术规范》（JGJ94-2008）7、《建筑钢结构焊接技术规程》（JGJ8-2002）8、《地基基础设计规范》（DGJ08-11-2010）9、《钢结构⼯程施⼯质量验收规范》(GB50205-2001)10、《钻孔灌注桩施⼯规程》（DG/TJ08-202-2007）11、《塔式起重机混凝⼟基础⼯程技术规程》(JGJ/T 187-2009)12、TC6513-6塔式起重机使⽤说明书，中联重科股份有限公司；QTZ80C塔式起重机使⽤说明书，泰州市腾达建筑⼯程机械有限公司。
塔吊基础设计(非工作状态)
1号（非工作状态）塔吊桩基础的计算书一. 参数信息塔吊型号:QT80A,自重(包括压重)F1=1076.00kN,最大起重荷载F2=60.00kN塔吊倾覆力距M=3875.40kN.m,塔吊起重高度H=120.00m,塔身宽度B=2.50m混凝土强度:C35,钢筋级别:Ⅱ级,承台边长Lc=5.00m桩直径或方桩边长d=0.80m,桩间距a=4.00m,承台厚度Hc=0.80m基础埋深D=1.50m,承台箍筋间距S=200mm,保护层厚度:50mm二. 塔吊基础承台顶面的竖向力与弯矩计算1. 塔吊自重(包括压重)F1=1076.00kN2. 塔吊最大起重荷载F2=60.00kN作用于桩基承台顶面的竖向力F=1.2×(F1+F2)=1363.20kN塔吊的倾覆力矩M=1.4×3875.40=5425.56kN.m三. 承台弯矩的计算计算简图：图中x轴的方向是随机变化的，设计计算时应按照倾覆力矩M最不利方向进行验算。
1. 桩顶竖向力的计算(依据《建筑桩基础技术规范》JGJ94-94的第5.1.1条)其中F──作用于桩基承台顶面的竖向力设计值，F=1.2×1136.00=1363.20kN；G──桩基承台的自重，G=1.2×（25.0×1.732×Bc×Bc×Hc/4+20.0×1.732×Bc ×Bc×D/4)=649.50kN；Mx,My──承台底面的弯矩设计值(kN.m)；xi,yi──单桩相对承台中心轴的XY方向距离(m)；Ni──单桩桩顶竖向力设计值(kN)。
经计算得到单桩桩顶竖向力设计值:最大压力：N=(1363.20+649.50)/3+(5425.56×4.00×1.732 / 3)/[(4.00×1.732/3)2+2×(4.00×1.732/6)2]=2237.08kN最大拔力：N=(1363.20+649.50)/3-(5425.56×4.00×1.732 / 3)/[(4.00×1.732/3)2+2×(4.00×1.732/6)2]=-895.28kN2. 矩形承台弯矩的计算(依据《建筑桩基础技术规范》JGJ94-94的第5.6.2.2条)其中Mx,My──计算截面处XY方向的弯矩设计值(kN.m)；x1,y1──单桩相对承台计算轴的XY方向距离(m)；Ni1──扣除承台自重的单桩桩顶竖向力设计值(kN)，Ni1=Ni-G/n。
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塔吊基础设计(单桩1)塔吊基础设计(单桩)计算书工程名称：振华电子工业厂区工程编制单位：中国振华集团建筑工程公司1.计算参数（1）基本参数工程建筑面积 29503.49 m2 ,总高度 64 m,主楼地上 14 层,裙楼 4 层，地下主楼二层，裙楼一层；塔吊型号QZT63A(5510)臂长55.00m,初装高度39.00m；塔身尺寸1.63m,基坑开挖深度-1.50m；现场地面标高0.00m,基础面标高-0.50m。
（2）计算参数1）塔机基础受力情况（表1）比较桩基础塔机的工作状态和非工作状态的受力情况，塔机基础按工作状态计算（图1）：F k =503.00×1.2=603.60kN F h =35.00×1.4=49.00kNM k =(1500.00+35.0×0.90)×1.4=2144.10kN .m基础顶面所受垂直力基础顶面所受水平力基础所受扭矩基础顶面所受倾覆力矩塔吊基础受力示意图2）桩顶以下岩土力学资料（表2）3）基础设计主要参数（图2）基础桩采用1根φ1600钻（冲）)孔灌注桩，桩顶标高-1.40m，桩端不设扩大头，桩端入砂质粘土9.00m；桩混凝土等级C30，fC =14.30N/mm2 ,EC=3.00×104N/mm2；ftk=2.01N/mm2，桩长22.00m；钢筋HRB335,fy =300.00N/mm2 ,Es=2.00×105N/mm2；承台尺寸长(a)=4.50m、宽(b)=4.50m、高(h)=1.00m；桩中心与承台中心重合,承台面标高-0.50m；承台混凝土等级C35,ft =1.57N/mm2,fC=16.70N/mm2,γ砼=25kN/m3。
Gk =a×b×h×γ砼×1.2=4.50×4.50×1.00×25×1.2=607.50kN2.单桩允许承载力特征值计算（1）单桩竖向承载力特征值1）按地基土物理力学指标与承载力参数计算按下列公式计算：Ra = Rsa＋Rra＋RpaRsa =μ∑qsia iRra =μpC2frshrRpa =C1frpAp式中Rsa－桩侧土总摩阻力特征值；Rra－桩侧岩总摩阻力特征值；Rpa－持力岩层总端阻力特征值；μp－桩嵌岩端截面周长；hr－嵌岩深度，当岩面倾斜时以低点起计；Ap－桩截面面积，对扩底桩取扩大头直径计算桩截面面积；f rs 、f rp －分别为桩侧岩层和桩端岩层的岩样天然湿度单轴抗压强度；C 1、C 2－系数，根据持力层基岩完整程度及沉渣厚度等因素而定。
A p =πd 2/4=3.14×2.56/4=2.01m 2C 1=0.40 C 2=0.05R sa =u∑q siai=πd ∑q sia i =3.14×1.60×270.00=1356.48kNR ra1=u p C 2f rs h r=0.80×3.14×1.60×0.05×0×13.00=0kNR ra2=u p C 2f rs h r=0.80×3.14×1.60×0.05×220.00×9.00=397.90k NR pa =C 1f rp A p=0.80×0.40×220.00×2.01=141.48kNR a =R sa＋R ra＋R pa =1356.48+0+397.90+141.48=1895.86kN2）桩身截面强度计算 按下式验算桩身截面强度： pccA f Q ψ=式中ψc －工作条件系数，灌注桩取0.7～0.8(水下灌注桩取较低值)，预制桩取0.8～0.9；f c －桩身混凝土轴心抗压强度设计值； A p －桩身横截面面积；Q －相应于荷载效应基本组合时的单桩竖向设计值。
Ψc =0.70Ψc f c A p =0.70×14.30×1000×2.01=20116.10kN （2）单桩水平承载力特征值计算灌注桩的水平承载力特征值按下式计算：()⎪⎪⎭⎫ ⎝⎛++=n tk m k N g m o tk m Ha A f N W f R γζρυαγ112225.1 式中：R Ha －单桩水平承载力特征值；α－桩的水平变形系数，按规范式(10.2.19)确定；5IE mb c o=αγm －塑性系数，圆形截面γm =2； f tk －桩身混凝土抗拉强度标准值；υm －桩身最大弯矩系数，按表10.2.23取值，视上部结构、承台、地梁对桩顶的约束程度及桩顶构造，分别按铰接或固接考虑；N 1k －桩顶扣除竖向活荷载作用的竖向力标准值；ρg －桩身纵筋配筋率； ζN －桩顶竖向力影响系数，竖向压力取ζN =0.8，竖向拉力取ζN=-1；A n －桩换算截面积，圆形截面为：W 0－桩身换算截面受拉边缘的截面抗弯模量，圆形截面取：⎥⎦⎤⎢⎣⎡⎪⎭⎫ ⎝⎛-+=2123220od E E d d W g c s ρπ式中d －桩身直径；d 0－扣除保护层的桩直径； E s －钢筋的弹性模量； E C －混凝土的弹性模量。
ρg=0.3+(2000-1600.00)/(2000-400)×(0.65-0.3)=0.39%W o =πd/32[d2＋2(E S /E C －1)ρgd 02]=0.16×(2.56+11.33×0.39%×2.45)=0.42m 3Io =Wod/2=0.42×1.60/2=0.34m4EI=0.85EC Io=0.85×3.00×107×0.34=8543666.93查(DBJ15-31-2003)P.118:m=35.00×103kN/m4 ，bo=0.9(d+1)=2.34mα=(mbo /ECI)0.2=(35.00×1000×2.34/8543666.93)0.2=0.39α×L=0.39×22.00=8.68＞4 ，满足长桩标准。
按α×L=4 查（DBJ15-31-2003）P.121: Vm=0.768Nlk =(Fk＋Gk)/n=(603.60+607.50)/1=1211.10kNγm =2 ζN=0.80An=πd2/4[1＋(Es /Ec-1)Pg]=2.01×(1+5.67×0.39%)=2.05m2RHa=αγmftkW/Vm(1.25+22ρg)(1+ζNN1k/γm ftkAn)=865.38×1.34×1.12=1291.10kN（3）单桩抗拔力特征值计算桩抗拔力的验算按下式计算：oisiaiptaGlqR9.+∑=λμ式中G－桩自重，地下水位以下取有效重度计算；qsia－桩侧土摩阻力特征值；μp －桩周长，μp=πd；λi－抗拔摩阻力折减系数。
0.9G=0.9×3.14×0.64×22.00×25=994.75kNRta =upΣλiqsia i+0.9G=5.02×189.00+994.75=1944.29kN3.单桩桩顶作用力计算和承载力验算（1）轴心竖向力作用下Qik =(Fk＋Gk)/n=(603.60+607.50)/1=1211.10kN轴心竖向力Qik =1211.10kN＜Ra=1895.86kN,满足要求。
（2）水平力作用下Hik =Fh/n=49.00/1=49.00kN单桩水平力Hik =49.00kN＜RHa=1291.10kN,满足要求。
4.抗倾覆验算（图3）bi=4.50/2=2.25m倾覆力矩M倾=M＋Fh×h=1500.00+35.00×0.90=1531.50kN.m抗倾覆力矩M抗=（Fk＋Gk）×bi＋Rta×bi=(503.00+506.25)×1.60/2+1944.29×2.25=5 182.05kN.mM抗/M倾=5182.05/1531.50=3.38抗倾覆验算3.38＞1.6,满足要求。
5.灌注桩配筋计算承台下2（d＋1）米深度范围土层类别(填土)按（DBJ15-31-2003）P.119查：β=59.00βd 2(1.5d 2＋0.5d)1/5(1＋0.8 N lk /f tk γm A p ) =151.04×1.36×1.12=229.93kN>H ik =49.00kN 桩身可不配抗弯钢筋，但应该按照规范规定配置构造钢筋 ρ=ρg=0.39%A s =ρA P =0.388%×2009600.00=7787mm 2,采用HRB335钢筋,f y =300.00N/mm 2,取2622 A s ’=26×379.9=9877mm 2>A s (满足要求) 桩顶钢筋抗拔验算=1531.50×106÷1600÷[(26-2)÷2×379.9]=209.96N/mm 2桩顶钢筋抗拔验算209.96N/mm 2＜300.00N/mm 2,满足要求。
6.承台受冲切、受剪切承载力验算承台受冲切、受剪切承载力采用验算h o 的高度来判断，可按下式计算：82c c l o uf F h -≥ki l Q F F ∑-=2.1 nF n Q kok =式中F ι－作用于冲切破坏锥体上的冲切力设计值；f c －承台混凝土抗压强度设计值；μc－柱截面周长；F－作用于柱底的竖向压力设计值；∑Qki－冲切破坏锥体范围内各基桩的净反力(不计承台及其上覆土重)之和；Fk－作用于柱底处的竖向压力标准值；n－桩数；n－冲切破坏锥体范围内的桩数。
Fι=F－ 1.2 ΣQik=Fk=503.00kNuc =4×0.2=0.800m，ho=1.00-0.07=0.93m2×( Fι/fc)0.5－uc/8=2×(503000.0÷16.70)0.5-(800÷8)=247mm承台有效高度247mm＜h=930mm,承台受冲切、受剪切承载力满足要求。
7.承台配筋计算（1）基础弯矩计算Ni =Fk=603.60kN，Xi=0.80mM=ΣNi xi=603.60×0.80=482.88kN.m（2）基础配筋计算（图4）基础采用HRB335钢筋,fy=300.00N/mm2As1=M/0.9fyho=482.88×106/(0.9×300.00×930)=1923mm2按照最小配筋率ρ=0.10%计算配筋As2=ρbho=0.001×4500×930=4185mm2比较As1和As2，按As2配筋,取2322@193mm (钢筋间距满足要求)As=23×380.0=8740 mm2承台配筋面积8740mm2＞4185mm2,满足要求。