钢筋混凝土空心板桥设计

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8m钢筋混凝土空心板简支梁桥上部结构计算书完整版

8m钢筋混凝土空心板简支梁桥上部结构计算书7.1 设计基本资料1. 跨度和桥面宽度标准跨径：8m（墩中心距）计算跨径：7.6m 桥面宽度：净7m（行车道）+2×1.5m（人行道）2 技术标准设计荷载：公路- Ⅱ级，人行道和栏杆自重线密度按照单侧8kN/m计算，人群荷载取3kN/m2环境标准：Ⅰ类环境设计安全等级：二级3 主要材料混凝土：混凝土空心板和铰接缝采用C40混凝土；桥面铺装采用0.04m 沥青混凝土，下层为0.06m厚C30混凝土。

沥青混凝土重度按23kN/m3计算，混凝土重度按25kN/m3计算。

钢筋：采用R235钢筋、HRB335钢筋2.构造形式及截面尺寸本桥为c40 钢筋混凝土简支板，由8 块宽度为1.24m的空心板连接而成。

桥上横坡为双向2%，坡度由下部构造控制空心板截面参数：单块板高为0.4m，宽1.24m，板间留有1.14cm 的缝隙用于灌注砂浆C40 混凝土空心板抗压强度标准值f ck 26.8Mpa ，抗压强度设计值f cd 18.4Mpa ，抗拉强度标准值f tk 2.4Mpa ，抗拉强度设计值f td 1.65Mpa ，c40 混凝土的弹性模量为E C 3.25 104Mpa7.3 空心板截面几何特性计算1.毛截面面积计算如图二所示A S矩形(- S1 S2 S3 S4) 212S1 5 5 12.5cm222S矩形124 40 4960cm22S2 (5 24.5) 5 147.5cm212S324.5 2 24.5cm232S4 1 4.5 7 15.75cm242解得：A 3202.33cm22=400.5 cm 2毛截面重心离板高的距离为：= 1595.25 =0.5 cm （即毛截面重心离板上缘距离为3202.333 毛截面惯性矩计算2 毛截面重心位置全截面对 1 板高处（即离板上缘 20cm 处）的静矩为2S 1板高22 S 1 L 1S 2 L 2 S 3 L 3 S 4 L 41 5 3S 1 L 1 5 5 (5 ) 41.67cm 3 2329.5 3S 2 L 2 29.5 5 (20 ) 774.375cm 321 13S 3 L 3 2 24.5 ( )(20 10.5 24.5) 32.67cm 3 3 3 2 31 2 3S 4L 4 7 4.5 ( )(20 6 4.5) 173.25cm 323代入得 S 1板高=1595.25cm 32由于铰缝左右对称所以铰缝的面积为：2 ( S 1S2S3S 4)S 1板高220.5cm)图 2 中板截面构造及尺寸（单位： cm ）铰缝对自身重心轴的惯性矩为：4I1 2 18588.016 37176.032cm4空心板毛截面对其重心轴的惯性矩为：54=5.6011 105 cm4空心板截面的抗扭刚度可简化为如图三所示的箱型截面近似计算所以得到抗扭刚度为：4b2h2I TT2h 2bt1 t224 (124 16) 2 (40 8) (40 8) 2 (124 16)821664=2.2221 106 cm4图三抗扭惯性矩简化计算图（单位：cm）7.4 主梁内力计算1 永久作用效应计算a. 空心板自重（一期结构自重）G2：G1 3202.33 10 425=0.8005825kN/m b. 桥面系自重（二期结构自重）G2: 桥面设计人行道和栏杆自重线密度按照单侧8kN/m计算。

举例：预应力混凝土空心板桥计算示例

例一预应力混凝土空心板桥计算示例一、设计资料1.跨径：标准跨径k l =13．00m ；计算跨径l =12．60m2.桥面净空：2.5m+4×3.75m+2.5m3.设计荷载:公路-Ⅱ极荷载;人群荷载:3.0kN ／2m4.材料:预应力钢筋：采用1×7钢绞线,公称直径12.7mm ；公称截面积98.72mm ,pk f =1860Mpa ，pd f =1260Mpa ，p E =1.95×510Mpa, 预应力钢绞线沿板跨长直线布置;非预应力钢筋：采用HRB335,sk f =335Mpa,sd f =280Mpa;R235,sk f =235Mpa,sd f =195Mpa; 混凝土：空心板块混凝土采用C40， ck f =26.8MPa ，cd f =18.4Mpa ，tk f =2.4Mpa ，td f =1.65Mpa 。

绞缝为C30细集料混凝土；桥面铺装采用C30沥青混凝土；栏杆及人行道为C25混凝土。

5、设计要求：根据《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范（JTG D62－2004）》要求，按A 类预应力混凝土构件设计此梁。

6、施工方法：采用先张法施工。

二、空心板尺寸：本示例桥面净空为净2.5m+4×3.75m+2.5m ，全桥宽采用20块C40的预制预应力混凝土空心板，每块空心板宽99cm ，高62cm ，空心板全长12.96m 。

全桥空心板横断面布置如图1-1，每块空心板截面及构造尺寸见图1-2。

图1－1 桥梁横断面（尺寸单位：cm ）图1－2 空心板截面构造及尺寸（尺寸单位：cm ）三、空心板毛截面几何特性计算（一）毛截面面积A （参见图1-2）A=99×62 - 2×38×8 - 4×2192⨯π-2×（21×7×2.5+7×2.5+21×7×5）=3174.3（2cm ）（二）毛截面重心位置全截面对1/2板高处的静矩：板高21S =2×[21×2.5×7 ×（24+37）+7×2.5×（24+27）+21×7×5×（24-37）]=2181.7（cm 3）绞缝的面积：A 绞=2×（21×2.5×7+2.5×7+21×5×7）=87.5（cm 2）则毛截面重心离1/2板高的距离为：d=AS 板高21=3.31747.2181=0.687（cm ）≈0.7（cm ）=7（mm ）（向下移）绞缝重心对1/2板高处的距离为：绞d =5.877.2181=24.9（cm ）（三）空心板毛截面对其重心的惯矩I 由图1-3，设每个挖空的半圆面积为A '：A '=81πd 2= 81π×382=567.1（cm 2）半圆重心轴： y =π64d =π⨯⨯6384=8.06（cm ）=80.6（mm ）半圆对其自身重心轴O-O 的惯矩为I '：I '=0.00686d 4=0.00686×384=14304（cm 4）则空心板毛截面对其重心轴的惯矩I 为：I=1262993⨯+99×62×0.72-2×[128383⨯+38×8×0.72]-4×14304-2×567.1×[（8.06+4+0.7）2+（8.06+4-0.7）2]-87.5×（24.9+0.7）2 =1520077.25（cm 4）=1.5201×106（mm 4）（忽略了绞缝对其自身重心轴的惯矩）空心板截面的抗扭刚度可简化为图1-4的单箱截面来近似计算：图1－3挖空半园构造（尺寸单位：cm ）图1－4计算IT 的空心板截面简化图（尺寸单位：cm ）I T =2122224t b t h h b +=8)899(28)862(2)862()899(422-⨯+-⨯-⨯-⨯=2.6645×106（cm 4）=2.6645×1010（mm 4）三、作用效应组合按《桥规》公路桥涵结构设计应按承载能力极限状态和正常使用极限状态进行效应组合，并用于不同的计算项目。

13米空心板设计说明

说明一、技术标准与设计规范1. 《公路工程技术标准》(JTG B01—2003)2. 《公路桥涵设计通用规范》(JTG D60—2004)3. 《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》(JTG D62—2004)4. 《公路桥涵施工技术规范》(JTJ 041—2000)5. 《公路交通安全设施设计技术规范》(JTG D81—2006)二、技术指标装配式钢筋混凝土简支板桥上部构造（1m板宽）技术指标表三、主要材料（一）混凝土1．水泥：应采用高品质的强度等级为62.5级、52.5级和42.5级的硅酸盐水泥，同一座桥的板梁应采用同一品种水泥。

2．粗集料：应采用连续级配，碎石宜采用锤击式破碎生产。

碎石最大粒径不宜超过20mm，以防混凝土浇注困难或振捣不密实。

3．混凝土：预制板钢筋混凝土强度等级采用C30，重力密度γ=26.0kN/3m，弹性模量为E=3.0×410MPa；现浇整体化混凝土（铺装层）强度等级采用C40，重力密度γ=24.0kN/3m，弹性模量为E=3.25×410MPa；有条件时，铰缝混凝土可选择抗裂、抗剪、韧性好的钢纤维混凝土；桥面铺装采用沥青混凝土，重力密度γ=24.0kN/3m。

（二）普通钢筋普通钢筋采用R235和HRB335钢筋，钢筋应符合《钢筋混凝土用热轧光圆钢筋》（GB 13013—1991）和《钢筋混凝土用热轧带肋钢筋》（GB 1499—1998）的规定。

凡需焊接的钢筋均应满足可焊性的要求。

本册图纸中R235钢筋主要采用了直径d=10mm一种规格；HRB335钢筋主要采用了直径d=10mm、12mm、16mm、20mm四种规格。

（三）其他材料1．钢板：应符合《碳素结构钢》（GB700－1988）规定的Q235B钢板。

2．支座：可采用板式橡胶支座，其材料和力学性能均应符合现行国家和交通部部颁标准的规定。

四、设计要点（一）本通用图以简支板桥为基本结构，采用桥面连续结构，连续长度综合桥梁总体布局而定。

桥梁工程预制空心板梁吊装专项方案

目录1 工程概况 (1)2 编制依据 (1)3 预制梁主要工程量 (1)4 施工准备 (1)5 吊装数据的计算 (2)6 吊装方案 (5)7 空心板吊装施工进度计划 (11)8 资源配置 (11)9 安全保证措施 (12)10 安装质量保证措施 (14)11应急预案 (15)生态园17号线桥梁工程预制空心板吊装专项方案1 工程概况生态园17号线山龙河桥梁工程位于生态园17号线道路桩号K0+283.50处。

桥梁上部结构设计为预制空心板梁，下部结构桥墩采用桩柱式，桥台采用钢筋砼U型结构，基础均采用扩大基础，桥梁设计横断面宽度为25m（横断面布置为2.5m慢行道+2.5m 人行道+7.5m车行道+7.5m车行道+2.5m慢行道+2.5m人行道），桥梁总长20m两跨，设计跨径为单跨10m、桥梁上下游设计有顺接挡墙，形式为重力式浆砌片石结构。

2 编制依据⑴《起重机械安全规程》GB6067-2010⑵《汽车起重机和轮胎起重机安全规程》TB/T8716⑶《城市桥梁工程施工质量验收规范》CJJ2-2008⑷《公路桥涵施工技术规范》TF50-2011⑸《危险性较大的分部分项工程安全管理办法》（建质[2009]87号）⑹《重要用途钢丝绳》GB 8918-2006⑺《建筑施工手册第四版》（中国建筑出版社）⑻生态园17号线桥梁工程施工蓝图3 预制梁主要工程量4 施工准备⑴盖梁及桥台台帽砼养护期达到。

⑵梁砼养护期达到。

⑶橡胶支座已安装完成，且保证位置正确。

⑷测量放样出梁板位置。

⑸吊装前各人员应合理分配各工序应由专人指挥。

⑹吊车、垫木、钢丝绳等施工机具准备、调试完成。

5 吊装数据的计算5.1 钢丝绳的选用计算5.1.1 安全系数的确定安全系数是预先给予钢丝绳的储备能力，根据《建筑施工手册第四版》（中国建筑出版社）可知，生态园17号线梁板吊装安全系数取4.5，具体数据见下表。

钢丝绳的安全系数使用情况安全系数K 使用情况安全系数K 缆风绳用 3.5 用作吊索，无弯曲6～7用于手动起重设备 4.5 用作绑扎吊索8～10用于机动起重设备5～6 用于载人的升降机145.1.2 钢丝绳受力计算根据起吊梁板的重量及钢丝绳特性（17号线预制空心板梁的最大单片重量13t）选择采用6V×19+FC钢芯钢丝绳，直径Φ24mm，公称抗拉强度为1870MPa，最小破断拉力298KN（参见《重要用途钢丝绳》GB8918-2006第29页表19），如下图所示。

桥梁工程课程设计---12m跨径装配式空心板桥设计

题目12m跨径装配式空心板桥设计目录第一部分桥梁工程课程设计任务书 (1)第二部分桥梁工程课程设计计算书 (2)一计算空心板截面几何特性 (2)二主梁内力计算 (3)三持久状况承载能力极限状态下的截面设计、配筋和验算 (10)四持久状况正常使用极限状态下的裂缝宽度验算 (14)五持久状况正常使用极限状态下的挠度验算 (15)学年学期：2010-2011-II专业班级：2008级1、2、3班（道路桥梁工程方向）指导教师：周光伟设计时间：第17、18周学时周数：2一、设计目的桥梁工程课程设计是土木工程专业道桥方向《桥梁工程》专业课教学环节的有机组成部分，其目的在于通过桥梁工程设计实践的基本训练，深化掌握本课程的实用理论与设计计算方法，为今后独立完成桥梁工程设计打下初步基础。

二、设计任务及要求设计题目：装配式钢筋混凝土空心简支板设计设计资料:标准跨径：12m（墩中心距离）桥面净空：净-7m＋2×1.5m＝10m设计荷载：公路-I级，人群荷载3.0 kN/m2桥面铺装：表层为3cm厚沥青砼，下为6 cm厚防水砼。

设计内容：1. 计算主梁的荷载横向分布系数2. 主梁内力计算与内力组合3. 主梁正截面抗弯强度计算与配筋、斜截面抗剪强度核算与配筋；4. 主梁裂缝宽度验算5. 主梁变形验算6.绘制空心板梁一般构造图；7.绘制空心板梁配筋图。

图幅尺寸按A3图纸绘制。

该桥是桥面净宽为10m 的板桥，由10块装配式预制空心板拼装而成，混凝土等级为C40，板厚为600mm ，宽990mm ，板与板之间留有1.11cm 的缝隙用于灌注砂浆。

中板截面图如下图所示：一、计算空心板截面几何特性1、毛截面面积计算22111996021523010255335282773466.283222A cm π⎡⎤=⨯-⨯⨯-⨯⨯-⨯⨯⨯+⨯+⨯⨯+⨯⨯=⎢⎥⎣⎦2、毛截面重心位置全截面对12板高处的静矩为：12311112255(305)335(3033)228(30528)232231277302075256.66723h S cm ⎡=⨯⨯⨯⨯-⨯+⨯⨯-⨯+⨯⨯⨯--⨯⎢⎣⎤⎛⎫-⨯⨯⨯--⨯= ⎪⎥⎝⎭⎦铰缝的面积为：2111=25533528277460222j A cm ⎡⎤⨯⨯⨯+⨯+⨯⨯+⨯⨯=⎢⎥⎣⎦毛截面重心离12板高的距离为：125256.6671.5173466.283h S d cm A === 铰缝重心到12板高的距离为：125256.66711.428460h j j S d cm A === 3、毛截面惯性矩计算铰缝对自身重心轴的惯性矩为：224311111255530-5-11.42853333530-33-11.4283623122j I ⎧⎡⎤⎡⎤⎪⎛⎫⎛⎫=⨯⨯+⨯⨯⨯⨯+⨯⨯+⨯⨯⨯⎢⎥⎢⎥⎨ ⎪ ⎪⎝⎭⎝⎭⎢⎥⎢⎥⎪⎣⎦⎣⎦⎩23111228228302072811.4283623⎡⎤⎛⎫+⨯⨯+⨯⨯⨯---⨯+⎢⎥ ⎪⎝⎭⎢⎥⎣⎦23411277773020711.42856335.9183623cm ⎫⎡⎤⎪⎛⎫+⨯⨯+⨯⨯⨯--⨯+=⎢⎥⎬ ⎪⎝⎭⎢⎥⎪⎣⎦⎭单个挖空孔部分对12板高处的惯性矩为：22342234411225121281843113023030102305104932.241121281843k D D I bh D cm ππππππππ⎛⎫⎛⎫=+⨯-++ ⎪ ⎪⎝⎭⎝⎭⨯⨯⎛⎫⎛⎫=⨯⨯+⨯-⨯+⨯+= ⎪⎪⎝⎭⎝⎭空心板截面对其重心轴的惯性矩为：()32222649960309960 1.5172104932.241300 1.51712456335.91846011.428 1.517 1.447810I cm π⎡⎤⎛⎫⨯=+⨯⨯-⨯++⨯⎢⎥⎪⎝⎭⎣⎦--⨯+=⨯空心板截面的抗扭刚度可简化为下图所示的箱型截面进行近似计算抗扭刚度为：222264124483.550 3.0116101125011283.5101015.5T b h I cm h b t t t⨯⨯===⨯⨯⎛⎫⎛⎫⨯++++ ⎪ ⎪⎝⎭⎝⎭ 二、主梁内力计算1、永久作用效应计算（1）空心板自重（一期恒载）：413466.8232510/8.666/G G kN m kN m -==⨯⨯=Ⅰ（2）二期恒载：沥青砼、防水砼：()20.031230.0612410/21.3/G kN m kN m =⨯⨯+⨯⨯⨯= 铰接缝自重：()43460 1.116010259/11.848/G kN m kN m -=+⨯⨯⨯⨯= 栏杆自重：428/16/G kN m kN m =⨯=()23421.311.84816/10/ 4.915/G G G G kN m kN m =++=++=Ⅱ 所以： ()8.666 4.915/13.581/G G G kN m kN m =+=+=ⅠⅡ 由此可以计算出空心板永久作用效应：12221113.58111.6228.43288M ql kN m kN m ==⨯⨯⋅=⋅14223313.58111.6171.3243232M ql kN m kN m ==⨯⨯⋅=⋅01113.58111.678.77022V ql kN kN ==⨯⨯=141113.58111.639.38544V ql kN kN ==⨯⨯=120V =2、可变作用效应计算设计荷载为公路—Ⅰ，车道荷载的均布荷载标准值k q 和集中荷载标准值k P 为： 10.5/k q kN m = 计算弯矩时：()36018011.65180206.4505k P kN -=⨯-+=-计算剪力时： 1.2206.4247.68k P kN kN =⨯= （1）冲击系数计算 6.802f Hz ===（其中，313.58110/1385.816/9.8c G m kg m kg m g ==⨯=）由于，1.514Hz f Hz ≤≤，故可按丅式计算汽车荷载的冲击系数： 0.1767ln 0.01570.1767ln 6.8020.01570.323f μ=-=⨯-= 当行车道为两车道是不进行车道折减，故取折减系数 1.0ξ=（2）汽车荷载横向分布系数计算：空心板跨中截面和14截面处的荷载横向分布系数按铰接板法计算，支点处荷载横向分布系数按杠杆原理法计算，支点至14截面的荷载横向分布系数按直线变化。

大桥施工组织设计方案样本

施工组织设计一、工程简介本协议段既有大中桥6座，分别为：1、斜管庄中桥（K250+103.1）原桥梁全宽19m，行车道宽18m。

上部构造形式为6×13m旳钢筋混凝土空心板；下部构造均为浆砌片石砌石重力式墩、U型桥台。

此次设计按拆除上部加宽6×13m钢筋混凝土空心板，下部构造均为浆砌片石砌石重力式墩、U型桥台。

2、神林店中桥（K252+948.5）原桥为6×8.5m钢筋混凝土板桥，桥面全宽19m。

下部为U台，重力式桥墩。

此次设计按拆除新建4×13m旳钢筋混凝土空心板，下部构造均为柱式墩台，桩基础。

3、马战北大桥（K253+810.7）原桥上部为10×20米预应力混凝土空心板，下部为柱式墩台，桩基础。

外观质量很好，无明显异常。

此次设计按原桥保存利用，两侧加宽，拆除原桥桥面铺装、护栏，与新宽桥一同新做桥面铺装和防撞护栏、安装伸缩装置，加宽部分构造及孔跨布置同老桥。

4、金沟河中桥（K257+736.2）原桥上部构造型式为4×13m旳钢筋混凝土空心板；下部构造均为浆砌片石砌石重力式墩、U型桥台。

此次设计按拆除新建4×13m旳钢筋混凝土空心板，下部构造均为柱式墩台，桩基础。

5、沭河大桥（K262+667）原桥上部为15×20米预应力混凝土空心板桥，下部为柱式墩台，桩基础。

板底裂缝较多，墩台无明显异常。

此次设计按原桥墩台保存利用，两侧加宽，拆除原桥上部构造，与新宽桥一同新做桥面铺装和防撞护栏、安装伸缩装置，加宽部分构造及孔跨布置同老桥。

6、高桥大桥（K296+058）原桥上部为11×20米预应力混凝土空心板，下部为柱式墩台，桩基础。

上部构造较差，墩台外观质量很好，无明显异常。

二、工程量本协议段主要工程量为：Φ1.2m钻孔灌注桩50棵750m，Φ1.3m钻孔灌注桩56棵780m，Φ1.5m钻孔灌注桩22棵284m，钢筋合计2782.34t，钢绞线385.74t，C50砼12426.4m3，C40砼：292.3m³，C30砼：3459.6m³，C25砼：1035.3m³,C20砼：286.6m³，D80型模数式伸缩装置406.6m。

空心板预制施工方案

钢筋砼桥首件空心板预制施工方案一、工程简介：1－16.0m钢筋混凝土空心板小桥，桥梁全长28.03m，与线路方向成90°交角，本桥位于半径R=2950m的平曲线内。

上部构造采用钢筋混凝土空心板，下部构造采用重型桥台，明挖扩大基础。

空心板采用C50号砼浇筑，内置Ⅰ级φ8、和Ⅱ级Φ10、Φ12、Φ14、Φ16钢筋。

空心板宽度中板采用124cm，边板采用187cm。

根据设计图纸，本小桥共需预制16m预应力空心板10块，其中：1.24m宽中板预制8块、1.87m宽悬臂边板2块。

空心板中板编号为ZB1、ZB2、ZB3、ZB4、ZB5、ZB6、ZB7、ZB8。

边板编号为BB1、BB2。

本桥首件空心板施工为中板ZB1。

三、一块中板主要工程量：1、C50混凝土8.41m32、HPB235钢筋329.9㎏3、HRB335钢筋1061.1㎏4、Ф15.2钢绞线259.2㎏5、波纹管61.4m6、锚具15-3 4套7、锚具15-4 4套8、天山牌52.5水泥0.234t四、工期计划本桥首件空心板计划于2011年7月30日开工，2011年8月20日完成，工期为20天。

五、机械、设备、人员配备HZS-50型强制式搅拌机1台，BX1-500电焊机2台，发电机1台，水泵1台，钢筋切断机1台，钢筋弯曲机1台，振动棒2台，混凝土罐运输车2辆，200t油顶2个，油泵两台，真空压浆机1台。

根据工程规模，工期要求和我单位人力资源状况，现场配备包括施工管理人员、工程技术人员和施工作业人员在内的专业齐全的综合施工队伍，在管理和技术上选用具有多年的施工经验的人员，能够高效有序地组织各项工程的施工和管理。

工程负责人：李建波，技术总负责：别团校，质量负责人：田沧海，现场施工负责人：吕新民，现场技术负责人：张胜权。

劳动力配置:施工人员共25人，包括钢筋工10人，木工4人，混凝土振捣工3人，张拉压浆工人8人。

六、施工方案（一）施工工艺工艺流程：预制场地平整及基座的制作→基座的检查→空心板模型的制作及加固→空心板钢筋的制作→C50砼的浇筑→空心板的保温及养生→空心板的张拉、压浆、封端→空心板的吊装→场地清理（二）空心板预制准备工作⑴材料要求①钢绞线：预制预应力空心板采用标准的低松弛高强度钢绞线，其抗拉强度标准值fpk=1860MPa，公称直径d=15.2mm，弹性模量Ep=1.95×105MPa，松弛率0.035，松弛系数0.3。

普通钢筋混凝土空心板桥梁设计讲解学习

目录一桥梁工程课程设计任务书 (1)1.设计题目——普通钢筋混凝土简支空心板梁桥设计 (1)2. 设计条件及参数 (1)二构造形式及尺寸要求 (2)三空心板毛截面几个特性计算 (2)1毛截面面积A (2)2空心板毛截面对其重心轴的惯性矩I (3)四作用效应计算 (3)1永久作用效应计算 (3)2可变作用效应计算 (4)3作用效应组合 (10)五普通钢筋数量估算及布置 (12)1普通钢筋数量的估算及布置 (12)六换算截面几何特性计算 (14)1换算截面面积A s (14)2换算截面重心位置 (14)3换算截面惯性矩I0 (14)4换算截面弹性抵抗矩 (14)七承载能力极限状态计算 (14)1跨中截面正截面抗弯承载力计算 (14)2截面抗剪承载力计算 (16)八持久状况正常使用极限状态计算 (17)1持久状况正常使用极限状态下裂缝宽度验算 (17)2持久状况正常使用极限状态下挠度验算 (18)桥梁工程课程设计任务书1.设计题目——普通钢筋混凝土简支空心板梁桥设计2. 设计条件及参数2.1 桥面净空净—— 9m。

2.2主梁跨径和全长标准跨径：l b=30.00m（墩中心距离）；计算跨径：l=29.60m（支座中心线距离）；主梁全长：l=29.96m（主梁预制长度）。

全2.3设计荷载公路—以Ⅰ级，人群荷载3.0KN/m2。

2.4材料钢筋：主筋用HRB335钢筋，其他的用R235钢筋；混凝土：C40；铰缝为C30细集料混凝土；桥面铺装采用C30沥青混凝土；栏杆及人行道板为C25混凝土。

2.5计算方法：极限状态法。

2.6结构尺寸根据桥面净宽自行确定。

2.7设计依据（1）《公路工程技术标准》（JTG B01-2003）（2）《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2004），简称《桥规》；（3）《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62-2004），简称《公预规》；（4）《公路桥涵地基与基础设计规范》（JTJ 024-85），简称《基规》参考文献:《混凝土简支梁（板）桥》第三版易建国编二构造形式及尺寸要求桥面净空为净1.5m+4.5m+4.5m+1.5m，全桥宽采用8块C40的预制预应力混凝土空心板，每块空心板宽125cm，高105cm，空心板全长29.96m。

桥梁工程13m空心板桥课程设计(图文结合计算书详细)

目录一、设计资料 (1)二、构造形式及尺寸选定 (3)三、空心板毛截面几何特性计算 (4)四、作用效应计算 (6)五、预应力钢筋数量估算及布置 (17)六、换算截面几何特性计算 (20)七、承载力极限状态计算 (22)八、预应力损失计算 (25)九、正常使用极限状态计算 (30)十、变形计算 (37)十一、持久状态应力验算 (41)十二、短暂状态应力验算 (45)十三、最小配筋率复核 (50)一、设计资料1.根据学号尾号为2，选定如下：2.设计荷载：公路—II级，人群荷载：3.0kN/m2。

3.材料(1)结构：空心板采用C40水泥混凝土，重力密度取γ1=25kN/m3(2)铰缝：铰缝采用C30细集料混凝土，重力密度取γ2=24kN/m3(3)预应力钢筋：采用1×7股钢绞线，公称直径d=12.7mm，单根截面公称面积为98.7mm2，fpk =1860Mpa，张拉控制应力取0.70 fpk。

预应力钢绞线沿板跨长呈直线型布置。

(4)非预应力钢筋：直径大于或等于12mm者采用HRB335级钢筋，直径小于12mm者均采用R235级钢筋。

(5)桥面铺装：采用10cm沥青混凝土，重力密度取γ2=23kN/m3(6)人行道：采用C25水泥混凝土，自重单侧1.52kN/m(7)护栏：采用C25水泥混凝土，自重单侧3.6kN/m。

4.其它参数及要求本桥设计安全等级为三级，结构重要性系数γ=0.9，桥梁所处环境条件为I类环境。

空心板按全预应力混凝土构件设计。

5.设计依据(1)公路桥涵设计通用规范（JTG D60—2004）（简称《公桥规》）(2)公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范（JTG D62—2004）（简称《公预规》）(3)姚玲森主编．桥梁工程（第二版）．北京：人民交通出版社，2008.7．(4)贾艳敏、高力主编．结构设计原理．北京：人民交通出版社，2004.8．(5)易建国主编．混凝土简支梁（板）桥（第三版）[例一]．北京：人民交通出版社，2006.9．(6)胡兆同等编著．桥梁通用构造及简支梁桥．北京：人民交通出版社，2001.3．二、构造形式及尺寸选定本工程桥面净宽为净—7m+2×0.75m 人行道，全桥宽采用9块C40的预制预应力混凝土空心板，每块空心板宽为99cm ，高为54cm ，空心板全长12.96m 。

装配式钢筋混凝土简支空心板桥设计

桥梁工程课程设计任务书装配式钢筋混凝土简支空心板桥设计一、设计资料1．标准跨径：13m2．计算跨径：计算跨径12.5m3．桥面宽度：净-9+2 0.5m防撞护栏，桥面铺装为0.08mC40混凝土铺装+0.06m沥青混凝土面层，桥面横坡为双向1.5%，桥面横坡由铺装层形成。

4．设计荷载：公路-Ⅱ级5．材料：（1）钢筋，其技术指标见表1；（2）混凝土及其技术指标见表2，主梁混凝土为C40，防撞护栏C30，桥面铺装混凝土为C40，沥青混凝土容重为23 KN/m3，混凝土容重为25 KN/m3。

钢筋技术指标表1R235（MPa）5101.2⨯195195235HRB400级Ф（Mpa）510.2⨯330330400混凝土技术指标表2二、设计计算内容：1．主梁几何特性计算2．恒载内力计算3．荷载横向分布计算（支点处采用杠杆法，跨中采用铰接板法）4．活载内力计算5．荷载组合。

确定用于配筋计算的最不利作用效应组合6．主梁配筋计算（依据结构设计原理进行）7．绘制内力包络图8．绘制主梁一般构造图和配筋图（A3图幅，要求手绘）9．裂缝宽度验算10. 主梁变形验算11.绘制主梁一般构造图和结构图三、设计依据：《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2015）《公路钢筋混凝土与预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62-2004）《桥梁工程》姚玲森编《桥梁工程》绍旭东《结构设计原理》叶见曙或张树仁编四、结构尺寸图1 全桥主梁横断面图2 中板横断面图图3 边板横断面图钢筋混凝土空心板设计计算书一：基本设计资料1：跨度和桥面宽度（1）标准跨径：13m（2）计算跨径：12.5m（3）桥面宽度（桥面净空）：双向行驶，净9+2*0.5m护栏（4）设计荷载：公路二级，无人群荷载（5）主梁预制长度：12.7m（6）结构重要性系数;=12:主要材料（1）混凝土：混凝土空心简支板和铰接缝采用C30混凝土;桥面铺装上层采用0.07m的沥青混凝土，下层为0.08m的C40混凝土。

桥梁空心板施工方案

桥梁空心板施工方案桥梁空心板施工方案一、方案目的本方案的目的是确保桥梁空心板的施工工作顺利进行，保证施工质量和施工安全。

二、施工准备1. 进行现场勘察和测量，确定桥梁空心板的安装位置和尺寸。

2. 准备所需的施工材料和设备，包括空心板、钢筋、混凝土、脚手架等。

3. 搭建施工现场的临时围护结构，确保施工安全。

三、施工步骤1. 搭建脚手架和安全网，确保施工人员的安全。

2. 钢筋加工和布置：按照设计要求进行钢筋加工和布置，确保空心板的强度和稳定性。

3. 梁底垫层：在桥梁墩台上搭设合适的模板，并进行底垫层的浇筑，以提高桥梁的承重能力。

4. 模板安装：根据空心板的尺寸和形状，制作模板，并进行准确的安装，确保空心板的安装精度和稳定性。

5. 空心板安装：将空心板放置在模板上，按照设计要求进行调整和对齐，然后进行固定。

6. 钢筋绑扎：在空心板内进行钢筋绑扎工作，确保空心板的强度和稳定性。

7. 混凝土浇筑：按照设计要求进行混凝土浇筑，确保空心板的质量和耐久性。

8. 养护：对新浇筑的混凝土进行养护，保证混凝土的强度和耐久性。

四、施工安全1. 严格遵守施工现场的安全规定，做好个人防护措施。

2. 加强施工现场的管理，确保材料和设备的完好和安全。

3. 定期进行施工材料和设备的检查和维护，确保其正常运行和使用。

4. 做好施工现场的清洁工作，减少事故发生的可能性。

5. 在施工过程中，严禁违章操作和超负荷施工，确保施工安全。

五、质量控制1. 严格按照设计要求进行工程施工，确保施工质量。

2. 加强对施工材料和设备的验收和把关，确保其质量合格。

3. 定期进行工程质量检查和监督，及时发现和纠正问题，确保工程质量。

六、施工总结施工结束后，对施工过程进行总结，总结施工中的经验和教训，以提高今后的施工质量和效率。

以上就是桥梁空心板施工方案的主要内容，通过严格按照方案进行施工，可以保证桥梁空心板的质量和施工安全。

20m空心板方案

方案编制（青口桥一）根据桥所在的地理位置及施工技术条件，决定选择两个方案：第一方案，5⨯20预应力钢筋混凝土简支空心板桥；第二方案，4⨯25预应力钢筋混凝土简支空心板桥；（一）第一方案 5⨯20预应力钢筋混凝土简支空心板桥1、上部构造桥长：105.12m；桥面净空：净—24+2⨯3m；梁数：30块板；标准跨径：20.00m；计算跨径：19.50m；预制梁长：19.96 m；支座：150⨯200⨯63mm板式橡胶支座，短边顺桥向；混凝土垫块：0.1m设计荷载：公路—Ι级；桥面铺装：上层均匀铺设0.15m的C40混凝土桥面铺装层，桥面双向横坡度1.5%。

2、下部构造：墩柱形式：单排五柱式；基础形式：钻孔灌注桩；桥台形式：桩基接盖梁台；墩柱直径 1.20m图1 （尺寸单位：mm ）桩直径 1.50m 3、基本标高值设计洪水位：4.7m桥面最低高程 H min = H p +Δh j +Δh 0 +0.063= 4.7+2.0+0.95+0.15+0.063 = 7.863m梁底标高 7.863-0.95-0.15= 6.763m 4、永久作用效应计算（1）空心板自重边板毛截面面积 =边1A 0.4553m 中板毛截面面积 =中1A 0.56633m 边板自重 g 1边 = 0.5663⨯20=11.326KN/m 中板自重 g 1中 = 0.455⨯20=9.100KN/m （2）桥面系自重栏杆重力参照标准图单侧重力取用3.5KN/m全桥宽铺装每延米重力为：0.15⨯30⨯23= 103.5KN/m设桥面系二期永久作用近似按各板平均分担来考虑，则每块空心板分摊到的每延米桥面系重力为：g 2=(3.5⨯2+103.5)/30=3.683KN/m（3）铰缝自重g 3=（0.0753+1⨯120⨯10-4）⨯28=2.4444KN/m 每跨的永久作用：桥墩：596.194444.2596.19683.32896.19100.9296.1933.11⨯⨯+⨯⨯+⨯⨯+⨯⨯=6149.92KN桥台：KN 96.307492.614921=⨯5、材料用量及工程概算（1）材料用量 ○1上部结构板 V=0.5663⨯19.96⨯2⨯5+0.4551⨯19.96⨯28⨯5=1384.765m 3现浇混凝土 V=(0.0753+1⨯0.012) ⨯19.96⨯28⨯5=243.95m 3 桥面铺装C40混凝土 V=0.15⨯22⨯19.96⨯5=329.34m 3 ○2下部结构桥墩盖梁 V=53.514⨯4=214.056m 3墩身 V=1.22⨯π÷4⨯3.88⨯5⨯4=87.719m 3 桩基础 V=1.52⨯π÷4⨯30⨯5⨯4=1059.75 m 3桥台台身 V=607.17⨯2=1214.34m 3 基础 V=660.96⨯2=1321.92m 3 （2）工程概算：通过查《公路工程概算定额》（3）材料用量及工程概算总量汇总表：注：以上仅为直接费用（二）第二方案 4⨯25预应力钢筋混凝土简支空心板桥1、上部构造桥长：114.10m；桥面净空：净—24+2⨯3m；梁数：30块板；标准跨径：25.00m；计算跨径：24.50m；预制梁长：24.96 m；支座：150⨯200⨯63mm板式橡胶支座，短边顺桥向；混凝土垫块：0.1m设计荷载：公路—Ι级；桥面铺装：上层均匀铺设0.15m的C40混凝土桥面铺装层，桥面双向横坡度1.5%。

简支空心板桥桥墩抗震计算书.doc

简支空心板桥桥墩抗震计算书(一)设计资料1、上部构造：2孔20m连续桥面简支梁，20m先张法预应力混凝土简支宽幅空心板，计算跨径为19.32m，每跨(单幅)横向设8块板。

桥面现浇10cm50号混凝土，9cm沥青混凝土。

2、桥面宽度(单幅)：0.5（防撞墙）＋净11.5(行车道)＋0.75m(波形护栏)=12.75m。

3、斜度：30°。

4、设计荷载：公路Ⅰ级。

5、支座：墩顶每块板板端设GYZ200×42mm板式橡胶支座2个。

6、地震动峰值加速度：0.20g。

7、下部构造：圆形双柱式墩，直径1.3m；钻孔桩直径1.5m，长40m。

墩柱为30号混凝土，桩基础为25号混凝土，HRB335钢筋。

桥墩一般构造如下(二)恒载计算1、上部恒载反力空心板：[(12.5+0.3)×6＋(14.7+0.3)×2]×26＝2776.8kN铰缝混凝土：2.22×7×26＝404.0kN桥面铺装(包括50号混凝土和沥青混凝土)：11.5×20×0.1×26＋11.5×20×0.09×24＝1094.8kN 防撞墙：6×26＝156kN波形护栏：5.6×26＝145.6kN合计：2776.8＋404.0＋1094.8＋156＋145.6＝4577.2kN 2、下部恒载计算1)盖梁加防震挡块重力P G＝28.8×25＝720kN2)系梁重力P X ＝8.1×25＝202.5kN 3) 一个墩柱重力P d ＝4π×1.32×5.6×25＝185.8kN4) 单桩自重力P z ＝4π×1.52×40×25＝1767.1kN(三)水平地震力计算 1、顺桥向水平地震力计算1)上部结构对板式橡胶支座顶面处产生的水平地震荷载 E ihs ＝sp h z i ni itpitpG K C C KK 11β∑=式中：C i ＝1.7，C z ＝0.3，K h ＝0.2根据地质资料分析，桥位所在地土层属Ⅲ类场地，所以有 β1＝2.25×(145.0T )0.95对于板式橡胶支座的梁桥 T 1＝12ωπ其中：ω12＝tpsp sp tp sp tp sp tp G G K K G G G K K K G G K K K G g2}4])({[)(2/1212211211-++-++K 1＝∑=ni is K 1计算采用2孔×20m 为一联，故n ＝1K is ＝∑∑=sn i r d tA G 1其中：n s ＝2×16＝32，G d ＝1200kN/m 2由橡胶支座计算知A r ＝4π×0.22＝0.0314m2∑t ＝0.042m∴ K is ＝32×042.00314.01200⨯＝28708.6kN/mK 1＝1×28708.6＝28708.6kN/m K 2＝∑=ni ip K 1K ip ＝3113il E I其中：墩柱采用30号混凝土，则 E c ＝3.00×104MPaE 1＝0.8×3.00×104×103＝2.4×107kN/m 2按墩高H ＝7m 控制设计，支座垫石＋支座厚度＝0.1＋0.042＝0.142m l i ＝7＋0.142＝7.142m 柱惯矩： I 1＝64π×1.34＝0.1402m4K ip ＝37142.7104.21402.03⨯⨯⨯×2＝55418.0kN/mK 2＝1×55418.0＝55418.0kN/m G sp ＝2×4577.2＝9154.4kN G tp ＝G cp ＋ηG p其中： G cp ＝720kNG p ＝2×185.8＝371.6kNη＝0.16(2f X +2221f X +21f f X X +21f X +1)顺桥向作用于支座顶面的单位水平力在支座顶面处的水平位移为：X d ＝X 0－φ0l 0＋X Q 其中： l 0＝l i ＝7.142m X Q ＝1133I E l ＝1402.0104.23142.773⨯⨯⨯＝0.0000361桩的计算宽度：b 1＝0.9(d+1)＝0.9×(1.5＋1)＝2.25m 桩在土中的变形系数：α＝51EImbm ＝10000kN/m 4其中：桩采用25号混凝土，则 E c ＝2.80×104MPaEI ＝0.8×2.8×107×64π×1.54＝5.567×106∴ α＝5610567.525.210000⨯⨯＝0.3321 桩长h ＝40m ，∴ αh ＝0.3321×40＝13.284m ＞2.5m 取αh ＝4.0，故K h ＝0 从而有 X 0＝34433443203443344331B A B AC B C B EI l B A B AD B D B EI --⨯+--⨯ααφ0＝)1(344334430344334432B A B AC A C A EI l B A B AD A D A EI --⨯+--⨯-αα 由公路桥涵地基与基础设计规范(JTJ 024-85)附表6.11查得 34433443B A B A D B D B --＝2.441 34433443B A B A C B C B --＝34433443B A B A D A D A --＝1.62534433443B A B A C A C A --＝1.751故 X 0＝EIl EI 203625.1441.2αα+＝626310567.53321.0142.7625.110567.53321.0441.2⨯⨯⨯+⨯⨯＝0.0000309φ0＝)751.1625.1(02EIl EI αα+- ＝)10567.53321.0142.7751.110567.53321.0625.1(662⨯⨯⨯+⨯⨯-＝－0.00000941X d ＝0.0000309＋0.00000941×7.142＋0.0000361＝0.000134X f ＝dX X 0＝000134.00000309.0＝0.2306X H/2＝X 0－φ0l 0/2＋X Q/2＝X 0－φ0l 0/2＋113485I E l＝0.0000309＋0.00000941×2142.7＋1402.0104.248142.7573⨯⨯⨯⨯＝0.0000758 X f/2＝dH X X 2/＝000134.00000758.0＝0.5657∴ η＝0.16×(0.23062+2×0.56572+0.2306×0.5657+0.5657+1) ＝0.3823G tp ＝720＋0.3823×371.6＝862.1kN∴ω12＝tpsp sp tp sp tp sp tp G G K K G G G K K K G G K K K G g2}4])({[)(2/1212211211-++-++＝1.8624.91542}554186.287084.91541.8624]4.9154)554186.28708(6.287081.862{[4.9154)554186.28708(6.287081.8628.92/12⨯⨯⨯⨯⨯⨯-⨯++⨯-⨯++⨯⨯＝20.021ω1＝4.474T 1＝474.42π＝1.404 β1＝2.25×(404.145.0)0.95＝0.7634K itp ＝ipis ip is K K K K +＝0.554186.287080.554186.28708+⨯＝18911.7kN/m则 E ihs ＝4.91547634.02.03.07.17.1891117.18911⨯⨯⨯⨯⨯⨯＝712.8kN2)墩身自重在板式支座顶面的水平地震荷载E hp ＝tp h z i G K C C 1β＝1.8627634.02.03.07.1⨯⨯⨯⨯＝67.1kN 支座顶面的水平地震力总和为E ihs ＋E hp ＝712.8＋67.1＝779.9kN(四)墩柱截面内力及配筋计算(柱底截面) 1、荷载计算上部恒载反力：4577.2kN下部恒载重力：720＋2×185.8＝1091.6kN 作用于墩柱底面的恒载垂直力为N 恒＝4577.2＋1091.6＝5668.8kN水平地震力：H ＝779.9kN水平地震力对柱底截面产生的弯矩为 M ＝779.9×7.142＝5570.0kN •m 2、荷载组合(单柱)1)垂直力：N ＝5668.8/2＝2834.4kN 2)水平力：H ＝779.9/2＝390.0kN 3)弯矩： M ＝5570.0/2＝2785.0kN •m 3、截面配筋计算偏心矩： e 0＝M d /N d ＝2785.0/2834.4＝0.9826m 构件计算长度：l 0＝2l ＝2×5.6＝11.2mi ＝AI ＝4/3.164/3.124⨯⨯ππ＝0.325 l 0/i ＝11.2/0.325＝34.46>17.5 ∴应考虑偏心矩增大系数η η＝1＋212000)(/14001ξξhl h eh 0＝r ＋r s ＝0.65+0.59＝1.24m h ＝2r ＝2×0.65＝1.3mξ1＝0.2＋2.700h e ＝0.2+2.7×24.19826.0＝2.34>1.0∴取 ξ1＝1.0ξ2＝1.15－0.01hl 0＝1.15－0.01×3.12.11＝1.064>1.0∴取 ξ2＝1.0η＝1＋0.10.1)3.12.11(24.1/9826.0140012⨯⨯⨯＝1.067ηe 0＝1.067×0.9826＝1.048m由公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范(JTG D62-2004)附录C 有配筋率 ρ＝DgrCe Ae Br f f sd cd --⋅00'f cd ＝13.8MPa f sd ’ ＝280MPag ＝r s /r ＝0.59/0.65＝0.9077 假定ξ＝0.33，A ＝0.6631，B ＝0.4568，C ＝-0.8154，D ＝1.7903 ρ＝65.09077.07903.1048.18154.0048.16631.065.04568.02808.13⨯⨯-⨯-⨯-⨯⨯＝0.01027N d ≤Ar 2f cd ＋C ρr 2f sd ’Ar 2f cd ＋C ρr 2f sd ’＝0.6631×0.652×13.8×103-0.8154×0.01027×0.652×280×103＝2875.5kN>N d ＝2834.4kN ∴纵向钢筋面积A s ＝ρπr 2＝0.01027×π×0.652＝0.01363m2选用28φ25HRB335钢筋，A ＝0.001374m 2> A s ＝0.01363m2(五)桩身截面内力及配筋计算1、内力计算作用于地面处桩顶的外力为N 0＝2834.4kN ，H 0＝390.0kN ，M 0＝2785.0kN •m 1) 桩身弯矩M y ＝α2EI(x 0A 3+αφ0B 3＋EI M 20αC 3＋EIH 30αD 3)x 0＝EIM EI H 2030625.1441.2αα+＝626310567.53321.0625.10.278510567.53321.0441.20.390⨯⨯⨯+⨯⨯⨯＝0.01204mφ0＝)751.1625.1(020EIM EI H αα+- ＝)10567.53321.0751.10.278510567.53321.0625.10.390(662⨯⨯⨯+⨯⨯⨯- ＝－0.00367A 3、B 3、C 3、D 3由公路桥涵地基与基础设计规范(JTJ 024-85)附表6.12查得，计算见下表桩身弯矩 M y 计算yh ＝αA 3B 3C 4D 4M yy(m) (m) (kN*m) 00 0.00000 0.00000 1.00000 0.00000 2785.0 0.3010.1 -0.00017 -0.00001 1.00000 0.10000 2901.2 0.6020.2 -0.00133 -0.00013 0.99999 0.20000 3010.9 0.9030.3 -0.00450 -0.00067 0.99994 0.30000 3108.4 1.2040.4 -0.01067 -0.00213 0.99974 0.39998 3189.6 1.5060.5 -0.02083 -0.00521 0.99922 0.49991 3251.3 1.8070.6 -0.03600 -0.01080 0.99806 0.59974 3291.1 2.1080.7 -0.05716 -0.02001 0.99580 0.69935 3307.8 2.4090.8 -0.08532 -0.03412 0.99181 0.79854 3300.7 2.7100.9 -0.12144 -0.05466 0.98524 0.89705 3270.5 3.0111 -0.16652 -0.08329 0.97501 0.99445 3217.4 3.3121.1 -0.22152 -0.12192 0.95975 1.09016 3142.83.6131.2 -0.28737 -0.17260 0.93783 1.18342 3048.4 3.9141.3 -0.36496 -0.23760 0.90727 1.27320 2936.1 4.2161.4 -0.45515 -0.31933 0.86573 1.35821 2808.1 4.5171.5 -0.55870 -0.42039 0.81504 1.43680 2679.4 4.8181.6 -0.67629 -0.54348 0.73859 1.50695 2514.8 5.1191.7 -0.80848 -0.69144 0.64637 1.56621 2354.3 5.4201.8 -0.95564 -0.86715 0.52997 1.61162 2187.8 5.7211.9 -1.11796 -1.07357 0.38503 1.63969 2017.7 6.0222 -1.29535 -1.31361 0.20676 1.64628 1846.4 6.6252.2 -1.69334 -1.90567 -0.27087 1.57538 1508.0 7.2272.4 -2.14117 -2.66329 -0.94885 1.35201 1187.5 7.8292.6 -2.62126 -3.59987 -1.87734 0.91679 896.3 8.4312.8 -3.10341 -4.71748 -3.10791 0.19729 643.1 9.0333 -3.54058 -5.99979 -4.68788 -0.89126 433.4 10.5393.5 -3.91921 -9.54367 -10.34040 -5.85402 109.7 12.045 4 -1.61428 -11.73066 -17.91860 -15.07550 53.1 y ＝2.108m 处，弯矩最大，M y ＝3307.8 kN •m垂直力： N d ＝2834.4＋202.5/2＋4π×1.52×2.108×25＝3028.8kN2、截面配筋计算偏心矩： e 0＝M d /N d ＝3307.8/3028.8＝1.092m构件计算长度：l 0＝0.7×α4＝0.7×3321.04＝8.431mi ＝A I ＝4/5.164/5.124⨯⨯ππ＝0.375 l 0/i ＝8.431/0.375＝22.48>17.5∴应考虑偏心矩增大系数ηη＝1＋212000)(/14001ξξhl h e h 0＝r ＋r s ＝0.75+0.66＝1.41mh ＝2r ＝2×0.75＝1.5mξ1＝0.2＋2.700h e ＝0.2+2.7×41.1092.1＝1.09>1.0 ∴取 ξ1＝1.0ξ2＝1.15－0.01h l 0＝1.15－0.01×5.1431.8＝1.094〉1.0∴取 ξ2＝1.0η＝1＋0.10.1)5.1431.8(41.1/092.1140012⨯⨯⨯＝1.029 ηe 0＝1.029×1.092＝1.124m由公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范(JTG D62-2004)附录C 有配筋率 ρ＝Dgr Ce Ae Br f f sd cd --⋅00'f cd ＝11.5MPaf sd ’ ＝280MPag ＝r s /r ＝0.66/0.75＝0.88假定ξ＝0.32，A ＝0.6351，B ＝0.4433，C ＝-0.8656，D ＝1.7721 ρ＝75.088.07721.1124.18656.0124.16351.075.04433.02805.11⨯⨯-⨯-⨯-⨯⨯＝0.00731N d ≤Ar 2f cd ＋C ρr 2f sd ’Ar 2f cd ＋C ρr 2f sd ’＝0.6351×0.752×11.5×103-0.8656×0.00731×0.752×280×103＝3111.7kN>N d ＝3028.8Kn∴纵向钢筋面积A s ＝ρπr 2＝0.00731×π×0.752＝0.01292m 2选用28φ25HRB335钢筋，A ＝0.001374m 2> A s ＝0.01292m 2。

10米小桥施工组织设计

10米小桥施工组织设计贡觉县阿旺乡至敏都乡公路改(扩)建工程A标段K2+900小桥施工方案西藏宏庆建设有限公司贡觉县阿旺乡至敏都乡公路改(扩)建工程A标段项目部二〇一五年四月第一章工程施工方案一、桥梁结构形式：1、K2+900小桥为1-10米的钢筋混凝土空心板桥，与行车方向的法线成60度夹角，桥跨纵向为0.32%，平面位于曲线段。

2、上部结构：桥板采用标准跨径10米的钢筋混凝土空心板，在桥台处分别设置CD-60型伸缩缝，支座采用符合交通行业标准的GYZ 橡胶支座200*42mm；该桥需设置支座垫石以满足桥梁横坡的要求。

桥面铺装为10-15.75cmC40放水砼。

3、下部结构：桥台采用重力式U型桥台，明挖扩大基础；桥台台身及基础采用C25片石砼。

桥梁墩台基底承载力均不小于300Kpa，基础埋深均位于冻土层以下。

二、主要材料要求1、混凝土(1)水泥：应采用高品质的强度等级为42.5的硅酸盐水泥，同一座桥的板梁应采用同一种水泥。

(2)粗骨料：应采用连续级配，碎石宜采用锤击式破碎生产。

碎石最大粒径不宜超过20mm，以防混凝土浇筑困难或振捣不密实。

(3)细集料：采用符合规范要求的中粗砂，不宜采用细砂。

(4)混凝土：预制空心板、封锚端、封端混凝土/铰缝和桥面现浇层均采用C40；有条件时，铰缝混凝土可选择抗裂、抗剪、韧性好的钢纤维混凝土；桥面铺装采用沥青混凝土。

2、普通钢筋：普通钢筋采用HPB300、HRB400钢筋，应符合《钢筋混凝土用热轧光圆钢筋》（GB1499.1-2008）和《钢筋混凝土用热轧带肋钢筋》（GB1499.2-2008）的规定。

3、其他材料(1)钢板：应采用《碳素结构钢》（GB700-1988）规定的Q235B 钢板。

(2)支座：采用板式橡胶支座，其材料和力学性能均应符合现行国家和行业标准的规定。

4、砂石材料：涵洞及其附属工程所用砂、石材料须符合相关规范的质量要求。

三、桥梁工程施工程序1、测量放样进场后即对业主提供的平面控制网和高程控制点进行复测验算，核算无误后接引至工地现场埋设控制桩，控制桩要求通视良好，不受施工干扰，满足施测精度，并进行固定和保护，报请工程师认可，作为施工控制依据。

16m空心板桥梁-预应力中、边板计算书

16m预应力混凝土空心板计算书1 计算依据与基础资料1.1 标准及规范1.1.1 标准•跨径：桥梁标准跨径16m；计算跨径(斜交25°、简支)15.30m；预制板长15.96m•设计荷载：城-A级，人群荷载3.5kN/m2•桥面宽度：全宽50.5m桥梁半幅宽度：3.75m（人行道）+5.0m（非机动车道）+3.5m （行车道）+12m（机动车道）+1m（中央分隔带）=25.25m。

•桥梁安全等级为二级，环境条件Ⅱ类1.1.2 规范•《公路工程技术标准》JTG B01-2003•《公路桥梁设计通用规范》JTG D60-2004（简称《通规》）•《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》JTG D62-2004（简称《预规》）1.1.3 参考资料•《公路桥涵设计手册》桥梁上册（人民交通出版社2004.3）1.2 主要材料1）混凝土：预制板及铰缝为C50，10cm C50防水混凝土铺装层，9cm沥青混凝土。

2）预应力钢绞线：采用钢绞线15.2s φ，1860pk f Mpa =，51.9510p E Mpa =⨯3）普通钢筋：采用HRB335，335sk f Mpa =，52.0104S E Mpa =⨯1.3 设计要点1）本桥按后张法部分预应力混凝土A 类构件设计，桥面10cm C50防水混凝土铺装层和9cm 沥青混凝土不考虑参与截面组合作用；2）预应力张拉控制应力值0.75con pk f σ=，混凝土强度达到90％时才允许张拉预应力钢筋;3）按《预规》计算混凝土收缩、徐变效应;4）计算混凝土收缩、徐变引起的预应力损失时传力锚固龄期为10d;5）环境平均相对湿度RH=75％;6）存梁时间为90d 。

2 横断面布置2.1 横断面布置图（半幅桥面单位：cm ）2.2 预制板截面尺寸（未含10cm C50防水混凝土铺装层）单位：mm边、中板毛截面几何特性（不含12cm C40防水混凝土铺装层）表2－1板号中板边板几何特性面积()2mA抗弯惯矩()4m I抗弯惯矩()4m I面积()2mA抗弯惯矩()4m I抗弯惯矩()4m I3 汽车荷载横向分布系数、冲击系数的计算3.1 汽车荷载、人群荷载横向分布系数计算3.1.1 跨中横向分布系数本桥基本结构是横向铰接受力，因此，汽车荷载横向分布系数按横断面空心板铰接计算。

装配式预应力混凝土空心板桥计算

装配式预应力混凝土空心板桥计算第Ⅰ部分上部构造计算一、设计资料及构造布置(一)设计资料1.跨径：标准跨径20.0m，计算跨径l=19.6 m，预制板全长19.96 m。

2.荷载：汽车—20级，挂车—100，人群荷载3.5KN/m2。

3.桥面净宽：行车道7.00 m，人行道每测0.75 m。

4.主要材料：混凝土：预制行车道板40号混凝土，桥面铺装及接缝亦用40号混凝土，其余均为25号混凝土。

预应力筋采用φ15.24（7φ5）钢绞线，R b y =1860Mpa，普通筋直径d≥12mm者采用Ⅱ级钢筋，直径d<12mm者采用Ⅰ级钢筋（但吊环必须用Ⅰ级钢筋）。

5.施工要点：预制块件在台座上用先张法施加预应力，张拉台座长度假定为70m。

设计时要求预制板混凝土强度达到80%时才允许放松预应力筋。

计算预应力损失时计入加热养护温差20℃所引起的损失。

预应力钢绞线应进行持荷时间不少于5min的超张拉。

安装时，应待接缝及现浇层混凝土与预制板结合成整体后再敷设铺装层及安装人行道板等。

6.技术标准及设计规范：（1）.《公路工程技术标准》（JTT01—88）；（2）.《公路桥涵设计通用规范》（JTJ021—89）；（3）.《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTJ023—85），以下简称《预桥规》。

（4）.《桥梁工程》2001，范立础主编，人民交通出版社出版。

（5）.《公路桥涵设计手册》〈梁桥·上册〉（1996），徐光辉、胡明义主编，人民交通出版社出版。

（二）、构造及设计要点1.主梁片数：每孔8片。

2.预制板厚85cm，每块宽100cm。

3.桥面横坡1.5%，由8～13.75cm厚40号水泥防水耐磨混凝土层（加膨胀剂），无磨损，故考虑部分参与梁板受力。

4.在预制人行道板时，应预留泄水管孔洞。

5.其它未尽事项，参见各设计图。

6.主梁预制尺寸，梁长等详见设计图。

二、横截面布置横截面布置见图1—2，行车道部分的预制板厚85cm，每块底宽100cm。

预应力钢筋混凝土空心板施工方案

一、总体计划K144+890大桥共11跨，每跨9块板。

共99块板，浇筑采用C40混凝土。

施工计划工期从6月18日开工，于9月15日完工。

二、主要工程量：C40混凝土：1292.39m3 钢筋：Ⅰ级50658.52Kg Ⅱ级：14530.89Kg 钢铰线皴.：64354.69kg 钢板：.4330.54kg 锚具：792套波纹管：59148.94m三、预应力钢筋混凝土空心板施工方案1模板制作钢，整体预应力钢筋混凝土空心板模板分外模和内模，钢模采用16Mn或A3性好、强度大、不变形、不漏浆的钢模板。

侧模上部用螺栓连接，下部通过拉螺栓同底模连接成一体，接缝外塞橡胶条或海绵条，拆卸和组装方便，浇筑前彻底整修、清理刷脱模剂。

支架应稳定，能抵抗施工过程中可能发生的振动和偶然冲撞。

底模安装在有足够承载能力的混凝土底板座上，并预埋木底座，便于加固内衬PVC板或地板革。

为保证预制件尺寸精度，模板制作完成后，必须用钢尺及测量仪器进行检查，并请监理工程师审批。

2钢筋加工、安装①所有钢筋加工、安装和验收等均应按照《公路桥涵施工技术规范》的有关规定进行。

②因施工需要而断开的钢筋当再次连接时，必须进行焊接并应符合施工技术规范的有关规定。

③施工中若钢筋发生矛盾，应进行适当调整布置，但必须保证砼保护层厚度。

④如锚下螺旋筋与分布筋相扰时，应适当调整分布筋或调整分布筋间距。

⑤直径大于20mm的钢筋接长应按钢筋焊接技术标准规定，和设计要求确定焊接。

⑥空心板各钢筋网及骨架均需点焊，使之成为整体。

预制时应注意预埋泄水管道，护栏基座钢筋。

⑦钢绞线的型号应采用高强度低松驰270级φj15.24毫米钢绞线，其技术b≥1860Mpa，初始荷载为70%，持续1000必须符合ASTMA416-97标准。

标准强度Ry小时的松驰≤2.5%。

进场时要有生产厂家的出厂合格证明，经试验室检验符合《技术规范》规定的各项技术指标，并经监理工程师批准。

钢绞线外观不允许存在断丝或交叉扭曲现象，使用前应进行预拉试验。

米现浇空心板桥设计说明

本工程为桥梁,为便于小溪两岸农业生产,由公司出资建设;新建桥为1 × 13 米钢筋砼空心板桥,桥宽净+2×安全带,桥长米;1、设计荷载：公路Ⅱ级;2、桥宽：净+2×安全带;3、设计速度： 20 公里/小时;4、设计洪水频率： 1/25,汇水面积,计算流量 s;5、设计基准期： 100 年;6、环境类别：Ⅱ类;7、地震烈度：Ⅵ度区;1、公路工程技术标准 JTG B01-2014;2、公路桥涵设计通用规范 JTG D60-2015;3、公路圬工桥涵设计规范 JTG 061-2005;4、公路桥涵地基与基础设计规范 JTG 063-2007;5、公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范 JTG D62-2004;6、公路工程水文勘测设计规范 JTG C30-2015;7、公路交通安全设施设计规范JTG D81-2006;本桥未进行地质钻探 ,桥台基础承载力要求≥ 250Kpa ;当实际地质情况不满足设计要求时,应及时通知设计单位进行处理;1、混凝土：1 桥面铺装层采用抗渗等级 W6 的 C40 防水混凝土；背墙、台帽、安全带采用 C30混凝土；空心板、封端采用 C35 混凝土；桥台身及基础采用 C20 片石砼；2 结构混凝土应符合耐久性要求：混凝土水灰比不大于,水泥用量不小于 280Kg/m3,最大氯离子含量不超过 %氯离子含量指其与水泥用量的百分率 ,碱含量不超过 Kg/m3,水泥须符合通用硅酸盐水泥“GB175-2007”之规定;2、普通钢筋：钢筋采用 HRB400 钢筋Ⅲ级,应符合钢筋混凝土用钢第二部分热轧带肋钢筋,;3、砂、石料1 细骨料：宜使用级配良好的中砂,细度模数不小于,含泥量应小于 2%;2 粗骨料：应使用质地坚硬、级配良好的碎石,骨料的抗压强度应比所配制的混凝土强度高 50%以上,碎石宜采用锤击式破碎生产;普通砼中,砼强度小于 C30 的碎石含泥量应小于 2%,大于 C30的碎石含泥量应小于 1%,小于的颗粒含量应小于 5%;骨料最大粒不得大于结构最小边尺寸的1/4,和钢筋最小净距的 3/4；在两层或多层密布钢筋结构中 ,不得超过钢筋最小间距的 1/2,同时最大粒径不得超过 100mm;高强度砼小于的颗粒含量应小于 5%,骨料的最大粒径宜小于25mm,压碎值≤12;4、伸缩缝：车行道采用 C40 型伸缩缝,安全带采用锌铁皮伸缩缝 ;5、栏杆：立柱采用 C30 砼预制,扶手采用 DN80 镀锌管;上部结构采用1×13m 现浇钢筋砼空心板,下部构造采用重力式 U 型桥台、扩大基础;1、施工工艺和质量检验标准按公路桥涵施工技术规范 JTG/T F50-2011 和公路工程质量检验评定标准 JTGF80/1-2004 执行;2、振捣空心板混凝土时如采用插入式振捣棒,须从两侧同时振捣,防止芯模左右移动或上浮 ;3、现浇空心板1 施工前应有完善的施工组织技术和详细的施工方案步骤 ,合理安排各环节工期 ,达到施工连续不间断 ;2 施工时应严格按图纸要求控制钢筋保护层净距;3 各主要材料的订购采购必须符合有关规范要求,使用前应根据有关质量标准严格检测并遵照有关规范施工,相关机具使用前必须严格校对、检测 ;4 板支架中心预拱度,按抛物线分布 ;5 为使桥面铺装与现浇板紧密地结合为整体,现浇板顶板顶面必须拉毛,且用水冲洗干净后方可浇桥面砼 ;6 无论采用何种支架必须做静载试压,以检查支架的承载能力,测试纵梁和横梁的变形值 ; 最大加载按梁重的倍计;预压时间不小于7 天;根据测试结果,确定支架的施工预抛高值,予消除施工中因支架变形而造成的板梁线形和标高误差 ;7 支架支撑的地基必须满足相应的承载力和变形量的要求,支架应进行计算并报有关部门批准 ;8 空心板板砼达到设计强度 90%且砼龄期不小于 21 天,方能拆除支架,拆除支架时应从跨中往两边对称拆除,以保持受力均衡 ;9 支架拆除以后,待空心板砼强度达到设计强度再进行桥面铺装 ,安全带以及台后土回填 ;10 混凝土板浇注必须遵循对称均匀的原则 ,一次浇注成型 ;砼浇注时应充分振捣 ,达到砼密实度要求,以保证砼质量;砼养护要求保温、保湿、防晒,尽量减少收缩、温差的影响;砼的配合比应通过试验确定 ,以确保砼强度 ;配合比设计时应考虑采用低水化热、低收缩水泥 , 同时尽量减少水灰比及水泥用量,必要时可以按照有关规定添加外加剂以改善砼性能 ;11 图中参考的有关产品型号如伸缩缝等,若在施工中改变其产品型号,应对设计图中相应部位尺寸及有关预埋件同时进行修改,相关技术标准及计算参数应与本设计吻合,同时报有关部门批准 ;12 桥梁的施工及使用过程应实行严格管理,在桥面铺装未达到设计强度前的整个施工过程,禁止车辆通行,使用过程必须进行定期检查和维护 ;13)应注意结构的整体施工观念,部分相关图纸需同时使用,有关预埋件不得遗漏 ;14 浇筑空心板混凝土前应严格检查伸缩缝、泄水管、人行道栏杆等附属设施预埋件是否齐全,确定无误后方可浇筑;施工时,应保证钢筋及芯模位置准确;浇筑混凝土时应充分振捣密实,严格控制其质量 ;4、基坑开挖到位后立即浇筑砼基础,快速施工,尽量缩短基坑裸露时 ;5、桥台台背应填筑砂砾石,压实度不小于 95%,以保证桥台背路基不下沉 ;6、片石砼施工要求：1 可在混凝土中掺入不多于该结构体积 20%的片石,片石的抗压强度等级不低于 MU30;2 片石混凝土施工时,应使用质地坚硬、密实、耐久、无裂纹和无风化的石料 ,片石的厚度应为 150~300mm;在混凝土中埋放片石时应符合下列规定：① 片石应清洗干净并完全饱水,应在浇筑时的混凝土中埋入一半左右 ;②当气温低于 0 度时,不得埋放片石 ;③片石应分布均匀 ,净距应不小于 150mm,片石边缘距结构侧面和顶面的净距应不小于150mm;④ 混凝土应采取分层浇筑的方式,每层混凝土的厚度不应超过 300mm,大致水平,分层振捣,边振捣边加片石 ;7、桥台施工应选择在非灌溉季节施工,现浇板施工应选择在非汛期施工 ;8、梁板砼浇筑后应及时覆盖养护,养护期不小于 14 天,梁板砼达到设计强度且养护不小于28 天后,方可拆除支架模板 ;。