3D刚体摆姿态动力学的离散变分数值方法研究

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【北京市自然科学基金】_动力学方程_基金支持热词逐年推荐_【万方软件创新助手】_20140729

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推荐指数 4 4 2 2 2 2 2 2 2 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1
Байду номын сангаас
2009年 序号 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26
科研热词 高锰酸钾 速率常数 硝酸盐 柔性并联机器人 有限元 影响因素 动力学响应 动力学分析 位移误差 静态吸附 降解 自养反硝化 纳米铁 活化能 氨氮 柔顺机构 有限元模型 有机物 应变 四氯乙烯(pce) 反应速率常数 反应机制 反应动力学方程 动力学方程 动力学 三氯乙烯(tce)
推荐指数 2 2 2 2 2 2 2 2 2 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1
2013年 序号 1 2 3 4 5 6 7 8 9
科研热词 速率常数 运动滞后 过硫酸钾 谐波传动 柔性空间机械臂 影响因素 反应机制 动力学特性 三氯乙烯(tce)
推荐指数 1 1 1 1 1 1 1 1 1
2014年 序号 1 2 3 4 5
2014年 科研热词 质子交换膜 稳态 燃料电池 模型 孔隙率 推荐指数 1 1 1 1 1
2008年 序号 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45
科研热词 并联机器人 动力学分析 负载型纳米pd/fe 并联柔性机器人 吸附等温线 动应力 动力学 lagrange方程 ked方法 运动学耦合 过驱动 转换矩阵 表观速率常数kobs 脱色 脱氯路径模拟 胞外多糖 纳米铁 硫 特解构造法 灵敏度 活性炭 活化能ea 柔顺机构 柔性连杆 柔性并联机器人 机制 有限元 措施 挥发性氯代烃 恶臭 影响因子 弹性动力学模型 容错 固有频率 吸附热力学 吸附动力学 可靠性 反应机理 反应动力学 动力学设计 动力学机制 储氢合金 体心立方固溶体 tce al2o3超细粉末

三维模态变形体离散元方法及应用研究

三维模态变形体离散元方法及应用研究
3DEC _J 5

性运 动和 变形 的叠 加 , 块体 内部 进 一 步采 用 多 种变
形模 态将块 体 的变 形 分解 为 数 种 变形 模 态 的叠 加 。 计算 时则使 用显 式时 步步进 的动 态松 弛解法 求解平 动方 程 、 动方程 和变 形方 程 , 而得 出块体 的运动 转 从 和变 形 。接着 , 使 用 线 弹性 的或 者其 他 本 构模 型 再 求解 块体 的应力 。 这种数值方 法是一 种 可 以实现从 连续 介 质到 非
为离散 元方 法 的工程应 用奠 定 了基础 。
目前采 用 的变形体 离散 元都是 在块 体 内部进 一
增加一个 节点所带来 的 自由度 , 因此计算效率较 高。 本文 在 给 出方 法 本 身之 后 , 取 了若 干有 代 表 选
性 的实例 进行 了模 型 验证 , 结 合 梅 花拱 坝破 坏 实 并 例, 充分 阐述 了该方 法在水 电工 程 中的应用 。
空间离散块体的运动和变形在一定条件下可以 分 解为 三种运 动 的叠加 , 即块体 平动 、 块体 转动 和块 体 变形 。本节 分别 给 出转 动 和变 形 的运动 学 描 述 。
变形 体离 散 元数 值 模 型 ( MD M ) 并 编 制 了相 应 3 E , 的程 序 。该 方法 首先 根 据 天 然 的 节理 、 隙或 者 人 裂 为 的分割缝 将所 研究 的岩 体 离 散 成 三维 块 体 , 体 块
收 稿 日期 :00— 6—0 21 0 1
2 模态变形体 离散元方法

ห้องสมุดไป่ตู้
要: 首先 建立 了三 维 模 态 变 形 体 离 散元 ( MD M ) 法 , 述 了其 基 本 原 理 及 特 点 , 应用 一 系列 算 例 进 行 了 验 证 。 这 些 算 例 3 E 方 阐 并

四元数与欧拉角刚体动力学数值积分算法及其比较

四元数与欧拉角刚体动力学数值积分算法及其比较

四元数与欧拉角刚体动力学数值积分算法及其比较徐小明;钟万勰【摘要】为推广四元数保辛积分在工程中的应用,对欧拉角表示的状态方程数值积分与四元数的保辛积分进行比较.重陀螺的数值仿真结果表明四元数保辛积分的数值结果明显优于欧拉角状态方程积分.与欧拉角状态方程积分相比,四元数保辛积分在刚体动力学的数值仿真中更具优势.【期刊名称】《计算机辅助工程》【年(卷),期】2014(023)001【总页数】6页(P59-63,75)【关键词】四元数;欧拉角;刚体动力学;保辛;重陀螺【作者】徐小明;钟万勰【作者单位】大连理工大学工程力学系,辽宁大连116024;大连理工大学工业装备结构分析国家重点实验室,辽宁大连116024;大连理工大学工程力学系,辽宁大连116024;大连理工大学工业装备结构分析国家重点实验室,辽宁大连116024【正文语种】中文【中图分类】TP391.9;O313.30 引言四元数、欧拉角和方向余弦[1]是描述刚体旋转最主要的3 种坐标形式.方向余弦法需要9 个参量,应用较少;而另外2 种则应用广泛,如航天器姿态控制和捷联式惯性导航系统[1]等,对于两者的研究也卷帙浩繁,但对两者优劣的评价却褒贬不一.描述刚体在三维空间中的运动姿态可采用2 类12 种欧拉角系统,分别对应于不同的旋转轴先后次序.目前公认的用欧拉角描述旋转的固有缺陷是奇异性问题[2],即:无论采用哪种欧拉角系统,都不可避免地会含有奇异点,使得在该点附近区域进行的数值积分精度不高.对于小角度旋转,只要采用适当的欧拉角系统便可避开奇异点;而在大角度旋转时,若想避开奇异点,必须提供2 套欧拉角系统交替进行计算.据此,黄雪樵[3]提出一种“双欧法”的计算方法;近几年仍有学者[4]在继续研究该方法.双欧法虽然解决奇异性问题,但是计算过程较复杂.四元数用于描述刚体旋转,没有奇异性问题,可很好地描述刚体的全角度旋转.然而,四元数需要满足长度等于1 的单位约束,这成为制约其应用的限制.在实际应用中,经常采用的正交化修正等方法只能缓解长度的偏移,无法从根本上解决问题;黄雪樵[3]在其双欧法中也有所讨论.目前,对于单位约束最佳的解决方案是将四元数表示的刚体动力学方程导入微分代数方程范畴,近年来逐渐有学者[5-7]展开相关问题的研究.徐小明等[8]提出一种基于四元数理论描述刚体旋转的保辛数值积分方法.该方法先将问题导入微分-代数方程系统,然后利用分析结构力学理论[9]进行逐步积分,该积分保辛.该方法在积分点上严格满足四元数长度等于1 的约束条件,而在区段内部则由插值近似,属于祖冲之类方法[10].数值算例表明仿真效果优异.本文简要介绍四元数和欧拉角的基本理论,以重陀螺为例对2 种表示形式的数值积分进行比较.对于欧拉角表述,应用比较普遍的状态方程表述.研究表明,以欧拉角和角速度为状态变量形成的1 阶微分方程在使用差分近似积分时,精度损失很大,能量不守恒;该现象被周江华等[11]称为“睡陀螺”.这是一个值得注意的问题,却未得到广泛关注;而采用文献[8]给出的保辛格式,四元数单位长度约束条件得到满足,仿真结果优异,能量也达到守恒.1 刚体旋转及其运动学表示刚体运动由质心平动和绕质心转动组成.如果刚体上有一固定点,则称为刚体定点转动问题.假设Oxyz 为系统的惯性坐标系,O 为原点,亦为固定点.Ox'y'z'为随体坐标系,固定于刚体上.若将刚体的随体坐标轴取为与固定点有关的主轴,则刚体定点转动可由式(1)描述.式中:I1,I2和I3为将定点选为参考点的主转动惯量;ω1,ω2和ω3为绕3 个主轴的角速度分量;N1,N2和N3为外力矩沿3 个主轴的分量.式(1)中的3 个方程称为刚体定点转动的欧拉方程.要求解式(1)的微分方程,还需将描述旋转的坐标与角速度联系起来.如果采用欧拉角描述刚体运动,可设φ,θ 和Ψ 分别代表绕z 轴、转动后的x 轴及二次转动后的z 轴的三次旋转,即采用12 种欧拉角系统中的z-x-z 模式,则角速度分量与欧拉角之间的微分关系可以表示为式(2)称为刚体定点转动的运动方程.将式(2)与式(1)联立,将(φ,θ,Ψ)作为广义位移,将(ω1,ω2,ω3)作为广义速度,构成系统的状态方程.对于此状态方程,应用欧拉差分格式或者龙格库塔格式等可进行数值积分.本文将在第2 节对其应用辛-欧拉格式[12]进行研究.另一方面,若采用单位四元数描述旋转,则有四元数的运动学方程可以定义四元数向量式(3)隐含着四元数单位长度的约束条件将式(3)与式(1)联立可得状态方程,对其应用数值算法求解,约束条件无法很好地满足,往往导致结果失真.反对称群是正交矩阵群的李代数[8],据此在群上定义微商,可将式(3)等价成式中:通过式(6)便可得到刚体的动能,进而得到系统的Lagrange 函数,然后通过作用量的变分原理进行数值离散求解,具体算法见第2 节.2 数值积分算法首先给出2 种表示形式的积分格式.对于欧拉角,采用辛-欧拉差分格式[12].为此,可将式(2)和(1)写为式中:则欧拉差分格式为对式(11)进行迭代便可逐步积分求解.根据文献[12],将式(11)应用于Hamilton 正则方程可达到保辛效果.显然式(8)仅是状态方程表述,不能达到保辛效果.然而,式(8)应用十分广泛,形式也较为简单,对其数值积分进行比较研究具有一定的现实意义.对于四元数的数值积分,首先需要刚体系统的Lagrange 函数式中:U(q)为系统的势能为系统的动能.根据式(6),式(12)可以写为式中:q 参见式(4).要进行数值积分,首先要对系统进行有限元离散.具体来说,取离散时间区段η,t0=0,t1=η,t2=2η,…,tk=kη,….可假设tk-1时的位移与速度是已知,并满足的约束.现在的问题是通过tk-1步的已知量计算下一个时间步的qk和为此,首先在[tk-1,tk]时间段内做有限元离散.为计算简便,假设区段内的位移和速度分别为则根据式(12)与四元数约束条件可以得到离散的区段作用量(含约束)式中:λk-1和λk为Lagrange 乘子.根据分析结构力学理论[9]给出四元数的保辛积分格式,对式(16)进行迭代便可逐步积分求解.对于式(16)的具体推导以及作为参考的具体算法见文献[8].3 重陀螺的数值模拟3.1 算例1图1 对称重陀螺Fig.1 Symmetric heavy top考察如图1 所示的对称重陀螺绕其尖点O 的运动.该尖点固定于惯性空间;取陀螺的对称轴为随体坐标Ox'y'z'的z'轴;陀螺质心与尖点的距离为l,陀螺的基本参数为:m=1 kg,l=0.04 m,I1=I2=0.002 0 kg·m2,I3=0.000 8 kg·m2.取重力加速度g=9.8 m/s2.对于此例,可以写出式(10)对应的重力矩的具体表达式以及式(12)对应的重力势能的具体形式对于初始时刻,选取对应于式(16)的初始条件为对于式(4)在k=1 时的p0,结合式(12)和(20),则由Legendre 变换给出具体见文献[8].这一初始条件对应于陀螺运动中的“尖点运动”.设陀螺对称轴(z'轴)与单位球面的交点为A,则任意时刻A 点的位置由式(22)确定.采用四元数表示则为对称重陀螺的z'轴与单位球面交点A 的z 坐标-时间曲线见图2.对于对称重陀螺,是有椭圆函数解的,z 随时间应该呈周期变化.由图2 可知,唯有当时间间隔非常小时,用欧拉角表示刚体旋转的辛-欧拉差分格式的数值解才与解析解拟合得较好,步长较大时呈现发散现象;而基于四元数的保辛积分,不论大步长还是小步长,均与解析解吻合得很好.其中,当步长取Δt=10-2 s 时,1 个周期内仅有15 个左右的积分点,与解析解相比,仅仅相位略微超前,表明在大步长下数值积分的结果仍然可信.图2 对称重陀螺的z'轴与单位球面交点A 的z 坐标-时间曲线Fig.2 z coordinate vs time curves of point A of intersection of symmetric heavytop axis z' and unit sphere对称重陀螺A 点长时间轨迹沿x-y 平面的投影见图3.由于是保守系统,z'轴应以z 轴为轴绕其转动,周而复始,所以A 点沿x-y 平面的投影应该限制在一个圆环内.图3(b)表明四元数的保辛积分很好地模拟这一现象;图3(a)表明,在Δt=10-3 s 时,欧拉角的保辛积分结果完全失真,实际上如果继续减小步长至Δt=10-4 s,为四元数积分步长的1/100,这一现象仍未得到缓解.本文采用的是辛-欧拉格式,文献[11]中采用4 阶龙格库塔法,同样出现此现象,被称之为“睡陀螺”.图3 对称重陀螺A 点长时间轨迹沿x-y 平面的投影Fig.3 x-y plane projectionof long time trajectory of point A for symmetric top2 种数值积分的系统能量随时间变化情况见图4.在欧拉角表示中,虽然采用辛-欧拉格式进行数值积分,但是能量却保持得不好,这验证对状态方程应用辛-欧拉格式并不能保辛.与之相反,四元数的数值积分保辛,其能量保持得很好,这也是保辛积分的优势所在.四元数保辛积分的约束误差见图5,表明在时间积分过程中单位长度约束条件满足得很好.3.2 算例2将算例1 中转动惯量改为I1=0.002 25 kg·m2,I2=0.001 75 kg·m2,I3不变,其他参数以及初始条件与算例1 相同.不对称重陀螺A 点长时间轨迹沿x-y 平面的投影见图6,采用的是基于四元数的保辛积分.与图2(b)对比可看出,其轨迹一直限制在一圆环内,这也是保守系统的特点.本例表明,四元数保辛积分,不论对于对称陀螺还是不对称陀螺,均能达到较好的仿真效果.图4 两种数值积分的系统的能量随时间变化情况Fig.4 Energy variation with respect to time for two numerical integration systems图5 四元数保辛积分的约束误差Fig.5 Constraint error of symplectic preservation integration of quaternion图6 不对称重陀螺A 点长时间轨迹沿x-y 平面的投影Fig.6 x-y plane projection of long time trajectory of point A for asymmetric top注:时间间隔Δt=10-2 s,时间长度t=50 s4 结束语介绍2 种刚体旋转的数值积分,一种基于欧拉角表示,另一种基于四元数表示.以重陀螺的高速旋转为例,对2 种数值积分进行比较发现:以欧拉角、角速度组成状态变量,然后直接使用辛-欧拉格式不能保辛,能量衰减很快,数值积分存在缺陷;与之相反,采用四元数表示,根据分析结构力学的保辛积分方法,并结合祖冲之类方法的思想,可以很好地避免约束违约,仿真效果令人满意,可作为陀螺等仿真分析的有力工具.本文仅对以欧拉角、角速度组成状态变量的数值积分进行研究,对其他形式并未涉及,对其积分效果不佳的成因亦未研究,还有很多工作有待展开.参考文献:【相关文献】[1]张树侠,孙静.捷联式惯性导航系统[M].北京:国防工业出版社,1992:48-80.[2]赵晓颖,温立书,么彩莲.欧拉角参数表示下姿态的2 阶运动奇异性[J].科学技术与工程,2012,12(3) :634-637.ZHAO Xiaoying,WEN Lishu,YAO Cailian.The second-order kinematic singularity of orientation in Euler parameters representation[J].Sci Technol &Eng,2012,12(3) :634-637.[3]黄雪樵.克服欧拉方程奇异性的双欧法[J].飞行力学,1994,12(4) :28-37.HUANG Xueqiao.The dual-Euler method for overcoming the singularity of Euler equation[J].Flight Dynamics,1994,12(4) :28-37.[4]李跃军,阎超.飞行器姿态角解算的全角度双欧法[J].北京航空航天大学学报,2007,33(5) :505-508.LI Yuejun,YAN Chao.Improvement of dual-Euler method for full scale Eulerian angles solution of aircraft[J].J Beijing Univ Aeronautics &Astronautics,2007,33(5) :505-508.[5]NIKRAVESH P E,WEHAGE R A,KWON K.Euler parameters in computational kinematics and dynamics:Part 1[J].J 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[8]徐小明,钟万勰.刚体动力学的四元数表示及保辛积分[J].应用数学和力学,2014,35(1) :1-11.XU Xiaoming,ZHONG Wanxie.Symplectic integration of rigid body motion by quaternion parameters[J].Appl Math & Mech,2014,35(1) :1-11.[9]钟万勰,高强.约束动力系统的分析结构力学积分[J].动力学与控制学报,2006,4(3) :193-200.ZHONG Wanxie,GAO Qiang.Integration of constrained dynamical system via analytical structrural mechanics[J].J Dynamics & Contr,2006,4(3) :193-200.[10]钟万勰,高强,彭海军.经典力学辛讲[M].大连:大连理工大学出版社,2013:202-241. [11]周江华,苗育红,李宏,等.四元数在刚体姿态仿真中的应用研究[J].飞行力学,2000,18(4) :28-32.ZHOU Jianghua,MIAO Yuhong,LI Hong,et al.Research of attitude simulation using guaternion[J].Flight Dynamics,2000,18(4) :28-32.[12]HAIRER E,LUBICH C,WANNER G.Geometric numerical integration:structure-preserving algorithms for ordinary differential equations[M].Berlin:Springer,2006:189.。

3D刚体摆的姿态稳定性研究的开题报告

3D刚体摆的姿态稳定性研究的开题报告

3D刚体摆的姿态稳定性研究的开题报告
1.选题背景
3D刚体摆,是指由一根刚性杆以一定的几何构型与一定的初始条件,在外力的作用下运动,具有三个自由度(绕x、y、z三个轴旋转)。

3D
刚体摆具有广泛的应用,在机械工程、航空航天等领域都有着重要的应用。

在实际应用中,3D刚体摆的姿态稳定性研究是非常重要的。

姿态的稳定性可以决定刚体摆的控制能力,如果刚体摆的姿态不稳定,那么控
制系统很难对其进行准确的控制。

因此,研究3D刚体摆的姿态稳定性是非常有意义的。

2.研究目的
本文旨在研究3D刚体摆的姿态稳定性,探究其姿态稳定的条件和机制,为实际应用提供理论指导和参考。

3.研究内容
(1)3D刚体摆的运动学和动力学建模
建立3D刚体摆的运动学和动力学模型,探究其运动规律和受力情况,为后续的研究提供数学基础。

(2)稳定性条件分析
通过对3D刚体摆的运动学和动力学模型进行分析,推导出其姿态稳定的条件和机制,为实际应用提供理论指导和参考。

(3)控制方法研究
在稳定性分析的基础上,探究对3D刚体摆进行控制的方法。

通过模拟实验和数值仿真,验证控制方法的有效性和实用性。

4.研究方法
本研究将采用理论分析、数学建模、计算机模拟等方法,分析3D刚体摆的姿态稳定性和控制方法,进而得出结论并进行验证。

5.预期结果
本研究预计能够得到3D刚体摆姿态稳定的条件和机制,并提出有效的控制方法。

同时,通过数值仿真实验,验证控制方法的实用性和有效性。

基于修正型罗德里格斯参数的三维刚体摆姿态控制

基于修正型罗德里格斯参数的三维刚体摆姿态控制

基于修正型罗德里格斯参数的三维刚体摆姿态控制田鑫;戈新生【摘要】3D刚体摆是研究地球静止轨道航天器的一个力学简化模型,它绕一个固定、无摩擦的支点旋转,具有3个转动自由度.文章给出基于修正型罗德里格斯(Rodrigues)参数描述的3D刚体摆的姿态动力学方程,针对3D刚体摆姿态和角速度稳定的非线性控制设计问题,基于无源性控制理论利用能量法设计了3D刚体摆的系统控制器,并证明了系统满足无源性.构造了系统的李雅普诺夫(Lyapunov)函数,利用能量法设计出3D刚体摆的姿态控制律,并由拉萨尔(LaSalle)不变集原理证明了该控制律的渐近稳定性.仿真实验给出了3D刚体摆在倒立平衡位置的姿态和角速度的渐近稳定性,仿真实验结果表明基于能量方法的3D刚体摆姿态控制是有效的.【期刊名称】《力学与实践》【年(卷),期】2015(037)003【总页数】6页(P361-366)【关键词】3D刚体摆;姿态控制;修正型罗德里格斯参数;无源性;能量方法【作者】田鑫;戈新生【作者单位】北京信息科技大学机电工程学院,北京100192;北京信息科技大学机电工程学院,北京100192【正文语种】中文【中图分类】TP273三自由度刚体摆作为卫星姿态地面模拟实验的力学模型,它由一刚体绕一个固定且无摩擦的支点三自由度旋转,刚体受到重力、控制力或力矩的作用.它是在研究三轴姿态控制平台(TACT)过程中演变而来[1].Shen等[2]给出三自由度旋转摆(3D刚体摆)模型的定义,建立了3D刚体摆的动力学模型并提出了一种姿态约化模型.3D刚体摆可作为卫星姿态地面模拟实验的力学模型,对它进行的理论分析和实验结果可为卫星姿态控制系统设计提供根据,3D刚体摆模型尤其适用于质心与支点不重合的卫星和重力梯度力矩微弱的轨道静止卫星.在对3D刚体摆姿态控制研究过程中,Bacconi[3]在其博士论文中对基于角速度反馈和角速度加姿态联合反馈的3D刚体摆姿态控制问题进行了研究.邹奎等[4]设计了滑模控制器解决3D刚体摆的悬垂和倒立平衡位置处的姿态稳定性控制问题,并证明了角速度和姿态的渐近稳定性.能量法是基于无源性控制理论根据系统总能量来设计控制器,3D刚体摆系统是无阻尼的属于保守系统,设计系统控制器的目的就是让3D刚体摆在倒立平衡状态达到渐近稳定,从能量角度分析就是控制器使系统能量耗散从而达到渐近稳定.Lü等[5]利用无源性理论,根据李雅普诺夫稳定性设计了3D刚体摆姿态稳定的控制律,针对轴对称和非轴对称3D刚体摆的悬垂和倒立平衡状态的姿态稳定性进行了研究.Fantoni等[6]根据能量法对倒立摆系统、古田摆、机器人系统等的模型、稳定性分析和仿真做了全面的诠释.修正型罗德里格斯参数在描述姿态转动坐标变换时运动微分方程结构简洁,独立性强,无多余的约束,并且使得旋转奇异角扩大一倍,拓宽了应用领域[7].本文利用修正型罗德里格斯参数来描述3D刚体摆的动力学方程,针对3D刚体摆姿态稳定的非线性控制问题,基于无源性理论利用能量法构造系统的李雅普诺夫函数,设计了3D刚体摆在倒立平衡状态的控制器,利用控制器使系统能量耗散达到渐近稳定,并证明了系统的渐近稳定性,最后运用数值仿真验证系统在倒立状态渐近稳定.3D刚体摆为一个刚体在重力、扰动和控制力或力矩的作用下绕一个固定的、无摩擦支点O旋转,具有3个转动自由度的刚体摆模型.3D刚体摆数学模型如下[1]其中,J=diag(Jx,Jy,Jz)是3D刚体摆的惯量矩阵,ω=(ωx,ωy,ωz)T为连体坐标系相对于惯性坐标系的姿态角速度矢量在连体坐标系上的描述,m是3D刚体摆的总质量,g是重力加速度,ρ是原点与质心连线构成的向量,ρ=(0,0,l)T表示质心与重力加速度方向一致,ρ=(0,0,-l)T表示质心与重力加速度方向相反,l表示刚体支点到质心的距离,e3为单位向量e3=(0,0,1)T,R为连体坐标系相对于惯性坐标系的姿态矩阵,τ为控制输入力矩.引入修正型罗德里格斯参数描述3D刚体摆的动力学方程,修正型罗德里格斯参数的定义为[8]其中,n为单位矢量的旋转轴,θ为旋转角,σ=的模.修正型罗德里格斯参数旋转的姿态矩阵为其中将式(3)代入式(1)可得3D刚体摆用修正型罗德里格斯参数表示的动力学方程基于修正型罗德里格斯参数表示的3D刚体摆运动学方程修正型罗德里格斯参数表示的角速度为3D刚体摆的动能和势能分别为拉格朗日函数根据拉格朗日方程,可导出3D刚体摆动力学方程其中对M(q)矩阵求行列式可得计算可以验证为反对称矩阵,即其中ξ为任意n维列向量.假设A为3D刚体摆的空间运动姿态,当3D刚体摆的质心在固定支点竖直方向上方时为倒立平衡位置,则A=(0,0,-1)T,用修正型罗德里格斯参数描述的3D刚体摆的空间运动姿态为可建立方程求解可得σ3=0,σ12+σ22=1.3D刚体摆系统的总能量为对式(13)求导可得3D刚体摆系统在倒立平衡状态,即修正型罗德里格斯参数满足系统的总能量E(t)=-mgl,对式(14)两边积分,可得该式表明系统能量增长总和总是小于或等于外部注入的能量总和,即系统满足无源性条件,表明该系统对于倒立平衡输入τ和输出满足无源性.根据无源性理论,利用系统的总能量设计3D刚体摆倒立平衡状态稳定的控制器,构造如下李雅普诺夫函数其中,kE,k1,k2为大于零的实数,李雅普诺夫函数V(σ1,σ2,σ3)为正定.则对式(15)求导可得要使系统在倒立状态达到稳定,即要求为负定或半负定,则令,可得到相应的控制律其中λ1,λ2和λ3为大于0的实数.将式(17)代入式(16)中可得由于构造的李雅普诺夫函数V(σ1,σ2,σ3)>0,其导函数可知系统在倒立平衡状态是稳定的.当时,则因此σ1,σ2和σ3为常数,代入角速度方程可得ωx=ωy=ωz=0,又由于σ3=0,将控制律(17)代入由修正型罗德里格斯参数表示的动力学方程中可求得σ1=1,σ2=0.根据拉萨尔不变集原理[9],D是一个不变集合,在D内定义的V>0且满足V˙≤0,又由于在 D域内仅仅包含一个平衡点,即说明了当t→ ∞ 时有σ→ (1,0,0)T,ω→(0,0,0)T,则系统渐近稳定.所以用能量法设计的控制律能使系统在倒立平衡状态达到渐近稳定.考虑3D刚体摆由任意状态控制到倒立平衡状态并使其渐近稳定.设3D刚体摆的质量为m= 30kg,主惯量矩阵 J=diag(15,18,20)kg·m2,l=0.5m.控制器参数选取为kE=0.2,k1=k2= k3=10,λ1=λ2=λ3=1.5.选取系统初始角速度和初始姿态分别为ω(0)=(0.1,0.3,0.1)rad/s和σ(0)=(0.01,0.01,0.01)T,仿真时间为t=100s.仿真实验结果如图 1~图 4所示,其中图 1为描述3D刚体摆的修正型罗德里格斯参数的变化曲线,图2为3D刚体摆的角速度变化曲线,图3为3D刚体摆控制输入规律,图4为3D刚体摆的矢量ρ端点在空间的轨迹变化,图中M点为起始点,N点为倒立平衡点.从图1和图2可以看出,3D刚体摆的姿态和角速度随时间变化最终趋于倒立平衡状态并渐近稳定,即修正型罗德里格斯参数σ→(1,0,0)T,角速度ω→(0,0,0)T,另外,由图3看出3D刚体摆控制输入规律,由图4看出3D刚体摆在任意初始位置做空间运动最终在倒立平衡状态稳定.通过本文分析和数值仿真结果表明3D刚体摆系统为无源性系统,用修正型罗德里格斯参数来描述3D刚体摆的动力学方程形式简洁,能避免在罗德里格斯参数下倒立平衡奇点的问题.基于非线性控制方法的能量控制方法来设计控制器,使控制器设计简单,容易实现.利用能量方法和无源性理论,设计3D刚体摆的姿态运动控制器是一种解决新问题的尝试.提出基于能量的控制器设计方法也为其他控制问题研究提供了一种新的思路.利用李雅普诺夫函数保证了系统的稳定性,确保了系统的稳定性且系统稳定性分析非常直观.仿真结果证明了控制方法的有效性和可行性.AbstractThe 3D rigid pendulum is a simplified mechanical model of the GEO(Geostationary)stationary spacecraft,and it is a rigid body with three rotational degrees of freedom,connected with a fixed pivot withoutconsideration of the friction.The attitude dynamics equations of the 3D rigid pendulum based on the modified Rodrigues parameters are derivedin this paper.For the 3D rigid pendulum’s attitude and angular velocity stability as a nonlinear control design problem,by using the energy method,the system controller is designed based on the passive control theory.It is shown that the system can meet the passive condition.By constructing the system’s Lyapunov function,the attitude control law of the 3D rigid pendulum is obtained by using the energy method,and the LaSalle invariant principle is used to prove the asymptotic stability of the control law. The simulation results show that the attitude and angular velocity are asymptotically stable in the case of the inverted equilibrium and the simulation results verify the reliability of the method.【相关文献】1 Cho S,Shen J,McClamroch NH.Mathematical models for the triaxial attitude control testbed. Mathematical and Computer Modeling of Dynamical Systems,2003,9(2):165-1922 Shen J,Sanyal AK,Chaturvedi NA,et al.Dynamics and control of a 3D pendulum.In:Proceedings of the 43rd IEEE Conference on Decision&Control,2004:323-3283 Bacconi F.Spacecraft attitude dynamics and control.[PhD Thesis].Florence:Florence University,2005-20064 邹奎,戈新生.基于滑膜控制的3D刚体摆姿态稳定性.动力学与控制学报,2013,11(2):178-1815 Lü WJ,Ge XS.Energy-based inverted equilibrium of the axially symmetric 3D rigid pendulum.Applied Mechanics and Materials,2012:128-1336 Fantoni I,Lozano R.Non-linear Control for Underactuated Mechanical Systems.Springer,20017周江华,苗玉红,王明海.姿态运动的Rodrigues参数描述.宇航学报,2004,25(5):514-5198 Schaub H,Junkins JL.Analytical mechanics of space systems.American Institute ofAeronautics&Astronautics,2003,5(2):102-1129 魏大港.随机跳跃系统的LaSalle不变集原理与耦合系统的稳定性.[硕士论文].哈尔滨:哈尔滨工业大学,2011。

基于变形场不同离散方法的柔性机器人动力学建模与仿真

基于变形场不同离散方法的柔性机器人动力学建模与仿真

基于变形场不同离散方法的柔性机器人动力学建模与仿真范纪华;章定国【摘要】研究了基于变形场不同离散方法的柔性机器人动力学建模和仿真问题。

针对多杆空间链式柔性机器人系统,采用假设模态法、有限元法、Bezier插值方法和B样条插值方法对柔性杆变形场进行描述,构造统一形式,运用Lagrange 方法,结合4×4齐次变换矩阵,在计入柔性杆横向弯曲变形引起的纵向缩短的情况下,推导得到多杆空间柔性机器人动力学方程,并编制基于4种变形场不同离散方法的多杆空间链式柔性机器人仿真软件。

通过仿真算例对柔性机器人系统的动力学问题进行研究。

仿真结果表明:有限元法的计算效率较低;假设模态法在处理较大变形问题时其精度低于Bezier插值方法和B样条插值方法的精度;作为新的变形体离散方法, Bezier插值方法和B样条插值方法可以有效地描述柔性杆的变形场,并能运用到多杆空间柔性机器人动力学建模中。

%Dynamic modeling and simulation of flexible robots based on different discretization methods are investigated in this paper. Firstly, the physical model of flexible robots consisting of n links and n revolute joints is established. Secondly, the assumed mode method, finite element method, Bezier interpolation method and B-spline interpolation method are used to describe the deformation of the flexible link. Then, kinematics of both rotary-joint motion and link deformation is described by 4×4 homogenous transformation matrices, and the Lagrangian equations are used to derive the governing equations of motion of the system. The longitudinal deformation and the transverse deformation of the flexible link are considered, and the coupling term of the deformation which is caused bythe transverse deformation is included in the total longitudinal deformation. Then, a software package for the dynamic simulation of the flexible robots based on the different discretization methods is developed, after that, the dynamic analysis for flexible robots are studied by three examples. The simulation results show that the computational efficiency of finite element method is the lowest, and the Bezier interpolation method and B-spline interpolation method are better than the assumed mode method in dealing with the large deformation dynamic problem. As new discretization methods, Bezier interpolation method and B-spline interpolation method can be used to describe the deformation of the flexible link, and they can be extended to the dynamic modeling for spatial flexible robots.【期刊名称】《力学学报》【年(卷),期】2016(048)004【总页数】14页(P843-856)【关键词】假设模态法;有限元法;Bezier插值方法;B样条插值方法;柔性机器人【作者】范纪华;章定国【作者单位】江苏科技大学机电与汽车工程学院,江苏张家港215600; 江苏科技大学苏州理工学院,江苏张家港215600;南京理工大学理学院,南京210094【正文语种】中文【中图分类】O313.7随着航天器、机器人、现代兵器系统朝着复杂化、大型化、轻质化、高速化发展,部件的柔性效应越来越明显,传统的多刚体系统模型已无法正确描述该类系统的动力学性态.在此背景下各国学者针对多体系统的柔性效应展开研究,中心刚体--柔性梁系统大范围转动[1-11]、平动[12-13]、考虑附加质量[14]、考虑阻尼效应[15],中心刚体--变截面梁系统[16],柔性矩形薄板[17-18],柔性杆柔性铰全柔机器人[19-25]等动力学问题被广泛研究,并取得了相应的研究成果.然而上述柔性多体系统动力学研究中柔性体变形场离散方法主要采用的是假设模态法(assumed mode method,AMM)[2-5,12-13,15-16,21-25]和有限元法(finit element method,FEM)[7-9,11,14].假设模态法源于结构动力学中梁的固有振型,其突出优点在于能通过较少模态来获得较好的逼近结果,计算效率较高.但当柔性体为非规则形状时,求解柔性体的振动振型本身就是难题,且假设模态法源于小变形假设,其在大变形问题中的适用性有待商榷.有限元法是一种通用性很强的变形体离散法,但其前处理繁琐,需要花费大量时间划分网格、不易构造出高阶连续的形函数,通常只是位移连续而非应力应变连续.且系统的广义坐标为有限元节点坐标,由此得到的动力学方程广义坐标数目巨大,对于处理诸如由多个柔性杆件连接而成的空间柔性机器人的动力学实时计算时显得效率较低.因此,高效精确的变形场离散方法研究已经成为复杂柔性多体系统,尤其是柔性机器人动力学快速实时计算方面急需解决的难点问题.文献[26-27]理论推导了Bezier插值方法(Bezier interpolation method,BIM)、B样条插值方法(B-spline interpolation method,BSIM)与绝对节点坐标方法下有限元法的关系,从而实现计算机辅助设计(computer aided design,CAD)中的几何造型与计算机辅助分析(computer aided analysis,CAA)中变形场描述的统一.文献[28-29]进一步研究了Bezier插值、B样条插值等计算几何方法和绝对节点坐标有限元法之间的转化,并给出仿真实例,研究表明将CAD中几何造型法和CAA中变形场描述相统一既能达到CAD和CAA之间的同几何分析,又可以提高CAA分析精度和效率.随后文献[30-32]将Bezier插值方法和B样条插值方法运用到柔性体变形场的描述中,并对旋转柔性悬臂梁和旋转柔性锥形梁的动力学问题进行研究.文献[33-34]将光滑节点插值法和径向基点插值法应用于柔性梁的变形场离散,并对大范围旋转柔性梁动力学问题进行研究,从而丰富了柔性梁变形场描述理论.然而,上述诸如Bezier插值方法、B样条插值方法等计算几何法以及光滑节点插值法和径向基点插值法等无网格法,只是针对单个柔性梁做大范围运动的动力学问题的适用性进行了初步探索,尚未见其在复杂柔性机器人这类由多个柔性体构成的多体系统中的应用.本文将Bezier插值方法、B样条插值方法作为变形体新的离散方法,研究其在柔性机器人动力学中的建模方法和动力学分析中的性能,并与目前运用广泛的假设模态法和有限元法构造统一格式,方便柔性机器人动力学方程的推导及动力学仿真软件的编制.在本文提出的动力学模型中,构成机器人系统的柔性杆考虑其横向弯曲变形、纵向拉伸变形和扭转变形,同时计及横向弯曲变形引起的纵向缩短量,即非线性耦合项.对于连接机器人各杆件的关节铰,考虑其柔性效应以及质量效应,从而形成了柔性杆柔性铰空间构型和柔性杆三维空间变形的全柔复杂机器人动力学模型.为了提高计算效率,论文采用了递推策略进行动力学建模.论文采用C++语言编制了基于假设模态法、有限元法、Bezier插值方法和B样条插值方法4种离散方法的空间多杆柔性机器人动力学仿真软件.论文给出了3个不同物理模型的柔性机器人动力学的仿真算例,以此来研究本文采用的4种变形场离散方法在柔性机器人变形场离散中的可行性和优缺点,并展示了所研制软件在处理复杂柔性机器人动力学方面的性能.图1所示为n个柔性杆件通过n个柔性铰连接而成的空间多杆链式柔性机器人. 运用4×4齐次变换矩阵和D-H坐标系法描述系统的运动和变形[22-24].其中柔性杆变形充分考虑了轴向拉伸变形、横向弯曲变形以及绕杆中心线的扭转变形,并计入柔性杆横向弯曲变形引起的纵向缩短,而与杆件连接的柔性关节简化成线性扭转弹簧,并考虑铰的质量效应.通过Lagrange方程可得系统动力学方程为[25]式中,J为系统的广义质量阵,R为系统的广义力阵,z为广义坐标列阵.与多刚体系统不同,柔性多体系统动力学模型是由非线性、时变和强耦合的偏微分方程描述,一般不易得到方程精确的解析解.因此,需采用离散方法对柔性体变形场进行描述,将偏微分方程转化为常微分方程处理,即把无限自由度的连续系统离散为有限自由度的系统,由此求解原系统的近似解.柔性杆的变形场描述主要是对柔性杆上任意点变形前后产生的变形位移进行分离变量处理,则第i根柔性杆上任意点的变形位移可表示为[25]其中,为杆轴向(x方向上)伸长量,uiy和uiz表示杆在y和z方向上的横向弯曲变形为杆横向弯曲变形引起的纵向缩短量,即非线性耦合项,其中Hkl(x)是采用非线性应变场所产生的耦合项采用上述变形描述而建立的机器人动力学模型将是一次刚柔耦合层次的动力学模型[22-23,25],能处理高速,并且柔性部件处于较大变形的柔性机器人动力学问题.2.1 假设模态法通过假设模态函数将第i根柔性杆上任意点的轴向x方向变形、横向y方向变形uiy以及横向z方向变形uiz表示为其中,xi(x)∈R1×Ni,yi(x)∈R1×Ni和zi(x)∈R1×Ni分别为杆的轴向振动、横向y方向和横向z方向振动的模态函数行向量,δi(t)∈R1×Ni是轴向、横向y方向和z方向的模态坐标.分别为若和采用固定边界悬臂杆的模态函数,其元素分别为其中式中,Li为第i根杆的长度.横向弯曲变形引起的纵向缩短量,即非线性耦合项为其中将式(4)、式(9)和式(10)代入式(2)能得到假设模态法描述的第i根柔性杆上任意点的变形位移.2.2 有限元法有限元法离散:将杆分成s个单元,通过单元形函数将单元j(j=1,2,···,s)内任意点Q的x,y,z方向变形ux1,uy,uz表示为单元节点变形的线性插值ux1=Nj,1()Pj,uy=Nj,2()Pj,uz=Nj,3()Pj(11)其中,为Q关于单元坐标系Oj-XjYjZj的纵坐标.设单元 j的长度lj,=/lj,则形函数阵为其中柔性杆的有限元离散模型见图2.单元节点的变形位移列阵为其中w1m,w2m,w3m和w1k,w2k,w3k分别表示节点m和k的轴向以及横向变形位移,而θ2m,θ2k,θ3m和θ3k为设Bj为由单位编号决定的定位矩阵,P为总体变形位移列阵,则有其中根据杆的边界条件,P可表示为其中,p为独立总体变形位移矩阵,R为转化矩阵.对于一端固支悬臂杆,杆悬臂端节点轴向变形和横向弯曲变形及转角均为零(w11=0,w21=0,θ21= 0,w31=0,θ31=0),R和p分别为于是其中i代表系统中的第i根杆,Ni为有限元法对第i杆离散的广义坐标数,其为第i杆离散单元数的5倍.非线性耦合项为将式(22)~式(24)代入式(2)能得到有限元法描述的第i根柔性杆上任意点的变形位移.2.3 Bezier插值方法Bezier插值离散方法通过特征控制多边形顶点的变形与伯恩斯坦基函数的线性组合来描述柔性梁变形场[31-32].本文选取5次Bezier插值,则令第i根杆的广义坐标和广义形函数为其中Li为第i根杆的总长度,广义坐标量Ni为12,Vi是特征多边形顶点的变形等是伯恩斯坦基函数,具体表达形式见文献横向弯曲变形[31-32].引起的纵向缩短量,即非线性耦合项为其中Hkl为将式(25)~式(27)代入式(2)能得到Bezier插值方法描述的第i根柔性杆上任意点的变形位移.2.4 B样条插值方法B样条插值方法是现代函数逼近中一个十分活跃的分支,是计算方法的重要基础,应用很广泛,可以利用它创造出结构分析的新方法.在杆轴上沿x方向作一个样条分划,即将杆轴向区间[0,l]划分为m等份,取杆轴向和横向变形位移函数为其中其中w0x,w0y,w0z,w00x,w00y,w00z分别为杆左端(x= 0)处的轴向变形和横向变形及转角,wnx,wny,wnz,w0nx,w0ny,w0nz分别为杆右端(x=l)处的轴向变形和横向变形及转角,而a1x,···,am-1x,a1y,···,am-1y,a1z,···,am-1z为特征多边形顶点的变形时间变量.采用混合参数法,利用3次B样条函数ϕ3(η)构造基函数φi(x)[30].本文中柔性杆是以悬臂方式连接,即边界条件为杆左端纵向变形、横向弯曲变形及转角为零.则令其中m为第i根杆的段数,广义坐标量Ni为3m+3.则第i根柔性杆上任意点的变形位移可表示为其中uix2为横向弯曲变形引起的纵向缩短量,即非线性耦合项.Hkl(x)为3.1 4种变形场离散方法适用性比较论文基于柔性机器人动力学方程(1)和上述4种变形场离散法,采用 C++计算机编程语言研制了多杆柔性杆柔性铰机器人动力学仿真软件,仿真软件采用阿当姆斯预报校正法求解常微分方程.为验证4种变形场离散方法在柔性机器人变形场离散中的适用性及其性能,首先以单杆柔性机械臂绕基座做大范围旋转运动为例进行研究,忽略重力的作用.柔性杆的参数与文献[2,30-31]中的参数相同:长度L=8m,横截面积S0=7.2968×10-5m2,截面惯性矩I0=8.2189×10-9m4,体积密度ρ= 2.7667×103kg/m3,弹性模量E=6.8952×1010N/m2.假定该柔性机械臂由静止开始作大范围旋转运动,大范围运动角速度规律取为其中,T=15s,系统在T=15s时角速度达到Ω0,仿真中Ω0分别取4rad/s和10rad/s.图3和图4分别表示Ω0=4rad/s和Ω0=10rad/s时柔性杆末端横向弯曲变形,从局部放大图可知,有限元法、Bezier插值方法、B样条插值方法与假设模态法大范围运动恒定时的响应振幅以及频率基本一致,且与文献[2,30-31]中的仿真结果相同.图5和图6分别表示柔性杆末端的横向变形速度,如图可知4种离散方法的仿真结果基本一致.图7表示柔性杆末端纵向变形位移,该纵向变形位移中没有计入横向弯曲变形引起的纵向缩短量.图8表示柔性杆末端纵向变形位移,该纵向变形位移中考虑了横向弯曲变形引起的纵向缩短.比较图7和图8的数值量级,可以发现纵向变形位移中轴向变形相对于横向弯曲变形引起的纵向缩短是微小的,而横向弯曲变形引起的纵向缩短则不可忽略.表1和表2分别给出了Ω0=4rad/s和Ω0= 10rad/s时4种离散方法的计算效率、误差以及大范围运动恒定时的响应频率、振幅,表3表示在不同大范围运动角速度时假设模态法、Bezier插值方法和B样条插值方法的仿真结果与有限元结果之间的误差.该算例中,有限元法把杆分成5个单元;假设模态法则取悬臂梁自由振动的前4阶固有振型;Bezier插值方法取5次伯恩斯坦基函数;B样条插值方法选取3 次B样条函数构成的混合参数法.如表1和表2所示,4种离散方法在大范围运动恒定下的响应频率以及振幅基本一致.计算效率方面,有限元法的计算效率最低,Bezier插值方法的最高,B样条插值方法的其次.如表3所示,在大范围运动角速度Ω0变大时,假设模态法的计算误差变化趋势相对Bezier插值方法和B样条插值方法的要大.因此随着角速度Ω0的增大,若要保证假设模态法的计算精度,有必要增加模态阶数.然而,增加模态阶数则又会降低计算效率.另外,研究发现,当柔性杆处于较大变形时,假设模态法的精度大大降低,以致引起数值发散[31].3.2 双杆柔性机械臂自由落体动力学仿真图9 所示为双杆柔性机械臂动力学模型,已知柔性机械臂在重力作用下做自由落体运动,杆的参数取为:杆长L1=L2=7.11m,杆的质量 M1= M2=314.88kg,抗拉压刚度为E1A1=E2A2=2.84× 107N,抗弯刚度E1I1=E2I2=3.8×106N·m2.图10分别表示第1根以及第2根柔性杆横向弯曲变形,4种离散方法的计算结果基本一致.图11表示系统的能量,从4张小图也能看到4种离散方法的能量变化是一致的,主要是重力势能与动能的转换,弹性势能相对较小;且从图中可知机械能守恒,符合保守系统机械能始终守恒定律,这也说明了本文软件的正确性.图12 表示杆1和杆2末端水平、竖直方向位移.图13表示双杆柔性机械臂末端点轨迹,从图13可知,杆1运动轨迹近似圆弧,而杆2的运动轨迹则无明显规律.图14给出了系统在不同时刻的整体位形. 在4种离散方法的精度和效率的比较中得出了与算例1同样的结论.3.3 空间五根柔性杆机械臂自由落体动力学仿真为了展示本文算法和软件对复杂系统的适应性,考虑图15所示空间五根柔性杆机械臂物理模型,已知系统在重力的作用下做自由落体运动.杆1与杆2之间存在0.2m的偏置距离.本仿真算例考虑柔性杆轴向拉伸变形、Y和Z方向两维横向弯曲变形,以及杆的扭转变形,并计入柔性杆横向弯曲变形引起的纵向缩短.杆的参数选取参考 Canadarm2[25]机械臂的参数,如表4所示.本仿真算例选取计算效率和计算精度相对较高的Bezier插值离散法对柔性杆变形场进行描述.图16 表示模型第5根柔性杆y方向和z方向的横向弯曲变形,其柔性效应明显,y方向横向弯曲变形已经达到杆长的30%,属较大变形范围.图17表示柔性杆末端扭转角.由图17所知,杆1、杆2、杆3和杆4末端产生了扭转变形,而杆5末端没有产生扭转变形.系统运动不是平面运动而是空间运动,柔性杆产生了三维空间变形.图18表示系统柔性杆末端点XY平面轨迹图,从图中能明显地看出杆5是做旋转运动.图19表示系统中第五根柔性杆整体横向弯曲变形图.图20表示系统在不同时刻的整体空间位形.图21表示系统的能量变化,如图可知机械能守恒,同时系统的动能、弹性势能、重力势能相互转化.本文将Bezier插值方法和B样条插值方法作为变形体新的离散方法,研究其在柔性机器人动力学中的建模方法和动力学分析中的性能,并同运用广泛的假设模态法和有限元法构造统一格式,方便了柔性机器人动力学方程的推导及动力学仿真软件的编制.通过仿真算例可知:在处理柔性机器人小变形动力学问题时,4种方法均能很好地描述变形场;而处理较大变形动力学问题时,假设模态法离散的仿真结果误差比较大;从计算效率考虑,有限元法最低,Bezier插值方法最佳,B样条插值方法其次,从计算精度考虑,Bezier插值方法最高,B样条插值方法其次.算例也表明,本文采用的动力学建模理论和变形场离散方法,以及在此基础上研制而成的动力学仿真软件能够处理复杂柔性机器人的动力学仿真问题.【相关文献】1 Kane TR,Ryan RR,Banerjee AK.Dynamics of a cantilever beam attached to a moving base.Journal of Guidance,Control and Dynamics,1987,10(2):139-1502蔡国平,洪嘉振.旋转运动柔性梁的假设模态方法研究.力学学报,2005,37(1):48-56(Cai Guoping,Hong Jiazhen.Assumed mode method of a rotating fl xible beam.Chinese Journal of Theoretical and Applied Mechanics,2005,37(1):48-56(in Chinese))3方建士,章定国.旋转悬臂梁的刚柔耦合动力学建模与频率分析.计算力学学报,2012,29(3):333-339(Fang Jianshi,Zhang Dingguo.Rigid-fl xible coupling dynamic modeling and frequency analysis of a rotating cantilever beam.Chinese Journal of Computational Mechanics,2012,29(3):333-339(in Chinese))4 Liu JY,Hong JZ.Geometric stiffening effect on rigid-fl xible coupling dynamics of an elastic beam.Journal of Sound and Vibration,2004,278:1147-11625陈思佳,章定国,洪嘉振.大变形旋转柔性梁的一种高次刚柔耦合动力学模型.力学学报,2013,45(2):251-256(Chen Sijia,Zhang Dingguo,Hong Jiazhen.A high-order rigid-fl xible coupling model of a rotating fl xible beam under large deformation.Chinese Journal of Theoretical and Applied Mechanics,2013,45(2):251-256(in Chinese))6章定国,余纪邦.作大范围运动的柔性梁的动力学分析.振动工程学报,2006,19(4):475-479(Zhang Dingguo,Yu Jibang.Dynamical analysis of a fl xible cantilever beam with large overall motions.Journal of Vibration Engineering,2006,19(4):475-479(in Chinese))7刘锦阳,李彬,洪嘉振.作大范围空间运动柔性梁的刚-柔耦合动力学.力学学报,2006,38(2):276-282(Liu Jinyang,Li Bin,Hong Jiazhen.Rigid-fl xible coupling dynamics of a fl xible beam with three-dimensional large overall motion.Chinese Journal of Theoretical and Applied Mechanics,2006,38(2):276-282(in Chinese))8董兴建,孟光,蔡国平等.旋转柔性梁的动力学建模及分析.振动工程学报,2006,19(4):488-493(Dong Xingjian,Meng Guang,Cai Guoping,et al.Dynamic modelling and analysisof a rotating fl xible beam.Journal of Vibration Engineering,2006,19(4):488-493 (in Chinese))9蔡国平,洪嘉振.中心刚体-柔性悬臂梁系统的动力特性研究.航空学报,2004,25(3):248-253(Cai Guoping,Hong Jiazhen.Dynamic analysis of a fl xible hub-beam system.Acta Aeronautica et Astronautica Sinica,2004,25(3):248-253(in Chinese))10邓峰岩,和兴锁,李亮等. 耦合变形对大范围运动柔性梁动力学建模的影响.计算力学学报,2006,23(5):599-606(Deng Fengyan,He Xingsuo,Li Liang,et al.Dynamics modeling of the elastic beam undergoing large overall motion considering couplingeffect in deformation.Chinese Journal of Computational Mechanics,2006,23(5):599-606(in Chinese))11和兴锁,邓峰岩,王睿.具有大范围运动和非线性变形的空间柔性梁的精确动力学建模.物理学报,2010,59(3):1428-1436(He Xingsuo,Deng Fengyan,Wang Rui.Exact dynamic modeling of a spatial fl xible beam with large overall motion and nonlinear deformation.Acta Physica Sinica,2010,59(3):1428-1436(in Chinese))12 Liu JY,Hong JZ.Dynamics of three-dimensional beams undergoing large overallmotion.European Journal of Mechanics,2004,23: 1051-106813吴胜宝,章定国.大范围运动刚体-柔性梁刚柔耦合动力学分析.振动工程学报,2011,24(1):1-7(Wu Shengbao,Zhang Dingguo. Rigid-fl xible coupling dynamic analysis of hub-fl xible beam with large overall motion.Journal of Vibration Engineering,2011,24(1): 1-7(in Chinese))14蔡国平,洪嘉振.考虑附加质量的中心刚体-柔性悬臂梁系统的动力特性研究.机械工程学报,2005,41(2):33-40(Cai Guoping,Hong Jiazhen.Dynamics study of hub-beam system with tip mass.Journal of Mechanical Engineering,2005,41(2):33-40(in Chinese))15 Cai GP,Lim CW.Dynamics studies of a fl xible hub-beam system with significan damping effect.Journal of Sound and Vibration,2008,318:1-1716陈思佳,章定国.中心刚体--变截面梁系统的动力学特性研究.力学学报,2011,43(4):790-794(Chen Sijia,Zhang Dingguo.Dynamics of hub-variable section beamsystems.Chinese Journal of Theoretical and Applied Mechanics,2011,43(4):790-794(in Chinese))17 Liu JY,Ma YZ,Hong JZ.Geometric nonlinear formulation for a rectangular plate with large deformation.Journal of Shanghai Jiaotong University(Science),2007,12(6):831-83718 Li L,Zhang DG.Free vibration analysis of rotating functionally graded rectangular posite Structures,2016,136:493-50419 Mehrdad F,Stanislaw A,Lukasiewicz.Dynamic modeling of spatial manipulators withfl xible links and puters and Structures,2000,(75):419-43720 Na KS,Kim JH.Deployment of a multi-link fl xible structure.Journal of Sound and Vibration,2006,294:298-31321 Liu JY,Hong JZ.Geometric stiffening of fl xible link system with large overallputers and Structures,2003,81:2829-284122 Chen SJ,Zhang DG,Liu J.Dynamic analysis of multi-link spatial fl xible manipulator arms with dynamic stiffening effects.Theoretical and Applied Mechanics Letters,2012,2(6):06300323 Qian ZJ,Zhang DG,Liu J.Recursive formulation for dynamic modeling and simulation of multilink spatial fl xible robotic manipulators.Advances in Mechanical Engineering,2013,5:21601424 Zhang DG.Recursive Lagrangian dynamic modeling and simulation of multi-link spatial fl xible manipulator arms.Applied Mathematics and Mechanics,2009,30:1283-129425刘俊.柔性杆柔性铰机器人刚柔耦合动力学.[硕士论文].南京:南京理工大学,2006(Liu Jun.Dynamic analysis for rigid-fl xible coupling fl xible robots.[MasterThesis].Nanjjing:Nanjing University of Science and Technology,2006(in Chinese))26 Sanborn GG,Shabana AA.On the integration of computer aided design and analysis using the finit element absolute nodal coordinate formulation.Multibody Syst Dyn,2009,22(2):181-19727 Sanborn GG,Shabana AA.A rational f nite element method based on the absolute nodal coordinate formulation.Nonlinear Dyn,2009,58(3):565-57228 Lan P,Shabana AA.Rational finit elements and fl xible body dynamics.Journal of Vibration and Acoustics,2010,132(4):041007-129 Lan P,Shabana AA.Integration of B-spline geometry and ANCF finit element analysis.Nolinear Dyn,2010,61(1-2):193-20630范纪华,章定国.旋转悬臂梁动力学的B样条插值方法.机械工程学报,2012,48(23):59-64(Fan Jihua,Zhang Dingguo.B-spline interpolation method for the dynamics of rotating cantilever beam.Journal of Mechanical Engineering,2012,48(23):59-64(in Chinese))31范纪华,章定国.旋转柔性悬臂梁动力学的Bezier插值离散方法研究.物理学报,2014,63(15):154501(Fan Jihua,Zhang Dingguo.Bezier interpolation method for the dynamics of rotating fl xible cantilever beam.Acta Physica Sinica,2014,63(15):154501(in Chinese))32范纪华,章定国,洪嘉振.基于Bezier插值方法的作大范围旋转运动锥形悬臂梁动力学研究.动力学与控制学报,2012,10(4):347-354(Fan Jihua,Zhang Dingguo,HongJiazhen.Dynamic analysis of a rotating tapered cantilever beam based on Bezier curve interpolation.Journal of dynamics and control,2012,10(4):347-354(in Chinese))33杜超凡,章定国,洪嘉振.径向基点插值法在旋转柔性梁动力学中的应用.力学学报,2015,47(2):279-88(Du Chaofan,Zhang Dingguo,Hong Jiazhen.A meshfree method basedon radial point interpolation method for the dynamic analysis of rotating fl xible beams.Chinese Journal of Theoretical and Applied Mechanics,2015,47(2):279-288(in Chinese))34杜超凡,章定国.光滑节点插值法:计算固有频率下界值的新方法.力学学报,2015,47(5):839-847(Du Chaofan,Zhang Dingguo. Node-based smoothed point interpolation method:a new method for computing lower bound of natural frequency.Chinese Journalof Theoretical and Applied Mechanics,2015,47(5):839-847(in Chinese))。

【北京市自然科学基金】_动力学仿真_基金支持热词逐年推荐_【万方软件创新助手】_20140729

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推荐指数 4 2 2 2 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1
2014年 序号 1 2 3 4 5 6
2014年 科研热词 推荐指数 电主轴 1 流-固耦合 1 水基动力无杆抽油机 1 有限元模型 1 应力分析 1 动力学特性分析轴承软化效应 1
2011年 序号 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30
2011年 科研热词 推荐指数 观点动力学 2 记忆强度 1 计算流体动力学 1 表面模型 1 血管内支架 1 血液动力学 1 舆论 1 群体决策 1 网格划分 1 疏散能力 1 演化博弈 1 流体动力学 1 柔性两轮移动机器人 1 有限元模型 1 微分方程 1 多数决定投票 1 壁面切应力 1 地铁车站 1 在线社交网络 1 动脉瘤 1 动力学建模 1 假设模态法 1 信息传播 1 传染病动力学 1 仿真模拟 1 人员自信 1 人员流动 1 主动脉弓动脉瘤 1 不完全信息 1 d'alembert-lagrange原理 1
推荐指数 4 3 3 3 2 2 2 2 2 2 2 2 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1
2009年 序号 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50
科研热词 血流动力学 计算流体力学 能量守恒 3d刚体摆 集中参数模型 运动滞后 谐波传动 计算流体动力学 离散变分积分子 离散变分原理 滑模控制 流固耦合 法洛氏四联症 法洛四联症 格子boltzmann方法 柔性空间机械臂 李群 数值模拟 拉格朗日函数 微博 姿态稳定 多维度仿真 复杂网络 壁面切应力 动量守恒 动力学特性 力学积分子 冠状动脉搭桥 信息传播 中心性 中央分流术 k-core

运动物体三维建模与姿态估计算法研究

运动物体三维建模与姿态估计算法研究

运动物体三维建模与姿态估计算法研究随着科技的不断发展,计算机视觉技术在运动物体三维建模和姿态估计方面的应用越来越广泛。

在计算机视觉领域中,运动物体三维建模和姿态估计是两个核心问题,主要通过运用计算机视觉技术来实现的。

运动物体三维建模和姿态估计技术可以直观地获得物体的三维信息,从而为后续的应用做好准备。

一、运动物体三维建模运动物体三维建模是指通过一系列的图像和视频数据来重建物体的三维形状和纹理信息,为计算机视觉的研究提供重要基础。

这里我们介绍基于静态物体三维重建技术的运动物体三维建模方法。

基于静态物体三维重建技术的运动物体三维建模方法主要通过多视角的图像和视频数据来恢复物体表面的三维形状和纹理信息,具体流程包括以下步骤:1.采集多视角图像或视频序列采集多视角图像或视频序列是三维重建的第一步,通过多视角的图像或视频序列可以确定运动物体每个时刻的位置,获得运动物体的多个角度的信息。

2.相机标定相机标定是三维重建的必要步骤,主要用于校正多视角图像或视频序列中的畸变,确定相机内外参数。

在标定中需要使用棋盘格等规则的物体作为标定物来提取图像中相应的特征点,进而计算相机的内外参数。

3.特征点匹配特征点匹配是三维重建的关键步骤,通过在不同视角下对图像或视频序列进行特征点提取和匹配,建立起不同视角下的对应关系,获得物体运动轨迹。

在特征点匹配中可以采用基于局部特征描述的算法,例如SIFT、SURF、ORB等算法。

4.三维重建三维重建是运动物体三维建模的核心步骤,根据不同视角下的特征点匹配结果,将二维图像坐标投影到三维空间中,利用三角化算法计算出每个三维点的坐标。

最后,通过网格化方法得到三维运动物体的模型。

二、姿态估计姿态估计是指根据给定的图像或视频序列,对运动物体的姿态角进行估计,以获得物体的姿态信息。

姿态估计在计算机视觉中有着广泛的应用,例如人体识别、物品抓取和机器人导航等。

目前,常用的姿态估计算法主要包括基于模型的方法和基于特征点的方法。

基于滑模控制的3D刚体摆姿态稳定性

基于滑模控制的3D刚体摆姿态稳定性
支 点 的上方 , 此平 衡状 态 为倒 立 平衡 即 =( 0 , 0 ,

J 『 1 1 = C 2 厂1 —F3 S 2 +F z S 3
『 0 一 。 z ] a = l o 3 0 — 0 1 I 口 , r 上 . 0 J

2 0 1 2 - 0 6 — 1 6收到第 1 稿, 2 0 1 2 0 - 7 — 1 1 收到修改稿. }国家 自然科学基金 ( 1 1 0 7 2 0 3 8 ) 和北京市 自然科学基金重点项 目 B类( K Z 2 0 1 1 1 0 7 7 2 0 3 9 ) 资助 十通 讯 作 者 E . ma i l : z o u k u i 8 7 1 1 0 5 @1 6 3 . c o n r
例来源, 是 一 类 广 义 的 刚体 摆 模 型 . 由于 3 D刚 体 摆 姿态 运动 呈 复 杂 的非 线 性 使 得 其姿 态 控 制 具 有 很 大 的难 度 , 同时 也 是 一 项 重 大 的 挑 战 . 在 3 D刚
. , X ∞+m g p×厂+“
( 1 )
,= 厂X
第 1 1卷第 2期 2 0 1 3年 6月 1 6 7 2 - 6 5 5 3 / 2 0 1 3 / 1 1 ( 2 ) / 1 7 8 - 4
动 力 学 与 控 制 学 报
J O URNAL O F DYNAMI C S AND C ONT RO L
V0 1 . 1l No . 2
( 2 )
式( 1 ) 为3 D刚体 摆 动力 学 方 程 , 式( 2 ) 为姿 态 运 动
学方程. 其中J = d i a g ( J ) ( = 1 , 2 , 3 ) 是3 D刚体摆 的惯量矩阵 , m是 3 D刚体摆 的总质量 , g为重力加 速度, P=( 0 , 0 , z ) 是 3 D刚体摆原点与质心连线构

飞行动力学三维数值模拟方法

飞行动力学三维数值模拟方法

飞行动力学三维数值模拟方法飞行动力学是研究飞机飞行状态及其受力情况的学科,其主要任务是分析飞机在大气中受到的各种力的作用,以及飞机如何受力而产生相应的运动。

针对这一领域,三维数值模拟方法得到了广泛应用。

本文将介绍飞行动力学三维数值模拟方法及其应用。

飞行动力学的数值模拟旨在通过计算机模拟飞机在各种复杂的气动条件下的飞行状态和受力情况。

这种方法可以大大减少实验成本,提高分析精度,为生产和研发提供便利。

三维数值模拟方法主要包括离散法、控制体积法和有限元法等。

下面将逐一介绍这些方法及其特点。

离散法是一种常用的数值模拟方法,它将流体领域离散化成有限的小单元,通过数值方法求解流体动力学方程。

在飞行动力学中,离散法常用的技术包括有限差分法和有限体积法等。

有限差分法将连续的偏微分方程转化为离散的代数方程组,然后通过迭代的方式求解。

有限体积法则是通过将流体领域划分为离散的控制体积,对体积内的流体性质进行积分,从而得出离散的守恒方程。

离散法具有模拟复杂流体场的能力,但计算量较大,需要高性能计算机的支持。

控制体积法是一种以控制体积为基础的数值模拟方法,常用于流体动力学的计算。

在三维数值模拟中,控制体积法将流体领域划分为离散的控制体积,并通过对控制体积边界的通量积分,对流体动力学方程进行求解。

控制体积法不仅适用于不可压缩流体,而且对于可压缩流体也有很好的适应性。

该方法具有高精度、高效率和易于并行计算等优点,广泛应用于飞行器的气动分析和流固耦合问题。

有限元方法是一种常用的数值模拟方法,它通过将物体划分为有限的小单元,建立物体内部的变量分布方程,并在每个单元上进行数值插值,从而得到整个物体的数值解。

在飞行动力学中,有限元方法适用于解决结构分析和振动问题。

该方法在航空工程领域的应用非常广泛,可以用于优化设计、疲劳分析、气弹性分析等方面。

除了上述基本的数值模拟方法外,还有其他一些衍生的方法可供选择,如面元法、边界元法、质点法等。

姿态动力学

姿态动力学

姿态动力学姿态动力学是研究物体或系统在受到外力或扰动时,其姿态随时间变化的学科。

它在工程学、物理学和生物学等领域中具有重要的应用价值。

姿态动力学的研究主要涉及刚体运动学、刚体动力学和刚体控制三个方面。

刚体运动学是姿态动力学的基础。

它研究物体在空间中的位置、速度和加速度等几何性质与时间的关系。

刚体运动学可以通过对物体的几何形状、坐标系和运动规律的描述来实现。

通过刚体运动学的研究,我们可以了解物体的运动轨迹、速度变化和加速度变化等信息,从而为后续的刚体动力学分析提供基础。

刚体动力学是姿态动力学的核心内容。

它研究物体在受到外力或扰动作用下,其姿态随时间的变化规律。

刚体动力学可以通过牛顿运动定律、动量守恒定律和角动量守恒定律等基本原理来描述物体的运动行为。

通过刚体动力学的研究,我们可以分析物体受力的来源、力的大小和方向,进而了解物体的运动规律和能量变化等重要信息。

刚体控制是姿态动力学的关键环节。

它研究如何通过施加外力或扰动来控制物体的姿态变化。

刚体控制可以通过设计合适的控制策略和控制器来实现。

通过刚体控制的研究,我们可以控制物体的位置、速度和加速度等运动状态,实现对物体的精确控制和调节。

姿态动力学的研究在许多领域中都有广泛的应用。

在航天器设计中,姿态动力学可以用于分析航天器在重力场中的姿态变化,为航天任务的规划和控制提供重要依据。

在机器人技术中,姿态动力学可以用于分析机器人在复杂环境中的运动规律,为机器人的路径规划和运动控制提供支持。

在运动生物学中,姿态动力学可以用于研究动物和人类的运动机制,揭示运动过程中关节、肌肉和神经系统的协调性。

姿态动力学作为一门综合性学科,在工程学、物理学和生物学等领域中具有广泛的应用价值。

通过对刚体运动学、刚体动力学和刚体控制的研究,我们可以更深入地了解物体的运动规律和控制方法,为相关领域的科学研究和工程应用提供有力支持。

希望未来能有更多的科学家和工程师投身于姿态动力学的研究,为人类社会的发展和进步做出更大的贡献。

在三维欧氏空间的二维曲面上的Lagrange力学和变分格式的开题报告

在三维欧氏空间的二维曲面上的Lagrange力学和变分格式的开题报告

在三维欧氏空间的二维曲面上的Lagrange力学和变分格
式的开题报告
一、研究背景
在物理学中,Lagrange力学是描述物体动力学的一种数学工具,其根据能量守
恒原理,通过将系统的运动视为动力学变量的一种函数来描述系统的运动,从而得出
系统的运动方程。

Lagrange力学在数学、物理、工程等领域均有广泛的应用;而在三维欧氏空间的二维曲面上,Lagrange力学的运用方式和变分格式的形式具有独特的特点和应用。

二、研究目的
本研究旨在探究在三维欧氏空间的二维曲面上的Lagrange力学和变分格式的理
论基础和应用方法,并结合实例进行分析和应用。

通过研究,进一步推广Lagrange力学的应用范围和研究成果,为物理学、数学、工程学等领域的相关研究提供参考和帮助。

三、研究方法
本研究将采用文献研究和案例分析的方法进行。

首先,通过对相关文献的查阅和研究,深入了解在三维欧氏空间的二维曲面上的Lagrange力学和变分格式的基本概念、理论体系以及应用方法等内容。

其次,结合经典物理学中的一些例子,如自由粒子、
谐振子等,进行具体的例子分析和应用实践。

四、研究意义
本研究旨在进一步推广Lagrange力学在三维欧氏空间的二维曲面上的应用,为
相关领域的科学研究提供参考和帮助。

具体来说,本研究可以为研究者提供一个更加
全面和深入的了解Lagrange力学和变分格式的方法和理论基础,为物理、数学、工程等领域的相关研究提供有益的指导和思路。

基于球摆模型的离散变分积分子算法研究

基于球摆模型的离散变分积分子算法研究









2 0 1 3年第 l 1 卷
个映 射 L : Q× 一 是映 射 S : Q ¨ 一



对于 固定 的正整 数 / v , 对 L ( q , q ) 求 和 运算 , 定 义为
d ( c q k + 2 , q k + l + 。 ) =
( q + 】 ’ g ) j 由 ‘’ d g Ad q  ̄ + 1 ( 1 O )

动量积分子方法 . 与连续算法相 比 , 离散变 分积 分子算 法能 够直 接在离 散拉格 朗 日函数 的基础上 得到姿
态与角速度 的递推公 式 , 而不需要 复杂的迭代计 算. 本文 研究 是基 于第一 类拉格 朗 E t 函数 的离散变 分积分 子算法. 球 摆模 型是一个具有完整 约束的拉格朗 日系统 . 仿真结果表 明 , 系统 的能量值在 长时间 的仿 真 中得 到保持 , 且计算 的精度与步长 的数量级 呈现二 次方 的关 系 , 系 统角速 度和 姿态 的仿 真结 果都符 合球摆 的运
第 1 1 卷第 4期 2 0 1 3年 l 2月 1 6 7 2 - 6 5 5 3 / 2 0 1 3 / 1 1 ( 4 ) / 2 9 5 - 6
动 力 学 与 控 制 学 报
J 0URN AL O F D YNAMI C S AND C ONT RO L
Vo 1 . 1 1 No . 4
动规律. 关键词 离散变分原理 , 力学积分子 , 拉格 朗 日函数 , 能量守恒
D OI : 1 0. 6 0 52 /1 6 7 2. 6 5 53 . 2 01 3- 07 7

三自由度刚体摆姿态稳定性控制研究的开题报告

三自由度刚体摆姿态稳定性控制研究的开题报告

三自由度刚体摆姿态稳定性控制研究的开题报告一、研究背景随着空间技术的不断发展,姿态控制技术在飞行器、卫星、太空站等空间应用中扮演着越来越重要的角色。

姿态控制是指对运动物体的旋转角度、角速度和角加速度等参数进行控制,以达到特定的目的。

在空间应用中,姿态控制的目的一般为保持飞行器或卫星的特定轨道或姿态以实现任务需求,如精确指向地球上的目标、保持通信、科学实验等。

三自由度刚体摆是一种常用的姿态稳定器,具有简单、稳定、可靠、易于控制等优点,被广泛应用于空间技术领域。

但是,由于受到外界环境和系统参数变化的影响,三自由度刚体摆的姿态稳定性控制仍存在许多问题,如控制精度不高、稳态误差较大、响应时间较长等。

因此,在现有研究的基础上,对三自由度刚体摆姿态稳定性控制进行深入研究,探索新的控制方法,提高控制精度和响应速度,具有重要的理论和实际意义。

二、研究内容和研究方法本研究旨在开展三自由度刚体摆姿态稳定性控制的研究,具体研究内容包括:1.建立三自由度刚体摆的运动学、动力学模型,分析系统的稳定性特征和存在的问题。

2.研究常用的姿态稳定控制方法,包括PID控制、滑模控制等,分析其优缺点,设计新的姿态稳定控制方法。

3.利用Matlab/Simulink等工具建立三自由度刚体摆的数学模型,并进行控制算法仿真验证,分析获得控制精度、稳态误差以及响应速度等指标。

4.在理论研究的基础上,进行实验研究。

设计并搭建三自由度刚体摆姿态稳定性控制系统,并进行实验验证,检验控制效果并对理论研究结果进行验证。

研究方法主要包括理论分析、数学建模、仿真验证以及实验研究等。

三、研究意义三自由度刚体摆姿态稳定性控制的研究对于提高空间技术应用的姿态控制精度和效率,具有重要的意义。

本研究的主要意义在于:1.对三自由度刚体摆姿态稳定性控制进行深入研究,提供了新的解决方案和控制方法,可为实际应用提供一系列有效的技术方案。

2.通过实验验证,检验理论研究结果的可行性和有效性,从而提高了本研究的实用性和可靠性。

三维变分 牛顿松弛

三维变分 牛顿松弛

三维变分牛顿松弛三维变分牛顿松弛是一种数值方法,用于求解三维非线性偏微分方程的数值解。

本文将介绍三维变分牛顿松弛的基本原理和应用领域。

让我们来了解一下什么是三维非线性偏微分方程。

在数学和物理学中,非线性偏微分方程是描述自然界中许多现象的重要数学模型。

它们往往包含多个未知函数及其导数,并且通常不能用解析方法求解。

因此,人们发展了各种数值方法来近似求解这些方程。

三维变分牛顿松弛是一种基于变分原理和牛顿迭代的求解方法。

它的基本思想是将原始的非线性偏微分方程转化为一个变分问题,然后通过求解变分问题的极值来获得方程的数值解。

具体来说,三维变分牛顿松弛的求解过程如下:首先,将原始的非线性偏微分方程写成一个泛函的形式,其中泛函是一个关于未知函数及其导数的函数。

然后,通过变分原理,将泛函进行变分,得到一个新的泛函方程。

接下来,通过牛顿迭代的方法,不断更新未知函数的近似解,直到满足收敛准则为止。

三维变分牛顿松弛的优势在于它可以处理复杂的非线性偏微分方程,并且能够得到高精度的数值解。

它在许多领域都有广泛的应用,例如流体力学、电磁学、材料科学等。

在流体力学中,三维变分牛顿松弛可以用来模拟流体的流动行为,从而预测流场中的速度、压力等物理量。

在电磁学中,它可以用来求解电磁场的分布情况,从而研究电磁波的传播和散射等现象。

在材料科学中,它可以用来描述材料的力学性质和热传导等性质。

然而,三维变分牛顿松弛也存在一些挑战和限制。

首先,它的计算复杂度较高,需要大量的计算资源和时间。

其次,对于某些复杂的非线性偏微分方程,可能存在收敛困难的问题。

此外,三维变分牛顿松弛的数值解也可能受到数值误差的影响,因此需要谨慎选择合适的参数和算法。

三维变分牛顿松弛是一种重要的数值方法,用于求解三维非线性偏微分方程。

它的基本原理是将方程转化为一个变分问题,并通过牛顿迭代的方法求解。

它在流体力学、电磁学、材料科学等领域有广泛的应用,但也面临着一些挑战和限制。

振动修整过程中三维介质运动离散模型的研究

振动修整过程中三维介质运动离散模型的研究

振动修整过程中三维介质运动离散模型的研究姬清华【摘要】振动修整过程中,系统中介质运动状态的变化受多方面因素的影响.因此,对振动修整系统中修整介质的动态运动情况进行预测具有重要意义.为此,基于离散元方法(DEM)建立振动修整三维有限元模型,用于计算介质粒子间的相互作用,如法向接触力和切向接触力;然后,基于Hertzian接触力学的DEM模型预测了单个粒子在机械振动容器内的动态运动;研究了接触刚度、摩擦、阻尼等接触参数对介质运动的影响,确定了振动修整过程的临界修整参数;最后,对仿真结果进行了实验验证o 结论表明,振动修整三维离散有限元模型能准确预测介质流动和局部撞击颗粒的介质运动,通过参数设置调整颗粒运动模式和速度,能够获得最大限度地提高材料的去除率.【期刊名称】《制造技术与机床》【年(卷),期】2019(000)003【总页数】5页(P91-95)【关键词】振动抛光;离散;动态运动;临界抛光参数【作者】姬清华【作者单位】新乡学院,河南新乡453003【正文语种】中文【中图分类】TG616近年来,振动修整工艺以其较高的表面质量创成性广泛应用于精密加工领域。

振动修整加工能够获得所需表面粗糙度的同时,也创造了各向同性的表面织构,有利于缩短加工时间和加工成本[1-3]。

然而,由于机械加工系统的复杂性,振动修整工艺优化设置通常是基于经验实验和误差方法确定的。

虽然目前有较多的研究学者对于“最佳”振动修整工艺进行了研究,但是大部分工作是基于实验完成的,缺少相应的理论基础。

特别地,对于振动修整过程中进行优化的介质运动建模方法还没有得到广泛的应用,且对机械容器内介质运动的理解还不够深入[4]。

随着科技发展对于加工性能要求的不断提高,能够准确预测最佳工艺参数、修整工件表面粗糙度和最佳去除率的振动修整模型显的尤为重要。

因此,有必要研究一种振动修整系统的介质动态运动模型,以便对其进行控制、预测和优化。

现有研究中,虽然Hashimoto等人[5]建立了一个用于预测表面粗糙度和表面去除率的初始振动修整机床模型,但该模型没有考虑到机器内部的介质相互作用;随后他们又对其模型进行了改进,但没有包括与周围颗粒的单独颗粒相互作用[6-7]。

基于李群离散变分积分子3D摆姿态动力学研究

基于李群离散变分积分子3D摆姿态动力学研究

基于李群离散变分积分子3D摆姿态动力学研究
白龙;戈新生
【期刊名称】《北京信息科技大学学报(自然科学版)》
【年(卷),期】2013(028)003
【摘要】主要研究了作为地球静止轨道卫星简化模型的3D刚体摆的离散变分积分子求解方法.基于常微分方程的连续求解方法无法保持总能量的计算值在长时间仿真中守恒,导致计算的失真;而离散方法不存在误差积累的问题,故系统的能量能在长时间仿真中守恒,从而保证系统动力学参数的计算值在长时间的仿真中保持稳定.基于李群的离散变分积分子不需要添加约束条件便可保证系统几何结构的守恒,且有较高的计算效率.仿真结果表明:在李群离散变分积分子算法下,处于地球静止轨道上的3D刚体摆的能量,动量及几何结构的计算值都可保持恒定.
【总页数】5页(P14-18)
【作者】白龙;戈新生
【作者单位】北京信息科技大学机电工程学院,北京100192;北京信息科技大学机电工程学院,北京100192
【正文语种】中文
【中图分类】O313.3
【相关文献】
1.基于分层滑模方法的欠驱动3D刚体摆姿态控制 [J], 赵旭;戈新生
2.基于(w,z)参数轴对称3D刚体摆姿态PD控制 [J], 赵宏力;戈新生
3.基于滑模控制的3D刚体摆姿态稳定性 [J], 邹奎;戈新生
4.基于球摆模型的离散变分积分子算法研究 [J], 白龙;戈新生
5.基于Legendre伪谱法的3D刚体摆姿态轨迹跟踪控制 [J], 戈新生;朱宁
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2.1 平面单摆 连续形式:设平面单摆的位形空间[4]为 S1 q 2 | 阵群,且矩阵的行列式均为 1,即 SO(2) R 中,平面单摆的拉格朗日动力学方程如下
(12)

q 1 。设 SO(2) 为一个 2 2 的特别正交矩

22
ˆ 0 - ,其 | R T R I 22 , det[ R ] 1 。定义 0
1 1 ˆ ˆ ˆ mgle Re L( R, ) ml 2 2 mgle2 Re2 ml 2 , 2 2 2 2
(13)
式中, g 为重力加速度; m 为摆的质量; l 为摆的长度。 e2 [0;1] 2 是指惯性坐标的重力的单位向量。 并且,旋转矩阵 R I 22 SO(2) 是指固定坐标系到惯性坐标系的一个转换矩阵。利用指数函数计算旋转 矩阵 R 及角速度 的变分如下

(34)
对 3D 摆作仿真实验,给出初始条件: m 1 kg , [0, 0, 0.3] m , J diag[0.13,0.28,0.17] kgm ,
2
R0 I , 0 [4.14, 4.14, 4.14] rad/s , h 0.01 seconds , t f 100 seconds 。用离散变积分算法仿真
( k
(31)
h T T Fk mg Rk e3 ) h Fk J d J d FkT 2
(32) (33)
Rk 1 R k Fk
由于式(32)在仿真实验中所需的仿真时间比较长,所以利用指数函数及无穷小等价量可得出式(32) 的等价方程为
Fk e f k sin f k 1 cos f k h2 T h k mg Rk e3 Jf k f k Jfk 2 fk fk
3D 刚体摆姿态动力学的离散变分数值方法研究 1)
姜夏英*,2) 戈京 100192)
摘要:本文研究了 3D 刚体摆的姿态动力学数值计算方法,即利用离散变分的数值积分方法针对 3D 刚体摆的运动 学及动力学方程解的稳定性及其能量、角动量与范数的精度进行了数值计算研究。3D 摆是指在重力的作用下由一 个无摩擦的支撑点联结的非对称性刚体,是一个具有三自由度旋转摆系统。本文分别对 3D 摆的悬垂及倒置两种 特殊情况利用由离散变分原理推导出的数值积分方法进行求解,将其结果再和 4 阶龙格-库塔方法求解的结果进 行比较,并在计算机上实现数值仿真。从数值仿真实验中可以看出,离散变分的数值积分方法相比龙格-库塔方 法具有更高的精度。另外,本文还针对龙格-库塔方法提出了改进策略,即增强了动力学方程及运动学方程之间 的耦合性。结果发现其能量、角动量与范数的精度提高了很多,但和离散变分的数值积分方法相比,离散变分的 数值积分方法所得的精度仍然更高。因此可以表明离散变分的数值积分方法具有较高的计算精度和较好的保能 量,保持结构特性。 关键词:离散变分;龙格-库塔;姿态动力学;3D 刚体摆
k 0 j 1
N 1
N
= ( D1 Ld (qk , qk 1 , h) D2 Ld (qk 1 , qk , h)) qk
k 0
N 1
D2 Ld (qN 1 , qN , h) qN D2 Ld (q1 , q0 , h) q0
由离散积分及 q0 qN 0 ,并对任意的 qk , S 0 可得到离散形式的拉格朗日动力学方程
D1 L(qk , qk 1 , h) D2 L(qk 1 , qk , h) 0
令 pk D1 Ld ( qk , qk 1 ) ,则可得到离散形式的哈密尔顿动力学方程
(11)
pk D1 Ld (qk , qk 1 ) pk 1 D2 Ld (qk , qk 1 ) 2.仿真计算
出 3D 摆的能量图、角动量图、范数图及角速度图。为了说明该算法的保结构,保能量特性,再用比较常 用的 4 阶龙格-库塔方法作比较。得出的角速度、角动量、能量及范数的仿真图如图 3、图 4、图 5、图 6 所示。
1 tr[ J ]I 33 J 。 2 h T h T T Fk mg Rk e3 mg Rk 1e3 2 2

再经过勒让德变换,由式(29)及式(30)可得到 3D 摆的离散形式的哈密尔顿动力学方程组如下
k 1 FkT k
U k 1 U k 1 1 T ( Fk 1 J d J d Fk J d FkT Rk 1 RkT1 ) 1 Fk 1 J d ) h ( h Rk 1 Rk 1
T
(29) (30)
Rk 1 Rk Fk
T 式中, U mge3 R , J d
S L ( R, )dt
对式(24)作变分,再根据变分原理 S 0 可得出 3D 摆的连续拉格朗日动力学方程如下
(24)
J mg RT e3 J
R ˆ R
(25) (26)
离散形式:设一个矩阵 Fk SO(3) 使得 Rk 1 Rk Fk ,且设离散时间步长 h 0 ,则 Rk SO(3) 表示在时 刻 t kh t0 时的旋转矩阵量。则可得到式(23)的离散形式为
(9)
对式(9)作变分得
S ( D1 Ld (qk , qk 1 , h) qk D2 Ld (qk , qk 1 , h) qk 1 )
k 0
N 1
(10)
= ( D1 Ld (qk , qk 1 , h) qk ) ( D2 Ld (q j 1 , q j , h) q j )
[1]
1.离散变分积分子介绍
1.1 连续动力学方程 将质点系的动能 T 与势能 V 之差定义为拉格朗日方程,即
L T V
式中, T
1) 2)
(1)
1 , V V ( q ) ,由此可得拉格朗日方程为 qMq 2
国家自然科学基金(No.11072038)和北京市自然科学基金(Class B, No. KZ201110772039)重点项目资助 jiangshang21@
R
d ˆ R ˆ | 0 R exp d
(14) (15)
ˆ ˆ ˆ ˆ ˆ ˆ ˆ
则对式(13)作变分再利用哈密尔顿原理得出如下连续动力学方程组
g e Re 0 2 1 l
R ˆ R
(16) (17)
离散形式:上面已给出连续动力学方程,下面讨论其离散动力学形式。定义一个矩阵 Fk 使其满足如下 关系式
qk qk 1 q q k 1 k 。因此可得到离散拉格朗日 ,q 2 h
Ld (qk , qk 1 , h) hL(
对拉格朗日方程作离散积分求和,并记
qk qk 1 qk 1 qk , ) 2 h
(8)
S Ld (qk , qk 1 , h)
k 0
N 1
引言
经典动力学方程主要有三种形式:拉格朗日方程、哈密尔顿方程及牛顿方程,本论文主要讨论拉格朗 日形式及哈密尔顿形式。拉格朗日形式的动力学方程及哈密尔顿形式的动力学方程都有一个特有的几何性 质:密尔顿流形是辛结构的,在非保守力的作用下总能量总是守恒的,并且辛形式的动量也是守恒的。例 如,球面摆的位形空间是二维球,并且刚体姿态动力学的配置空间是李群结构,叫做特殊的正交群。本文 所讨论的离散变分积分子是由离散的哈密尔顿原理推导出来的。 哈密尔顿系统的辛几何算法分别是由冯康提出来的较新的求解动力学方程的求解问题的方法。哈密尔 顿体系是动力系统的重要体系,一切真实的、耗散可忽略不计的物理过程都可表示成哈密尔顿体系 ,它 的应用范围很广,包括结构生物学、半导体、超导、等离子体、天体力学、材料和偏微分方程等。且动力 学方程的应用及其广泛,其求解问题各个领域都会碰到,如航天器、机器人及卫星等。传统的数值积分算 法较好地解决了低阶微分方程的解的问题,但在计算高阶微分方程的数值解,特别是长时间的计算时,经 常有发散现象且伴有能量耗散。本文将离散变分积分子算法引入动力学计算。意在提高求解过程中的收敛 性及解的精确性。
图 1 角动量
图 2 总能量
2.2 3D 摆 连续形式: 3D 摆是指一刚体绕无摩擦的固定支点旋转,刚体受到恒重力(或万有引力)作用且具有三 个转动自由度[5]。3D 摆的连续型拉格朗日函数为
L ( R , )
1 T T R mge3 R 2
(23)
式中, R 为旋转变换矩阵, 为 3D 摆的角速度, m 为 3D 摆的质量, g 为重力加速度, 为支点到质心 的位置向量。对式(23)作积分,并记
Ld ( Rk , Fk )
对式(27)作和,并记
1 T T tr[(Fk I 33 ) J d (Fk I 33 )] mge3 Rk mge3 Rk 1 2h
N 1 k 0
(27)
S Ld ( Rk , Fk )
(28)
对式(28)作变分,再根据离散变分原理 S 0 可得出 3D 摆的离散形式的拉格朗日动力学方程如下
Rk 1 Rk Fk
(18)
ˆ R ( R R ) F I ,因此可得到离散形式的拉格朗日动力学方程 由此得出, h k k 1 k k 22
T
Ld ( Rk , Fk )
1 h h T T ml 2 Fk I 22 , Fk I 22 mgle2 Rk e2 mgle2 Rk 1e2 2h 2 2
(6)
q
1.2 离散变分积分子方法
H H ,p p q
(7)
以上给出了两种形式的连续型动力学方程,但在实际的计算当中,习惯上采用离散的形式。现在考虑 动力学方程的离散形式,设一个离散时间步长 h 0 ,且设位置向量的两个端点 q0 q (0) , q1 q ( h) , 且 k 表示第 k 个离散变量 qk q (0 kh) ,并设 q 方程
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