临时锚固计算书

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锚杆计算书

F3控制，每根为F4=/65.94×4=263.76kN；
2.危岩加固检算
依据勘查报告，危岩总方量：263.3m3，破坏模式为坠落式；
考虑今后裂隙完全贯通，则危岩总重即为下滑力，为F5=263.3×25.5=6714.15kN；所须2φ16钢丝绳根数：n=F5/F4=6714.15/263.76=25.45根。设计取28根满足要求。
计算书
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1.钢丝绳锚固力检算
（1）基本参数
锚孔直径φ=70mm，2Ф16镀锌钢丝绳，M30水泥砂浆。
（2）力学参数
2Ф16镀锌钢丝绳标准强度取1720MPa，钢丝绳与砂浆体的握裹力取1.2MPa，砂浆体与砂岩孔壁间的极限粘着强度μ取600kPa。
（3）钢丝绳锚杆锚固力
受以下3种条件控制，取其中小值作为设计用锚固力：
1)钢丝绳极限拉力F1：
F1=1720000×A×N1
2Ф16钢丝绳的截面积A=0.0004m2，安金系数N1取0.69。
则F1=474.72kN。
2)砂浆体对钢丝绳的握裹力F2：
1m长砂浆体对2φ16钢丝绳的握裹F2=0.016π1200×2=120.60kN。
3)砂浆体与孔壁间的粘着力F3：
1m长φ70砂浆体与孔壁间的粘着力F3=0.07π600/2(安全系数)=65.94kN。

锚固计算

11G101-1图集53页受拉钢筋锚固长度计算公式中：LaE=ζaE *La,那如果算出来LaE小于LabE，取值怎么取？例：HRB400钢筋20，结构抗震等级为三级，混凝土强度C30。

锚固区保护层厚度大于5d 是否应该按下式计算？LaE=ζaE *La，La=ζa*lab，查表未有三级抗震的lab取值，是否就应该取非抗震的lab 进行计算，得La=ζa*lab=0.7*35*20=490mm，LaE=ζaE *La=1.05*490=514.5mm。

如果直接取值LabE为37d=740mm，上面算出来的LaE小于了LabE，应该取哪个值？看您的解：已知：HRB400钢筋20，结构抗震等级为三级，混凝土强度C30。

锚固区保护层厚度大于5d。

如果我来解有三法：（一）、已知HRB400钢筋20，结构抗震等级为三级，混凝土强度C30。

直接查表得：37d；再乘0.7。

﹙又已知受拉钢筋锚固长度修正系数ζa＝0.7，因锚固区保护层厚度大于5d。

“但不过是否为锚固钢筋的最大直径，因他指的是‘锚固区’！）则：LaE＝37d×0.7＝37×20×0.7＝518mm。

（二）、①、按《混凝土结构设计规范》GB 50010—2010 Lab＝α×（ƒy/ƒt）×d ＝0.14×（360N /mm ²/1.43 N /mm ²）×20＝775.3846mm＝704.895mm；②、求：La=ζ a lab＝0.7×704.895mm＝493.4265mm；③、再求：LaE=ζaE La=1.05×493.4265mm=518.09mm＝518mm。

（三）、①、先查表得：lab＝35d（lab）；②、求：La=ζ a Lab=0.7×35d＝0.7×35×20＝490；③、再求：LaE=ζaE La＝1.05×490＝514.5＝515（mm）。

[VIP专享]现浇梁临时锚固计算书

中交第三公路工程局有限公司临时锚固计算书墩梁临时固结计算一、设计依据及相关规范1、《杭新景高速公路（浙赣界）段第20合同两阶段施工图设计》2、《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2004）3、《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》（JTJ 025-86）4、《公路桥梁抗风设计规范》（D60-2004）5、《公路桥涵施工技术规范》（JTJ 041-2000）6、《路桥施工计算手册》周水兴等编著7、《建筑施工计算手册》二、工程概况杭新景高速第20合同段下坞口大桥为变截面连续箱梁，本桥左幅24#，25#墩号为主墩，右幅23#，24#为主墩。

跨径组合分别为40m+60m+40m 下坞口大桥40m+60m+40m预应力混凝土变截面连续箱梁上跨S317省道，0号块长度为4.5m，悬臂两侧各分为6个节段，分段长度为2×3.5m、4×4m，边跨现浇段长度为4.5m，边跨合龙段和中跨合龙段长度均为2m。

本桥1、2、3、4、5、6号墩上部连续梁全部采用悬臂挂篮法施工，0#块采用支架法施工，在施工过程中为抵抗箱梁悬臂施工期间因不平衡荷载而产生的倾覆弯矩，需要在箱梁0号块底部设置临时锚固体系，以避免箱梁合龙前倾覆，最大倾覆弯矩在边跨合拢断施工之前。

40m+60m+40m变截面连续箱梁桥因右幅23号墩两侧节段混凝土相差重量较大，且紧邻317省道，锚固要求较高，故对其临时固结进行验算，其余墩号与其相同，固其余临时锚固按照本桩号实施。

40m+60m+40m变截面预应力混凝土连续箱梁纵断面图（单位：cm）临时锚固锚下钢筋网片1:10A 大样 1:10B 大样 1:10下端垫板立面1:5上端垫板平面1:5下端垫板平面1:5三、临时锚固临时支座采用C50钢筋混凝土，在支座垫石前后位置浇筑，临时支座采用2.5m*0.5m钢筋混凝土混凝土（C50），每个临时支座放置两层钢筋网，临时支座浇筑前，在主墩顶部放油毛毡，在临时支座顶部设置塑料隔离层。

临时锚固设计和计算

临时锚固设计和计算一、临时支座设计临时支座的作用是：施工上部结构时，连接墩身和上部梁体、传递上部梁体的重量使墩身受力（永久支座不受力）。

设计时考虑两个方面：1、受力安全可靠；2、体系转换时方便操作在墩身横桥向两侧浇注混凝土临时支座，在墩身与临时支座间预埋精轧螺纹钢筋，埋入深度120cm。

待0#块浇注完成后，接长墩顶预埋的精轧螺纹钢筋与0#连接并锚固在底板上。

(一)具体施工方法：1、在墩顶临时支座宽度方向的两侧用槽钢[10（竖向放置）作为模板(槽钢在体系转换时拆除)，中间填满干砂并压实，上表面铺塑料薄膜，作为临时支座10cm的底。

砂垫层和塑料薄膜作为墩身、临时支座、箱梁之间的分层体系；2、根据设计高度安装临时支座的侧模板，在长度方向上用泡沫板隔5-10cm开，使临时支座分成若干个小块，同时在靠墩身外侧方向的每个支座小块预埋U型钢筋。

浇注C30混凝土，临时支座混凝土顶面四周浇注的混凝土条，10⨯cmcm10待凝固后填入干砂并压实，表面铺竹胶板，其顶面标高即是箱梁底标高（标高要考虑砂垫层的压缩量）；3、拆模，完成临时支座的施工。

施工时一定要注意填入干砂并压实，浇注混凝土时注意不要破坏泡沫板。

4、在墩身施工时在墩身外侧如图预埋精轧螺纹钢，钢筋露出墩身10cm，在施工0号块件时在相应位置预留孔道，拆除0号块支架（托架）前接长精轧螺纹钢筋至箱梁底板上，箱梁底板锚固位置安装螺旋钢筋。

对接长后的精轧螺纹钢筋进行张拉，从中间向两端、隔墙两侧对称张拉，张拉力2吨/根。

施工形式如下图：临临临临临临临临临临0临临临临临临临临临临临临(二)临时支座解除和体系转换(1)临时支座的解除搭设工作平台,解除的具体步骤是：1、卸载预应力钢筋，从箱梁内抽出；2、拆除临时支座两侧的槽钢（凿除的混凝土条），先把上面的砂cm cm 1010⨯子掏出，使箱梁与临时支座彻底分离；3、按照临时支座分段的位置掏出下面的砂子，掏砂子的同时下面放两根钢管;cm 0.5φ4、利用卷扬机，把钢丝绳从0#号施工时的预留孔穿入，与临时支座预埋U 型钢筋连接，慢慢移出临时支座;5、重复以上步骤，移出所有分段的临时支座。

大桥临时锚固设计计算书

马汊河大桥临时锚固设计计算一、概述马汊河大桥主桥为65m+100m+65m三跨变截面预应力连续箱梁。

采用挂篮对称悬臂浇筑，最大悬臂施工长度为49m。

二、编制依据与参考文献1. 马汊河大桥设计图纸；0#块支架设计图；2．《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2004）3．《公路桥涵施工技术规范》（JTJ041-2000）4、《公路施工材料手册》；《路桥施工计算手册》；《公路施工手册-桥涵》二、0#块临时支撑为了在施工过程中使悬浇施工产生的不平衡力矩得到平衡及“T”构的抗倾覆稳定，所以设置临时支撑系统，抵抗不平衡力矩保证“T”构的稳定安全。

0#块施工时在墩身顶设置临时锚固垫块，承受施工时由墩两侧传来的悬浇梁段荷载，在梁体合龙后便于拆除和体系转换。

临时锚固垫块采用C50混凝土，并用塑料包裹的锚固钢筋穿过混凝土预埋梁底和墩顶中，预埋钢筋采用Ф32ⅳ级钢筋，单侧共计90根。

三、0#块临时固结验算1、设计假定参照马汊河大桥设计文件中对于主桥施工过程中单“T”施工工况，本桥按先边跨、后中跨的合龙顺序进行验算，设计假定的不平衡荷载有：（1）、一端堆放的材料、机具按1.5kn/m2*17m=25.5KN/m计，作用在一侧最后两个节段内，另一侧空载。

（2）施工中一侧悬臂端部作用200KN集中力，另一侧空载。

（2）、全套挂蓝重量850kn，一侧动力系数取1.2，另一侧取0.8。

（3）、最大悬臂时，一端承受最大风载，另一端空载。

风载按6级风计，风压强度200Pa，桥面宽17m，则17×200=3.4kn/m（4）、考虑箱梁自重的不均匀性，一侧悬臂自重增加4%，另一侧悬臂自重减少4%（5）、边跨合拢时，合拢段与吊架重量的50%按550kn计。

2、求悬臂节段重量合力力臂XX6 3 3 3 3.5 3.5 3.5 3.5 4 4 4 4 449设悬臂节段重量合力G作用点的距离为X，节段重量G1+…+G12=715.7m3*26kn/m3=18608.2kn，0#块重量G0=374.3 m3*26kn/m3=9731.8kn，则合力的大小G=1/2G0+(G1+…+G12)=0.5*9731.8kn+18608.2kn=23474.1kn，相对于主墩轴线，各节段作用的力矩为：0#块1/2G0*3=0.5*9731.8kn*3=14597.7kn.m1#块G1*(3+4.5)=65.2m3*26kn/m3*(3+4.5)m=12714kn.m2#块G2*(3+4.5+3)=62.5m3*26kn/m3*(3+4.5+3)m=17062.5kn.m3#块G3*(3+4.5+3+3)=59.9m3*26kn/m3*(3+4.5+3+3)m=21024.9kn.m4#块G4*(3+4.5+3+3+3.25)=66.9m3*26kn/m3*(3+4.5+3+3+3.25)m=29134.95kn.m5#块G5*(3+4.5+3+3+3.25+3.5)=64m3*26kn/m3*(3+4.5+3+3+3.25+3.5)m=33696kn.m6#块G6*(3+4.5+3+3+3.25+3.5+3.5)=61.3m3*26kn/m3*(3+4.5+3+3+3.25+3.5+3.5)m =37852.8kn.m7#块G7*(3+4.5+3+3+3.25+3.5+3.5+3.5)=57.5m3*26kn/m3*(3+4.5+3+3+3.25+3.5+3.5 +3.5)m=40738.8kn.m8#块G8*(3+4.5+3+3+3.25+3.5+3.5+3.5+3.75)=60.1m3*26kn/m3*(3+4.5+3+3+3.25+3.5+3.5+3.5+3.75)m=48440.6kn.m9#块G9*(3+4.5+3+3+3.25+3.5+3.5+3.5+3.75+4)=56.4m3*26kn/m3*(3+4.5+3+3+3.25+3.5 +3.5+3.5+3.75+4)m=51324kn.m10#块G10*(3+4.5+3+3+3.25+3.5+3.5+3.5+3.75+4+4)=54.9m3*26kn/m3*(3+4.5+3+3+3.25 +3.5+3.5+3.5+3.75+4+4)m=55668.6kn.m11#块G11*(3+4.5+3+3+3.25+3.5+3.5+3.5+3.75+4+4+4)=53.8m3*26kn/m3*(3+4.5+3+3 +3.25+3.5+3.5+3.5+3.75+4+4+4)m=60148.4kn.m12#块G12*(3+4.5+3+3+3.25+3.5+3.5+3.5+3.75+4+4+4+4)=53.2m3*26kn/m3*(3+4.5+3+3 +3.25+3.5+3.5+3.5+3.75+4+4+4+4)m=65010.4kn.m以上合计487413.7kn.m，则：X=487413.7kn.m/23474.1kn=20.764m3、工况一：工况描述：最后一个块件（12#）施工时，出现下列不平衡力①一侧箱梁自重增加4%，另一侧减少4%。

锚杆、锚索锚固力计算

锚杆、锚索锚固力计算1、帮锚杆锚固力不小于50KN(或5吨或12.5MPa)公式计算：拉力器上仪表读数（MPa）×4=锚固力（锚固力（KN）÷10=承载力（吨）13MPa52KN或7吨或17.5MPa)MPa）×4=锚固力（KN）10=承载力（吨）例：4=72KN（锚固力）72KN（锚固力）÷10=7.2吨（承载力）3、Ф15.24锚索锚固力不小于120KN(或12吨或40MPa)公式计算：拉力器上仪表读数（MPa）×3.044=锚固力（KN）锚固力（KN）÷10=承载力（吨）例：40MPa（拉力器上仪表读数）×3.044=121.76KN（锚固力）121.76KN（锚固力）÷10=12.176吨（承载力）4、Ф17.8锚索锚固力不小于169.6KN(或16.96吨或公式计算：拉力器上仪表读数（锚固力（KN45MPa锚索或25吨或55MPa)）×4.55=锚固力（KN）10=承载力（吨）例：55MPa（拉力器上仪表读数）×4.55=250KN（锚固力）250KN（锚固力）÷10=25吨（承载力）型号为：YCD22-290型预应力张拉千斤顶备注：1、使用扭力矩扳手检测，帮锚杆扭力矩不小于120KN,顶锚杆扭力矩不小于150KN。

2、井下排版填写记录，均填锚固力（帮锚杆50KN、顶锚杆70KN、Ф15.24锚索120KN、Ф17.8锚索169.6KN）。

3、检测设备型号：锚杆拉力计型号：LSZ200型锚杆拉力计Ф15.24锚索拉力计型号：YCD-180-1Ф17.8锚索拉力计型号：YCD18-20021.6。

锚碇计算书

锚碇计算书依据<<建筑施工计算手册>>（13.3 锚碇计算）。

水平(卧式)锚碇计算:一.在垂直分力作用下锚碇的稳定性，可按下式验算:αμαc o ss in T G KT +≤式中: K──安全系数,取 K= 1.1；T──缆风绳所受张力，取 T= 52 (kN)；α──缆风绳与地面的夹角，取 α= 34 (度)；G──地的重力，按以下估算: γϕHl Htg b b G 2)(++= 其中 b──横木宽度,取 b= 0.35 mφ──地的内摩擦角,取 φ= 28 度；H──横木的埋置深度,取 H= 3.2 m ；l──横木长度,取 l= 5 m ；λ──土的重度,取 λ= 26 kN/m 3；μ──摩擦系数,取 μ= 0.5 。

经计算得:土的重力: G=[0.35+(0.35+3.2tg0.49)]×3.2×5×26/2= 499.51 kN 。

计算安全系数: K=(499.51+0.5×52×cos0.59)/(52sin0.59)= 17.92 。

由于计算所得安全系数为 17.92 不小于要求安全系数 1.1 ，所以满足要求!二.在水平分力作用下土的压力强度验算，无板栅碇可按下式: []hl T K ασcos ≥ 式中: [σ]──深度为H 处土的容许压力,取 [σ]= 0.33 N/mm 2；K──地挤压不均容许应力降低系数，取 K= 1.3 。

经计算得: σ= 52 ×cos 0.59 /(0.37×5)= 23.30 kN/m 2= 0.02 N/mm 2。

土的容许压力为 0.33 N/mm 2，应力降低系数取 1.3 ,则[σ]K=0.33×1.3= 0.43 N/mm 2> 0.02 N/mm 2，所以满足要求!三.锚碇横木截面应力验算:一根钢丝绳系在横木上，横木为圆形截面，其最大弯矩和应力计算公式: 8Tl M =m n f W M ≤=σ式中: Wn──横木的截面抵抗矩： 3321d Wn π=其中: d──横木的截面直径,取 d= 190 mm 。

临时支座计算

附件3临时锚固体系设计检算书临时支座垫石0.152.15垫石临时支座临时支座临时支座0.5Φ32精扎螺纹钢0.851、32+48+32m 连续梁设计要求临时锚固措施承受中支点最大不平衡弯矩16406kN-m 及相应竖向支反力16712kN 。

2、竖向支反力计算临时锚固采用C25混凝土作为支撑，C25混凝土的抗压强度为11.9N/mm2，所以抗压面积必须达到22404.114043709.11/16712000m mm S ===实际施工中抗压混凝土面积为1.075*2=2.15m2。

3、抵抗弯矩计算在墩帽施工时预埋φ32mm 精扎螺纹钢抵消不平衡弯矩。

φ32mm 精扎螺纹钢的抗拉强度为980N/mm2，精扎螺纹钢的抗拉力为980*3.14*16*16=787763N需要精扎螺纹钢16406/787/1.45=14.38根实际施工预埋24根φ32mm 精扎螺纹钢，每个临时支座中预埋12根。

4、钢筋下端锚固长度计算查《建筑施工计算手册》p533，可知φ32mm 精扎螺纹钢筋需要在混凝土中锚固长度为13.019.014.016.0mm 2mm /40402mm /mm ，螺旋肋钢丝为，刻痕钢筋为带肋钢筋为，圆钢筋为—钢筋的外形系数，光—）—钢筋的公称直径（—）值（—钢筋的抗拉强度设计—取值时，按当混凝土强度等级高于），设计值（—混凝土轴心抗拉强度—）（—受拉钢筋的锚固长度—ααd N f C C N f l df f l y t a t ya ⋅=cm2801.1mm 25mm /98032mm /71.14026231.13271.198013.022那么锚固长度为的修正系数，所以取由于钢筋直径大于设计值为精扎螺纹钢的抗拉强度计值为混凝土轴心抗拉强度设N N C m m d f f l t y a =⨯⨯⨯=⋅=α5、φ32mm 精扎螺纹钢上端的锚固精扎螺纹钢穿过0号块底板进入箱梁内，在梁内通过张拉锚定精扎螺纹钢筋，那么每一个临时支座上箱梁底板C50混凝土受压面的必须达到222m 5.0mm 511441.23/78776315mm /1.2350==⨯=S N C 故受压面积混凝土抗压强度为实际张拉时，受压面积大于0.7m 2。

锚栓螺栓计算书

化学锚栓计算书一、构件编号: 1（GL2与混凝土柱连接节点）二、示意图四、计算信息1. 荷载信息对钢梁计算得出钢梁与混凝土柱节点位置剪力：V y = 129.00 kN;弯矩：M = 107.00kN-m2. 计算参数排列方式：均匀并列化学锚栓：M20×260mm锚栓列数：n c = 2; 锚栓列距：e c = 170mm;锚栓行数：n r = 3; 锚栓行距：e r = 240mm;3. 计算锚栓单个受力1）以锚栓群左下角点为原点的锚栓点位置坐标x11 = 0; y11 = 0;x12 = 170; y12 = 0;x21 = 0; y21 = 240;x22 = 170; y22 = 240;x31 = 0; y31 = 480;x32 = 170; y32 = 480;2）计算锚栓群的形心位置x0 = 85; y0 = 240;3）计算受力最大的锚栓坐标以最下一排锚栓为原点y M11 = 0;y M12 = 0;y M21 = 240;y M22 = 240;y M31 = 480;y M32 = 480;y M max = 480;4）计算单个锚栓最大剪力N vy v = V y/n = 129.00/6 = 21.50kN;N v = [(N vx v+N vx T)2+(N vy v+N vy T)2]1/2= [(0.00+0.00)2+(21.50+0.00)2]1/2 = 21.50kN;5）计算单个锚栓最大拉力N t M = My M max/∑(y M ij2) = 107.00×103×480/576000 = 89.17kN;N t = N t N+N t M = 0.00+89.17 = 89.17kN;单个M20×260mm锚栓满足计算最大受力要求。

一、构件编号: 2（除构件3位置外GL1与混凝土柱连接节点）二、示意图四、计算信息1. 荷载信息对钢梁计算得出钢梁与混凝土柱节点位置剪力：V y = 147.00 kN;弯矩：M = 158.00kN-m2. 计算参数排列方式：均匀并列化学锚栓：M20×260mm锚栓列数：n c = 2; 锚栓列距：e c = 170mm;锚栓行数：n r = 4; 锚栓行距：e r = 190mm;3. 计算锚栓单个受力1）以锚栓群左下角点为原点的锚栓点位置坐标x11 = 0; y11 = 0;x12 = 170; y12 = 0;x21 = 0; y21 = 190;x22 = 170; y22 = 190;x31 = 0; y31 = 380;x32 = 170; y32 = 380;x41 = 0; y41 = 570;x42 = 170; y42 = 570;2）计算锚栓群的形心位置x0 = 85; y0 = 285;3）计算受力最大的锚栓坐标以最下一排锚栓为原点y M11 = 0;y M12 = 0;y M21 = 190;y M22 = 190;y M31 = 380;y M32 = 380;y M41 = 570;y M42 = 570;y M max = 570;4）计算单个锚栓最大剪力N vy v = V y/n = 147.00/8 = 18.38kN;N v = [(N vx v+N vx T)2+(N vy v+N vy T)2]1/2= [(0.00+0.00)2+(18.38+0.00)2]1/2 = 18.38kN;5）计算单个锚栓最大拉力N t M = My M max/∑(y M ij2) = 158.00×103×570/1010800 = 89.10kN;N t = N t N+N t M = 0.00+89.10 = 89.10kN;单个M20×260mm锚栓满足计算最大受力要求。

连续梁临时固结计算书

附件三：连续梁临时固结计算书一、墩梁临时固结的设置本桥墩梁铰接，为避免悬灌梁施工时前后梁段荷载不平衡产生倾斜，且不使永久支座过早受力，在悬灌梁施工过程中，应设置临时支座，并临时将桥墩与梁体固结。

临时固结施工步骤如下：墩身施工时在墩顶上设置强度等级为C40，横截面为0.9×2.7m的砼临时固结支墩(中间设两层5cm厚40号硫磺砂浆层)。

其余部分与梁体钢筋焊接，形成墩梁临时固结，以抵抗墩梁节点处不平衡弯矩作用。

顺桥向中心距2.7m。

图1-1 墩顶临时锚固构造示意图二、荷载计算纵向最大不平衡弯矩由悬臂灌注两端混凝土灌注不平衡重、成型后各节段由于施工误差产生的不平衡重、不对称设置的锯齿块的不平衡重等引起的。

表2-1给出了(48＋80＋48)m连续梁的节段长度、节段重量等主要计算参数。

图2-1给出了临时锚固受力简图。

图2-1 临时锚固受力简图临时支座处的精轧螺纹钢承担。

在结构最大双悬臂状态，劲性骨架锁定前，临时压重已经加载，为临时支座受力的最不利状态。

由于上部结构自重产生的临时支座竖向反力为(考虑了挂篮自重、压重自重)：tR R 9.171525.592709.1215.1208.1.1234.1188.1324.1380.1450.1327.1368.1505.29621=⎥⎦⎤⎢⎣⎡+⨯⎪⎪⎭⎫ ⎝⎛+++++++++++== 在结构最大双悬臂状态，考虑一侧各节段混凝土自重超重5%，并考虑另外一侧挂篮与梁段混凝土掉落(考虑1.2的冲击系数)，由此产生的不平衡弯矩为最不利受力状态。

其弯矩为：()mt M .1.101582.10.27309.4508%50.27309.45087.39774.35694.29884.28873.25258.21383.15182.11624.8290.593=⨯++⨯⎥⎦⎤⎢⎣⎡+++++++++++=临时支座中心距2.7m ，由于不平衡弯矩导致临时支座处的竖向力为：t d M R 3.37627.212.10158===' t R R 2.54783.37629.1715max 2max 1=+==t R R 4.20463.37629.1715min 2min 1-=-==三、临时锚固的检算连续梁在悬灌施工过程中由于在不同工况下，施工管理与控制差异、认为操作的不准确等因素，连续梁会产生一定的不平衡力矩，本段（48＋80＋48）m 悬灌连续梁不平衡力矩约为10158.1t ·m 。

临时固结或临时锚固计算书

（32+48+32m）连续梁临时固结计算书一、墩梁临时固结的设置为避免悬灌梁施工时前后梁段荷载不平衡产生倾斜，且不使永久支座过早受力，在悬灌梁施工过程中，应设置临时支座，并临时将桥墩与梁体固结。

临时支座和临时锚固设于主墩顶，临时固结计算按施工到最后梁段时可承受400kN的不平衡力计算。

临时支座设置在桥墩上，每个主墩设置4个，宽0.5m，长1.5m，厚度为梁体底到墩帽顶距离。

每个临时支座在墩顶与箱梁内埋入4根Ф32精轧螺纹钢，临时支座的材料采用C50混凝土和硫磺砂浆。

二、临时锚固的检算连续梁在悬灌施工过程中由于在不同工况下，施工管理与控制差异、认为操作的不准确等因素，连续梁会产生一定的不平衡力矩，本本方方案按（32+48+32）m悬灌连续梁施工到最后梁段时可承受400kN 的不平衡力计算：最大不平衡力矩：临时支座中心间距2.2m，不平衡荷载取400KN，距跨中24m，则不平衡力矩：400*（24-2.2/2）=9160kN*m临时支座承受支反力：不平衡力矩产生支反力：400kN+9160Kn*m/2.2m=4563kN1.锚固材料的选用（1）初步选用材料为JL785Ф32精轧螺纹钢及JLM-32锚具、垫片和联接器。

（2）Ф32精轧螺纹钢的材料属性：截面面积A=804.2mm2, 屈服点σ2.0不小于785 Mpa，抗拉强度bσ不小于980 Mpa，伸长率δ=7%，5弹性模量取2×106 Mpa。

锚下张拉控制应力为735 Mpa，单根力=804.2×735=591kN。

1、Ф32精轧螺纹钢数量计算M=n〃F〃Lmaxn=M/（F〃L）=9160/（591×2.2）=7.04根max实际设置8根。

n ——钢筋根数M——最大不平衡力矩maxF ——单根拉力L ——工作力臂2、Ф32精轧螺纹钢锚固长度按照规范要求，通常受拉构件钢筋最小锚固长度按45d埋设，即Ф32精轧螺纹钢在混凝土中锚固长度为45×3.2=144cm。

(30+50+30m)0#锚固安全计算书

附件二：主线0#块临时锚固安全计算书1、0号块临时锚固安全验算0号块采用Φ800mm 、壁厚10mm钢管配合Φ32mm精轧预应力钢筋锚固支撑。

为更加安全起见，我们按照施工中的极端不利因素设置临时固结措施。

考虑施工中的自身因素所造成的最不利倾覆工况是悬浇最后一节段时，在刚好浇筑完成同后、1/2梁段砼掉落。

见最不利荷载作用下应力分配示意图。

为保持现场材料的通用性，保证现场工人操作的熟练性现场的支架按以满足50m主跨要求确定。

各块段荷载作用下产生的不平衡力矩b=5.65t、c=15×2/3=10t、d=7×4/5=5.6t、e=2.94×4/5=2.35t砼浇筑过程中产生的不平衡力矩=b+d=11.25t=112.5KN人员与小型设备产生的不平衡力矩=c+e=12.35t=123.5KN2、临时锚固计算：2.1中支点处的最大不平衡弯矩计算（以中跨为50m，中跨合拢段2m计算）方法一：1）、不平衡力矩产生的可能及取值a．施工中挂篮前移不对称不同步，按3m考虑。

b、施工中砼不平衡浇筑以及钢筋绑扎不平衡按16m3砼重量计。

c、砼浇筑中可能产生的局部超量，按砼总量的2%计。

d、施工机具、材料堆放位置不对称按15t考虑放在2/3跨处。

e、偶然因素造成的冲击，取5t×1.2倍系数。

f、施工活载（主要是人员）的不对称，按30人计。

2）根据以上分析，计算悬挂施工过程中产生的不平衡力矩a、挂篮前移产生的不平衡力矩挂篮自重按60t，一端挂篮前移3m，按3组挂篮的重量计算，则为60×3=180t-m。

砼的不平衡力矩，跨端至钢管柱的距离为：（支撑钢管立柱～6号块19.25m）50/2-4.75-1=19.25m 2.6×16×19.25 =800.8t-m以上比较后发现砼不平衡力矩最大，所以取800.8t-mb、连续梁超方产生的力矩，因两端都有可能超方，所以取总量的2%（顶板+底板按1m高度计，按±10mm计算，），第6块砼数量为99m399×0.02=2.14m32.14×2.6=5.56t5.56×19.25 =107.03t-mc、施工机具材料堆放，考虑放置在2/3跨处15×19.25×2/3=192.5t-md、冲击荷载：在4/5跨处5×1.4=7t 7×19.25×4/5=107.8t-me、施工活载（在4/5跨处）30×70/1000×1.4=2.94t 2.94×19.25×4/5=45.3t-m3）、以上不平衡力矩总计：M1=800.8+107.03+192.5+107.8+45.3=1253.4t-m经分析，距墩身最远的第6号块段为可能出现最大不平衡偏差的部位，现按在第6号块段砼浇筑过程中，一侧砼的1/3整体掉落偏载计算，6块段砼总量为99m3，砼重量为99×2.6=278tM2=278/3×23=2131.3t-m2.2支点处最大不平衡力矩分析综合以上两种情况取最大值，由于箱梁悬浇施工时，箱梁总重量通过墩顶临时支座支撑，临时锚固体系基本不承受荷载。

连续梁临时固结体系计算书

京杭运河大桥主桥临时支墩及临时锚固计算书编制：审核：批准：2013年06月1 概述京杭运河大桥主桥上部结构采用（70+120+70）m预应力砼矮塔斜拉桥，主塔一跨跨越京杭运河，主墩墩身位于航道驳岸之外。

主梁采用双箱梁加横梁组合体系，顶面全宽43m，箱梁为单箱三室截面，边腹板采用斜腹板，箱底宽7.313~8.5m，外侧悬臂长3m，两箱梁通过横梁及桥面板连接。

采用挂篮悬臂浇筑法施工，箱梁纵向悬浇分段长度为（15×3.0m＋2×3.5m），箱梁墩顶现浇块件（即0号块）总长14.0m，中跨合拢段长度为2.0m，边跨合拢段长度为2.0m，边跨现浇段长度为8.92(8.84)m。

在变截面箱梁挂篮分段浇筑施工时，在梁体两悬臂端由于挂篮移动、混凝土浇筑不同步、风荷载等因素会产生不平衡弯矩，因此必须采用临时固结体系来保证悬浇箱梁施工的安全性及悬臂抗倾覆稳定，本工程拟采用φ1.3m钢筋混凝土柱临时固结的方式。

在施工过程中，墩顶永久支座不承受荷载，临时支座承受整个主桥箱梁的设计荷载和全部施工荷载。

2 结构形式临时固结体系的结构形式为在每个主墩墩身外侧设置两排6根φ1.3m钢筋混凝土柱作为临时支撑系统座，柱间间距8m，混凝土强度等级为C50。

同时在每根柱预埋6根f pk=785MpaφJL32精轧螺纹钢用来抵抗不平衡弯矩，具体结构形式详见《主桥墩梁临时固结构造图》。

3 不平衡弯矩计算在施工中由于挂篮移动出现坠落、混凝土浇筑不同步、施工荷载、风荷载等因素会产生不平衡弯矩，对于浇筑梁段过程中出现的涨（缩）模情况，在施工中采取措施，首先保证模板的刚度及标高的准确性，其次对两悬臂端的浇筑混凝土方量严格控制，出现偏差及时调整两侧不平衡荷载，确保两侧已浇筑箱梁永久荷载一致，因此不做考虑。

对于不平衡弯矩按以下几种工况进行计算：工况一：根据设计图纸，当悬浇挂篮施工到最后一个块段（17#块）时，因施工不同步，考虑两侧不平衡荷载为17# 块施工时重量的30%，此时对近侧临时支撑顶处将产生一个最大偏心弯距。

混凝土构件后锚固锚栓计算书-胶粘型锚栓

混凝土构件后锚固锚栓计算书加固方式：特殊倒锥形胶粘型锚栓一、设计依据：《混凝土结构加固设计规范》GB 50367(以下简称《加固规范》)《混凝土结构设计规范》(GB50010)(2015年版)（以下简称《混凝土规范》）《混凝土结构后锚固技术规程》(JGJ 145-)（以下简称《后锚固规范》）二、工程概况：1. 基本参数：2. 锚栓选择：3. 锚栓布置：X向列数m:4锚栓X向距离Sx:150mmY向行数n:4锚栓Y向距离Sy:150mmX向左边距Cx1:300mmX向右边距Cx2:300mmY向上边距Cy1:300mmY向下边距Cy2:300mm三、锚栓内力计算:3.1 群锚受拉内力计算:按《后锚固规范》公式5.2.2-1计算锚栓最小拉力:? 0(N/n-My1/∑yi2)=1.1×(0/16-20×1000×225/450000)=-11kN<0kN,部分受拉按《后锚固规范》公式5.2.2-3计算锚栓最大拉力:N hsdh =?0(NL +M )y 1'/∑y i '2=1.1×(0×225+20×1000)×450/1260000=7.9kN锚栓部分受拉，按《后锚固规范》公式5.2.3-2计算受拉区各锚栓: N s1=7.9×(4-1)/(4-1)×4=7.9kNN s2=7.9×(4-2)/(4-1)×4=5.27kN按《后锚固规范》5.2.3条:受拉锚栓总拉力N gsd =?0∑N si =57.9kN3.2 群锚受剪内力计算:钢材钢材、剪撬破坏时,最大锚栓剪力V hsd =1.1×10/(4×4) =0.7kN混凝土边缘破坏时,最大锚栓剪力V hsd =1.1×10/4 =2.8kN混凝土边缘破坏时,群锚总剪力设计值V gsd =1.1×10=11kN四、受拉承载力验算:4.1 锚栓钢材破坏抗拉承载力验算:由《后锚固规范》6.1.2条:N Rd,s =f yk A s /?Rs,N=640×245/1.3/1000=120.6kN>单锚最大拉力N hsd =7.9kN,满足！4.2 混凝土锥体破坏抗拉承载力验算:由已知条件可知，与剪力垂直方向的锚栓边距c 1=300mm ，与剪力平行方向的锚栓边距c 2=300mm ，所有边距最小值c =300mm 。

临时锚固计算书

龙溪港大桥临时支撑技术方案一、工程概述开发区高架(二)：中心桩号K2+605.25,右偏角90度，跨越龙溪港Ⅲ级航道(长湖申线)，通航净空为60×7米，最高通航水位2.66米，百年一遇洪水位为3.80米，跨越外线位与航道中心线交角为70度，现状水面垂直宽度约为80米，规划两堤岸背水坡堤线间距离为120米。

该航道位于曲线上，且航道上往来船舶较多，运输繁忙，为防止货船意外撞击水中桥墩造成事故，主桥一跨过河，采用75+130+75米悬挂预应力砼变截面连续箱梁结构，下部采用实体墩、承台接群桩基础。

引桥为预应力砼连续箱梁，下部为双柱H型墩，承台接群桩基础。

31#墩承台尺寸为12.2m(宽)×12.2m(长)×4.5m(高)，桩基为18根φ180cm钻孔桩；32#墩承台尺寸为12.2m(宽)×12.2m(长)×4.5m(高)，桩基为18根φ180cm钻孔桩。

承台顶面设计标高为2.7m，承台底面设计标高为-1.8m。

开发区高架桥（二）主跨采用挂篮悬臂浇筑施工，1/2中跨65米长度内共分15个节段，其中0#节段长13米，1-3#节段长3.5米，4-8#节段长4米，9-14#节段长4.5米，合拢段长2.0米，直线段桥面宽15.5m；挂蓝采用菱形挂蓝，空挂蓝自重约88T，梁体混凝土采用C55高性能混凝土，钢筋混凝土容重26.5KN/m3。

二、临时支撑施工方案临时支撑系统采用在主墩两侧设钢管并在其中设拉筋的方式进行临时固结，每侧均布设4根长度为5.9m的φ80钢管，钢管壁厚1cm，拉筋为预应力15－5体系。

施工时采用QY25G吊车人工配合安装。

0#块施工前所在构件安装到位，0#块施工完成后进行临时支撑张拉施工。

如图1示。

图1 临时支撑结构示意图三、临时施工工艺流程四、临时支撑体系机械材料表临时支撑系统采用在主墩两侧设钢管并在其中设拉筋的方式进行临时固结，钢绞线每根最大长度为11.05m，钢管桩最大自由高度为5.9m，钢绞线承受张拉力每根控制在18t，浇筑0#块段后先张拉30%的预应力，收紧钢绞线。

挂篮后锚固计算书

一、挂篮锚固体系设置本主桥挂篮采用菱形挂篮施工，菱形挂篮锚固体系采用主桥竖向预应力筋与翼缘板侧新设Ф25精轧螺纹钢结合的方式，作为菱形挂篮悬灌法施工锚固和挂篮行走时轨道锚固，在主桥梁块体浇筑前预先安装Φ50mm 镀锌铁皮管或PVC 管预留安装通道，共设置三排6根，排距为0.5m 。

在悬灌梁施工过程中，此挂篮后锚系统承受挂篮及模板自重40t ，前后吊带承受主梁块体计算荷载取160t ，主桥材料为C50混凝土。

二、临时锚固的检算1.锚固材料的选用（1）竖向预应力钢筋采用直径25mm 的40Si2MnMoV 高强精轧螺纹粗钢筋及JLM-25锚具、垫片和联接器。

（2）Ф25精轧螺纹钢的材料属性：截面面积A=490.9mm2, 屈服点σa 不小于785Mpa ，抗拉强度σa 不小于980 Mpa ，伸长率5δ=7%，弹性模量取2×106 Mpa ，锚下最大张拉控制力为347KN 。

1、Ф25精轧螺纹钢与菱形架支点（距离梁块结构边线0.1m ）距离a 计算max max 梁块挂篮M M +=2F ·a+2F ·（a+0.5）+2F ·（a+1） a ——距离支点最近点锚固的长度m ax M ——各部件不平衡力矩F ——单根张拉力（1600+400）·2.1=2·347·a+2·347·（a+0.5）+2·347·（a+1）a=1.51m实际1#块～4#块取1.7m ，5#～11#取2.2m 。

2、翼缘板结构钢筋抗拔验算因在翼缘板外侧竖向设置了一排Ф25精轧螺纹钢，距离内侧竖向预应力筋距离0.5m ，顺桥向排距0.5m ，距离折角水平距离0.21m 。

对翼缘板产生不利旋转扭矩为：347×0.21=72.87KN ·m结构螺纹钢筋Φ16@10cm 与混凝土的粘结强度为25～65kg/cm 2，粘结强度随着混凝土标号的提高而增大取45kg/cm 2，锚固长度为76cm ，折角处两层钢筋距离为57m 。

主墩临时固结计算书

目录1 计算依据 (3)2 临时固结概述 (3)3临时固结设置 (3)4临时固结抗倾覆荷载 (3)5、临时固结方案检算 (4)5.1临时支座内力计算 (4)5.2临时支座的受压承载能力计算 (5)拉里双线特大桥跨跨S312省道、狮山水库（73+128+73）m连续梁主墩临时固结计算书1 计算依据（1）《DK136+633.366拉里双线特大桥孔跨调整》（贵南施桥（变）-77-5）（一、二册）；（2）《钢结构设计规范》GB50017-2017；（3）《铁路预应力混凝土连续梁悬臂浇筑施工技术指南》(TZ324-2010)；（4）《路桥施工手册》；（5）《《铁路混凝土工程施工技术规程》Q/CR9207-20172 临时固结概述为了在施工过程中使悬浇施工产生的不平衡力矩得到平衡，在0#块上设置临时固结，抵抗不平衡力矩，保证结构的稳定安全。

3临时固结设置在78#、79#墩每个0号块上设置4个条形临时固结，尺寸为2.4m×1.1m，每侧临时固结设置388根Φ32粗钢筋。

0号块两侧设临时锚固，临时锚固中心距主墩中心1.8米。

一个T构两侧在第17个梁段施工时产生的不平衡力矩最大（10#段施工完毕，一端未掉落，另一端混凝土连同挂篮一起掉落），考虑此不平衡力矩全部由临时锚固的螺纹钢筋承担，在临时锚固处产生弯矩。

4临时固结抗倾覆荷载设计文件给出的“计算临时锚固措施应能承受中支点处最大不平衡弯矩89810.5KN.m及相应竖向支反力52544.0kN。

为更加安全起见，我们按照施工中的极端不利因素设置临时固结措施。

考虑施工中的自身因素所造成的最不利倾覆工况是悬浇最后一节段刚好浇筑完成同时、连同挂篮倾覆。

这种工况的倾覆弯矩更安全于设计提供值。

竖向荷载计算如下：临时固结所承受的竖向力为混凝土自重（荷载分项系数按1.35计），同时考虑施工人员、机具、材料和其他临时荷载（荷载分项系数按1.4计）。

（1）混凝土结构自重为：（2100.04+2014.8+1935+1860.6+1838.0+1973.1+1851.0+1729.3+1632.4+1745.9+1650 .4+1556.0+1484.8+1445.2+1431.3+1381.9+1381.7）*2+13007.3=71030.18kN；①施工人员、机具和其他临时荷载：2.5×1.4×3.5×12.6=154.35kN ； ②倾倒混凝土时产生的冲击荷载：2.5×1.4×3.5×12.6=154.35kN ； ③振捣混凝土产生的荷载：2.0×1.4×3.5×12.6=123.48kN ；挂篮设计重量为650×2=1300kN 。

临时锚固措施计算

临时锚固措施设计计算一、设计依据及参考规范1、《铁路桥涵混凝土及砌体结构设计规范》（TB10002.4-2005）2、《铁路桥涵设计基本规范》（TB10002.1-2005）3、《公路桥涵抗风设计规范》（JTG/T D60-01-2004）4、《混凝土结构设计规范》（GB50010-2002）二、临时锚固措施的设计临时锚固措施按两部分设计，一部分由钢管立柱及钢绞线组成，抵抗竖向偏载作用；一部分为钢筋混凝土临时支座，抵抗横向风载的扭力作用。

具体设计见下图：80*80mmφ15.2无粘结钢绞线φ侧面图平面图二、临时锚固措施的计算（一）偏载计算1、计算思路及计算模型偏载主要考虑在浇筑最后一段混凝土时，一端有挂篮，且有38立方米混凝土，一端没有挂篮及混凝土。

模型采用空间建模的方式，梁体混凝土采用solid95模拟，钢管立柱及钢绞线采用link10单元模拟，钢绞线施加1395Mpa预应力，采用降温法模拟，工字钢横梁采用beam4模拟。

挂篮按前支点挂篮考虑，荷载简化为集中力施加到相应位置，计算简图如下：侧面图正面图2、计算荷载各梁段混凝土自重在程序中自动计入，外荷载为一端挂蓝及38立方米混凝土的支反力，P1=(38*26+500)=1488KN，P2=1488/2=744N 3、计算结果按上述模型与荷载整体建模，计算结果为：（1）变形图（2）钢管立柱钢管立柱的最大轴力为N=3294.1KN，立柱采用φ800*12螺旋管，按压杆检算A=29706.9mm2 ，L=7000mm，i=278.63mm，λ=L/i=25查表得φ=0.972强度：σ= N/A=3294.1*1000/29706.9=110.9N/ mm2<170N/ mm2稳定性：σ= N/A=3294.1*1000/29706.9=110.9N/ mm2<0.972*170=165.2 N/ mm2（3）钢绞线钢绞线初张拉至1395Mpa ，在偏载作用下，钢绞线的最大应力为1386.5Mpa ，小于钢绞线的破断应力1860Mpa ，满足要求。

悬浇梁临时锚固钢筋计算

悬浇梁临时锚固钢筋计算
悬浇梁的临时锚固钢筋是工程施工中的一项重要工作，其计算方法需要我们从多个方面进行全面考虑。

下面将从钢筋截面积、抗拉强度、拉应力等方面进行详细介绍。

1. 钢筋截面积的计算
悬浇梁临时锚固钢筋的截面积需要根据具体的工程要求进行计算，一般要满足现场施工的固定力矩需求。

根据工程实际需要计算出钢筋长度和直径，进而取得钢筋的截面积。

2. 抗拉强度的计算
悬浇梁临时锚固钢筋在施工期间需要承受一定的拉力，因此其抗拉强度也需要进行计算。

一般而言，标准混凝土钢筋的抗拉强度在400MPa 左右，可以按照这个数值进行计算。

3. 拉应力的计算
钢筋在受力时会产生应力，而在悬浇梁临时锚固钢筋的计算中，我们需要计算其拉应力。

根据应力的定义，拉应力等于拉力除以钢筋截面积。

根据实际工程需要进行计算，一般应力值需要小于抗拉强度值。

4. 计算公式的例子
例如，某工程需要采用直径为16mm的标准混凝土钢筋，长度为2.5m，那么其截面积为：π×(16/2)^2 = 201mm^2。

同时按照400MPa的强度计算其拉力，即应力值为：F=σ*A=400MPa×201mm^2 = 80.4kN。

此时需要考虑现场的具体情况，根据需要设计出合理的锚固方案。

综上所述，悬浇梁临时锚固钢筋的计算需要考虑多个因素，包括钢筋的截面积、抗拉强度、拉应力等。

在实际工程中需根据具体需求进行选择，设计出合理的锚固方案，确保工程的质量和安全。