工字钢挑架受力计算
悬挑工字钢1.25倍的计算方式
悬挑工字钢1.25倍的计算方式一、悬挑长度悬挑工字钢的长度计算通常基于所需的支撑高度和支撑间距。
悬挑长度是支撑高度的1.25倍，这是因为工字钢在悬挑部分需要承受更大的弯曲应力，因此需要增加支撑高度以分散受力。
计算公式如下：悬挑长度=1.25×支撑高度二、承载能力承载能力是决定悬挑工字钢能够承受的载荷的重要因素。
承载能力受到工字钢的截面尺寸、材料强度和悬挑长度的共同影响。
承载能力的计算公式如下：承载能力=工字钢截面模量×材料强度×(1.25×支撑高度)/悬挑长度其中，工字钢截面模量根据其截面尺寸确定，材料强度根据所选材料确定。
三、固定方式为了确保悬挑工字钢的稳定性，需要采用适当的固定方式。
常见的固定方式包括焊接、螺栓连接和压板固定等。
选择合适的固定方式需要考虑工字钢的尺寸、支撑高度以及安装环境等因素。
四、弯曲应力在悬挑工字钢承受载荷时，会产生弯曲应力。
弯曲应力的大小与工字钢的截面尺寸、材料强度以及悬挑长度有关。
弯曲应力的计算公式如下：弯曲应力=(外载荷×支撑高度)/(工字钢截面模量×悬挑长度)五、剪切应力在悬挑工字钢承受载荷时，还会产生剪切应力。
剪切应力的大小与工字钢的截面尺寸、材料强度以及悬挑长度有关。
剪切应力的计算公式如下：剪切应力=(外载荷×支撑高度)/(工字钢截面模量×悬挑长度)×0.615综上所述，悬挑工字钢1.25倍的计算方式需要考虑悬挑长度、承载能力、固定方式、弯曲应力和剪切应力等多个方面。
通过合理的计算和选择，可以确保悬挑工字钢的安全性和稳定性，满足工程需求。
挑脚手架工字钢计算书
2、挑脚手架工字钢计算
（1）挑3.0脚手架计算模式
对挑脚手架计算过程中，由于其以上搭设高度<45米，所以仅对工字钢进行强度验算：将立杆传递的力×3（安全系数）=立杆计算受力，钢丝绳按12#左右丝截面所能承受的最大接应力进行工字钢内力强度计算。
计算力学简化如下：
（2）进行工字钢Wx计算
图中，取p1=p2=18KN
安全系数λ=3，计算竖向应力P1,=P2,=54KN
左右丝最大拉力
F=Af=144×210=30.24KN
计算工字钢所受最大弯矩
M=54× (2.1+3.0)-1.66×30.24-2.66×30.24
=139.36KN.m
计算工字钢惯性矩
WX=Mx/Vxf
=139.36×1000×1.2/1.05×210
=75.8Cm3
选用14#工字钢符合要求。
挑脚手架其上部分立杆验算及整体稳定性验算同45米以下落地式脚手架验算。
（3）进行工字钢固定钢筋验算
计算模式如下：
图中，假定F1、F2、F3均为f，则
P1×3.0+P2×2.1+P3×1.5=f×(0.35+0.925+1.5)
18×3.0+18×2.1+18×1.5=f×(0.35+0.925+1.5)，得
f=42.81KN
所需钢筋面积为
A=42.81×1000/210
=203MM2,
选用Ф18满足要求。
工字钢承载力计算
由于局部地面承载力不能满足模板脚手架基础要求，利用工字钢36a 作梁，两端支撑在混凝土结构地梁上，跨度8.4m 。
工字钢按间距800mm 排列，在支两端座、跨度中间用16号槽钢作支撑，与工字钢焊接，将全部工字钢梁连成整体。
模板脚手架间距横向800mm ，纵向800mm 。
一、参数信息1.钢梁、脚手架参数跨度8.4m ，间距0.80m ，脚手架横向间距(m):0.80；纵距(m):0.80；2.荷载参数脚手架均布荷载标准值(kN/m2):15.00；3. 36a 工字钢材料参数h=360mm ,b=136mm, d=10mm,t=15.8mm截面积（cm 2）:76.48,每米重量（kg/m ）:60.037,截面惯性矩Ix （cm 4）：15800；截面抵抗拒Wx （cm 3）:875。
二、验算q1=0.60037 kN/m2F=11.52 KNF F F F F FF F F FF1、荷载1）钢梁自重：q 1 =0.60037 kN/m ，2）钢梁承受脚手架荷载：F=15×0.8×0.8×1.2=11.52 （kN ）化为等效均布荷载：q 2=15.086 kN/m3)总荷载q= q 1+ q 2=15.686 kN/m2、强度验算为简支梁： M=281ql = 138.351 kN.m最大应力 σ=xX W M =158.11 N/mm 2 <[f]=215 N/mm 2 满足要求。
3. 整体稳定整体稳定应满足：f W M xb X <ϕ 工字钢梁跨中有一个侧向支承，自由长度l 1=4.2m ，则查规范表B.2 得 184.1=b ϕ因6.0>b ϕ，计算832.0282.007.1=-=b ϕϕ19010875832.010351.13836=⨯⨯⨯=x b X W M ϕ N/mm 2 <[f]=215 N/mm 2 满足要求。
C 、刚度验算EI ql w 38454==10cm =2000/200<8.5cm 10×15800×10×2×38420×10×292.158-1143=⨯满足要求。
墩柱盖梁工字钢验算_pdf
1084.1cm3
δ—验算截面处腹板厚度 I50a 工字钢为δ=12mm
Ix—截面惯性矩 I50a 工字钢为 46472cm4 τ=443×1084.1÷12÷46472÷2÷10=43Mpa＜[τ]=1.3×
80 80
5、刚度校核： 端部挠度 fC=fD=qaL3(6a2/L2＋3a3/L3－1)/(24EI)
筑龙网
=164*103*3.1*6.63*(6*3.12/6.62+3*3.13/6.63-1)/(24EI)/2 ＝20mm（E=210Gpa，I=4.6472*10-4m4） 跨中挠度 fO＝qL4×(5-24a2/L2)/(384EI)
=164*103*6.64/(384*210*109*4.6472*10-4)*(5-24*3.12/6.62) /2=1mm<L/400=17mm 经检算，该工字钢梁强度符合要求、跨中挠度满施工规范要求， 端部挠度较大，施工中在悬臂部位应搭设支架并预留反拱度。 55#-71#墩盖梁使用工字钢作横梁计算
=164*103*6.64/(384*210*109*4.6472*10-4)*(5-24*3.12/6.62) /2=1mm<L/400=17mm 经检算，该工字钢梁强度符合要求、跨中挠度满施工规范要求， 端部挠度较大，施工中在悬臂部位应搭设支架并预留反拱度。 反拱度值计算： 当 在 支 点 外 任 意 一 点 处 的 挠 度 值 为 ： fO ＝ 6qa3L /(24EI) ＋ 3qb4/(24EI)－qL3a/(24EI) 当 b＝1m 时，
=89*103*6.84/(384*210*109*2.1714*10-4)*(5-24*2.272/6 .82)=1.3cm<L/400=1.7cm
悬挑脚手架阳角工字钢布置计算书
悬挑脚⼿架阳⾓⼯字钢布置计算书悬挑脚⼿架阳⾓⼯字钢布置计算书⼀、参数信息1、荷载参数脚⼿架联梁传递⽀座⼒F(kN) 122、阳⾓⼯字钢构造参数⼯字钢⽀撑形式两根钢丝拉绳⽴杆横向间距或排距Lb(m) 0.8内排架距离墙长度a(m) 0.2 阳⾓⼯字钢长度L(m) 1.7点M到Q点的距离D1(m) 3.3 O点到Q点的距离D2(m) 1.5⽀点P到建筑物⾓点O的距离D3(m) 1.63、阳⾓⼯字钢材料参数⼯字钢型号16号⼯字钢钢丝绳规格型号14⼆、阳⾓⼯字钢计算⽔平阳⾓⼯字钢采⽤焊接建筑物埋件连接，计算条件为⼀端固⽀的连续梁。
⼯字钢截⾯惯性矩I=1130cm4，截⾯抵抗矩W =141cm3，截⾯积A =26.1cm2。
平⾯图侧⾯图1、⼯字钢受⼒计算脚⼿架联梁传递⽀座⼒F=12kN;⽔平钢梁⾃重荷载q=1.2×20.5×9.8×10-3=0.241 kN/m 经过连续梁的计算得到剪⼒图(kN)弯矩图(kN·m)⼯字钢⽀点的⽀撑⼒为R A=10.568kN;⼯字钢固接处的⽀撑⼒为R B=13.841kN;⼯字钢最⼤弯矩M max=3.791kN·m;图中距离|MP|=(D1×D1+D2×D2+D3×D3+1.414×D2×D3)1/2=(3.3×3.3+1.5×1.5+1.6×1.6+1.414 2×1.5×1.6)1/2=4.37m 图中⾓度图中⾓度每根钢丝绳的拉⼒T=10.568/2/sin(49.044°)=6.997kN⽔平⼯字钢的轴向⼒N=2×6.997×cos(49.044°)×cos(43.152°)=6.692kN⼯字钢最⼤应⼒计算值σ=M max/(1.05W)+N/A=3.791×106/(1.05×141×103)+6.692×103/(26.1×102)=28.169N/mm 2⼯字钢的最⼤应⼒计算值σ= 28.169 N/mm2≤[f]=215 N/mm2，满⾜要求！2、⼯字钢整体稳定性计算⽔平⼯字钢采⽤16号⼯字钢φb -- 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，查表《钢结构设计规范》(GB50017-2003)附录B得到：φb=2由于φb⼤于0.6，查《钢结构设计规范》(GB50017-2003)，得到φb'=1.07-0.282/φb = 1.07-0.282/2=0.929。
悬挑架16#工字钢计算书
悬挑式扣件钢管脚手架计算书钢管脚手架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011）。
计算参数:双排脚手架，搭设高度18.0米，立杆采用单立管。
立杆的纵距1.50米，立杆的横距0.85米，内排架距离结构0.30米，立杆的步距1.50米。
采用的钢管类型为48×3.5，连墙件采用3步3跨，竖向间距4.50米，水平间距4.50米。
施工活荷载为3.0kN/m2，同时考虑2层施工。
脚手板采用竹笆片，荷载为0.15kN/m2，按照铺设4层计算。
栏杆采用竹笆片，荷载为0.15kN/m，安全网荷载取0.0050kN/m2。
脚手板下大横杆在小横杆上面，且主结点间增加一根大横杆。
基本风压0.45kN/m2，高度变化系数1.2500，体型系数0.6000。
悬挑水平钢梁采用16号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度1.20米，建筑物内锚固段长度1.80米。
悬挑水平钢梁采用悬臂式结构，没有钢丝绳或支杆与建筑物拉结。
一、大横杆的计算大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。
按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。
1.均布荷载值计算大横杆的自重标准值 P1=0.038kN/m脚手板的荷载标准值 P2=0.150×0.850/2=0.064kN/m活荷载标准值 Q=3.000×0.850/2=1.275kN/m静荷载的计算值 q1=1.2×0.038+1.2×0.064=0.123kN/m活荷载的计算值 q2=1.4×1.275=1.785kN/m大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度)大横杆计算荷载组合简图(支座最大弯矩)2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩跨中最大弯矩计算公式如下:跨中最大弯矩为M1=(0.08×0.123+0.10×1.785)×1.5002=0.424kN.m支座最大弯矩计算公式如下:支座最大弯矩为M2=-(0.10×0.123+0.117×1.785)×1.5002=-0.497kN.m我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：=0.497×106/5080.0=97.929N/mm2大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度计算公式如下:静荷载标准值q1=0.038+0.064=0.102kN/m活荷载标准值q2=1.275kN/m三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度V=(0.677×0.102+0.990×1.275)×1500.04/(100×2.06×105×121900.0)=2.684mm 大横杆的最大挠度小于1500.0/150与10mm,满足要求!二、小横杆的计算小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。
21米悬挑架（14#工字钢）设计计算
21⽶悬挑架（14#⼯字钢）设计计算悬挑式扣件钢管脚⼿架计算书钢管脚⼿架的计算参照《建筑施⼯扣件式钢管脚⼿架安全技术规范》（JGJ130-2001）。
计算的脚⼿架为双排脚⼿架，搭设⾼度为21.0⽶，⽴杆采⽤单⽴管。
搭设尺⼨为：⽴杆的纵距1.50⽶，⽴杆的横距1.00⽶，⽴杆的步距1.50⽶。
采⽤的钢管类型为48×3.5，连墙件采⽤2步3跨，竖向间距3.00⽶，⽔平间距4.50⽶。
施⼯均布荷载为3.0kN/m2，同时施⼯2层，脚⼿板共铺设2层。
悬挑⽔平钢梁采⽤14号⼯字钢，其中建筑物外悬挑段长度1.30⽶，建筑物内锚固段长度2.70⽶。
悬挑⽔平钢梁采⽤钢丝绳与建筑物拉结，最外⾯钢丝绳距离建筑物1.20m。
⼀、⼩横杆的计算:⼩横杆按照简⽀梁进⾏强度和挠度计算，⼩横杆在⼤横杆的上⾯。
按照⼩横杆上⾯的脚⼿板和活荷载作为均布荷载计算⼩横杆的最⼤弯矩和变形。
1.均布荷载值计算⼩横杆的⾃重标准值 P1=0.038kN/m脚⼿板的荷载标准值 P2=0.300×1.500/3=0.150kN/m活荷载标准值 Q=3.000×1.500/3=1.500kN/m荷载的计算值 q=1.2×0.038+1.2×0.150+1.4×1.500=2.326kN/m⼩横杆计算简图2.抗弯强度计算最⼤弯矩考虑为简⽀梁均布荷载作⽤下的弯矩计算公式如下:M=2.326×1.0002/8=0.291kN.m=0.291×106/5080.0=57.236N/mm2⼩横杆的计算强度⼩于205.0N/mm2,满⾜要求!3.挠度计算最⼤挠度考虑为简⽀梁均布荷载作⽤下的挠度计算公式如下:荷载标准值q=0.038+0.150+1.500=1.688kN/m简⽀梁均布荷载作⽤下的最⼤挠度V=5.0×1.688×1000.04/(384×2.06×105×121900.0)=0.875mm⼩横杆的最⼤挠度⼩于1000.0/150与10mm,满⾜要求!⼆、⼤横杆的计算:⼤横杆按照三跨连续梁进⾏强度和挠度计算，⼩横杆在⼤横杆的上⾯。
门洞支架计算
门洞计算1、纵向工字钢32a ：按箭头断面的作用力计算，单杆受力为27KN ，共设计两种门洞。
单杆跨径最大为4.5m ，采用集中荷载计算：（1）强度计算：弹性模量 E=210×310Mpa抗弯模量 W=692.5×310Mpa惯性矩 I=1108×5104mm支座反力：max 5135RP KN ==弯矩: max 108 1.95270.627 1.227 1.8113.4M KN m =⨯-⨯-⨯-⨯=⋅抗拉应力:[]6max 3113.410163.75205692.510M Mpa Mpa W δδ⨯===<=⨯ （2）挠度计算：①：L=30a b=28a a=cmm EI pa a a a a a a EI Pa EIl Pa f 243333333331105.5101108010210180150102725531802553)2821202700(3066-⨯=⨯⨯⨯⨯⨯⨯⨯==--+-==②：L=6a b=4a a=cmm EI pa a a a a a a EI Pa EIl Pa f 1.110110801021047501027949)4224108(66643333333332=⨯⨯⨯⨯⨯⨯⨯==--+-== ③：L=10a/3 b=4a/3 a=cmm EI pa a a a a a a EI Pa EIl Pa f 8.21011080102106013501027596059)3334363403100(1063643333333333=⨯⨯⨯⨯⨯⨯⨯==--+-==④：L=30a/13 b=4a/13 a=cmm pa EI pa a a a a a EIa Pa EIl Pa f 6.41011080102103042019501027163413042016341169125718013)13131341326131201692700(180136433333333334=⨯⨯⨯⨯⨯⨯⨯==⨯=--+-==mm f f f f f 5.86.48.21.1055.04321max =+++=+++=均布荷载计算：集中荷载转为均布荷载 m KN /485.4/827=⨯ mm L mm EI ql f 2.1140001.11101108010210384450048538454344max =<=⨯⨯⨯⨯⨯⨯==2、横向工字钢40a （单）：作用于40a 工字钢的力为135KN. L=5a b=3a a=c（1)强度计算：弹性模量 E=210×310Mpa抗弯模量 W=1085.7×310Mpa惯性矩 I=21714×4104mm 支座反力：max 31353202.522R P KN ⨯=== ,作用于立杆中为3P=405KN 。
16号工字钢型钢悬挑脚手架计算书
钢梁悬挑扣件式脚手架计算书一、计算依据1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-20112、《建筑地基基础设计规范》GB50007-20113、《建筑结构荷载规范》GB50009-20124、《钢结构设计规范》GB50017-20035、《混凝土结构设计规范》GB50010-20106、《建筑施工手册》第五版7、《建筑施工临时支撑结构技术规范》JGJ300-2013二、脚手架参数（图1）立面图（图2）剖面图三、横向水平杆验算由于纵向水平杆上的横向水平杆是均等放置的缘故，横向水平杆的距离为l a/(n+1），横向水平杆承受的脚手板及施工活荷载的面积。
承载能力极限状态q=1.2×(g+g K1×l a/(n+1))+1.4×Q K×l a/(n+1)=1.2×(0.033+0.35×1.5/(2+1))+1.4×3×1.5/ (2+1)=2.35kN/m正常使用极限状态q K=g+g K1×l a/(n+1)+Q K×l a/(n+1)=0.033+0.35×1.5/(2+1)+3×1.5/(2+1)=1.708kN/m 根据规范要求横向水平杆按简支梁进行强度和挠度验算，故计算简图如下：1、抗弯验算（图3）承载能力极限状态的受力简图（图4）弯矩图M max= 0.311kN·mó=M max/W=0.311×106/4490=69.214N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求2、挠度验算（图5）正常使用极限状态的受力简图（横杆）（图6）挠度图Ìmax=1.158mm≤[Ì]＝min[l b/150，10]=7mm 满足要求3、支座反力计算由于支座反力的计算主要是为了纵向水平杆的验算，故须分为承载能力极限状态和正常使用极限状态进行计算：承载能力极限状态；V= 1.611kN正常使用极限状态；V K=1.171kN四、纵向水平杆验算由上节可知F=V,F K=V Kq=1.2×0.033=0.04kN/mq K=g=0.033kN/m由于纵向水平杆按规范规定按三跨连续梁计算，那么施工活荷载可以自由布置。
悬挑脚手架悬挑2.5m工字钢布置计算书
悬挑脚⼿架悬挑2.5m⼯字钢布置计算书悬挑脚⼿架悬挑2.5m⼯字钢布置计算书（注：空调版处悬挑1.9m同悬挑2.5m做法）⼀、参数信息1.脚⼿架参数双排脚⼿架搭设⾼度为 17.4 m，⽴杆采⽤单⽴杆；搭设尺⼨为：⽴杆的纵距为 1.5m，⽴杆的横距为0.8m，⽴杆的步距为1.8 m；内排架距离墙长度为0.20 m；⼤横杆在上，搭接在⼩横杆上的⼤横杆根数为 2 根；采⽤的钢管类型为Φ48×3.0；横杆与⽴杆连接⽅式为单扣件；连墙件布置取两步三跨，竖向间距 3.6 m，⽔平间距4.5 m，采⽤扣件连接；连墙件连接⽅式为双扣件；2.活荷载参数施⼯均布荷载(kN/m2):3.000；脚⼿架⽤途:结构脚⼿架；3.风荷载参数本⼯程地处安徽淮北市，基本风压0.45 kN/m2；，计算连墙件强度时取0.92，计算⽴杆稳定性时取风荷载⾼度变化系数µz为0.214；0.74，风荷载体型系数µs4.静荷载参数每⽶⽴杆承受的结构⾃重荷载标准值(kN/m):0.1248；脚⼿板⾃重标准值(kN/m2):0.300；栏杆挡脚板⾃重标准值(kN/m):0.150；安全设施与安全⽹⾃重标准值(kN/m2):0.005；脚⼿板铺设层数:3 层；脚⼿板类别:钢笆脚⼿板；栏杆挡板类别:脚⼿板挡板；5.⽔平悬挑⽀撑梁悬挑⽔平钢梁采⽤16号⼯字钢，其中建筑物外悬挑段长度2.5m，建筑物内锚固段长度 3.5 m。
锚固压点压环钢筋直径(mm):16.00；楼板混凝⼟标号:C25；6.拉绳与⽀杆参数钢丝绳安全系数为:6.000；钢丝绳与墙距离为(m):3.300；悬挑⽔平钢梁采⽤钢丝绳与建筑物拉结，最⾥⾯⾯钢丝绳距离建筑物 1.2 m。
⼆、⼤横杆的计算按照《扣件式钢管脚⼿架安全技术规范》(JGJ130-2011)第5.2.4条规定，⼤横杆按照三跨连续梁进⾏强度和挠度计算，⼤横杆在⼩横杆的上⾯。
将⼤横杆上⾯的脚⼿板⾃重和施⼯活荷载作为均布荷载计算⼤横杆的最⼤弯矩和变形。
悬挑脚手架工字钢抗弯强度、挠度、稳定性及锚固拉环计算一例
悬挑脚手架工字钢抗弯强度、挠度、稳定性及锚固拉环计算一例作者：乔振斌来源：《科技风》2017年第15期摘要：以北京通州高层铁路住宅楼型钢悬挑脚手架为例，对工字钢悬挑梁抗弯强度、挠度、稳定性及锚固拉环计算过程进行阐述，运用现行规范，计算验证悬挑工字钢的选用是否符合要求。
关键词：悬挑脚手架；工字钢悬挑梁；抗弯强度；挠度；稳定性；锚固拉环随着城市化进程明显加快，全国各地高层建筑拔地而起，施工中大量采用悬挑脚手架，一些脚手架垮塌事件也屡屡发生。
在实际施工过程中，施工单位对脚手架的理论计算往往重视程度不够，凭经验做法的惯性思维缺乏科学依据，易埋下安全隐患。
本文以北京通州区一处28层住宅施工中采用的型钢悬挑脚手架为例，对其中关键构件悬挑工字钢及锚固拉环按照规范标准进行计算，同时探索采用活荷载极限值对工字钢各项性能影响。
1 参数信息1）脚手架参数。
双排脚手架搭设高度为19.95m，采用单立杆，立杆的纵距为1.5m，立杆的横距为0.9m，步距为1.5m；内排架距结构0.4m；小横杆在上，搭接在大横杆上的小横杆为2根；脚手架采用φ48.3×3.6钢管，横杆与立杆连接方式为单扣件；连墙件布置采取两步三跨，竖向间距3m，水平间距4.5m，单扣件连接；采用木脚手板和木脚手板挡板，按铺设3层计算。
2）活荷载参数。
采用结构脚手架施工活荷载3.0kN/m2，考虑2层同时使用。
根据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ1302011及北京市地方标准《钢管脚手架、模板支架安全选用技术规程》DB11/T 5832015的要求，总作业层活荷载标准值≤5kN/m2，本例取极限值5kN/m2计算。
3）风荷载参数。
本工程地处北京市通州区，基本风压0.45kN/m2，高度变化系数μz，计算连墙件时取0.92，计算立杆稳定性时取0.74，风荷载体型系数μs为0.87。
4）静荷载参数。
每米立杆承受结构自重荷载标准值0.1444 kN/m2，脚手板自重标准值0.35 kN/m2，安全设施与安全网自重标准值0.01kN/m2。
模板排架工字钢支撑受力验算
自动扶梯顶板处工字钢支撑施工方案由于自动扶梯顶板处支模高度高达20米，为了降低施工难度，减少安全隐患，针对该部分梁、板的支撑做如下施工方案: 此自动扶梯顶板、梁位于五层，在7轴线往左4000交C～E 轴之间，顶板面积为48.07㎡，顶板梁截面尺寸为200×500，450×650，300×800，顶板厚度为120。
考虑到其横向跨度仅为3800，故该方案选择在四层板上架设14号工字钢作为支撑架基础。
工字钢平面布置详见附图，工字钢主龙骨间距为650，750，次龙骨间距为1900，相应梁及板下的立杆间距也为650，750，950，在支模范围内无工字钢处，用架板平铺。
工字钢长度为 4.7米，剪力墙侧工字钢在支模范围外600，另一侧为300。
次龙骨焊在主龙骨上面，焊接牢固，加强工字钢主龙骨的整体稳定性。
工字钢上放立杆位置焊接100长Φ25钢筋，避免立杆移位。
遇有剪力墙位置，将工字钢用聚苯板套住穿过剪力墙，支模架拆除后，用砼将此洞填实。
其余支撑按照原模板方案执行。
工字钢受力验算一、工字钢（主龙骨）受力验算1、次龙骨压在主龙骨上的支座反力（按最大梁450×650㎜计算，取此梁左右两跨）（1）、砼重力密度按24KN/m 3（2）、浇筑砼活荷载按2KN/㎡（3）、模板、方木按0.3KN/㎡(4)、钢管立杆排架按0.1284KN/m(5)、14#工字钢自重按0.2KN/mN=｛[0.95×0.65×24×0.12+0.95×0.65×(2+0.3)+0.1284×3.5]×4+0.65×0.45×0.95×24+0.95×0.65×(2+0.3)+0.1284×3.5｝÷5=4.7KN.2、大梁(450×650㎜交300×800㎜)下的工字受力验算(1)受力简图（2）剪力图（3）弯矩图二、工字梁的受力计算14#工字钢截面惯性矩I = 712.00cm4，截面抵抗矩W =102.00cm3，截面积A = 21.50cm2。
悬挑钢管外脚手架计算及施工方法
悬挑钢管外脚手架计算及施工措施（一）方案选择本工程悬挑外架采用工字钢、钢管、扣件、安全网、钢丝绳等材料进行搭设。
（二）施工工序：悬挑层施工预埋→穿插工字钢→焊接底部定位钢筋→搭设架体→加斜拉钢丝绳→铺钢筋网、安全网。
（三）搭设方式：搭设方式如下图所示，搭设范围见架空层悬挑外架布置图。
（四）技术细节1、在架空层板筋绑扎之前，按架空层悬挑外架布置图埋设悬挑外架用钢筋，其包括板面穿插工字钢用钢筋、外架转角处支撑钢筋。
2、须待悬挑层砼到达设计强度时方可穿插工字钢搭设上部外架。
3、悬挑架立杆间距分别为：纵向间距见架空层悬挑外架布置图，横向@1050，横杆步距1800。
4、为了保证外架立杆间距均匀，架身美观整洁。
外架起步架子制作成简易桁架，以便调整立杆间距并保证立杆荷载传递到工字钢上。
5、工字钢上每根立杆下双钢管并排，每一立杆均落在并排双钢管上，套在与钢管焊接旳钢筋支座上。
详细做法详见下图。
6、每层设连墙杆，连墙杆连接方式详见下图，连墙杆每隔6000左右设置一道。
7、转角处外架由于无法挑工字钢，则采用钢筋支撑，每隔二层卸载旳方式搭设，如下左图所示。
需用此种措施处理旳外架位置见架空层处架布置图：大横杆距工字钢面200mm开始搭设。
相邻步架旳大横杆应错开布置在立杆旳里铡和外侧。
立杆和大横杆必须用十字扣件扣紧，不得隔步设置或遗漏。
10、小横杆贴近立杆设置，搭于大横杆上。
在立杆之间可根据需要加设小横杆，但在任何状况下均不得拆除贴近立杆旳小横杆。
11、剪刀撑沿架高持续布置，斜杆与地面夹角为45ο~60ο，每6根立杆开始加设，剪刀撑旳斜杆除两端用旋转扣件与外架相连外，在其中间应增设2～4个扣结点。
12、每一悬挑段铺钢筋网板层数不得超过8层，作业层为两层。
13、立杆、大横杆旳接头位置如上右图所示，架设时应注意挑选钢管长度。
14、水平斜拉杆，设置在有连墙杆旳步架平面，人，以加强外架旳横向刚度。
15、悬挑架外围满挂安全网。
（五）安全防护应在安全人员和技术人员旳监督下由纯熟工人负责搭设；脚手架旳检查分验收检查、定期检查和尤其检查；使用中要严格控制架子上旳荷载，尽量使之均匀分布，以免局部超载或整体超载；使用时还尤其注意保持架子原有旳构造和状态，严禁任意拆卸构造杆件和连墙拉结及防护设施。
1.25米外挑脚手架计算书
型钢悬挑脚手架(扣件式)1.25m（单拉杆）计算书计算依据：1、《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-20162、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-20113、《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范》JGJ128-20104、《建筑结构荷载规范》GB50009-20125、《钢结构设计标准》GB50017-20176、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010架体验算一、脚手架参数二、荷载设计计算简图：立面图侧面图三、横向水平杆验算纵、横向水平杆布置承载能力极限状态q=1.2×(0.03+G kjb×l a/(n+1))+1.4×G k×l a/(n+1)=1.2×(0.03+0.3×1.5/(1+1))+1.4×3×1.5/(1+1 )=3.456kN/m正常使用极限状态q'=(0.03+G kjb×l a/(n+1))=(0.03+0.3×1.5/(1+1))=0.255kN/m计算简图如下：1、抗弯验算M max=max[ql b2/8，qa12/2]=max[3.456×0.82/8，3.456×0.12/2]=0.276kN·mσ=γ0M max/W=1.1×0.276×106/4120=73.82N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax=max[5q'l b4/(384EI)，q'a14/(8EI)]=max[5×0.255×8004/(384×206000×98900)，0.255×1004/(8×206000×98900)]=0.067mmνmax＝0.067mm≤[ν]＝min[l b/150，10]＝min[800/150，10]＝5.333mm满足要求！3、支座反力计算承载能力极限状态R max=q(l b+a1)2/(2l b)=3.456×(0.8+0.1)2/(2×0.8)=1.75kN正常使用极限状态R max'=q'(l b+a1)2/(2l b)=0.255×(0.8+0.1)2/(2×0.8)=0.129kN四、纵向水平杆验算承载能力极限状态由上节可知F1=R max=1.75kNq=1.2×0.03=0.036kN/m正常使用极限状态由上节可知F1'=R max'=0.129kNq'=0.03kN/m1、抗弯验算计算简图如下：弯矩图(kN·m)σ=γ0M max/W=1.1×0.465×106/4120=124.271N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求！2、挠度验算计算简图如下：变形图(mm)νmax＝0.298mm≤[ν]＝min[l a/150，10]＝min[1500/150，10]＝10mm 满足要求！3、支座反力计算承载能力极限状态R max=2.072kN五、扣件抗滑承载力验算扣件抗滑承载力验算：横向水平杆：R max=1.1×1.75kN≤R c=0.9×8=7.2kN纵向水平杆：R max=1.1×2.072kN≤R c=0.9×8=7.2kN满足要求！六、荷载计算立杆静荷载计算1、立杆承受的结构自重标准值N G1k单外立杆：N G1k=(gk+(l b+a1)×n/2×0.03/h)×H=(0.12+(0.8+0.1)×1/2×0.03/1.8)×24.3=3.0 99kN单内立杆：N G1k=3.099kN2、脚手板的自重标准值N G2k1单外立杆：N G2k1=(H/h+1)×la×(l b+a1)×G kjb×1/1/2=(24.3/1.8+1)×1.5×(0.8+0.1)×0.3×1/1/ 2=2.936kN1/1表示脚手板1步1设单内立杆：N G2k1=2.936kN3、栏杆与挡脚板自重标准值N G2k2单外立杆：N G2k2=(H/h+1)×la×G kdb×1/6=(24.3/1.8+1)×1.5×0.17×1/6=0.616kN1/6表示挡脚板6步1设4、围护材料的自重标准值N G2k3单外立杆：N G2k3=G kmw×la×H=0.01×1.5×24.3=0.364kN5、构配件自重标准值N G2k总计单外立杆：N G2k=N G2k1+N G2k2+N G2k3=2.936+0.616+0.364=3.917kN单内立杆：N G2k=N G2k1=2.936kN立杆施工活荷载计算外立杆：N Q1k=la×(l b+a1)×(n jj×G kjj)/2=1.5×(0.8+0.1)×(1×3)/2=2.025kN内立杆：N Q1k=2.025kN组合风荷载作用下单立杆轴向力：单外立杆：N=1.2×(N G1k+ N G2k)+1.4×N Q1k=1.2×(3.099+3.917)+1.4×2.025=11.254kN单内立杆：N=1.2×(N G1k+ N G2k)+1.4×N Q1k=1.2×(3.099+2.936)+1.4×2.025=10.077kN七、立杆稳定性验算1、立杆长细比验算立杆计算长度l0=Kμh=1×1.55×1.8=2.79m长细比λ=l0/i=2.79×103/16=174.375≤210满足要求！轴心受压构件的稳定系数计算：立杆计算长度l0=Kμh=1.155×1.55×1.8=3.222m长细比λ=l0/i=3.222×103/16=201.403查《规范》表A得，υ=0.1792、立杆稳定性验算组合风荷载作用单立杆的轴心压力标准值N'=N G1k+N G2k=3.099+3.917=7.016kN单立杆的轴心压力设计值N=1.2(N G1k+N G2k)+1.4N Q1k=1.2×(3.099+3.917)+1.4×2.025=1 1.254kNM wd=υwγQ M wk=υwγQ(0.05ζ1w k l a H12)=0.6×1.4×(0.05×0.6×0.153×1.5×3.62)=0.075kN·m σ=γ0[N/(υA)+M wd/W]=1.1×[11254.029/(0.179×384)+74952.864/4120]=200.113N/mm2≤[f]=205N/mm 2满足要求！八、连墙件承载力验算N lw=1.4×ωk×2×h×3×l a=1.4×0.167×2×1.8×3×1.5=3.788kN长细比λ=l0/i=600/16=37.5，查《规范》表A.0.6得，υ=0.896(N lw+N0)/(υAc)=(3.788+3)×103/(0.896×384)=19.729N/mm2≤0.85×[f]=0.85×205N/mm2= 174.25N/mm2满足要求！扣件抗滑承载力验算：N lw+N0=3.788+3=6.788kN≤0.9×12=10.8kN满足要求！悬挑梁验算一、基本参数二、荷载布置参数附图如下：平面图立面图三、主梁验算荷载标准值：q'=g k=0.205=0.205kN/m第1排：F'1=F1'/n z=7.02/1=7.02kN第2排：F'2=F2'/n z=7.02/1=7.02kN荷载设计值：q=1.2×g k=1.2×0.205=0.246kN/m第1排：F1=F1/n z=11.25/1=11.25kN第2排：F2=F2/n z=11.25/1=11.25kN1、强度验算弯矩图(kN·m)σmax=γ0M max/W=1.1×2.174×106/141000=16.956N/mm2≤[f]=215N/mm2 符合要求！2、抗剪验算剪力图(kN)τmax=γ0Q max/(8I zδ)[bh02-(b-δ)h2]=1.1×11.3×1000×[88×1602-(88-6)×140.22]/(8×11300000×6)=14.69N/mm2τmax=14.69N/mm2≤[τ]=125N/mm2符合要求！3、挠度验算变形图(mm)νmax=0.039mm≤[ν]=2×l x/250=2×1250/250=10mm符合要求！4、支座反力计算设计值：R1=5.483kN,R2=17.329kN四、上拉杆件验算上拉杆件角度计算：α1=arctanL1/L2=arctan(2800/1050)=69.444°上拉杆件支座力：设计值：R S1=n z R2=1×17.329=17.329kN主梁轴向力设计值：N SZ1=R S1/tanα1=17.329/tan69.444°=6.499kN上拉杆件轴向力：设计值：N S1=γ0R S1/sinα1=1.1×17.329/sin69.444°=20.359kN上拉杆件的最大轴向拉力N S=max[N S1...N Si]/2=10.179kN轴心受拉稳定性计算：σ=N S/A=10.179×103/314.2=32.398N/mm2≤0.5×f=102.5N/mm2符合要求！螺栓验算：σ=N S/(π×d e2/4)=10.179×103/(π×202/4)=32.402N/mm2≤[ft]=400N/mm2钢筋作为上拉杆件，端部采用螺栓与主梁连接时，为了保持对称，主梁两边各1根钢筋。
托架相关计算书 - 副本
三、托架结构方案简述因0#节段自重较大，单个方量为580.68m3，且工期要求较紧，0#节段施工时间长短将直接全桥施工工期，采用搭设碗扣支架耗时较长，耗费人力物力较大，且本工程主墩位于颍河内，墩身施工完毕后须拔除钢板桩围堰，降低施工费用，同时主墩承台面积不足以搭设支架施工0#、1#节段，故本次主墩0#、1#节段采用托架方案。
采用托架施工周期较短，不影响拔除钢板桩围堰，墩身施工时在相应位置预埋精轧螺纹钢锚固孔及托架预埋钢板。
待墩身施工完毕后在预埋件位置处安装托架，对穿精轧螺纹钢锚固托架，铺设I28a工字钢分配梁，再搭设碗扣支架，形成整体受力体系。
本次施工方案中采用（Ⅰ、Ⅱ、Ⅲ、Ⅳ）四种类型托架，以满足墩身拱形门及弧形构造。
托架采用双［36槽钢（单槽钢47.8kg/m）对扣组成，以利于槽钢的横向刚度，对扣处间隔60cm采用焊接16×10cm（1cm厚）钢板补强槽钢形成整体受力。
为了方便托架受力，斜撑槽钢与水平槽钢成标准45度角，托架在施工墩身时加工完毕，待墩身施工完毕后用吊机及塔吊将托架吊装至锚固位置，Ⅰ、Ⅱ型托架采用Φ32mm精扎螺纹钢拉杆上下各6根锚固于墩身（Ⅱ型托架50×60cm下钢板受限于拱形门位置，则直接焊接于内侧双I40a工字钢上，大小里程两侧工字钢则采用D=530mm 钢管对撑）。
Ⅲ、Ⅳ型托架由于受限于墩柱构造无法采用拉杆对拉，方案中采用预埋钢板预埋后，将托架焊接于预埋钢板上固定，其中Ⅳ型托架由于安装于墩身拐角弧形位置，故托架钢板及预埋钢板均加工成弧形，以满足构造要求。
托架承受荷载为0#、1#节段荷载，墩顶5m范围除外（单侧托架承受1.5m0#节段及整个1#节段荷载），为确保托架抗剪强度，预埋钢板均设置直径10cm40Cr（调质处理）抗剪销。
Ⅰ、Ⅱ型托架长度7.5m（考虑1.5m施工平台），Ⅲ型托架长度7.9m，Ⅳ型托架长度11.5m（考虑1m施工平台）。
托架最大布置间距为3.5m，其余为3.1m及3.2m，详见《托架立面布置图》。
悬挑脚手架的验算
7.7.9. 悬挑脚手架的验算悬挑脚手架设计总搭设高度为99.75m，分五次悬挑搭设：2-6层为一悬挑段，悬挑高度20.9米；7-12层为一悬挑段，悬挑高度22.8米；13-17层为一悬挑段，悬挑高度19米；18-22层为一悬挑层，悬挑高度19米；23-25层为一悬挑层，悬挑高度17.9米（最高点99.75m）。
钢管规格分别为φ48×3.5，经设定脚手架步距h=1.8 m，中间加设一道大横杆。
立杆纵距1.5 m，排距b=1.05 m，小横杆间距C=1.5m，与主体结构连接点设置为三步三跨。
考虑结构施工，脚手板层层铺设，脚手架外挂密目安全网。
φ48×3.5钢管截面特性：A=4.89cm2，W=5.08cm3，i=1.58cm，Q235钢抗拉、抗压强度设计值f=205N/mm2，弹性模量E=2.06×105N/mm2。
下面取长1.5m、高18m脚手架（此架组合风荷载值最大）作为计算单元，对脚手架进行验算。
七夹板层层满铺，架体外立面满挂安全网，施工活荷载计算取两步架同时装修施工。
1.架体自身荷载故七夹板、安全网等构配件自重标准值产生的轴向力NG2k，内立杆NG2k=1215N，外立杆NG2k=1080N。
2.架体活载：1）、施工活载：取两步架同时装修作业，则：QK内=0.5×2000×1.05×1.5×2+1.5×0.15×2000×2=4050NQK外=0.5×2×1.05×1.5×2000=3150N故施工荷载标准值产生的轴向力总和，内立杆ΣNQk=4050N，外立杆ΣNQk=3150N。
2）、风荷载：因本工程外形近似矩形，外脚手架迎风面面积与挡风面面积近似相等，故取荷载体型变化系数μs =1.3φ=1.3×1.2=1.56（其中φ为挡风系数），因本次悬挑架体顶端距地高度约为100m，根据《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001），取风压高度变化系数μz=2.40，市南区为近海区域，基本风压w0取0.60kN/m2，故风荷载标准值wk=0.7μzμs w0=0.7×2.40×1.56×0.60=1.57kN/m2。
工字钢悬挑外脚手架施工方案
目录一、编制依据 (1)二、工程概况 (1)三、材料及要求 (2)四、悬挑外脚手架构造 (2)五、脚手架的搭设 (5)六、脚手架的拆除 (8)七、安全措施及要求 (9)八、脚手架的设计计算 .................... 错误!未定义书签。
工字钢悬挑外脚手架专项施工方案一、编制依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ 130—2011，中国建筑工业出版社）《建筑施工高处作业安全技术规范》(JGJ 80—91)《建筑施工安全检查标准》（JGJ 59-2011）《钢结构设计规范》(GB50017—2002)二、工程概况本工程为贵州茅台酒扩建工程环山酒库工区，各栋酒库均为五层框架结构,建筑高度15.3m。
室外脚手架均采用扣件式钢管脚手架，钢管采用￠48＊3.5mm,立杆纵距1。
5m，横距1m，步距1。
8 m；连墙件2步3跨设置；其中2＃酒库A轴外脚手架需采用工字钢悬挑脚手架。
三、材料及要求1、钢管钢管采用外径为48mm，壁厚3.5mm,其材质应采用国家现行标准的要求.弯曲变形，锈蚀钢管不得使用,脚手架钢管每根最大质量不应大于25kg，钢管上严禁打孔。
2、扣件扣件包括直角扣件、旋转扣件、对接扣件及其附件、T型螺栓、螺母、垫圈等,扣件在螺栓拧紧扭力矩达65N·m时不得发生破坏。
3、钢丝绳钢丝绳选用φ14钢丝绳，抗拉强度极限1400Mpa，断股、锈蚀严重的钢丝绳不得使用。
4、脚手板脚手板采用竹串板脚手板。
5、安全网外架所用安全网采用密目式安全网，安全网必须通过检验合格。
6、工字钢悬挑架体采用16＃工字钢，工字钢必须符合国家标准.四、悬挑外脚手架构造1、平面布置：立杆纵向间距1500mm，横向间距1000mm，内排立杆距离建筑物外墙外皮的距离为250mm。
立杆与大横杆必须采用直角扣件扣紧，不得隔步设置和遗漏，且立杆的接头应相互错开不小于500mm长,其接头距离纵向水平杆的距离不大于步距的1/3。
- 1、下载文档前请自行甄别文档内容的完整性，平台不提供额外的编辑、内容补充、找答案等附加服务。
- 2、"仅部分预览"的文档,不可在线预览部分如存在完整性等问题,可反馈申请退款(可完整预览的文档不适用该条件!)。
- 3、如文档侵犯您的权益，请联系客服反馈,我们会尽快为您处理(人工客服工作时间：9:00-18:30)。
工字钢挑架受力计算
1、荷载取值
直角扣件：按每个主节点处二个，每个自重：13.2N/个；
旋转扣件：按剪力撑每个扣接点一个，每个自重：14.6N/个；
对接口件：按每6.5m长的钢管一个，每个自重：18.4N/个；
横向水平杆每个节点一根，取2.2m长。
钢管尺寸：ф48×3.5mm，每米自重：38.4N/m。
施工均布活荷载标准值：取2kN/m2。
2、外架计算
鉴于在立杆稳定性计算中，底层立杆的轴向力最大，起决定控制作用。
根据实际经验，风荷载产生的附加应力小于设计强度的5%，风荷载可不计。
外脚手架立杆计算：从整个外加搭设要求，主办公楼外加独立高度最高为30米本作安全可靠的原则，外架的稳定性主要对此部分进行计算。
工字钢挑架从12层开始挑，根据钢管的长度和本工程的结构布置，工字钢水平间距按5米进行设置。
工字钢选用[12，长度为6米长。
外架搭设及工字钢的分布如图（一）、（二）所示。
N GK=30*38.4+17*3*38.4+34*3*13.2+4*0.35*1000*0.6*1= 5296.8N=5.3kN
N QK=(2+2)*5*1=20kN
N=1.2* N GK+1.4* N QK=1.2*7.43+1.4*2.4=34.36kN
12#工字钢挑架受力计算：
计算简图：
计算结果：
从计算结果显示，取其最大值.
即: m kN M ⋅=06.38max
根据钢结构设计规范，对工字形截面,γx ＝1.05。
对于12#工字经查表可得：
34310727.07.72m cm W x -⨯==
2522244
max 1006.2105105010727.005.106.38mm N mm N m kN W M x x ⨯<<⨯=⨯=⨯⨯=-γ 满足要求。