托架、满堂支架施工说明及计算书
满堂红扣件钢管楼板模板支架计算书
满堂红扣件钢管楼板模板支架计算书满堂红扣件钢管楼板模板支架计算书模板支架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）。
模板支架搭设高度为6.0米，搭设尺寸为：立杆的纵距 b=0.90米，立杆的横距 l=0.90米，立杆的步距 h=1.50米。
图1 楼板支撑架立面简图图2 楼板支撑架荷载计算单元采用的钢管类型为48×3.5。
一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。
模板面板的按照三跨连续梁计算。
静荷载标准值 q1 = 25.000×0.250×0.900+0.350×0.900=5.940kN/m活荷载标准值 q2 = (2.000+1.000)×0.900=2.700kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 90.00×1.80×1.80/6 = 48.60cm3；I = 90.00×1.80×1.80×1.80/12 = 43.74cm4；(1)抗弯强度计算f = M / W < [f]其中 f ——面板的抗弯强度计算值(N/mm2)；M ——面板的最大弯距(N.mm)；W ——面板的净截面抵抗矩；[f] ——面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2；M = 0.100ql2其中 q ——荷载设计值(kN/m)；经计算得到 M = 0.100×(1.2×5.940+1.4×2.700)×0.300×0.300=0.098kN.m经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.098×1000×1000/48600=2.020N/mm2面板的抗弯强度验算 f < [f],满足要求!(2)抗剪计算T = 3Q/2bh < [T]其中最大剪力 Q=0.600×(1.2×5.940+1.4×2.700)×0.300=1.963kN截面抗剪强度计算值 T=3×1963.0/(2×900.000×18.000)=0.182N/mm2截面抗剪强度设计值 [T]=1.40N/mm2抗剪强度验算 T < [T]，满足要求!(3)挠度计算v = 0.677ql4 / 100EI < [v] = l / 250面板最大挠度计算值 v = 0.677×8.640×3004/(100×6000×437400)=0.181mm面板的最大挠度小于300.0/250,满足要求!二、模板支撑方木的计算方木按照均布荷载下三跨连续梁计算。
满堂支架施工受力计算书
满堂支架施工受力计算书一、支架材料（1）木胶板木胶板作模板面板时根据《木结构设计规范》4.2规定抗弯强度设计值13N/mm2，弹性模量为9.0*103N/mm2，挠度极限值L/400。
由于桥梁施工处于露天环境，根据规范的要求进行调整，f m=13╳0.9=11.70N/mm2，E=9.0*103*0.85=7.65*103 N/mm2。
(2)第一层木楞:宽100mm，长100mm抗弯强度：13N/mm^2，抗剪强度：1.3N/mm^2，弹性模量：10000N/mm^2(3)第二层木楞:宽150mm，长150mm抗弯强度：13N/mm^2，抗剪强度：1.3N/mm^2，弹性模量：10000N/mm^2(4)48mm×3.2mm 钢管：惯性矩I=11.36cm^4，截面模量W=4.732cm^3，截面积 A=4.504cm^2，回转半径 i=1.588cm，钢管自重: 3.54kg/mQ235钢抗拉、抗压和抗弯强度设计值： f=215N/mm^2，弹性模量： E=2.06×10^5N/mm^2。
二、计算荷载1、箱梁混凝土容重26.5KN/m3。
2、模板自重:侧模及排架4.0KN/m2 内模及底模1.5KN/m23、人群及机具荷载荷载按2.5KN/㎡计算。
4、倾倒和振捣混凝土荷载按4.0KN/㎡计算。
5、恒载分项系数1.2，活载分项系数1.4。
三、受力计算3.1.计算假设支架横断面构造图如下所示由于箱梁横向不均匀分布，根据箱梁横断面的形状，为了使支架受力比较合理，对称中线的一半横向分为中间部分（宽3.0米）、腹板部分（宽1.7米）和翼板部分（宽2.65米），各部分的宽度内均按照均匀荷载进行假设。
3.2.荷载计算3.2.1箱梁各部分荷载（1）翼缘混凝土荷载2=q m⨯KN•+2.0（=）⨯655.11.260583.1.0翼（2）腹板混凝土荷载2KN•q m3⨯=⨯=26.48.1835.05腹（3）底板混凝土荷载2=KN•q m⨯⨯=）+（6.033.395.26.1056.0底（4）内模及底模荷载2KN•=q m5.1内（5）外膜及排架荷载20.4q m KN •=外（6）人群及机具荷载25.2q m KN •=人（7）倾倒和振捣混凝土荷载20.4q m KN •=倾3.2.2底模面板计算箱梁横断面由于腹板下底模受力最大,以腹板下底模面板做控制计算 腹板下组合荷载为：m 28.1090.45.248.832.1q •=++⨯=KN ）（腹组面板为20mm 厚木胶板模板次楞（横向分配梁）间距300mm ，计算宽度1000mm 。
满堂支架计算书
满堂支架总体施工方案本工程有现浇梁13联，取代表性3种不同梁高、桥跨进行设计和验算。
B=25.5m、标准跨径（30m+30m+30m）等高斜腹板预应力混凝土连续梁、B=25.5m、标准跨径（30m+45m+45m+30m）变高度斜腹板连续梁、B=25.5m、（35+50+35）m变高度斜腹板连续梁分别进行验算。
采用碗扣式满堂支架施工，支架搭设完成后对其预压，预压用砂袋按箱梁荷载（一期恒载+施工荷载）的1.2倍预压，在预压过程中，消除非弹性变形与基础沉降后即可卸除荷载，调整支撑。
一、B=25.5m、标准跨径（30m+30m+30m）等高斜腹板预应力混凝土连续梁箱体外模一次性立模成型，底模和内模采用1.5cm厚竹胶板,底模纵桥向采用10cm×10cm方木，间距22.5cm，方木下面横桥向为10cm×15cm方木，与支架一起组成现浇梁支撑体系。
侧模采用1.5cm 厚竹胶板和定型钢模板混合使用。
碗口支架作为支撑。
二、构架搭设主线桥工程现浇梁一共13联，以（30m+30m+30m）、（30 m +45 m +45 m +30 m）为标准联，因此验算（30m+30m+30m）、（30 m +45 m +45 m +30 m）为例进行分析。
箱梁模板支架采用碗扣式满堂支架，支架立杆长度分为2.4m、1.2m、0.9m、0.6m、0.3m几种，用以调整不同的高度，步距 1.2m。
支架立杆上下端分别安装可调式顶托和底座。
其单根最大荷载为30KN。
箱梁端（中）横梁纵向3m范围内腹板处按0.6m×0.6m间距布置立杆，跨中纵向24.3m范围内和腹板处按照0.6m ×0.6、0.6m×0.9m m间距布置立杆，翼缘板部分按0.9m×0.9m间距布置立杆。
支架上荷载计算及说明部分参照：《建筑施工碗口式钢管脚手架安全技术规范》JGJ166-2016、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008。
满堂架脚手架搭施工方案及承载力计算
满堂架脚手架搭施工方案及承载力计算满堂架脚手架是一种常用的搭建施工工具，它可以提供安全和可靠的支撑平台，提供给施工人员在高处施工、维修和检查的工作环境。
在搭建满堂架脚手架时，需要制定合理的施工方案，并进行承载力计算，以确保满堂架脚手架的安全运行。
一、搭建满堂架脚手架的施工方案包括以下几个步骤：1.施工前准备：包括对施工区域进行勘察和测量，确定搭建脚手架的位置和高度，根据工程要求确定脚手架的规格和搭建方法。
2.材料准备：根据施工方案确定所需的材料，包括钢管、螺纹连接件、钢板、支撑杆等，按照规格和质量要求进行采购和储存。
3.搭建脚手架：按照施工方案的要求，先进行基础工作，包括固定扣件、支撑杆等，确保脚手架的稳定性。
然后根据施工区域进行立杆、横杆、立交、水平杆等的安装，注意安全、稳定和垂直度的要求。
4.拆除脚手架：施工结束后，按照施工方案的要求，逆序拆除满堂架脚手架，确保施工现场的安全和整洁。
二、满堂架脚手架承载力计算主要涉及以下几个要素：1.架体自重：满堂架脚手架的自重需要计算，包括钢管、螺纹连接件、钢板等构件的重量。
2.荷载：根据实际施工工况确定荷载，包括人员、材料和设备的重量。
3.外部荷载：考虑外部环境因素，如风、雨等，对脚手架的影响。
4.材料强度：钢管、螺纹连接件、钢板等材料的抗弯强度、抗压强度等。
承载力的计算主要通过结构力学的原理进行。
1.将满堂架脚手架按一定的尺寸进行划分，计算每一部分的支撑点荷载。
2.对满堂架主要部分（立杆、横杆、立交、水平杆等）进行受力分析，计算各部分的应力和变形。
3.根据设计规范和材料的强度特性，对满堂架的强度和刚度进行评估。
4.进行满堂架的稳定性分析，考虑倾覆、滑移等情况。
5.结合实际工程要求，根据承载力计算结果，确定满堂架的使用限制和安全防护措施。
总结起来，满堂架脚手架的搭建施工方案和承载力计算是确保脚手架安全运行的重要步骤。
需要通过合理的方案、严格的计算和合格的材料来搭建满堂架脚手架，以保证施工人员的安全和施工质量的达标。
满堂支架计算书整体施工方案
满堂支架整体施工方案本工程有现浇梁13联，取代表性3种不同梁高、桥跨进行设计和验算。
B=、标准跨径（30m+30m+30m）等高斜腹板预应力混凝土持续梁、B=、标准跨径（30m+45m+45m+30m）变高度斜腹板持续梁、B=、（35+50+35）m变高度斜腹板持续梁别离进行验算。
采纳碗扣式满堂支架施工，支架搭设完成后对其预压，预压用砂袋按箱梁荷载（一期恒载+施工荷载）的倍预压，在预压进程中，排除非弹性变形与基础沉降后即可卸除荷载，调整支撑。
一、B=、标准跨径（30m+30m+30m）等高斜腹板预应力混凝土持续梁箱体外模一次性立模成型，底模和内模采纳厚竹胶板,底模纵桥向采纳10cm×10cm方木，间距，方木下面横桥向为10cm×15cm方木，与支架一路组成现浇梁支撑体系。
侧模采纳厚竹胶板和定型钢模板混合利用。
碗口支架作为支撑。
二、构架搭设主线桥工程现浇梁一共13联，以（30m+30m+30m）、（30 m +45 m +45 m +30 m）为标准联，因此验算（30m+30m+30m）、（30 m +45 m +45 m +30 m）为例进行分析。
箱梁模板支架采纳碗扣式满堂支架，支架立杆长度分为、、、、几种，用以调整不同的高度，步距。
支架立杆上下端别离安装可调式顶托和底座。
其单根最大荷载为30KN。
箱梁端（中）横梁纵向3m范围内腹板处按×间距布置立杆，跨中纵向范围内和腹板处依照×、× m间距布置立杆，翼缘板部份按×间距布置立杆。
支架上荷载计算及说明部份参照：《建筑施工碗口式钢管脚手架平安技术标准》JGJ166-2016、《建筑施工扣件式钢管脚手架平安技术标准》JGJ130-2020、《建筑施工模板平安技术标准》JGJ162-2020。
1.上部结构荷载分析：支架基础达到强度后，在其上搭设碗扣式多功能支架，依照箱梁底板及翼板处荷载大小不同，通过计算中横梁和端横梁处按步距间距60cm×60cm和60cm×90cm组合布置立杆，单跨横断面一排为33根（除翼板边缘外各一根），顺桥向共37排，支架具体排列如下图：桥跨30m或45m、梁高2m或平面通用图桥跨30m或45m、梁高2m或立面通用图桥跨30m或45m、梁高2m或截面通用图2.脚手架用扣件式钢管设置纵横向扫地杆，纵向扫地杆固定在底座上皮不大于20cm处的立杆上，横向扫地杆固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。
满堂支架计算书
一、工程概况某大桥现浇箱梁为单室结构，梁顶宽为10m，腹板宽为4.89m，梁高为1.8m。
箱梁每跨30m，三跨为一联，采用现浇法施工。
箱梁每跨混凝土为203m3，标准断面面积为6.21m2, 变截面面积为8.05m2。
二、满堂支架的设计和计算参数1、支架主要材料和性能参数施工时采用满堂式碗扣支架，碗扣支架的钢管为3号钢，规格为φ48mm ×3.5mm，其性能见下表1和表2：表1 钢管截面特性表2 钢材的强度设计值与弹性模量2、支架设计布置（1）支架顺桥向立杆间距布置为5×0.6m＋25×0.9m＋5×0.6m=28.5m。
（2）支架横桥向立杆间距布置为3×0.9m＋2×0.6m＋3×0.9m＋2×0.6m＋3×0.9m=10.5m。
（3）水平杆步距为1.20m。
具体布置见满堂式支架设计图。
三、荷载计算1、箱梁荷载：箱梁钢筋砼自重：G=203m3×25KN/m3=5075KN偏安全考虑，取安全系数r=1.2，假设梁体全部重量仅作用于底板区域，计算单位面积压力：F1=G×r÷S=5075KN×1.2÷（5.1m×30m）=39.8KN/m2注：5.1m为横桥向底板范围内两立杆间最大距离。
2、施工荷载：取F2=1.0KN/m23、振捣混凝土产生荷载：取F3=2.0KN/m24、箱梁芯模：取F4=1.5KN/m25、竹胶板：取F5=0.1KN/m26、方木：取F6=7.5KN/m3四、底模强度计算箱梁底模采用高强度竹胶板，板厚t=15mm，竹胶板方木背肋间距为250mm，所以验算模板强度采用宽b=250mm平面竹胶板。
计算断面见下图。
1、模板力学性能（1）弹性模量E=0.1×105MPa。
bh=25×1.53/12=7.03cm4（2）截面惯性矩：I=312bh=25×1.52/6=9.375cm3（3）截面抵抗矩：W=26（4）截面积：A=bh=25×1.5=37.5cm 2 2、模板受力计算(方木布置见下图)（1）底模板均布荷载：F= F1+F2+F3+F4=39.8+1+2.0+1.5=44.3KN/m 2 q=F×b=44.3×0.25=11.08KN/m（2）跨中最大弯矩：M=28ql =11.08×0.252/8=0.087 KN•m（3）弯拉应力：σ=M W =360.087109.37510-⨯⨯=9.28MPa ＜［σ］=11MPa 竹胶板板弯拉应力满足要求。
满堂脚手架专项施工方案及计算书
满堂脚手架专项施工方案及计算书一、引言脚手架是建筑施工中不可或缺的重要辅助设施，它不仅提供施工人员的工作平台，也保障他们的安全。
在满堂脚手架的搭建工作中，必须严格按照专项施工方案进行操作，以确保脚手架的稳固性和安全性。
本文将详细介绍满堂脚手架专项施工方案及计算书，希望对相关从业人员有所帮助。
二、脚手架施工方案1.脚手架搭设前的准备工作在开始搭建脚手架之前，首先要对施工现场进行认真的勘测和评估，确定搭建位置、高度和承重等关键参数。
同时，要准备好所需材料和工具，确保施工顺利进行。
2.脚手架搭设过程按照设计图纸和相关要求，进行脚手架的搭建工作，确保各个部位连接紧密、稳固可靠。
在搭建过程中，要注意安全防护措施，避免发生意外事故。
3.脚手架使用和维护搭建完成后，要对脚手架进行全面检查，确保符合要求。
在使用过程中，要加强巡视和维护，定期检查脚手架的稳固性和安全性，及时进行修复和加固。
三、脚手架计算书1.脚手架结构设计根据实际需要和承重要求，进行脚手架结构的设计，确定每个部位的材料和尺寸。
在设计过程中要考虑风荷载、地基条件等外部因素，确保脚手架的稳定性。
2.脚手架承载力计算对脚手架的承载力进行详细计算，包括各个部位的承载能力和整体的稳定性。
通过结构力学和材料力学的知识，确定脚手架的受力情况，并提出相应的加固和改进方案。
四、结论满堂脚手架专项施工方案及计算书对于脚手架搭建工作具有重要的指导作用，通过严格执行相关规定和要求，可以有效提高脚手架的安全性和稳定性，保障施工人员的安全。
希望本文的内容能够为相关从业人员提供参考，并促进工程施工的顺利进行。
满堂支架计算书(调整)
满堂支架 (碗扣式支架) 及模板计算书支撑架的计算依据《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ166-2008）、《混凝土结构设计规范》GB50010-2002、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)等规范编制。
一、综合说明由于其中模板支撑架高在6～8.5米范围内，按8.5米高计算，为确保施工安全，编制本专项施工方案。
设计范围：现浇梁高按1.5m设计，采用18mm厚竹胶板组拼。
二、搭设方案（一）基本搭设参数模板支架高H为8.5m，立杆步距h（上下水平杆轴线间的距离）取1.2m，立杆纵距l a 取0.9m，横距lb取0.9m。
立杆伸出顶层横向水平杆中心线至模板支撑点的自由长度a取0.1m。
模板底部的水平分配梁采用2[10槽钢，竖向内楞采用10cm×10cm方木，间距拟定300mm。
（二）材料及荷载取值说明本支撑架使用Φ48 ×3.5钢管，钢管上严禁打孔；采用的扣件，不得发生破坏。
模板支架承受的荷载包括模板及支架自重、新浇混凝土自重、钢筋自重，以及施工人员及设备荷载、振捣混凝土时产生的荷载等。
三、板模板支架的强度、刚度及稳定性验算荷载首先作用在板底模板上，按照“底模→底模方木→分配梁→可调托座→立杆→基础”的传力顺序，分别进行强度、刚度和稳定性验算。
其中，取与底模方木平行的方向为纵向。
（一）板底模板的强度和刚度验算（1）荷载计算，按单位宽度折算为线荷载，相关参数如下。
混凝土自重(γc)为26KN/m3，强度等级C50，坍落度为15 3cm，采用汽车泵泵输送入模，浇筑速度为1 m/h,用插入式振捣器振捣。
模板(竹胶板，厚度18mm)力学性能f w=13.5 N/mm2 (抗弯)，f v=2.1 N/mm2 (抗剪)，f c=10 N/mm2 (抗拉)W= bh2/6 =1000×182/6 = 5.4×104mm2 (截面最大抵抗矩)/每米宽I= bh3/12 =1000×183/12 = 4.86×105mm4 (截面惯性矩)E=8000N/mm2 (弹性模量)［w］=L/400=0.75mm10cm×10cm方木截面特征为：I=bh3/12=1004/12 mm4W=bh2/6=1003/6 mm3E=9000 N/mm2；φ48×3.5钢管材料力学特性：A=489 mm2 f =205 N/mm2I=12.19×104 mm4 W=5.08×103mm2XE=2.06×105 N/mm22 [10槽钢组合截面材料力学特性:A=2549 mm2 f =205 N/mm2=7.932×104mm3I=3.966×106 mm4 WXE=1.96×105 N/mm2模板按三跨连续梁计算，如图所示：＝0.3×1 =0.3kN/m；模板自重标准值：x1＝1.5×26×1 =39kN/m；新浇混凝土自重标准值：x2＝2.5×1 =2.5kN/m；施工人员及设备活荷载标准值：x3振捣混凝土时产生的荷载标准值：x＝2×1=2kN/m。
满堂支架方案(附计算书).doc
满堂支架方案(附计算书)目录第一节编制依据………………………………………………………………1第二节工程概况………………………………………………………………2第三节满堂脚手架搭设方案选用……………………………………………3第四节安装满堂脚手架的施工管理…………………………………………4第五节脚手架材料检测要求………………………………………………15第六节满堂脚手架安全性验算……………………………………………16第一节编制依据《建筑结构荷载规范》（GB50009-一次。
检查时应在锈蚀严重的钢管中抽取3根，在每根锈蚀严重的部位横向截断取样检查；2）钢管弯曲变形应符合规范规定；二、扣件扣件应符合《钢管脚手架扣件》GB15831-2006的技术要求，凡有变形、裂纹、砂眼等现象的扣件不得使用。
扣件的验收应符合下列规定：1）新扣件应有厂家的生产许可证、法定检验单位的检测报告和产品质量合格证。
当对扣件质量有怀疑时，应按现行的国家标准《钢管脚手架扣件》GB15831-2006的规定抽样检查；2）旧扣件使用前应进行质量检查，有裂纹、变形的严禁使用，出现滑丝螺栓必须更换；3）新旧扣件使用前应进行防锈处理。
第六节满堂脚手架安全性验算脚手架参数选取计算荷载取值（按实际施工情况取值）如下：脚手片自重标准值gk=0.45kN/m2；钢管重量：3.84kg/m（按Φ48×3.5取值）；钢管验算参数选取：（按Φ48×3.2取值）；截面积A=4.504cm2；惯性距I=11.357cm4；截面模量W=4.732cm3；回转半径i=1.587cm；直角、旋转扣件抗承载力为8.0KN。
由于脚手架搭设高度较高，因此计算时立杆需考虑风荷载因素。
计算取值：操作平台立杆间距为1.5m，操作面水平横杆间距0.375m，水平杆步距1.8m。
脚手架安全性核算（一）验算操作层横向水平杆抗弯强度及变形：1、计算简图钢管计算简图2、强度验算（1）作用横向水平杆线荷载标准值钢管自重标准值：P=0.0384kN/m脚手片恒荷载标准值：gk=0.45kN/m2×0.375m=0.16875kN/m活荷载标准值：qk=2.1kN/m2×0.375m=0.79kN/m（2）作用横向水平杆线荷载计算值恒荷载计算值：q1=1.2×0.113+1.2×0.0384=0.182kN/m活荷载计算值：q2=1.4×0.79=1.11kN/m（3）考虑活荷载在横向水平杆上最不利位置时与恒荷载组合的弯矩，弯矩按连续三跨考虑。
满堂脚手架施工方案扣件梁高支撑计算书2
满堂脚手架施工方案扣件梁高支撑计算书2一、计算目的本文档旨在针对满堂脚手架的施工方案进行计算，重点关注扣件梁高支撑的相关参数，确保施工过程中的安全可靠性。
二、扣件梁高支撑计算1. 扣件梁高支撑的定义扣件梁高支撑是指在满堂脚手架搭设过程中使用的支撑结构，其作用是承担横向荷载，确保脚手架整体的稳定性。
2. 计算公式（1）扣件梁高支撑的承载能力计算公式：$$H = \\frac{P}{A \\times f_s}$$其中，H为扣件梁高支撑的承载能力，P为扣件梁上的荷载，A为扣件梁的截面积，f s为截面抗弯强度。
（2）扣件梁高支撑的稳定性计算公式：$$H = \\frac{M}{W \\times f_b}$$其中，H为扣件梁高支撑的稳定性，M为扣件梁上的弯矩，W为扣件梁的截面模量，f b为抗弯强度。
3. 计算步骤（1）确定扣件梁上的荷载P。
（2）计算扣件梁的截面积A。
（3）根据扣件梁的材料性能，确定截面抗弯强度f s。
（4）代入公式计算扣件梁高支撑的承载能力H。
（5）根据承载能力H和相应的荷载值，计算扣件梁上的弯矩M。
（6）计算扣件梁截面模量W。
（7）根据抗弯强度f b代入公式计算扣件梁高支撑的稳定性H。
三、计算结果分析根据上述计算方法，得出扣件梁高支撑的承载能力和稳定性值，可以作为施工过程中的参考依据。
建议在实际施工中，根据计算结果选择合适的扣件梁高支撑方案，确保脚手架的安全稳定。
四、结论本文档通过对扣件梁高支撑的计算，提供了满堂脚手架施工方案中重要参数的具体计算方法，为施工过程中的安全保障提供了参考依据。
希望上述内容对您有所帮助。
满堂脚手架专项施工方案及计算书
满堂脚手架专项施工方案及计算书1. 引言满堂脚手架是一种用于搭建高层建筑物外部工作平台的临时结构，它为施工人员提供安全可靠的工作环境。
本文档旨在提供满堂脚手架专项施工方案及计算书，以确保施工过程中脚手架的建造、使用和拆除符合安全、稳定和规范的要求。
2. 项目概述本项目为某高层建筑物外部维护工程，需要搭建满堂脚手架用于进行施工作业。
脚手架的设计、搭建、使用和拆除需按照国家相关规范、标准和要求进行。
3. 设计要求3.1 载荷要求：满堂脚手架的设计应能承受工作人员、材料和设备的自重、荷载和风荷载，并确保结构的安全性和稳定性。
3.2 材料要求：所使用的脚手架材料应符合国家相关标准和要求，材料的质量应稳定可靠，具有足够的强度和耐久性。
3.3 搭建要求：脚手架的搭建应由专业的搭建队伍进行，搭建前需制定详细的搭建方案，确保搭建过程安全可靠。
3.4 使用要求：脚手架的使用过程中，应设有专人负责管理和监督，保证脚手架的稳定性和安全性。
3.5 拆除要求：脚手架的拆除应由专业队伍进行，拆除前需检查脚手架的稳定性和安全性，确保无人员受到伤害。
4. 施工方案4.1 脚手架的搭建过程：•预处理：清理工地，确保基础和周围环境无障碍物。
•设置基础支撑：按照设计要求，在地基上设置基础支撑点。
•设置水平支撑架：在基础支撑点上设置水平支撑架。
•设置竖杆和水平梁：竖杆和水平梁规范安装，连接紧固，确保结构稳定。
•设置脚手架框架：按照设计要求，设置脚手架框架。
•安装脚手架平台：安装脚手架平台，确保平台水平、整齐、稳定。
4.2 脚手架的使用过程：•巡视检查：在使用过程中，定期巡视检查脚手架的稳定性和安全性。
•禁止超载：严禁超过脚手架承载能力的荷载。
•安全操作：工作人员必须按照安全操作规程进行作业，严禁站在脚手架的手扶梯上作业。
•防护设施：在脚手架上应设置合适的防护设施，如安全带、护栏等。
4.3 脚手架的拆除过程：•拆除准备：在拆除前，清理脚手架上的杂物，确保拆除过程安全无障碍。
满堂脚手架专项施工方案及计算书
一、编制根据：1、现场施工旳条件和规定2、施工图纸3、《建筑施工手册》第四版4、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ30-20235、国家及行业现行规范规程及原则二、工程概况本项目为川北监狱外道路扩宽及防洪工程位于川北监狱门外。
川北监狱灾后重建迁建项目是司法部监狱布局调整和国建政权基础设施灾后重建重点建设项目，是四川省“十一五期间国建投资旳重点建设项目。
为处理场地内临时便道通行及进出监狱需要，已于2023年修建完毕了一条宽为15米旳（断面为3米左侧人行道+9米车行道+3米右侧人行道）进出通道。
由于周围安顿点旳修建，现实状况道路断面已无法满足交通需求。
同步道路止点接监狱内部环路处有一排洪沟，断面约1.8米×1.5米，为一断头排洪沟，无法满足地块周围山洪旳排放问题，雨水自然漫流进入下面居住小区。
本工程现实状况道路分幅为3米左侧人行道+9米车行道+3米右侧人行道=15米，现根据使用需要，将车行道扩宽为14米，由于道路北侧人行道边为监狱管理安顿房，无法进行拓宽，故在道路右侧（南侧）进行拓宽，详细拓宽方式为：对南侧（右侧）道路路面进行扩宽，其中桩号0+240-0+321.7m段右侧人工边坡为本次整改范围，边坡为岩质边坡，长约81.7m，高约16m。
将原道路右侧人行道拆除并拓宽车行道5米，并在新建及已建路面所有铺设沥青混凝土，在拓宽车行道南侧重做3米宽人行道，人行道外布置2.5米×3米排洪沟，并将雨水口位置平移至新建车行道外侧，原道路人行道上旳行道树移栽至新建人行道上，原人行道上综合管线也需迁改至新建人行道上。
道路止点接监狱内部环路处有一排洪沟，断面约1.8米×1.5米，断面偏小，该排洪沟并未下穿川北监狱进出通道进入该区域北侧排洪沟，故该排洪沟为一断头排洪沟，根据我院排水专业测算，该排洪沟断面偏小，本次施工图设计在道路南侧（右侧）新增一道2.5×3米暗沟排洪沟排洪沟，在设计止点采用2.5×3米排洪沟穿路，最终进入市政排水管网。
满堂脚手架计算书
满堂脚手架计算书一、工程概况本工程为_____，建筑面积为_____平方米，结构形式为_____。
满堂脚手架主要用于_____施工，搭设高度为_____米，搭设面积为_____平方米。
二、编制依据1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011）2、《建筑结构荷载规范》（GB50009-2012）3、《钢结构设计规范》（GB50017-2017）4、本工程施工图纸及施工组织设计三、脚手架设计参数1、脚手架立杆横距 b=＿____米，立杆纵距 l=＿____米，步距 h=＿____米。
2、内立杆距建筑物距离 a=＿____米。
3、脚手架搭设高度 H=＿____米。
4、脚手板采用_____，自重标准值为_____kN/m²。
5、栏杆、挡脚板采用_____，自重标准值为_____kN/m。
6、安全网采用_____，自重标准值为_____kN/m²。
7、施工均布活荷载标准值为_____kN/m²。
四、纵向水平杆计算1、荷载计算恒载标准值：g₁k ＝ 0038kN/m活载标准值：q₁k ＝＿____kN/m2、强度计算最大弯矩：M₁max ＝ 01q₁l²σ ＝ M₁max/W其中，W 为纵向水平杆的截面抵抗矩，查规范可得。
3、挠度计算v ＝ 0677q₁kl⁴/（100EI)其中，E 为钢材的弹性模量，I 为纵向水平杆的截面惯性矩，查规范可得。
五、横向水平杆计算1、荷载计算由纵向水平杆传来的集中力标准值：F₁＝＿____kN恒载标准值：g₂k ＝ 0038kN/m活载标准值：q₂k ＝＿____kN/m2、强度计算最大弯矩：M₂max ＝ 12F₁l/3 ＋ 007q₂kl²σ ＝ M₂max/W3、挠度计算v ＝ F₁l³/（48EI) ＋ 5q₂kl⁴/（384EI)六、扣件抗滑力计算纵向水平杆通过扣件传给立杆的竖向力设计值：R₁＝＿____kN横向水平杆通过扣件传给立杆的竖向力设计值：R₂＝＿____kN单扣件抗滑承载力设计值为_____kN，双扣件抗滑承载力设计值为_____kN。
满堂架脚手架搭施工方案及承载力计算
满堂架脚手架搭施工方案及承载力计算一、满堂架脚手架搭施工方案1.方案目标根据工程需求，搭建满堂架脚手架，确保施工安全、稳定和高效进行。
2.方案步骤（1）设计方案：根据满堂架的高度、施工环境和使用要求，采用优质的脚手架材料进行设计，确保方案的可行性和安全性。
（2）准备材料：准备好所需的钢管、脚手架连接件、立杆垫片、水平脚杆、脚轮等材料，并对材料进行检查，确保材料的质量合格。
（3）施工准备：确定脚手架搭建位置，并对施工区域进行清理和平整，确保施工的稳定和安全。
（4）搭建脚手架：根据设计方案，进行脚手架的搭建，首先安装脚手架立杆，然后进行横杆和纵杆的安装，并使用脚手架连接件进行固定。
（5）加固和调整：在搭建完成后，对脚手架进行检查和调整，确保脚手架的稳定性和安全度。
（6）验收和使用：完成脚手架搭建后，进行验收，确保满足使用要求，并进行使用培训，确保施工的安全和高效进行。
3.安全措施（1）在施工现场设置警示标志，确保施工区域的安全。
（2）工人必须戴安全帽和安全鞋，使用安全绳等个人防护装备。
（3）严禁人员在脚手架上进行高空作业。
（4）定期检查脚手架的稳定性和安全性。
满堂架的承载力计算是确保脚手架的安全施工的重要环节，下面将介绍满堂架的承载力计算方法。
1.计算公式（1）水平荷载计算公式：Q=m*g其中，Q为脚手架承载力，m为单个构件的质量，g为重力加速度。
（2）垂直荷载计算公式：F=n*m*g其中，F为脚手架承载力，n为每平米脚手架的负荷系数，m为脚手架单个构件的质量，g为重力加速度。
2.负荷系数脚手架的负荷系数取决于脚手架的使用范围和构件材料的质量。
一般情况下，脚手架的负荷系数为0.7-1.0。
3.计算方法（1）水平荷载的计算方法：根据实际工程需要，确定每根水平脚手架杆的负荷系数n和单个构件的质量m，代入公式Q=n*m*g计算脚手架的承载力。
（2）垂直荷载的计算方法：根据实际工程需要，确定每平米脚手架的负荷系数n和单个构件的质量m，代入公式F=n*m*g计算脚手架的承载力。
满堂支架计算书
附件1 现浇箱梁满堂支架受力计算书一、现浇箱梁满堂支架布置及搭设要求采用WDJ 碗扣式多功能脚手杆搭设，使用与立杆配套的横杆及立杆可调底座、立杆可调托撑。
立杆顶设二层方木，立杆顶托上纵向设15×15cm 方木；纵向方木上设10×10cm 的横向方木，其中在墩顶端横梁和跨中横隔梁下间距不大于0.25m （净间距0.15m ）、在跨中其他部位间距不大于0.3m （净间距0.2m ）。
模板宜用厚1.5cm 的优质竹胶合板，横板边角宜用4cm 厚木板进行加强，防止转角漏浆或出现波浪形，影响外观。
具体布置见下图：支架横断面图、支架搭设平面图、支架搭设纵断面图支架横断面图128015601898,69支架搭设平面图支架搭设纵断面图主桥和引桥立杆的纵、横向间距及横杆步距等搭设要求如下：（1）30m+45m+30m顶推现浇箱梁支架立杆采用横桥向间距×纵桥向间距×步距为60cm×60cm×120cm、60cm×90cm×120cm和90cm×90cm×120cm三种布置形式的支架结构体系，其中：横桥向中心8.4m范围间距60cm，两侧翼缘板3.6m范围间距90cm。
纵桥向墩旁两侧各4.0m范围内的支架间距60cm；除墩旁两侧各4m之外的其余范围内的支架间距90cm，跨中横隔板下1.5m范围内的支架顺桥向间距加密至60cm。
（2）2*27.45m、4*29.439m、3*28.667m、4*28.485m现浇箱梁支架立杆采用横桥向间距×纵桥向间距×步距为60cm×60cm×120cm、60cm×90cm×120cm和90cm×90cm×120cm三种布置形式的支架结构体系，其中：横桥向中心8.4m范围间距60cm，两侧翼缘板3.6m范围间距90cm。
满堂支架计算书
兴宁至汕尾高速公路五华至陆河段石下枢纽互通工程A匝道1号桥现浇箱梁满堂支架计算书编制:审核:审批:施工单位：中交第二公路工程局有限公司编制日期：二O—七年五月一日1. 支架验算1.1 布置说明：满堂支架采用外径© 48mm壁厚3.5mm碗扣件组成，布置为纵横向立杆间距底板和翼板按60cm X 60cm布置，纵横向立杆间距腹板底按60cmX 30cm布置，横梁2m范围内纵横向立杆间距底板按60cm X 30cm布置，纵横向立杆间距翼板底按60cm X 60cm布置；支架最高高度9.695m,步距1.2m，设置一排纵、横向联接横管，使所有立杆联成整体；为确保支架的整体稳定性，在每 4.5m纵向立杆和每4.5m横向立杆各设置一道剪刀撑。
支架搭设好后，测量每10m放出高程控制点，然后挂线，将可调顶托调整到计算高程位置，本支架使用的可调顶托可调范围为20cm左右。
然后铺设纵横向方木，纵向按60cm间距布置，横向按60cm和30cm 间距（腹板处及横梁2m范围内横向均为30cm）布置，完成后，再铺设底模，模板采用2cm竹胶板。
模板安装完成即可进行支架预压。
满堂支架布置示意图如下：附件A匝道i#桥满堂支架跨中横向布置断面图（单位：cm310*10cm 方木（间距30cm、间距60cm）支架底托15 X 10方木10cmC25砼垫层地基处理护栏1275脚踢板2cm竹胶板15*10cm 方木（间距60cm、90cm）90*60支架50*50cm 排水沟，C209360*2 30*4 60*5 60*5附件A 匝道1#桥满堂支架桥墩2m 范围横向布置断面图（单位：cm ）49260*2 1-15*10cm 方木（间距 60cm 、90cm ）90*60支架K— I *I—i f I30*32支架底托 15 X 10方木 10cmC25砼垫层 地基处理护栏 脚踢板10*10cm 方木（间距 30cm 、间距 60cm ） 50*50cm 排水沟，—C20■附件5A 匝道1#桥满堂支架纵向布置图（单位：cm ）附件A匝道1#桥满堂支架平面布置图（单位：cm）61.2设计参数：（依据《钢结构设计规范》取值）：钢材抗弯强度设计值fm=215MPa钢材抗剪强度设计值fv=125MPa弹性模量E=2.1 x 105MPa表1.2-1碗扣式钢管截面特性表1.2-2 立杆允许设计荷载2. 桥墩2m范围支架检算3号〜4号墩两侧各2m范围支架按60cm X 30cm间距布置，该断面面积为21.875卅（电子图计算），底板宽度为8.75m,该位置长度为2m对该位置进行支架检算：i、支架布置以60x30cm间距布置，钢筋砼重量以25KN/n3计每延米砼重量为：21.875 X 1 X 25=546.875 （KN则单位面积承重为q1=546.875/ （8.75 X 1）=62.5 （KN加）由于钢管布置为60cmx 30cm,贝U单根承载力为：q仁62.5KN/ m2X 0.6 X 0.3=11.25（KN/ 根）ii、底模及内模构造荷载取q2=5KN/ m2iii、扣件支架自重（按最高度9.695m计算）立杆自重（采用© 48X 3.5伽，碗扣式钢管单位重量为 5.602kg/m ）q31=0.05602X 9.695=0.543 （KN/根）可调托座q32=0.045KN/rriX 1 个=0.045 （KN/根）横杆自重q33=0.0247KN/r^ 8X 0.3=0.118 （KN/根）所以碗扣式钢管脚手支架自重：q3=q31+q32+q33=0.543+0.045+0.118=0.706 （KN/根）iv 、施工活载（参照规范4.2.2 表中结构支架施工均布荷载标准值，川计，基于安全考虑，取5KN/tf）q4=5KN/tfv、单根立杆设计轴向力荷载组合：施工恒载：NGK=q1+q X2 0.6 X 0.3+q3=11.25+5 X 0.6 X 0.3+0.706=12.856 （KN/根）活荷载：NQK=q X 0.6 X 0.3=5 X 0.6 X 0.3=0.9 （KN/根）轴向力：N=1.2 NGK＋1.4 NQK= 1.2 X 12.856＋1.4 X 0.9=16.69（KN/ 根）vi 、碗扣式支架稳定性检算查表5.1.7得：截面面积A=424mm 2 ; 回转半径i=1.59cm 则入=I0/i=120/1.59=75查表得巾=0.813N/（巾X A）=16690/ （0.813 X 424）=48.4Mpa<205Mpa（其中Q235钢管容许应力为205 Mpa）根据以上计算可知，立杆的稳定性符合要求。
满堂脚手架支撑施工方案满堂脚手架支撑施工方案
{营销方案}满堂脚手架支撑施工方案满堂脚手架支撑施工方案一、工程概况二、编制依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）《混凝土结构设计规范》GB50010-2002《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)《钢结构设计规范》(GB50017-2003)三、板高支撑架计算书(一)参数信息:1.脚手架参数横向间距或排距(m):1.00；纵距(m):0.90；步距(m):1.50；立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.10；脚手架搭设高度(m):6.00；采用的钢管(mm):Φ48×3.5；扣件连接方式:双扣件，扣件抗滑承载力系数:0.80；板底支撑连接方式:方木支撑；2.荷载参数模板与木板自重(kN/m2):0.350；混凝土与钢筋自重(kN/m3):24.000；楼板浇筑厚度(m):0.200；倾倒混凝土荷载标准值(kN/m2):2.000；施工均布荷载标准值(kN/m2):1.000；3.木方参数木方弹性模量 E(N/mm2):9500.000 ；木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.000；木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.300；木方的间隔距离(mm):300.000；木方的截面宽度(mm):80.00；木方的截面高度(mm):100.00；图 2 楼板支撑架荷载计算单元（二）模板支撑方木的计算:方木按照简支梁计算，方木的截面力学参数为本算例中，方木的截面惯性矩 I 和截面抵抗矩 W 分别为:W=8.000×10.000×10.000/6=133.33cm3；I=8.000×10.000×10.000×10.000/12=666.67cm4；方木楞计算简图1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：q1=24.000×0.300×0.200=1.440kN/m；(2)模板的自重线荷载(kN/m):q2=0.350×0.300=0.105kN/m；(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN)：p1=(1.000+2.000)×0.900×0.300=0.810kN；2.强度计算:最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:均布荷载 q=1.2×(1.440+0.105)=1.854kN/m；集中荷载 p=1.4×0.810=1.134kN；最大弯距 M=Pl/4+ql2/8=1.134×0.900/4+1.854×0.9002/8=0.443kN.m；最大支座力 N=P/2+ql/2=1.134/2+1.854×0.900/2=1.401kN；截面应力σ=M/w=0.443×106/133.333×103=3.322N/mm2；方木的计算强度为 3.322 小 13.0N/mm2,满足要求!3.抗剪计算：最大剪力的计算公式如下:Q=ql/2+P/2截面抗剪强度必须满足:T=3Q/2bh<[T]其中最大剪力:Q=0.900×1.854/2+1.134/2=1.401kN；截面抗剪强度计算值T=3 × 1401.300/(2 × 80.000 ×100.000)=0.263N/mm2；截面抗剪强度设计值[T]=1.300N/mm2；方木的抗剪强度为 0.263 小于 1.300，满足要求!4.挠度计算:最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下:均布荷载 q=q1+q2=1.440+0.105=1.545kN/m；集中荷载 p=0.810kN；最大变形 V=5 × 1.545 × 900.0004/(384 × 9500.000 × .67)+810.000 ×900.0003/(48×9500.000×.67)=0.403mm；方木的最大挠度 0.403 小于 900.000/250,满足要求!（三）木方支撑钢管计算:支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中荷载 P 取纵向板底支撑传递力，P=1.854×0.900+1.134=2.803kN；支撑钢管计算简图支撑钢管计算弯矩图(kN.m)支撑钢管计算变形图(kN.m)支撑钢管计算剪力图(kN)最大弯矩 Mmax=0.943kN.m；最大变形 Vmax=2.412mm；最大支座力 Qmax=10.192kN；截面应力σ=0.943×106/5080.000=185.715N/mm2；支撑钢管的计算强度小于 205.000N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于 1000.000/150 与 10mm,满足要求!（四）扣件抗滑移的计算:按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座》刘群主编，P96 页，双扣件承载力设计值取 16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数 0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为 12.80kN。
满堂脚手架专项工程施工设计方案与计算书
城央府邸1#楼脚手架施工方案审批：_____________校审：_____________编制：_____________省中原建设二零一二年十二月一、编制依据：1、现场施工的条件和要求2、结构施工图纸3、《建筑施工手册》第四版4、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规》。
5、国家及行业现行规规程及标准6、项目部可组织的资源二、工程概况2.1、工程为城央府邸1#楼,建设地点位于省市洛宁县，由华创建筑设计设计，建筑面积31467.35m2,地下一层为汽车库，地上一、二层为商场，地上三至二十六层为住宅，建筑高度87.00m,主楼为框架剪力墙结构，主楼以外地下车库为框架结构，抗震设防烈度为6度，建筑物设计使用年限50年。
三、施工要求本工程支撑采用扣件式满堂钢管脚手架。
1、构造和设置要求：(1)扣件式钢管脚手架主要由立杆、纵横水平杆、斜杆等组成，各种杆件采用①48mm壁厚2.8mm钢管，立杆采用3m,横杆长度采用6m(2)扣件：扣件式钢管脚手架主要由直角扣件、旋转扣件、对接扣件连接，直角扣件用于两根呈垂直交叉钢管的连接，旋转扣件用于两根呈任意角度交叉钢管的连接，对接扣件用于两根钢管的对接连接，承载力直接传递到基础底板上。
(3)扣件与钢管的接触面要保证严密，确保扣件与钢管连接紧固。
(4)扣件和钢管的质量要合格，满足施工要求，对发现脆裂、变形、滑丝的后禁止使用。
2、施工工艺根据结构受力分析，脚手架立杆纵横距为0.9〜1.2m，步距1.7〜1 .8m,框梁下立杆纵距为0.45〜0.5m。
纵横方向每隔5m布设一道剪刀撑，并与水平杆连接牢固。
施工流程：①树立杆—②摆放扫地杆，并与立杆连接—③纵横向水平横杆，并与相应立杆连接(加设斜撑杆)—⑤搭接第二步纵横向水平横杆—⑦搭设剪刀撑3、脚手架的拆除(1)拆除前应报审批准，进行必要的安全技术交底后方可开始工作。
拆除时，周围设围栏或警戒标识，划出工作禁区禁止非拆卸人员进入，并设专人看管。
满堂支架计算书范文
满堂支架计算书范文一、引言满堂支架是一种常见的建筑结构支撑系统，主要用于临时搭建的建筑物或者工程施工过程中的支撑。
在工程实践中，满堂支架的计算是非常重要的，它能保证施工安全，同时也是设计工作的基础。
本文将对满堂支架的计算进行详细介绍，包括计算的步骤和方法。
二、满堂支架计算的步骤1.确定支撑结构的类型：根据具体的施工条件和要求，确定所采用的满堂支架的类型。
2.了解施工现场情况：在进行支架计算之前，必须要了解施工现场的具体情况，包括地基条件、承重墙体和梁体的情况等。
3.确定荷载情况：根据设计要求和规范要求，确定满堂支架所承受的静荷载和动荷载。
4.制定临时支撑方案：根据实际情况和计算结果，制定临时支撑方案，包括支撑结构的形式、材料和布置等。
5.进行力学计算：根据支撑结构的几何形状和荷载情况，进行力学计算，包括内力计算、变形计算和稳定性计算等。
6.选择支撑材料：根据计算结果，选择适当的支撑材料，包括钢管、钢板、连接件等。
7.编制支架计算书：根据计算结果，编制详细的支架计算书，包括计算过程、结果和建议。
三、满堂支架计算的方法1.静力分析：根据满堂支架的几何形状和荷载情况，采用静力分析的方法计算支撑结构的内力和变形。
常见的计算方法包括受力分析法、力矩平衡法和弹性理论法等。
2.动力分析：对于受到动力荷载的满堂支架，需要进行动力分析，计算支撑结构的振动特性和响应。
常见的分析方法包括模态分析、频率分析和时程分析等。
3.稳定性分析：对于高层满堂支架或者受到侧向荷载作用的支撑结构，需要进行稳定性分析，保证支架的整体稳定。
常见的分析方法包括刚度矩阵法、刚度降低法和承载力法等。
4.材料选择：根据计算结果和实际情况，选择合适的支撑材料。
常见的材料包括钢管、钢板和连接件等。
材料的选择应考虑到强度、刚度、重量和经济性等因素。
5.连接设计：对于支撑结构的连接部位，应进行合理的设计，保证连接的强度和刚度。
常见的连接方式包括焊接、螺栓连接和钢筋混凝土节点等。
满堂脚手架计算书
满堂脚手架计算书1. 概述满堂脚手架计算书旨在详细阐述满堂脚手架的设计、计算过程，以及所涉及的各种参数和指标，以确保脚手架的安全稳定。
本计算书适用于满堂脚手架的搭建、使用和拆卸过程中的技术指导和监督。
2. 脚手架结构设计2.1 脚手架类型满堂脚手架分为立杆式脚手架、门式脚手架、桥式脚手架等。
本计算书以立杆式脚手架为例进行计算。
2.2 立杆式脚手架结构立杆式脚手架主要由立杆、横杆、斜杆、节点连接件、脚手板、防护栏杆、踢脚板等组成。
3. 设计参数与计算依据3.1 设计参数•立杆间距：1.5m•横杆间距：1.2m•斜杆间距：1.5m•脚手板宽度：0.6m•脚手板间距：0.3m•防护栏杆高度：1.2m•踢脚板高度：0.2m•脚手架搭设高度：30m3.2 计算依据•中华人民共和国建设部《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）•相关地区建筑施工安全规范及要求4. 计算过程4.1 立杆承载力计算根据立杆式脚手架的结构和受力分析，立杆承载力计算公式为：P=N×g×A•P：立杆承载力（N）•N：立杆截面抗压强度（N/mm²）•g：重力加速度（9.8m/s²）•A：立杆横截面积（mm²）根据脚手架所用钢管规格，查表得立杆截面抗压强度N=200 N/mm²。
立杆横截面积A可通过钢管直径计算得到，本例中取钢管直径D=48mm，则A= )²=314.16mm²。
π×(D2P=200×9.8×314.16=61550.8N4.2 横杆承载力计算横杆承载力计算公式为：P=T×A•P：横杆承载力（N）•T：横杆截面抗拉强度（N/mm²）•A：横杆横截面积（mm²）根据脚手架所用钢管规格，查表得横杆截面抗拉强度T=140 N/mm²。
横杆横截面积A可通过钢管直径计算得到，本例中取钢管直径D=48mm，则A= )²=314.16mm²。
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安毛高速黑河沟大桥连续刚构边跨现浇段（65#墩侧箱托架、68#墩侧满堂支架）施工设计图纸安毛高速AME15合同段项目经理部二O一O年元月1设计说明一、设计内容本图为安毛高速AME15合同段黑河沟大桥连续刚构65#墩侧箱梁现浇段托架、68#墩侧箱梁现浇段满堂支架及合拢段施工设计图纸。
二、设计依据1.黑沟特大桥（最终出版）电子图册2.安毛高速AME15合同段连续刚构支架现浇段托架设计修改建议（二公局六公司技术工程部，2009年12月30日）三、设计采用的规范标准1.《公路工程结构可靠度设计统一标准》(GB/T50283-1999)2.《公路桥涵设计通用规范》 (JTG D60-2004)3.《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》(JTG D62-2004)4.《公路桥涵地基与基础设计规范》(JTG D63-2007)5.《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》(JTJ025-1986)6.《公路工程抗震设计规范》(JTJ004-1989)7.《公路桥涵施工技术规范》 (JTJ041-2000)8.《钢结构设计规范》（GB50017-2003）9.《公路桥涵地基与基础设计规范》（JTJ024-85）10.《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》2四、主要材料1.型钢普工钢：I40b、I25a；普槽钢：[36a、[32a、[20a、[12.6。
2.钢板A3钢板，δ=20mm；A3钢板，δ=12mm；A3钢板，δ=10mm；A3钢板，δ=8mm；3.碗扣支架φ48×3.54.钢筋RHRB335φ25五、设计要点1.总体设计⑴ 65#墩2.61m现浇箱梁悬臂段采用三角牛腿支架施工。
支架主承重结构为通过预埋件焊接固定的三角牛腿结构。
通过牛腿上方各层分配梁将悬出段箱梁及施工荷载传递至牛腿预埋件。
为平衡65#墩现浇段箱梁荷载，在墩的对称侧安装相同的预埋件牛腿，通过挂载或堆载使墩底弯矩平衡。
3⑵68#墩顶2.43m现浇箱梁悬臂段采用搭设满堂支架施工。
支架设计满足《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》相关条款之规定。
⑶合拢段合拢段采用型钢悬吊合拢方案。
2.计算方法选择牛腿支架采用sap2000V9.0程序复核验算。
满堂支架按照《规范》布设并验算。
六、施工要点1.预埋件预埋件按图纸位置制作埋设，预埋件穿孔塞焊严格按照相关工艺进行，建议机械开孔，加工时注意不得烧伤锚固钢筋。
预埋件标高按照盖梁顶面水平设计以便于托架牛腿施工及平联，箱梁底模标高放样可通过砂筒调节。
2.分配梁设计I25a分配梁伸入盖梁顶面有支点效长度为20cm，施工安装应保证该有效支点长度。
层与层分配梁之间可通过点焊临时固定。
I25a悬臂端留有约1m施工空间，须按搭设木板、护栏等进行施工安全防护。
3.平联及剪刀撑本设计共设有上下两层、内外各两道平联，平联之间设有剪刀撑提供牛腿的整体稳定性。
施工时，平联与牛腿间须刨平顶紧四周角焊缝焊接牢固。
为施工方便，可将平联分段，在地面与牛腿一体吊装于墩顶通过缀板等强连接。
4.牛腿牛腿各组件须采用无伤型钢按设计尺寸加工焊接，整体安装于预埋件。
45.配重为平衡墩底弯矩，需在现浇箱梁对称侧进行配载平衡。
通过计算，配载需重54.8T左右，工地现场根据实际情况可考虑通过挂载钢筋或水箱等施工重物，挂点需牢固可靠。
6.满堂支架⑴68#墩现浇箱梁翼板部分按无骨架钢框架模板设计，如翼板部分采用它种模板，翼板下放支架间距可适当调节，但须保证横桥向扣件钢管间距不大于本图设计尺寸，纵向间距不变且模板下方须按本图形式增加短斜撑以提供水平稳定。
⑵满堂支架下方可根据施工地形采用平面或阶梯型式。
无论采用何种形式，地基基础经过处理后承载力应保证不小于300Kpa。
施工时必须采取有效措施防止地基产生不均匀沉降，保证支架整体稳定性，同时要求地基处理好后表面用C30混凝土进行硬化处理。
5设计计算书一、过渡墩65#墩边跨现浇段箱梁托架设计计算书1、工程概况箱梁0#块拟采用托架方式进行施工，现浇段箱梁0#块布置见图1-1所示，箱梁断面见图1-2所示。
图1-1、现浇段0#块箱梁布置图(单位：cm) 图1-2、箱梁标准断面2、设计荷载⑴悬浇段混凝土自重计算6混凝土容重为：25KN/m3，箱梁断面面积为12.085m2，故箱梁延纵桥向每延米的重量为P1=25×12.085×1=302.125KN/m；悬臂2.61m混凝土重量为788.5KN。
⑵箱梁模板自重：箱梁顶板、腹板每延米重量如下：箱梁空心部分的总周长为: L=12m。
P2=1×(0.2×2+1.507×2+1.53×2+2.05×2+12)×1=22.6KN/m⑶施工人员及机具荷载350kg/m2=3.5KN/m2P3=3.5×12×1=42KN/m⑷振捣混凝土时产生的荷载2.0KPa=2KN/ m2P4=2×12×1=24KN/m⑸风荷载施工阶段的风荷载取30年一遇20m高处设计风速38.1m/s。
3、托架计算托架最不利工况：混凝土浇注，待混凝土浇注完毕，但还未凝结时。
⑴荷载组合qc =P1+P2+P3+P4=302.125+22.6+42+24 =390.7KN/m⑵分配梁受力计算7箱梁截面划分如下图，据箱梁的截面划分计算分块自重：图1-3、箱梁的分块示意图a、底板下分配梁计算：取纵桥向单位长度（1m）的箱梁进行计算，单位长度荷载为：390.7KN。
整个箱梁密度相同，单位长度重量与体积成正比例，根据不同的截面积，力的分配如下：S=12.085 m2 R=390.7KNS G1=1.1625 m2 R G1=37.6KNSG2=1.89 m2 R G2=61.1KN qG2=61.1/0.7=87.3KN/mSG3=3.22+2.76=5.98 m2 R G3=193.3KN qG3=193.3/4.6=42KN/m故底模板的受力简图如下：图1-4、底板下分配梁的加载简图89图1-5、底板下支点（分配梁）的反力图(KN)底模下的分配梁为工 25a ，一端搭置帽梁混凝土顶面，一端置于托架主分配梁上。
帽梁部分混凝土通过分配梁直接作用于混凝土顶面，无需计算。
仅对有效荷载 2.61m 范围内悬臂混凝土托架分配梁进行计算，分配梁计算长度：3.6m.，荷载以均布荷载的形式分布在工25a 上，布置图如下：图1-5、托架侧面布置图 (单位：cm)10经sap 计算，工25a 承受最大均布荷载作用下的内力结果为：图1-6、底板下分配梁的受力加载图经sap 计算，工25a 承受最大均布荷载的支反力结果为：图1-7、支点反力计算结果图示 (单位：KN)经sap 计算，工25a 的Mmax=4.86KN.m, Qmax=22.86KN ，截面特性为： Wx=401.9cm 3 Ix=5024cm 4 SX=232.6cm 3 b=8mm容许正应力为［σ］=140MPa 容许剪应力为［τ］=85MPa,临时结构可提高30%设计强度，即容许正应力为［σ］=182MPa 容许剪应力为［τ］=110.5MPa 。
σ=xW M m ax =3.16×106/401.9×103=7.8MPa<<［σ］=182MPa ，正应力满足要求。
τ=b I SQ ..=7.2MPa<［τ］=110.5MPa ，剪应力满足要求。
b 、翼缘下分配梁计算 翼缘部分重心的计算11图1-8、翼缘部分重心位置（单位：cm ）翼缘部分的重力直接以集中力的形式，通过模板支架传递到下面的分配梁上。
拟模板设 2 片桁架片单侧通过四点支撑于I25a 上，翼板砼及钢模合重计83.6KN ，以集中力的形式分布在分配梁上，单个支点反力：83.6KN/4=20.9KN 。
经sap 计算，I25a 通过。
⑶2I40b 受力计算经对I25a 逐根受力计算，其支点反力以集中力形式作用于2I40b 上，加载如下图所示：图1-9、内侧2I40b 受力加载示意图图1-10、内侧2I40b 弯矩结果示意图经sap 计算，最大弯矩Mmax=77.31KN.m ，最大剪力Qmax=135.7KN ，故应力计算如下：12σ=x W M m ax=77.31/ 2278100=33.9MPa<［σ］=182MPa ，正应力满足要求。
τ=b I SQ ..=4.68MPa<［τ］=110.5MPa ，剪应力满足要求。
最大变形为-1.19mm 。
最大反力如下：图1-11、内侧2I40b 反力示意图外侧2I40b 经验算，刚度及强度均满足规范要求，其支点反力计算如下:图1-12、外侧2I40b 反力示意图⑷牛腿受力计算牛腿取最大荷载作用下的中间两根牛腿验算，集中荷载加载如下：13图1-13、牛腿加载示意图牛腿横杆取2[36a ， 斜杆取2[32a ， 经sap 计算， 横杆最大弯矩N=172.4KN,Mmax=116.3KN.m ，最大剪力Qmax=212KN ，故应力计算如下：σ=N/A+xW M m ax =172.4/2*6089+116.3×106/(2*659672)=14.1+87.9=102MPa<［σ］=182MPa ，正应力满足要求。
14τ=b I SQ ..=35.5MPa<［τ］=110.5MPa ，剪应力满足要求。
斜杆：2[32a 轴应力：σ=55MPa<［σ］=182MPa ，满足要求。
内力图及支反力如如下：4、平衡配重计算为简化计算过程，架设牛腿刚度足够大与墩身一体，主桥侧不平衡荷载由伸出墩外的2.61m 混凝土自重产生，则引桥侧配重为：G=101.8*208.5/387.2=54.8T 。
15由于台帽以上现浇混凝土考虑墩子自身可承受的偏心荷载，因此计算忽略，以减小配重。
5、牛腿与预埋件之间焊缝的计算主牛腿最大受力关键部位为牛腿的上弦杆与塔柱预埋件间连接，此焊缝的验算如下：牛腿的上弦杆 2[36a 与帽梁预埋件的连接采用直角焊缝，采用E43 型焊条手工焊接，角焊缝焊角hf 尺寸不得最小12mm,查《钢结构设计规范》GB 50017—2003，角焊缝抗拉、抗压、和抗剪强度设计值fwf= 160MPa ，据以下公式计算：wf we f wf f w e f f l h Nf l h N≤=≤=τβσ正面角焊缝（作用力垂直于焊缝长度方向） 焊缝长度lw1=（360+92*2）×2-2*14*4=1008mmf σ=w e l h N =1008127.0101933⨯⨯⨯=22.8Mpa Mpa 2.19516022.1=⨯≤侧面角焊缝（作用力垂直于焊缝长度方向） 焊缝长度lw=360×2-2*12*2=672mmf τ=MpaMpa l h N w e 1602.42672127.0102383≤=⨯⨯⨯= 在各种力综合作用下，fσ和fτ共同作用处：MPa MPa f f1601.462.42)22.18.22()22.1(2222<=+=+τσ16焊缝强度满足要求。