塔器吊装计算书
塔器吊装计算书
附录5计算说明书一、受力分析及绳扣选择设备主吊简图如下：图1 图2图1是塔器下端各分段主吊简图，图2是塔器上段主吊简图。
件1为管式吊耳，件2和件4为吊装绳扣，件3为平衡梁，件5为板式吊耳，件6为吊装绳扣。
图1所示模型以苯塔Ⅰ段为例进行校核，图2所示模型以白土塔为例进行校核，件3平衡梁单独进行校核，其它各段不逐一校核。
1．苯塔Ⅰ段校核（直立状态受力最大）设备重量G=57.5吨，件1选用φ273×10无缝钢管（20#），长度为L=200mm=20cm（见下图），件2选用φ39mm×18m钢丝绳扣，件4选用φ39mm×20m钢丝绳扣，α为吊装绳扣与水平方向夹角。
1）主吊耳强度校核Gj=K*G=1.1×56=63.3t，K=1.1为动载系数；Q=1/2 Gj=1/2×63.3=31.7t=31700Kg；弯矩为M=Q*L/2=31700*20/2=3.17×105kg.cmφ273×10无缝钢管的抗弯模量为：W=πD3［1-（d/D）4］/32=3.14×27.33［1-（25.3/27.3）4］/32=523.84cm3 弯曲应力σ=M/W=3.17×105/523.84=605.2 kg/ cm2＜[σ]=1700 Kg/cm2；其中，[σ]=1700 Kg/cm2为20#无缝钢管许用弯曲应力。
剪应力τ＝Pcosα/A（此处α＝0）＝31700/82.6=384 Kg/cm2＜[τ]=1000 Kg/cm2组合应力[τ2＋(σM 2+σN2)]1/2＝[3842＋605.22)]1/2＝716Kg/cm2＜[σ]=1000 Kg/cm2；故件1强度满足要求。
2）吊装绳扣强度校核2.1件2选用钢丝绳扣φ39mm×18m一对，每根四股使用（每根工作绳数按3根绳计算）。
每根绳扣受力为：P1=Q=1/2Gj=1/2×63.3=31.7t=31700Kg；单根φ39mm钢丝绳破断拉力为S=52d2=52×392=79092 Kg钢丝绳扣使用安全系数为：n=3S/P=3×79092/31700=7.48≥[n]=6[n]=6为吊装钢丝绳扣许用安全系数。
塔机计算书-完整版
一．臂架计算_________________________________________________________________________ 3 _1.1 俯仰变幅臂架________________________________________________________ 31.1.1 载荷_____________________________________________________________________ 31.1.2 臂架计算_________________________________________________________________ 3 1.2 小车变幅臂架计算（单吊点三角截面）__________________________________ 91.2.1 载荷_____________________________________________________________________ 91.2.2 臂架计算_________________________________________________________________ 9 1.3 小车变幅臂架计算（双吊点三角截面）__________________________________ 221.3.1 载荷____________________________________________________________________ 221.3.2 臂架计算________________________________________________________________ 22二塔式起重机塔身结构计算 _____________________________________________ 4_0 2.1 塔身受力计算________________________________________________________ 402.1.1 塔身在臂根铰接截面受力计算：_____________________________________________ 412.1.2 塔身内力计算工况_________________________________________________________ 41 2.2 桁架塔身整体强度和稳定性计算________________________________________ 432.2.1 塔身截面几何性质________________________________________________________ 432.2.2 塔身的长细比____________________________________________________________ 462.2.3 塔身强度与整体稳定性_____________________________________________________ 48 2.3 桁架塔身主肢计算____________________________________________________ 48 2.4 腹杆计算____________________________________________________________ 49 2.5 塔身位移计算________________________________________________________ 51 2.6 塔身的扭转角________________________________________________________ 51 2.7 塔身的连接__________________________________________________________ 53三整机稳定性的计算 ___________________________________________________ 5_53.1 第一种工况（无风，验算前倾）：______________________________________ 56 3.2 第二种工况（无风，验算后倾）________________________________________ 57 3.3 第三种工况（最大风力作用下，验算前倾）______________________________ 57 3.4 第四种工况（最大风力作用下，验算后倾）______________________________ 57 3.5 第五种工况（45度转角）_____________________________________________ 583.6 第六种工况（非工作状态、暴风侵袭）__________________________________ 58 3.7 第七种工况（突然卸载，验算后倾）_____________________________________ 59四变幅机构计算_______________________________________________________ 6_04.1 正常工作时变幅机构的作用力___________________________________________ 60 4.2 最大变幅力___________________________________________________________ 61 4.3 机构的参数计算_______________________________________________________ 62五回转机构___________________________________________________________ 6_55.1 回转阻力矩计算_______________________________________________________ 65六起升机构的计算_____________________________________________________ 6_86.1 钢丝绳与卷筒的选择___________________________________________________ 686.2 选择电动机__________________________________________________________ 68 6.3 选择减速器___________________________________________________________ 69 6.4 选择制动器___________________________________________________________ 70 6.5 选择联轴器___________________________________________________________ 70 6.6 起制动时间验算_______________________________________________________ 71七行走机构的计算_____________________________________________________ 7_27.1 运行阻力的计算________________________________________________________ 72 7.2 电动机的选择_________________________________________________________ 73 7.3 减速器的选择_________________________________________________________ 75 7.4 制动器的选择_________________________________________________________ 75 7.5 联轴器的选择_________________________________________________________ 76 7.6 运行打滑验算_________________________________________________________ 76 1.1俯仰变幅臂架 1.1.1载荷起重臂架的主要载荷为起升载荷、臂架自重载荷、物品偏摆水平力、各种惯性力和风力。
塔式起重机安装基础计算书
塔式起重机安装基础计算书一、塔机属性塔机型号QTZ63塔机独立状态的最大起吊高度H0(m) 38塔机计算高度H(m) 65塔身桁架结构方钢管塔身桁架结构宽度B(m) 1.5二、塔机荷载塔机竖向荷载简图1、塔机自身荷载标准值2、风荷载标准值ωk(kN/m2)3、塔机传递至基础荷载标准值4、塔机传递至基础荷载设计值水平荷载设计值F v'(kN) 1.4F vk'＝1.4×28.14＝39.4倾覆力矩设计值M'(kN·m) 1.2×(55×24-25×6.3-108×10.3)+1.4×0.5×28.14×40＝848.04 三、基础验算矩形板式基础布置图基础布置基础长l(m) 4.5 基础宽b(m) 4.5 基础高度h(m) 1.4基础参数基础混凝土强度等级C30 基础混凝土自重γc(kN/m3) 25 基础上部覆土厚度h’(m)0 基础上部覆土的重度γ’(kN/m3) 19 基础混凝土保护层厚度δ(mm)40基础及其上土的自重荷载标准值：G k=blhγc=4.5×4.5×1.4×25=708.75kN基础及其上土的自重荷载设计值：G=1.2G k=1.2×708.75=850.5kN荷载效应标准组合时，平行基础边长方向受力：M k''=G1R G1+G2R Qmax-G3R G3-G4R G4+0.9×(M2+0.5F vk H/1.2)=55×24+6.1×15-25×6.3-108×10.3+0.9×(630+0.5×16.17×40/1.2)=951.15kN·mF vk''=F vk/1.2=28.14/1.2=23.45kN荷载效应基本组合时，平行基础边长方向受力：M''=1.2×(G1R G1+G2R Qmax-G3R G3-G4R G4)+1.4×0.9×(M2+0.5F vk H/1.2) =1.2×55×24+6.1×15-25×6.3-108×10.3)+1.4×0.9×(630+0.5×16.17×40/1.2) =1303.29kN·mF v''=F v/1.2=39.4/1.2=32.83kN基础长宽比：l/b=4.5/4.5=1≤1.1，基础计算形式为方形基础。
塔吊吊装计算书
塔吊吊装计算书---一、项目概述本文档旨在提供塔吊吊装计算书，为相关工程项目中的吊装操作提供准确的计算数据。
二、项目要求根据工程项目的具体要求，需要进行以下几方面的计算：1. 安装条件评估：根据工地的场地状况、人员安全等因素，评估塔吊的安装条件。
2. 载重量计算：根据工程需要，计算塔吊的最大吊装载重量。
3. 吊装高度计算：根据工地的实际要求，计算塔吊的最大吊装高度。
三、计算步骤以下是进行塔吊吊装计算的具体步骤：1. 安装条件评估：根据工地的实际情况，评估场地的坚实程度、承重能力以及周围环境的安全因素，以确定塔吊的安装条件。
2. 载重量计算：根据塔吊的额定载重量和工程需求，结合塔吊的腿高、臂长等参数，计算出塔吊的最大吊装载重量。
3. 吊装高度计算：根据工程要求和塔吊的臂长，计算出塔吊的最大吊装高度。
四、计算公式以下是进行塔吊吊装计算时常用的公式：1. 塔吊的最大吊装载重量公式：最大吊装载重量 = 塔吊额定载重量 * 载重系数2. 塔吊的最大吊装高度公式：最大吊装高度 = 塔吊臂长 + 塔身高度五、计算实例以下是一个塔吊吊装计算的实例：1. 安装条件评估：- 场地状况：坚实，承重能力良好，符合安装要求。
- 人员安全：周围无高压电线、建筑物等危险物，安全评估合格。
2. 载重量计算：- 塔吊额定载重量：50吨- 载重系数：0.8- 最大吊装载重量 = 50 * 0.8 = 40吨3. 吊装高度计算：- 塔吊臂长：50米- 塔身高度：30米- 最大吊装高度 = 50 + 30 = 80米六、总结本文档提供了塔吊吊装计算书的相关内容，包括项目概述、项目要求、计算步骤、计算公式和计算实例。
通过按照这些步骤和公式进行计算，可以为工程项目中的塔吊吊装操作提供准确的计算数据，确保施工的安全性和效率性。
以上是塔吊吊装计算书的简要内容，如有更详细的计算需求，请提供具体工程项目的相关要求，以便提供更准确的计算数据。
南楼塔吊(QTZ6516压重式)计算书
南楼塔吊（QTZ6516压重式）计算书承台尺寸8000×8000×1200，承台底标高同南楼基础，承台配筋为Φ16＠200双层双向，拉钩为Φ14＠600，保护层取3.5cm,混凝土标号为C35。
基底承载力验算持力层抗压强度标准值fk=180Kpa承台基底所能承受的最大压力为8×8×180=11520KN承台自重为8×8×1.2×2300×0.01=1766.4KN压重块重量为（223+204+364+347）×2*0.01+100*10=1022.76KN塔吊最大起重量为10吨工作状态时N max=(1120+1766.4+1022.76)×1.2+100×1.4=4830KNN max<承台抗冲切验算h0b>b c+2h0A1=(a/2-a c=(7.5/2-2.1/2-1.465)×6-(7.5/2-2.1/2-1.465) 2=5.88 m2A2=(b c+h0)h0=(2.1+1.465)×1.465=5.22 m2N max =5040/(7.5×7.5)=89.6 KN/m2冲切力V P= N max A1=89.6×5.88×103×10-6×106=5.26×105 N<0.6f t A2=0.6×1.65×5.22×106=5.17×106 N配筋验算依据《混凝土结构设计规范》（GBJ 10-89）计算I-I截面P n= N max /A=4830/（8×8）=75.5 KN/m2M I=P n/24×（a-a c）2(2b+b c)=75.5/24×(8-6)2(2×8+6)=276.8 KN·m配筋选用Φ16@200 双向配筋：抗拉强度fy=310N/mm2A SI=M I/0.9h0fy=276.8 ×103/0.9×1.165×310=851.7 mm2〈A S=8243.5 mm（单向）验算满足。
吊车吊装方案计算
8.1、主冷箱内大件设备的吊装计算 （一）下塔的吊装计算（1）下塔的吊装参数设备直径：φ4.2m 设备高度：21.71m 设备总重量：52.83T（2）主吊车吊装计算 ① 设备吊装总荷重： P=P Q +P F =52.83+3.6 =56.43t 式中：P Q — 设备吊装自重 P Q =52.83tP F — 设备吊装吊索及平衡梁的附加重量，取P F =3.6t ② 主吊车性能预选用为：选用260T 履带吊（型号中联重科QUY260） 回转半径：16m 臂杆长度：53m 起吊能力：67t 履带跨距：7.6 m 臂杆形式：主臂形式 吊装采用特制平衡梁 钩头选用160t/100t 吊钩，钩头重量为2.8吨 吊车站位：冷箱的西面 ③ 臂杆倾角计算：α=arc cos （S －F ）/L = arc cos （16-1.5）/53 =74.12°HAD1hb c F OEα回 转 中 心臂杆中心LdS附：上塔（上段）吊车臂杆长度和倾角计算简图H1下塔式中：S — 吊车回转半径：选S=16mF — 臂杆底铰至回转中心的距离，F=1.5m L — 吊车臂杆长度，选L=53m ④ 净空距离A 的计算： A=Lcos α－（H －E ）ctg α－D/2=53cos74.12°－(36.5-2) ctg74.12°－5/2=2.1m式中：H — 设备吊装时距臂杆最近的最高点b 至地面的高度，选H=36.5mE — 臂杆底铰至地面的高度，E=2m D — 设备直径：D=4.2m ，取D=5 m以上计算说明所选的吊车性能能满足吊装需求 ⑤ 主吊车吊装能力选用校核：吊装总荷重/起吊能力=P/Q=56.43/67=84.22% 经过校核，选用的主吊车能够满足吊装要求。
（3）溜尾吊车的吊装计算① 受力计算 F=② 溜尾吊车的选择（9-1）×52.8321.71-1-1=21.44tQ26M1.0m 1m9mQG21.71mF 附：下塔溜尾吊车受力计算简图辅助吊车选用为：75T汽车吊臂杆长度：12m；回转半径：7m；起吊能力：36t；吊装安全校核：因为21.44t〈36t，所以75T汽车吊能够满足吊装要求。
吊装方案工程计算书
吊装方案工程计算书一、项目概况项目名称：某某工程吊装方案工程计算书项目地点：某某地区项目委托单位：某某公司项目负责人：某某工程师项目性质：吊装工程设计计算二、设计要求1.吊装工程设计要求严格按照国家相关规定执行；2.吊装方案必须满足安全、稳定、高效的要求；3.吊装工程计算书必须结合实际情况进行详细计算，保证可行性；4.整个吊装计划要考虑当地环境、气候等因素；5.吊装工程计算书必须包含工程实施所需的材料、设备、人力等资源的计算和需求；6.吊装计划必须经过审核批准后才能实施。
三、吊装工程计算书1.设计依据本吊装方案工程计算书参照国家相关规范标准进行计算，包含但不限于《建筑起重机械安全规程》、《建筑起重机械安全检验及使用管理规程》，并结合实际情况进行详细计算。
2.工程背景该项目是一项大型设备的吊装工程，涉及到设备的起重、搬运工作。
吊装工程计算书需要对吊装方案进行详细计算和规划。
3.工程技术要求（1）整体吊装工程要求安全、稳定、高效；（2）吊装方案必须考虑当地实际情况进行计算规划；（3）吊装方案要求明确的施工方案和施工步骤。
4.工程计算（1）吊装方案起吊高度为XX米，吊装重量为XX吨，需要考虑风荷载、地基承载力等因素；（2）吊装工程计算书需要根据实际情况确定所需的吊装设备、材料、人力等资源，并进行详细的计算；（3）吊装工程计算书需要涵盖整个吊装流程的计算，包括吊装安全系数、起吊机构的选型、吊装点的设置等。
5.工程实施方案基于上述工程计算，制定具体的工程实施方案，包括工程施工计划、作业流程、安全防护措施、应急预案等。
6.工程预算根据吊装工程计算的结果，编制吊装工程预算，包括材料、设备、人力、施工费用等方面的细致计算。
7.工程审核和批准吊装工程计算书需要进行专业审核，确保吊装方案的合理性和可行性。
经审核通过后，方可提交审批。
四、工程计算书编制人员本吊装方案工程计算书由某某工程师负责编制，经过某某工程师、某某工程师等专业人员的审核和审批。
商住项目1#塔吊安装计算书
××地块商住项目1#塔吊安装计算书编制：审核：审批：××××有限公司2020年月日1塔吊安装工况分析通过以下塔吊作业各个工况结合现场汽车吊可作业的具体站位进行以下分析和计算，可以得出塔机安装时选用25t的汽车吊辅助吊装，满足现场吊装要求。
①安装基础节、标准节、爬升架、过渡节、回转总成、塔头：图1安装基础节、标准节立面图图2基础节、标准节吊装示意图爬升架吊装示意图图3过渡节吊装示意图图4回转总成吊装示意图图5塔头吊装示意图②安装平衡臂图6安装平衡臂立面图图7平衡臂吊装示意图③安装第一块平衡重图8安装第一块平衡重立面图④安装起重臂图9安装起重臂立面图图10起重臂吊装示意图⑤安装剩余平衡重图11安装剩余平衡重立面图塔机各构件详细吊装情况根据塔机的主要部件重量，以及各部件安装高度，参考25t汽车吊的起重性能表，塔机各构件详细吊装情况分析表如下（其中安装高度已考虑钢丝绳高度）：表1塔机主要部件重量表注意：上表中的重量为部件的实际重量，吊装时应考虑0.5吨的汽车吊吊钩组的重量以及1.2的安全系数。
汽车吊核算：安装竖向结构回转总成最重，重5.3吨，使用25t汽车吊，主臂长度29.28米，6米覆盖范围内，汽车吊额定起重量为9.5t，安全系数1.2，吊钩及索具重量约0.5t。
故最大起重量为G=（9.5-0.5）÷1.2=7.5t即5.8÷7.5=0.77。
负荷率为77％。
满足吊装要求。
安装平衡臂，重4.37t，使用25t汽车吊，主臂长度29.28米，6米覆盖范围内，汽车吊额定起重量为9.5，安全系数1.2，吊钩及索具重量约0.5t。
故最大起重量为G=（9.5-0.5）÷1.2=7.5t即4.37÷7.5=0.58。
负荷率为58％。
满足吊装要求。
安装60米起重臂，总重5.7吨，使用25t汽车吊，主臂长度29.28米，6米覆盖范围内，汽车吊额定起重量为9.5t，安全系数1.2，吊钩及索具重量约0.5t。
吊装方案计算书
吊装方案计算书1.吊车荷载计算Pkmax=(Ta+Tb)/4=(1400+350)*10/4=5KNTa 为单元板块重量（kg）Tb 为小车自重2.横向水平荷载Tk=η(Q+Q1)*10/2N=0.2*(2+0.35)*10/4=1.175KN η系数，取为0.2Q为吊车额定起重量Q1为吊车重量N为吊车一侧车轮数3.纵向水平荷载Tkl=0.1ΣPmax=0.1*4*5=2KN4.吊车梁荷载设计值吊车梁的强度和稳定 P＝αβγPkmax=1.05*1.03*1.4*5=7.57KNT=γTk=1.4*1.175=1.65KN 局部稳定 P=αγPkmax=1.05*1.4*5=7.35KN吊车梁的竖向桡度 P=βPkmax=1.03*5=5.15KN5.强度计算：选用普工20σ＝Mx/ψWx=4PL/4/0.9*237000=7.57*4.8*1000000/0.9*237000=170.4MPa≤f=215MPa强度满足要求！6.稳定计算：σ＝Mx/ψφWx=7.35*4.8*1000000/0.9*237000＝157.7MPa≤f=215MPa稳定性满足要求！7.桡度计算：Vx=PL3/48EI+5QL4/384EI=5.15*1000*4800^3/48*210000*23700000+ 5*0.3*4800^4/384*210000*23700000=2.38+0.41=2.79mm≤L/800=4800/800=6mm桡度满足要求！8. 160x80x4钢方管强度校核校核公式：σ=N/A+M/γW<[fa]=215N/mm^2悬挑梁最危险截面特性：截面面积：A=1856mm^2惯性矩：Ix=6235800mm^4抵抗矩：Wx=77950mm^3弯矩：Mmax=3231200N*mm轴力：N=0Nσmax=N/A+Mmax/γW=0/2400+3231200/1.05*77950=39.478 N/mm^2<215N/mm^2强度能够满足要求。
吊车吊装计算资料【范本模板】
8。
1、主冷箱内大件设备的吊装计算 （一）下塔的吊装计算（1）下塔的吊装参数设备直径：φ4.2m 设备高度：21。
71m 设备总重量:52。
83T（2）主吊车吊装计算 ① 设备吊装总荷重：P=P Q +P F =52。
83+3.6 =56。
43t 式中：P Q — 设备吊装自重 P Q =52.83tP F — 设备吊装吊索及平衡梁的附加重量，取P F =3。
6t ② 主吊车性能预选用为：选用260T 履带吊(型号中联重科QUY260) 回转半径：16m 臂杆长度：53m 起吊能力：67t 履带跨距：7.6 m 臂杆形式：主臂形式 吊装采用特制平衡梁 钩头选用160t/100t 吊钩，钩头重量为2。
8吨 吊车站位：冷箱的西面 ③ 臂杆倾角计算：α=arc cos(S －F ）/L = arc cos （16—1。
5）/53 =74.12°附：上塔（上段）吊车臂杆长度和倾角计算简图式中：S — 吊车回转半径：选S=16mF — 臂杆底铰至回转中心的距离，F=1。
5m L — 吊车臂杆长度,选L=53m ④ 净空距离A 的计算:A=Lcos α－（H －E ）ctg α－D/2=53cos74。
12°－(36.5-2) ctg74.12°－5/2=2。
1m式中：H — 设备吊装时距臂杆最近的最高点b 至地面的高度,选H=36。
5mE — 臂杆底铰至地面的高度，E=2m D — 设备直径：D=4。
2m ，取D=5 m以上计算说明所选的吊车性能能满足吊装需求 ⑤ 主吊车吊装能力选用校核：吊装总荷重/起吊能力=P/Q=56。
43/67=84.22% 经过校核,选用的主吊车能够满足吊装要求。
（3）溜尾吊车的吊装计算① 受力计算 F=② 溜尾吊车的选择（9-1）×52.8321.71-1-1=21.44t辅助吊车选用为：75T汽车吊臂杆长度：12m;回转半径:7m；起吊能力：36t；吊装安全校核：因为21。
塔吊方案计算书
塔吊方案计算书1. 引言本文档旨在提供一份塔吊方案计算书，用于确定塔吊在施工现场的合适位置和参数设置。
该计算书将涵盖以下内容：1.施工现场概述2.各种塔吊方案的选择和计算3.安全因素考虑4.执行方案和预算估计2. 施工现场概述施工现场位于某某市某某区的建筑工地，地理位置便利，周边环境较为开阔。
计划在该施工现场使用塔吊进行吊装作业，以提高工作效率和安全性。
3. 塔吊方案的选择与计算目前市场上存在多种类型的塔吊，我们需要根据施工现场的具体情况进行选择和计算。
以下是一些建议的方案：3.1 方案一：XX型塔吊•额定起重量：100吨•最大起重距离：80米•最大高度：120米•塔吊自重：50吨•地基承载能力：XXX根据施工现场的具体情况，我们进行了以下计算和选择：1.预计吊装物体重量为50吨，远小于塔吊的额定起重量，因此该塔吊可以满足需求。
2.最大起重距离和最大高度都能够覆盖施工现场的范围。
3.塔吊自重可由塔吊制造商提供的技术参数得知，属于合适范围。
4.地基承载能力需要进行具体的地质勘测和计算，以确保施工现场能够承受塔吊的重量。
4. 安全因素考虑在选择和计算塔吊方案时，安全因素是至关重要的。
以下是我们在考虑安全性方面的一些建议：1.塔吊操作员需要具备相关的资质和经验，以确保吊装作业的安全进行。
2.施工现场需要进行周围环境的分析和评估，以确保塔吊操作不会对周边建筑物和人员造成风险。
3.定期对塔吊设备进行维护和检修，以确保设备的正常运行和安全性。
4.建立紧急预案，以应对突发情况和事故。
5. 执行方案和预算估计在选择和计算塔吊方案之后，需要制定具体的执行方案和预算估计，以确保项目的顺利实施。
1.确定塔吊的放置位置和基础设计，以满足安全和效率要求。
2.与塔吊制造商或供应商协商，制定详细的施工方案，包括起重物体的安装和拆卸过程。
3.制定物料运输和吊装过程的时间表，并考虑可能的风险和延误因素。
4.结合当前市场价格和预计工期，估计项目的总预算和成本。
起重吊装计算书
起重吊装计算书施工方案：一、工程概况本项目为XX工程，位于XX地区，主要包括XX栋建筑物、XX配套设施以及相关室外工程。
工程占地面积XX平方米，总建筑面积XX平方米。
本次施工的重难点在于大型构件的吊装作业，其中包括钢结构的吊装、大型设备安装等。
为确保吊装作业的安全、高效进行，特制定本施工方案。
二、吊装管理（一）、吊装施工组织流程1. 吊装前准备：包括施工图纸审核、编制吊装方案、施工安全技术交底等。
2. 吊装设备选型：根据吊装物件的重量、尺寸、吊装高度等因素，选择合适的吊装设备。
3. 吊装设备检查：检查吊装设备的性能、安全性、稳定性等，确保设备正常运行。
4. 吊装作业：按照吊装方案进行吊装作业，严格执行操作规程，确保作业安全。
5. 吊装完成后验收：对吊装完成的构件进行检查、验收，确保质量合格。
（二）、现场吊装组织机构1. 项目部：负责整个吊装工程的协调、管理、监督等工作。
2. 吊装班组：负责具体的吊装作业，包括设备操作、现场指挥等。
3. 安全监督组：负责对吊装作业的安全进行监督、检查，发现问题及时整改。
（三）、管理职责1. 项目部：负责组织、协调、管理吊装工程，确保工程顺利进行；负责与甲方、监理、设计等单位的沟通协调；负责吊装方案的审批和监督实施。
2. 吊装班组：严格执行吊装方案，负责吊装作业的安全、高效完成；负责吊装设备的操作、维护、保养；参加吊装前的安全技术交底和培训。
3. 安全监督组：负责对吊装作业的安全进行全程监督，发现问题及时整改；负责组织定期、不定期的安全检查，确保吊装作业安全。
三、工器具的选用1. 吊装设备：根据工程需要，选用合适的汽车吊、履带吊、塔吊等吊装设备。
设备选型需满足以下条件：a. 吊装设备的额定起重量应大于吊装物件的重量。
b. 吊装设备的工作半径应能满足吊装物件的位置要求。
c. 吊装设备的地基承载力应满足吊装设备稳定性的要求。
d. 吊装设备的性能、安全性、稳定性等需经过严格检查。
塔吊施工方案(含计算书)
目录一、编制依据 (1)二、工程概况 (1)三、塔机起重性能 (3)四、前期准备 (3)五、基础施工 (4)六、塔吊的安装 (6)七、注意事项 (7)八、塔吊计算： (12)一、编制依据二、工程概况2.1工程简介2.2设计概况2.3现场情况本工程为**生产用房，位于河北省涿州市工业开发区内，工程结构为框架结构，地上一/二/五层。
檐高为10.5m、27.35m，建筑面积11395.25m2。
本工程在**生产厂房北侧设置一台QTZ5610型塔吊，作为垂直运输使用。
塔吊的位置见现场布置见附图：塔吊现场平面布置图。
三、塔机起重性能QTZ5610塔吊主要性能表如下：四、前期准备4.1塔吊入场前现场施工准备4.1.1、根据方案对塔吊在现场进行准确定位；4.1.2、配置塔吊专用电箱。
为了满足塔吊正常工作，塔吊必须配备专用电箱，现场应根据塔吊的定位对塔机电箱合理布置，塔吊专用电箱距塔吊中心不得大于5米。
4.1.3、塔吊正常工作所需的电容量为50KW。
4.1.4、平整场地，便于塔吊部件的摆放和汽车吊的入场选位。
现场安装塔吊时采用25t吊车。
4.1.5、准备强度等级为C40的混凝土和钢筋（塔吊基础要求混凝土强度等级为C30，为保证工程工期，提前安装塔吊，塔基混凝土强度等级提高为C40）。
4.1.6、在塔吊安装当日，现场须满足安装的施工条件，并派专人负责联系。
4.2塔吊设备前期准备4.2.1、准备一台合格塔吊。
4.2.2、安装起重臂和平衡臂时常用的牵引麻棕绳。
4.2.3、旋紧螺栓的电动扳手以及其他扳手和装拆销轴的榔头。
4.2.4、运输塔吊部件所必须的车辆。
4.2.5、所有入场安拆人员必须持证上岗。
五、基础施工5.1根据塔吊轴线定位图布置图,对塔吊在现场进行定位。
5.2开挖塔吊基坑，塔吊的基坑大小为8.5米×8.5米×2.55米（塔吊基础6.0米×6.0米×1.35米（垫层8.0米×8.0米×0. 5米）方型基础，四周考虑留设500mm施工操作面），塔吊基坑底部应为老土层，并夯实坑底。
塔机计算书模板
1.设计原则和参数 设计计算原则 工作级别 起重机的工作级别1、载荷状态 Q 2 名义载荷谱系数 K f =2、利用等级 U5 总的工作循环次数 N=5×1053、起重机的工作级别 A5 结构的工作级1、应力状态 S22、名义应力谱系数 Ks= 应力循环等级 N4 总的工作应力循环次数 N4=×1053、结构的工作级 B 4 机构工作级别 1、载荷状态起升机构 L2 回转机构 L3 变幅机构 L2 顶升机构 L2 2、利用等级 起升机构 T4 回转机构 T4 车变幅机构 T3 顶升机构 T1 3、工作级别 起升机构 M5 回转机构 M5 车变幅机构 M4 顶升机构 M1 总的设计寿命 h=6300 载荷及其组合 计算载荷1、自重载荷：Fq —考虑起升冲击系数φ1=～2、起升载荷：FQ —考虑起升载荷的动载系数φ2.3、卸载冲击载荷：F=mm∆⨯-5.11 4、运行冲击载荷：当υ<1 m/s φ4= ; 当υ>1 m/s φ4=5、传动机构加减速载荷：F=()F F ∆⨯+51φ6、离心力：F f =R m ⨯⨯2ϖ 7、风载荷：Fw(1)工作状态的风载荷按下式计算： F wi =A P C wi w ⨯⨯ (N/m 2) (2)非工作状态风载荷按下式计算： F wi3=A P C w w ⨯⨯3 (N/m 2) (3)安装状态风载荷按下式计算：F w =A P C w ⨯⨯ (N/m 2) 以上各式中：C w — 风力系数 （塔式起重机设计规范） A —垂直于风向的迎风面积 （m 2) P wi 、P w3、P w 安—计算风压 (N/m 2) P wi =150(N/m 2)—正常工作状态计算风压 P wi =250(N/m 2)—工作状态最大计算风压 P wi =1100(N/m 2)—非工作状态计算风压 P wi =100(N/m 2)—安装架设计算风压 8、坡度载荷：计算起重机抗倾覆稳定时取α=1° 钢结构计算不考虑 9、试验载荷：动态试验载荷 F dt 值取额定载荷的110%与动载系数φ6=()5.021⨯+φ静态试验载荷 F st 值取额定载荷的125% 试验载荷应作用在起重机最不利位置上 10、碰撞载荷F c 11、突然停机引起的载荷 12、安装载荷 载荷分类 1、基本载荷基本载荷是始终和经常作用在起重机结构上的载荷。
吊车计算书
吊装计算书一:起重机的选型1:起重力起重机的起重力Q≧Q1+Q2Q1—构件的重量, 本工程柱子分两级吊装,下柱重量为30吨,上柱 7.5吨。
Q2帮扎索具的重量。
取2吨Q=32+2=34吨2:起重高度起重机的起重高度为H≧h1+h2+h3+h4式中h1---安装支座表面高度(M),柱子吊装不考虑该内容.H2---安装间隙,视具体情况定,一般取0.3—0.5米H3帮扎点至构件吊起后地面距离(M);H4吊索高度(m),自帮扎点至吊钩面的距离,视实际帮扎情况定.下柱长30.3米.上柱长9.1米上柱: H=0.3+30.3+3=33.6米，下柱:H=0.5+30.3+9.1+3=43.9米3:回转半径R=b+Lcomαb—起重臂杆支点中心至起重机回转轴中心的距离.L ;α分别为所选择起重机的臂杆长度和起重机的仰角R=16.32米,主臂长选用54.8米根据求出的Q;H;R查吊机性能表,采用150吨履带吊,其性能能满足吊装上下柱的要求,在回转半径16米,主臂长54.8米时可吊装35吨二:履带式起重机稳定性计算1:起重机不接长稳定性计算履带式起重机采用不原起重臂杆稳定性的最不利情况为车身与履带成90度,要使履带中心点的稳定力矩Mr大于倾覆力矩Mou,并按下列条件核算.当考虑吊装荷载以及所有附加荷载时:K1=Mr/Mou=〔G1L1+G2L2+G0L O-(G1h1+G2h2+G0h0+G3h3)sinβ-G3L3+M F+Mg+Ml〕/(Q+q)(R-L2)≥1.15只考虑吊装荷载,不考虑附加荷载时:K2=Mr/Mou=(G1L1+G2L2+G0L0-G3L3)/(Q+q)(R-L2)≥1.4式中:G1–起重机机身可转动部分的重力,取451KNG2---起重机机身不转动部分的重力,取357KNG0—平衡重的重力, 取280KNG3---起重臂重力, 取85.1KNQ----吊装荷载(包括构件重力和索具重力) q----起重滑车组的重力L 1—G 1重心至履带中心点的距离 L 2—G 2重心心至履带中心点的距离 L 3—G 3重心到履带中心点的距离 L 0—G 0重心到履带中心点的距离 H 1—G 1重心到地面的距离 2.33米 H 2—G 2重心到地面的距离 0.89米 H 3---G 3重心到地面的距离 19.2米 H 0---G 0重心到地面的距离 1.92米 β地面仰斜角度,应限制在30以内 R---起重半径M F ---风载引起的倾覆力矩,M G ---重物下降时突然刹车的惯性力矩引起的倾覆力矩 M G =P G (R-L 2)=(Q+q)(R-L 2)V/gt 其中P G 是惯性力V —吊钩的下降速度(m/s),取为吊钩速度的1.5倍; 取0.375米/秒 g---重力加速度t---从吊钩下降速度变到0所需的制动时间,取1秒. M L ---起重机回转时的离心力所引起的倾覆力矩,为: M L =P L H=(Q+q)Rn2H/(900-n2h) 其中:P L --离心力n---起重机回转速度(r/min)h---所吊构件处于最低位置时,其重心至起重杆的距离 H 起重机顶端至地面的距离. e 0=6.48米 e 1=2.82米 β=30以以上数据核算起重臂最大倾角770时的最大安全起重力. 计算有关数据:L 2=(M-N)/2=(6.738-1.118)/2=2.81米 L 1= e 1+L2=2.82+2.81=5.63米 L 0= e 0+ L2=6.48+2.81=9.29米 R=2.02+54.8com77=14.34米 L 3=2.02+54.8com77/2-L 2=5.37米 将以上参数代入只考虑吊装荷载的式中. K 2=Mr/Mou=(G1L 1+G 2L 2+G 0L 0-G 3L 3)/(Q+q)(R-L 2)=(451×5.63+357×2.81+280×9.29-85.1×5.37)/(320+10) (14.34-2.81)=1.49≥1.4吊车在最不利条件下能满足抗倾覆安全性能要求.三:钢丝绳的计算1、钢丝绳计算钢丝绳的安全荷载（允许拉力）S 由下式计算S=S b /k其中S b :钢丝绳的破断拉力，S b =α.PgPg:钢丝绳的钢丝破断拉力总和（KN ）,可从钢丝绳规格和荷载性能表中查得，如无，可近似地按Pg ＝0.5d 2(d-钢丝绳直径);α—考虑钢丝绳受力不均匀的钢丝绳破断拉力换算系数, K 钢丝绳使用时安全系数起吊构件采用9×61,直径30.5mm,钢丝绳极限强度为2000N/mm2,作吊装用钢丝绳,由表查得9×61,直径30.5mm,钢丝绳的钢丝破断拉力总和为:827 KN,换算系数α=0.85,查表的安全系数K=6,则钢丝绳的允许拉力为:S=(0.85×827)/6=117.2KN故吊装时,采用4根9×61,直径为 30.5mm的钢丝绳帮扎构件117.2×4=468.8KN=46.88吨,能满足吊装要求.。
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附录5计算说明书一、受力分析及绳扣选择设备主吊简图如下：图1 图2图1是塔器下端各分段主吊简图，图2是塔器上段主吊简图。
件1为管式吊耳，件2和件4为吊装绳扣，件3为平衡梁，件5为板式吊耳，件6为吊装绳扣。
图1所示模型以苯塔I段为例进行校核，图2所示模型以白土塔为例进行校核，件3平衡梁单独进行校核，其它各段不逐一校核。
1 •苯塔I段校核（直立状态受力最大）设备重量G=吨，件1选用© 273X 10无缝钢管（20#），长度为L=200mm=20cm （见下图），件2选用© 39mM 18m钢丝绳扣，件4选用© 39mm< 20m钢丝绳扣，a为吊装绳扣与水平方向夹角。
90701)主吊耳强度校核Gj=K*G=X 56=, K= 为动载系数； Q=1/2 Gj=1/2 X ==31700Kg弯矩为 M=Q*L/2=31700*20/2=X 105kg.cm © 273X 10无缝钢管的抗弯模量为：3 4 4 3W n D [ 1- (d/D ) ] /32= X[ 1- () : /32=523.84cm弯曲应力(T =M/W X 105/= kg/ cm 2v [ c ]=1700 Kg/cm 2;其中，[c ]=1700 Kg/cm 2为20#无缝钢管许用弯曲应力。
剪应力T = Pcos a /A (此处 a= 0) =31700/=384 Kg/cm 2v [ T ]=1000 Kg/cm 2组合应力2 2 2 1/2[ t ＋( c M +c N )]2 1/2=[384 + ]=716Kg/c 卅v [ c ]=1000 Kg/cm 2;故件 1 强度满足要求。
2）吊装绳扣强度校核件2选用钢丝绳扣© 39mn X 18m —对，每根四股使用（每根工作绳数按 算）。
每根绳扣受力为： P1=Q=1/2Gj=1/2X ==31700Kg ； 单根© 39m*冈丝绳破断拉力为 S=52d=52X 392=79092 Kg 钢丝绳扣使用安全系数为：n=3S/P=3X 79092/31700= > [n]=6说明1、 件1与筒体焊接按筒体弧度预制开 55 °外坡口，件2按筒体弧度预制，对 —称开4个？ 50塞焊孔，件3中心开透气孔。
2、 吊耳焊接顺序：件2与筒体焊接一件1与件2焊接一件3与件1焊接。
3、 所有焊缝满焊，焊脚高度为相焊件中较薄者厚度。
4、 在不影响吊装的前提下，吊耳焊接方位可根据现场实际情况进行调整。
5、 焊接完毕后着色探伤合格。
3 根绳计[n]=6 为吊装钢丝绳扣许用安全系数。
故件2 强度满足要求。
图3件4选用钢丝绳扣© 39mr X 20m—对，每根四股使用（每根工作绳数按3根绳计算）。
COS a =5,a =°,几何关系如图3所示；每根绳扣受力为：P2=Q/sin a ==31700/° =35706Kg 单根© 42m*冈丝绳破断拉力为S=52d=52X 392=79092 Kg 钢丝绳扣使用安全系数为：n=3S/P=3X 96148/35706= > [n]=6 其中[n]=6为吊装钢丝绳扣许用安全系数。
故件4强度满足要求。
3 •白土塔校核（直立状态受力最大）主吊耳见下图：吊耳选用 S =30mm=3cm16M 钢板，各部分尺寸为© =120mm=12cmR=120mm=12cmh=120mm=12cm L=300mm=30cm Gj=x 8仁吨Q=1/2 Gj=1/2 X =44550Kg设P 为主吊绳扣受力，R 为P 垂直向上的分解力、R 为P 的水平分解力，B 为P 与P 2之间夹角。
由几何关系可知：cos 0 =L1/2HA300\2加强筋板S =18 2 16MnR 见详图 1 吊耳板S =36216MnR 见详图序号 名称 规格 数量 材质 备注设计 白土塔主吊耳图审核批准中油七建独山子项目经理部其中L1=1m为两吊耳间距；H=4.75m为主吊绳扣净长度。
故0 = cos-11/2 X = °自平衡力系知：P2= P i • ctg 0, P= P i/sin 0 , P i=Q=44550 KgP2= 44550X°=4713.9Kg，P= 44550/°=44799Kg吊耳板强度校核(1)孔壁承压应力验算(T = P2 /(2r S ) w [ (T c]=44550/(2 X 6X 3)=1238WX 2300= 3220Kg/cm i满足要求。
( 2)孔径截面拉应力：r/R = 60/150=，查表K=2(T =K X P i/ A=P 1/ (2R- ©)X3 = X 44550/ ( 2 X 15-12 ) X 3=1856 Kg/cm v [(T ]=2300Kg/cm2弯曲应力：c =M/W=PX h/ (3 2L/6+2 3 2L22/6 ) =X 15/ (32X 30/6+2 XX 152/6 ) =cm< [(T ]=2300 Kg/cm 22[(T]=2300 Kg/cm 为材质为16MnR勺钢板许用应力。
故主吊耳满足要求。
4、溜尾吊耳及绳扣强度校核(白土塔抬头时溜尾吊耳受力最大) 。
溜尾吊耳详图溜尾吊耳选用3 =24mm钢板，各部分尺寸为© =100mm=10cm R=120mm=12cmh=120mm=12qmL=240mm=24cm详见附图15)。
Gj=X 81=吨Q=1/2 (Gj/2 ) =1/2 X( 89100/2 ) =22275Kd 此处应详细计算溜尾力)设P为溜尾绳扣受力，P1为P垂直向上的分解力、R为P的水平分解力，0为P 与P2 之间夹角。
由几何关系可知：cos 0 =L2/2H其中L2=0.35m,为两吊耳间距；H=2m为溜尾绳扣长度。
故0 = 2 X 2=85°自平衡力系知：P2= P i • ctg 0, P= P i/sin 0 , P i=Q=22275KgP2= 22275X ctg85°=1949Kg，P=22275/sin85°=22361Kg吊耳板强度校核(1)孔壁承压应力验算(T = P2 /(2r S ) w [ (T c]=44550/(2 X 5X=1856<X 2300= 3220Kg/cni满足要求。
( 2)孔径截面拉应力验算r/R = 50/i20 =，查表K=(T =K X R/ A= P 1/ ( 2R-(t)XS =X 22275/ ( 2 X 12-10 ) X 2=1790Kg/cn i v [(T ]=2300 Kg/cm 2弯曲应力：c =M/W=P< h/ (S 2L/6+2 S 2L22/6 ) =1949X 12/ (X 24/6+2 XX 122/6 )22=cm v [(T ]=2300Kg/cm[(T]=2300 Kg/cm 2为材质为16MnR勺钢板许用应力。
故溜尾吊耳满足要求。
溜尾绳扣选用钢丝绳扣© 32mr X 6m—对，每根四股使用(每根工作绳数按3根绳计算)。
每根绳扣受力为：P=22361Kg而© 32mr!冈丝绳破断拉力为S=52d=52X 322=53248 Kg钢丝绳扣使用安全系数为：n=3S/P=3X 53248/2236仁》[n]=6其中[n]=6为大中型吊装钢丝绳扣许用安全系数。
故溜尾绳扣强度满足要求。
5、平衡梁整体强度校核（吊装苯塔I 段时受力最大） 平衡梁图其力学模型简化如下图所示P1=P3=P* =31700kg P2=P*° = P1/ ° =16431.8kg如忽略平衡梁自身重力，所受弯矩为M=P*A=*= X 105kg.cm , A=100+273/2=23.65cm© 273X 10无缝钢管的抗弯模量为：344W n D [ 1- (d/D ) ] /32= X[ 1- () : /32=523.84cm3 弯曲应力(T w =M/W=X 105/= kg/ cm2 ;压应力2 2 2(T y =4P 1/ n( D - d ) =4X 31700/ X(-) =384Kg/cm ;组合应力 c 合=(T 2+2) 1/2= (+384^) 1/2=cm 2v [ c ]=1000 Kg/cm 2其中，[c ]=1000 Kg/cm 2为20#无缝钢管许用应力 吊耳板强度校核 (1)孔壁承压应力校核CT = P l /(2r S ) W [ CT c ] =31700/(2 xx25图中标注尺寸r 以计。
£d K3362 吊耳板 3=36mm4 块 Q235 见详图 '1无缝钢管 ©273 X 10X 60001 '根20#见说明 序号名称规格尺寸数量 .JI单位 材质备注制图说 明1、本平衡梁适用于万吨年芳烃抽提装置中塔器的吊装作业。
2所有焊缝满焊，焊脚高度为两相焊件中较薄件厚度。
3件2周边打磨光滑。
4吊耳焊接前经专业人员交底，焊接完毕后经专业人员检查合格。
■批准中油七建独山子项目经瑯=978wx 1550= 2170Kg/cm满足要求。
( 2)孔径截面拉应力校核r/R = 45/120 =，查表K=T =K X R/ A= P 1/ ( 2R-(t)xs = x 31700/ ( 2 x 12-9 ) x =1350 Kg/cm2v [ T ]=1550 Kg/cm 2(3) 根部截面强度校核弯曲应力T =M/W=2P x h/( L 2S /6)= x10/(242x 6)=475Kg/cm2v [ T ]=1550Kg/cm2剪切应力T = P2 /( S L)=(x 24)=190v [ T ]=950 Kg/cm 2式中[T ]为Q235的钢板许用剪切应力组合应力6= K^T w2+ 3T 2W[ T]22=x (4752＋3x1902)= 578v [ T ]=1550Kg/cm2[T ]=1550 Kg/cm 2为材质为Q235的钢板许用应力故平衡梁强度满足要求。
二、卡杆计算以白土塔为例，采用按比例作图法，见下图臂杆中心距滑车组中心距离吊装绳扣吊耳位置1482.臂杆铰点位置转盘中心所在轴线9000（作业半转盘中心至铰点距离1400 I基础顶标咼1000~度冋地£占点铰.劳动保护等白土塔从图中可以看出，设备离臂杆最小间距为，此处臂杆宽度为2312，故净距为－2312/2 =,满足安全距离要求。
杆头距绳扣的距离为，滑车组之间最小距离约为4 米，净距为=15136, 满足安全距离要求。