亚临界机组等效焓降法算例示例
等效焓降法
等效焙降法原则性热力系统讣算1（热平衡法（常规计算法）这种计算法的核心（对本机组而言），实际上是对由8个加热器热平衡方程式和一个凝汽器物质平衡式所组成的9个线性方程组进行求解，可求出9个未知数（8 个抽汽系数和1个凝汽系数），然后，根据公式求得所需要的新汽耗量或机组功率、热经济指标等。
计算结果：1）热经济指标计算：Q 机组热耗:kj/h , 126477638160Q0 热耗率：q,, 8825. 88 kJ （kW, h） OPe3600 热效率：,,,0. 4079 eqO,,0.4182汽轮机绝对内效率:iQ2）锅炉热负荷:二 2683339584 kj/h bQ0,,, 0. 995 管道效率：pQb3）全厂热经济性指标：,,0. 92, 0. 995, 0. 4079, 0. 3742 全厂热效率:cp3600Q,, 9620. 52kJ （kW, h）全厂热耗率:cp, cp0. 123sb,,328g（kW, h）发电标准煤耗率：,cp2（等效熔降法等效热降法是在60年代后期，首先由库滋淳佐夫提出，并在70年代逐步完善、成熟，形成了完整的热工理论体系，是热力系统分析，计算的一种新方法。
这种方法在热力系统局部定量分析中，具有简捷、方便和准确的明显特点，在生产实践中效果显著，引人注目。
近年来，这一方法得到了广泛的应用，深受工程界的好评。
为西安交通大学博士生导师林万超教授这项科研成果，取得了显著的经济效益。
等效热降法是基于热力学的热功转换理论，考虑到设备质量、热力系统结构和参数的特点，经过严密地理论推演，导出儿个热力分析参量抽汽等效焙降H和j ，抽汽效率等用以研究热丄转换及能量利用程度的一种方法。
各种实际系统，j 在系统和参数确定后，这些参量也就随之确定，并可通过一定公式计算，成为一次性参数给出。
对热力设备和系统进行分析时，就是用这些参数直接分析和讣算。
等效热降法既可用于整体热力系统的讣算，也可用于热力系统的局部分析定量。
等效焓降法
机组抽汽过热度利用效果分析（对原系统进行适当修改并作比较分析）：
取消#6加热器的外置蒸汽冷却器：
#6加热器抽汽是再热后中压缸的第一级抽汽，经计算，该级抽汽的过热度最大，因此设置蒸汽冷却器是必要的。
原系统中采用的是外置式蒸汽冷却器，现将其取消，简化系统如下：
由于取消了蒸汽冷却器，#6加热器抽汽无节流，使其出口水焓有所增加，假设增加值为： 65/kJ kg ε∆=，并且由于蒸汽将释放更多的热量，减小了#6加热器的抽汽，由蒸汽冷却
器带走的热量将返回加热器，引起给水焓升68727.32/t t kJ kg τ∆=-=。
这样，取消外置
式蒸汽冷却器引起的新蒸汽等焓降的增量为：
000
66676()11.9494/H kJ kg τηεηη∆=∆+∆-= 与此同时，循环吸热量增加：
627.32/Q kJ kg τ∆=∆=
由此，装置效率的相对变化为：
0.03015%i i H Q H H ηδη∆-∆==--∆
显然，取消#6加热器外置蒸汽冷却器将造成装置效率降低，系统经济性变差。
将#6加热器的外置串联蒸汽冷却器改为外置并联蒸汽冷却器
心得体会：。
汽轮机二、三、四段供热抽汽经济性分析
汽轮机二、三、四段供热抽汽经济性分析摘要：本文对某公司 330MW 亚临界再热机组，通过抽汽等效焓降计算二、三、四段供热抽汽对汽机做功影响，分析得出三抽供热对汽轮机做功影响最少，二抽供热对汽轮机做功影响最大，三四抽供热经济性最好，二抽进行辅助调整来满足热用户的的结论，为供热机组供热调整提供依据。
关键词：等效焓降；抽汽；供热；经济性分析引言；随着我国国民经济的持续快速增长，石油、化工、炼油、制糖、纺织、环保等大型企业的发展，电厂和自备电站对于供热、供电的抽汽供热机组提出了更高的要求。
大容量供热汽轮发电机组，具有较高的供热蒸汽参数和较低的单位能耗，可以满足用户近、远期用热需求，实现集中供热，又可以节能降耗，减少污染，用等效焓降法，计算二、三、四段供热抽汽对汽机做功影响，调整供热运行方式，实现机组供热经济性最大化。
具体分析：一、先计算出同样供热量下，使用不同抽汽，抽汽量分别多少。
由于二、三、四段抽汽具有不同的压力，温度，对于相同的供热量，需要不同的抽汽量，所以要先计算相同供热量下，抽汽量的比例。
例如现在供热量需要:1KG/h，250℃，0.9Mpa的压力，2945.44KJ/KG二段抽汽额定参数：324.9℃，3.921Mpa，3029.28KJ/KG三段抽汽额定参数：437.8℃，1.836Mpa，3331.95KJ/KG四段抽汽额定参数：348℃，0.9717Mpa，3153.31KJ/KG凝补水作为减温水，热量是：（20℃）83.6KJ/KG根据质量、能量守恒定律，当需要1KG/h，250℃，0.9Mpa抽汽时，二段抽汽量分别是：3029.28x+（1-x）83.6=2945.44 →x=0.9715KG/h，减温水=0.0285KG/h三段抽汽量分别是：0.881KG/h，减温水=0.119KG/h。
使用供热匹配器后，引射系数达1时，二抽、四抽流量分别为：0.475KG/h，0.475KG/h，减温水量0.048KG/h设引射系数为z，二、四抽流量分别为x，y 则二、利用抽汽等效焓降计算1KG二段抽汽、三段抽汽、四段抽汽等效焓降。
300mw亚临界机组工业供热改造经济性分析
学术研究2019年12期︱477︱300MW 亚临界机组工业供热改造经济性分析黄旭初贵州乌江水电开发有限责任公司大龙分公司，贵州 铜仁 554001摘要：亚临界机组在工业中的应用较广，但能耗较大，需对其进行工业供热改造，本文对300MW 亚临界机组进行改造，采取了三种供热方式来对亚临界机组供热进行优化改造，并对这三种改造方式进行了经济性分析。
关键词：300MW 亚临界机组；工业供热；经济性根据不完全统计数据，我国还在使用状态的亚临界机组数量还比较多，仅仅是300MW 亚临界机组的就大约有880台，此外，我国目前的亚临界机组的能耗较大，要达到国家标准还有一段距离，节能减排的压力比较大。
亚临界机组需要利用技术提升或改造来实现集中供热，这样可以使能源使用率提高，从而能达到较少供电煤耗；但是近些年来我国的发电负荷在不断变低，纯凝机组如果有负荷波动，那么将会对抽汽压力、流量产生直接影响，比如会产生机组供热能力不足或者是蒸汽的品质达不到要求等问题。
纯凝机组有一个调停频率，如果过高，电厂的热源工业的蒸汽供应量会大幅度下降，供汽的压力也会突然降低，甚至会对蒸汽用户的日常生产活动产生影响，容易造成用户的经济性损失。
可见，亚临界机组在工业供热方面还有待改进，需要对其进行改造和优化，增强其可靠性和经济性。
1 多汽源协同工业供汽改造研究 1.1 提升再热抽汽供热量的改造 再热冷段有一个进行抽汽供热的阶段，在它之后会有蒸汽量进入再热器，但蒸汽量会大大减少，这容易使两级再热器超过标准温度。
提升再热冷段的抽汽量取决于锅炉再热器，但使再热冷段抽汽的改造在现在所具有的条件下开展，节省资金，锅炉的受热面就要尽量减少改造，这样进行改造的难度较大。
再热热段抽汽是在再热器后进行抽汽，对进入再热器里面的蒸汽量不会有影响，再热热段的抽汽量的多少也不会受到再热器的超温限制。
一旦再热热段的抽汽量非常大的时候就会使高压缸的排汽压比超过正常值过多，高压缸次末级的叶片在这种工况下容易发生断裂现象。
660MW亚临界凝汽式汽轮机热力系统的设计
题目：660MW亚临界凝汽式汽轮机热力系统的设计学院: 材料与冶金学院专业: 热能与动力工程学号:学生姓名:指导教师:日期:摘要汽轮机作为现代重要的动力机械设备，在国家动力能源方面起着举足轻重的地位。
本次设计一方面是为了巩固所学的理论知识，强化对汽轮机整体的认知；另一方面，也是希望借此设计培养独立思考及动手解决问题的能力，为今后的工作学习打下基础。
本文设计的是一台660WM亚临界凝汽式汽轮机，首先根据基本参数的要求，完成透平机械的热力设计，即选定汽轮机的基本参数和结构形式，确定通流部分的重要尺寸，求出整机的内功率和内效率，然后由设计得出的参数，进行汽耗量和功率的校核，最后完成其结构设计。
本设计采用的是三缸四排汽，高中压缸合缸，低压缸四流程的亚临界反动凝汽式设计，是当前国内大型机组的主流设计形式，同时采用一次中间再热，提高发电效率，八级抽汽加热给水提高给水温度，以提高机组的效率。
最终在设计工况下的热耗量是8140.64KJ/KWh，汽轮机机组的绝对电效率是44.23%，在设计上是安全可靠的。
关键词：汽轮机；能源；设计；亚临界AbstractTurbine as an important driving force of modern machinery and equipment, plays an important role in the national power energy.The design on the one hand is to consolidate the theoretical knowledge learned, to strengthen awareness of the turbine as a whole; the other hand, is hoping to design independent thinking and the ability to begin to solve the problem, lay the foundation for future work and study.This design is a 660WM subcritical condensing steam turbine, the first under the requirements of the basic parameters, complete thermal turbomachinery design, namely the basic parameters and structure of the selected turbine, determine critical dimensions flow passage is obtained and internal efficiency within the power of the machine, and then drawn by the design parameters, steam and power consumption checking, finalizing his design.This design uses a three-cylinder four exhaust, subcritical reaction condensing steam turbine cylinder closing cylinder design, low pressure cylinder, four processes are designed to form the current mainstream domestic large units, while using single reheat, improve power generation efficiency , eight steam extraction feedwater heating water temperature increase to improve the efficiency of the unit.Final heat consumption at design condition is 8140.64KJ / KWh, absolute power efficiency steam turbine plant is 44.23%, the design is safe and reliable.Key words：Turbine; Energy; Design; Subcritical目录1 绪论 (1)1.1 汽轮机简介 (1)1.2 电站高参数大容量汽轮机技术研究和国内外发展现状 (1)1.3 设计意义 (2)1.4 论文研究内容 (2)2 热力系统设计 (4)2.1 设计基本参数选择 (4)2.2 汽轮机热力过程线的拟定 (4)2.3 汽轮机进汽量计算 (6)2.4 抽汽回热系统热平衡初步计算 (7)3 调节级设计 (14)3.1 调节级形式及焓降确定 (14)3.2 调节级主要参数的确定 (14)3.3 调节级详细计算 (15)3.3.1 喷嘴部分的计算 (15)3.3.2 动叶部分计算 (18)3.3.3 级内损失的计算 (20)3.3.4 级效率与内功率的计算 (21)4 非调节级计算 (22)4.1 高压缸非调节级计算 (22)4.2 中压缸非调节级计算 (24)4.3 低压缸非调节级计算 (26)4.4 抽汽压力调整 (28)4.5 重新列汽水参数表 (29)5 汽轮机各部分汽水流量和各项热经济指标计算 (31)5.1 重新计算汽轮机各段抽汽量 (31)5.2 汽轮机汽耗量计算及流量校核 (32)6 结束语 (34)参考文献 (35)致谢 (36)1 绪论1.1 汽轮机简介汽轮机是一种以水蒸汽为工质，通过将蒸汽热能转变为机械能的外燃高速旋转式原动机。
600MW亚临界火电机组热力系统(火用)分析
600MW亚临界火电机组热力系统（火用）分析摘要：随着我国国民经济迅速发展，我国逐渐成为能源生产和消费大国。
某典型600MW 亚临界空冷机组为例，详细分析了主再热汽温变化对机组运行特性的影响，从热力学角度揭示了提高蒸汽初参数的经济性；在此基础上，又对机组在不同工况下初参数变化对能耗的影响进行了计算分析。
结果表明：对于机组，在100% THA 工况下，当将其主再热蒸汽温度由538℃提高至580℃时，机组的发电效率可提高0.61%，供电煤耗可降低4.73g /kWh，节能效果显著。
关键词：亚临界；机组；主再热汽温由于现代火力发电厂的蒸汽循环以朗肯循环为基础，提高主蒸汽压力，主蒸汽流量增加，蒸汽在汽轮机内焓降增加，负荷升高，这点有利于机组的经济性，但随着主蒸汽压力的提高，末级排汽湿度增加，这不利于机组的安全运行。
因此，综合考虑，同时提高主蒸汽温度和再热蒸汽温度更利于机组的安全经济运行提高蒸汽初温，平均吸热温度提高，则朗肯循环效率提高；同时减少了低压缸排汽的湿气损失，高压端的漏气损失，从而提高了汽轮机的绝对内效率，即提高主蒸汽温度，总可以提高热经济性。
一、机组介绍某600MW 亚临界空冷机组，其锅炉为亚临界参数、一次中间再热的Ⅱ型汽包炉，锅炉设计排烟温度为130℃。
其汽轮机组为2×600MW 国产空冷机组，安装有2台600MW 单轴、三缸四排汽、空冷、中间再热、凝汽式汽轮机，主蒸汽压力为16.67MPa，温度为538℃，再热蒸汽压力为3.41MPa，温度为538℃，回热系统为“三高三低一除氧”布置。
二、热力系统建模1、系统主要设备模型。
机组的热力学性能可通过EBSILON 软件模拟分析，EBSILON 软件是专业的电站系统模拟软件，其基于基本物理学原理，主要应用于电站的设计、热力性能评价以及优化。
该软件能够较为精确模拟计算电站系统的热力学参数以及系统不同工况下的热力学参数与性能。
采用该软件对机组热力系统进行建模，为保证模拟结果的准确性，选用的系统设备的模型，同时，还将EBSILON 模型的计算结果与经典热平衡计算结果及汽轮机说明书中数据进行对比，以验证模型的准确性。
等效焓降法
等效焓降法原则性热力系统计算1( 热平衡法(常规计算法)这种计算法的核心(对本机组而言)，实际上是对由8个加热器热平衡方程式和一个凝汽器物质平衡式所组成的9个线性方程组进行求解，可求出9个未知数(8个抽汽系数和1个凝汽系数)，然后，根据公式求得所需要的新汽耗量或机组功率、热经济指标等。
计算结果:1) 热经济指标计算:Q机组热耗: kJ/h ,126477638160Q0热耗率:q,,8825.88 kJ(kW,h)0Pe3600热效率:,,,0.4079 eq0,,0.4182汽轮机绝对内效率: iQ2) 锅炉热负荷:= 2683339584 kJ/h bQ0,,,0.995管道效率: pQb3) 全厂热经济性指标:,,0.92，0.995，0.4079,0.3742全厂热效率: cp3600q,,9620.52kJ(kW,h)全厂热耗率: cp,cp0.123sb,,328g(kW,h)发电标准煤耗率: ,cp2( 等效焓降法等效热降法是在60年代后期，首先由库滋湟佐夫提出，并在70年代逐步完善、成熟，形成了完整的热工理论体系，是热力系统分析，计算的一种新方法。
这种方法在热力系统局部定量分析中，具有简捷、方便和准确的明显特点，在生产实践中效果显著，引人注目。
近年来，这一方法得到了广泛的应用，深受工程界的好评。
为西安交通大学博士生导师林万超教授这项科研成果，取得了显著的经济效益。
等效热降法是基于热力学的热功转换理论，考虑到设备质量、热力系统结构和参数的特点，经过严密地理论推演，导出几个热力分析参量抽汽等效焓降H和j ,抽汽效率等用以研究热工转换及能量利用程度的一种方法。
各种实际系统，j 在系统和参数确定后，这些参量也就随之确定，并可通过一定公式计算，成为一次性参数给出。
对热力设备和系统进行分析时，就是用这些参数直接分析和计算。
等效热降法既可用于整体热力系统的计算，也可用于热力系统的局部分析定量。
330wm亚临界供热机组全厂原则性热力计算—课程设计(论文)
发电厂热力系统课程设计题目：330WM亚临界供热机组全厂原则性热力计算系别：机械工程系专业：热能与动力工程班级：学号：姓名：指导老师：日期： 2015年9月目录1.课程设计目的、任务 (3)2.课程设计方法、步骤 (3)3.已知参数 (4)4.计算过程 (6)5.计算结果汇总 (12)6.课程设计小结 (12)7.参考文献 (13).1.课程设计目的、任务1.1课程设计计算的目的发电厂原则性热力系统计算是全厂范围的，可简称为全厂热力系统计算。
发电厂原则性热力计算的主要目的是确定电厂某一运行方式时的各项汽水流量及参数，该工况的发电量、供热量及其全厂热经济性指标，以分析其安全性和经济性。
本次的课程设计是学生在学习完发电厂热力系统及设备后的一次综合训练，有利于提高学生的综合能力，研究能力。
2.课程设计计算的任务总要求：对哈汽330MW供热机组在工况trl下进行原则性热力系统计算求出1）汽轮机组的绝对内效率，热耗率；2）求出全厂热效率，发电标准煤耗率。
2.课程设计方法、步骤2.1课程设计方法热力系统的计算方法有基于热力学第一定律的常规计算方法（简捷计算方法）、等效热降法、循环函数法、等效抽汽法，基于热力学第二定律的熵方法。
按给定参数可分为定功率法、定流量法。
按热平衡情况分为正热平衡计算法、反热平衡计算法。
本次课程设计采用定功率法。
以汽轮发电机组的电功率p e为定值，通过计算求得所需的蒸汽量。
2.2课程设计步骤1）整理原始资料，编制汽水参数表；根据汽轮机、锅炉等提供的有关数据整理出各计算点的汽水比焓值，各抽汽比焓h j及其疏水比焓h j'，排汽比焓h c及主凝结水比焓h c'2）按“先外后内”，计算锅炉连续排污系统；3）进行回热系统计算；4）按照热力系统简捷计算方法整理汽水参数，计算各加热器的τj、q j、γ并列于表中，再对加热器由高压到低压逐个计算，求得各级抽汽量D j和排j汽量D c ，最后对结果进行校核。
600MW亚临界机组锅炉效率分析
600MW亚临界机组锅炉效率分析通辽霍林河坑口发电有限责任公司内蒙古通辽029200摘要：随着我国国民经济的发展，能源问题已成为全球关注的一个重要问题。
提高能源效率，保护生态环境，是中国未来能源发展的一项长期国策。
火电厂作为一种耗能较大的能源，研究如何提高能效等节能问题具有更深远的价值和意义。
有能级，相同的热量，不等于相同的有效功。
而热力学第一定律的热平衡分析法,只有反映出能量在转换过程中被利用多少,不能直接反映出能量的可利用性。
作为一种评价能量可用性的参数,不仅将能量的数量和质量结合起来评价能量的级别,而且可以对热力过程进行全面分析,指出能量在转换过程中,由于不可逆性所引起的能量级别的减小,不可逆程度越大,损失越大,可以说明能量转换过程中的热力学完善程度。
关键词：热效率;效率;损失；基于热效率和㶲效率的分析方法,对某发电有限责任公司600 MW亚临界机组锅炉的额定工况进行了热力学能量平衡分析,结果显示电厂锅炉㶲效率大大低于热效率,其原因是存在大量的不可逆性损失,表明电厂锅炉减少㶲损失的方法是减少不可逆性。
一、锅炉热力学分析分别对锅炉进行热平衡和㶲平衡热力学分析。
列出能量的热平衡方程为G3Qd+G1h1=G2h2+Gzr(hz2-hz1)+Q4+Q5式中:Qd为所选用燃料的低位发热量;G3为燃料的消耗量;G1为锅炉给水流量;h1为给水进入锅炉时的单位质量焓;G2为过热蒸汽出口流量;h2为过热蒸汽出口单位质量焓;Gzr为再热蒸汽流量;hz1、hz2分别为再热蒸汽进、出口的单位质量焓;Q4为排烟热损失;Q5为散热热损失(空气在空气预热器中所吸收的热量同样为锅炉所放出的热)。
这里考虑进入锅炉燃烧的空气和燃料都是未经外界预热的,没有热量带入热力系统中。
系统的平衡模型如图1所示。
由图1可列出平衡方程为；E1+E3=Ez2-Ez1+E2+E4+E5+Ein∑Es =Ein+EoutEin=E′+E″Eout =E4+E5式中:E3为燃料㶲;E1为给水㶲;E2为过热蒸汽㶲;E4为排烟㶲;E5为散热㶲;Ez1、Ez2分别为再热蒸汽进、出口㶲;E′为传热㶲损失;E″为燃烧㶲损失;∑Es为系统的总㶲损失;Ein为内部㶲损失;Eout为外部㶲损失。
发电厂原则性热力系统计算
发电厂原则性热力系统计算举例例7-1 亚临界600MW 一次中间再热凝汽式汽轮机发电厂原则性热力系统计算。
美国西屋电汽公司600MW 亚临界机组的原则性热力系统如图7-15，求下列已知条件下机组发电机实际功率MW P e 96.586=时的全厂热经济指标。
已知条件如下1．汽轮机形式和参数美国西屋电汽公司制造的汽轮机，亚临界参数，一次中间再热，单轴，反动式，四缸四排汽，双背压，凝汽式机组，配汽包炉。
机组型号 TC4F-980 初蒸汽参数 78.531706.1600==t MPa p ℃再热蒸汽参数 高压缸排汽72.3012821.32)(2)(====t t Map p t rh t rh ℃再热器进口72.2982821.3)()(==inb rh inb rh t MPa p低压缸排汽压力9056.00045.0==c c X MPa p给水泵小汽轮机耗汽份额 03158.0=t α 额定功率MWp e 600=回热系统参数 该机组有八级回热抽汽，机组回热加热器为“三高四低一除氧”，在机组发电机实际发出功率MW P e 96.586=下各回热抽泣的压力和温度，加热器压力和疏水冷却器出口焓见表7-1轴封及门杆参数 该机组额定工况时轴封及门杆参数如7-2图7-15 亚临界600M W 一次中间再热凝汽式汽轮机发电厂原则性热力系统图2．锅炉参数和形式锅炉型式 美国巴威公司设计制造，亚临界，一次再热，自然循环，全悬吊平衡通风，单汽包，半露天煤粉炉。
过热蒸汽出口参数 19.533,001.17==b b t MPa p ℃再热蒸汽进口参数 72.298,2821.3)()(==inb rh in b rh t MPa p ℃再热蒸汽出口参数 72.298,2821.3)()(==inb rh in b rh t MPa p ℃省煤器进口给水参数 kgkJ h t MPap fw fw fw /36.118456.273221.18'''===℃锅炉效率 9406.0=b η 汽包连续排污流量份额 0028.01=b α 锅炉排污水压力（汽包压力） MPa p b 08.181= 排污扩容器工作压力 MPa p f 91.0= 排污扩容器的热效率 98.0=t η3．管道热力系统参数主蒸汽管道蒸汽泄漏份额 0028.00=b α 再热蒸汽冷端管道蒸汽泄漏份额 0028.0)(=c rh α厂用汽份额（汽源为高压缸排汽） 0028.0)9=h ap α 回水率0)(=h ap β 厂用汽份额（汽源为中压缸排汽） 0028.0)(=i t ap α 回水率0)(=i ap β给水泵出口给水参数 17.173784.1800==fp tf t MPap ℃轴封加热器的疏水温度和进口给水焓 kg kJ h C t fp sg /15.137,0.800=︒=4．计算中采用的其他数据燃煤低位发热量 kg kJ q /215501= 机组的机电效率 98437.0==g m mg ηηη 加热器效率 98.0=h η 厂用电率 045.0=ap ξ 凝汽器凝结水温度 75.32=c t ℃凝结水泵出口水压力 MPa p cp8852.20= 环境温度 25=t ℃补充水温度 25=ma t ℃,相应的比焓kg kJ h ma w /77.104,= 解：1. 整理原始数据的计算点汽水焓值新蒸汽，再热蒸汽及排污扩容器计算点参数如表7-3所示，根据汽轮机厂提供 机组发电机功率MW p e 96.586'=工况下的汽水参数，查表并整理出的汽水焓值见表7-4所示，在焓熵图上作该机组的汽态线，如图7-16所示。
等效焓降法
功率方程和质量方程反映了Nd,D,Dcn,,Dsg,D-之间的数量关系。
因此，在各种已知条件下，可以利用功率方程和质量方程求解上述诸里中的任意两个.比如，已知电功率Nd，采暖抽汽Dcn。
和机组最小允许凝汽级Dn,就可求解D和Dsg。
同理，变更已知参数就能求解其他任何参量。
据此，有计划地变动各种参量就能作出供热机组的工况图。
当然，这是一个近似工况图，因为没有考虑汽轮机膨胀过程线的变化。
如果加上过程线变动的计算，就能获得较完善的工况图.对于运行性能发生变化或热系统有所更动的机组，抑或是凝汽式改供热的机组均可通过此法求得实际的工况图，用以指导生产和设计。
除此以外，基本方程还可以用来探讨回水率,回水温度以及回水方式对机组热经济性和供热能力的影响，并进行定量分析计算。
回水方式或回水地点(返回热系统的连接点)变动，将影响到生产回水返回系统的回收功大小，因而影响到机组的经济性和供热能力。
焓降计算公式
焓降计算公式焓降这个概念在物理学中，尤其是热力学领域里，可是个相当重要的家伙。
对于很多同学来说，焓降计算公式可能一开始会让人觉得有点头疼，不过别担心，咱们一起来把它弄明白。
我先给您说说啥是焓降。
想象一下，有一股热流在管道里奔腾，就像一群调皮的孩子在奔跑玩耍。
在这个过程中，前后的焓值发生了变化，这减少的部分就是焓降啦。
那焓降的计算公式到底是啥呢？简单来说，焓降等于初始焓值减去最终焓值。
用符号表示就是：ΔH = H1 - H2 。
这里的 H1 是初始状态的焓值，H2 是最终状态的焓值。
咱们来举个例子感受一下。
比如说有一个热蒸汽从高压状态膨胀到低压状态，初始的焓值是 3000 焦耳/千克，膨胀结束后的焓值变成了2000 焦耳/千克。
那焓降就是 3000 - 2000 = 1000 焦耳/千克。
这就好像你有一笔零花钱，一开始有 30 块，花掉一些后剩下 20 块，减少的 10 块就是“焓降”。
在实际应用中，焓降的计算可重要啦。
比如在发电厂的蒸汽轮机里，蒸汽推动叶片转动做功，就是依靠焓降来实现能量的转换。
要是算不准焓降，那发电效率可就没法保证喽。
再比如说，在空调和制冷系统中，制冷剂的状态变化也涉及焓降。
只有准确计算出焓降，才能让空调在炎热的夏天给咱们送来凉爽，在寒冷的冬天给咱们带来温暖。
还记得有一次，我在实验室里带着学生们做关于热交换的实验。
大家都特别兴奋，跃跃欲试。
我们通过改变温度、压力等条件，观察和计算焓降。
有个学生一开始总是算不对，急得直挠头。
我就带着他一步一步地分析数据，重新梳理计算公式的应用。
最后他终于算出了正确的结果，那高兴的样子，就像解开了一道超级难题。
所以说呀，焓降计算公式虽然看起来有点复杂，但只要咱们多琢磨、多练习，就一定能把它拿下。
不管是在学习中还是在实际的工程应用里，它都能成为咱们的好帮手，让我们更深入地理解和掌握热力学的奥秘。
希望通过今天的讲解，您对焓降计算公式有了更清晰的认识。
加油，让我们一起在物理学的海洋里畅游，探索更多的奇妙知识！。
等效焓降计算-丁
No1No1换热器获得热量kw q110000 1抽焓值kj/kg h12626汽轮机排汽焓值kj/kg hn2340 No1输水焓值kj/kg h1o197 1抽减少抽汽kg/s△m1="q1/(h1-h1o)" 4.116920543等效焓降H1="h1-hn"286No2No2换热器获得热量kw q210000 2抽焓值kj/kg h22750 No2输水焓值kj/kg h2o373 2抽减少抽汽kg/s△m2="q2/(h2-h2o)" 4.206983593 2抽减少造成No1中输水放热减少kwγ=△m2*(h2o-h1o)740.4291123 1抽焓值kj/kg h12626汽轮机排汽焓值kj/kg hn2340 No1输水焓值kj/kg h1o197 No1加热器多抽汽份额kg/s△m1=γ1/q10.304828782等效焓降H2=(h2-hn)-(γ1/q1)*H1322.8189682No3No3换热器获得热量kw q310000 3抽焓值kj/kg h32880 No3输水焓值kj/kg h3o4633抽减少抽汽kg/s△m3="q3/(h3-h3o)" 4.137360364 2抽焓值kj/kg h22750 No2输水焓值kj/kg h2o373 3抽减少造成No2中输水放热减少kwγ2=△m3*(h3o-h2o)372.3624328 2抽增加抽汽份额kg/s△m2=γ2/q20.156652265 1抽焓值kj/kg h12626汽轮机排汽焓值kj/kg hn2340 No1输水焓值kj/kg h1o197 2抽增加引起No1输水放热增加kw27.57079856No1多抽汽份额kg/s △m1=(△m3-△m2)*(h2o-h1o)/(h1-h1o)0.288433358等效焓降H3=（h3-hn）-△m2(h2-hn)-△m(h1-hn)393.2806313。
《等效焓降理论》课件
热力循环优化
热力循环是热力系统中的重要组成部 分，等效焓降理论可以用于优化热力 循环，提高系统的热效率和性能。
通过分析热力循环的各个组成部分， 计算等效焓降，找出循环中的瓶颈和 低效环节，提出改进措施，实现循环 的优化。
热力设备性能分析
等效焓降理论可以用于分析热力设备的性能，通过计算设备的等效焓降，评估设 备的热效率和性能指标。
分析设备的热力过程和参数，找出影响设备性能的关键因素，提出优化和改进的 建议，提高设备的运行效率和稳定性。
热力系统能效评估
等效焓降理论可以用于评估热力系统的能效，通过计算系统 的等效焓降，评估系统的热效率和性能指标。
分析系统的各个组成部分和运行参数，找出系统中的能效瓶 颈和低效环节，提出优化和改进的建议，提高整个系统的能 效和经济性。
案例二：工业锅炉能效提升
总结词
工业锅炉是工业生产中的重要设备，等效焓降理论有助于提升其能效，降低生产成本。
详细描述
工业锅炉在运行过程中存在大量的能量损失，等效焓降理论可以分析其能量转换和传递过程，发现瓶 颈和低效环节，进而采取有效措施进行改进。例如，优化燃烧过程、改进换热器设计、提高余热回收 等，从而提高锅炉的能效和生产效率。
焓降损失与效率
焓降损失是指热力过程中焓降的损失，它反映了热力过程的不可逆性，是 衡量热力过程效率的重要指标。
效率是指热力系统输出的有用功与输入的总功之比，是衡量热力系统性能 的重要参数。
焓降损失与效率之间存在着密切的关系，通过减小焓降损失可以提高热力 过程的效率。
03
等效焓降理论在热力系统 中的应用
详细描述
最初，等效焓降理论起源于对热力学系统的研究，通过对系统内部能量的转化和传递过程进行分析，逐渐形成了 基于焓降的热力学分析方法。随着科技的发展，等效焓降理论不断得到完善和扩展，被广泛应用于各种热力学系 统和设备的分析中。
超临界汽轮机等效焓降法计算示例
τη 24.88
14.68 18.05 23.43 44.92 48.96 113.71 61.63
新蒸汽毛 等效焓降
循环吸热 量Q0
350.26 1314.77 2660.10
流量 焓
份额
做功损失 焓
23.55
3100.00 3398.78 0.0031
1.435
2000.00 3398.78 0.0020
疏水焓
进汽焓
除氧器
入口凝结水焓 除氧器焓
#3高加
给水泵焓升 进汽焓 入口给水焓 疏水焓
#2高加
进汽焓
入口给水焓 疏水焓
#1高加
进汽焓 入口给水焓 疏水焓
kJ/kg kJ/kg
kJ/kg kJ/kg kJ/kg kJ/kg kJ/kg kJ/kg
kJ/kg
kJ/kg kJ/kg kJ/kg
kJ/kg
kJ/kg
单位
kJ/kg
kJ/kg kJ/kg
kJ/kg
kJ/kg t/h t/h t/h
kJ/kg
数值
3398.78 1222.13 3596.84
3001.49 595.35 821.87
49.45 1012.10 2329.10
0.81
热平衡图
变热量法
#8低加
#7低加 #6低加 #5低加 除氧器 #3高加 #2高加 #1高加
γ 227.75
τ 205.30
η 0.12
Hi 301.10
87.79 85.93
191.76 103.94 223.99
87.50 85.53 93.16 143.14 136.45 213.42 111.72
热力系统计算模板
计算原始资料:1.汽轮机型式及参数（1）机组型式：亚临界、一次中间再热、四缸四排汽、单轴、凝汽式汽轮机；（2）额定功率：p e=600MW（3）主蒸汽参数（主汽阀前）：p0=16.7MPa，t0=537℃；（4）再热蒸汽参数（进汽阀前）：热段：p rh=3.23MPa，t rh=537℃冷段：pˊrh=3.56MPa，tˊrh=315℃（5）汽轮机排汽压力p c=4.4/5.39 MPa，排汽比焓：h c=2333.8KJ/Kg。
2.回热加热系统参数：（1）机组各级回热抽汽参数见表1-1；表1-1 回热加热系统原始汽水参数项目单位H1 H2 H3 H4 H5 H6 H7 H8Mpa 5.89 3.59 1.6 0.74 0.305 0.13 0.07 0.022 抽汽压力pˊj抽汽比焓hKJ/Kg 3133 3016 3317 3108 2913 2750 2650 2491 j抽汽管道压% 3 3 3 3 3 3 3 3 损δpjMpa 20.1 20.1 20 0.71 1.724 1.724 1.72 1.724 水侧压力pw加热器上端差δ℃-1.7 0 0 0 2.8 2.8 2.8 2.8 t℃380.9 316 429 323 223.2 137 88.5 2.8 抽汽温度twj加热器下端℃ 5.5 5.5 5.5 5.5 5.5 5.5 5.5 差δt1（2）最终给水温度：t fw=274.1℃；（3）给水泵出口压力：p pu=20.13MPa，给水泵效率：ηpu=0.83；（4）除氧器至给水泵高差:H pu=21.6m（5）小汽机排汽压力：p e，xj=6.27 MPa；小汽机排汽焓：h c，xj=2422.6 KJ/Kg3.锅炉型式及参数（1）锅炉型式：英国三井2027-17.3／541／541；（2）额定蒸发量:D b=2027t/h；（3）额定过热蒸汽压力p b=20.13MPa;额定再热蒸汽压力p r=20.13MPa；（4）额定过热气温t b=541℃额定再热气温t r=541℃；（5）汽包压力p du=20.13MPa；（6）锅炉热效率：ηb=92.5%。
热力等效焓降法计算
热力等效焓降法计算
等效焓降法计算方法
机组的循环吸热量为：
Q = h1＋αzr×（h3－ht）－h4 （1）式中：αzr为再热蒸汽份额，约为0.81；h1为主蒸汽焓；ht为小机进汽蒸汽焓；h3为再热蒸汽焓；h4为给水焓。
新蒸汽的等效热降为：
H= Q×η （2）式中：η为机组热效率。
可将再热冷段抽汽视为带热量出系统损失的工质，则由于再热冷段抽汽在小汽轮机做功导致的新蒸汽等效热降下降值为：
ΔH=αt×（ht－ho）（3）式中：αt为相对于1kg 主蒸汽的小汽轮机抽汽实际份额。
由此可得装置效率的相对降低值为：
Δη= ΔH／﹙H－ΔH﹚（4）
相应的发电标准煤耗增加值为：
Δbf＝bf×Δη （5）式中：bf为机组发电标准煤耗，bf=310g/KWh。
则机组在汽动风机方式下的每小时发电标煤增量为：
Δbt＝Δbf×M （6）式中：M为机组每小时发电量。
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单位数值变热量
kJ/kg 3394.50蒸汽放热量疏水放热量
kJ/kg 1194.10q γkJ/kg 3535.30#8低加2377.10138.00再热冷段蒸汽焓kJ/kg 3028.70#7低加2381.400106.30再热吸热量
kJ/kg 506.60#6低加2372.20070.80t/h 0.81#5低加2468.10t/h 0.04除氧器2580.30201.00t/h 1.00#3高加2574.90125.20kJ/kg
2359.70
#2高加2148.60191.70
0.81#1高加2070.80
0.038进汽焓kJ/kg 2520.50入口凝结水
焓
kJ/kg 143.40疏水焓kJ/kg 143.40进汽焓kJ/kg 2662.8030.00
入口凝结水焓kJ/kg 259.60疏水焓kJ/kg 281.40附加损失单位抽汽段
进汽焓kJ/kg 2759.90
小机用汽量q 入口凝结水焓
kJ/kg
365.90
高压门杆一漏气至热再
流量（A）kg/h 1
疏水焓
kJ/kg
387.70
高压门杆二漏气至除氧
器流量（B）kg/h 2
进汽焓
kJ/kg
2926.60
高压门杆三漏气至轴封加热器流量（K）kg/h
3
说明：本文为亚临界300MW机组等效焓降法计算算例，林万超书中正文算例都是
类型，与现存机组有较大的区别。
本文以书中附录图11为例，验证我对等效焓降法计算过程的正确性，以此可类推至超临界高容量机组，其中关于小机进汽量损失与给水泵损失的计算，对于不同机组须不同对待，尤其要注意这点。
由于《火电厂热系统节能理论》电子版清晰度不够，导致无法上传成功，若需查看热系统示意图，下载电子版，网上很多网站都有。
在书中第262页，图例11。
小汽轮机抽汽系数
#7低加
#6低加
#8低加主汽流量排汽焓再热份额
项 目
主蒸汽焓
锅炉给水焓再热热段蒸汽焓再热蒸汽流量小机抽汽流量
入口凝结水焓
kJ/kg 436.30中轴封漏汽总量kg/h 4
疏水焓
kJ/kg
458.50
高压后轴封一漏至除氧
器流量(B)kg/h 5
进汽焓kJ/kg
3134.20
高压后轴封二漏至SSR流量(C)kg/h
6
入口凝结水焓
kJ/kg 553.90除氧器出口焓kJ/kg 715.10给水泵焓升kJ/kg 24.90进汽焓
kJ/kg 3329.80入口给水焓kJ/kg 740.00疏水焓kJ/kg 754.90进汽焓
kJ/kg 3028.70入口给水焓kJ/kg 862.90疏水焓kJ/kg 880.10进汽焓
kJ/kg 3142.60入口给水焓kJ/kg 1047.50疏水焓
kJ/kg
1071.80
#3高加
#2高加
#1高加
#5低加
除氧器
例都是机组容量较小的
证我对等效焓降法计算过程的
损失与给水泵损失的计算，对
传成功，若需查看热系统示意。
给水吸热
量抽汽效率等效热降
τηH iτη
116.200.0676160.807.86
106.300.1234293.7613.11
70.400.1592377.7511.21
117.600.2160533.1825.40
161.200.2778716.9144.79
147.800.3327856.6749.17
184.600.47501020.5187.68
146.600.50381043.3673.86
313.09
新蒸汽毛等
效焓降1228.31
循环吸热量
Q02611.85
焓份额做功损失焓
3134.200.0379321.09
3394.500.00424 1.749
3394.500.013349.268
3394.500.000250.333
3394.500.021618.916 3028.700.00408 1.758 3028.700.00124 1.215
44.33
新蒸汽净
等效焓降1183.98
新蒸汽效
率0.4533
机械效率0.9950
发电机效
率0.9900
反推热耗
率8062.12。