梁模板计算书(节点详图)

合集下载

梁、柱及模板工程量计算及定额套用实例(附图例)_secret

2-2断面梁【（0.12+0.08+0.32×2+0.25）】×（5.6+1.76）×10=94.94m2
3-3断面梁（0.5+0.25+0.12+0.08+0.14+0.23）×5.6×10=73.9m2
6-6断面梁【（0.12+0.08+0.14+0.23/2）×2×（1.8-0.12）+0.25×spr（0.25×0.25+0.68×0.68）】×3×10=58.80m2
模板合计=344.68m2
超高一次 117.02+94.94+73.92+1.96×20=325.08m2
应用定额砼工程量4-2-254.034×2013.78=8123.59元
模板10-4-12334.468×173.60=16324.05元
超高一次10-4-13132.508×94.15=3060.63元
小计=27508.27元
小计 =54842.54元
2、矩形框架梁
砼工程量
4-4断面 0.25×0.5×（5.6×2+1.76）×10=15.80m3
5-5断面 0.25×0.275×（1.8-0.12）×2×10=2.31m3
模板量4-4断面（0.5×2+0.25）×（5.6×2+1.76）×10=162m2
5-5断面【（0.15+0.4）/2×（1.8-0.12）×2+0.25×spr（0.25×0.25+1.68×1.68）】×20=26.98m2
例计算框架砼模板框架柱，10榀，C25，柱和矩形梁采用钢模板钢支撑，异性梁采用木模板木支撑，柱截面均为0.4*0.6

梁模板(盘扣式,梁板立柱不共用)计算书

梁模板（盘扣式，梁板立柱不共用）计算书计算依据：1、《建筑施工承插型盘扣式钢管脚手架安全技术标准》JGJ/T 231-20212、《混凝土结构设计规范》GB 50010-20103、《建筑结构荷载规范》GB 50009-20124、《钢结构设计标准》GB 50017-2017一、工程属性平面图立面图四、面板验算W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4 面板承受梁截面方向线荷载设计值：q1＝γ0×[1.3×(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.5×Q1k]×b=1.1×[1.3×(0.1+(24+1.5)×1.35)+1.5×3]×1＝54.321kN/m计算简图如下：1、强度验算q1静＝γ0×1.3×(G1k+(G2k+G3k)×h)×b＝1.1×1.3×(0.1+(24+1.5)×1.35)×1＝49.371kN/m q1活＝γ0×1.5×Q1k×b＝1.1×1.5×3×1＝4.95kN/mM max＝0.107q1静L2+0.121q1活L2＝0.107×49.371×0.152+0.121×4.95×0.152＝0.132kN·m σ＝M max/W＝0.132×106/37500＝3.529N/mm2≤[f]/γR=15/1＝15N/mm2满足要求！2、挠度验算面板承受梁截面方向线荷载标准值：q2＝[1×(G1k+(G2k+G3k)×h)+1×Q1k]×b＝[1×(0.1+(24+1.5)×1.35)+1×3]×1＝37.525kN/mνmax＝0.632q2L4/(100EI)=0.632×37.525×1504/(100×10000×281250)＝0.043mm≤[ν]＝m in[L/150，10]＝min[150/150，10]＝1mm满足要求！3、支座反力计算设计值(承载能力极限状态)R1=R5=0.393q1静L+0.446q1活L=0.393×49.371×0.15+0.446×4.95×0.15＝3.242kN R2=R4=1.143q1静L+1.223q1活L=1.143×49.371×0.15+1.223×4.95×0.15＝9.373kN R3=0.928q1静L+1.142q1活L=0.928×49.371×0.15+1.142×4.95×0.15＝7.72kN标准值(正常使用极限状态)R1'=R5'=0.393q2L=0.393×37.525×0.15＝2.212kNR2'=R4'=1.143q2L=1.143×37.525×0.15＝6.434kNR3'=0.928q2L=0.928×37.525×0.15＝5.223kN五、小梁验算分别计算梁底各道小梁所受线荷载，其中梁侧楼板的荷载取板底立杆至梁侧边一半的荷载。

梁支撑架及梁侧模板计算书

附件一梁底支撑架及梁侧模板计算书以酒店最大梁KZL3(1)：梁截面为1400mmx2900mm为计算依据，其余梁可参考此梁进行支撑架搭设，转换层层高为5.6m。

材料选用：模板：梁底模采用12mm厚竹胶板，梁侧模采用18mm厚木模胶合板，木枋截面：60mm*80mm，钢管：Φ48*2.8mm(实测值)钢管。

φ12对拉螺杆，U型顶托。

采用2.5m的立杆，在梁截面方向正中增加4排立杆，立杆间距500，沿梁长度方向立杆间距600，离地150高设置纵横向扫脚杆，第二道水平连系杆离地1.25m，第三道水平连系杆离地2.35m，立杆上口采用U型顶托(质量必须可靠)，U型顶托上设置短向双钢管用于支承梁底模，在搭设梁底支模架时，短向双钢管均需与大梁两侧立杆上的水平杆扣件连接。

梁侧模距梁底200高设置第一道对拉螺杆，底下3排螺杆纵横间距控制在460mm以内。

梁内严禁穿竹筒(大梁易在此处开裂)，改用φ16PVC管，在大梁上口采用一排一次性螺杆，用以确保梁截面。

设置纵向连续剪力撑，将荷载往框架柱传递。

横向每隔4根立杆设置剪刀撑，剪力撑采用6m钢管。

梁支模架与浇捣成型的框支柱用钢管抱箍连接成整体，增加其整体稳定性。

为防止立杆集中力过大，抵抗对楼面砼产生冲切破坏，在梁截面方向立杆下铺设槽钢，槽口向上，或采用50mm~60mm厚松木板塞在靠近立杆的扫脚杆下方，以增大受力面积。

KZL3(1)框支梁支模示意图一、底板模板计算：底板模计算跨度为150mm，取计算单元为0.6m，现进行强度及挠度验算，按四跨连续梁计算。

荷载统计：模板自重：q1=0.35*0.6*(2*2.7+1.4)/1.4=1.02kn/m梁钢筋砼自重：q2=25.5*0.6*2.9=44.4kn/m振捣砼时产生的荷载标准值：q3=2*0.6=1.2kn/m合计：Q=1.2*(q1+q2)+1.4*q3=1.2*(1.02+44.4)+1.4*1.2=56.2kn/m强度验算：验算式：W≥M/ fmM=0.121*QL2=0.121*56.2*0.15*0.15=0.15kn.m板模板截面抵抗矩：W=600*12*12/6=14400mm3=13 N/mm2f=M/W=0.15*106/14400=10.4N/mm2＜fm=13 N/mm2木材抗弯强度设计值fm强度符合要求挠度验算：验算式：ωA=KwqL4/100EI≤L/400Q=1.02+44.4=45.4kn/mE=9.5*103N/mm2I=600*12*12*12/12=86400mm4Kw=0.967ωA=KwqL4/100EI=0.967*45.4*1504/100*9.5*103*86400=0.27mm≤L/400=150/400=0.375mm挠度符合要求二、梁底木楞验算梁底木楞采用60*80木枋，计算跨度为600mm，计算单元为150mm，按四跨连续梁进行验算。

梁模板(扣件式)计算书.doc

梁模板（扣件式）计算书计算依据：1、《混凝土结构工程施工规范》GB50666-20112、《混凝土结构设计规范》GB50010-20103、《建筑结构荷载规范》GB 50009-20124、《钢结构设计规范》GB 50017-2003一、工程属性二、荷载设计三、模板体系设计设计简图如下：平面图立面图四、面板验算取单位宽度1000mm，按四等跨连续梁计算，计算简图如下：W＝bh2/6=1000×18×18/6＝54000mm3，I＝bh3/12=1000×18×18×18/12＝486000mm4q1＝γ0×[1.35(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×φc×Q1k]×b=1×[1.35×(0.1+(24+1.5)×2.1)+1.4×0.9×2.5]×1＝74.948kN/mq1静＝γ0×[1.35(G1k+ (G2k+G3k)×h)]×b=1×[1.35×(0.1+(24+1.5)×2.1)]×1＝72.428kN/mq1活＝γ0×[1.4×φc×Q1k]×b=1×[1.4×0.9×2.5]×1＝2.52kN/mq2＝(G1k+ (G2k+G3k)×h)×b=[0.1+(24+1.5)×2.1]×1＝53.65kN/m1、强度验算M max＝0.107q1静L2+0.121q1活L2＝0.107×72.428×0.1082+0.121×2.52×0.1082＝0.093kN·mσ＝M max/W＝0.093×106/54000＝1.73N/mm2≤[f]＝15N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax＝0.632q2L4/(100EI)=0.632×53.65×107.6924/(100×10000×486000)＝0.009mm≤[ν]＝l/250＝107.692/250＝0.431mm满足要求！3、支座反力计算设计值(承载能力极限状态)R1=R5=0.393 q1静l +0.446 q1活l=0.393×72.428×0.108+0.446×2.52×0.108＝3.186kNR2=R4=1.143 q1静l +1.223 q1活l=1.143×72.428×0.108+1.223×2.52×0.108＝9.247kNR3=0.928 q1静l +1.142 q1活l=0.928×72.428×0.108+1.142×2.52×0.108＝7.548kN 标准值(正常使用极限状态)R1'=R5'=0.393 q2l=0.393×53.65×0.108＝2.271kNR2'=R4'=1.143 q2l=1.143×53.65×0.108＝6.604kNR3'=0.928 q2l=0.928×53.65×0.108＝5.362kN五、小梁验算为简化计算，按四等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图：q1＝max{3.186+1×1.35×[(0.3-0.1)×1.4/13+0.5×(2.1-0.18)]+1×[1.35×(0.5+(24+1.1)×0.18) +1.4×0.9×2.5]×max[0.9-1.4/2，(1.8-0.9)-1.4/2]/2×1，9.247+1×1.35×(0.3-0.1)×1.4/13}=9.276kN/mq2＝max[2.271+(0.3-0.1)×1.4/13+0.5×(2.1-0.18)+(0.5+(24+1.1)×0.18)×max[0.9-1.4/2，(1.8-0.9)-1.4/2]/2×1，6.604+(0.3-0.1)×1.4/13]＝6.625kN/m1、抗弯验算M max＝max[0.107q1l12，0.5q1l22]＝max[0.107×9.276×0.452，0.5×9.276×0.32]＝0.417kN·mσ＝M max/W＝0.417×106/5080＝82.171N/mm2＞[f]＝15.44N/mm2不满足要求！请减小梁跨度方向立柱间距或调整梁底支撑小梁悬挑长度！2、抗剪验算V max＝max[0.607q1l1，q1l2]＝max[0.607×9.276×0.45，9.276×0.3]＝2.783kN τmax＝2V max/A=2.783×1000/489＝11.382N/mm2＞[τ]＝1.78N/mm2不满足要求！请减小梁跨度方向立柱间距或调整梁底支撑小梁悬挑长度！3、挠度验算ν1＝0.632q2l14/(100EI)＝0.632×6.625×4504/(100×9350×121900)＝1.506mm≤[ν]＝l/250＝450/250＝1.8mmν2＝q2l24/(8EI)＝6.625×3004/(8×9350×121900)＝5.886mm＞[ν]＝l/250＝300/250＝1.2mm不满足要求！请减小梁跨度方向立柱间距或调整梁底支撑小梁悬挑长度！4、支座反力计算梁头处(即梁底支撑小梁悬挑段根部)承载能力极限状态R max＝max[1.143q1l1，0.393q1l1+q1l2]＝max[1.143×9.276×0.45，0.393×9.276×0.45+9.276×0.3]＝4.771kN同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1＝R14＝2.831kN，R2＝R13＝4.771kN，R3＝R4＝R5＝R6＝R7＝R8＝R9＝R10＝R11＝R12＝3.897kN 正常使用极限状态R'max＝max[1.143q2l1，0.393q2l1+q2l2]＝max[1.143×6.625×0.45，0.393×6.625×0.45+6.625×0.3]＝3.408kN同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R'1＝R'14＝2.36kN，R'2＝R'13＝3.408kN，R'3＝R'4＝R'5＝R'6＝R'7＝R'8＝R'9＝R'10＝R'11＝R'12＝2.773kN 六、主梁验算主梁自重忽略不计，计算简图如下：1、抗弯验算主梁弯矩图(kN·m)σ＝M max/W＝0.929×106/5080＝182.842N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求！2、抗剪验算主梁剪力图(kN)V max＝12.035kNτmax＝2V max/A=2×12.035×1000/489＝49.221N/mm2≤[τ]＝125N/mm2满足要求！3、挠度验算主梁变形图(mm)νmax＝0.557mm≤[ν]＝l/250＝550/250＝2.2mm满足要求！4、扣件抗滑计算R＝max[R1,R5]＝3.361kN≤1×8=8kN单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！同理可知，左侧立柱扣件受力R＝3.361kN≤1×8=8kN单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！七、立柱验算λ=h/i=1500/15.8=94.937≤[λ]=180长细比满足要求！查表得，φ＝0.6341、风荷载计算M w＝0.9×γ0×1.4×ωk×l a×h2/10＝0.9×1×1.4×0.22×0.45×1.52/10＝0.028kN·m 2、稳定性计算同上四～六计算过程，可得：R1＝3.361kN，R2＝19.773kN，R3＝7.905kN，R4＝19.773kN，R5＝3.361kN 立柱最大受力N w＝max[R1+N边1，R2，R3，R4，R5+N边2]+0.15×(5.3-2.1)+M w/l b ＝max[3.361+1×[1.35×(0.75+(24+1.1)×0.18)+0.9×1.4×2.5]×(0.9+0.9-1.4/2)/2×0.9，19.773，7.905，19.773，3.361+1×[1.35×(0.75+(24+1.1)×0.18)+0.9×1.4×2.5]×(0.9+1.8-0.9-1.4/2)/2×0.9]+0.48 +0.028/1.8＝20.269kNf＝N/(φA)+M w/W＝20268.649/(0.634×489)+0.028×106/5080＝70.902N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！八、可调托座验算由"主梁验算"一节计算可知可调托座最大受力N＝max[R2，R3，R4]×1＝19.773kN≤[N]＝30kN满足要求！结论和建议：1.小梁抗弯验算，不满足要求！请减小梁跨度方向立柱间距或调整梁底支撑小梁悬挑长度！2.小梁抗剪验算，不满足要求！请减小梁跨度方向立柱间距或调整梁底支撑小梁悬挑长度！3.小梁挠度验算，不满足要求！请减小梁跨度方向立柱间距或调整梁底支撑小梁悬挑长度！。

梁模板计算书(节点详图)

梁模板计算书(节点详图)梁模板(扣件钢管架)(300x600mm,6m)计算书高支撑架的计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)、《混凝土结构设计规范》GB50010-2002、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)等规范编制。

因本工程梁支架高度大于4米，根据有关文献建议，如果仅按规范计算，架体安全性仍不能得到完全保证。

为此计算中还参考了《施工技术》2002(3)：《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》中的部分内容。

梁段:KL30(2)。

一、参数信息1.模板支撑及构造参数梁截面宽度B(m)：0.30；梁截面高度D(m)：0.60；混凝土板厚度(mm)：120.00；立杆沿梁跨度方向间距L a(m)：1.30；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m)：0.10；立杆步距h(m)：1.50；板底承重立杆横向间距或排距L b(m)：1.30；梁支撑架搭设高度H(m)：6.00；梁两侧立杆间距(m)：1.00；承重架支撑形式：梁底支撑小楞平行梁截面方向；梁底增加承重立杆根数：0；采用的钢管类型为Φ48×3.5；立杆承重连接方式：双扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数：1.00；2.荷载参数新浇混凝土重力密度(kN/m3)：24.00；模板自重(kN/m2)：0.30；钢筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷载标准值(kN/m2)：2.0；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2)：17.8；振捣混凝土对梁底模板荷载(kN/m2)：2.0；振捣混凝土对梁侧模板荷载(kN/m2)：4.0；3.材料参数木材品种：杉木；木材弹性模量E(N/mm2)：9000.0；木材抗压强度设计值fc(N/mm)：10.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：11.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.4；面板材质：胶合面板；面板厚度(mm)：15.00；面板弹性模量E(N/mm2)：6000.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；4.梁底模板参数梁底方木截面宽度b(mm)：60.0；梁底方木截面高度h(mm)：80.0；梁底模板支撑的间距(mm)：250.0；5.梁侧模板参数主楞间距(mm)：500；次楞根数：3；主楞竖向支撑点数量：3；固定支撑水平间距(mm)：500；竖向支撑点到梁底距离依次是：150mm，300mm，450mm；主楞材料：圆钢管；直径(mm)：48.00；壁厚(mm)：3.50；主楞合并根数：2；次楞材料：圆钢管；直径(mm)：48.00；壁厚(mm)：3.50；次楞合并根数：2；二、梁侧模板荷载计算按《施工手册》，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值:F=0.22γtβ1β2V1/2F=γH其中γ -- 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t -- 新浇混凝土的初凝时间，取2.000h；T -- 混凝土的入模温度，取20.000℃；V -- 混凝土的浇筑速度，取1.500m/h；H -- 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.750m；β1-- 外加剂影响修正系数，取1.200；β2-- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。

梁模板计算书

梁模板计算书梁模板的计算主要包括：①底板下内楞、底板下外楞和底板下支撑；②梁侧模板、侧模板内楞、梁侧模板外楞和对拉钢片。

1、梁模底板及内楞计算（1）梁截面≤350×600梁底板按350×600计算①强度验算：底板承受标准荷载：恒载：混凝土自重力 24KN/m3×0.35m×0.6m×1.2=6.048KN/m底板自重力 5KN/m3×0.015m×0.35m×1.2=0.0315KN/m钢筋自重力 1.5KN/m3×0.35m×0.6m×1.2=0.378KN/m动载：振捣混凝土荷载 2.0KN/m3×0.35m×1.4=0.98KN/m施工人员及机械荷载 2.5KN/m3×0.35m×1.4=1.225KN/m合计 q1=8.663KN/m木模板需乘折减系数0.9：则q=q1×0.9=7.8KN/m梁模板下内楞的间距相等，设为L，是一个等跨多跨连续梁，可按四等跨连续梁来计算：所用公式：δ=M/W≤fmM=Km×qL2W=bh2/6式中：δ—计算最大应力M—计算最大内力Km—弯距系数W—截面抵抗矩Fm—木材抗弯强度设计值b×h—模板横截面的宽度与厚度L—内楞间距一般按4跨连续梁计算，按最不利荷载布置，查附表2得：Km=0.121δ=0.121×7.8×L2×6/(350×152)≤13N/mm2解得：L≤425mm②剪应力验算所用公式：τ=3V/2bh≤fv V=Kvql查表得Kv=0.620τ=3×0.620×7.8×L/(2×600×15)≤fv=1.4N/mm2解得：L≤510mm③挠度验算所用公式：w=Kwql4/100EI≤L/250查表得：Kw=0.967w=0.967×7.8×L4×12/(100×9000×350×153)≤L/250解得：L≤361mm综合以上三种情况，L≤361mm，底板可满足要求，可取L=350mm（2）350×600＜梁截面≤350×1100梁底板按350×1100计算①强度验算：底板承受标准荷载：恒载：混凝土自重力 24KN/m3×0.35m×1.1m×1.2=11.088KN/m底板自重力 5KN/m3×0.015m×0.35m×1.2=0.0315KN/m钢筋自重力 1.5KN/m3×0.35m×1.1m×1.2=0.693KN/m动载：振捣混凝土荷载 2.0KN/m3×0.35m×1.4=0.98KN/m施工人员及机械荷载 2.5KN/m3×0.35m×1.4=1.225KN/m合计 q1=14.018KN/m木模板需乘折减系数0.9：则q=q1×0.9=12.616KN/m梁模板下内楞的间距相等，设为L，是一个等跨多跨连续梁，可按四等跨连续梁来计算：所用公式：δ=M/W≤fmM=Km×qL2W=bh2/6式中：δ—计算最大应力M—计算最大内力Km—弯距系数W—截面抵抗矩Fm—木材抗弯强度设计值b×h—模板横截面的宽度与厚度L—内楞间距一般按4跨连续梁计算，按最不利荷载布置，查附表2得：Km=0.121δ=0.121×12.616×L2×6/(350×152)≤13N/mm2解得：L≤334mm②剪应力验算所用公式：τ=3V/2bh≤fv V=Kvql查表得Kv=0.620τ=3×0.620×12.616×L/(2×1100×15)≤fv=1.4N/mm2解得：L≤444mm③挠度验算所用公式：w=Kwql4/100EI≤L/250查表得：Kw=0.967w=0.967×12.616×L4×12/(100×9000×350×153)≤L/250解得：L≤307mm综合以上三种情况，L≤307mm，底板可满足要求，可取L=300mm（3）梁截面＞350×1100梁底板计算按350×2600计算①强度验算：底板承受标准荷载：恒载：混凝土自重力 24KN/m3×0.35m×2.6m×1.2=26.208KN/m底板自重力 5KN/m3×0.015m×0.35m×1.2=0.0315KN/m钢筋自重力 1.5KN/m3×0.35m×2.6m×1.2=1.638KN/m动载：振捣混凝土荷载 2.0KN/m3×0.35m×1.4=0.98KN/m施工人员及机械荷载 2.5KN/m3×0.35m×1.4=1.225KN/m合计 q1=30.083KN/m木模板需乘折减系数0.9：则q=q1×0.9=27.074KN/m梁模板下内楞的间距相等，设为L，是一个等跨多跨连续梁，可按四等跨连续梁来计算：所用公式：δ=M/W≤fmM=Km×qL2W=bh2/6式中：δ—计算最大应力M—计算最大内力Km—弯距系数W—截面抵抗矩Fm—木材抗弯强度设计值b×h—模板横截面的宽度与厚度L—内楞间距一般按4跨连续梁计算，按最不利荷载布置，查附表2得：Km=0.121δ=0.121×27.04×L2×6/(350×152)≤13N/mm2解得：L≤228mm②剪应力验算所用公式：τ=3V/2bh≤fv V=Kvql查表得Kv=0.620τ=3×0.620×27.074×L/(2×2600×15)≤fv=1.4N/mm2解得：L≤466mm③挠度验算所用公式：w=Kwql4/100EI≤L/250查表得：Kw=0.967w=0.967×27.074×L4×12/(100×9000×350×153)≤L/250解得：L≤238mm综合以上三种情况，L≤228mm，底板可满足要求，可取L=200mm2、梁底外楞验算（1）梁截面≤350×600梁底外楞计算①强度验算：外楞下钢管的纵向间距设为L2，沿纵向为三排。

300×1900梁模板计算书

梁模板扣件钢管支撑架计算书依据规范:《建筑施工模板安全技术规范》JGJ 162-2008《建筑结构荷载规范》GB50009-2012《钢结构设计规范》GB50017-2003《混凝土结构设计规范》GB50010-2010《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011《建筑施工木脚手架安全技术规范》JGJ 164-2008计算参数:钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。

模板支架搭设高度为7.4m，梁截面 B×D=300mm×1900mm，立杆的纵距(跨度方向) l=1.10m，立杆的步距 h=1.50m，梁底增加3道承重立杆。

面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。

内龙骨采用方钢管50×50×3mm。

梁底支撑顶托梁长度 0.80m。

顶托采用方钢管: 50×50×3mm。

梁底按照均匀布置承重杆3根计算。

模板自重0.20kN/m2，混凝土钢筋自重25.50kN/m3。

倾倒混凝土荷载标准值2.00kN/m2。

梁两侧的楼板厚度0.20m，梁两侧的楼板计算长度0.25m。

扣件计算折减系数取1.00。

图1 梁模板支撑架立面简图按照模板规范4.3.1条规定确定荷载组合分项系数如下：由可变荷载效应控制的组合S=1.2×(25.50×1.90+0.20)+1.40×2.00=61.180kN/m 2 由永久荷载效应控制的组合S=1.35×25.50×1.90+0.7×1.40×2.00=67.368kN/m 2由于永久荷载效应控制的组合S 最大，永久荷载分项系数取1.35，可变荷载分项系数取0.7×1.40=0.98计算中考虑梁两侧部分楼板混凝土荷载以集中力方式向下传递。

集中力大小为 F = 0.9×1.35×25.500×0.200×0.250×1.100=1.704kN 。

梁计算书

梁（截面0.24m2）模板扣件钢管高支撑架计算书计算依据1《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011）。

计算参数:模板支架搭设高度为7.0m ，梁截面 B ×D=300mm ×800mm ，立杆的纵距(跨度方向) l=0.60m ，立杆的步距 h=1.20m ，梁底增加2道承重立杆。

面板厚度18mm ，剪切强度1.4N/mm 2，抗弯强度15.0N/mm 2，弹性模量6000.0N/mm 2。

木方50×100mm ，剪切强度1.3N/mm 2，抗弯强度13.0N/mm 2，弹性模量9500.0N/mm 2。

梁底支撑木方长度 0.60m 。

梁顶托采用100×100mm 木方。

梁底按照均匀布置承重杆2根计算。

模板自重0.50kN/m 2，混凝土钢筋自重25.50kN/m 3，施工活荷载4.50kN/m 2。

扣件计算折减系数取1.00。

图1 梁模板支撑架立面简图按照规范4.3.1条规定确定荷载组合分项系数如下：由可变荷载效应控制的组合S=1.2×(25.50×0.80+0.50)+1.40×2.00=27.880kN/m 2 由永久荷载效应控制的组合S=1.35×24.00×0.80+0.7×1.40×2.00=27.880kN/m 2由于永久荷载效应控制的组合S 最大，永久荷载分项系数取1.35，可变荷载分项系数取0.7700×1.40=0.98采用的钢管类型为48×3.0。

一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。

模板面板的按照三跨连续梁计算。

静荷载标准值 q1 = 25.500×0.800×0.300+0.500×0.300=6.270kN/m活荷载标准值 q2 = (2.000+2.500)×0.300=1.350kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 30.00×1.80×1.80/6 = 16.20cm3；I = 30.00×1.80×1.80×1.80/12 = 14.58cm4；(1)抗弯强度计算f = M / W < [f]其中 f ——面板的抗弯强度计算值(N/mm2)；M ——面板的最大弯距(N.mm)；W ——面板的净截面抵抗矩；[f] ——面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2；M = 0.100ql2其中 q ——荷载设计值(kN/m)；经计算得到 M = 0.100×(1.35×6.270+0.98×1.350)×0.200×0.200=0.039kN.m经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.039×1000×1000/16200=2.417N/mm2面板的抗弯强度验算 f < [f],满足要求!(2)抗剪计算 [可以不计算]T = 3Q/2bh < [T]其中最大剪力 Q=0.600×(1.35×6.270+1.0×1.350)×0.200=1.175kN截面抗剪强度计算值 T=3×1175.0/(2×300.000×18.000)=0.326N/mm2截面抗剪强度设计值 [T]=1.40N/mm2抗剪强度验算 T < [T]，满足要求!(3)挠度计算v = 0.677ql4 / 100EI < [v] = l / 250面板最大挠度计算值 v = 0.677×6.270×2004/(100×6000×145800)=0.078mm面板的最大挠度小于200.0/250,满足要求!二、梁底支撑木方的计算（一）梁底木方计算作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。

梁板模板计算书

每榀门架静荷载标准值总计为 NG = (NGK1 + NGK2)×H+ NGk3=(0.12 + 0.037)× 2.800+10.107= 10.546kN；
4.2活荷载计算
13
活荷载为施工荷载标准值(kN)：经计算得到，活荷载标准值 NQ = 1.000×1.200×(1.200+1.219)= 2.903kN；
6
均布荷载设计值： q = 1.2×（0.626+0.07）+1.4×0.2=1.115kN/m；计算挠度时，均布荷载标准值： q = 0.626+0.07 =0.696kN/m； 3.1.2抗弯强度验算：最大弯矩计算公式如下:
其中， M--计算最大弯距(N·mm)； l--计算跨度(门架纵距)；l =1.200mm； q--作用在模板上的均布荷载设计值；q=1.115kN/m
标准层模板(门架支架)计算书 1参数信息
本计算书选取标准层中最大板厚120mm的板计算。
45x70 @200
1200
260
2500
1.1构造参数
1219
1200
1219
1.1-1楼板模板支撑体系图
门架型号:MF1225；门架搭设高度(m):2.50；
扣件连接方式:单扣件；承重架类型设置:纵向支撑平行于门架；
10
3.2.1-4板底纵向支撑梁变形图(mm) 最大弯矩：M= 0.948 kN·m 最大剪力：V= 4.240 kN 最大变形（挠度）：ν ＝3.993 mm 按以下公式进行板底纵向支撑抗弯强度验算：
其中， σ --板底纵向支撑承受的应力(N/mm2)； M --板底纵向支撑计算最大弯距(N·mm)； W --板底纵向支撑的截面抵抗矩 : 截面抵抗矩 W=5080mm3； [f] --板底纵向支撑截面的抗弯强度设计值(N/mm2)； [f]=205.000N/mm2 [ν ] --最大容许挠度(mm) [ν ]= 1219.000/250 = 4.876 mm；

梁高支模计算书

梁高支模计算书4.3.5.1 .梁模板钢管高支撑架计算模板支架搭设高度为8.6米。

基本尺寸为：梁截面B X D=700mmi700mm梁支撑立杆的纵距（跨度方向）1=0.60米，立杆的步距h=1.20米，梁底增加3道承重立杆。

梁顶托采用100X 100mm＜方。

梁模板支撑架立面简图计算过程与前面相同，从简4.3.5.2 .梁侧模板计算梁侧棋板基本参数：计算断面宽度700mm局度1700mm两侧楼板局度350mm 模板面板采用18厚普通胶合板。

内龙骨间距300mm内龙骨采用100X 100mrrK方。

外龙骨采用双钢管48mm< 3.2mm对拉螺栓布置2道，在断面内水平■问距400+600########mm断面跨度方向问距900mm直径18mm钢管类型为0 48X 3.2。

计算过程与前面相同，从简。

4.4 夹层楼板模板门式脚手架支撑设计及验算4.4.1 350厚火层屋面板模板门式脚手架设计计算书门式钢管脚手架的计算参照《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ128-200O。

计算的脚手架搭设高度为4.8米，门架型号采用MF1217钢材采用Q235搭设尺寸为：门架的宽度b = 1.20米，门架的高度h0 = 1.93米，步距1.93 米，跨距l = 1.80 米。

门架h1 = 1.53 米，h2 = 0.15 米，b1 = 0.70 米。

27.2 x 1.9mnffi管。

每棉门架之间的距离0.90m,梁底木方距离300mm梁底木方截面宽度80mm高度80mm模板面板采用18厚胶合板。

梁顶托采用双钢管48 x 3.0mm1 立杆; 2立杆加强杆；3 横杆; 4横杆加强杆图1计算门架的几何尺寸图图2模板支架示意图1、楼板底木方的计算木方按照简支梁计算，木方的截面力学参数为荷载的计算：⑴钢筋混凝土板自重(kN/m):q1 = 25.500 X 0.350 X 0.300=2.678kN/m⑵模板的自重线荷载(kN/m):q2 = 0.340 X 0.300=0.102kN/m(3)活荷载为施工人员与施工设备产生的荷载(kN/m):经计算得到，活荷载标准值q3 = 2.000 X 0.300=0.600kN/m经计算得到，木方荷载计算值Q = 1.2 X (2.678+0.102)+1.4 X 0.600=4.175kN/m2.木方强度、挠度、抗剪计算木方计算简图木方弯矩图(kN.m)木方变形图(mm)2.93木方剪力图(kN)经过计算得到从左到右各支座力分别为N1=2.085kNN2=4.417kNN3=3.518kNN4=3.518kNN5=4.417kNN6=2.085kN经过计算得到最大弯矩M= 0.520kN.m经过计算得到最大支座F= 4.417kN经过计算得到最大变形V= 2.1mm木方的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩V针别为：W = 8.00 X 8.00 X 8.00/6 = 85.33cm 3;I = 8.00 X 8.00 X 8.00 X 8.00/12 = 341.33cm 4;(1) 木方抗弯强度计算抗弯计算强度f=0.520 X 106/85333.3=6.09N/mm2木方的抗弯计算强度小于13.0N/mn2,满足要求！(2) 木方抗剪计算[可以不计算]截面抗剪强度必须满足：T = 3Q/2bh < [T]截面抗剪强度计算值T=3 X 2.925/(2 X 80 X 80)=0.686N/mni 截面抗剪强度设计值[T]=1.60N/mmm2木方的抗剪强度计算满足要求！(3) 木方挠度计算最大变形v =2.1mm木方的最大挠度小于1200.0/250,满足要求！3 、楼板底托梁的计算梁底托梁选择三棉门架的跨度作为一计算单元。

梁板支撑体系计算书

梁板支撑体系计算书一、梁模板计算（以300×900框架梁为例）其传力系统为：现浇砼及施工等荷载、梁底模板、横方木、纵方木、水平钢管、承接层。

1、荷载（底板承受的标准荷载）1）静载模板自重：0.3×0.3＝0.09KN/M钢筋砼自重：0.3×0.9×25＝6.75KN/M钢筋自重：1.5×0.3×0.9＝0.405 KN/M总重：0.09＋6.75＋0.405＝7.25 KN/M2）活载振捣砼动载：2×0.3×0.9＝0.54 KN/M3）竖向设计荷载q＝18.7×1.2＋0.9×1＝23.34 KN/M2、内力计算梁静跨8.8m，因跨度校长，按四跨连梁简化计算，按最不利荷载布置，查《建筑施工手册》附录二附表2-14得：Km＝－0.121；Kv＝－0.62；Kw＝0.967。

另模板底横方木间距在250，查《建筑施工手册》表2-54得18mm胶合模板设计强度Fv＝1.2N/mm2，Fm＝20N/mm2。

弹性模量：E=6500N/mm2。

受力简图如下：①强度验算：M max =2ql K v =-0.121×23.34×0.25²=-0.177KN/m需要截面抵抗矩:W n =mf M =2010177.06⨯=8850mm ³ 选用底板截面为500×18mm ，W n =61bh ²=61×500×18²=27000 mm ³> W n1 可满足要求。

②剪应力验算 V=ql K v =0.62×23.34×0.25=3.62KN剪应力=0.62N/ mm ²< f v =1.2N/mm 2满足要求③刚度验算刚度验算时按标准荷载,同时不考虑振动荷载,所以q=8.04KN/m挠度 ωA =EI ql k m 1004=3418500121650010025004.8967.0⨯⨯⨯⨯⨯⨯=0.45mm <[ω]=400l =400330=0.83mm 可以满足要求。

梁板模板及支撑体系计算

梁、板模板及支撑体系计算考虑到现场所进材料的不不确定性，钢管验算取值采用φ48×3.0，木方验算取值90×90。

11.1板400mm模板（扣件式）计算书计算依据：1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20082、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ 130－20113、《混凝土结构设计规范》GB50010-20104、《建筑结构荷载规范》GB 50009-20125、《钢结构设计规范》GB 50017-2003一、工程属性20二、荷载设计模板支拆环境不考虑风荷载三、模板体系设计50 ，50设计简图如下：模板设计平面图)(楼板长向模板设计剖面图)楼板宽向模板设计剖面图(四、面板验算10000 根据《建筑施工模板安全技术规范》??就面板可按简支跨计算的规定，另据现实，楼板面板应搁置在梁侧模板上，因此本例以简支梁，取1m单位宽度计算。

计算简图如下：233/12=1000×18×18×18/12＝18/6＝54000mm＝，IbhW＝bh/6=1000×18×4486000mm1、强度验算q＝0.9max[1.2(G+ (G+G)×h)+1.4Q，1.35(G+1k1k1k3k12k(G+G)×h)+1.4×0.7Q]×b=0.9max[1.2×(0.15+(1.1+24)×0.4)+1.4×2.5，1k3k2k1=14.59kN/m2.5] ×0.7×0.4)+1.4×(0.15+(1.1+24)×1.35×．q＝0.9×1.35×G×b=0.9×1.35×0.15×1=0.18kN/m 1K2p＝0.9×1.4×0.7×Q=0.9×1.4×0.7×2.5＝2.2kN1K2222/8+2.2×0.30.3/4]= /8，＝max[qll/8,q0.18×/8+pl/4]=max[14.59×0.3M21max0.17kN·m622 15N/mmM≤[f]＝＝σ3.1N/mm/W＝0.17×10＝/54000max满足要求！2、挠度验算q＝(G+(G+G)×h)×b=(0.15+(1.1+24)×0.4)×1=10.19kN/m2k1k3k445qlν＝/(384×10000×486000)＝0.22mm≤[ν]＝l/400＝5×/(384EI)＝10.19×300300/400＝0.75mm满足要求！五、小梁验算I(cm)546.75 因[B/l]＝[20000/900]＝22，按四等跨连续梁计算，又因小梁较大悬挑b取整取整长度为50mm，因此需进行最不利组合，计算简图如下：1、强度验算q＝0.9max[1.2(G+(G+G)×h)+1.4Q，1k1k2k3k11.35(G+(G+G)×h)+1.4×0.7Q]×b=0.9×max[1.2×(0.3+(1.1+24)×0.4)+1.4×2.5，1k1k2k3k1.35×(0.3+(1.1+24)×0.4)+1.4×0.7×2.5]×0.3＝4.43kN/m因此，q＝1静0.9×1.35(G+(G+G)×h)×b=0.9×1.35×(0.3+(1.1+24)×0.4)×0.3＝3.77kN/m2k1k3k q＝0.9×1.4×0.7×Q×b=0.9×1.4×0.7×2.5×0.3＝0.66kN/m1k1活2222＝0.39kN·m +0.121×0.66×LL+0.121q0.9＝0.107×3.77×0.9M＝0.107q111活静q＝0.9×1.35×G×b=0.9×1.35×0.3×0.3＝0.11kN/m 1k2p＝0.9×1.4×0.7×Q=0.9×1.4×0.7×2.5＝2.2kN 1k22+0.181pL]L＝+0.21pL，M＝max[0.077qL0.107q22222+0.181×2.2×0.9]＝0.42kN·0.92.2×，0.107×0.11×0.9max[0.077×0.11×0.9m+0.21×2222/2+2.2×0.05]0.11×0.05/2+pL]=max[4.43×0.05LM＝max[q/2/2，qL，121311＝0.11kN·mMmax＝max[M1，M2，M3]＝max[0.39，0.42，0.11]＝0.42kN·m622 15N/mm≤[f]σ＝M＝3.49N/mm/1215000.42×/W＝10＝max满足要求！2、抗剪验算V1＝0.607q1静L+0.62q1活L＝0.607×3.77×0.9+0.62×0.66×0.9＝2.43kNV2＝0.607q2L+0.681p＝0.607×0.11×0.9+0.681×2.2＝1.56kNV3＝max[q1L1，q2L1+p]＝max[4.43×0.05，0.11×0.05+2.2]＝2.21kNVmax＝max[V1，V2，V3]＝max[2.43，1.56，2.21]＝2.43kN22 1.4N/mm＝τ≤[τ]0.45N/mm90)3V＝/(2bh)=3×2.43×1000/(2×90×＝0maxmax满足要求！3、挠度验算q=(G+(G+G)×h)×b=(0.3+(24+1.1)×0.4)×0.3＝3.1kN/m2k3k1k44/(100×9350×5467500)/(100EI)=0.632×3.1×900＝0.632qL＝跨中νmax0.25mm≤[ν]＝l/400＝900/400＝2.25mm满足要求！．六、主梁验算Ф48×3 (mm) 主梁材料规格钢管主梁类型2206000 2 可调托座内主梁根数) 主梁弹性模量E(N/mm22125 205 ) 主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm主梁抗弯强度设计值[f](N/mm)344.4910.78)主梁截面抵抗矩W(cm主梁截面惯性矩I(cm)因主梁2根合并，则抗弯、抗剪、挠度验算荷载值取半。

梁柱节点计算书

夹层梁柱节点计算书KL1-1、KL1-2与柱的连接一、设计资料节点形式：翼缘采用对接焊，腹板采用高强螺栓连接其节点图见下图；高强螺栓资料：高强螺栓等级为：10.9级；高强螺栓直径为：id=20mm；根据《钢结构设计规范》（GB50017-2003）中表7.2.2-2：高强螺栓的预拉力为：P=155.0kN；焊缝资料：焊缝强度与母材等强，f t w=310 MPaKL1-1：高强螺栓几何位置信息：高强螺栓总数为：6个；每排高强螺栓的数量为：2个；高强螺栓共有：3排；各排高强螺栓离螺栓群形心的距离为：x1=80.0mm= .080m；最外排高强螺栓到翼缘边的距离为：ef=50.0mm；最外排高强螺栓到腹板边的距离为：ew=80.0mm；KL1-1尺寸：H350x200x6x8KL1-2：高强螺栓几何位置信息：高强螺栓总数为：10个；每排高强螺栓的数量为：2个；高强螺栓共有：5排；各排高强螺栓离螺栓群形心的距离为：x1=80.0mm= .080m；x2=160.0mm= .160m；最外排高强螺栓到翼缘边的距离为：ef=50.0mm；最外排高强螺栓到腹板边的距离为：ew=80.0mm；KL1-2尺寸：H500x240x6x10二、内力设计值根据主刚架计算书，可以查得本节点的最不利内力设计值为：KL1-1：弯距：M= 18.5kN*m；轴力：N= 6.4kN；（压力）剪力：V= 13.8kN；KL1-2：弯距：M= 72.4kN*m；轴力：N= 11.6kN；（拉力）剪力：V= 43.6kN；三、节点验算KL1-1：本文按摩擦型高强螺栓计算；本文根据《钢结构设计规范》（GB50017-2003）中第7.2.2条计算：单个螺栓的抗剪极限承载力为：Nvb=0.9*nf*μ*P=0.9*0.45*155=62.775kN对接焊缝强度验算：考虑焊缝承受全部的弯矩：σ=M/(h*b f*t f)=18.5*10^6/[(350-8)*200*8]=33.8MPa<f t w=310 MPa，满足高强度螺栓摩擦型单剪连接：考虑螺栓承受全部剪力，验算螺栓强度：本节点设置2排6个高强螺栓，则腹板连接处螺栓能承受的剪力为：Vmax=n*Nvb=3*62.775=188.3kN > V=13.8kN，满足腹板净面积验算：A0= (350-2*8)*6-3*21.5*6=1617mm2σ=V/A0=13.8*1000/1617=8.5MPa<f V=180 MPa，满足KL1-2：本文按摩擦型高强螺栓计算；本文根据《钢结构设计规范》（GB50017-2003）中第7.2.2条计算：单个螺栓的抗剪极限承载力为：Nvb=0.9*nf*μ*P=0.9*0.45*155=62.775kN对接焊缝强度验算：考虑焊缝承受全部的弯矩：σ=M/(h*b f*t f)=72.4*10^6/[(500-10)*240*10]=61.6MPa<f t w=310 MPa，满足高强度螺栓摩擦型单剪连接：考虑螺栓承受全部剪力，验算螺栓强度：本节点设置2排10个高强螺栓，则腹板连接处螺栓能承受的剪力为：Vmax=n*Nvb=5*62.775=313.9kN > V=43.6kN，满足腹板净面积验算：A0= (500-2*10)*6-5*21.5*6=2235mm2σ=V/A0=43.6*1000/2235=19.15MPa<f V=180 MPa，满足连接板设计资料：连接板厚度为：t=16.0mm；连接板宽度为：b=200.0mm；梁柱翼缘宽度为：bf=180.0mm；梁柱腹板厚度为：tw= 6.0mm；连接板材料为：Q345B钢；KL1、KL3与柱的连接一、设计资料节点形式：翼缘采用对接焊，腹板采用高强螺栓连接高强螺栓资料：高强螺栓等级为：10.9级；高强螺栓直径为：id=20mm；根据《钢结构设计规范》（GB50017-2003）中表7.2.2-2：高强螺栓的预拉力为：P=155.0kN；焊缝资料：焊缝强度与母材等强，f t w=310 MPaKL1：高强螺栓几何位置信息：高强螺栓总数为：12个；每排高强螺栓的数量为：2个；高强螺栓共有：6排；各排高强螺栓离螺栓群形心的距离为：x1=40.0mm= .040m；x2=120.0mm= .0120m；x3=200.0mm= .200m；最外排高强螺栓到翼缘边的距离为：ef=50.0mm；最外排高强螺栓到腹板边的距离为：ew=140.0mm；KL1尺寸：H700x200x6x10KL3：高强螺栓几何位置信息：高强螺栓总数为：6个；每排高强螺栓的数量为：2个；高强螺栓共有：3排；各排高强螺栓离螺栓群形心的距离为：x1=80.0mm= .080m；最外排高强螺栓到翼缘边的距离为：ef=50.0mm；最外排高强螺栓到腹板边的距离为：ew=87.0mm；KL3尺寸：H350x200x6x8二、内力设计值根据主刚架计算书，可以查得本节点的最不利内力设计值为：KL1：弯距：M= 271.0kN*m；轴力：N= 23.3kN；（拉力）剪力：V= 147.0kN；KL3：弯距：M= 53.3kN*m；轴力：N= 55.5kN；（压力）剪力：V= 31.2kN；弯矩图（kN*m）剪力图（kN）轴力图（kN）三、节点验算KL1：本文按摩擦型高强螺栓计算；本文根据《钢结构设计规范》（GB50017-2003）中第7.2.2条计算：单个螺栓的抗剪极限承载力为：Nvb=0.9*nf*μ*P=0.9*0.45*155=62.775kN对接焊缝强度验算：考虑焊缝承受全部的弯矩：σ=M/(h*b f*t f)=271.0*10^6/[(700-10)*200*10]=196.4MPa<f t w=310 MPa，满足高强度螺栓摩擦型单剪连接：考虑螺栓承受全部剪力，验算螺栓强度：本节点设置2排12个高强螺栓，则腹板连接处螺栓能承受的剪力为：Vmax=n*Nvb=6*62.775=313.9kN > V=147.0kN，满足腹板净面积验算：A0= (700-2*10)*6-6*21.5*6=3306mm2σ=V/A0=147.0*1000/3306=44.5MPa<f V=180 MPa，满足KL3：本文按摩擦型高强螺栓计算；本文根据《钢结构设计规范》（GB50017-2003）中第7.2.2条计算：单个螺栓的抗剪极限承载力为：Nvb=0.9*nf*μ*P=0.9*0.45*155=62.775kN对接焊缝强度验算：考虑焊缝承受全部的弯矩：σ=M/(h*b f*t f)=53.3*10^6/[(350-8)*200*8]=97.4MPa<f t w=310 MPa，满足高强度螺栓摩擦型单剪连接：考虑螺栓承受全部剪力，验算螺栓强度：本节点设置2排6个高强螺栓，则腹板连接处螺栓能承受的剪力为：Vmax=n*Nvb=3*62.775=188.3kN > V=31.2kN，满足腹板净面积验算：A0= (350-2*8)*6-3*21.5*6=1617mm2σ=V/A0=31.2*1000/1617=19.3MPa<f V=180 MPa，满足KL2与柱的连接一、设计资料节点形式：翼缘采用对接焊，腹板采用高强螺栓连接其节点图见下图；高强螺栓资料：高强螺栓等级为：10.9级；高强螺栓直径为：id=20mm；根据《钢结构设计规范》（GB50017-2003）中表7.2.2-2：高强螺栓的预拉力为：P=155.0kN；焊缝资料：焊缝强度与母材等强，f t w=310 MPaKL2：高强螺栓几何位置信息：高强螺栓总数为：12个；每排高强螺栓的数量为：2个；高强螺栓共有：6排；各排高强螺栓离螺栓群形心的距离为：x1=40.0mm= .040m；x2=120.0mm= .0120m；x3=200.0mm= .200m；最外排高强螺栓到翼缘边的距离为：ef=50.0mm；最外排高强螺栓到腹板边的距离为：ew=140.0mm；KL1尺寸：H700x200x8x12二、内力设计值根据主刚架计算书，可以查得本节点的最不利内力设计值为：KL2：（考虑连接点距轴线偏离500mm）弯距：M= 388.0kN*m；轴力：N= 47.6kN；（拉力）剪力：V= 288.0kN；弯矩图（kN*m）剪力图（kN）轴力图（kN）三、节点验算KL2：本文按摩擦型高强螺栓计算；本文根据《钢结构设计规范》（GB50017-2003）中第7.2.2条计算：单个螺栓的抗剪极限承载力为：Nvb=0.9*nf*μ*P=0.9*0.45*155=62.775kN对接焊缝强度验算：考虑焊缝承受全部的弯矩：σ=M/(h*b f*t f)=388.0*10^6/[(700-12)*200*12]=235.0MPa<f t w=310 MPa，满足高强度螺栓摩擦型单剪连接：考虑螺栓承受全部剪力，验算螺栓强度：本节点设置2排12个高强螺栓，则腹板连接处螺栓能承受的剪力为：Vmax=n*Nvb=6*62.775=313.9kN > V=147.0kN，满足腹板净面积验算：A0= (700-2*12)*8-6*21.5*8=4376mm2σ=V/A0=288.0*1000/4376=65.8MPa<f V=180 MPa，满足。

梁木模板与支撑计算书

梁木模板与支撑计算书、梁模板基本参数梁截面宽度B=300mm, 梁截面高度H=1000mm,H 方向对拉螺栓1道，对拉螺栓直径 20mm 对拉螺栓在垂直于梁截面方向距离（即计算跨度）400mn 。

梁模板使用的方木截面 50 x 100mm梁模板截面底部方木距离 300mm 梁模板截面侧面方木距离 400mm 梁底模面板厚度h=18mm 弹性模量E=6000N/mn 2 ,抗弯强度梁侧模面板厚度h=18mm 弹性模量E=6000N/mn 2,抗弯强度梁底模板、梁模板荷载标准值计算模板自重 =0.340kN/m 钢筋自重 =1.500kN/m混凝土自重=24.000kN/m 施工荷载标准值 =2.500kN/m 2强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。

新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值：F = 0.2即注0］爲亦 F-rH其中I ： 'I ―― 混凝土的重力密度，取 24.000kN/m 3;t ―― 新浇混凝土的初凝时间，为 0时（表示无资料）取200/（T+15）,取2.000h ; T ―― 混凝土的入模温度，取 35.000 °C ； V ―― 混凝土的浇筑速度，取 2.500m/h ;H――混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取'■ 1―― 外加剂影响修正系数，取 1.000 ;[f]=15N/mm[f]=15N/mm1.200m ；R''2 混凝土坍落度影响修正系数，取0.850F1=0.22*24*2*1*0.85*1.58=14.19 kN/m F2=24*1.2=28.8 kN/m2根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值三、梁模板底模计算本算例中，截面惯性矩I 和截面抵抗矩V 分别为W = 30.00 X 1.80 X 1.80/6 = 16.20cm 3; I = 30.00X 1.80 X 1.80 X 1.80/12 = 14.58cm4;梁底模板面板按照三跨度连续梁计算，计算简图如下梁底模面板计算简图其中f ――梁底模板的抗弯强度计算值(N/mm 2)；M ―― 计算的最大弯矩 (kN.m)； q ――作用在梁底模板的均布荷载(kN/m);q=1.2X [0.34 X 0.30+24.00 X 0.30 X 1.00+1.50 X 0.30 X 1.00]+1.4 X 2.50 X0.30=10.35kN/m最大弯矩计算公式如下M=-0.10 X 10.35 X 0.300 2=0.093kN.m f=0.093 X 106/16200.0=5.74N/mm 2梁底模面板抗弯计算强度小于15.00N/mm 2,满足要求2. 抗剪计算最大剪力的计算公式如下：Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足：F1=14.190kN/m 2 F1=14.190kN/m 2倒混凝土时产生的荷载标准值F2= 28.8.000kN/m300300 30B1.抗弯强度计算抗弯强度计算公式要求:f = M/W < [f]T = 3Q/2bh < [T]其中最大剪力Q=0.6 X 0.300 X 10.35=1.863kN 截面抗剪强度计算值截面抗剪强度设计值T=3 X 10.35/(2 X 300 X 18)=0.2875N/mm 2[T]=1.40N/mm 2面板的抗剪强度计算满足要求3. 挠度计算最大挠度计算公式如下其中q = 0.34 X 0.30+24.00 X 0.30 X 1.00+1.50 X 0.30 X 1.00=7.75N/mm三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度v = 0.677 X 7.75 X 300.0 4/(100 X 6000.00 X 145800.0)=0.4858mm 梁底模板的挠度计算值：v = 0.4858mm 小于[v] = 300/250=2.057, 满足要求四、梁模板底方木计算梁底方木的计算在脚手架梁底支撑计算中已经包含!五、梁模板侧模计算梁侧模板按照三跨连续梁计算，计算简图如下22.63kN/mr、L I 1 \1、!■i h i P冃 1 ■■I-、F A r R _400 400 : 400 _图梁侧模板计算简图1. 抗弯强度计算抗弯强度计算公式要求： f = M/W < [f]其中f ――梁侧模板的抗弯强度计算值(N/mm2)；M ―― 计算的最大弯矩(kN.m);q——作用在梁侧模板的均布荷载(N/mm)；q=(1.2 X 14.19+1.4 X 4.00) X 1.00=22.628N/mm最大弯矩计算公式如下：%八畀X 22.628 X 0.400 2=-0.362kN.mM=-0.10。

梁模板计算书

荷载计算
q=1.2×30.72KN/m2×0.6+1.4×4.0KN/m2×0.6=25.48KN/m
截面几何参数计算：
W=bh2/6=60×1.8×1.8/6=32.4cm3
I=bh3/12=60×1.83/12=29.16cm4
强度计算：
σ=M/W<[f]
其中弯矩可取Mmax=0.107pl2=0.107×25.48×0.322=0.2792KN.m
抗弯强度设计值[f]：13~15N/㎜2
木方：弹性模量E：9500N/㎜2
抗弯强度设计值[f]：≤13N/㎜2
抗剪强度设计值ι：≤1.4 N/㎜2
二、主梁模板计算
（一）梁底面板的计算
面板为受弯构件，要验算其抗弯强度和刚度，根据底搁栅木龙骨的布置，为多跨连续梁简化计算，支座为搁栅木方。
作用荷载包括：梁混凝土、模板系统自重荷载、施工荷载等。
β2：为混凝土坍落度影响修正系数，取β2=1.15
根据公式计算的新浇混凝土对模板侧面的最大侧压力：
Min(F,F)=30.72KN/M2
另须考虑振捣荷载（作用范围在新浇筑混凝土侧压力的有效压力高度之内），垂直面模板采用4.0KN/M2
侧压力有效高度取梁全高计算
面板计算简图
面板为受弯构件，需要验算其抗弯强度和刚度，根据h=1280接触面净截面内平均布置5道横向龙骨（内龙骨50×100木方），故面板计算时，可采用四跨连续梁计算，截面的计算单元根据竖向龙骨（外龙骨φ48×3.0×2双榀钢管）布置间距来确定，暨≤600间距。
（2）因为是单跨简支梁，悬臂端变形为最大，根据简单图乘法可得任一点的变形值：
支架材料采用通常脚手钢管A48×3.0，木方为50×100，面板为18mm机制夹板。（详见主梁模板示意图）