墩柱模板强度校核书(桁架式)
圆柱形墩柱模板计算书
混凝土重量F1=牛腿体积*重力密度= a*b*c*γc
59.488 KN
其中：a为牛腿长度
2.6 m
b为牛腿宽度
1.1 m
c为牛腿高度
0.8 m
模板重量F2=
19 KN
人员重量F3=
1
KN
牛腿支架总受力为F4= 79.488 KN
牛腿支架有两个支架组成，单个支架受力为F= F4/2=
39.744 KN
W
=
bh 6
2
= 10×6 2
6
=
60 mm3
其中：b为板宽，取10mm；
h为板厚，取6mm。
面板最大内力为：
σ=M =
W
125.10976 ＜f=215N/mm2
（2）挠度验算
圆弧面板受力为径向力，且受力均匀，径向变形相同，故无径向挠度。
2
I
=
b h 3
五、纵肋计算 12
=
1 0 × 63 12
F=0.22γct0β1β2V1/2
⑴ （8-8）
F=γcH
312 KN/㎡
⑵ （8-9）
混凝土侧压力的计算分布图形如图所示，有效压头高度h（m）按下式计算：
h=F/γc
2.86 m
（8-10）
取两式的较小值
F：新浇混凝土对模板的侧压力（KN/㎡）；计算得
74.4216 KN/㎡
γc：新浇混凝土的重力密度（KN/m³）,取值
将牛腿支架简化为如下图所示的模型，将牛腿支架受力化为均布载荷q
则q=
F/a 15.2861538 KN/m
即
15.2862 N/mm
将模型及受力情况在力学求解器中分析，模型如下：
桁架式模板力学计算书
圆端桥墩模板力学验算一、计算依据1、《材料力学》2、《路桥施工计算手册》3、《建筑工程大模板技术规程》JGJ74-20034、《公路桥涵施工技术规范》5、《建筑工程大模板技术规程》（JGJ74--2003)6、《混凝土结构工程施工质量验收规范》（GB50204-2002）7、《钢结构设计规范》（GB50017-2003）二、施工工况浇筑方式采用泵送机振，浇筑速度为2.0m/h,塌落度偏安全考虑为15cm，初凝时间综合考虑为6小时。
三、计算载荷混凝土作用于模板的侧压力，根据测定，随混凝土的浇筑高度而增加，当浇筑高度达到某一临界值时，侧压力就不再增加，此时的侧压力即为新浇筑混凝图的最大侧压力。
侧压力达到最大值的浇筑高度称为混凝土的有效压头。
通过理论推导和试验，我国《混凝土结构工程施工及验收规范》（GB50204-92）中提出的新浇混凝土作用于模板上的最大侧压力计算公式如下：采用内部振捣器时，新浇筑的混凝土作用于模板的最大侧压力，可按下列两式计算，并取二式中的较小值：（1）混凝土侧压力计算公式F1＝0.22γct0β1β2V1／2F2＝γcH式中F——新浇筑混凝土对模板的最大侧压力，kN/㎡；γc——混凝土的重力密度，kN/m3t——新浇混凝土的初凝时间（h）可按实测确定。
当缺乏试验资料时，可采用t=200/(T+15)计算（T为混凝土的温度℃）；V——混凝土地的浇筑速度，m/h；H——混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面的总高度，m；β1——外加剂影响修正系数，不掺外加剂时取1.0，掺具有缓凝作用的外加剂时取1.2；β2——混凝土坍落度影响修正系数，当坍落度小于30mm时，取0.85；50～90mm时，取1.0；110～150mm时，取1.15；H—混凝土侧压力计算位置至新浇筑混凝土顶的总高度。
有效压头高度按下式计算：h=F/γc。
按新浇混凝土作用在模板上的最大侧压力与倾倒混凝土时产生的荷载组合值对模板进行强度、刚度验算。
墩柱（门式墩）计算书
墩柱（门式墩）计算书墩柱模板计算书⼀、编制依据《东##⾼架⼯程》设计⽂件；《建筑施⼯碗扣式钢管脚⼿架安全技术规范》(JGJ166-2008)；《建筑施⼯扣件式钢管脚⼿架安全技术规范》(JGJ130-2011)；《建筑施⼯模板安全技术规范》(JGJ162-2008)；《建筑结构荷载规范》(GB-50009-2012)；《公路桥涵施⼯技术规范》(JTG/TF50-2011)；《路桥施⼯计算⼿册》；《建筑施⼯计算⼿册》；《建筑结构静⼒计算⼿册》。
⼆、计算参数（⼀）结构材料参数1、普通钢筋混凝⼟容重γ=26KN/m2。
c2、混凝⼟浇筑速度v=3m/h=200/(T+15)=200/(15+15)=6.6h混凝⼟初凝时间tβ外加剂影响修正系数，取1.0；1β混凝⼟坍落度影响修正系数，取1.15；23、5mm钢板：截⾯模量（每延⽶）W=1.04cm4，惯性矩I=4.17cm3，弹性模量=125N/mm2。
E=2.1×105MPa，抗拉、抗压、抗弯强度f =215N/mm2，抗剪强度fv4、[10型钢：腹板厚度t=5.3mm，截⾯模量W=49.3cm3，惯性矩I=198.3cm4，半截⾯惯性矩S=23.5cm3,截⾯积A=12.74cm2,弹性模量E=2.1×105MPa，抗拉、抗压、=120N/mm2。
抗弯强度设计值f =205N/mm2，抗剪强度设计值fv5、[16型钢：腹板厚度t=6.5mm，截⾯模量W=108.3cm3，惯性矩I=866.2cm4，半截⾯惯性矩S=23.5cm3,截⾯积A=21.95cm2,弹性模量E=2.1×105MPa，抗拉、抗压、抗弯强度设计值f =205N/mm2，抗剪强度设计值f=120N/mm2。
v6、[20型钢：腹板厚度t=7mm，截⾯模量W=178.0cm3，惯性矩I=1780.4cm4，半截⾯惯性矩S=104.7cm3,截⾯积A=28.83cm2,弹性模量E=2.1×105MPa，抗拉、抗压、抗弯强度设计值f =205N/mm2，抗剪强度设计值f=120N/mm2。
墩柱模板受力计算书(范本)
2021年1月墩柱模板受力计算书目录一、荷载标准值验算 ................................................................................................................................ - 1 - 二、模板材料规格 .................................................................................................................................... - 4 - 三、 CAD 示意图及模型图 ................................................................................................................... - 5 - 四．模板结构参数 .................................................................................................................................... - 7 - 五、有限元计算 ........................................................................................................................................ - 7 - 六、有限元前处理 .................................................................................................................................... - 8 - 七、模板部分有限元受力计算 .............................................................................................................. - 10 -一、荷载标准值验算1.1.1.1. 新浇混凝土自重标准值k G 2由《建筑施工模板安全技术规范》P14页得出：普通混凝土可采用3m /24kN 。
墩柱钢模板设计计算书(范本)
墩柱模板计算一、计算依据（1)《路桥施工计算手册》（2)《水运工程混凝土施工规范》（3）《钢结构设计手册》（4）《钢结构设计规范》二、模板初步设计(1）面板：5m厚钢板(2)加劲板:80×6㎜，竖向间距40㎝（3）竖棱：［8槽钢加固，横向间距30㎝(4）横围檩:2［14b槽钢，间距100㎝；(5）拉条螺杆：JLφ25精轧螺纹钢筋，布置方式如下图1所示图1 墩柱钢模板设计图三、荷载分析根据砼分层浇筑时产生的最大荷载来验算模板，通过计算，最大荷载是在16＃墩墩柱（标高为▽—0.3m~▽+9.787m，高差为10。
87m）时产生，因此,对最不利荷载进行计算。
荷载组合取：·强度验算：振捣砼产生的荷载＋新浇混凝土侧压力刚度验算: 新浇混凝土侧压力振捣砼时产生的荷载P1＝4 KN/m2（振捣混凝土产生的荷载1、竖向荷载取2kpa，2、水平荷载取4.0kpa，详见p172~p174）新浇混凝土侧压力P2P2＝0。
22γctβ1β2V1/2a、砼的容重：γc＝24 KN/m3b、外加剂影响修正系数β1,掺用缓凝型外加剂, β1＝1.2c、坍落度影响修正系数β2，β2＝1。
15d、砼浇筑速度V和时间：浇筑时间控制3h计算，浇筑方量为20.174m3，时间t=3h，砼浇筑速度V=h/t=10。
87/3=3.362m/h。
P 2＝0.22γc×t×β1×β2×V1/2＝0。
22×24×3×1。
2×1。
15×3.3621/2＝40。
084KN/m2P 2’＝γc×H＝24×10。
087＝242。
088KN/m2P 2＜ P2’新浇混凝土荷载设计值P＝40.084 KN/m2P总=P1+P2=44.084 KN/m2四、模板验算1、面板验算：（1）．强度验算面板按四边固结的双向板计算计算简图：取1mm 为计算单元，即:b ＝1mm则：W=62bh =6512⨯=4.167mm ³yx L L ＝400300＝0.75 查表得：K 0x ω=0.00197、x K =0。
模板强度校核计算书
模板强度校核计算书
模板强度校核计算书
一、编制依据依据《建筑施工手册》2常用结构计算及8-6现浇砼结构模板的设计进行编制。
二、技术条件模板采用镜面胶合板15mm厚，木楞用木枋为松木50×70mm,柱箍采用双钢管，Φ14对拉螺杆双螺母锁紧。
木楞沿高度方向放置间距20cm，柱箍水平设置，间距30—50cm，插入式振动棒振捣，砼浇筑速度1.8m/h。
砼坍落度150mm±20，一次浇筑高度
4.5m。
入模温度25o。
三、模板失效和受力分析根据工程实践，模板结构失效的形式主要表现在，由于对拉螺杆锁紧螺母紧固力不够或因结构件强度不足等质量问题造成丝扣脱丝而失效；由于板底封闭不严漏浆，倾倒砼产生的冲击力导致模板位移儿失效；由于模板强度不足表面产生翘曲（涨模）而失效，这里尤以模板强度不足表面产生翘曲而失效为重。
模板结构主要受到新倒砼侧应力（恒载）及倾倒砼产生的载荷（活载）的影响。
以下就1000×500mm柱截面模板板面的强度校核如下。
四、强度校核计算书模板按五跨连续梁验算抗弯强度、最大剪力和挠度。
五、进验算模板板面参数满足要求。
计算书见下页。
1、模板强度校核满足要求。
2、模板最大剪力校核满足要求。
3、模板挠度校核满足要求。
桁架式模板复核计算书_secret
桁架式模板复核计算书模板设计：墩身部分平面模板采用桁架式。
面板采用6mmQ235钢板制作，加劲竖肋采用10#槽钢，间距350mm，模板桁架连接在竖肋上。
连接边框采用12mm钢板。
圆弧部分面板采用6mmQ235钢板制作，加劲横肋采用10mm钢板，间距500mm，竖肋采用10＃槽钢，间距不大于500mm。
连接法兰采用12mm钢板，竖向连接边框采用12mm钢板。
复核计算见下面复核计算书复核计算书——平面模板一、荷载计算影响模板荷载1、模板及支架自重F1模板及支架自重F1=115Kg/m22、新浇混凝土对模板的侧压力F2影响新浇混凝土对大模板侧压力的因素很多，根据TB10210-2001《铁路混凝土与砌体工程施工规范》的规定，当采用内部振捣器时，新浇筑的混凝土作用于模板的最大侧压力，可按下式进行计算：F=61ν/(ν+0.4)2—新浇筑混凝土对模板的最大侧压力（kN/m2）式中F2ν—混凝土的浇筑速度（m/h）据《定型钢模板加工技术交底书》的要求，混凝土的浇筑速度ν=1.5m/h。
=61ν/(ν+0.4)=48.5(kN/m2)F2检验F=γ·H=25*14.6=365(kN/m2)2，根据《建筑工程大模板技术规范》新浇混凝土对模板的侧压力标准值F2对混凝土侧压力计算的规定及国内外对混凝土侧压力的研究与应用经验，选用最大侧压力标准值为60kN/m2。
=60kN/m2。
相比较各侧压力值，有F23、倾倒混凝土时产生的水平荷载F3在新浇混凝土侧压力的有效压头高度内，振捣混凝土对垂直模板产生的=6kN/m2荷载为4kN/m2，泵送混凝土时，产生的水平荷载为2kN/m2。
计F3作用在有效压头范围内。
二、模板结构——桁架式模板1、面板计算，统一按单向面板设计和考虑。
混凝土的侧压力q=0.06N/mm 2，钢板厚度t=6mm a.计算简图根据混凝土浇注情况及竖肋的布置方式，取1mm 宽板带作为计算单元，认为板面为单跨单向板受力。
墩柱模板强度校核书(桁架式)-8页精选文档
墩柱模板强度校核书（桁架式）一、设计依据《建筑结构荷载规范》《混凝土结构设计规范》《桥梁施工手册》《钢结构设计规范》《铁路桥涵施工技术规范》二、技术特性：1.满足墩身体形设计尺寸要求；2.具有足够的刚度，确保成形后混凝土表面平顺美观，尺寸符合规范要求；3.在现浇混凝土最大浇注高度的施工工况下，保证模板不出现位移和变形；4.确保模板操作简单、拆装方便、安全可靠；5.部件标准化、系列化，具有较好的通用性；二、整体方案从结构特点出发充分考虑结构施工要求，在满足砼施工质量要求，保证施工安全的前提下，尽量减少模板数量和规格，达到适用、经济、合理、安全的目的。
三、已知条件：按照最大截面9.0 x3.3m，最大墩高16.5m进行计算。
墩模板面板采用δ6㎜，竖肋用[10#槽钢间隔340㎜，横肋用δ14㎜*100㎜的板条，间距最大为750㎜，背楞采用[25#槽钢，桁架宽1150㎜，上下弦杆用双槽钢，腹杆用2-[8#槽钢，桁架间距750㎜，桁架与背楞斜连接采用Φ32精轧螺纹钢拉杆。
本工程钢柱模钢材牌号为Q235，根据《钢结构设计手册》（第三版）中的取值基本规定，取值如下：（1）钢材强度设计值注：a.表中厚度系指计算点的钢材厚度，对轴心受力构件系指截面中较厚板的厚度；b.括号中数值适用于薄壁型钢。
（2）钢材其他取值钢材弹性模量取E=2.06×105(N/mm2)钢板泊松系数取ν=0.3钢板截面塑性发展系数取γx=1钢板挠度计算系数取K f=0.00177钢板的刚度取Bo=24×108(N/mm2)（3）有关混凝土的设计计算取值混凝土重力密度取γc=25 KN/m3混凝土的初凝时间，取to=8小时混凝土外加剂影响系数取β1=1.2混凝土坍落度影响系数取β2=1.15倾倒混凝土产生的荷载标准值取F2=4 KN/m21、荷载：1)根据我国《混凝土结构工程施工及验收规范》〈GB50204-92〉中新浇注混凝土作用在模板上的最大侧压力计算公式如下F=0.22γc.toβ1β2V½F=γc.HF—新浇筑混凝土对模板的最大侧压力（kN/ M2）；γc - 混凝土的重力密度（kN/m3）；to—新浇筑混凝土的初凝时间（h)，可按实测确定。
墩身模板验算书
Xx站墩柱模板检算书已知最大块模板的尺寸:高度H=2000㎜,长度L=2500㎜,竖肋板间距S=370,横肋板间距h=333,面板采用6㎜厚钢板,竖肋采用10#[,横肋采用钢板100×10, 横向主肋采用2[22#槽钢。
试全面验算此大模板的强度与钢度。
①荷载：新浇混凝土侧压力标准值下部最大值F=50KN/㎡（见建筑工程模板施工手册图5-5-1）；新浇混凝土侧压力设计值F1 =50KN/㎡×1.2=60 KN/㎡。
倾倒混凝土时荷载标准值,(查建筑工程模板施工手册表5-3-1得6KN/㎡）其设计值F2=6×1.4=8.4 KN/㎡；②面板验算:选面板小方格中最不利情况计算,即四面固定,由于L y/L x=h/S=333/370=0.9(查建筑工程模板施工手册表5-9-16)双向板在均布荷载作用下的内力及变形系数,得最大弯矩系数:Km x=-0.0588,最大挠度系数:K f=0.00153。
(a)强度验算取1㎜宽的板条为计算单元,荷载为:F3=F1+F2=60+8.4=68.4 KN/㎡=0.0684N/㎜ 2q=0.0684×1=0.0684N/㎜,但应乘以0.85荷载调整系数,故:q=0.85×0.0684=0.058 N/㎜:M max= Km x ql y2=0.0588×0.058×3332=378.2 N·㎜W x=1/6bh2=1/6×1×62=6㎜ 3由式бmax=M max/r x·W x=378.2/1×6=63.03 N/㎜2＜215 N/㎜2(查建筑工程模板施工手册表5-2-4)满足要求;(b)挠度验算:V max=K f·F l y4/B0取F=50KN/㎡=0.05 N/㎜ 2B0=E·h3/12×(1-r2)=2.06×105×63/12×(1-0.32)=40.75×105 N·㎜则V max=0.00153×(0.05×3334/40.75×105)=0.23㎜[ν]= l y/500=0.67＞0.23㎜满足要求；③横肋计算:(a)荷载:q=F3·h=0.0684×333=22.78 N/㎜(b)强度验算:根据钢板100×10Wx=1/6·b·h2=1/6×10×1002=1.6×104㎜3Ix=1/12·b·h3=1/12×10×1003=8.3×105㎜4бmax=M max/r x·W x=0.125×22.78×3332/1×1.6×104=19.7 N/㎜2＜f=215 N/㎜2满足要求；(c)挠度验算:荷载:q2=F·h=0.05×333=16.65 N/㎜·跨中部分挠度V max= q2 l y4/384EI(5-24λ2)= 16.65×3334/384×2.06×105×8.3×105×(5-24×02)=0.017㎜＜l y/500=0.67㎜满足要求；④横肋主梁22#[计算: Wx=234cm3 Ix=2570㎝4(a)荷载: q=F.l=0.0684×1400=96 N/㎜(b)强度验算:бmax=M max/r x·W x=0.125×96×14002/1×23.4×104=100.3N/㎜2＜f=215 N/㎜2满足要求；挠度验算:(a)荷载: q=F·l=0.05×1400=70 N/㎜(b)跨中部分挠度V max= q2l x4/8EI x=70×3704/8×2.06×105×25.7×105=0.31㎜＜f=500/500=1㎜满足要求；⑤10#[竖肋验算:(a)荷载: q=F3.l=0.0684×370=25.3 N/㎜(b)强度验算:根据表5-9-34查得[100×48×5.3:W x =39.7×103mmI x =198×104mmM max= Km x ql y2=0.0456×25.3×14002=22.6×105бmax=M max/r x·W x=22.6×105/1×39.7×103=56.9N/㎜2＜f=215 N/㎜2即满足要求；(c)挠度验算:荷载: q=F·l=0.05×370=18.5 N/㎜·跨中部分挠度V max= q2 l x4/8EI x= 18.5×4004/8×2.06×105×198×104 =0.15㎜＜l x/500=0.8㎜满足要求;⑥φ32Q235对拉杆验算(按整个柱身截面验算):拉杆设计为φ32Q235圆钢。
14.5m直墩模板(拉杆)强度校核书
中国水利水电七局直墩柱(1道拉杆)模板强度校核书墩模板面板采用δ6㎜，竖肋用[10间隔300㎜，横肋用δ10㎜*100㎜的板条，间距为400㎜，背楞采用2-[20a ，间距600，拉杆Φ25螺纹钢。
1、载荷：砼的浇注速度为V=3m/h,塌落度150，采用泵送,则初凝时间为t 0=8h ，取T=10。
C,砼的密度r c =24.5KN/m 3。
所以侧压力P 1=0.22β1β2 r c t 0V 1/2=0.22*1*1.15*24.5*8*31/2=85.89KN/㎡ 侧压力取P=85.89KN/㎡ 震动产生的侧压力P 振=4 KN/㎡用导管直接流出时倾倒产生的侧压力P 振=2 KN/㎡ 组合载荷：∑P=85.89*1.2+1.4(4+2)=111.47 KN/㎡取掉震动P=85.89*1.2=103.07KN/㎡2、 面板的校核：圆弧模板面板的支撑距离最大面板空间为300*400，其 圆弧模板面板的支撑距离最大， 面板空间为200*300，取1000计算其 W=1*62*10-6/6=6*10-6m 3 I=W*3*10-3=18*10-9m 4q()()94.40543.01126*2051122323===－－v Eh kM=0.0622ql =0.062*103.07*103*0.32=575N.m 弯曲应力σ=M/W=575/6=96MPa ＜205 MPa挠度f =00137.094.405430.0*10*07.10300663.000663.0434==k ql m =1.37mm ＜1.5mnm 面板的强度和刚度均满足要求。
所有模板的竖肋用[10，支撑间距最大为300，其强度校核I=198.3*10-8m 4，W=39.7*10-6m 3弯矩M=c 82ql =0.3*103.07x103x0.32/8=348N.m弯曲应力σ=M/W=348/39.7x10-6=88MPa ＜205 MPa挠度：f =EI ql c100677.04=893410*3.198*10*205*10010*3.0*07.103*3.0*677.0－ =0.0004m=0.4mm ＜300/500=0.6mm竖肋的强度和刚度满足要求。
三项目部墩身桁架式槽钢模板计算书
模板计算书一、 分析计算内容：1、 桥墩模板强度、刚度分析2、 桥墩模板连接件强度分析 二、 分析计算依据1、 钢结构设计规范：GB50017-20032、 建筑工程大模板技术规程：JGJ74-20033、 简明施工计算手册 三、 模板设计构件规格及布置 1、 面板：δ6mm2、 肋：12#槽钢，布置间距330mm3、 桁架：上弦采用18#槽钢，下弦采用16#槽钢，直腹杆采用14#槽钢，斜腹杆采用14#槽钢，纵向步距1m4、 对拉栓：对角反向采用4根对拉螺栓，对拉螺栓为Φ25精轧螺纹钢。
四、 荷载分析 1、 计算假定新浇筑混凝土初凝时间（h ）取t 0=200/（15+T ）；混凝土入模温度为5°～30°,20=T °，)(7.50h t =混凝土的浇筑速度V=1.5m/h ；取混凝土侧压力计算位置处，至新浇混凝土顶面总高度为H=1.5×5.7=8.55m ；混凝土容重γ为25KN/m 3，坍落度16～20cm，本线最高桥墩为12.5m。
计算参数：混凝土的浇注速度为1.5m/h混凝土的温度 T=20°外加剂影响修正系数β1=1.2坍落度影响修正系数β2=1.15混凝土的湿重度γ=25KN/M3混凝土的初凝时间t0可按下式求得：t0=200/（T+15）2、基本荷载（1）砼最大侧压力按上述浇筑条件：水平侧压力标准值：F1=0.22γ×[200/（T+15）] ×β1×β2×V1/2 =0.22×25×[200/（20+15）] ×1.2×1.15×1.51/2 F1=53.12KN/M2F2=γ×HF2=25×8.55=213.75KN/M2水平侧压力取值Min[F1, F2 ]=53.12KN/M2=0.053N/mm2有效压头高度h=F/γ=53.12/25=2.13mq=4KN/㎡，（2）振捣砼荷载：振（3） 倾倒砼荷载：泵q =4KN/㎡ 3、 荷载组合（1） 系数取值：k 活 =1.4 ， k 恒 =1.2侧计q = k恒q max + k 活（振q +泵q ）=1.2×53.12+1.4×（4+4） =74.94KN/ m 2 =0.075N/mm 2五、 墩柱模板刚度分析 1、 面板分析（1） 计算单元选取，在最大侧压力区选择1mm 宽度分析：I 面=126 ×13=18（mm 4）w 面=6612 =6（mm 3）（2） 受力简图：平模为多跨连续分析，为安全起见，这里按三跨连续分析，L=330-53=277mm （53为12#槽钢宽）面（3） 强度分析线q =0.075 N/mmM 面=0.1×线q L 2=0.1×0.075×2772=575.468N 〃mm σ=M 面/W 面=575.468/6=95.911N/mm 2＜［σ］=215N/mm 2 （4） 刚度分析线q =0.053 N/mmmax 面V =EI L 100q 677.04线⨯=181006.2100277053.0677.054⨯⨯⨯⨯⨯ =0.5697 (mm)＜［面V ］=L/400=0.62mm 故面板刚度合格。
墩柱模板计算书(桁架)-11页
***铁路模板工程计算书（桁架形式）***模板有限公司2019年2月墩柱模板计算分析一、分析计算内容：1、桥墩模板强度分析2、桥墩模板刚度分析3、连接螺栓受力计算4、对拉栓受力计算二、分析计算依据1、钢结构设计规范：GB50017-20032、建筑工程大模板技术规程：JGJ74-20033、全钢大模板应用技术规程：DBJ01-89-20044、建筑施工计算手册三、模板设计构件规格及布置1、面板：δ62、肋：[10#槽钢，布置间距300mm3、桁架：][16#槽钢与[12#槽钢组焊，2米标准板按500，1000，500间距布置。
4、边框：扁钢120×125、选用M18连接螺栓6、对拉栓选用T25高强拉杆四、荷载计算1、水平荷载统计：根据路桥混凝土的施工条件计算混凝土侧压力如下：(1) 新混凝土对模板的水平侧压力标准值按照《混凝土结构工程施工规范》 （GB50666-2011），模板荷载及荷载效应组合B.0.2规定，可按下列二式计算，并取其最小值：F 1=0.28γc t 0βV 1/2式中 F------新浇筑混凝土对模板的最大侧压力（kN/m 2）。
γc ------混凝土的重力密度（kN/m 3）取24 kN/m 3。
t 0------新浇混凝土的初凝时间（h ），可按实测确定，当缺乏实验资料时，可采用t=200/(T+15)计算，取t 0=5h 。
T------混凝土的温度（25°C ）。
V------混凝土的浇灌速度（m/h ），取 2m/h 。
H------混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面的总高度（m ）；取6.0m 。
β1------混凝土坍落度影响系数，当坍落度50~90mm 时，取0.85；坍落度90~130mm 时，取0.9。
坍落度130~180mm 时，取1.0。
本计算方案以混凝土坍落度130~180mm,取1。
F 1=0.28γc t 0βV 1/2 =0.28×24×5×1.0×21/2 =47.51 kN/m 2= 24 ×6.0 = 144 kN/ m 2混凝土对模板的水平侧压力取二者中的较小值，F = 47 kN/ m 2作为模板水平侧压力的标准值。
铁路工程圆端墩模(桁架式)强度校核计算书
铁路工程圆端墩柱模板强度校核书墩模板面板采用δ6㎜，竖肋用[10间隔305㎜，横肋用δ10㎜*100㎜的板条，间距为500㎜，采用桁架，最大间距为1000；桁架连接螺栓采用10-M24*75。
1、载荷：混凝土的浇注速度为V=3m/h（暂时）,塌落度约160，浇注温度为T=15°采用泵送,最高度的墩子高为12.5m，不加缓凝剂，砼的密度r c=25KN/m3。
侧压力P1=0.22r c t0β1β2V1/2=0.22*25*6*1*1.15*31/2=65.729 KN/㎡β1—外加剂影响修正系数，不加时，β1=1，加缓凝外加剂时，β1=1.2。
β2—塌落度影响修正系数，塌落度0～60，β2=0.8；塌落度60～120，β2=1；塌落度120～200，β2=1.15侧压力P2= r c H=25*12.5=312.5KN/㎡(舍去)模板实际最大侧压力为：P=65.729KN/㎡震动产生的侧压力：P振=4 KN/㎡用导管直接流出时倾倒产生的侧压力：P振=2 KN/㎡组合载荷：∑P=65.729*1.2+1.4(4+2)=87.3 KN/㎡取掉震动P=65.729*1.2+2*1.4=81.67KN/㎡均布载荷∑q=87.3*1=87.3KN/mq=81.67*1=81.67KN/m2、 面板的校核：圆弧模板面板的支撑距离最大， 面板空间为500*300，取1000计算其 W=1*62*10-6/6=6*10-6m 3 I=W*3*10-3=18*10-9m 4()()94.40543.01126*2051122323===－－v Eh k 弯矩M=0.0822ql =0.082*87.3*103*0.32=644.3N.mq弯曲应力σ=M/W=644.3/6=107MPa ＜205 MPa挠度f =0014.094.405430.0*10*67.8100867.000867.0434==k ql m =1.4mm ＜1.5mnm面板的强度刚度满足要求。
桥墩力学检算书
海德路桥墩柱模板检算书一、计算依据1、《结构力学》、《材料力学》高教版2、《施工图设计》、《钻孔桩桥墩、桥台》江苏交通科学研究设计院3、《桥梁博士点算系统》同济大学二、工程概况本套墩身模板为跨威乌高速大桥Φ4.0mx4.0mx9.0m变坡实心墩柱模板，墩柱截面为400cmx900cm,圆端为Φ.04mx4.0m的半圆模板，平板为5.0mx5.0m.。
三、材料主要参数及截面特征1、A3钢弹性模量E=2.1x10¹¹Pa ,剪切模量G=0.81x10³MPa，密度ρ=7850kg/m ³;2、Q235钢板≤20mm的拉、压、弯应力[σ]=215 MPa,,剪应力[στ]=125 MPa；3、Φ35mm圆柱的拉、压应力[σ]=310MPa；4、容许挠度[f]=L/500;5、[10，Wx=39.7cm³,Ix=198.3cm³,A=12.74cm²;6、[16，Wx=87.1cm³,Ix=609cmτ³,A=21.3 cm²;四、计算4.1墩身模板侧压力计算新筑浇混凝土对模板的侧压力；γc=25kN/ m³（新浇混凝土容量），t0=5h, β1=1.2(外加剂影响修正系数)，β2=1.15（砼塌落度影响修正系数），V=2m/h（砼浇筑速度），H=2m(有效压头高度)，pmax1=0.22γc t0β1β2 V½pmax2=γcH=50 kN/ mm²根据公路桥涵技术规范（TJT041-2000）,设计载荷由振捣砼时产生的载荷及新浇筑砼对模板的侧压力两项组成。
侧压力取上面两式中的最小值。
P1=Min[pmax1, pmax2]=50 kN/ mm².振捣混凝土对模板的侧压力：当采用泵送混凝土浇筑时，侧压力取6kN/ m²并乘以荷载系数1.4，P2=1.4x6=8.4 kN/ m.模板侧压力：P= P1+ P2=68.4 k.Pa。
桥墩模板验算
桥墩模板计算书、模板设计说明1、模板使用平板+平板结构（如下图所示），平板与平板采用平口结构，并采用螺栓连接，平板与平板采用对拉螺栓紧固，平板采用桁架加固的形式；桁架采用螺栓与模板连接，采用L100X 100X10相互支撑。
2、模板用料面板采用6mm钢板；背竖肋采用［10，间距300mm左右；背横肋采用L63 X 6,间距300mm。
桁架杆件采用2X L63 X 6。
3、模板分节高度为1.25m。
65-30】、实心墩柱模板力学检算1、墩柱荷载分析①面板：面板为支撑于相邻两横肋之上受均布荷载的板②横肋：横肋简化为横跨在两竖肋桁架之上受均布荷载的简支梁③竖肋桁架：竖肋可简化为支承于竖肋顶、底两支点承受各横肋传来的集中力的桁架。
2、墩柱荷载取值①采用内部振捣器时的新浇混凝土对模板侧面的压力标准值（可按下两式计算，取较小值）：F=0.22r c t°B i B 2v1/2或F=r c H。
式中：F—新浇混凝土对模板侧面的最大侧压力（KN/m2）匚一混凝土的重力密度（25KN/m3）t o—新浇混凝土的初凝时间（h）（混凝土入模温度T=50C考虑，则t°=200/（T+15），则取值为10.0h,按照高强度混凝土凝固时间）V —混凝土的浇筑速度）m/h）（按V=2m/h）H—混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面的总高度）m）（按照最高1.25米计算）B 1—外加剂影响修正系数，不掺外加剂时取1.0,掺具有缓凝作用的外加剂时取1.2B 2—混凝土塌落度影响修正系数，泵送混凝土一般取 1.15计算可得：F=0.22X 25 x 10.0X 1.0X 1.15X 21/2=89.45KN/m2F=25X 1.25=147.5KN/m2两者中取较小值F=89.45KN/m2②侧向振捣压力为 4 KN/m2水平振捣压力为2 KN/m2，故荷载取值Q=89.45+6=95.45 KN/m23、模板验算3.1面板验算采用6mm钢板，取L i=10cm板条简化为三跨连续梁验算；面板跨度按照0.26m考虑。
墩身模板强度、刚度计算书模板计算书
墩身模板强度、刚度计算书一、执行规范和假定条件1-1、参照GB50666-2011混凝土结构工程施工及验收规范中相关条文执行。
1-2、a、F—新浇混凝土对模板的侧压力b、γc—混凝土重力密度：γc=24KN/m3c、t0—新浇混凝土的初凝时间（h）: t0=200/（T+15）入模温度按T=20℃计d、V—浇筑混凝土速度按2m/h（按泵车浇筑速度30 m3/h）e、采用商品混凝土，考虑不掺外加剂；但不得使用缓凝剂（不掺外加剂β1取1.0，掺缓凝剂β1取1.2）β1—外加剂影响修正系数：β1=1.0f、β2—混凝土坍落度16~20cm影响修正系数：β2=1.15g、模板刚度变形控制值（除围檩外），拟定为1.5mm(l/200)，围檩拟定为3mm二、模板上最大侧压力计算F1=2KN/ m2（泵送）F2=4KN/ m2（内部振捣器）F3=γc h 由于高度很高，根据相关条文该内容不与考虑F4=0.22γc t0β1β2V1/2t0=200/（T+15）=6小时β1=1.0 β2=1.15V1/2=21/2F4=0.22×24×6×1.0×1.15×21/2=51.5KN/ m2F max= F4+ F2 +F1=51.5+4+2=57.5KN/m2由此值进行腰圆模板各项内容的复核，截面选用宽度2800mm、长度6200mm。
三、模板的强度、刚度复核3-1、模板的板面复核模板板面选择6mm钢板，为计算方便将平板和圆弧板都简化成平板计算。
计算假定为连续单向板3-1-1、刚度复核q=57.5KN/m2×1m=57.5KN/m=57.5N/mmI=1/12bh3=1/12×1000×63=18000mm4E=2.1×105 l=300f1= 0.00677×57.5×3004 =0.83mm< [1.5mm]2.1×105×18000板面刚度满足要求3-1-2、板面强度复核δ=M/wM=（1/12）×q×l2=（1/12）×57.5×3002=4.3×105N.mmW=I×2/h=18000x2/6=6000δ=4.3×105/6000=71.7N/mm2<[δ]板面强度满足要求。
V型墩柱钢模板结构设检算书(fa)
V型墩柱（2.9m*10m）钢模板结构设计检算书一、荷载计算根据《建筑施工计算手册》8.2，新浇混凝土作用于模板上的最大侧压力公式如下，采用二式中的较小值：F砼=0.22γc t0β1β2V1/2F=γc H式中γc——新浇混凝土重力密度（KN/m3）；t0——新浇混凝土的初凝时间（h）；β1——外加剂影响系数，加外加剂时取1.2，不加时取1.0；β2——混凝土坍落度影响系数，110～115时取1.15；V——浇注速度，（m／h）。
取混凝土浇注速度为每小时24m3,墩身部分每小时1.33m高、V 型墩部分每小时1.1m高、取1.4m／h，初凝时间为5小时。
新浇砼对模板的侧压力计算如下：F砼=0.22γc t0β1β2V1/2 =0.22*25*5*1.4*1.15*1.21/2=48.496KN/m2F=γc H=25*11=275 KN/m2取F=49 KN/m2有效压头高度为：h= F砼/γc=49/25=1.96m二、对墩身部分钢模板的检算钢模板的结构设计基本资料如图1-1所示，混凝土侧压力主要作用于中间的大平板模，则只需检算大平板钢模板。
图1-1模板面板采用6mm厚钢板，尺寸为H×L=2000×3000mm，竖向小肋采用扁钢－100*6mm，间距S=600mm，横肋采用槽钢[10#，间距h=333mm，竖向大肋采用2根槽钢组合2[10#，间距L=1000mm，L1=800mm，a=200mm，拉杆上下间距为L1=500mm，L2=1000mm。
结构检算1、面板验算（1）强度验算选面板区格中三面固结、一面简支的最不利受力情况进行计算。
根据《静力计算手册》求出跨中及支座弯距后，按下式验算最大正应力。
maxM f Wσ=≤W ——板的截面抵抗矩，216W bh =； b ——单位板宽，取b =1mm ； h ——钢板的厚度。
取大模板的最大侧压力F =49kN/m 2，3330.555600y xl l ==，由《静力计算手册》得：00.0827x M K =-，00.057yM K =-， 0.0398x M K =，0.0042y M K =，0.00255W K =。
9.8x4墩柱模板设计计算书
实心墩模板设计计算书文水县强盛钢模板有限公司2016年模板设计计算书设计说明：以截面9.8m*4m实心墩为例，墩身高度为12m。
设计模板的面板为6mm厚Q235钢板，纵肋采用[10#槽钢，间距为350mm，背楞采用20#槽钢，间距为1000，浇注时采用泵送混凝土，浇注速度为1.5米 /小时，混凝土入模温度为25℃。
I 荷载砼对模板的侧压力：F=0.22×r c×t0×β1×β2V1/2=0.22×26×（200/（25+15））×1.2×1.15×21/2=55.8KN/m²V=1.5m/ h（浇注速度） t=25℃（入模温度）倾倒混凝土时产生的水平荷载为2 KN/m²振捣混凝土时产生的水平荷载为2 KN/m²荷载组合为：（55.8×1.2+4×1.4）×0.85=61.7 KN/m²II面板验算已知：板厚h=6mm 取板宽b=10mm q=F〃b=0.617N/mm按等跨考虑1、强度验算:Mmax =0.1×ql²=0.1×0.617×350²=7558 N〃mm截面抵抗矩W=bh²/5=10×6²/5=60mm³最大内力：σ=Mmax/W= 7558/60=126N/ mm²＜215N/ mm²满足要求。
2、挠度验算:I=bh³/10=10×6³/10=180mm4ω=0.677×ql4/100EI=0.677×0.617×307*5004/(100×2.06×105×180）=1.7mm<2mm满足要求。
III 竖肋验算已知：l=1000mm a=500mm q=0.0617×350=21.6N/mm W［10=39.7×10³mm³ I[10=198.3×104mm4强度验算:竖肋为两端外伸，按外伸梁计算，Mmax=qa²/2=21.6×500²/2=2699375N〃mm最大内力：σ=Mmax/W［10=2699375/39.7×10³=68N/mm²＜215N/ mm²2、挠度验算:ω=ql4/384EI×(5-24×a2/l2)=21.6×10004/（384×2.06×105×198.3×104×(5-24×5002/10002))=0.14mm<1mm满足要求III 背楞验算已知：l=3000mm q=0.0617*1000=61.7N/mm2W［20=356×10³mm³ 2I[20=3560×104mm41、强度验算:按三等跨连计算Mmax =0.1ql²=0.1×61.7×24002=55530000N〃mm最大内力：σ=Mmax/2W［20=55530000/(356×10³)=156N/mm²＜215N/ mm²2、挠度验算ω=0.677ql4/100EI=0.677×61.7×24004/(100×2.06×105×3560×104）=1.88mm满足要求满足要求IV 对拉螺栓验算一根对拉螺栓所承受的拉力：N=0.0617*3000*1000=185100 φ25拉杆净截面积为350mm2φ25拉杆所承受的力为：350*750=262500N>185100 N文水县强盛钢模板有限公司2016年。
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墩柱模板强度校核书（桁架式）墩柱模板强度校核书（桁架式）一、设计依据《建筑结构荷载规范》《混凝土结构设计规范》《桥梁施工手册》《钢结构设计规范》《铁路桥涵施工技术规范》二、技术特性：1.满足墩身体形设计尺寸要求；2.具有足够的刚度，确保成形后混凝土表面平顺美观，尺寸符合规范要求；3.在现浇混凝土最大浇注高度的施工工况下，保证模板不出现位移和变形；4.确保模板操作简单、拆装方便、安全可靠；5.部件标准化、系列化，具有较好的通用性；二、整体方案从结构特点出发充分考虑结构施工要求，在满足砼施工质量要求，保证施工安全的前提下，尽量减少模板数量和规格，达到适用、经济、合理、安全的目的。
三、已知条件：按照最大截面9.0 x3.3m，最大墩高16.5m进行计算。
墩模板面板采用δ6㎜，竖肋用[10#槽钢间隔340㎜，横肋用δ14㎜*100㎜的板条，间距最大为750㎜，背楞采用[25#槽钢，桁架宽1150㎜，上下弦杆用双槽钢，腹杆用2-[8#槽钢，桁架间距750㎜，桁架与背楞斜连接采用Φ32精轧螺纹钢拉杆。
本工程钢柱模钢材牌号为Q235，根据《钢结构设计手册》（第三版）中的取值基本规定，取值如下：（1）钢材强度设计值注：a.表中厚度系指计算点的钢材厚度，对轴心受力构件系指截面中较厚板的厚度；b.括号中数值适用于薄壁型钢。
（2）钢材其他取值钢材弹性模量取E=2.06×105(N/mm2)钢板泊松系数取ν=0.3钢板截面塑性发展系数取γx=1钢板挠度计算系数取K f=0.00177钢板的刚度取Bo=24×108(N/mm2)（3）有关混凝土的设计计算取值混凝土重力密度取γc=25 KN/m3混凝土的初凝时间，取to=8小时混凝土外加剂影响系数取β1=1.2混凝土坍落度影响系数取β2=1.15倾倒混凝土产生的荷载标准值取F2=4 KN/m21、荷载：1)根据我国《混凝土结构工程施工及验收规范》〈GB50204-92〉中新浇注混凝土作用在模板上的最大侧压力计算公式如下F=0.22γc.toβ1β2V½F=γc.HF—新浇筑混凝土对模板的最大侧压力（kN/ M2）；γc - 混凝土的重力密度（kN/m3）；to—新浇筑混凝土的初凝时间（h)，可按实测确定。
当缺乏试验资料时，可采用to= 200/ (T+15)计算（T为混凝土的温度℃）；V- 混凝土的浇筑速度（m/h)；H- 混凝土侧压力计算位置处至新浇筑混凝土顶面的总高度（ M )；β1—外加剂影响修正系数，不掺外加剂时取1.0;掺具有缓凝作用的外加剂时取1.2；β2—混凝土坍落度影响修正系数，当坍落度小于30mm时，取 0. 85； 5 0 ～ 90 mm 时，取1.0；110～150mm时，取1.15。
带入数据得侧压力取两者中较小值：F=105KN/㎡设计值：(2)混凝土侧压力设计值：F=F1*分项系数*折减系数F=105x 1.2x0.9=113KN/m2（3）倾倒混凝土时产生的水平荷载查建筑施工手册17-78表为2KN/㎡荷载设计值为2x 1.4x0.9= 2.5KN/m2（4）混凝土振捣产生的荷载查路桥施工计算手册8-1表为4KN/㎡荷载设计值为4x 1.4x0.9=5KN/m2（5）按表1 7-81进行荷载组合F'=113+ 2.5+5=121KN/m22、 面板的计算：圆弧模板在混凝土浇注时产生的侧压力有横肋承担，在刚度计算中与平模板相似。
2.1计算简图取1m 宽板带作为计算单元。
（1)面板荷载计算面板荷载计算值q=121×1=121(kN/m) （2)面板抗弯强度计算按双向板计算，选面板区格中三面固结、一面简支的最不利受力情况进行计算。
，按近似0.5值，查《建筑结构静力学计算手册（第二版）》附表4-21可得，m x o =-0.0836，m y o =-0.0569, m x =0.041, m y =0.0028, Kw=0.0026。
支座弯矩：m KN ql m M x x x ⋅-=⨯⨯-==17.1340.01210836.02200m KN ql m M x y y ⋅-=⨯⨯-==8.0340.01210569.02200面板截面抵抗矩3 2 2 6000 6 1000 61 61mmbh W = ⨯ ⨯ = = 453 . 0 750 340 = = yx l l应力226max /20519560001017.1mm N mm N W M <=⨯==σ，满足要求。
跨中弯矩：m KN ql m M x x x ⋅=⨯⨯-==052.0340.0121041.022m KN ql m M x y y ⋅=⨯⨯-==039.0340.01210028.022钢板的泊松比3.0=ν，故需换算m KN M M M y x x ⋅=⨯+=+=0637.0039.03.0052.0νν m KN M M M x y y ⋅=⨯+=+=195.052.03.0039.0νν面板截面抵抗矩应力为：226max /2056.106000100637.0mm N mm N W M <=⨯==σ，满足要求。
（3）面板挠度计算mm lmm B ql K w w 22.01500001.0105.41340121.00026.08404=<=⨯⨯⨯==, 满足要求。
3、纵肋校核选10#槽钢，参数： W x =39.7cm 3 I x =198cm 4 1) 强度校核纵肋间距为h=340mm ，纵肋平均计算长度为L=750mmq=F*h=0.121N/mm 2*340mm=41.14N/mmM max =q*L 2/8 =0.125*41.4N/mm*7502mm=2910938N*mmσmax =M max /W x =2910938/39.7*103=73.32338N/mm 2σmax <f=215MPa ，满足要求() () Eh B = - ⨯ ⨯ ⨯ ⨯ = - = 2 3 3 5 2 3 0 3 . 0 1 12 6 10 10 .1 2 1 12 ν 41.5×3 2 2 6000 6 1000 61 61mmbh W = ⨯ ⨯ = =2)挠度校核跨中按照简支梁校核5*41.1*7504 384* 2.06*105*198*104=0.42f max=5*q*L4/(384*E*I)=[v]=L/1000=750/1000=0.75mm ， V max<[v]满足要求4、桁架的强度校核：1150mm宽桁架，桁架腹杆采用2-[8，内弦杆采用2-【16，外弦杆采用2-[12.内力计算桁架的受荷面积9.172*0.75q=121x0.75=90.75KN图1——桁架简化模型图2——桁架弯矩图图3——桁架轴力图图4——桁架剪力图图5——桁架位移计算图由力学求解器求出的内力如上图示1)应力计算：桁架内弦杆采用][16#槽钢：截面参数:W x=2x117x103mm3 =234000mm3 I x=2x934x104mm4=186800000mm3δmax =M max / W x （M max =1/8ql 2）=9.543x106/234000=40.8N/mm 2∠f=215 N/mm 2 满足要求。
2)最大位移发生在6节点处，为3.7mm ，247811729/7.3<10001,满足要求。
5、四角斜拉采用φ32的精轧螺纹钢，其截面积为804 mm 2，用于模板的加固及调方取拉杆研究对象，由静力平衡条件N/sin45=ql/2，其支座反力N=360KN, PSB930的精轧螺纹钢其轴向拉力设计值N=Af=804x1080=868320N, 其值远大于392KN 故满足要求，我方交付时会附带钢厂家精轧螺纹钢的材质单；其四角对拉为Tr32的普通圆钢起双重加固作用，无需计算。
6、宽度方向背楞验算：背楞采用][25c#, 截面参数：A=2x44.9=89.8 cm 2,W x =2x295=590cm 3 , I x =2x3696=7392cm 4背楞按照两端斜拉角钢位置为固定点，两端固定计算；图1——背楞简化模型图2——背楞弯矩图图3——背楞剪力图图4——背楞位移计算图由力学求解器求出的内力如上图示均满足要求。
7、连接螺栓的校核：模板连接螺栓采用M20，桁架上采用螺栓48-M20, 其截面积S1=314.2㎜2螺栓受力T=AxP/2*24 =5.9*2*111.47*103/48=27.4*103Nτ=T/S=27.4X103/314.2=87.21MPa＜170MP满足要求8、吊耳计算：1. 吊耳采用Q235(δ14钢板)，截面面积Ａ＝2100mm2，每块长度方向模板上设四个吊耳，按吊装8300*1500mm宽模板自重3.9吨计算，模板自重荷载设计值取系数1.3，即Ｐx＝1.3×3.9×9800=49686N.σ=Ｐx /Ａ=49686/(4×2100)=6.05N/mm2<[σ]=160N/mm2均满足要求。
160/6.05=26.4（则安全系数K=4）。
2. 吊耳与模板之间采用焊接，焊缝长为80mm,焊角尺寸为8mm，单侧受拉面积为： 80×8/2=320 mm2σ=Ｐx /Ａ=48412/(8×320)=18.9N/mm2<[σ]=160N/mm2均满足要求。
160/18.9=8.5（则安全系数K=4）。
3. 吊耳与模板之间采用焊接，焊缝长为80mm,焊角尺寸为8mm，单侧受剪面积为： 80×8=640 mm2Ｐx＝48412Nτ=Ｐx/Ａ=48412/（8×640）=9.5N/ mm2<[τ]=160 N/mm2故满足要求。
160/9.5=16.8（则安全系数K=4）。