四桩基础计算书
四桩承台计算书
四桩承台计算书一、设计资料1、承台信息承台底标高：-6.60m承台高：1400mm承台x方向移心：0mm承台y方向移心：0mm2、桩截面信息桩截面宽：1400mm桩截面高：0mm单桩承载力：3200.00kN3、承台混凝土信息承台混凝土等级：C304.桩位坐标:桩位表柱信息表《建筑桩基技术规范》（JGJ 94－2008）以下简称桩基规范《混凝土结构设计规范》（GB 50010－2010）以下简称混凝土规范二、计算结果1、桩承载力验算承台及覆土重:采用公式：= 1905.1 kN∑X i2= 12250000.0 ∑Y i2= 12250000.02、承台内力配筋计算三、结果汇总一、标准组合下桩反力:最大最小桩反力及对应的标准组合桩平均反力最大值2999.90 (非震)(Load 11)桩平均反力最小值2541.45 (非震)(Load 4)桩平均反力最大值2790.87 (震)(Load 21)桩平均反力最小值2753.89 (震)(Load 20)单桩承载力验算满足二、基本组合下承台冲切、剪切、配筋计算:角桩冲切计算：桩1: 抗力6359.03 kN 冲切力3279.22 kN h0：1450 mm (Load:23)桩2: 抗力6359.03 kN 冲切力3246.43 kN h0：1450 mm (Load:23)桩3: 抗力6359.03 kN 冲切力3191.58 kN h0：1450 mm (Load:23)桩4: 抗力6359.03 kN 冲切力3224.38 kN h0：1450 mm (Load:23) 柱冲切计算：抗力13274.51 kN 冲切力12941.61 kN h0：1350 mm Load：23 抗剪计算：1左边：抗力11804.15kN 剪力6503.60kN h0：1450mm (Load:23)2右边：抗力11804.15kN 剪力6438.01kN h0：1450mm (Load:23)3上边：抗力12232.87kN 剪力6525.65kN h0：1450mm (Load:23)4下边：抗力12232.87kN 剪力6415.96kN h0：1450mm (Load:23)承台冲剪验算满足承台高度：承台高1500底板配筋计算：X方向：弯矩8779.86 kN.m 计算钢筋面积3186 mm2/m Load：23 Y方向：弯矩8320.20 kN.m 计算钢筋面积3019 mm2/m Load：23根据最小配筋率计算承台最小配筋：Agx min= 2100. mm2/mAgy min= 2100. mm2/m原钢筋x方向配筋量不满足原钢筋y方向配筋量不满足计算的配筋方案为：Agx: HRB400 22@100Agy: HRB400 20@100。
塔吊四桩基础的计算书(TC7020)
（TC7０20)塔吊四桩基础得计算书依据《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》（ＪGＪ/T 1８7-2009)。
二、荷载计算1、自重荷载及起重荷载１）塔机自重标准值F k1=12６0kＮ２）基础以及覆土自重标准值G k=4、５×４、５×1、６0×２5＝81０kN3) 起重荷载标准值Ｆqk=1６0kN２、风荷载计算１) 工作状态下塔机塔身截面对角线方向所受风荷载标准值a、塔机所受风均布线荷载标准值（Wo=0、2ｋN/ｍ2）Ｗk=0、8×１、59×1、95×1、2×0、２＝0、6０kN/m２ q sk＝1、２×0、６0×０、35×2=0、５0ｋＮ／mb、塔机所受风荷载水平合力标准值Fｖk＝q sk×H=0、50×46、50=23、25ｋNc、基础顶面风荷载产生得力矩标准值M sk=０、5F vk×H=0、5×2３、２5×4６、50＝540、62ｋN、ｍ2) 非工作状态下塔机塔身截面对角线方向所受风荷载标准值ａ、塔机所受风均布线荷载标准值（本地区Ｗｏ=0、３5ｋN/m 2）W k=0、8×１、６2×1、95×1、２×０、35＝1、0６kN/m2ｑｓk＝１、2×１、06×0、35×2、00=0、８９kN／mb、塔机所受风荷载水平合力标准值F vk=q sk×H=０、８９×46、50=41、4６kNc、基础顶面风荷载产生得力矩标准值Ｍsｋ=0、5Fｖk×H=0、5×4１、46×46、５0=96３、9３kN、ｍ3、塔机得倾覆力矩工作状态下，标准组合得倾覆力矩标准值M k=１６39+0、9×（1400+54０、62)＝3385、55kN、m非工作状态下,标准组合得倾覆力矩标准值Mｋ=1639＋963、９３=2602、９３kN、m三、桩竖向力计算非工作状态下:Q k=（Fｋ+G k）/n=(1260+８10、00)／4＝517、５0kNQｋmax=（F k＋G k）/n+（Mｋ＋Fｖk×ｈ）/L＝(126０+810）/４+Ａbs（２６02、93＋41、46×1、60)/４、95=10５６、8５kＮ Q kｍin=(F k+G k—Fｌk）/n-（Ｍk+Ｆvk×h)／L=（1260+810-０）/4－Ａbｓ（2602、9３+４1、46×１、6０)/4、９5=-21、8５kN 工作状态下:Q k=（F k+G k+Ｆqk）／n＝(１260+810、0０+１60）/4=5５7、50kNＱｋmax=(F k+Ｇｋ+F qk）／n+（M k+F vk×ｈ）/L=(１260+810＋160)/4+Abｓ（3385、５5+23、25×１、6０）/4、9５=１249、11kN Q kmin=（Ｆｋ+G k+F qk－F lk）/n-（M k＋F vk×h)/L＝（1２６０＋8１０+１60－0）/4-Abs（3385、55+23、25×1、6０）/4、９5＝-134、11kN四、承台受弯计算1、荷载计算不计承台自重及其上土重,第i桩得竖向力反力设计值:工作状态下:最大压力 N i＝1、３5×（F k+F qk)/n+1、３5×（M k+F vｋ×h)/L=1、３５×(12６０+160）/4+1、35×（3385、５5＋23、2５×１、60）/4、95＝1412、92ｋN最大拔力 N i＝1、35×(Fｋ+Ｆqk）/n—1、35×(M k+Ｆvk×h）/L=1、35×（126０+１６０）/4—1、３5×(3385、55＋２3、2５×1、6０）/4、95=-４54、42kＮ非工作状态下:最大压力 N i＝１、３5×Fｋ/ｎ+1、35×(M k＋F vk×h）/Ｌ=1、３５×1260／４＋1、35×（26０2、93+４１、4６×１、６0)/4、95=１15３、３８kN最大拔力 N i＝1、35×Fｋ/n—1、35×(M k+F vｋ×h)/L=１、３５×12６０/４-1、35×（2６02、9３＋4１、４６×1、60）/４、95=-302、8８kN2、弯矩得计算依据《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》第6、4、2条其中 M x ,M y1──计算截面处X Ｙ方向得弯矩设计值（kN 、ｍ）;x i ，y i ──单桩相对承台中心轴得X Ｙ方向距离(m ）;Ｎi ──不计承台自重及其上土重,第ｉ桩得竖向反力设计值（kN)。
塔机四桩灌注桩基础计算书
塔机四桩灌注桩基础计算书1. 计算参数(1) 基本参数采用1台QTZ6020塔式起重机，臂长60ｍ，初装高度为40ｍ，塔身尺寸1.70ｍ，地下室开挖深度为-6.8ｍ，现场地面标高为-0.30ｍ，塔机基础面标高-0.30ｍ，采用四桩灌注桩基础。
(2) 计算参数1) 塔吊基础受力情况（表1及图1）表1图1 塔吊基础受力示意图比较塔机的工作状态和非工作状态的受力情况，塔吊基础按非工作状态计算（图2）：F k’=850.00×1.2=1020.00kN ，F h’=70.00×1.4=98.00kNM k=(2000.00+70.00×1.40)×1.4=2937.20kN.m2) 桩顶以下岩土力学资料（表2）表2序号 地层名称厚度L(m)极限侧阻力标准值q sik(kPa)岩石饱和单轴抗压强度标准值f rk (kPa)q sik L i(kN/m)抗拔系数λiλi q sik L i(kN/m)1 松散粉细砂 0.20 40.00 8.00 0.50 4.002 中密中粗砂 8.50 60.00 510.000.60 306.003 强风化粉砂岩 1.50 170.00 255.00 1.00 255.004 中风化粉砂岩 1.00 10000.00桩长 11.20 ∑q sik L i=773.00∑λi q sik L i= 565.00(3) 基础设计主要参数（图3）基础桩采用4根Φ600钻(冲)孔 灌注桩,桩顶标高-1.70m,桩端不设扩大头，桩端入中风化粉砂岩 1.00m；桩混凝土等级C25，f C=11.90N/mm2 ，E C=2.80×104N/mm2；f t=1.27N/mm2 ，桩长11.20m；钢筋HRB335，f y=300N/mm2，E s=2.00×105N/mm2；承台尺寸长(a)=4.20m，宽(b)=4.20m，高(h)=1.50m，桩中心与承台中心1.50m，承台面标高-0.30m；承台混凝土等级C35，f t=1.57N/mm2 ，f C=16.70N/mm2，γ混凝土=25kN/m3。
塔吊四桩基础的计算书(TC7020)
(TC7020)塔吊四桩基础的计算书依据《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》(JGJ/T 187-2009)。
二. 荷载计算1. 自重荷载及起重荷载1) 塔机自重标准值F k1=1260kN2) 基础以及覆土自重标准值G k=4.5×4.5×1.60×25=810kN3) 起重荷载标准值F qk=160kN2. 风荷载计算1) 工作状态下塔机塔身截面对角线方向所受风荷载标准值a. 塔机所受风均布线荷载标准值 (Wo=0.2kN/m 2)W k=0.8×1.59×1.95×1.2×0.2=0.60kN/m2q sk=1.2×0.60×0.35×2=0.50kN/mb. 塔机所受风荷载水平合力标准值F vk=q sk×H=0.50×46.50=23.25kNc. 基础顶面风荷载产生的力矩标准值M sk=0.5F vk×H=0.5×23.25×46.50=540.62kN.m2) 非工作状态下塔机塔身截面对角线方向所受风荷载标准值a. 塔机所受风均布线荷载标准值 (本地区 Wo=0.35kN/m 2)W k=0.8×1.62×1.95×1.2×0.35=1.06kN/m2q sk=1.2×1.06×0.35×2.00=0.89kN/mb. 塔机所受风荷载水平合力标准值F vk=q sk×H=0.89×46.50=41.46kNc. 基础顶面风荷载产生的力矩标准值M sk=0.5F vk×H=0.5×41.46×46.50=963.93kN.m3. 塔机的倾覆力矩工作状态下，标准组合的倾覆力矩标准值M k=1639+0.9×(1400+540.62)=3385.55kN.m非工作状态下，标准组合的倾覆力矩标准值M k=1639+963.93=2602.93kN.m三. 桩竖向力计算非工作状态下：Q k=(F k+G k)/n=(1260+810.00)/4=517.50kNQ kmax=(F k+G k)/n+(M k+F vk×h)/L=(1260+810)/4+Abs(2602.93+41.46×1.60)/4.95=1056.85kNQ kmin=(F k+G k-F lk)/n-(M k+F vk×h)/L=(1260+810-0)/4-Abs(2602.93+41.46×1.60)/4.95=-21.85kN工作状态下：Q k=(F k+G k+F qk)/n=(1260+810.00+160)/4=557.50kNQ kmax=(F k+G k+F qk)/n+(M k+F vk×h)/L=(1260+810+160)/4+Abs(3385.55+23.25×1.60)/4.95=1249.11kNQ kmin=(F k+G k+F qk-F lk)/n-(M k+F vk×h)/L=(1260+810+160-0)/4-Abs(3385.55+23.25×1.60)/4.95=-134.11kN四. 承台受弯计算1. 荷载计算不计承台自重及其上土重，第i桩的竖向力反力设计值：工作状态下：最大压力 N i=1.35×(F k+F qk)/n+1.35×(M k+F vk×h)/L=1.35×(1260+160)/4+1.35×(3385.55+23.25×1.60)/4.95=1412.92kN 最大拔力 N i=1.35×(F k+F qk)/n-1.35×(M k+F vk×h)/L=1.35×(1260+160)/4-1.35×(3385.55+23.25×1.60)/4.95=-454.42kN 非工作状态下：最大压力 N i=1.35×F k/n+1.35×(M k+F vk×h)/L=1.35×1260/4+1.35×(2602.93+41.46×1.60)/4.95=1153.38kN最大拔力 N i=1.35×F k/n-1.35×(M k+F vk×h)/L=1.35×1260/4-1.35×(2602.93+41.46×1.60)/4.95=-302.88kN2. 弯矩的计算依据《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》第6.4.2条其中 M x,M y1──计算截面处XY方向的弯矩设计值(kN.m)；x i,y i──单桩相对承台中心轴的XY方向距离(m)；N i──不计承台自重及其上土重，第i桩的竖向反力设计值(kN)。
四桩桩基承台计算
四桩桩基承台计算项目名称_____________日期_____________设计者_____________校对者_____________一、设计依据《建筑地基基础设计规范》 (GB50007-2002)①《混凝土结构设计规范》 (GB50010-2010)②《建筑桩基技术规范》 (JGJ 94－2008)③二、示意图三、计算信息承台类型: 四桩承台计算类型: 验算截面尺寸构件编号: CT-41. 几何参数矩形柱宽bc=400mm 矩形柱高hc=400mm圆桩直径d=500mm承台根部高度H=1000mm承台端部高度h=1000mmx方向桩中心距A=2000mmy方向桩中心距B=2000mm承台边缘至边桩中心距 C=500mm2. 材料信息柱混凝土强度等级: C30 ft_c=1.43N/mm2, fc_c=14.3N/mm2承台混凝土强度等级: C30 ft_b=1.43N/mm2, fc_b=14.3N/mm2桩混凝土强度等级: C30 ft_p=1.43N/mm2, fc_p=14.3N/mm2承台钢筋级别: HRB400 fy=360N/mm23. 计算信息结构重要性系数: γo=1.0纵筋合力点至近边距离: as=40mm4. 作用在承台顶部荷载基本组合值F=3300.000kNMx=0.000kN*mMy=0.000kN*mVx=0.000kNVy=0.000kN四、计算参数1. 承台总长 Bx=C+A+C=0.500+2.000+0.500=3.000m2. 承台总宽 By=C+B+C=0.500+2.000+0.500=3.000m3. 承台根部截面有效高度 ho=H-as=1.000-0.040=0.960mho1=h-as=1.000-0.040=0.960mh2=H-h=1.000-1.000=0.000m4. 圆桩换算截面宽度 bp=0.8*d=0.8*0.500=0.400m五、内力计算1. 各桩编号及定位座标如上图所示:1号桩 (x1=-A/2=-1.000m, y1=-B/2=-1.000m)2号桩 (x2=A/2=1.000m, y2=-B/2=-1.000m)3号桩 (x3=A/2=1.000m, y3=B/2=1.000m)4号桩 (x4=-A/2=-1.000m, y4=B/2=1.000m)2. 各桩净反力设计值, 计算公式:【8.5.3-2】①∑x i=x12*4=4.000m∑y i=y12*4=4.000mN i=F/n-Mx*y i/∑y i2+My*x i/∑x i2+Vx*H*x i/∑x i2-Vy*H *y1/∑y i2N1=3300.000/4-0.000*(-1.000)/4.000+0.000*(-1.000)/4.000+0.000*1.000*(-1.000)/4.000-0.000*1.000*(-1.000)/4.000=825.000kNN2=3300.000/4-0.000*(-1.000)/4.000+0.000*1.000/4.000+0.000*1.000*1.000/4.000-0.000*1.000*(-1.000)/4.000=825.000kNN3=3300.000/4-0.000*1.000/4.000+0.000*1.000/4.000+0.000*1.000*1.000/4.000-0.000*1.000*1.000/4.000=825.000kNN4=3300.000/4-0.000*1.000/4.000+0.000*(-1.000)/4.000+0.000*1.000*(-1.000)/4.000-0.000*1.000*1.000/4.000=825.000kN六、柱对承台的冲切验算【8.5.17-1】①1. ∑Ni=0=0.000kN2. αox=A/2-bc/2-bp/2=2.000/2-0.400/2-0.400/2=0.600mαoy=B/2-hc/2-bp/2=2.000-0.400/2-0.400/2=0.600m3. λox=αox/ho=0.600/0.960=0.625λoy=αoy/ho=0.600/0.960=0.6254. βox=0.84/(λox+0.2)=0.84/(0.625+0.2)=1.018βoy=0.84/(λoy+0.2)=0.84/(0.625+0.2)=1.0185. 因 H=1.000m 所以βhp=0.983γo*Fl=γo*(F-∑Ni)=1.0*(3300.000-0.000)=3300.00kN2*[βox*(hc+αoy)+βoy*(bc+αox)]*βhp*ft_b*ho=2*[1.018*(400+600)+1.018*(400+600)]*0.983*1.43*960=5497.86kN≥γo*Fl=3300.00kN柱对承台的冲切满足规范要求七、角桩对承台的冲切验算【8.5.17-5】①1. Nl=max(N1, N2, N3, N4)=825.000kN2. a1x=(A-bc-bp)/2=(2.000-0.400-0.400)/2=0.600ma1y=(B-hc-bp)/2=(2.000-0.400-0.400)/2=0.600m3. λ1x=a1x/ho1=0.600/0.960=0.625λ1y=a1y/ho1=0.600/0.960=0.6254. β1x=0.56/(λ1x+0.2)=0.56/(0.625+0.2)=0.679β1y=0.56/(λ1y+0.2)=0.56/(0.625+0.2)=0.679 C1=C+1/2*bp=0.500+0.400/2=0.700mC2=C+1/2*bp=0.500+0.400/2=0.700m5. 因 h=1.000m 所以βhp=0.983γo*Nl=1.0*825.000=825.000kN[β1x*(C2+a1y/2.0)+β1y*(C1+a1x/2)]*βhp*ft_b*ho1=[0.679*(700+600/2)+0.679*(700+600/2)]*0.983*1.43*960 =1832.619kN≥γo*Nl=825.000kN角桩对承台的冲切满足规范要求八、承台斜截面受剪验算【8.5.18-1】①1. 计算承台计算截面处的计算宽度bx1=Bx=C+A+C=0.500+2.000+0.500=3.000mbx2=bc=0.400mbxo=[1-0.5*h2/ho*(1-bx2/bx1)]*bx1=[1-0.5*0.000/0.960*(1-0.400/3.000)]*3.000=3.000mby1=By=C+B+C=0.500+2.000+0.500=3.000mby2=hc=0.400mbyo=[1-0.5*h2/ho*(1-by2/by1)]*by1=[1-0.5*0.000/0.960*(1-0.400/3.000)]*3.000=3.000m2.计算剪切系数因 0.800ho=0.960m<2.000m,βhs=(0.800/0.960)1/4=0.955ax=1/2*(A-bc-bp)=1/2*(2.000-0.400-0.400)=0.600m λx=ax/ho=0.600/0.960=0.625βx=1.75/(λx+1.0)=1.75/(0.625+1.0)=1.077ay=1/2*(B-hc-bp)=1/2*(2.000-0.400-0.400)=0.600m λy=ay/ho=0.600/0.960=0.625βy=1.75/(λy+1.0)=1.75/(0.625+1.0)=1.0773. 计算承台底部最大剪力【8.5.18-1】①因为 N14=N1+N4=825.000+825.000=1650.000kN因为 N23=N2+N3=825.000+825.000=1650.000kN所以 Vx=max(|N14|, |N23|)=max(1650.000,1650.000)=1650.000kN因 N12=N1+N2=825.000+825.000=1650.000kNN34=N3+N4=825.000+825.000=1650.000kN所以 Vy=max(|N12|, |N34|)=max(1650.000,1650.000)=1650.000kNγo*Vx=1.0*1650.000=1650.000kNβhs*βx*ft_b*byo*ho=0.955*1.077*1.43*3000*960=4237.580kN≥γo*Vx=1650.000kNγo*Vy=1.0*1650.000=1650.000kNβhs*βy*ft_b*bxo*ho=0.955*1.077*1.43*3000*960=4237.580kN≥γo*Vy=1650.000kN承台斜截面受剪满足规范要求九、承台受弯计算【8.5.16-1】【8.5.16-2】1. 承台底部弯矩最大值【8.5.16-1】【8.5.16-2】①因 Mdx14=(N1+N4)*(A/2-1/2*bc)=(825.000+825.000)*(2.000/2-1/2*0.400)=1320.00kN*mMdx23=(N2+N3)*(A/2-1/2*bc)=(825.000+825.000)*(2.000/2-1/2*0.400)=1320.00kN*m所以 Mx=max(|Mdx14|, |Mdx23|)=max(|1320.00|,|1320.00|)=1320.00kN*m因 Mdy12=(N1+N2)*(1/2*B-1/2*hc)=(825.000+825.000)*(1/2*2.000-1/2*0.400)=1320.00kN*mMdy34=(N3+N4)*(1/2*B-1/2*hc)=(825.000+825.000)*(1/2*2.000-1/2*0.400)=1320.00kN*m所以 My=max((|Mdy12|, |Mdy34|)=max(|1320.00|,|1320.00|)=1320.00kN*m2. 计算配筋面积Asx=γo*Mx/(0.9*ho*fy)=1.0*1320.00*106/(0.9*960*360)=4243.8mm2Asx1=Asx/By=4243.8/3=1415mm2/mAsy=γo*My/(0.9*ho*fy)=1.0*1320.00*106/(0.9*960.000*360)=4243.8mm2Asy1=Asy/Bx=4243.8/3=1415mm2/m3. 计算最小配筋率受弯最小配筋率为ρmin=0.150%4. 承台最小配筋面积As1min=ρmin*H*1000=0.150%*1000*1000=1500mm2因 As1min>Asx1 所以承台底面x方向配筋面积为 1500mm2/m选择钢筋⌲14@100, 实配面积为1539mm2/m。
QTZ80矩形承台桩基础计算书
塔吊四桩基础的计算书依据《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》(JGJ/T 187-2009)。
一. 参数信息塔吊型号: QTZ80 塔机自重标准值:Fk1=460.00kN起重荷载标准值:Fqk=80.00kN塔吊最大起重力矩:M=800.00kN.m 塔吊计算高度: H=65m塔身宽度: B=1.60m非工作状态下塔身弯矩:M1=-200kN.m 桩混凝土等级: C80 承台混凝土等级:C35保护层厚度: 50mm 矩形承台边长: 6.00m承台厚度: Hc=1.350m承台箍筋间距: S=200mm 承台钢筋级别: HRB400承台顶面埋深: D=0.000m桩直径: d=0.400m 桩间距: a=3.500m桩入土深度: 17.00m 桩型与工艺: 预制桩桩空心直径: 0.200m预埋形式：塔吊基础采用预埋基础节，由四根弦杆加水平腹杆和斜腹杆焊接而成的整体结构，按要求将底节埋入混凝土基础中，预埋节上部用8个M30高强度螺栓与标准节相连。
计算简图如下：钢筋平面布置图如下：二. 荷载计算1. 自重荷载及起重荷载1) 塔机自重标准值F k1=460kN2) 基础以及覆土自重标准值G k=6×6×1.35×25=1215kN承台受浮力：F lk=6×6×0.85×10=306kN3) 起重荷载标准值F qk=80kN2. 风荷载计算1) 工作状态下塔机塔身截面对角线方向所受风荷载标准值a. 塔机所受风均布线荷载标准值 (Wo=0.2kN/m2)=0.8×1.48×1.95×1.54×0.2=0.71kN/m2=1.2×0.71×0.35×1.6=0.48kN/mb. 塔机所受风荷载水平合力标准值F vk=q sk×H=0.48×65.00=31.06kNc. 基础顶面风荷载产生的力矩标准值M sk=0.5F vk×H=0.5×31.06×65.00=1009.49kN.m2) 非工作状态下塔机塔身截面对角线方向所受风荷载标准值a. 塔机所受风均布线荷载标准值 (本地区 Wo=0.35kN/m2)=0.8×1.51×1.95×1.54×0.35=1.27kN/m2=1.2×1.27×0.35×1.60=0.85kN/mb. 塔机所受风荷载水平合力标准值F vk=q sk×H=0.85×65.00=55.46kNc. 基础顶面风荷载产生的力矩标准值M sk=0.5F vk×H=0.5×55.46×65.00=1802.42kN.m3. 塔机的倾覆力矩工作状态下，标准组合的倾覆力矩标准值M k=-200+0.9×(800+1009.49)=1428.54kN.m非工作状态下，标准组合的倾覆力矩标准值M k=-200+1802.42=1602.42kN.m三. 桩竖向力计算非工作状态下：Q k=(F k+G k)/n=(460+1215.00)/4=418.75kNQ kmax=(F k+G k)/n+(M k+F vk×h)/L=(460+1215)/4+(1602.42+55.46×1.35)/4.95=757.67kNQ kmin=(F k+G k-F lk)/n-(M k+F vk×h)/L=(460+1215-306)/4-(1602.42+55.46×1.35)/4.95=3.33kN 工作状态下：Q k=(F k+G k+F qk)/n=(460+1215.00+80)/4=438.75kNQ kmax=(F k+G k+F qk)/n+(M k+F vk×h)/L=(460+1215+80)/4+(1428.54+31.06×1.35)/4.95=735.88kNQ kmin=(F k+G k+F qk-F lk)/n-(M k+F vk×h)/L=(460+1215+80-306)/4-(1428.54+31.06×1.35)/4.95=65.12kN四. 承台受弯计算1. 荷载计算不计承台自重及其上土重，第i桩的竖向力反力设计值：工作状态下：最大压力 N i=1.35×(F k+F qk)/n+1.35×(M k+F vk×h)/L=1.35×(460+80)/4+1.35×(1428.54+31.06×1.35)/4.95=583.37kN最大拔力 N i=1.35×(F k+F qk)/n-1.35×(M k+F vk×h)/L=1.35×(460+80)/4-1.35×(1428.54+31.06×1.35)/4.95=-218.87kN非工作状态下：最大压力 N i=1.35×F k/n+1.35×(M k+F vk×h)/L=1.35×460/4+1.35×(1602.42+55.46×1.35)/4.95=612.79kN最大拔力 N i=1.35×F k/n-1.35×(M k+F vk×h)/L=1.35×460/4-1.35×(1602.42+55.46×1.35)/4.95=-302.29kN2. 弯矩的计算依据《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》第6.4.2条其中 M x,M y1──计算截面处XY方向的弯矩设计值(kN.m)；x i,y i──单桩相对承台中心轴的XY方向距离(m)；N i──不计承台自重及其上土重，第i桩的竖向反力设计值(kN)。
四桩基础计算(2.23)
承载力特征值(kN) Ra q pa Ap u p qsia li
竖向力设计值(kN) 各土层厚度及阻力标准值 548.7 厚度 桩侧阻力标准值 岩层桩端极限阻力 标准值qpa（MPa） qsia（kPa） （ m） 土层名称 487.5
1
非工况 2 615.6251556 3 -59.37515556 4 1292.812827 5 1292.812827 实际配筋 单向根数n 20 钢筋直径d 22 As实际(mm^2) 7598.8 最小配筋(mm^2) 7500
抗拔力特征值(kN) Rt a u p i qsia l i 0.9G0 工况 M倾覆(kN·m) 1693 M抗倾覆(kN·m) 4829.5434 稳定系数 2.852654105 要求＞1.15 OK 说明：1、土层超过5层无法计算；2、本计算按照规则四桩基础进行计算；3、黄色为输
l 0.9G0
承台边缘OK
1 2 3 4 5
承载力特征值 25.12 271.296 226.08 346.656 678.24 359.216 2135.2 1338.896 2135.2 1338.896
荷载 工况 非工况 边长a(m) 深度h(m) 标准节宽度b(m) 桩中心间距d(m) 承台钢筋 承台混凝土 混凝土fc(N/mm^2) 锚筋fy(N/mm^2) 承台自重荷载(kN) 设计值(kN)
倾覆力矩(kN·m) 1693 1766 5 1 1.6 3.7 HRB335 C35 #N桩数据 桩身混凝土强度 C35 桩身钢筋强度 HRB335 桩直径D(m) 0.8 桩长L(m) 24 桩截面面积(m^2) 0.5024 2.512 桩周长(m) 桩长细比 桩稳定性系数ψ 混凝土fc(N/mm^2) 锚筋fy(N/mm^2) 30 #NAME? #NAME? 300
23457#塔吊四桩基础的计算书
2#、3#、4#、5#、7#、9#、10#、15#塔吊四桩基础的计算书依据《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》(JGJ/T 187-2019)。
一. 参数信息本计算书参考塔吊说明书荷载参数进行验算。
塔吊型号:TC6513-6 塔机工作状态:Fv=696.9kN,Fh=25.4kN 塔机非工作状态:Fv=586.3kN,Fh=103.2kN 工作状态倾覆力矩:M=2148.2kN.m非工作状态倾覆力矩:M=2798.6kN.m 塔吊计算高度:H=126m塔身宽度:B=1.8m 桩身混凝土等级:C80承台混凝土等级:C35 保护层厚度:H=50mm矩形承台边长:H=6m 承台厚度:Hc=1.35m承台箍筋间距:S=200mm 承台钢筋级别:HRB400E承台顶面埋深:D=0.0m 桩直径:d=0.6m桩间距:a=4.5m 桩钢筋级别:HRB400E桩入土深度:37m 桩型与工艺:预制桩桩空心直径:0.38m计算简图如下：二. 荷载计算1. 塔机基础竖向荷载1) 塔机工作状态竖向荷载标准值Fk=696.9kN2) 塔机非工作状态竖向荷载标准值Fk=586.3kN3) 基础以及覆土自重标准值Gk=6×6×1.35×25=1215kN承台受浮力：Flk=6×6×0.85×10=306kN 2. 塔机基础水平荷载1) 工作状态下塔机基础水平荷载标准值Fvk= 25.40kN2) 非工作状态下塔机基础水平荷载标准值Fvk= 103.20kN3. 塔机的倾覆力矩工作状态下，标准组合的倾覆力矩标准值Mk= 2148.20kN.m非工作状态下，标准组合的倾覆力矩标准值Mk= 2798.60kN.m三. 桩竖向力计算非工作状态下：Qk =(Fk+Gk)/n=(586.3+1215.00)/4=450.33kNQkmax =(Fk+Gk)/n+(Mk+Fvk×h)/L=(586.3+1215)/4+Abs(2798.60+103.20×1.35)/6.36=912.04kNQkmin =(Fk+Gk-Flk)/n-(Mk+Fvk×h)/L=(586.3+1215-306)/4-Abs(2798.60+103.20×1.35)/6.36=-87.89kN 工作状态下：Qk =(Fk+Gk+Fqk)/n=(696.9+1215.00)/4=477.98kNQkmax =(Fk+Gk+Fqk)/n+(Mk+Fvk×h)/L=(696.9+1215)/4+Abs(2148.20+25.40×1.35)/6.36=820.97kNQkmin =(Fk+Gk+Fqk-Flk)/n-(Mk+Fvk×h)/L=(696.9+1215-306)/4-Abs(2148.20+25.40×1.35)/6.36=58.48kN四. 承台受弯计算1. 荷载计算不计承台自重及其上土重，第i桩的竖向力反力设计值：工作状态下：最大压力 Ni =1.35×(Fk+Fqk)/n+1.35×(Mk+Fvk×h)/L=1.35×(696.9)/4+1.35×(2148.20+25.40×1.35)/6.36=698.25kN最大拔力 Ni =1.35×(Fk+Fqk)/n-1.35×(Mk+Fvk×h)/L=1.35×(696.9)/4-1.35×(2148.20+25.40×1.35)/6.36=-227.84kN 非工作状态下：最大压力 Ni =1.35×Fk/n+1.35×(Mk+Fvk×h)/L=1.35×586.3/4+1.35×(2798.60+103.20×1.35)/6.36=821.20kN最大拔力 Ni =1.35×Fk/n-1.35×(Mk+Fvk×h)/L=1.35×586.3/4-1.35×(2798.60+103.20×1.35)/6.36=-425.44kN 2. 弯矩的计算依据《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》第6.4.2条其中 Mx ,My1──计算截面处XY方向的弯矩设计值(kN.m)；xi ,yi──单桩相对承台中心轴的XY方向距离(m)；Ni──不计承台自重及其上土重，第i桩的竖向反力设计值(kN)。
QTZ6510塔吊四桩基础的计算书
2#塔吊四桩基础的计算书依据《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》(JGJ/T 187-2009)。
一. 参数信息本计算书参考塔吊说明书荷载参数进行验算。
二. 荷载计算1. 塔机基础竖向荷载1) 塔机工作状态竖向荷载标准值F k=573kN2) 塔机非工作状态竖向荷载标准值F k=556kN3) 基础以及覆土自重标准值G k=6×6×(1.40×25+0.4×17)=1504.8kN2. 塔机基础水平荷载1) 工作状态下塔机基础水平荷载标准值F vk = 29.00kN2) 非工作状态下塔机基础水平荷载标准值F vk = 71.00kN3. 塔机的倾覆力矩工作状态下，标准组合的倾覆力矩标准值M k = 1600.00kN.m非工作状态下，标准组合的倾覆力矩标准值M k = 1722.00kN.m三. 桩竖向力计算非工作状态下：Qk =(Fk+Gk)/n=(556+1504.80)/4=515.20kNQ kmax=(F k+G k)/n+(M k+F vk×h)/L=(556+1504.8)/4+Abs(1722.00+71.00×1.40)/6.22=807.95kN Q kmin=(F k+G k-F lk)/n-(M k+F vk×h)/L=(556+1504.8-0)/4-Abs(1722.00+71.00×1.40)/6.22=222.45kN 工作状态下：Q k=(F k+G k+F qk)/n=(573+1504.80)/4=519.45kNQ kmax=(F k+G k+F qk)/n+(M k+F vk×h)/L=(573+1504.8)/4+Abs(1600.00+29.00×1.40)/6.22=783.14kN Q kmin=(F k+G k+F qk-F lk)/n-(M k+F vk×h)/L=(573+1504.8-0)/4-Abs(1600.00+29.00×1.40)/6.22=255.76kN四. 承台受弯计算1. 荷载计算不计承台自重及其上土重，第i桩的竖向力反力设计值：工作状态下：最大压力 N i=1.35×(F k+F qk)/n+1.35×(M k+F vk×h)/L=1.35×(573)/4+1.35×(1600.00+29.00×1.40)/6.22=549.37kN最大拔力 N i=1.35×(F k+F qk)/n-1.35×(M k+F vk×h)/L=1.35×(573)/4-1.35×(1600.00+29.00×1.40)/6.22=-162.60kN非工作状态下：最大压力 N i=1.35×F k/n+1.35×(M k+F vk×h)/L=1.35×556/4+1.35×(1722.00+71.00×1.40)/6.22=582.87kN最大拔力 N i=1.35×F k/n-1.35×(M k+F vk×h)/L=1.35×556/4-1.35×(1722.00+71.00×1.40)/6.22=-207.57kN2. 弯矩的计算依据《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》第6.4.2条其中 M x,M y1──计算截面处XY方向的弯矩设计值(kN.m)；x i,y i──单桩相对承台中心轴的XY方向距离(m)；N i──不计承台自重及其上土重，第i桩的竖向反力设计值(kN)。
桩 基 承 台 计 算 书(四桩承台)
桩基承台计算书项目名称_____________日期_____________设计者_____________校对者_____________一、示意图：二、基本资料：承台类型：四桩承台承台计算方式：验算承台尺寸1．依据规范：《建筑地基基础设计规范》（GB 50007－2002）《混凝土结构设计规范》（GB 50010－2002）2．几何参数：承台边缘至桩中心距: C = 400 mm桩列间距: A = 1600 mm 桩行间距: B = 1600 mm承台根部高度: H = 900 mm 承台端部高度: h = 900 mm纵筋合力点到底边的距离: a s = 70 mm 平均埋深: h m = 1.40 m矩形柱宽: B c = 550 mm 矩形柱高: H c = 550 mm圆桩直径: D s = 400 mm 换算后桩截面：L s = 320mm 3．荷载设计值：(作用在承台顶部）竖向荷载: F = 2838.10 kN绕X轴弯矩: M x = 242.40 kN·m 绕Y轴弯矩: M y = -446.40 kN·mX向剪力: V x = -251.90 kN Y向剪力: V y = 126.30 kN 4．材料信息：混凝土强度等级: C30f c = 14.30 N/mm2f t = 1.43 N/mm2钢筋强度等级: HRB400 f y = 360.00 N/mm2三、计算过程：1．作用在承台底部的弯矩绕X轴弯矩: M0x = M x－V y·H = 242.40－126.30×0.90 = 128.73kN·m绕Y轴弯矩: M0y = M y＋V x·H = -446.40＋(-251.90)×0.90 = -673.11kN·m2．基桩净反力设计值：计算公式：《建筑地基基础设计规范》（GB 50007－2002）N i = F/n±M0x·y i/∑y j2±M0y·x i/∑x j2（8.5.3－2）N1 = F/n－M0x·y1/∑y j2＋M0y·x1/∑x j2= 2838.10/4－128.73×0.80/2.56＋(-673.11)×(-0.80)/2.56 = 879.64 kN N2 = F/n－M0x·y2/∑y j2＋M0y·x2/∑x j2= 2838.10/4－128.73×0.80/2.56＋(-673.11)×0.80/2.56 = 458.95 kN N3 = F/n－M0x·y3/∑y j2＋M0y·x3/∑x j2= 2838.10/4－128.73×(-0.80)/2.56＋(-673.11)×(-0.80)/2.56 = 960.10 kN N4 = F/n－M0x·y4/∑y j2＋M0y·x4/∑x j2= 2838.10/4－128.73×(-0.80)/2.56＋(-673.11)×0.80/2.56 = 539.41 kN 3．承台受柱冲切验算：计算公式：《建筑地基基础设计规范》（GB 50007－2002）F l≤2[β0x·(b c＋a0y)＋β0y·(h c＋a0x)]·βhp·f t·h0（8.5.17－1）X方向上自柱边到最近桩边的水平距离：a0x = 0.36 my方向上自柱边到最近桩边的水平距离：a0y = 0.36 m承台有效高度：h0 = H－a s = 0.90－0.07 = 0.83 m作用于冲切破坏锥体上的冲切力设计值：F l = F－∑Q i = 2838.10－0.00 = 2838.10 kNX方向冲跨比：λ0x = a0x/h0 = 0.36/0.83 = 0.44Y方向冲跨比：λ0y = a0y/h0 = 0.36/0.83 = 0.44X方向冲切系数：β0x= 0.84/(λ0x＋0.2) = 0.84/(0.44＋0.2) = 1.31Y方向冲切系数：β0y= 0.84/(λ0y＋0.2) = 0.84/(0.44＋0.2) = 1.312[β0x·(H c＋a0y)＋β0y·(B c＋a0x)]·βhp·f t·h0= 2×[1.31×(0.55＋0.36)＋1.31×(0.55＋0.36)]×0.99×1430.00×0.83= 5656.19 kN > F l = 2838.10 kN, 满足要求。
四桩承台计算详细过程(可作为计算书)
一.基本资料：承台类型：四桩承台圆桩直径d=400(mm)1200(mm)400(mm)1200(mm)1200(mm)柱子高度hc=500(mm)500(mm)65(mm)3014.3(N/mm 2) f t=1.43(N/mm 2)360(N/mm 2)11100(kN)0.15%1.3525(kN/m 3)1.3518(kN/m 3)1(m)0(kN)二.控制内力：Nk =4000(kN)M kx'=0(kN*m)Mky'=0(kN*m)V kx =0(kN)Vky=0(kN)F k =4000(kN)M kx =0(kN*m)Mky=0(kN*m)F=5400(kN)M x =(kN*m)My=(kN*m)a=2Sc+Sa=2(m)b=2Sc+Sb=2(m)4(m 2) 4.80(m 3)120.00(kN)67.50(kN)187.50(kN)四.承台验算：320(mm)1046.88≤ Ra =1100(kN)满足1046.88≤1.2*Ra=1320(kN)满足1046.88≤1.2*Ra=1320(kN)满足1046.88≤1.2*Ra=1320(kN)满足1046.88≤1.2*Ra=1320(kN)满足46.88(kN)1350.00(kN)1350.00(kN)Ni=F/n±Mxk*Yi/∑Yi 2±Myk*Xi/∑Xi 2(桩基规范 5.9.2-3)N1=F/4+Mx*Yi/∑Yi 2-My*Xi/∑Xi 2=N2=F/4+Mx*Yi/∑Yi 2+My*Xi/∑Xi 2=Qgk = Gk / 4 =扣除承台和其上土自重后的各桩桩顶相对于荷载效应基本组合的竖向力设计值：Q1k=(Fk+Gk)/4+Mxk*Yi/∑Yi 2-Myk*X i/∑Xi 2=Q2k=(Fk+Gk)/4+Mxk*Yi/∑Yi 2+Myk*X i/∑Xi 2=每根单桩所分配的承台自重和承台上土自重标准值Qgk:Q4k=(Fk+Gk)/4-Mxk*Yi/∑Yi 2+Myk*X i/∑Xi 2=承台上土的容重γs=⑴.单桩桩顶竖向力计算：最小配筋率=承台竖向附加荷载标准值Fk'=承台混凝土的容重γc= MKx=Mkx'-Vky*H、Mky=Mky'+Vkx*H《建筑桩基技术规范》(JGJ 94-2008)，以下简称《桩基规范》 《钢筋混凝土承台设计规程》(CECS 88:97)，以下简称《承台规程》 Fk=Nk+Fk'Fk-----------相应于荷载效应标准组合时，作用于基础顶面的竖向力值(kN)纵筋合力点至近边距离as=柱子宽度bc=设计时执行的规范：《建筑地基基础设计规范》(GB50007-2011)，以下简称《地基规范》 《混凝土结构设计规范》(GB 50010-2010)，以下简称《混凝土规范》构件重要性系数γ0=单桩竖向承载力设计值Ra=荷载的综合分项系数γz=永久荷载的分项系数γG=承台顶面以上土层覆土厚度ds=混凝土强度等级C钢筋强度设计值fy=fc=柱下独立承台承台根部高度H=桩行间距Sb=桩列间距Sa=承台边缘至桩心距离Sc=Nk-----------相应于荷载效应标准组合时，柱底轴向力值(kN)Vkx、Vky-----相应于荷载效应标准组合时，作用于基础顶面的剪力值(kN)Qk=(Fk+Gk)/4=Q3k=(Fk+Gk)/4-Mxk*Yi/∑Yi 2-Myk*X i/∑Xi 2=在偏心竖向力作用下：Qik=(Fk+Gk)/n±Mxk*Yi/∑Yi 2±M yk*X i/∑Xi 2在轴心竖向力作用下：承台及其上土自重标准值G k=Gk''+Gk'=圆桩换算桩截面边宽bp=0.8d=1.承台受弯计算：Mkx'、Mky'---相应于荷载效应标准组合时，作用于基础顶面的弯矩值(kN*m)Mkx、Mky-----相应于荷载效应标准组合时，作用于基础顶面的剪力值(kN*m)F、Mx、My----相应于荷载效应基本组合时，竖向力、弯矩设计值(kN、kN*m)(地基规范 8.5.4-2) F=γz*Fk、Mx=γz*Mkx、My=γz*Mky三.承台自重和承台上土自重标准值Gk：承台面积Ab=a*b=承台体积Vct=Ab*H=承台自重标准值G k''=γc*Vct=土自重标准值Gk'=γs*(Ab-bc*hc)*ds=。
TC6513-6型号中联矩形板式4桩基础计算书
TC6513-6型号中联矩形板式4桩基础计算书计算依据：1、《塔式起重机混凝土基础工程技术标准》JGJ/T187-20192、《混凝土结构设计规范》GB50010-20103、《建筑桩基技术规范》JGJ94-20084、《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011一、塔机属性1、塔机传递至基础荷载标准值基础布置图承台及其上土的自重荷载标准值：G k=bl(hγc+h'γ')=5.5×5.5×(1.45×25+0×19)=1096.562kN承台及其上土的自重荷载设计值：G=1.35G k=1.35×1096.562=1480.359kN 桩对角线距离：L=(a b2+a l2)0.5=(3.52+3.52)0.5=4.95m1、荷载效应标准组合轴心竖向力作用下：Q k=(F k'+G k)/n=(586.3+1096.562)/4=420.716kN荷载效应标准组合偏心竖向力作用下：Q kmax=(F k'+G k)/n+(M k'+F Vk'h)/L=(586.3+1096.562)/4+(2798.6+103.2×1.45)/4.95=1016.35kNQ kmin=(F k'+G k)/n-(M k'+F Vk'h)/L=(586.3+1096.562)/4-(2798.6+103.2×1.45)/4.95=-174.919kN2、荷载效应基本组合荷载效应基本组合偏心竖向力作用下：Q max=(F'+G)/n+(M'+F v'h)/L=(791.505+1480.359)/4+(3778.11+139.32×1.45)/4.95=1372.073kN Q min=(F'+G)/n-(M'+F v'h)/L=(791.505+1480.359)/4-(3778.11+139.32×1.45)/4.95=-236.14kN 四、桩承载力验算桩身周长：u=πd=3.14×1=3.142m桩端面积：A p=πd2/4=3.14×12/4=0.785m2承载力计算深度：min(b/2,5)=min(5.5/2,5)=2.75mf ak=(2.75×3000)/2.75=8250/2.75=3000kPa承台底净面积：A c=(bl-nA p)/n=(5.5×5.5-4×0.785)/4=6.777m2复合桩基竖向承载力特征值：R a=ψuΣq sia·l i+q pa·A p+ηc f ak A c=0.7×3.142×(5×80)+5000×0.785+0.5×3000×6.777=14970.26kN Q k=420.716kN≤R a=14970.26kNQ kmax=1016.35kN≤1.2R a=1.2×14970.26=17964.312kN满足要求！2、桩基竖向抗拔承载力计算Q kmin=-174.919kN<0按荷载效应标准组合计算的桩基拔力：Q k'=174.919kN桩身位于地下水位以下时，位于地下水位以下的桩自重按桩的浮重度计算，桩身的重力标准值：G p=l t(γz-10)A p=5×(25-10)×0.785=58.875kNR a'=ψuΣλi q sia l i+G p=0.7×3.142×(0.8×6.35×80)+58.875=952.595kNQ k'=174.919kN≤R a'=952.595kN满足要求！3、桩身承载力计算纵向普通钢筋截面面积：A s=nπd2/4=16×3.142×222/4=6082mm2(1)、轴心受压桩桩身承载力荷载效应基本组合下的桩顶轴向压力设计值：Q=Q max=1372.073kN桩身结构竖向承载力设计值：R=7619.242kNQ=1372.073kN≤7619.242kN满足要求！(2)、轴心受拔桩桩身承载力荷载效应基本组合下的桩顶轴向拉力设计值：Q'=-Q min=236.14kNf y A s=(360×6082.123)×10-3=2189.564kNQ'=236.14kN≤f y A s=2189.564kN满足要求！4、桩身构造配筋计算A s/A p×100%=(6082.123/(0.785×106))×100%=0.775%≥0.65%满足要求！5、裂缝控制计算裂缝控制按三级裂缝控制等级计算。
四桩桩基承台计算
四桩桩基承台计算项目名称_____________日期_____________设计者_____________校对者_____________一、设计依据《建筑地基基础设计规范》 (GB50007-2011)①《混凝土结构设计规范》 (GB50010-2010)②《建筑桩基技术规范》 (JGJ 94－2008)③二、示意图三、计算信息承台类型: 四桩承台计算类型: 验算截面尺寸构件编号: CT-11. 几何参数矩形柱宽bc=600mm 矩形柱高hc=600mm圆桩直径d=800mm承台根部高度H=800mm承台端部高度h=800mmx方向桩中心距A=2400mmy方向桩中心距B=1000mm承台边缘至边桩中心距 C=800mm2. 材料信息柱混凝土强度等级: C35 ft_c=1.57N/mm2, fc_c=16.7N/mm2承台混凝土强度等级: C35 ft_b=1.57N/mm2, fc_b=16.7N/mm2桩混凝土强度等级: C35 ft_p=1.57N/mm2, fc_p=16.7N/mm2承台钢筋级别: HRB400 fy=360N/mm23. 计算信息结构重要性系数: γo=1.0纵筋合力点至近边距离: as=80mm4. 作用在承台顶部荷载基本组合值F=3434.000kNMx=0.000kN*mMy=0.000kN*mVx=0.000kNVy=0.000kN四、计算参数1. 承台总长 Bx=C+A+C=0.800+2.400+0.800=4.000m2. 承台总宽 By=C+B+C=0.800+1.000+0.800=2.600m3. 承台根部截面有效高度 ho=H-as=0.800-0.080=0.720mho1=h-as=0.800-0.080=0.720mh2=H-h=0.800-0.800=0.000m4. 圆桩换算截面宽度 bp=0.8*d=0.8*0.800=0.640m五、内力计算1. 各桩编号及定位座标如上图所示:1号桩 (x1=-A/2=-1.200m, y1=-B/2=-0.500m)2号桩 (x2=A/2=1.200m, y2=-B/2=-0.500m)3号桩 (x3=A/2=1.200m, y3=B/2=1.200m)4号桩 (x4=-A/2=-1.200m, y4=B/2=0.500m)2. 各桩净反力设计值, 计算公式:【8.5.3-2】①∑x i=x12*4=5.760m∑y i=y12*4=1.000mN i=F/n-Mx*y i/∑y i2+My*x i/∑x i2+Vx*H*x i/∑x i2-Vy*H *y1/∑y i2N1=3434.000/4-0.000*(-0.500)/1.000+0.000*(-1.200)/5.760+0.000*0.800*(-1.200)/5.760-0.000*0.800*(-0.500)/1.000=858.500kNN2=3434.000/4-0.000*(-0.500)/1.000+0.000*1.200/5.760+0.000*0.800*1.200/5.760-0.000*0.800*(-0.500)/1.000=858.500kNN3=3434.000/4-0.000*1.200/1.000+0.000*1.200/5.760+0.000*0.800*1.200/5.760-0.000*0.800*1.200/1.000=858.500kNN4=3434.000/4-0.000*0.500/1.000+0.000*(-1.200)/5.760+0.000*0.800*(-1.200)/5.760-0.000*0.800*0.500/1.000=858.500kN六、柱对承台的冲切验算【8.5.17-1】①1. ∑Ni=0=0.000kN2. αox=A/2-bc/2-bp/2=2.400/2-0.600/2-0.640/2=0.580mαoy=B/2-hc/2-bp/2=1.000-0.600/2-0.640/2=-0.120m因αoy<0.2*ho, 所以αoy=0.2*ho=0.144m3. λox=αox/ho=0.580/0.720=0.806λoy=αoy/ho=0.144/0.720=0.2004. βox=0.84/(λox+0.2)=0.84/(0.806+0.2)=0.8355. 因 H=0.800m 所以βhp=1.0γo*Fl=γo*(F-∑Ni)=1.0*(3434.000-0.000)=3434.00kN2*[βox*(hc+αoy)+βoy*(bc+αox)]*βhp*ft_b*ho=2*[0.835*(600+144)+2.100*(600+580)]*1.000*1.57*720=7007.37kN≥γo*Fl=3434.00kN柱对承台的冲切满足规范要求七、角桩对承台的冲切验算【8.5.17-5】①1. Nl=max(N1, N2, N3, N4)=858.500kN2. a1x=(A-bc-bp)/2=(2.400-0.600-0.640)/2=0.580ma1y=(B-hc-bp)/2=(1.000-0.600-0.640)/2=-0.120m因 a1y<0.2*ho1 所以 a1y=0.2*ho1=0.144m3. λ1x=a1x/ho1=0.580/0.720=0.806λ1y=a1y/ho1=0.144/0.720=0.2004. β1x=0.56/(λ1x+0.2)=0.56/(0.806+0.2)=0.557β1y=0.56/(λ1y+0.2)=0.56/(0.200+0.2)=1.400C1=C+1/2*bp=0.800+0.640/2=1.120mC2=C+1/2*bp=0.800+0.640/2=1.120m5. 因 h=0.800m 所以βhp=1.0γo*Nl=1.0*858.500=858.500kN[β1x*(C2+a1y/2.0)+β1y*(C1+a1x/2)]*βhp*ft_b*ho1=[0.557*(1120+144/2)+1.400*(1120+580/2)]*1.000*1.57*720 =2981.805kN≥γo*Nl=858.500kN角桩对承台的冲切满足规范要求八、承台斜截面受剪验算【8.5.18-1】①1. 计算承台计算截面处的计算宽度bx1=Bx=C+A+C=0.800+2.400+0.800=4.000mbx2=bc=0.600mbxo=[1-0.5*h2/ho*(1-bx2/bx1)]*bx1=[1-0.5*0.000/0.720*(1-0.600/4.000)]*4.000=4.000mby1=By=C+B+C=0.800+1.000+0.800=2.600mby2=hc=0.600mbyo=[1-0.5*h2/ho*(1-by2/by1)]*by1=[1-0.5*0.000/0.720*(1-0.600/2.600)]*2.600=2.600m2.计算剪切系数因ho=0.720m≤0.800m,βhs=(0.800/0.800)1/4=1.0ax=1/2*(A-bc-bp)=1/2*(2.400-0.600-0.640)=0.580m λx=ax/ho=0.580/0.720=0.806βx=1.75/(λx+1.0)=1.75/(0.806+1.0)=0.969ay=1/2*(B-hc-bp)=1/2*(1.000-0.600-0.640)=-0.120m λy=ay/ho=-0.120/0.720=-0.167因λy<0.3 所以λy=0.33. 计算承台底部最大剪力【8.5.18-1】①因为 N14=N1+N4=858.500+858.500=1717.000kN因为 N23=N2+N3=858.500+858.500=1717.000kN所以 Vx=max(|N14|, |N23|)=max(1717.000,1717.000)=1717.000kN因 N12=N1+N2=858.500+858.500=1717.000kNN34=N3+N4=858.500+858.500=1717.000kN所以 Vy=max(|N12|, |N34|)=max(1717.000,1717.000)=1717.000kNγo*Vx=1.0*1717.000=1717.000kNβhs*βx*ft_b*byo*ho=1.000*0.969*1.57*2600*720=2848.608kN≥γo*Vx=1717.000kNγo*Vy=1.0*1717.000=1717.000kNβhs*βy*ft_b*bxo*ho=1.000*1.346*1.57*4000*720=6086.769kN≥γo*Vy=1717.000kN承台斜截面受剪满足规范要求九、承台受弯计算【8.5.16-1】【8.5.16-2】1. 承台底部弯矩最大值【8.5.16-1】【8.5.16-2】①因 Mdx14=(N1+N4)*(A/2-1/2*bc)=(858.500+858.500)*(2.400/2-1/2*0.600)=1545.30kN*mMdx23=(N2+N3)*(A/2-1/2*bc)=(858.500+858.500)*(2.400/2-1/2*0.600)=1545.30kN*m所以 Mx=max(|Mdx14|, |Mdx23|)=max(|1545.30|,|1545.30|)=1545.30kN*m因 Mdy12=(N1+N2)*(1/2*B-1/2*hc)=(858.500+858.500)*(1/2*1.000-1/2*0.600)=343.40kN*mMdy34=(N3+N4)*(1/2*B-1/2*hc)=(858.500+858.500)*(1/2*1.000-1/2*0.600)=343.40kN*m所以 My=max((|Mdy12|, |Mdy34|)=max(|343.40|,|343.40|)=343.40kN*m2. 计算配筋面积Asx=γo*Mx/(0.9*ho*fy)=1.0*1545.30*106/(0.9*720*360)=6624.2mm2Asx1=Asx/By=6624.2/3=2548mm2/mAsy=γo*My/(0.9*ho*fy)=1.0*343.40*106/(0.9*720.000*360)=1472.1mm2Asy1=Asy/Bx=1472.1/4=368mm2/m3. 计算最小配筋率受弯最小配筋率为ρmin=0.200%4. 承台最小配筋面积As1min=ρmin*H*1000=0.200%*800*1000=1600mm2因As1min≤Asx1 所以承台底面x方向配筋面积为 2548mm2/m选择钢筋 25@190, 实配面积为2584mm2因 As1min>Asy1 所以承台底面y方向配筋面积为 1600mm2/m选择钢筋 16@125, 实配面积为1608mm2十、柱对承台的局部受压验算【8.5.19】①因为承台的混凝土强度等级大于等于柱的混凝土强度等级，所以不用验算柱下承台顶面的局部受压承载力。
_塔吊四桩基础
塔吊四桩基础的计算书依据《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》(JGJ/T 187-2019)。
一. 参数信息本计算书依据塔吊规范JGJ187进行验算。
二. 荷载计算1. 自重荷载及起重荷载1) 塔机自重标准值F k1=660.8kN2) 基础以及覆土自重标准值G k=4×4×0.80×25=320kN3) 起重荷载标准值F qk=60kN2. 风荷载计算1) 工作状态下塔机塔身截面对角线方向所受风荷载标准值a. 塔机所受风均布线荷载标准值 (Wo=0.2kN/m2)W k=0.8×0.7×1.95×1.54×0.2=0.34kN/m2q sk=1.2×0.34×0.35×1.83=0.26kN/mb. 塔机所受风荷载水平合力标准值F vk=q sk×H=0.26×100.00=25.85kNc. 基础顶面风荷载产生的力矩标准值M sk=0.5F vk×H=0.5×25.85×100.00=1292.54kN.m2) 非工作状态下塔机塔身截面对角线方向所受风荷载标准值a. 塔机所受风均布线荷载标准值 (本地区 Wo=0.35kN/m2) W k=0.8×0.7×1.95×1.54×0.35=0.59kN/m2q sk=1.2×0.59×0.35×1.83=0.45kN/mb. 塔机所受风荷载水平合力标准值F vk=q sk×H=0.45×100.00=45.24kNc. 基础顶面风荷载产生的力矩标准值M sk=0.5F vk×H=0.5×45.24×100.00=2261.94kN.m3. 塔机的倾覆力矩工作状态下，标准组合的倾覆力矩标准值M k=-387+0.9×(800+1292.54)=1496.29kN.m非工作状态下，标准组合的倾覆力矩标准值M k=387+2261.94=2648.94kN.m三. 桩竖向力计算非工作状态下：Q k=(F k+G k)/n=(660.8+320.00)/4=245.20kNQ kmax=(F k+G k)/n+(M k+F vk×h)/L=(660.8+320)/4+Abs(2648.94+45.24×0.80)/3.89=935.73kNQ kmin=(F k+G k-F lk)/n-(M k+F vk×h)/L=(660.8+320-0)/4-Abs(2648.94+45.24×0.80)/3.89=-445.33kN工作状态下：Q k=(F k+G k+F qk)/n=(720.8+320.00)/4=260.20kNQ kmax=(F k+G k+F qk)/n+(M k+F vk×h)/L=(720.8+320)/4+Abs(1496.29+25.85×0.80)/3.89=650.32kNQ kmin=(F k+G k+F qk-F lk)/n-(M k+F vk×h)/L=(720.8+320-0)/4-Abs(1496.29+25.85×0.80)/3.89=-129.92kN四. 承台受弯计算1. 荷载计算不计承台自重及其上土重，第i桩的竖向力反力设计值：工作状态下：最大压力 N i=1.35×(F k+F qk)/n+1.35×(M k+F vk×h)/L=1.35×(720.8)/4+1.35×(1496.29+25.85×0.80)/3.89=769.93kN 最大拔力 N i=1.35×(F k+F qk)/n-1.35×(M k+F vk×h)/L=1.35×(720.8)/4-1.35×(1496.29+25.85×0.80)/3.89=-283.39kN 非工作状态下：最大压力 N i=1.35×F k/n+1.35×(M k+F vk×h)/L=1.35×660.8/4+1.35×(2648.94+45.24×0.80)/3.89=1155.24kN 最大拔力 N i=1.35×F k/n-1.35×(M k+F vk×h)/L=1.35×660.8/4-1.35×(2648.94+45.24×0.80)/3.89=-709.20kN 2. 弯矩的计算依据《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》第6.4.2条其中 M x,M y1──计算截面处XY方向的弯矩设计值(kN.m)；x i,y i──单桩相对承台中心轴的XY方向距离(m)；N i──不计承台自重及其上土重，第i桩的竖向反力设计值(kN)。
四桩基础计算书
一. 参数信息塔吊型号: QTZ63 自重(包括压重):F1=620.00kN 最大起重荷载: F2=60.00kN塔吊倾覆力距: M=2040.00kN.m 塔吊起重高度: H=41.00m 塔身宽度: B=1.60m桩混凝土等级: C30 承台混凝土等级:C35 保护层厚度: 50mm矩形承台边长: 4.00m 承台厚度: Hc=1.350m 承台箍筋间距: S=200mm承台钢筋级别: Ⅱ级承台预埋件埋深:h=0.00m 承台顶面埋深: D=0.000m桩直径: d=0.800m 桩间距: a=2.400m 桩钢筋级别: Ⅱ级桩入土深度: 27.00 桩型与工艺: 泥浆护壁钻(冲)孔灌注桩二. 塔吊基础承台顶面的竖向力与弯矩计算1. 塔吊自重(包括压重)F1=620.000kN2. 塔吊最大起重荷载F2=60.000kN作用于桩基承台顶面的竖向力 F=F1+F2=680.000kN塔吊的倾覆力矩 M=1.4×2040.000=2856.000kN.m三. 矩形承台弯矩的计算计算简图：图中x轴的方向是随机变化的，设计计算时应按照倾覆力矩M最不利方向进行验算。
1. 桩顶竖向力的计算(依据《建筑桩基础技术规范》JGJ94-2008的第5.1.1条)其中 n──单桩个数，n=4；F k──作用于承台顶面的竖向力，F k=680.000kN；G k──桩基承台和承台上土自重标准值，G k=25.0×Bc×Bc×Hc+20.0×Bc×Bc×D=540.000kN；M xk,M yk──荷载效应标准组合下，作用于承台底面，绕通过桩群形心的x、y 轴的力矩x i,y i──单桩相对承台中心轴的XY方向距离(m)；N ik──荷载效应标准组合偏心竖向力作用下，第i基桩或复合基桩的竖向力(kN)。
经计算得到:桩顶竖向力设计值:最大压力：N=1.2×(680.000+540.000)/4+2856.000×(2.400×1.414/2)/[2×(2.400×1.414/2)2]=1207.584kN最大拔力：N=(680.000+540.000)/4-2856.000×(2.400×1.414/2)/[2×(2.400×1.414/2)2]=-536.584kN桩顶竖向力标准值:最大压力：N=(680.000+540.000)/4+2040.000×(2.400×1.414/2)/[2×(2.400×1.414/2)2]=906.132kN最大拔力：N=(680.000+540.000)/4-2856.000×(2.400×1.414/2)/[2×(2.400×1.414/2)2]=-296.132kN2. 矩形承台弯矩的计算(依据《建筑桩基础技术规范》JGJ94-2008的第5.9.2条)其中 M x,M y──分别为绕X轴和绕Y轴方向计算截面处的弯矩设计值(kN.m)； x i,y i──垂直Y轴和X轴方向自桩轴线到相应计算截面的距离(m)；N i──在荷载效应基本组合下的第i基桩净反力，N i=N i-G/n。
四桩桩基承台计算
四桩桩基承台计算一、设计依据《建筑地基基础设计规范》 《混凝土结构设计规范》《建筑桩基技术规范》 二、示意图三、计算信息承台边缘至边桩中心距C=500mm计算信息结构重要性系数：纵筋合力点至近边距离:4.作用在承台顶部荷载基本组合值F=4800.OOOkN Y⅛O ⅞¾⅜ 承台类型：四桩承台 构件编号：CT4 计算类型：验算截面尺寸1. 几何参数 矩形柱宽 圆桩直径 承台根部高度承台端部高度X 方向桩中心距y 方向桩中心距 bc=600mmd =500mm H=800mm h=800mm A=1500mm B=1500mm 矩形柱高 hc=600mm2. 材料信息柱混凝土强度等级：C30 承台混凝土强度等级：C30 桩混凝土强度等级:承台钢筋级别：C30 HRB400 ft_c=l.43N∕mm 2,f t_b=l.43N∕mm 2,ft _p=l.43N∕mm j ,fy=360N∕mm j fcc=14.3N∕mm fcb=14.3N∕mm fcp=14.3N∕mm (GB50007-2011)①(GB50010-2010)② (JGJ 94 —γo=l. 0 as=80mm3.Mx=O.000kN*mMy=O.000kN*mVx=O.OOOkNVy=O.OOOkN四、计算参数1.承台总长Bx=C+A+C=O.500+1.500+0.500=2.500m2.承台总宽By=C+B+C=O.500+1.500+0.500=2.500m3.承台根部截面有效高度ho=H-as=0.800-0.080=0.720mhol=h-as=0.800~0.080=0.720mh2=H-h=0.800-0.800=0.OOOm4.圆桩换算截面宽度bp=O.8*d=0.8*0.500=0.400m五、内力计算1.各桩编号及定位座标如上图所示：1号桩(xl=-A∕2=-0.750m,yl=-B∕2=-0.750m)2号桩(x2=A∕2=0.750m,y2=-B∕2=-0.750m)3号桩(x3=A∕2=0.750m,y3=B∕2=0.750m)4号桩(x4=-A∕2=-0.750m,y4=B∕2=0.750m)2.各桩净反力设计值，计算公式：[8.5.3-2】①EXi=X『*4=2.250mΣy1=y l2*4=2.250mN1=F∕∏-Mx*y i∕∑y12+My*x i/∑x12+Vx*H*x i/∑χ12-Vy*H*y√∑y i2Nl=4800.000/4-0.000*(-0.750)/2.250+0.000*(-0.750)/2.250 +0.000*0.800*(-0.750)/2.250-0.000*0.800*(-0.750)/2.250=1200.OOOkNN2=4800.000/4-0.000*(-0.750)/2.250+0.000*0.750/2.250+0.000*0.800*0.750/2.250-0.000*0.800*(-0.750)/2.250=1200.OOOkNN3=4800.000/4-0.000*0.750/2.250+0.000*0.750/2.250+0.000*0.800*0.750/2.250-0.000*0.800*0.750/2.250=1200.OOOkNN4=4800.000/4-0.000*0.750/2.250+0.000*(-0.750)/2.250+0.000*0.800*(-0.750)/2.250-0.000*0.800*0.750/2.250=1200.OOOkN六、柱对承台的冲切验算[8.5.19-1]①1.∑Ni=0=0.OOOkN2.αox=A∕2-bc∕2-bp∕2=l.500∕2~0.600∕2~0.400/2=0.250maoy=B∕2-hc∕2-bp∕2=l.500-0.600∕2~0.400/2=0.250m3.λox=aox∕ho=0.250/0.720=0.347λoy=aoy∕ho=0.250/0.720=0.3474.aox=0.84/(λox+0.2)=0.84/(0.347+0.2)=1.535aoy=0.84/(λoy+0.2)=0.84/(0.347+0.2)=1.5355.因H=0.800m所以βhp=1.0γo*Fl=γo*(F-ENi)=I.0*(4800.000-0.000)=4800.OOkN2*[αox*(hc+aoy)+aoy*(bc+aox)]*βhp*ft_b*ho=2*[1.535*(600+250)+1.535*(600+250)]*1.000*1.43*720=5373.57kN≥γo*Fl=4800.OOkN柱对承台的冲切满足规范要求七、角桩对承台的冲切验算【&5.19-5]①1.Nl=max(Nl,N2,N3,N4)=1200.OOOkN2.alx=(A-bc-bp)/2=(1.500-0.600-0.400)/2=0.250maly=(B-hc-bp)∕2=(l.500-0.600-0.400)/2=0.250m3.λlx=alx∕hol=0.250/0.720=0.347λly=aly∕hol=0.250/0.720=0.3474.βlx=0.56/(λlχ+0.2)=0.56/(0.347+0.2)=1.023βly=0.56/(λly+0.2)=0.56/(0.347+0.2)=1.023Cl=C+l∕2*bp=0.500+0.400/2=0.700mC2=C+l∕2*bp=0.500+0.400/2=0.700m5.因h=0.800m所以βhp=l.0γo*Nl=l.0*1200.000=1200.OOOkN[βlx*(C2+aly∕2.0)+βly*(Cl+alx/2)]*βhp*ft_b*hol=[1.023*(700+250/2)+1.023*(700+250/2)]*1.000*1.43*720=1738.508kN≥γo*Nl=1200.OOOkN角桩对承台的冲切满足规范要求八、承台斜截面受剪验算[8.5.21-1]①1.计算承台计算截面处的计算宽度bxl=Bx=C+A+C=O.500+1.500+0.500=2.500mbx2=bc=0.600mbxo=[1-0.5*h2∕ho*(I-bx2∕bxl)]*bxl=[l-0.5*0.000/0.720*(1-0.600/2.500)]*2.500=2.500mbyl=By=C+B+C=O.500+1.500+0.500=2.500mby2=hc=0.600mbyo=[1-0.5*h2∕ho*(I-by2∕byl)]*byl=[l-0.5*0.000/0.720*(1-0.600/2.500)]*2.500=2.500m2.计算剪切系数因ho=0.720m≤0.800m,Bhs=(0.800/0.800)ιz=l.0ax=l∕2*(A-bc-bp)=l∕2*(l.500-0.600-0.400)=0.250mλχ=ax∕ho=0.250/0.720=0.347βx=1.75∕(λχ+l.0)=1.75/(0.347+1.0)=1.299ay=l∕2*(B-hc-bp)=l∕2*(l.500-0.600-0.400)=0.250mλy=ay∕ho=0.250/0.720=0.347βy=l.75/(λy+l.0)=1.75/(0.347+1.0)=1.2993.计算承台底部最大剪力[8.5.21-1]①因为N14=Nl+N4=1200.000+1200.000=2400.OOOkN因为N23=N2+N3=1200.000+1200.000=2400.OOOkN所以Vx=max(∣N14∣,∣N231)=max(2400.000,2400.000)=2400.OOOkN因N12=Nl+N2=1200.000+1200.000=2400.OOOkNN34=N3+N4=1200.000+1200.000=2400.OOOkN所以Vy=max(∣N12∣,∣N34∣)=max(2400.000,2400.000)=2400.OOOkNγo*Vx=l.0*2400.000=2400.OOOkNβhs*βx*ft_b*byo*ho=l.000*1.299*1.43*2500*720=3343.546kN2γo*Vx=2400.OOOkNγo*Vy=l.0*2400.000=2400.OOOkNBhs*βy*ft_b*bxo*ho=l.000*1.299*1.43*2500*720=3343.546kN>γo*Vy=2400.OOOkN承台斜截面受剪满足规范要求九、承台受弯计算[8.5.21-1][8.5.21-211.承台底部弯矩最大值(8.5.21-1][8.5.21-2]①因M dxl4=(Nl+N4)*(A∕2-l∕2*bc)=(1200.000+1200.000)*(l.500/2-1/2*0.600)=1080.00kN*mMdx23=(N2+N3)*(A∕2-l∕2*bc)=(1200.000+1200.000)*(l.500/2-1/2*0.600)=1080.00kN*m所以Mx=max(∣Mdxl4∣,Mdx231)=max(11080.001,11080.00i)=1080.00kN*m因Mdy12=(NI+N2)*(1∕2*B-1∕2*hc)=(1200.000+1200.000)*(l∕2*l.500-1/2*0.600)=1080.00kN*mMdy34=(N3+N4)*(l∕2*B-l∕2*hc)=(1200.000+1200.000)*(l∕2*l.500-1/2*0.600)=1080.00kN*m所以My=max((∣Mdyl2∣,∣Mdy341)=max(11080.001,11080.001)=1080.00kN*m2.计算配筋面积Asx=γo*Mx∕(0.9*ho*fy)=l.0*1080.00*106∕(0.9*720*360)=4629.6mm2Asxl=Asx∕By=4629.6∕3=1852mmVmAsy=γo*My∕(0.9*ho*fy)=l.0*1080.00*107(0.9*720.000*360)=4629.6mm2Asyl=Asy∕Bx=4629.6∕3=1852mmVm3.计算最小配筋率受弯最小配筋率为Pmin=0.200%4.承台最小配筋面积Aslmin=Pmin*H*1000=0.200%*800*1000=1600mm2因Aslmin≤Asxl所以承台底面X方向配筋面积为1852mm'∕m选择钢筋22@200,实配面积为1901mm7mβ因Aslmin≤Asyl所以承台底面y方向配筋面积为1852mm7m选择钢筋22@200,实配面积为1901mm7mβ十、柱对承台的局部受压验算【附录D】②因为承台的混凝土强度等级大于等于柱的混凝土强度等级，所以不用验算柱下承台顶面的局部受压承载力。
(完整版)桩基础计算书
桩基础计算报告书计算人校对人：审核人：计算工具：PKPM软件开发单位：中国建筑科学研究院设计单位：灌注桩计算说明书1.支架计算组件钢结构支架要在37m/s（基本风压0.85KN/m2）的风载作用下正常使用，应使其主要构件满足强度要求、稳定性要求，即横梁、斜梁、斜撑、拉杆、立柱在风载作用下不失稳且立柱弯曲强度满足要求。
组件自重19.5kg。
支架计算最大柱底反力：Fx max=5.6KN,F max=0.9KN,Fz ax=12.1KNFx min = -6.9KN, Fy min= -0.9KN,F min= -7.29KN2.灌注桩设计2.1基桩设计参数成桩工艺：干作业钻孔桩承载力设计参数取值：根据建筑桩基规范查表孔口标高0.00 m桩顶标高0.30 m桩身设计直径：d = 0.25m桩身长度：I = 1.60 m根据《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011,设计使用年限不少于50年时，灌注桩的混凝土强度不应低于C25;所以本次设计中混凝土强度选用C25o灌注桩纵向钢筋的配置为3跟根①6,箍筋采用①4钢筋，箍筋间距选择300~400。
2.2岩土设计参数2.3设计依据《建筑桩基技术规范》(JGJ 94-2008)以下简称桩基规范 《建筑地基基础设计规范》 GB50007-2011 《混凝土结构设计规范》GB50010-2010 《建筑结构载荷规范》GB50009-2012 《钢结构设计规范》GB50017-2003《混凝土结构工程施工质量验收规范》 GB50204-2002( 2011年版) 《钢结构工程施工质量验收规范》 GB50205-2001 2.4单桩竖向承载力估算当根据土的物理指标与承载力参数之间的经验关系确定单桩竖向极限承载 力标准值时，宜按下式估算：式中一一桩侧第i 层土的极限阻力标准值，按 JGJ94-2008中表535-1取值, 吐鲁番当地土质为角砾，属中密-密实状土层，查表得出干作业钻 孔桩的极限侧阻力标准值为135~150;――极限端阻力标准值，按 JGJ94-2008中表535-2取值，吐鲁番当地土质为 角砾，属中密-密实状土层，查表得出干作业钻孔桩的极限端阻力 标准值为4000~5500;卩 -- 桩身周长； ――桩周第i 层土的厚度； ――桩端面积。
STT153塔吊基础计算书
STT153塔吊四桩基础的计算书依据《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》(JGJ/T 187-2009)。
一. 参数信息塔吊型号: STT153塔机自重标准值:Fk1=2682.00kN起重荷载标准值:Fqk=80.00kN塔吊最大起重力矩:M=3041.00kN.m塔吊计算高度: H=60.6m塔身宽度: B=2.00m非工作状态下塔身弯矩:M1=5175kN.m桩混凝土等级: C35承台混凝土等级:C35保护层厚度: 50mm矩形承台边长: 5.00m承台厚度: Hc=1.350m承台箍筋间距: S=500mm承台钢筋级别: HRB400承台顶面埋深: D=0.000m桩直径: d=0.800m桩间距: a=3.400m 桩钢筋级别:HRB400桩入土深度: 40.00m 桩型与工艺:泥浆护壁钻(冲)孔灌注桩计算简图如下：二. 荷载计算1. 自重荷载及起重荷载1) 塔机自重标准值F k1=2682kN2) 基础以及覆土自重标准值G k=5×5×1.35×25=843.75kN承台受浮力：F lk=5×5×4.45×10=1112.5kN3) 起重荷载标准值F qk=80kN2. 风荷载计算1) 工作状态下塔机塔身截面对角线方向所受风荷载标准值a. 塔机所受风均布线荷载标准值 (Wo=0.2kN/m2)=0.8×1.59×1.95×1.39×0.2=0.69kN/m2=1.2×0.69×0.35×2=0.58kN/mb. 塔机所受风荷载水平合力标准值F vk=q sk×H=0.58×60.60=35.10kNc. 基础顶面风荷载产生的力矩标准值M sk=0.5F vk×H=0.5×35.10×60.60=1063.56kN.m2) 非工作状态下塔机塔身截面对角线方向所受风荷载标准值a. 塔机所受风均布线荷载标准值 (本地区 Wo=0.40kN/m2)=0.8×1.64×1.95×1.39×0.40=1.42kN/m2=1.2×1.42×0.35×2.00=1.19kN/mb. 塔机所受风荷载水平合力标准值F vk=q sk×H=1.19×60.60=72.41kNc. 基础顶面风荷载产生的力矩标准值M sk=0.5F vk×H=0.5×72.41×60.60=2194.01kN.m3. 塔机的倾覆力矩工作状态下，标准组合的倾覆力矩标准值M k=5175+0.9×(3041+1063.56)=8869.10kN.m非工作状态下，标准组合的倾覆力矩标准值M k=5175+2194.01=7369.01kN.m三. 桩竖向力计算非工作状态下：Q k=(F k+G k)/n=(2682+843.75)/4=881.44kNQ kmax=(F k+G k)/n+(M k+F vk×h)/L=(2682+843.75)/4+(7369.01+72.41×1.35)/4.81=2434.55kNQ kmin=(F k+G k-F lk)/n-(M k+F vk×h)/L=(2682+843.75-1112.5)/4-(7369.01+72.41×1.35)/4.81=-949.80kN 工作状态下：Q k=(F k+G k+F qk)/n=(2682+843.75+80)/4=901.44kNQ kmax=(F k+G k+F qk)/n+(M k+F vk×h)/L=(2682+843.75+80)/4+(8869.10+35.10×1.35)/4.81=2756.10kNQ kmin=(F k+G k+F qk-F lk)/n-(M k+F vk×h)/L=(2682+843.75+80-1112.5)/4-(8869.10+35.10×1.35)/4.81=-1231.35kN四. 承台受弯计算1. 荷载计算不计承台自重及其上土重，第i桩的竖向力反力设计值：工作状态下：最大压力N i=1.35×(F k+F qk)/n+1.35×(M k+F vk×h)/L=1.35×(2682+80)/4+1.35×(8869.10+35.10×1.35)/4.81=3435.97kN最大拔力N i=1.35×(F k+F qk)/n-1.35×(M k+F vk×h)/L=1.35×(2682+80)/4-1.35×(8869.10+35.10×1.35)/4.81=-1571.62kN非工作状态下：最大压力N i=1.35×F k/n+1.35×(M k+F vk×h)/L=1.35×2682/4+1.35×(7369.01+72.41×1.35)/4.81=3001.88kN最大拔力N i=1.35×F k/n-1.35×(M k+F vk×h)/L=1.35×2682/4-1.35×(7369.01+72.41×1.35)/4.81=-1191.53kN2. 弯矩的计算依据《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》第6.4.2条其中 M x,M y1──计算截面处XY方向的弯矩设计值(kN.m)；x i,y i──单桩相对承台中心轴的XY方向距离(m)；N i──不计承台自重及其上土重，第i桩的竖向反力设计值(kN)。
TC6517塔吊基础计算书
1#塔吊四桩基础的计算书（TC6517）依据《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》(JGJ/T 187)。
一. 参数信息塔吊型号: TC6517(QTZ160) 塔机自重标准值:Fk1=800.00kN起重荷载标准值:Fqk=100.00kN塔吊最大起重力矩:M=1600.00kN.m 塔吊计算高度: H=54m塔身宽度: B=2.0m非工作状态下塔身弯矩:M1=3336.7kN.m 桩混凝土等级: C35承台混凝土等级:C35保护层厚度: 50mm 矩形承台边长: 4.00m承台厚度: Hc=1.400m承台箍筋间距: S=200mm 承台钢筋级别: HRB335桩直径: d=0.850m 桩间距: a=3.000m 桩钢筋级别:HRB335 桩入土深度: 17.30m 桩型与工艺: 大直径灌注桩(清底干净)计算简图如下：二. 荷载计算1. 自重荷载及起重荷载1) 塔机自重标准值F k1=800kN2) 基础自重标准值G k=4×4×1.40×25=560kN2. 附加弯矩计算1) 工作状态下附加弯矩计算a. 塔机水平合力标准值F vk=29.43 kNb. 附加弯矩标准值M sk=29.43×16.4=482.65kN.m2) 非工作状态下附加弯矩计算a. 塔机水平合力标准值F vk=118.6 kNb. 附加弯矩标准值M sk=118.6×16.4=1945.04kN.m3. 塔机的倾覆力矩工作状态下，标准组合的倾覆力矩标准值M k=2587.6+482.65=3070.3kN.m非工作状态下，标准组合的倾覆力矩标准值M k=3336.7+2254.35=5281.7kN.m三. 桩竖向力计算非工作状态下：y=[(3/2)2+(3/2)2]0.5=2.12∑2y i=2×﹛[(3/2)2+(3/2)2]0.5﹜2=9Q k=(F k+G k)/n=(800+560.00)/4=340.00kNQ kmax=(F k+G k)/n+(M k+F vk×h)×y/∑2y i=(800+560)/4+(5281.7+118.6×1.40)×2.12/9=1624.8kNQ kmin=(F k+G k-F lk)/n-(M k+F vk×h) y/∑2y i=(800+560-40)/4-(3070.3+29.43×1.40)×2.12/9=-944.8kN 工作状态下：Q k=(F k+G k+F qk)/n=(800+560.00+100)/4=365.00kNQ kmax=(F k+G k+F qk)/n+(M k+F vk×h) y/∑2y i=(800+560+100)/4+(3070.3+×29.43×1.40)×2.12/9=1098.8kN Q kmin=(F k+G k+F qk-F lk)/n-(M k+F vk×h) y/∑2y i=(800+560+100-40)/4-(3070.3+×29.43×1.40)×2.12/9=-368.8kN四. 承台受弯计算1. 荷载计算不计承台自重及其上土重，第i桩的竖向力反力设计值：工作状态下：最大压力 N i=1.35×(F k+F qk)/n+1.35×(M k+F vk×h) y/∑2y i=1.35×(800+100)/4+1.35×(3070.3+×29.43×1.40) ×2.12/9=1483.4kN最大拔力 N i=1.35×(F k+F qk)/n-1.35×(M k+F vk×h) y/∑2y i=1.35×(800+100)/4-1.35×(3070.3+×29.43×1.40) ×2.12/9=-487.9kN非工作状态下：最大压力 N i=1.35×F k/n+1.35×(M k+F vk×h) y/∑2y i=1.35×800/4+1.35×(5281.7+118.6×1.40) ×2.12/9=2193.5kN最大拔力 N i=1.35×F k/n-1.35×(M k+F vk×h) y/∑2y i=1.35×800/4-1.35×(5281.7+118.6×1.40) ×2.12/9=-1275.5kN2. 弯矩的计算依据《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》第6.4.2条其中 M x,M y1──计算截面处XY方向的弯矩设计值(kN.m)；x i,y i──单桩相对承台中心轴的XY方向距离(m)；N i──不计承台自重及其上土重，第i桩的竖向反力设计值(kN)。
四桩基础计算书
四桩基础计算书龙湖滟澜海岸花园商住项目工程；属于框架结构;地上1层;地下0层；建筑高度：0.00m；标准层层高：0.00m ；总建筑面积：0.00平方米；总工期：0天；施工单位：。
本工程由投资建设，设计，地质勘察，监理，组织施工；由1担任项目经理，担任技术负责人。
一、塔吊的基本参数信息塔吊型号:QTZ63，塔吊起升高度H=40.600m，塔吊倾覆力矩M=630kN.m，混凝土强度等级:C35，塔身宽度B=1.6m，基础以上土的厚度D=0.000m，自重F1=450.8kN，基础承台厚度Hc=1.200m，最大起重荷载F2=60kN，基础承台宽度Bc=4.700m，桩钢筋级别:II级钢，桩直径或者方桩边长=0.800m，桩间距a=3m，承台箍筋间距S=200.000mm，承台砼的保护层厚度=50.000mm。
二、塔吊基础承台顶面的竖向力和弯矩计算塔吊自重（包括压重）F1=450.80kN，塔吊最大起重荷载F2=60.00kN，作用于桩基承台顶面的竖向力F=1.2×(F1+F2)=612.96kN，塔吊的倾覆力矩M=1.4×630.00=882.00kN。
三、矩形承台弯矩及单桩桩顶竖向力的计算图中x轴的方向是随机变化的，设计计算时应按照倾覆力矩M最不利方向进行验算。
1. 桩顶竖向力的计算依据《建筑桩技术规范》JGJ94-94的第5.1.1条。
其中 n──单桩个数，n=4；F──作用于桩基承台顶面的竖向力设计值，F=612.96kN；G──桩基承台的自重G=1.2×（25×Bc×Bc×Hc/4+20×Bc×Bc×D/4)=1.2×(25×4.70×4.70×1.20+20×4.70×4.70×0.00)=795.24kN；Mx,My──承台底面的弯矩设计值，取882.00kN.m；xi,yi──单桩相对承台中心轴的XY方向距离a/2=1.50m；Ni──单桩桩顶竖向力设计值(kN)；经计算得到单桩桩顶竖向力设计值，最大压力：N=(612.96+795.24)/4+882.00×1.50/(4× 1.502)=499.05kN。
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四桩基础计算书本计算书主要依据施工图纸及以下规范及参考文献编制：《塔式起重机设计规范》（GB/T13752-1992）、《地基基础设计规范》（GB50007-2002）、《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）、《建筑安全检查标准》（JGJ59-99）、《混凝土结构设计规范》（GB50010-2002）、《建筑桩基技术规范》（JGJ94-2008）等编制。
一、塔吊的基本参数信息塔吊型号：QTZ5610，塔吊起升高度H：70.000m，塔身宽度B：1.6m，基础埋深D：1.500m，自重F1：3179kN，基础承台厚度Hc：1.400m，最大起重荷载F2：60kN，基础承台宽度Bc：5.000m，桩钢筋级别:HRB335，桩直径或者方桩边长：0.400m，桩间距a：4m，承台箍筋间距S：120.000mm，承台混凝土的保护层厚度：40mm，空心桩的空心直径：0.20m。
额定起重力矩是：630kN·m，基础所受的水平力：31kN，标准节长度：2.5m，主弦杆材料：角钢/方钢, 宽度/直径c：75mm，所处城市：海南海口市，基本风压ω0：0.75kN/m2，地面粗糙度类别为：D类密集建筑群，房屋较高，风荷载高度变化系数μz：1.02 。
二、塔吊基础承台顶面的竖向力和弯矩计算塔吊自重（包括压重）F1=3179.00kN；塔吊最大起重荷载F2=60.00kN；作用于桩基承台顶面的竖向力F k=F1+F2=3239.00kN；1、塔吊风荷载计算依据《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）中风荷载体型系数：地处海南海口市，基本风压为ω0=0.75kN/m2；查表得：荷载高度变化系数μz=1.02；挡风系数计算：φ=[3B+2b+(4B2+b2)1/2]c/(Bb)=[(3×1.6+2×2.5+(4×1.62+2.52)0.5)×0.075]/(1.6×2.5)=0.26；因为是角钢/方钢，体型系数μs=2.52；高度z处的风振系数取：βz=1.0；所以风荷载设计值为：ω=0.7×βz×μs×μz×ω0=0.7×1.00×2.52×1.02×0.75=1.35kN/m2；2、塔吊弯矩计算风荷载对塔吊基础产生的弯矩计算：Mω=ω×φ×B×H×H×0.5=1.35×0.26×1.6×70×70×0.5=1374.967kN·m；M kmax＝Me＋Mω＋P×h c＝630＋1374.967＋31×1.4＝2048.37kN·m；三、承台弯矩及单桩桩顶竖向力的计算1. 桩顶竖向力的计算依据《建筑桩技术规范》（JGJ94-2008）的第5.1.1条，在实际情况中x、y轴是随机变化的，所以取最不利情况计算。
N ik=(F k+G k)/n±M yk x i/∑x j2±M xk y i/∑y j2；其中 n──单桩个数，n=4；F k──作用于桩基承台顶面的竖向力标准值，F k=3239.00kN；G k──桩基承台的自重标准值：G k=25×Bc×Bc×Hc=25×5.00×5.00×1.40=875.00kN；M xk,M yk──承台底面的弯矩标准值，取2048.37kN·m；x i,y i──单桩相对承台中心轴的XY方向距离a/20.5=2.83m；N ik──单桩桩顶竖向力标准值；经计算得到单桩桩顶竖向力标准值最大压力：N kmax=(3239.00+875.00)/4+2048.37×2.83/(2×2.832)=1390.60kN。
最小压力：N kmin=(3239.00+875.00)/4-2048.37×2.83/(2×2.832)=666.40kN。
不需要验算桩的抗拔！2. 承台弯矩的计算依据《建筑桩技术规范》（JGJ94-2008）的第5.9.2条。
M x = ∑N i y iM y = ∑N i x i其中 M x,M y──计算截面处XY方向的弯矩设计值；x i,y i──单桩相对承台中心轴的XY方向距离取a/2-B/2=1.20m；N i1──扣除承台自重的单桩桩顶竖向力设计值，N i1=1.2×(N kmax-G k/4)=1406.22kN；经过计算得到弯矩设计值：M x=M y=2×1406.22×1.20=3374.94kN·m。
四、承台截面主筋的计算依据《混凝土结构设计规范》(GB50010-2002)第7.2条受弯构件承载力计算。
αs= M/(α1f c bh02)ζ = 1-(1-2αs)1/2γs = 1-ζ/2A s = M/(γs h0f y)式中，αl──系数，当混凝土强度不超过C50时，α1取为1.0,当混凝土强度等级为C80时，α1取为0.94,期间按线性内插法得1.00；f c──混凝土抗压强度设计值查表得16.70N/mm2；h o──承台的计算高度：H c-40.00=1360.00mm；f y──钢筋受拉强度设计值，f y=300.00N/mm2；经过计算得：αs=3374.94×106/(1.00×16.70×5000.00×1360.002)=0.022；ξ =1-(1-2×0.022)0.5=0.022；γs =1-0.022/2=0.989；A sx =A sy =3374.94×106/(0.989×1360.00×300.00)=8364.32mm2。
由于最小配筋率为0.15%,所以构造最小配筋面积为:5000.00×1400.00×0.15%=10500.00mm2。
建议配筋值：HRB335钢筋，18@115。
承台底面单向根数42根。
实际配筋值10689mm2。
五、承台截面抗剪切计算依据《建筑桩技术规范》(JGJ94-2008)的第5.9.9条，承台斜截面受剪承载力满足下面公式：V≤βhsαf t b0h0其中，b0──承台计算截面处的计算宽度，b0=5000mm；λ──计算截面的剪跨比，λ=a/h0，此处，a=1.04m；当λ<0.25时，取λ=0.25；当λ>3时,取λ=3，得λ=0.765；βhs──受剪切承载力截面高度影响系数，当h0＜800mm时，取h0=800mm，h0＞2000mm时，取h0=2000mm，其间按内插法取值，βhs=(800/1360)1/4=0.876；α──承台剪切系数，α=1.75/(0.765+1)=0.992；0.876×0.992×1.57×5000×1360=9271.757kN≥1.2×1390.604=1668.725kN；经过计算承台已满足抗剪要求，只需构造配箍筋！六、桩竖向极限承载力验算桩承载力计算依据《建筑桩技术规范》(JGJ94-2008)的第5.2.1条：桩的轴向压力设计值中最大值N k=1390.604kN；单桩竖向极限承载力标准值公式：Q uk=u∑q sik l i+q pk(A j+λp A p1)u──桩身的周长，u=1.257m；A j──空心桩桩端净面积,A j=0.094m2；λp──桩端土塞效应系数，λp=0.8；A p1──空心桩敞口面积，A p1=0.031m2；各土层厚度及阻力标准值如下表:序号土厚度(m) 土侧阻力标准值(kPa) 土端阻力标准值(kPa) 抗拔系数土名称1 23.90 85.00 8000.00 0.70 粗砂由于桩的入土深度为17.40m,所以桩端是在第1层土层。
单桩竖向承载力验算: Q uk=1.257×1479+8000×(0.094+0.8×0.031)=2813.61kN；单桩竖向承载力特征值：R=Q uk/2+ηc f ak A c=2813.61/2+0.65×220×6.124=2282.585kN；N k=1390.604kN≤1.2R=1.2×2282.585=2739.102kN；桩基竖向承载力满足要求！七、桩配筋计算1、桩构造配筋计算A s=πd2/4×0.65%=3.14×4002/4×0.65%=817mm2；2、桩抗压钢筋计算经过计算得到桩顶竖向极限承载力验算满足要求,只需构造配筋！3、桩受拉钢筋计算桩不受拉力，不计算这部分配筋，只需构造配筋！建议配筋值：HRB335钢筋，516。
实际配筋值1005.5 mm2。
依据《建筑桩基设计规范》(JGJ94-2008)，箍筋采用螺旋式，直径不应小于6mm，间距宜为200~300mm；受水平荷载较大的桩基、承受水平地震作用的桩基以及考虑主筋作用计算桩身受压承载力时，桩顶以下5d范围内箍筋应加密；间距不应大于100mm；当桩身位于液化土层范围内时箍筋应加密；当考虑箍筋受力作用时，箍筋配置应符合现行国家标准《混凝土结构设计规范》GB50010的有关规定；当钢筋笼长度超过4m时，应每隔2m设一道直径不小于12mm的焊接加劲箍筋。