矩形格构式基础计算书10(1)范文
矩形板式塔吊基础计算书
矩形板式基础计算书一、塔机属性二、塔机荷载塔机竖向荷载简图k三、承台验算G k=blhγc=4.85×4.85×1.05×25.00=617.47kN承台及其上土的自重荷载设计值：G=1.2G k=1.2×617.47=740.96kN荷载效应标准组合时，平行承台边长方向受力：M k''=G1R G1+G2R Qmax-G3R G3-G4R G4+0.9×(M2+0.5F vk H/1.2)=27.14×22.75+3.68×11.50-19.80×8.54-82.32×9.04+0.9×(820.00+0.5×16.15×32.00/1.2) =678.29kN·mF Vk''=F Vk/1.2=16.15/1.2=13.46kN荷载效应基本组合时，平行承台边长方向受力：M''=1.2×(G1R G1+G2R Qmax-G3R G3-G4R G4)+1.4×0.9×(M2+0.5F vk H/1.2)=1.2×27.14×22.75+3.68×11.50-19.80×8.54-82.32×9.04)+1.4×0.9×(820.00+0.5×16.15×32.00/ 1.2)=1000.31kN·mF V''=F V/1.2=22.61/1.2=18.84kN基础长宽比：l/b=4.85/4.85=1.00≤1.1，基础计算形式为方形基础。
W x=lb2/6=4.85×4.852/6=19.01m3W y=bl2/6=4.85×4.852/6=19.01m3相应于荷载效应标准组合时，作用于基础X、Y方向的弯矩：M kx=M k b/(b2+l2)0.5=613.23×4.85/(4.852+4.852)0.5=433.62kN·mM ky=M k l/(b2+l2)0.5=613.23×4.85/(4.852+4.852)0.5=433.62kN·m1、偏心验算(1)、偏心位置相应于荷载效应标准组合时，基础边缘的最小压力值：P kmin=(F k+G k)/A-M kx/W x-M ky/W y=(373.04+617.47)/23.52-433.62/19.01-433.62/19.01=-3.50<0偏心荷载合力作用点在核心区外。
框架结构计算书__毕业设计结构计算书
结构手算书专业：土木工程班级：*******姓名：***指导老师：***采用预制楼板、现浇横向承重框架，抗震设防烈度为 7 度，地震分组为第一组，二类场地，基本风压ω0=0.8KN/2m 。
基本雪压20/35.0m kN s =，地粗糙程度为B 类。
抗震设防烈度按8度(0.2g)，Ⅱ类场地，一组；地基承载力特征值150kPa,不考虑基础深宽修正，基础埋深 2.0m 。
C25混凝土，,/9.112mm N f c =,/27.12mm N f t =8.2,/78.12==c tk E mm N f ×104,/300335HRB /210235HPB /2'22mm N f f mm N f mm N y y y ===级钢筋，；级钢筋；ξb=0.55。
进行框架结构设计。
一、框架计算简图及梁柱截面尺寸 1.计算单元选取框架布置均匀对称，现取一榀框架作为计算单元，单元宽度是7.2m ，计算简图如下：2.（1）恒荷载标准值Gk1)屋面恒载屋面防水、保温、隔热 2.91 KN/m2预制楼板 25×0.12=3.00 KN/m2吊顶 0.12 KN/m2合计 6.03 KN/m22）楼面恒载面层水磨面层 0.65 KN/m2整浇层 35厚细石混凝土 0.84 KN/m2结构层预制楼板 3.00 KN/m2吊顶 0.12 KN/m2合计 4.61 KN/m23）框架横梁自重取梁宽 b=250mm,梁高h=500mm,则有25×0.25×0.50＝3.125（KN/m）4)梁顶线荷载屋面梁： 6.03×7.2+3.125=46.54（KN/m）楼面梁： 4.61×7.2+3.125=36.34（KN/m）(2)竖向活荷载标准值Qk1)屋面活载雪荷载： 0.25 KN/m2 屋面均布活荷载：按不上人,考虑维修荷载,取为 0.7 KN/m2屋面梁活载： 0.7×7.2＝5.04（KN/m）2）楼面活载根据荷载规范，办公楼楼面活载标准值取 2.0 KN/m2 楼面梁活荷载： 2.0×7.2＝14.4（KN/m）3）风荷载标准值Wk基本风压为W=0.35 KN/m2 ,风载体型系数迎风面为0.8,背风面为－0.5,综合为μs=0.8－(－0.5)=1.3。
（矩形基础）矩形基础_详细
矩形基础扩大基础详细计算书编制人：审核人：编制日期：单位名称：1计算资料1.1编制依据《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60—2004）《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62—2004）《公路桥涵地基与基础设计规范》（JTG D63—2007）1.2结构信息1.2.1几何尺寸扩大基础结构图1.2.2材料参数1.3荷载信息集中荷载汇总表1.4地质信息土层工程地质物理力学参数表1.5水文信息设计水位标高(m)：75常水位标高(m)：72低水位标高(m)：69水浮力合力点位置X(m)：0水浮力合力点位置Y(m)：0墩台截面的平均面积(m2)：6基底透水时验算地基应力是否计入水浮力：否一般冲刷线标高(m)：67.52外载效应基底中心单项荷载内力表3基底合力偏心距验算3.1组合内力组合原则：长期效应组合指公路基规4.2.5条中的永久作用标准值效应组合，短期效应组合指4.2.5条中作用标准值效应组合。
基底合力偏心距验算内力组合表3.2基底合力偏心距验算基底合力偏心距验算表4基底应力验算4.1持力层修正地基承载力容许值计算持力层修正地基承载力容许值计算表(一般地基)4.2组合内力组合原则：短期效应组合与偶然效应组合，按照公路基规第1.0.8条的要求取值；长期效应组合专用于公路基规第3.3.6条第1项第2款。
基底应力验算内力组合表4.3基底应力验算基底应力验算表5软弱下卧层地基应力验算5.1软弱下卧层修正地基承载力容许值计算软弱下卧层修正地基承载力容许值计算表(软土地基)5.2软弱下卧层地基应力验算软弱下卧层地基应力验算公共参数表软弱下卧层地基应力验算表软弱下卧层地基应力验算表6抗冻拔稳定性验算季节性冻土抗冻拔稳定性验算表7抗倾覆稳定性验算7.1组合内力组合原则：按公路基规4.4.3条的要求取值。
抗倾覆稳定性验算内力组合表7.2抗倾覆稳定性验算抗倾覆稳定性验算表8抗滑动稳定性验算组合原则：按公路基规4.4.3条的要求取值。
矩形格构式根本计算书 缀板
1.35Mk＝1.35×1332.34＝1798.659
1.35Fk'＝1.35×449＝606.15 1.35Fvk'＝1.35×46.8＝63.18
1.35Mk＝1.35×2429.15＝3279.352
2.5
0.8
C30
0
50
20
对全部高中资料试卷电气设备，在安装过程中以及安装结束后进行高中资料试卷调整试验；通电检查所有设备高中资料电试力卷保相护互装作置用调与试相技互术关，系电通，力1根保过据护管生高线产中0不工资仅艺料可高试以中卷解资配决料置吊试技顶卷术层要是配求指置，机不对组规电在范气进高设行中备继资进电料行保试空护卷载高问与中题带资2负料2，荷试而下卷且高总可中体保资配障料置2试时32卷，3各调需类控要管试在路验最习；大题对限到设度位备内。进来在行确管调保路整机敷使组设其高过在中程正资1常料中工试，况卷要下安加与全强过，看度并25工且52作尽22下可护都能1关可地于以缩管正小路常故高工障中作高资；中料对资试于料卷继试连电卷接保破管护坏口进范处行围理整，高核或中对者资定对料值某试，些卷审异弯核常扁与高度校中固对资定图料盒纸试位，卷置编工.写况保复进护杂行层设自防备动腐与处跨装理接置，地高尤线中其弯资要曲料避半试免径卷错标调误高试高等方中，案资要，料求编试技5写、卷术重电保交要气护底设设装。备备置管4高调、动线中试电作敷资高气，设料中课并技3试资件且、术卷料中拒管试试调绝路包验卷试动敷含方技作设线案术，技槽以来术、及避管系免架统不等启必多动要项方高方案中式；资，对料为整试解套卷决启突高动然中过停语程机文中。电高因气中此课资，件料电中试力管卷高壁电中薄气资、设料接备试口进卷不行保严调护等试装问工置题作调，并试合且技理进术利行，用过要管关求线运电敷行力设高保技中护术资装。料置线试做缆卷到敷技准设术确原指灵则导活：。。在对对分于于线调差盒试动处过保，程护当中装不高置同中高电资中压料资回试料路卷试交技卷叉术调时问试，题技应，术采作是用为指金调发属试电隔人机板员一进，变行需压隔要器开在组处事在理前发；掌生同握内一图部线纸故槽资障内料时，、，强设需电备要回制进路造行须厂外同家部时出电切具源断高高习中中题资资电料料源试试，卷卷线试切缆验除敷报从设告而完与采毕相用，关高要技中进术资行资料检料试查，卷和并主检且要测了保处解护理现装。场置设。备高中资料试卷布置情况与有关高中资料试卷电气系统接线等情况，然后根据规范与规程规定，制定设备调试高中资料试卷方案。
6015矩形板式桩基础计算书
6015矩形板式桩基础计算书矩形板式桩基础计算书⼀、塔机属性⼆、塔机荷载1、塔机传递⾄基础荷载标准值2、塔机传递⾄基础荷载设计值三、桩顶作⽤效应计算矩形桩式基础布置图承台及其上⼟的⾃重荷载标准值：G k=bl(hγc+h'γ')=4.6×4.6×(1×25+0×19)=529kN承台及其上⼟的⾃重荷载设计值：G=1.35G k=1.35×529=714.15kN 桩对⾓线距离：L=(a b2+a l2)0.5=(3.22+3.22)0.5=4.53m 1、荷载效应标准组合轴⼼竖向⼒作⽤下：Q k=(F k+G k)/n=(681+529)/4=302.5kN荷载效应标准组合偏⼼竖向⼒作⽤下：Q kmax=(F k+G k)/n+(M k+F Vk h)/L=(681+529)/4+(4647+156.2×1)/4.53=1363.87kNQ kmin=(F k+G k)/n-(M k+F Vk h)/L=(681+529)/4-(4647+156.2×1)/4.53=-758.87kN2、荷载效应基本组合荷载效应基本组合偏⼼竖向⼒作⽤下：Q max=(F+G)/n+(M+F v h)/L=(919.35+714.15)/4+(6273.45+210.87×1)/4.53=1841.22kNQ min=(F+G)/n-(M+F v h)/L=(919.35+714.15)/4-(6273.45+210.87×1)/4.53=-1024.47kN 四、桩承载⼒验算1、桩基竖向抗压承载⼒计算桩⾝周长：u=πd=3.14×0.7=2.2m桩端⾯积：A p=πd2/4=3.14×0.72/4=0.38m2R a=uΣq sia·l i+q pa·A p=2.2×(7.79×35+2×50+5.73×54+1.48×55)+500×0.38=1871.38kN Q k=302.5kN≤R a=1871.38kNQ kmax=1363.87kN≤1.2R a=1.2×1871.38=2245.66kN满⾜要求！2、桩基竖向抗拔承载⼒计算Q kmin=-758.87kN<0按荷载效应标准组合计算的桩基拔⼒：Q k'=758.87kN桩⾝的重⼒标准值：G p=l t A pγz=17×0.38×25=163.56kNR a'=uΣλi q sia l i+G p=2.2×(0.7×7.79×35+0.7×2×50+0.7×5.73×54+0.7×1.48×55)+163.56 =1338.83kN Q k'=758.87kN≤R a'=1338.83kN满⾜要求！3、桩⾝承载⼒计算纵向普通钢筋截⾯⾯积：A s=nπd2/4=12×3.14×182/4=3054mm2(1)、轴⼼受压桩桩⾝承载⼒荷载效应基本组合下的桩顶轴向压⼒设计值：Q=Q max=1841.22kN桩⾝结构竖向承载⼒设计值：R=2050kN满⾜要求！(2)、轴⼼受拔桩桩⾝承载⼒荷载效应基本组合下的桩顶轴向拉⼒设计值：Q'=-Q min=1024.47kNf y A S=360×3053.63×10-3=1099.31kNQ'=1024.47kN≤f y A S=1099.31kN满⾜要求！4、桩⾝构造配筋计算A s/A p×100%=(3053.63/(0.38×106))×100%=0.79%≥0.65%满⾜要求！五、承台计算1、荷载计算承台有效⾼度：h0=1000-50-20/2=940mmM=(Q max+Q min)L/2=(1841.22+(-1024.47))×4.53/2=1848.09kN·mX⽅向：M x=Ma b/L=1848.09×3.2/4.53=1306.8kN·mY⽅向：M y=Ma l/L=1848.09×3.2/4.53=1306.8kN·m2、受剪切计算V=F/n+M/L=919.35/4 + 6273.45/4.53=1616.09kN受剪切承载⼒截⾯⾼度影响系数：βhs=(800/940)1/4=0.96塔吊边缘⾄⾓桩内边缘的⽔平距离：a1b=(a b-B-d)/2=(3.2-2-0.7)/2=0.25ma1l=(a l-B-d)/2=(3.2-2-0.7)/2=0.25m 剪跨⽐：λb'=a1b/h0=250/940=0.27，取λb=0.27；λl'= a1l/h0=250/940=0.27，取λl=0.27；承台剪切系数：αb=1.75/(λb+1)=1.75/(0.27+1)=1.38αl=1.75/(λl+1)=1.75/(0.27+1)=1.38βhsαb f t bh0=0.96×1.38×1.57×103×4.6×0.94=9013.53kNβhsαl f t lh0=0.96×1.38×1.57×103×4.6×0.94=9013.53kNV=1616.09kN≤min(βhsαb f t bh0，βhsαl f t lh0)=9013.53kN满⾜要求！3、受冲切计算塔吊对承台底的冲切范围：B+2h0=2+2×0.94=3.88ma b=3.2m≤B+2h0=3.88m，a l=3.2m≤B+2h0=3.88m⾓桩位于冲切椎体以内，可不进⾏⾓桩冲切的承载⼒验算！4、承台配筋计算(1)、承台底⾯长向配筋⾯积αS1= M y/(α1f c bh02)=1306.8×106/(1.03×16.7×4600×9402)=0.019δ1=1-(1-2αS1)0.5=1-(1-2×0.019)0.5=0.019γS1=1-δ1/2=1-0.019/2=0.991A S1=M y/(γS1h0f y1)=1306.8×106/(0.991×940×360)=3899mm2最⼩配筋率：ρ=max(0.2,45f t/f y1)=max(0.2,45×1.57/360)=max(0.2,0.2)=0.2% 梁底需要配筋：A1=max(A S1,ρbh0)=max(3899,0.002×4600×940)=8648mm2 承台底长向实际配筋：A S1'=9347mm2≥A1=8648mm2满⾜要求！(2)、承台底⾯短向配筋⾯积αS2= M x/(α2f c bh02)=1306.8×106/(1.03×16.7×4600×9402)=0.019δ2=1-(1-2αS2)0.5=1-(1-2×0.019)0.5=0.019γS2=1-δ2/2=1-0.019/2=0.991A S2=M x/(γS2h0f y1)=1306.8×106/(0.991×940×360)=3899mm2最⼩配筋率：ρ=max(0.2,45f t/f y1)=max(0.2,45×1.57/360)=max(0.2,0.2)=0.2% 梁底需要配筋：A2=max(9674,ρlh0)=max(9674,0.002×4600×940)=8648mm2 承台底短向实际配筋：A S2'=9347mm2≥A2=8648mm2满⾜要求！(3)、承台顶⾯长向配筋⾯积承台顶长向实际配筋：A S3'=6108mm2≥0.5A S1'=0.5×9347=4674mm2满⾜要求！(4)、承台顶⾯短向配筋⾯积承台顶长向实际配筋：A S4'=6108mm2≥0.5A S2'=0.5×9347=4674mm2满⾜要求！(5)、承台竖向连接筋配筋⾯积承台竖向连接筋为双向Φ10@500。
矩形格构式基础计算书1范文
矩形格构式基础计算书计算依据：1、《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》JGJ/T187-20092、《混凝土结构设计规范》GB50010-20103、《建筑桩基技术规范》JGJ94-20084、《建筑地基基础设计规范》GB50007-20115、《钢结构设计规范》GB50017-2003一、塔机属性二、塔机荷载1、塔机传递至基础荷载标准值2、塔机传递至基础荷载设计值三、桩顶作用效应计算矩形桩式基础布置图承台及其上土的自重荷载标准值：G k=bl(hγc+h'γ')=3.6×3.6×(1.2×25+0×19)=388.8kN承台及其上土的自重荷载设计值：G=1.35G k=1.35×388.8=524.88kN 桩对角线距离：L=(a b2+a l2)0.5=(2.42+2.42)0.5=3.39m1、荷载效应标准组合轴心竖向力作用下：Q k=(F k+G k)/n=(466.43+388.8)/4=213.81kN荷载效应标准组合偏心竖向力作用下：Q kmax=(F k+G k)/n+(M k+F Vk h)/L=(466.43+388.8)/4+(1628+66.2×3.65)/3.39=764.65kNQ kmin=(F k+G k)/n-(M k+F Vk h)/L=(466.43+388.8)/4-(1628+66.2×3.65)/3.39=-337.04kN2、荷载效应基本组合荷载效应基本组合偏心竖向力作用下：Q max=(F+G)/n+(M+F v h)/L=(629.68+524.88)/4+(2197.8+89.37×3.65)/3.39=1032.28kNQ min=(F+G)/n-(M+F v h)/L=(629.68+524.88)/4-(2197.8+89.37×3.65)/3.39=-455kN四、格构柱计算1、格构式钢柱换算长细比验算整个格构柱截面对X、Y轴惯性矩：I=4[I0+A0(a/2-Z0)2]=4×[177.16+15.20×(45.00/2-2.96)2]=23922.79cm4整个构件长细比：λx=λy=H0/(I/(4A0))0.5=505/(23922.79/(4×15.20))0.5=25.46 分肢长细比：λ1=l01/i y0=30.00/2.20=13.64分肢毛截面积之和：A=4A0=4×15.20×102=6080mm2格构式钢柱绕两主轴的换算长细比：λ0 max=(λx2+λ12)0.5=(25.462+13.642)0.5=28.88λ0max=28.88≤[λ]=150满足要求！2、格构式钢柱分肢的长细比验算λ1=13.64≤min(0.5λ0max，40)=min(0.5×28.88，40)=14.44满足要求！3、格构式钢柱受压稳定性验算λ0max(f y/235)0.5=28.88×(215/235)0.5=27.62查表《钢结构设计规范》GB50017附录C：b类截面轴心受压构件的稳定系数：φ=0.943 Q max/(φA)=1032.28×103/(0.943×6080)=180.05N/mm2≤f=215N/mm2满足要求！4、缀件验算缀件所受剪力：V=Af(f y/235)0.5/85=6080×215×10-3×(235/235)0.5/85=15.38kN格构柱相邻缀板轴线距离：l1=l01+30=30.00+30=60cm作用在一侧缀板上的弯矩：M0=Vl1/4=15.38×0.6/4=2.31kN·m分肢型钢形心轴之间距离：b1=a-2Z0=0.45-2×0.0296=0.39m作用在一侧缀板上的剪力：V0=Vl1/(2·b1)=15.38×0.6/(2×0.39)=11.81kN角焊缝面积：A f=0.8h f l f=0.8×10×200=1600mm2角焊缝截面抵抗矩：W f=0.7h f l f2/6=0.7×10×2002/6=46667mm3垂直于角焊缝长度方向应力：σf=M0/W f=2.31×106/46667=49N/mm2垂直于角焊缝长度方向剪应力：τf=V0/A f=11.81×103/1600=7N/mm2((σf /1.22)2+τf2)0.5=((49/1.22)2+72)0.5=41N/mm2≤f tw=160N/mm2满足要求！根据缀板的构造要求缀板高度：300mm≥2/3 b1=2/3×0.39×1000=261mm满足要求！缀板厚度：12mm≥max[1/40b1,6]= max[1/40×0.39×1000,6]=10mm满足要求！缀板间距：l1=600mm≤2b1=2×0.39×1000=782mm满足要求！五、桩承载力验算考虑基坑开挖后，格构柱段外露，不存在侧阻力，此时为最不利状态1、桩基竖向抗压承载力计算桩身周长：u=πd=3.14×0.8=2.51m桩端面积：A p=πd2/4=3.14×0.82/4=0.5m2R a=uΣq sia·l i+q pa·A p=2.51×(2.2×9+1×12+1×30+1×45+0.8×60)+2500×0.5=1645.69kNQ k=213.81kN≤R a=1645.69kNQ kmax=764.65kN≤1.2R a=1.2×1645.69=1974.83kN满足要求！2、桩基竖向抗拔承载力计算Q kmin=-337.04kN<0按荷载效应标准组合计算的桩基拔力：Q k'=337.04kN桩身的重力标准值：G p=l w A pγz=(8.45-5.05+2+0.6)×0.5×25=75.4kNR a'=uΣλi q sia l i+G p=2.51×(0.5×0×10+0.5×2.2×9+0.6×1×12+0.7×1×30+0.7×1×45+0.8×0.8×60) +75.4=346.83kNQ k'=337.04kN≤R a'=346.83kN满足要求！3、桩身承载力计算纵向普通钢筋截面面积：A s=nπd2/4=12×3.14×162/4=2413mm2(1)、轴心受压桩桩身承载力荷载效应基本组合下的桩顶轴向压力设计值：Q=Q max=1032.28kNψc f c A p+0.9f y'A s'=(0.75×12×0.5×106 + 0.9×(300×2412.74))×10-3=5210.02kNQ=1032.28kN≤ψc f c A p+0.9f y'A s'=5210.02kN满足要求！(2)、轴心受拔桩桩身承载力荷载效应基本组合下的桩顶轴向拉力设计值：Q'=-Q min=455kNf y A S=300×2412.74×10-3=723.82kNQ'=455kN≤f y A S=723.82kN满足要求！4、桩身构造配筋计算A s/A p×100%=(2412.74/(0.5×106))×100%=0.48%≥0.4%满足要求！六、承台计算1、荷载计算承台有效高度：h0=1200-50-22/2=1139mmM=(Q max+Q min)L/2=(1032.28+(-455))×3.39/2=979.68kN·mX方向：M x=Ma b/L=979.68×2.4/3.39=692.74kN·mY方向：M y=Ma l/L=979.68×2.4/3.39=692.74kN·m2、受剪切计算V=F/n+M/L=629.68/4 + 2197.8/3.39=804.95kN受剪切承载力截面高度影响系数：βhs=(800/1139)1/4=0.92塔吊边缘至角桩内边缘的水平距离：a1b=(a b-B-d)/2=(2.4-1.6-0.8)/2=0ma1l=(a l-B-d)/2=(2.4-1.6-0.8)/2=0m 剪跨比：λb'=a1b/h0=0/1139=0，取λb=0.25；λl'= a1l/h0=0/1139=0，取λl=0.25；承台剪切系数：αb=1.75/(λb+1)=1.75/(0.25+1)=1.4αl=1.75/(λl+1)=1.75/(0.25+1)=1.4βhsαb f t bh0=0.92×1.4×1.43×103×3.6×1.14=7515.05kNβhsαl f t lh0=0.92×1.4×1.43×103×3.6×1.14=7515.05kNV=804.95kN≤min(βhsαb f t bh0，βhsαl f t lh0)=7515.05kN满足要求！3、受冲切计算塔吊对承台底的冲切范围：B+2h0=1.6+2×1.14=3.88ma b=2.4m≤B+2h0=3.88m，a l=2.4m≤B+2h0=3.88m角桩位于冲切椎体以内，可不进行角桩冲切的承载力验算！4、承台配筋计算(1)、承台底面长向配筋面积αS1= M y/(α1f c bh02)=692.74×106/(1.04×14.3×3600×11392)=0.01ζ1=1-(1-2αS1)0.5=1-(1-2×0.01)0.5=0.01γS1=1-ζ1/2=1-0.01/2=0.995A S1=M y/(γS1h0f y1)=692.74×106/(0.995×1139×300)=2038mm2最小配筋率：ρ=max(0.2,45f t/f y1)=max(0.2,45×1.43/300)=max(0.2,0.21)=0.21% 梁底需要配筋：A1=max(A S1, ρbh0)=max(2038,0.0021×3600×1139)=8796mm2 承台底长向实际配筋：A S1'=8934mm2≥A1=8796mm2满足要求！(2)、承台底面短向配筋面积αS2= M x/(α2f c bh02)=692.74×106/(1.04×14.3×3600×11392)=0.01ζ2=1-(1-2αS2)0.5=1-(1-2×0.01)0.5=0.01γS2=1-ζ2/2=1-0.01/2=0.995A S2=M x/(γS2h0f y1)=692.74×106/(0.995×1139×300)=2038mm2最小配筋率：ρ=max(0.2,45f t/f y1)=max(0.2,45×1.43/300)=max(0.2,0.21)=0.21% 梁底需要配筋：A2=max(9674, ρlh0)=max(9674,0.0021×3600×1139)=8796mm2 承台底短向实际配筋：A S2'=8934mm2≥A2=8796mm2满足要求！(3)、承台顶面长向配筋面积承台顶长向实际配筋：A S3'=4835mm2≥0.5A S1'=0.5×8934=4467mm2满足要求！(4)、承台顶面短向配筋面积承台顶长向实际配筋：A S4'=4835mm2≥0.5A S2'=0.5×8934=4467mm2满足要求！(5)、承台竖向连接筋配筋面积承台竖向连接筋为双向Φ10@500。
矩形板式桩基础计算书
矩形板式桩基础计算书计算依据：1、《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》JGJ/T187-20092、《混凝土结构设计规范》GB50010-20103、《建筑桩基技术规范》JGJ94-20084、《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011一、塔机属性二、塔机荷载1、塔机传递至基础荷载标准值2、塔机传递至基础荷载设计值三、桩顶作用效应计算基础布置图承台及其上土的自重荷载标准值：Gk =bl(hγc+h'γ')=7.7×8.75×(1.5×25+0×19)=2526.562kN承台及其上土的自重荷载设计值：G=1.35Gk=1.35×2526.562=3410.859kN桩对角线距离：L=(ab 2+al2)0.5=(4.752+5.52)0.5=7.267m1、荷载效应标准组合轴心竖向力作用下：Qk =(Fk'+Gk)/n=(449+2526.562)/4=743.891kN荷载效应标准组合偏心竖向力作用下：Qkmax =(Fk'+Gk)/n+(Mk'+FVk'h)/L=(449+2526.562)/4+(1668+71×1.5)/7.267=988.069kNQkmin =(Fk'+Gk)/n-(Mk'+FVk'h)/L=(449+2526.562)/4-(1668+71×1.5)/7.267=499.712kN 2、荷载效应基本组合荷载效应基本组合偏心竖向力作用下：Qmax =(F'+G)/n+(M'+Fv'h)/L=(606.15+3410.859)/4+(2251.8+95.85×1.5)/7.267=1333.893kNQmin =(F'+G)/n-(M'+Fv'h)/L=(606.15+3410.859)/4-(2251.8+95.85×1.5)/7.267=674.611kN 四、桩承载力验算1、桩基竖向抗压承载力计算桩身周长：u=πd=3.14×0.8=2.513m桩端面积：Ap=πd2/4=3.14×0.82/4=0.503m2 承载力计算深度：min(b/2,5)=min(7.7/2,5)=3.85mfak=(3.85×50)/3.85=192.5/3.85=50kPa承台底净面积：Ac =(bl-n-3Ap)/n=(7.7×8.75-4-3×0.503)/4=15.466m2复合桩基竖向承载力特征值：Ra =ψuΣqsia·li+qpa·Ap+ηcfakAc=0.8×2.513×(12.8×8+10.15×20+3.24×26+32.31×80)+900×0.503+0.1×50×15.466=6510.499kNQk =743.891kN≤Ra=6510.499kNQkmax =988.069kN≤1.2Ra=1.2×6510.499=7812.599kN满足要求！2、桩基竖向抗拔承载力计算Qkmin=499.712kN≥0不需要进行桩基竖向抗拔承载力计算！3、桩身承载力计算纵向普通钢筋截面面积：As=nπd2/4=12×3.142×252/4=5890mm2 (1)、轴心受压桩桩身承载力荷载效应基本组合下的桩顶轴向压力设计值：Q=Qmax=1333.893kNψc fcAp+0.9fy'As'=(0.75×16.7×0.503×106 + 0.9×(360×5890.486))×10-3=8208.593kNQ=1333.893kN≤ψc fcAp+0.9fy'As'=8208.593kN满足要求！(2)、轴心受拔桩桩身承载力Qkmin=499.712kN≥0不需要进行轴心受拔桩桩身承载力计算！4、桩身构造配筋计算As /Ap×100%=(5890.486/(0.503×106))×100%=1.171%≥0.65%满足要求！5、裂缝控制计算Qkmin=499.712kN≥0不需要进行裂缝控制计算！五、承台计算1、荷载计算承台计算不计承台及上土自重:Fmax=F/n+M/L=606.15/4+2251.8/7.267=461.395kNFmin=F/n-M/L=606.15/4-2251.8/7.267=-158.32kN 承台底部所受最大弯矩:Mx = Fmax(ab-B)/2=461.395×(4.75-1.6)/2=726.696kN.mMy = Fmax(al-B)/2=461.395×(5.5-1.6)/2=899.719kN.m承台顶部所受最大弯矩:M'x = Fmin(ab-B)/2=-158.32×(4.75-1.6)/2=-249.353kN.mM'y = Fmin(al-B)/2=-158.32×(5.5-1.6)/2=-308.723kN.m计算底部配筋时：承台有效高度：h=1500-50-25/2=1438mm计算顶部配筋时：承台有效高度：h=1500-50-22/2=1439mm 2、受剪切计算V=F/n+M/L=606.15/4 + 2251.8/7.267=461.395kN受剪切承载力截面高度影响系数：βhs=(800/1438)1/4=0.864塔吊边缘至角桩内边缘的水平距离：a1b =(ab-B-d)/2=(4.75-1.6-0.8)/2=1.175ma1l =(al-B-d)/2=(5.5-1.6-0.8)/2=1.55m剪跨比：λb '=a1b/h=1175/1438=0.817，取λb=0.817；λl '= a1l/h=1550/1438=1.078，取λl=1.078；承台剪切系数：αb =1.75/(λb+1)=1.75/(0.817+1)=0.963αl =1.75/(λl+1)=1.75/(1.078+1)=0.842βhs αbftbh=0.864×0.963×1.57×103×7.7×1.438=14459.043kNβhs αlftlh=0.864×0.842×1.57×103×8.75×1.438=14368.641kNV=461.395kN≤min(βhs αbftbh，βhsαlftlh)=14368.641kN满足要求！3、受冲切计算塔吊对承台底的冲切范围：B+2h=1.6+2×1.438=4.476mab =4.75m>B+2h=4.476m，al=5.5m>B+2h=4.476m角桩内边缘至承台外边缘距离：cb =(b-ab+d)/2=(7.7-4.75+0.8)/2=1.875mcl =(l-al+d)/2=(8.75-5.5+0.8)/2=2.025m角桩冲跨比：：λb ''=a1b/h=1175/1438=0.817，取λb=0.817；λl ''= a1l/h=1550/1438=1.078，取λl=1；角桩冲切系数：β1b =0.56/(λb+0.2)=0.56/(0.817+0.2)=0.551β1l =0.56/(λl+0.2)=0.56/(1+0.2)=0.467[β1b (cb+alb/2)+β1l(cl+all/2)]βhp·ft·h=[0.551×(1.875+1.175/2)+0.467×(2.025+1.55/2)]×0.942×1570×1.438=5660.319kNNl =V=461.395kN≤[β1b(cb+alb/2)+β1l(cl+all/2)]βhp·ft·h=5660.319kN满足要求！4、承台配筋计算(1)、承台底面长向配筋面积αS1= My/(α1fcbh2)=899.719×106/(1×16.7×7700×14382)=0.003ζ1=1-(1-2αS1)0.5=1-(1-2×0.003)0.5=0.003γS1=1-ζ1/2=1-0.003/2=0.998AS1=My/(γS1hfy1)=899.719×106/(0.998×1438×360)=1741mm2最小配筋率：ρ=0.15%承台底需要配筋：A1=max(AS1, ρbh)=max(1741,0.0015×7700×1438)=16609mm2承台底长向实际配筋：AS1'=25690mm2≥A1=16609mm2满足要求！(2)、承台底面短向配筋面积αS2= Mx/(α2fclh2)=726.696×106/(1×16.7×8750×14382)=0.002ζ2=1-(1-2αS2)0.5=1-(1-2×0.002)0.5=0.002γS2=1-ζ2/2=1-0.002/2=0.999AS2=Mx/(γS2hfy1)=726.696×106/(0.999×1438×360)=1406mm2最小配筋率：ρ=0.15%承台底需要配筋：A2=max(AS2, ρlh)=max(1406,0.0015×8750×1438)=18874mm2承台底短向实际配筋：AS2'=29126mm2≥A2=18874mm2满足要求！(3)、承台顶面长向配筋面积αS1= M'y/(α1fcbh2)=308.723×106/(1×16.7×7700×14392)=0.001ζ1=1-(1-2αS1)0.5=1-(1-2×0.001)0.5=0.001γS1=1-ζ1/2=1-0.001/2=0.999AS3=M'y/(γS1hfy1)=308.723×106/(0.999×1439×360)=597mm2最小配筋率：ρ=0.15%承台顶需要配筋：A3=max(AS3, ρbh,0.5AS1')=max(597,0.0015×7700×1439,0.5×25690)=16621mm2承台顶长向实际配筋：AS3'=19894mm2≥A3=16621mm2满足要求！(4)、承台顶面短向配筋面积αS2= M'x/(α2fclh2)=249.353×106/(1×16.7×8750×14392)=0.001ζ2=1-(1-2αS2)0.5=1-(1-2×0.001)0.5=0.001γS2=1-ζ2/2=1-0.001/2=1AS4=M'x/(γS2hfy1)=249.353×106/(1×1439×360)=482mm2最小配筋率：ρ=0.15%承台顶需要配筋：A4=max(AS4, ρlh,0.5AS2' )=max(482,0.0015×8750×1439,0.5 ×29126)=18887mm2承台顶面短向配筋：AS4'=22555mm2≥A4=18887mm2满足要求！(5)、承台竖向连接筋配筋面积承台竖向连接筋为双向HRB400 12@500。
1矩形板式桩基础方案及计算书-14页精选文档
目录第一章工程概况----------------------------------------------------- 2一、工程概况--------------------------------------------------- 2二、塔吊选型--------------------------------------------------- 2三、塔吊平面位置----------------------------------------------- 3四、地质条件--------------------------------------------------- 4第二章编制依据----------------------------------------------------- 4第三章施工计划----------------------------------------------------- 5一、材料与设备计划--------------------------------------------- 5第四章施工工艺技术------------------------------------------------- 5一、技术参数--------------------------------------------------- 5二、施工工艺流程----------------------------------------------- 6三、施工方法--------------------------------------------------- 6四、检查验收--------------------------------------------------- 6第五章计算书------------------------------------------------------- 8第六章相关图------------------------------------------------------ 15第 1 页第一章工程概况一、工程概况1、工程基本情况二、塔吊选型本工程选用1台塔吊为浙江省建机集团生产的QTZ80（ZJ5710）第 2 页塔机固定在基础上，在塔机未采用附着装置前，对基础产生的载荷值。
矩形板式桩基础方案及计算书
六安华邦·新华城一期 2#地块 1#塔吊专项施工方案目录第一章工程概况--------------------------------------------------- 2一、工程概况--------------------------------------------------- 2二、塔吊选型--------------------------------------------------- 2三、塔吊平面位置----------------------------------------------- 3四、地质条件--------------------------------------------------- 4第二章编制依据--------------------------------------------------- 4第三章施工计划--------------------------------------------------- 5一、材料与设备计划--------------------------------------------- 5第四章施工工艺技术----------------------------------------------- 5一、技术参数--------------------------------------------------- 5二、施工工艺流程----------------------------------------------- 6三、施工方法--------------------------------------------------- 6四、检查验收--------------------------------------------------- 6第五章计算书----------------------------------------------------- 8第六章相关图---------------------------------------------------- 151第一章工程概况一、工程概况1、工程基本情况工程名称六安华邦新华城一期2#地块1#楼工程地点六安市建筑面积(m2) 126000 建筑高度(m) 110总工期（天）520 主体结构框剪地上层数33 地下层数 1标准层层高(m)2.9 其它主要层高(m) 0建设单位六安华邦新华房地产有限公司设计单位深圳建筑设计研究院施工单位江苏省苏中建设集团股份有限公司监理单位安徽省志诚建设工程咨询有限公司有限公司项目经理黄金凤总监理工程师石尚铭技术负责人丁庆宏专业监理工程师徐启海二、塔吊选型本工程选用1台塔吊为浙江省建机集团生产的QTZ80（ZJ5710）塔机工作级别A4塔机利用等级U4塔机载荷状态Q2机构工作级别起升机构M5 回转机构M4 牵引机构M3起升高度m 倍率独立式附着式a=2 40.5 121.5 a=4 40.5 602最大起重量t 6工作幅度m 最小幅度 2.5 最大幅度57起升机构倍率 2 4起重量t 1.5 3 3 3 6 6 速度m/min 80 40 8.5 40 20 4.3 电机功率KW 24/24/5.4回转机构回转速度r/min 0.6 电机功率KW 2×2.2牵引机构牵引速度m/min 40/20 电机功率KW 3.3/2.2顶升机构顶升速度m/min 0.6电机功率KW 5.5工作压力MPa 20总功率KW 31.7（不含顶升机构电机）平衡重重量起重臂长m 57 55 52 50 47 45 重量t 13.32 12.52 12.3 11.5 11.02 10.22整机自重t 独立式32.52 32.31 32.14 31.96 31.78 31.6 附着式68.14 67.93 67.76 67.58 67.4 67.23工作温度°C -20~50°C设计风压Pa顶升工况工作状况非工作状况最高处100 最高处2500~20m 80020~100m 1100大于100m 1300塔机固定在基础上，在塔机未采用附着装置前，对基础产生的载荷值。
矩形钢结构屋架计算书
1、1 工程概况某一大型室内交易市场宽18m，长度75m，标准柱距6m,建筑高度8.6m，檩条间距1.5m，屋面坡度i=1 /10。
1、2荷载说明屋面活荷载标准值为0.3kN/ m2,雪荷载标准值0.45kN/m2,屋面恒荷载标准值0.8kN/m2,基本风压为0.3kN/m2。
1、3 设计说明该交易市场设防烈度为6度，恒荷载分项系数为1.2，活荷载分项系数为1.4，雪荷载系数取0.7，设计使用年限为30年。
1、4 材料选择该交易市场采用梯形钢屋架，屋面材料为双层带保温棉彩钢板屋面，屋架铰接于钢筋混凝土柱上，上柱截面b×h=400×400,混凝土强度等级为C30.2、屋架形式，尺寸，材料选择及支撑布置屋架的计算跨度l0＝l－2×150mm＝14700mm；取屋架高度H＝3000mm。
根据荷载性质，材料采用Q235-A.F，屋架连接采用焊接，焊条选用E43型，手工焊。
3、荷载及内力计算3、1 荷载计算恒荷载总和：0.8kN/m2雪荷载 ：0.45kN/m 2 风荷载 ：0.30kN/m 2 恒荷载值 ：dF 1.20.8 1.568.64kN=⨯⨯⨯=雪荷载值 ：1F 1.40.45 1.560.7 3.969kN =⨯⨯⨯⨯= 屋面活载值：2F 1.40.3 1.56 3.78kN=⨯⨯⨯=3、2 荷载布置情况及内力情况组合1 全跨永久荷载+全跨可变荷载（使用阶段）组合2 全跨永久荷载+半跨可变荷载（施工阶段）4、杆件截面选择4、1 上弦整个上弦不改变截面，按最大内力计算:KNN 65.75max-=,mmlx15000= ， mm l oy 3000= 。
假设max90λ=，b类截面。
查表得：0.621ϕ= 2235/f N mm=所以 mmmmN fNA 2283.518/235621.075650=⨯==ϕ ，mmmml i oxox67.16901500max===λ ， mmmm l i oyoy33.33903000max===λ选用6.28080⨯⨯的方截面钢管，查表得：A=787.52mm mmiy34.31=51.9534.3130000.4533.331500======mmmm i l mm mm i l yoy y x ox x λλ查表得：588.0=ϕ于是：222/235/37.163/5.787588.075650mmN f mmN mmN NAN=<=⨯==ϕσ4、2斜腹杆KNN 44.63max = ， mml loy ox1.3354== ，假设max 90λ=，b 类截面。
矩形板式桩基础计算书
矩形板式桩基础计算书计算依据：1、《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》JGJ/T187-20092、《混凝土结构设计规范》GB50010-20103、《建筑桩基技术规范》JGJ94-20084、《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011一、塔机属性塔机型号TC5610塔机独立状态的最大起吊高度H0(m) 41.5塔机独立状态的计算高度H(m) 45.9塔身桁架结构方钢管塔身桁架结构宽度B(m) 1.6塔机竖向荷载简图1、塔机自身荷载标准值2k34承台布置桩数n 4 承台高度h(m) 1.35 承台长l(m) 6 承台宽b(m) 6承台长向桩心距a l(m) 4.5 承台宽向桩心距a b(m) 4.5 桩直径d(m) 0.5承台参数承台混凝土等级C35 承台混凝土自重γC(kN/m3) 25 承台上部覆土厚度h'(m) 0 承台上部覆土的重度γ'(kN/m3) 19 承台混凝土保护层厚度δ(mm)50 配置暗梁否矩形桩式基础布置图承台及其上土的自重荷载标准值：G k=bl(hγc+h'γ')=6×6×(1.35×25+0×19)=1215kN承台及其上土的自重荷载设计值：G=1.2G k=1.2×1215=1458kN桩对角线距离：L=(a b2+a l2)0.5=(4.52+4.52)0.5=6.36m1、荷载效应标准组合轴心竖向力作用下：Q k=(F k+G k)/n=(401.4+1215)/4=404.1kN 荷载效应标准组合偏心竖向力作用下：Q kmax=(F k+G k)/n+(M k+F Vk h)/L=(401.4+1215)/4+(899.65+54.75×1.35)/6.36=557.08kN Q kmin=(F k+G k)/n-(M k+F Vk h)/L=(401.4+1215)/4-(899.65+54.75×1.35)/6.36=251.12kN 2、荷载效应基本组合荷载效应基本组合偏心竖向力作用下：Q max=(F+G)/n+(M+F v h)/L=(481.68+1458)/4+(1330.89+76.65×1.35)/6.36=710.31kN Q min=(F+G)/n-(M+F v h)/L=(481.68+1458)/4-(1330.89+76.65×1.35)/6.36=259.53kN 四、桩承载力验算1桩身周长：u=πd=3.14×0.5=1.57m桩端面积：A p=πd2/4=3.14×0.52/4=0.2m2R a=uΣq sia·l i+q pa·A p=1.57×(3.3×40+1.9×8+0.5×25+2.4×45+3.1×35+0.8×80)+3500×0.2=1378.69kN Q k=404.1kN≤R a=1378.69kNQ kmax=557.08kN≤1.2R a=1.2×1378.69=1654.43kN满足要求！2、桩基竖向抗拔承载力计算Q kmin=251.12kN≥0不需要进行桩基竖向抗拔承载力计算！3、桩身承载力计算纵向预应力钢筋截面面积：A ps=nπd2/4=12×3.14×10.72/4=1079mm2(1)、轴心受压桩桩身承载力荷载效应基本组合下的桩顶轴向压力设计值：Q=Q max=710.31kN桩身结构竖向承载力设计值：R=2000kN满足要求！(2)、轴心受拔桩桩身承载力Q kmin=251.12kN≥0不需要进行轴心受拔桩桩身承载力计算！五、承台计算1、荷载计算承台有效高度：h0=1350-50-25/2=1288mmM=(Q max+Q min)L/2=(710.31+(259.53))×6.36/2=3086.01kN·mX方向：M x=Ma b/L=3086.01×4.5/6.36=2182.14kN·mY方向：M y=Ma l/L=3086.01×4.5/6.36=2182.14kN·m2、受剪切计算V=F/n+M/L=481.68/4 + 1330.89/6.36=329.55kN受剪切承载力截面高度影响系数：βhs=(800/1288)1/4=0.89塔吊边缘至角桩内边缘的水平距离：a1b=(a b-B-d)/2=(4.5-1.6-0.5)/2=1.2ma1l=(a l-B-d)/2=(4.5-1.6-0.5)/2=1.2m 剪跨比：λb'=a1b/h0=1200/1288=0.93，取λb=0.93；λl'= a1l/h0=1200/1288=0.93，取λl=0.93；承台剪切系数：αb=1.75/(λb+1)=1.75/(0.93+1)=0.91αl=1.75/(λl+1)=1.75/(0.93+1)=0.91βhsαb f t bh0=0.89×0.91×1.57×103×6×1.29=9758.07kNβhsαl f t lh0=0.89×0.91×1.57×103×6×1.29=9758.07kNV=329.55kN≤min(βhsαb f t bh0，βhsαl f t lh0)=9758.07kN满足要求！3、受冲切计算塔吊对承台底的冲切范围：B+2h0=1.6+2×1.29=4.18ma b=4.5m>B+2h0=4.18m，a l=4.5m>B+2h0=4.18m角桩内边缘至承台外边缘距离：c b=(b-a b+d)/2=(6-4.5+0.5)/2=1mc l=(l-a l+d)/2=(6-4.5+0.5)/2=1m角桩冲跨比：：λb''=a1b/h0=1200/1288=0.93，取λb=0.93；λl''= a1l/h0=1200/1288=0.93，取λl=0.93；角桩冲切系数：β1b=0.56/(λb+0.2)=0.56/(0.93+0.2)=0.49β1l=0.56/(λl+0.2)=0.56/(0.93+0.2)=0.49[β1b(c b+a lb/2)+β1l(c l+a ll/2)]βhp·f t·h0=[0.49×(1+1.2/2)+0.49×(1+1.2/2)]×0.95×1570×1.29=3055.31kNN l=V=329.55kN≤[β1b(c b+a lb/2)+β1l(c l+a ll/2)]βhp·f t·h0=3055.31kN满足要求！4、承台配筋计算(1)、承台底面长向配筋面积αS1= M y/(α1f c bh02)=2182.14×106/(1.03×16.7×6000×12882)=0.013ζ1=1-(1-2αS1)0.5=1-(1-2×0.013)0.5=0.013γS1=1-ζ1/2=1-0.013/2=0.994A S1=M y/(γS1h0f y1)=2182.14×106/(0.994×1288×360)=4737mm2最小配筋率：ρ=max(0.2,45f t/f y1)=max(0.2,45×1.57/360)=max(0.2,0.2)=0.2% 梁底需要配筋：A1=max(A S1, ρbh0)=max(4737,0.002×6000×1288)=15456mm2 承台底长向实际配筋：A S1'=20126mm2≥A1=15456mm2满足要求！(2)、承台底面短向配筋面积αS2= M x/(α2f c bh02)=2182.14×106/(1.03×16.7×6000×12882)=0.013ζ2=1-(1-2αS2)0.5=1-(1-2×0.013)0.5=0.013γS2=1-ζ2/2=1-0.013/2=0.994A S2=M x/(γS2h0f y1)=2182.14×106/(0.994×1288×360)=4737mm2最小配筋率：ρ=max(0.2,45f t/f y1)=max(0.2,45×1.57/360)=max(0.2,0.2)=0.2% 梁底需要配筋：A2=max(9674, ρlh0)=max(9674,0.002×6000×1288)=15456mm2 承台底短向实际配筋：A S2'=20126mm2≥A2=15456mm2满足要求！(3)、承台顶面长向配筋面积承台顶长向实际配筋：A S3'=12881mm2≥0.5A S1'=0.5×20126=10063mm2满足要求！(4)、承台顶面短向配筋面积承台顶长向实际配筋：A S4'=12881mm2≥0.5A S2'=0.5×20126=10063mm2满足要求！(5)、承台竖向连接筋配筋面积承台竖向连接筋为双向Φ10@500。
塔式起重机矩形板式基础计算方案书
矩形板式基础计算方案书工程名称：施工单位：编制人：日期：目录一、编制依据 (5)二、塔机属性 (5)三、塔机荷载 (6)四、基础验算 (8)五、基础配筋验算 (12)一、编制依据1、工程施工图纸及现场概况2、塔机使用说明书3、《塔式起重机混凝土基础工程技术规范JGJ/T 187-2009》4、《建筑施工塔式起重机安装、使用、拆卸安全技术规程》JGJ196-20105、《塔式起重机设计规范》GB13752-926、《混凝土结构设计规范GB50010-2002》7、《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）2006年版8、《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2002）9、《建筑安全检查标准》（JGJ59-99）二、塔机属性三、塔机荷载（一）塔机自身荷载标准值（二）风荷载标准值（三）塔机传递至基础荷载标准值（四）塔机传递至基础荷载设计值四、基础验算基础及其上土的自重荷载标准值：G k =6.5×6.5×1.25×25=1320.31kN 基础及其上土的自重荷载设计值：G=1.2×1320.31=1584.37kN 荷载效应标准组合时，平行基础边长方向受力： M k '' =G 1R G1+G 2 R G2-G 3R G3-G 4R G4+0.9×(M 2+0.5F vk H/1.2)=37.4×22＋3.8×11.5－19.8×6.3－89.4×11.8＋0.9×(690+0.5×12.52×43/1.2)=509.73kN·mF vk ''=F vk '/1.2=12.52/1.2=10.43kN荷载效应基本组合时，平行基础边长方向受力：M''= 1.2×(G 1R G1+G 2 R G2-G 3R G3-G 4R G4)+1.4×0.9×(M 2+0.5F vk H/1.2)=1.2×(37.4×22＋3.8×11.5－19.8×6.3－89.4×11.8)＋1.4×0.9×(690＋0.5×12.52×43/1.2)=776.25kN·m F v ''=F v '/1.2=17.53/1.2=14.61kN基础长宽比：l/b=6.5/6.5=1 <1.1，基础计算形式为方形基础。
格构柱计算长度范文
格构柱计算长度范文格构柱是一种传统的建筑构造形式，广泛应用于古代建筑中。
它是由许多方形或圆形的石块或木材堆叠而成的柱子，通过结构上的交错使得柱子能够承受更大的重力和外力。
格构柱的构造复杂但美观，被广泛用于宫殿、庙宇和寺庙等建筑中。
为了计算格构柱的长度，首先需要了解它的基本结构和构造原理。
格构柱由四个相互垂直的方形或圆形柱体组成，这四个柱体通过水平和垂直的石块或木材相互连接，形成一个稳定的结构。
每个柱体上都有凹槽，用于固定连接柱体的石块或木材。
格构柱的长度取决于每个柱体的高度和连接柱体的石块或木材的长度。
计算格构柱的长度需要遵循以下步骤：1.测量每个柱体的高度。
使用测量工具如尺子或测量仪器，从柱体的底部到其顶部测量高度，记录下每个柱体的高度。
2.计算连接柱体的石块或木材的长度。
连接柱体的石块或木材位于每个柱体的凹槽中，连接相邻柱体。
测量这些石块或木材的长度，并记录下来。
3.计算格构柱的长度。
将每个柱体的高度和连接柱体的石块或木材的长度加在一起，得到格构柱的长度。
例如，柱体1的高度为10米，连接柱体的石块长度为2米；柱体2的高度为8米，连接柱体的石块长度为1.5米；柱体3的高度为12米，连接柱体的石块长度为3米；柱体4的高度为9米，连接柱体的石块长度为2.5米。
则格构柱的长度为10米+2米+8米+1.5米+12米+3米+9米+2.5米=48米。
在实际应用中，格构柱的长度可以根据需要进行调整。
当需要构建更大的建筑物时，可以增加每个柱体的高度和连接柱体的石块或木材的长度来增加格构柱的长度。
相反，如果需要构建较小的建筑物，可以减小柱体的高度和连接柱体的石块或木材的长度来减小格构柱的长度。
总之，格构柱的长度是根据每个柱体的高度和连接柱体的石块或木材的长度进行计算的。
通过测量这些参数并将它们相加，可以得到格构柱的长度。
格构柱作为一种独特的建筑构造形式，不仅在古代建筑中得以应用，也在现代建筑中发挥着重要的作用。
矩形格构式基础计算
矩形格构式基础计算矩形格构式基础计算书一、塔机属性二、塔机荷载塔机竖向荷载简图1、塔机自身荷载标准值2、风荷载标准值ω(kN/m2)k3、塔机传递至基础荷载标准值4、塔机传递至基础荷载设计值三、桩顶作用效应计算矩形桩式基础布置图承台及其上土的自重荷载标准值：Gk =bl(hγc+h'γ')=4×4×(1×25+0×19)=400kN承台及其上土的自重荷载设计值：G=1.2Gk=1.2×400=480kN桩对角线距离：L=(ab 2+al2)0.5=(2.52+2.52)0.5=3.54m1、荷载效应标准组合轴心竖向力作用下：Qk =(Fk+Gk)/n=(596.08+400)/4=249.02kN荷载效应标准组合偏心竖向力作用下：Qkmax =(Fk+Gk)/n+(Mk+FVkh)/L=(596.08+400)/4+(511.97+19.02×2.25)/3.54=405.93kN Qkmin =(Fk+Gk)/n-(Mk+FVkh)/L=(596.08+400)/4-(511.97+19.02×2.25)/3.54=92.11kN 2、荷载效应基本组合荷载效应基本组合偏心竖向力作用下：Qmax =(F+G)/n+(M+Fvh)/L=(727.3+480)/4+(828.37+26.63×2.25)/3.54=553.07kNQmin =(F+G)/n-(M+Fvh)/L=(727.3+480)/4-(828.37+26.63×2.25)/3.54=50.58kN 四、格构柱计算1、格构式钢柱换算长细比验算整个格构柱截面对X、Y轴惯性矩：I=4[I0+A(a/2-Z)2]=4×[208.90+22.80×(50.00/2-2.91)2]=45338.29cm4 整个构件长细比：λx =λy=H/(I/(4A))0.5=675/(45338.29/(4×22.80))0.5=30.27分肢长细比：λ1=l01/iy0=25.00/1.95=12.82分肢毛截面积之和：A=4A=4×22.80×102=9120mm2格构式钢柱绕两主轴的换算长细比：λ0 max =(λx2+λ12)0.5=(30.272+12.822)0.5=32.88满足要求！2、格构式钢柱分肢的长细比验算λ1=12.82≤min(0.5λ0max，40)=min(0.5×32.88，40)=16.44满足要求！3、格构式钢柱受压稳定性验算λ0max (fy/235)0.5=32.88×(215/235)0.5=31.45查表《钢结构设计规范》GB50017附录C：b类截面轴心受压构件的稳定系数：φ=0.932 Qmax/(φA)=553.07×103/(0.932×9120)=65.07N/mm2≤f=215N/m m2满足要求！4、缀件验算缀件所受剪力：V=Af(fy/235)0.5/85=9120×215×10-3×(235/235)0.5/85=23.07kN格构柱相邻缀板轴线距离：l1=l01+15=25.00+15=40cm作用在一侧缀板上的弯矩：M0=Vl1/4=23.07×0.4/4=2.31kN·m分肢型钢形心轴之间距离：b1=a-2Z=0.5-2×0.0291=0.44m作用在一侧缀板上的剪力：V0=Vl1/(2·b1)=23.07×0.4/(2×0.44)=10.44kN 角焊缝面积：Af =0.8hflf=0.8×10×200=1600mm2角焊缝截面抵抗矩：Wf =0.7hflf2/6=0.7×10×2002/6=46667mm3垂直于角焊缝长度方向应力：σf =M/Wf=2.31×106/46667=49N/mm2垂直于角焊缝长度方向剪应力：τf =V/Af=10.44×103/1600=7N/mm2((σf /1.22)2+τf2)0.5=((49/1.22)2+72)0.5=41N/mm2≤f tw=160N/mm2满足要求！五、桩承载力验算桩身周长：u=πd=3.14×0.8=2.51m桩端面积：Ap=πd2/4=3.14×0.82/4=0.5m2Ra =uΣqsiai+qpa·Ap=2.51×(1.05×12+11×4+2.8×25+3.7×36+2.1×28+8.1×30)+ 0×0.5=1411.45kNQk =249.02kN≤Ra=1411.45kNQkmax =405.93kN≤1.2Ra=1.2×1411.45=1693.75kN满足要求！2、桩基竖向抗拔承载力计算Qkmin=92.11kN≥0不需要进行桩基竖向抗拔承载力计算！3、桩身承载力计算纵向普通钢筋截面面积：As=nπd2/4=12×3.14×162/4=2413mm2 (1)、轴心受压桩桩身承载力荷载效应基本组合下的桩顶轴向压力设计值：Q=Qmax=553.07kNc fcAp+0.9fy'As'=(0.75×14×0.5×106 + 0.9×(360×2412.74))×10-3=6259.56kNQ=553.07kN≤ψc fcAp+0.9fy'As'=6259.56kN满足要求！(2)、轴心受拔桩桩身承载力Qkmin=92.11kN≥0不需要进行轴心受拔桩桩身承载力计算！4、桩身构造配筋计算As /A×100%=(2412.74/(0.5×106))×100%=0.48%≥0.45%满足要求！六、承台计算1、荷载计算塔身截面对角线上立杆的荷载设计值：=F/n+M/(20.5B)=727.3/4+828.37/(20.5×1.6)=547.92kN F maxF=F/n-M/(20.5B)=727.3/4-828.37/(20.5×1.6)=-184.27kN min剪力图(kN)弯矩图(kN·m)Vmax =415.55kN，Mmax=33.21kN·m，Mmin=-265.95kN·m2、受剪切计算截面有效高度：h0=h-δc-D/2=1000-50-18/2=941mm 受剪切承载力截面高度影响系数：βhs=(800/941)1/4=0.96塔吊边至桩边的水平距离：a1b =(ab-B-d)/2=(2.5-1.6-0.8)/2=0.05m a1l =(al-B-d)/2=(2.5-1.6-0.8)/2=0.05m 计算截面剪跨比：λb '=a1b/h=0.05/0.94=0.05，取λb=0.25；λl '= a1l/h=0.05/0.94=0.05，取λl=0.25；承台剪切系数：αb =1.75/(λb+1)=1.75/(0.25+1)=1.4αl =1.75/(λl+1)=1.75/(0.25+1)=1.4Vmax =415.55kN≤βhsαbftl'h=0.96×1.4×1270×0.8×0.94=1285.25kNVmax =415.55kN≤βhsαlftl'h=0.96×1.4×1270×0.8×0.94=1285.25kN满足要求！3、受冲切计算钢格构柱顶部基础承台底有角钢托板，所以无需对混凝土承台进行抗冲切验算 4、承台配筋计算(1)、承台梁底部配筋αS1= Mmin/(α1fcl'h2)=265.95×106/(1.05×11.9×800×9412)=0.03ζ1=1-(1-2αS1)0.5=1-(1-2×0.03)0.5=0.031γS1=1-ζ1/2=1-0.031/2=0.985AS1=Mmin/(γS1hfy1)=265.95×106/(0.985×941×360)=798mm2最小配筋率：ρ=max(0.2,45ft /fy1)=max(0.2,45×1.27/360)=max(0.2,0.16)=0.2%梁底需要配筋：A1=max(AS1, ρlh)=max(798,0.002×800×941)=1506mm2梁底部实际配筋：AS1'=2281mm2≥AS1=1506mm2满足要求！(2)、承台梁上部配筋αS2= Mmax/(α2fcl'h2)=33.21×106/(1.05×11.9×800×9412)=0.004ζ2=1-(1-2αS2)0.5=1-(1-2×0.004)0.5=0.004γS2=1-ζ2/2=1-0.004/2=0.998AS1=Mmax/(γS2hfy2)=33.21×106/(0.998×941×360)=99mm2最小配筋率：ρ=max(0.2,45ft /fy2)=max(0.2,45×1.27/360)=max(0.2,0.16)=0.2%梁上部需要配筋：A2=max(AS2, ρl'h)=max(99,0.002×800×941)=1506mm2梁上部实际配筋：AS2'=2281mm2≥AS2=1506mm2满足要求！(3)、梁腰筋配筋梁腰筋按照构造配筋4Φ14(4)、承台梁箍筋计算箍筋抗剪计算截面剪跨比：λ'=(L-20.5B)/(2h)=(4-20.5×1.6)/(2×0.94)=0.92 取λ=1.5混凝土受剪承载力：1.75ft l'h/(λ+1)=1.75×1.27×0.8×0.94/(1.5+1)=0.67kNVmax =415.55kN>1.75ftl'h/(λ+1)=0.67kNnAsv1/s=4×(3.14×82/4)/200=1.01(V-0.7ft l'h)/(1.25fyvh)=(415.55×103-0.7×1.27×800×941)/(1.25×360×941)=-0.6mm2/mmnAsv1/s≥(V-0.7ftlh)/(1.25fyvh)满足要求！配箍率验算ρsv =nAsv1/( l's)=4×(3.14×82/4)/(800×200) =0.13%≥psv，min =0.24ft/fyv=0.24×1.27/360=0.08%满足要求！(5)、板底面长向配筋面积梁底需要配筋：AS1=ρbh=0.0015×4000×941=5646mm2承台底长向实际配筋：AS1'=5910mm2≥AS1=5646mm2满足要求！(6)、板底面短向配筋面积梁底需要配筋：AS2=ρlh=0.0015×4000×941=5646mm2承台底短向实际配筋：AS2'=5910mm2≥AS2=5646mm2满足要求！(7)、板顶面长向配筋面积承台顶长向实际配筋：AS3'=4223mm2≥0.5AS1'=0.5×5910=2955mm2满足要求！(8)、板顶面短向配筋面积承台顶长向实际配筋：AS4'=4223mm2≥0.5AS2'=0.5×5910=2955mm2满足要求！(9)、承台竖向连接筋配筋面积承台竖向连接筋为双向Φ10@500。
基础工程条形基础计算范例
条形基础计算范例5.1设计资料已知底层柱组合内力如下表所示：5.2埋深的确定根据上部结构要求柱截面尺寸拟采用400×400mm。
初选基础埋深为d=2.5m。
5.3确定地基承载力地下水位取-1.50m γm=（18×1.5+0.45×14+0.55×18）/ 2 .5=17.3kN/m3先假定b≤3m则fa =fak+ηdγm（d-0.5）=103+1.2×17.3×（2.5-0.5）=144.5kPa5.4确定底板尺寸1）外伸长度：C左=C右=7000×1/4=1750mmL=2×1750+3×7000=24500mm2）宽度B：B≥∑F k/（fa-20d+10h w）L=（1426+1839+1927+1329）/（144.5-20×2.5+10×1）×24.5=2.55m取B=2.70m设计由于偏心荷载较小，故不考虑偏心荷载作用。
即使考虑偏心荷载Pmax =（∑Fk+Gk+Gwk）/ lb+6∑Mk/bl2= （6521+24.5×2.7×2.5×20+10×24.5×2.7×1）/（24.5×2.7）+（1329×10.5+1927×3.5-1426×10.5-1839×3.5-2.5-1）/（2.7×24.52）= 136kPa<1.2 f a 满足要求5.5按构造要求选取翼板尺寸初选翼板厚度为500mm,采用变厚度翼板，坡度取1/45.6基础梁尺寸h=1/6×L=1/6×7000≈1200mmb=1/2.4×h=500mm翼板及肋梁尺寸见下图5.7验算底板厚度基础采用C20混凝土，f t =1.10N/ mm2P j=F/bl=（1927+1426+1839+1329）×1.35/（2.7×24.5）=133.1kPab1=1/2×（2.7-0.5）=1.1mh0≥（P j ×b1）/（0.7 f t）=（133.1× 1.1）/（0.7×1100）=190mm取a s=40mm，h= h0+a s=190+40=230mm<500mm满足要求5.8验算软弱下卧层强度基础持力层下为淤泥，低压缩性均匀性好，fak=70kPa需要进行软弱下卧层强度验算z=1.95+3.65-2.5=3.1mz/b=3.1/2.7>0.50取θ=23o tan θ=0.424P k=（F k+G k）/ A=（F k+γG Ad-γw Ah w）/ A=（6521+24.5×2.7×2.5×20-10×24.5×2.7×1）/（24.5×2.7）=138.6kPaσz =b（P-σcd）/（b+2ztanθ）k=2.7（138.6-18×1.5-0.45×14-0.55×18）/（2.7+2×3.1×0.424）=48.3kPa下卧层顶面处的自重应力：σcz =18×1.5+0.45×（24-10）+3.65×（28-10）=99kPa下卧层承载力特征值：γm=σcz/（d+z）=99/（2.5+3.1）=17.7 kN/ m3faz=70+1.2×17.7×（5.6-0.5）=178.3kPa验算：σcz+σz=99+48.3=147.3kPa<faz（可以）5.9配筋计算a．翼板配筋计算1）计算地基净反力Pj =F/bl=（6521×1.35）/（2.7×24.5）= 133.1kPa2）最不利位置I-I弯矩M =1/2×Pjb12=1/2×133.1×（（2.7-0.5）/2）2=80.5kN·m3）沿基础长度方向取L=1m ，则每米长As≥M/（0.9f y h 0）主受力筋用I 级钢筋 f y =210 N/ mm 2h 0=500-40=460mmAs≥（80.5×106）/（0.9×210×460）=926 mm 2配筋12Φ120，As=942 mm 2可以b ．基础梁配筋计算1）计算地基沿基础纵向净反力，用弯矩分配法计算肋梁弯矩b p j =∑F /L=（6521×1.35）/24.5=359kN/m边跨固端弯矩为：M BA =1/12×bp j l 12=1/12×359×72=1467kN·m中跨固端弯矩为：M BC =1/12×bp j l 22=1/12×359×72=1467kN·m A 截面（左边）伸出端弯矩M A l ===550kN·m 2021l b pj 275.135921⨯⨯A （3）B （9）C （15）D （21）分配系数0 1.00.440.560.560.441.0固端弯矩 550-1467 1467-14671467-14671467-550传递与分配-917458.536-36-1.3 -1.6 1.6 1.3M （kN ·m ）550-5501645.8-1645.8 1645.8-1645.8550-5503）肋梁剪力计算A 截面左边的剪力为：kNl b V pj lA 3.62875.13590=⨯==取OB 段作脱离体，计算A 截面的支座反力m kN M l l b l R B pj A ⋅=-+⨯⨯=-+=2.1728]8.1645)775.1(35921[71])(21[122101A 截面右边的剪力为：kNR l b V A pj r A 11002.172875.13590-=-⨯=-=kNR l l b R A pj B 1.14132.1728)775.1(359)(10'=-+⨯=-+=取BC 段作为脱离体)21(1222"C B pj B M M l b l R -+==kN 5.1256)8.16458.1645735921(712=-+⨯⨯kNR R R B B B 6.26695.12561.1413"'=+=+=kNR V B l B 1.1413'==kNR V B r B 5.1256"-=-=按跨中剪力为零的条件来求跨中最大负弯矩：OB 段：2.1728359=-=-x R x b A pj mx 8.4=所以 m kN R x b M A pj ⋅-=⨯-⨯⨯=⨯-=3.113505.32.17288.43592105.321221BC 段对称，最大负弯矩在中间截面mkN M l b M B pj ⋅-=+⨯⨯-=+-=5538.1645735981812222由以上的计算结果可做出条形基础的弯矩图和剪力图。
地下建筑结构课程设计矩形闭合框架计算书
' Ne f y/ AS (h0 a s/ )
1 f c b h02
1 1 2 s
As
/ 1 f c bh0 f y / AS N
fy
若 b ，说明受压钢筋不足，应该增大 AS 或者加大截面重算。
2a s/ 若 ，则仿照双筋梁计算，再取 AS ’＝0 带入等式计算，将二者 AS 结果取小值。 h0
上表中的数据都没有除以砼的弹性模量 E，是因为解联立方程时，E 为公约数被约掉了。 X1 151.4706 X2 237.4648
假定下图为实际结构的弯矩图，则计算出来的弯矩为负值时，说明与图中方向相反。
M 5 M 2 X 2 1 M 6 X 2 1 M 7 M 3 M 1 X 1 X 2 1 M 8 M 1 X 1 X 2 1 M 4
M7’ 130.8346
由砼规范，在轴向压力、弯矩、剪力共同作用下，构件的受剪承载力计算应满足:
V 1.5(
A 1.75 f t bh0 0.07 N ) f yv sv h0 VC V AS ,若 VAS ≤0，说明不需要配筋 1 S
M V h0
其中： 计算结果：
由ΣMB＝0，可得
M 5 M 5 Q顶
4.2.2 侧墙
/
d墙 2000
q1 d 墙 2 ( ) 2 2000
同理，假定墙上分布梯形荷载，则墙根处内力最大，计算墙根内力：
d d d d e 2 1 Q墙 (e2 e1 )(H 顶 底 ） 1 (H 顶 底 ） 3 2 2000 2 2000
0.9827
AS ’
821.7632
塔吊计算矩形格构式基础专项方案编制模板
浙江品茗高新产业软件园工程塔吊工程安全专项施工方案编制人：职务：校对人：职务：审核人：职务：审批人：职务：目录第一章工程概况--------------------------------------------------- 2一、工程概况--------------------------------------------------- 3二、塔吊选型--------------------------------------------------- 3三、塔吊平面位置及高度设置------------------------------------- 5四、地质条件--------------------------------------------------- 5五、技术保证条件----------------------------------------------- 6 第二章编制依据--------------------------------------------------- 7 第三章施工计划--------------------------------------------------- 8一、施工进度计划----------------------------------------------- 8二、材料与设备计划--------------------------------------------- 8 第四章施工工艺技术----------------------------------------------- 8一、技术参数--------------------------------------------------- 8二、施工工艺流程---------------------------------------------- 13三、施工方法-------------------------------------------------- 13四、检查验收-------------------------------------------------- 14 第五章施工安全保证体系------------------------------------------ 16一、组织保障-------------------------------------------------- 16二、技术措施-------------------------------------------------- 19三、监测监控-------------------------------------------------- 21四、应急预案-------------------------------------------------- 21 第六章劳动力计划------------------------------------------------ 22一、专职安全生产管理人员-------------------------------------- 23二、所需劳动力安排-------------------------------------------- 23 第七章计算书及相关图纸------------------------------------------ 23一、计算书---------------------------------------------------- 23二、节点图---------------------------------------------------- 41 第一章工程概况一、工程概况【工程概况应针对该危险性较大的分部分项工程的特点及要求进行编写】1、工程基本情况2、各责任主体名称二、塔吊选型本工程选用二台塔吊均为浙江省建机集团生产的QTZ80（ZJ5710）说明：安装附着架前，塔机最大工作高度40m,超过此高度必须安装附着架。
格构柱式塔吊基础施工方案及计算书
For personal use only in study and research; not for commercial use第一章工程概况及现场情况第一节工程概况工程名称：浦东古北御庭工程工程地址：本工程东至万邦都市花园五期、西至沪南公路、南至龙汇路、北至龙阳路建设单位：上海浦东古北置业有限公司设计单位：中国联合工程公司（主体设计）同济大学建筑设计研究院（围护设计）监理单位：上海四海建设工程造价咨询监理有限公司施工单位：浙江宝业建设集团有限公司围护施工单位：上海市机械施工有限公司勘察单位：上海豪斯岩土工程技术有限公司检测单位：上海地矿工程勘察有限公司建筑面积：93293 ㎡（其中地上建筑面积约68865㎡，地下建筑面积：24428 ㎡）结构层次：框剪结构，地下1~2层，地上均为18层。
本工程由6栋高层住宅组成。
其中4#楼、5#楼坐落在中间2层地下车库中，为大底盘双塔结构。
1#、3#、5#、6#楼坐落在中央二层地下车库周边。
中央二层地下车库为桩筏基础，地下室底板厚为0.9米，其余均为桩-梁式筏形基础，底板厚0.4m。
本工程由1～2层地下室、6栋高层组成，具体情况如下：第二节现场情况本工程由于受世博会限制，工期较紧，同时根据地下室的深度情况，先后分二期进行施工，一期区域为地下二层的中央地下车库包括4#、5#楼上上部主体结构，二期区域为中央地下车库周围的仅有地下一层的1#、2#、3#、6#楼。
根据现场平面布置及塔吊的综合利用率，1#与3#楼共用一台塔吊，2#与4#楼共用一台塔吊，5#与6#楼共用一台塔吊。
4#、5#楼位于一期中央地下车库深坑内，深坑开挖深度为-7.8m（标高为-9.10m），2#、6#楼位于二期浅坑内，浅坑开挖深度为-4m，由于先施工一期深坑及4#、5#楼上部结构，2#、6#楼需在世博结束后开工，而塔吊随着4#、5#楼上部结构的施工同步上升，考虑到塔吊的附墙杆设置，因此需将2#与4#楼、5#与6#楼之间共用的两台塔吊安装在深坑内，塔吊基础采用钻孔灌注桩+格构柱+ 承台的型式。
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矩形格构式基础计算书计算依据：1、《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》JGJ/T187-20092、《混凝土结构设计规范》GB50010-20103、《建筑桩基技术规范》JGJ94-20084、《建筑地基基础设计规范》GB50007-20115、《钢结构设计规范》GB50017-2003一、塔机属性1、塔机传递至基础荷载标准值矩形桩式基础布置图承台及其上土的自重荷载标准值：G k=bl(hγc+h'γ')=4.5×4.5×(1.35×25+0×19)=683.44kN承台及其上土的自重荷载设计值：G=1.35G k=1.35×683.44=922.64kN 桩对角线距离：L=(a b2+a l2)0.5=(32+32)0.5=4.24m1、荷载效应标准组合轴心竖向力作用下：Q k=(F k+G k)/n=(544+683.44)/4=306.86kN荷载效应标准组合偏心竖向力作用下：Q kmax=(F k+G k)/n+(M k+F Vk h)/L=(544+683.44)/4+(2439.08+19.02×14.3)/4.24=945.89kNQ kmin=(F k+G k)/n-(M k+F Vk h)/L=(544+683.44)/4-(2439.08+19.02×14.3)/4.24=-332.17kN2、荷载效应基本组合荷载效应基本组合偏心竖向力作用下：Q max=(F+G)/n+(M+F v h)/L=(734.4+922.64)/4+(3292.76+25.68×14.3)/4.24=1276.95kNQ min=(F+G)/n-(M+F v h)/L=(734.4+922.64)/4-(3292.76+25.68×14.3)/4.24=-448.43kN四、格构柱计算整个格构柱截面对X、Y轴惯性矩：I=4[I0+A0(a/2-Z0)2]=4×[916.58+37.44×(46.00/2-4.39)2]=55533.02cm4整个构件长细比：λx=λy=H0/(I/(4A0))0.5=1663/(55533.02/(4×37.44))0.5=86.36 分肢长细比：λ1=l01/i y0=30.00/3.18=9.43分肢毛截面积之和：A=4A0=4×37.44×102=14976mm2格构式钢柱绕两主轴的换算长细比：λ0 max=(λx2+λ12)0.5=(86.362+9.432)0.5=86.87 λ0max=86.87≤[λ]=150满足要求！2、格构式钢柱分肢的长细比验算λ1=9.43≤min(0.5λ0max，40)=min(0.5×86.87，40)=40满足要求！3、格构式钢柱受压稳定性验算λ0max(f y/235)0.5=86.87×(215/235)0.5=83.1查表《钢结构设计规范》GB50017附录C：b类截面轴心受压构件的稳定系数：φ=0.668Q max/(φA)=1276.95×103/(0.668×14976)=127.64N/mm2≤f=215N/mm2满足要求！4、缀件验算缀件所受剪力：V=Af(f y/235)0.5/85=14976×215×10-3×(235/235)0.5/85=37.88kN 格构柱相邻缀板轴线距离：l1=l01+30=30.00+30=60cm作用在一侧缀板上的弯矩：M0=Vl1/4=37.88×0.6/4=5.68kN·m分肢型钢形心轴之间距离：b1=a-2Z0=0.46-2×0.0439=0.37m作用在一侧缀板上的剪力：V0=Vl1/(2·b1)=37.88×0.6/(2×0.37)=30.53kN角焊缝面积：A f=0.8h f l f=0.8×10×200=1600mm2角焊缝截面抵抗矩：W f=0.7h f l f2/6=0.7×10×2002/6=46667mm3垂直于角焊缝长度方向应力：σf=M0/W f=5.68×106/46667=122N/mm2垂直于角焊缝长度方向剪应力：τf=V0/A f=30.53×103/1600=19N/mm2((σf /1.22)2+τf2)0.5=((122/1.22)2+192)0.5=102N/mm2≤f tw=160N/mm2满足要求！根据缀板的构造要求缀板高度：300mm≥2/3 b1=2/3×0.37×1000=248mm满足要求！缀板厚度：20mm≥max[1/40b1,6]= max[1/40×0.37×1000,6]=9mm满足要求！缀板间距：l1=600mm≤2b1=2×0.37×1000=744mm满足要求！五、桩承载力验算1、桩基竖向抗压承载力计算桩身周长：u=πd=3.14×0.8=2.51m桩端面积：A p=πd2/4=3.14×0.82/4=0.5m2R a=uΣq sia·l i+q pa·A p=2.51×(7.14×8+2.7×19+2×50+1×0+2.99×13+4.22×19)+750×0.5=1199.91kN Q k=306.86kN≤R a=1199.91kNQ kmax=945.89kN≤1.2R a=1.2×1199.91=1439.89kN满足要求！2、桩基竖向抗拔承载力计算Q kmin=-332.17kN<0按荷载效应标准组合计算的桩基拔力：Q k'=332.17kN桩身的重力标准值：G p=l w A pγz=(33-16.63+3+0.68)×0.5×25=251.89kNR a'=uΣλi q sia l i+G p=2.51×(0.7×7.14×8+0.7×2.7×19+0.7×2×50+0.7×1×0+0.7×2.99×13+0.7×4.22×19)+251.89=827.94kNQ k'=332.17kN≤R a'=827.94kN满足要求！3、桩身承载力计算纵向普通钢筋截面面积：A s=nπd2/4=12×3.14×162/4=2413mm2(1)、轴心受压桩桩身承载力荷载效应基本组合下的桩顶轴向压力设计值：Q=Q max=1276.95kNψc f c A p+0.9f y'A s'=(0.75×14×0.5×106 + 0.9×(300×2412.74))×10-3=6114.8kNQ=1276.95kN≤ψc f c A p+0.9f y'A s'=6114.8kN满足要求！(2)、轴心受拔桩桩身承载力荷载效应基本组合下的桩顶轴向拉力设计值：Q'=-Q min=448.43kNf y A S=300×2412.74×10-3=723.82kNQ'=448.43kN≤f y A S=723.82kN满足要求！4、桩身构造配筋计算A s/A p×100%=(2412.74/(0.5×106))×100%=0.48%≥0.45%满足要求！六、承台计算塔身截面对角线上立杆的荷载设计值：F max=F/n+M/(20.5B)=734.4/4+3292.76/(20.5×1.6)=1638.81kN F min=F/n-M/(20.5B)=734.4/4-3292.76/(20.5×1.6)=-1271.61kN剪力图(kN)弯矩图(kN·m)V max=959.25kN，M max=586.13kN·m，M min=-949.66kN·m2、受剪切计算截面有效高度：h0=h-δc-D/2=1350-50-22/2=1289mm受剪切承载力截面高度影响系数：βhs=(800/1289)1/4=0.89塔吊边至桩边的水平距离：a1b=(a b-B-d)/2=(3-1.6-0.8)/2=0.3ma1l=(a l-B-d)/2=(3-1.6-0.8)/2=0.3m计算截面剪跨比：λb'=a1b/h0=0.3/1.29=0.23，取λb=0.25；λl'= a1l/h0=0.3/1.29=0.23，取λl=0.25；承台剪切系数：αb=1.75/(λb+1)=1.75/(0.25+1)=1.4αl=1.75/(λl+1)=1.75/(0.25+1)=1.4V max=959.25kN≤βhsαb f t l'h0=0.89×1.4×1430×0.8×1.29=1832.38kNV max=959.25kN≤βhsαl f t l'h0=0.89×1.4×1430×0.8×1.29=1832.38kN满足要求！3、受冲切计算钢格构柱顶部基础承台底有角钢托板，所以无需对混凝土承台进行抗冲切验算4、承台配筋计算(1)、承台梁底部配筋αS1= M min/(α1f c l'h02)=949.66×106/(1.04×14.3×800×12892)=0.048ζ1=1-(1-2αS1)0.5=1-(1-2×0.048)0.5=0.049γS1=1-ζ1/2=1-0.049/2=0.975A S1=M min/(γS1h0f y1)=949.66×106/(0.975×1289×360)=2099mm2最小配筋率：ρ=max(0.2,45f t/f y1)=max(0.2,45×1.43/360)=max(0.2,0.18)=0.2% 梁底需要配筋：A1=max(A S1, ρlh0)=max(2099,0.002×800×1289)=2099mm2 梁底部实际配筋：A S1'=2281mm2≥A S1=2099mm2满足要求！(2)、承台梁上部配筋αS2= M max/(α2f c l'h02)=586.13×106/(1.04×14.3×800×12892)=0.03ζ2=1-(1-2αS2)0.5=1-(1-2×0.03)0.5=0.03γS2=1-ζ2/2=1-0.03/2=0.985A S1=M max/(γS2h0f y2)=586.13×106/(0.985×1289×360)=1283mm2最小配筋率：ρ=max(0.2,45f t/f y2)=max(0.2,45×1.43/360)=max(0.2,0.18)=0.2% 梁上部需要配筋：A2=max(A S2, ρl'h0)=max(1283,0.002×800×1289)=2063mm2 梁上部实际配筋：A S2'=2281mm2≥A S2=2063mm2满足要求！(3)、梁腰筋配筋梁腰筋按照构造配筋4Φ14(4)、承台梁箍筋计算箍筋抗剪计算截面剪跨比：λ'=(L-20.5B)/(2h0)=(4.5-20.5×1.6)/(2×1.29)=0.87取λ=1.5混凝土受剪承载力：1.75f t l'h0/(λ+1)=1.75×1.43×0.8×1.29/(1.5+1)=1.03kNV max=959.25kN>1.75f t l'h0/(λ+1)=1.03kNnA sv1/s=4×(3.14×122/4)/200=2.26(V-0.7f t l'h0)/(1.25f yv h0)=(959.25×103-0.7×1.43×800×1289)/(1.25×270×1289)=-0.17mm2/mm nA sv1/s≥(V-0.7f t lh0)/(1.25f yv h0)满足要求！配箍率验算ρsv=nA sv1/( l's)=4×(3.14×122/4)/(800×200)=0.28%≥p sv，min=0.24f t/f yv=0.24×1.43/270=0.13%满足要求！(5)、板底面长向配筋面积梁底需要配筋：A S1=ρbh0=0.0015×4500×1289=8701mm2承台底长向实际配筋：A S1'=11785mm2≥A S1=8701mm2满足要求！(6)、板底面短向配筋面积梁底需要配筋：A S2=ρlh0=0.0015×4500×1289=8701mm2承台底短向实际配筋：A S2'=11785mm2≥A S2=8701mm2满足要求！(7)、板顶面长向配筋面积承台顶长向实际配筋：A S3'=5981mm2≥0.5A S1'=0.5×11785=5893mm2 满足要求！(8)、板顶面短向配筋面积承台顶长向实际配筋：A S4'=5981mm2≥0.5A S2'=0.5×11785=5893mm2 满足要求！(9)、承台竖向连接筋配筋面积承台竖向连接筋为双向Φ10@500。