墙面820型屋面板计算书
500-800以内墙体墙模板计算书
500～800mm 厚以内墙体模板计算书一、墙模板基本参数（以800mm 厚墙体计算为例）计算断面宽度800mm ，高度5500mm ，两侧楼板厚度250mm 。
模板面板采用普通胶合板。
内龙骨布置22道，内龙骨采用40×80mm 木方。
外龙骨间距500mm ，外龙骨采用双钢管48mm×3.0mm 。
对拉螺栓布置12道，在断面内水平间距250+400+400+400+400+400+400+400+500+500+500+500mm ，断面跨度方向间距500mm ，直径14mm 。
面板厚度12mm ，剪切强度1.4N/mm 2，抗弯强度15.0N/mm 2，弹性模量6000.0N/mm 2。
木方剪切强度1.3N/mm 2，抗弯强度15.0N/mm 2，弹性模量9000.0N/mm 2。
2482482482482482482482482482482482482482482482482482482482482485500m m 模板组装示意图二、墙模板荷载标准值计算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。
新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:其中 γc —— 混凝土的重力密度，取25.000kN/m 3；t —— 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取3.000h ； T —— 混凝土的入模温度，取20.000℃；V —— 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h ；H —— 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取3.000m ； β—— 混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。
根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=28.220kN/m 2考虑结构的重要性系数0.90，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值:F1=0.90×28.220=25.398kN/m 2考虑结构的重要性系数0.90，倒混凝土时产生的荷载标准值:F2=0.90×4.000=3.600kN/m 2。
屋面板抗风计算书
１） 屋面板抗风计算书A. 屋面板基本参数基材：350n/m ㎡，厚度t=0.6mm ，板型：468，有效宽度：468mm ，波高：75mm ， 波距：468mm ，檩条间距 1.5m 43212.66,11.12/,350/I c m m W c m m f n m m ===B ．荷载组合a 基本荷载屋面板自重 0.06 kn/ ㎡屋面恒载标准值DB 0.06 kn/ ㎡屋面活荷载 0.50 kn/ ㎡活荷载标准值LB 0.50 kn/ ㎡基本风压 0.50 kn/ ㎡屋面风压体形系数 -2.2地面粗糙度分类 A 类风压高度系数 1.80 h=32.8m风阵系数 1.54风压标准值 -3.05 kn/ ㎡ h=32.8m屋面雪荷载 0.5kn/ ㎡积雪分布系数 1.4雪荷载标准值 0.5 kn/ ㎡检修集中荷载换算值 0.15 kn/ ㎡b 屋面板上标准线荷载恒载 0.468*0.08=0.028kn/m活荷载 0.468*0.50=0.23kn/m负风压 0.468*(-3.05)=-1.43 kn/m h=32.8m雪压 0.468*0.5=0.23 kn/m检修集中荷载换算值 0.468*0.15=0.07 kn/mc 荷载组合1.2*恒载＋1.4*max(活荷载、雪压、检修荷载)＝1.2*0.028+1.4*0.23=0.36kn/m 1.0*恒载+1.4*负风压＝1.0*0.028+1.4*(-1.43)=-2.03kn/m h=32.8mC. 弯曲应力验算屋面板为一坡通长板，为连续使用2232223221/(8)0.361500/(811.1210)8.95/350/1500/(811.1210)46.4/350/c k e f c c q W f n m mf n m m n m m f n m m σσσ=⨯⨯<=⨯⨯⨯=<=⨯⨯⨯=<=满足＝-2.03满足 h =32.8m 经验算，板材弯曲应力满足要求，满足抗风要求D.挠度验算44344341/(384)||1500/25060.361500/(2061038412.6610)0.18||1500/25062.031500/(2061038412.6610) 1.03||1500/2506k e f q E I m mm m m m m m m m ωωωωωω⨯<===⨯⨯⨯⨯⨯=<===⨯⨯⨯⨯⨯=<===满足满足h =32.8m 经验算，板材挠度满足要求2) 墙面板抗风计算书A.墙面板基本参数基材：300n/m ㎡，厚度t=0.6mm ，板型：860，有效宽度：860mm ，波高：25mm ， 波距：215mm ，檩条间距 1.5m 4327.98, 5.73/,300/I c m m W c m m f n m m ===B ．荷载组合a 基本荷载墙面板自重 0.055 kn/ ㎡墙面恒载标准值DB 0.055 kn/ ㎡基本风压 0.50 kn/ ㎡墙面风压体形系数 0.8地面粗糙度分类 A 类风压高度系数 1.80 h=32.8m风阵系数 1.54风压标准值 -1.11kn/ ㎡ h=32.8mb 墙面板上标准线荷载恒载 0.86*0.055=0.047kn/m风压 0.86*1.11=0.95 kn/m h=32.8mc 荷载组合1.0*恒载＋1.4*max(活荷载、雪压、检修荷载)＝1.2*0.047+1.4*0=0.056kn/m 1.0*恒载+1.4*风压＝1.0*0.047+1.4*0.95=1.377kn/m h=32.8mC. 弯曲应力验算墙面板为一坡通长板，为连续使用2232223221/(8)0.0561500/(8 5.7310) 2.8/300/1500/(8 5.7310)67.6/300/c k e f c c q W f n m mf n m m n m m f n m m σσσ=⨯⨯<=⨯⨯⨯=<=⨯⨯⨯=<=满足＝1.377满足 h =32.8m 经验算，板材弯曲应力满足要求D.挠度验算44344341/(384)||1500/25060.0561500/(206103847.9810)0.05||1500/25061.3771500/(206103847.9810) 1.1||1500/2506k e f q E I m mm m m m m m m m ωωωωωω⨯<===⨯⨯⨯⨯⨯=<===⨯⨯⨯⨯⨯=<===满足满足h =32.8m 经验算，板材挠度满足要求。
高层剪力墙结构计算书
第册/ 共册本册共页计算书CALCULATION DOCUMENT工程名称：仁恒河滨花园二期工程编号：A-200241001-13项目名称：13号楼设计阶段：施工图设计专业：结构计算人：校对人：华东建筑设计研究院有限公司EAST CHINA ARCHITECTURAL DESIGN& RESEARCH INSTITUTE CO.LTD注：结构高度指室外地坪至檐口或大屋面（斜屋面至屋面中间高）三. 设计依据建筑地基基础设计规范（GB50007-2002）建筑结构荷载规范（GB50009-2001）建筑抗震设计规程（GB50011-2001）混凝土结构设计规范（GB50010-2002）高层建筑混凝土结构技术规程（JGJ3-2002）建筑抗震设计规程（DBJ08―9―92）及1996年局部修订增补地基基础设计规范（DGJ08－11－1999）中国建筑西南勘察研究院提供的《仁恒河滨花园岩土工程详细勘察报告》及补充资料五．上部永久荷载标准值及构件计算（一）楼面荷载·首层:卧室、起居室、书房：150厚砼板 3.75kN/m2板面装修荷载 1.0kN/m2板底粉刷或吊顶 0.50kN/m2恒载合计 5.25kN/m2厨房、普通卫生间：150厚砼板 3.75kN/m2板面装修荷载 1.1kN/m2板底粉刷或吊顶 0.50kN/m2恒载合计 5.35kN/m2带采暖卫生间：150厚砼板 3.75kN/m2板面装修荷载 20x0.13=2.6kN/m2板底粉刷或吊顶 0.50kN/m2恒载合计 6.85kN/m2门厅、电梯间：150厚砼板 3.75kN/m2板面装修荷载 20x0.07=1.4kN/m2板底粉刷或吊顶 0.50kN/m2恒载合计 5.65kN/m2·标准层:卧室、起居室、书房：110厚砼板 2.75kN/m2板面装修荷载 1.0kN/m2板底粉刷或吊顶 0.50kN/m2恒载合计 4.25kN/m2对于120厚楼板：4.5kN/m2对于130厚楼板：4.75kN/m2对于140厚楼板：5.0kN/m2对于150厚楼板：5.25kN/m2对于200厚楼板：8.0kN/m2(包括大跨度楼板上轻质隔墙的折算荷载1.5kN/m2)厨房、普通卫生间：100厚砼板 2.5kN/m2板面装修荷载 1.1kN/m2板底粉刷或吊顶 0.50kN/m2恒载合计 4.10kN/m2带采暖卫生间：100厚砼板 2.5kN/m2板面装修荷载 20x0.13=2.6kN/m2板底粉刷或吊顶 0.50kN/m2恒载合计 5.60kN/m2楼电梯间：120厚砼板 3.0kN/m2板面装修荷载 20x0.07=1.4kN/m2板底粉刷或吊顶 0.50kN/m2恒载合计 4.90kN/m2（二）屋面荷载屋面板120厚：4cm细石混凝土面层 1.00kN/m2三元乙丙橡胶卷材防水层 0.3kN/m2聚苯乙烯板隔热层2%找坡(h min=40) 0.5kN/m2防水卷材 0.30kN/m22cm找平 0.40kN/m2120厚砼板 3.0kN/m22cm底粉刷 0.4kN/m2恒载合计 6.2kN/m2对于130厚楼板：6.5kN/m2对于140厚楼板：6.7kN/m2露台:水泥砂浆+10厚防滑地砖 0.7kN/m24cm细石混凝土面层 1.00kN/m2三元乙丙橡胶卷材防水层 0.3kN/m2聚苯乙烯板隔热层2%找坡(h min=40) 0.5kN/m2防水卷材 0.30kN/m22cm找平 0.40kN/m2110厚砼板 2.75kN/m2 2cm底粉刷 0.4kN/m2恒载合计 6.4kN/m2对于120厚楼板：6.7kN/m2对于130厚楼板：6.9kN/m2（三）墙体荷载(四) 阳台女儿墙、栏板：板厚：240mm1．板高600mm：1)永久荷载=（25×0.24×0.6＋0.68×0.6）×1.2=4.8 kN/m2) 栏板抗弯计算:水平设计荷载：P=0.5kN/m×1.4=0.7kN/m设计弯矩：M=0.7×0.6=0.42kN-m/m构造配筋：0.15%×h0×1000=338mm2/m2．板高1300mm：1) 永久荷载=（25×0.24×1.3＋0.68×1.3）×1.2=10.5 kN/m2) 栏板抗弯计算:水平设计荷载：P=0.5kN/m×1.4=0.7kN/m设计弯矩：M=0.7×1.3=0.91kN-m/m构造配筋：0.15%×h0×1000=338mm2/m六、结构计算采用PM建模，TAT、SATWE设计软件计算。
钢结构屋面板墙面板计算
A、恒载+活载
0.570 kN/m
q1=（1.0*1.2*q恒+1.0*1.4*q活）*B=(1.0*1.2*0.05+1.0*1.4*0.5)*0.75=0.57
B、恒载+风载(-)
1.821 kN/m
q2=（1.0*1.2*q恒+1.0*1.4*ωk）*B=(1.0*1.2*0.05+1.0*1.4*-1.777)*0.75=-1.821
屋面板计算
1、基本信息:
基本风压ω0: 活 荷 载q活: 恒 荷 载q恒: 计算高度Z: 体型系数μs: 地面粗糙度:
0.735 kN/㎡ 0.5 kN/㎡ 0.05 kN/㎡ 6m -1.3 B类
屋面檩条间距L 压型钢板板型 压型钢板板厚 压型截面模量W 压型截面惯性矩I 压型钢板板宽B
1.20 m YX35-125-750
C、恒载+检修荷载（检修荷载取1.0KN）
1.912 kN/m
qre=ηF/(B/2)=0.5*1.0/(0.75/2)=1.333
q3=1.0*1.2*q恒*B+1.0*1.4*qre=1.0*1.2*0.05*0.75+1.0*1.4*1.333=1.912
D、恒载+风载(+)
2.089 kN/m
Q235
被连接钢板的抗拉强度设计值f
205 N/mm
钉杆的圆柱状螺纹部分钻入基材中的深度tc 自攻螺钉的直径d
8.6 mm 5.5 mm
按<<冷弯薄壁型钢结构技术规范>>公式(6.1.7-3)计算
一个自攻螺钉的抗拉承载力设计值Ntf Ntf=8.5*t*f=8.5*1.5*205=2613.75N=2.614 kN
网架工程屋面压型钢板计算书
屋面压型钢板计算一、压型钢板的验算:1.荷载情况：基本风压0.7KN/㎡, 地面粗糙度B类；基本雪压：0.35KN/㎡；屋面活荷载0.30KN/㎡；最大檩距1.3m,2.屋面板截面特性:断面图:板厚0.8㎜, 热镀铝锌, 外覆涂层, 其有效截面特性如下:截面惯性矩：IEX=19.41㎝4/m ,截面抵抗矩: WEX=15.85㎝3/m3.内力计算:屋面板上的线荷载: 恒载0.08KN/㎡取活载和雪载较大者: 0.35 KN/㎡风荷载：阵风系数, 高度变化系数, 体形系数风载1:风载2:荷载组合:组合1:1.2恒+1.4活=1.2*0.08+1.4*0.35=0.586 KN/㎡组合2:1.0恒-1.4风载1=1.0*0.08-1.4*3.311=-4.56 KN/㎡组合3:1.2恒+1.4活+1.4*0.6*风载2=1.2*0.08+1.4*0.35+1.4*0.6*1.505=1.85 KN/㎡组合4:1.2恒+1.4*0.7*活+1.4*风载2=1.2*0.08+1.4*0.7*0.35+1.4*1.505=2.55 KN/㎡取组合后荷载最大值4.56 KN/㎡进行计算:每1M宽板上的线荷载为q=1*4.56=4.56 KN/m屋面板为连续板, 最大弯矩MMAX=qL2/12=4.56*1.32/12=0.642KNm4.板强度验算:正应力σMAX=M MAX/ W EX=0.642*106/15.85*103=40.5N/㎜2 <f=205 N/㎜25.刚度验算:跨中最大挠度w=0.677q L4/(100E I X)=0.677*4.56*13004/(100*2.06*105*19.41*104) =2.21㎜ < [w] =L/250=5.2 ㎜综上: 屋面板采用该板型经计算可以满足要求。
二、板专用支架的验算:1.内力计算:荷载组合:组合1:1.2恒+1.4活=1.2*0.08+1.4*0.35=0.586 KN/㎡组合2:1.0恒-1.4风载1=1.0*0.08-1.4*3.311=-4.56 KN/㎡组合3:1.2恒+1.4活+1.4*0.6*风载2=1.2*0.08+1.4*0.35+1.4*0.6*1.505=1.85 KN/㎡组合4:1.2恒+1.4*0.7*活+1.4*风载2=1.2*0.08+1.4*0.7*0.35+1.4*1.505=2.55 KN/㎡取组合后荷载最大值4.56 KN/㎡进行计算:每个支座需承受的拉力为T=4.56*0.47*1.3=2.79 KN2.应力计算:支架截面最小处的截面面积A=30*1.2=36 ㎜2,支架厚度t=1.2㎜支架内的最大拉应力σMAX=N/A=2.79*1000/36=77.5N/㎜2 <f=205 N/㎜23.自攻钉计算:支架用自攻钉固定与檩条上, 每个支架用两个M5.5*25, 每个钉可以承受拉力5.525 KN则每个支架受的拉力T=2.79 KN〈 5.525*4=22.1 KN满足。
金属屋面板计算书
黄泥川金属屋面板结构计算多跨连续板受风吸压力的情况(采用三跨连续进行计算)屋面板采用0.9mm厚S65/400铝合金直立锁边板型，板跨为1.5m，(1) 荷载取值1) 恒荷载 0.25 KN/m22) 活荷载（按不上人屋面，但施工或维修荷载较大） 0.50 KN/m23) 风荷载按50年一遇基本风压ω0 = 0.65 KN/m2，正风压标准值ωk2＝0.325KN/m2，负风压标准值ωk1＝－0.65KN/m24) 雪荷载基本雪压(50年重现期)S0＝0.40 KN/m2，屋面积雪分布系数μr＝0.40，S k＝S0⋅μr ＝0.16 KN/m2(2) 荷载计算1) 恒荷载 0.25 KN/m2小计 0.25 KN/m2×0.4m＝0.1 KN/m2) 活荷载 0.5 KN/m2×0.4m＝0.20 KN/m3) 风荷载－0.65 KN/m2×0.4m＝－0.26KN/m 0.325 KN/m2×0.4m＝0.13 KN/m4) 雪荷载 0.16 KN/m2×0.4m＝0.064 KN/m5) 荷载组合向下最不利组合值：恒＋活＋风＝0.25×1.2＋0.20×1.4×1.0＋0.13×1.4×0.7＝0.71KN/m恒＋风＋活＝0.25×1.2＋0.13×1.4×1.0＋0.20×1.4×0.7＝0.68KN/m向下最不利标准值：恒＋风＋活＝0.25＋0.13＋0.20＝0.58 KN/m向上最不利组合值：恒+风＝0.25×1.0－0.26×1.4＝－0.114KN/m向上最不利标准值：恒+风＝0.25－0.26＝－0.01KN/m所以最不利的荷载为：向下:最不利荷载设计值为：q f=0.71 KN/m最不利荷载标准值为：q K=0.58KN/m向上:最不利荷载设计值为：q f=-0.114 KN/m最不利荷载标准值为：q k=-0.01KN/m可知以上起控制作用的为向下的荷载,本计算以向下的荷载组合进行验算(3) 按连续屋面板受向下荷载时内力计算（查建筑结构静力计算手册三跨连续梁系数表）得跨中弯距M f=0.08×q f×L2=0.08×0.71×1.52=0.1278KNm中间支座弯距M f=0.11×q f×L2=0.11×0.71×1.52=0.1757KNm边支座反力R a=0.4×q f×L=0.4×0.71×1.5=0.426KN中支座反力R b=1.1×q f×L=1.1×0.71×1.5=1.17KN(4) 按连续屋面板受向下荷载时有效截面特性计算1）有效厚度计算(按偏保守考虑取一块中间加劲板件计算)b=75mm,t=0.9mm,b/t=83.33.详见附图:根据《铝合金结构设计规范》GB50429-2007中第11.1.3-2确定S65/400板型应按第5.2.3计算有效厚度由于Ø=σmin/σmax=M f边/M f中=0.1278/0.1757=0.73<1,根据《铝合金结构设计规范》(GB 50429-2007)中5.2.5-1公式: K=8.2/(Ø+1.05)=4.6根据《铝合金结构设计规范》(GB 50429-2007)中5.2.4公式:σcr=3.142kE/12(1-ν2)(b/t)2=3.142× 5.29×70000/12×(1-0.32) ×83.332=56.2 N/mm2λ=(f0.2/σcr)1/2=(145/89.42)1/2=1.61查《铝合金结构设计规范》(GB 50429-2007)中表5.2.3得系数(强硬化铝合金非焊接):α1=0.9和α2=0.9根据《铝合金结构设计规范》(GB 50429-2007)中5.2.3-1公式:t e=(α1/λ-0.22α2/λ2)t=0.9×(0.9/1.273-0.22×0.9/1.2732)=0.4mm2)有效截面计算根据《铝合金结构设计规范》(GB 50429-2007)中5.4.1-1要求将有效厚度取代厚度t进行有效截面计算:(采用CAD程度自动计算得)I X=116780.81738281 mm4 I Y=5115825.02075195 mm4i x= 22.03 mm i y= 145.8 mm则W ex= I X/ e x =7849.5598mm3, W ey= I y/ e y =23754.58500010mm3,3)承载力计算根据《铝合金结构设计规范》(GB 50429-2007)中11.2.2-2公式得截面承受的最小弯矩为M u=W ex f=7849.5598×145=1.14KNm>M f=0.1757 KNm 满足要求4)稳定计算考虑面板的腹板稳定性计算:腹板的剪切屈曲计算因h/t=36.7/0.9=40.78<875/f0.21/2=72.67根据《铝合金结构设计规范》(GB 50429-2007)中11.3.1-1公式τ=R b/A=1.17×103/0.9×36.7=35.4 N/mm 2<τcr =320 f 0.21/2/(h/t)=127.23 N/mm 2 满足要求 支座处腹板的局部受压承载计算根据《铝合金结构设计规范》(GB 50429-2007)中11.3.1-1公式R w =αt 2(Ef 1/2)(0.5+(0.02l c /t)1/2)(2.4+(θ/90)2)=5.281> R b =1.17KN 满足要求 5)组合作用计算根据《铝合金结构设计规范》(GB 50429-2007)中11.4.1公式可知: M/M u =0.1757/1.14=0.154<1 R/R w =1.17/5.281=0.221<1 0.94(M/M u )2+( R/R w )2=0.071<1 综述,以上各项验算都满足要求。
一.楼板和屋面计算书
第一部分楼盖设计一、楼盖区格划分标准层楼板区格划分见下图，编号为BB1，屋面板区格划分与标准层楼板区格的划分相同，编号为WB2.二、荷载计算（一）、楼面板1．厅、房恒载：二次装修地面0.04×20 =0.80 kN/m2板自重0.12×25 =3 kN/m2板底粉刷0.02×20 =0.40 kN/m2共计g k=4.20 kN/m2活载：q k=2.00 kN/m2设计荷载 1.2g+1.4q=1.2×4.2+1.4×2.0 =7.84 kN/m22．阳台恒载：二次装修地面0.04×20 =0.80 kN/m2板自重0.12×25 =3 kN/m2板底粉刷0.02×20 =0.40 kN/m2共计g k=4.20 kN/m2活载：q k=2.50 kN/m2设计荷载1.2g+1.4q=1.2×4.2+1.4×2.5 =8.54 kN/m24．卫生间恒载：二次装修地面0.04×20 =0.80 kN/m2板自重0.12×25 =2.50 kN/m2板底粉刷0.02×20 =0.40 kN/m2共计g k=11.7（加上附加荷载7.5 kN/m2）kN/m2活载：q k=2.00 kN/m2设计荷载1.2g k+1.4q k =1.2×11.7+1.4×2 =16.84 kN/m2（二）、屋面板恒载：1：8水泥焦渣找坡层0.045(平均)×14.5 =0.70 kN/m230厚C20细石砼保护层0.03×24 =0.72 kN/m2防水层=0.35 kN/m220厚1：3水泥砂浆找平层0.02×20 =0.40 kN/m2板自重0.12×25 =3.00 kN/m2共计g k=5.17 kN/m2活载：（上人）q k=2.00 kN/m2设计荷载1.2g+1.4q=1.2×5.17+1.4×2.0 =9.00 kN/m2三、楼板配筋计算1．标准层楼板配筋计算（房厅）B4：恒载：g=1.2g k=1.2X4.2=5.04 kN/m2活载：q=1.4 q k=1.4X2.0=2.8 kN/m21．荷载g’=g+q/2=5.04+2.8/2=6.44 kN/m2q’=q/2=2.8/2=1.4 kN/m22．弯矩计算板短边与长边的比值为：lxo=3900mm; lyo=3900mm ;根据板的支撑条件为两邻端固定，两邻端简支，查得板的弯矩系数α，列表如下：①跨中弯距：Mx=αm1g’ l2xo+αm5q’ l2xo =0.0273X6.44X3.92 +0.0429X1.4X3.92=3.58My=αm2g’ l2yo+αm6q’ l2yo =0.0273X6.44X3.92 +0.0429X1.4X3.92 =3.58②支座负弯距：Mxo=αm3( g’+ q’) l2xo =0.0281X(6.44+1.4)X3.92 =3.35Myo=αm4( g’+ q’) l2yo =0.0289X(6.44+1.4)X3.92 =3.453．截面设计板的砼保护层厚度取15mm,αms=20mm短跨方向跨中截面有效高度：hox=120-20=100mm长跨方向跨中截面：hoy=120-20-10=90mm支座截面：ho=120-20=100mm板的配筋按下式计算：短跨跨中（X）：As=Mx/(0.95h0f y)=3.58/(0.95X100X210)=179 mm2长跨跨中（Y）：As=My/(0.95h0f y)=3.58/(0.95X90X210)=199mm2支座短边：As=Mxo/(0.95h0f y)=3.35/(0.95X100X210)=168 mm2支座长边：As=Myo/(0.95h0f y)=3.45/(0.95X100X210)=173 mm24．列出板（区格）按弹性理论分析的内力及截面配筋表：板的内力及配筋（房厅）B2 ：恒载：g=1.2g k=1.2X4.2=5.04 kN/m2活载：q=1.4 q k=1.4X2.0=2.8 kN/m21．设计荷载g’=g+q/2=5.04+2.8/2=6.44 kN/m2q’=q/2=2.8/2=1.4 kN/m22．弯矩计算板短边与长边的比值为：lxo=3000mm; lyo=3900mm ;根据板的支撑条件为三边，③跨中弯距：Mx=αm1g’ l2xo+αm5q’ l2xo =0.0364X6.44X32 +0.0675X1.4X32=3.16My=αm2g’ l2yo+αm6q’ l2yo =0.0263X6.44X3.92 +0.0426X1.4X3.92 =3.71④支座负弯距：Mxo=αm3( g’+ q’) l2xo =0.0390X(6.44+1.4)X32 =2.97Myo=αm4( g’+ q’) l2yo =0.0273X(6.44+1.4)X3.92 =3.513．截面设计板的砼保护层厚度取15mm,αms=20mm短跨方向跨中截面有效高度：hox=120-20=100mm长跨方向跨中截面：hoy=120-20-10=90mm支座截面：ho=120-20=100mm板的配筋按下式计算：短跨跨中（X）：As=Mx/(0.95h0f y)=3.16/(0.95X100X210)=158mm2长跨跨中（Y）：As=My/(0.95h0f y)=3.71/(0.95X90X210)=207 mm2支座短边：As=Mxo/(0.95h0f y)=2.97/(0.95X100X210)=149 mm2支座长边：As=Myo/(0.95h0f y)=3.51/(0.95X100X210)=176 mm24．列出板（区格）按弹性理论分析的内力及截面配筋表：板的内力及配筋（房厅）B3：恒载：g=1.2g k=1.2X4.2=5.04 kN/m2活载：q=1.4 q k=1.4X2.0=2.8 kN/m21．设计荷载g’=g+q/2=5.04+2.8/2=6.44 kN/m2q’=q/2=2.8/2=1.4 kN/m22．弯矩计算板短边与长边的比值为：lxo=3900mm; lyo=3900mm ;根据板的支撑条件为三边固，⑤跨中弯距：Mx=αm1g’ l2xo+αm5q’ l2xo =0.0206X6.44X3.92 +0.0429X1.4X3.92=3.12My=αm2g’ l2yo+αm6q’ l2yo =0.0255X6.44X3.92 +0.0429X1.4X3.92 =3.65⑥支座负弯距：Mxo=αm3( g’+ q’) l2xo =0.0219X(6.44+1.4)X3.92 =2.82Myo=αm4( g’+ q’) l2yo =0.0261X(6.44+1.4)X3.92 =3.363．截面设计板的砼保护层厚度取15mm,αms=20mm短跨方向跨中截面有效高度：hox=120-20=100mm长跨方向跨中截面：hoy=120-20-10=90mm支座截面：ho=120-20=100mm板的配筋按下式计算：短跨跨中（X）：As=Mx/(0.95h0f y)=3.12/(0.95X100X210)=156mm2长跨跨中（Y）：As=My/(0.95h0f y)=3.65/(0.95X90X210)=203 mm2支座短边：As=Mxo/(0.95h0f y)=2.82/(0.95X100X210)=141 mm2支座长边：As=Myo/(0.95h0f y)=3.36/(0.95X100X210)=168 mm24．列出板（区格）按弹性理论分析的内力及截面配筋表：板的内力及配筋（房厅）B7：恒载：g=1.2g k=1.2X4.2=5.04 kN/m2活载：q=1.4 q k=1.4X2.0=2.8 kN/m21．设计荷载g’=g+q/2=5.04+2.8/2=6.44 kN/m2q’=q/2=2.8/2=1.4 kN/m22．弯矩计算板短边与长边的比值为：lxo=3900mm; lyo=3900mm ;根据板的支撑条件为四边固，⑦跨中弯距：Mx=αm1g’ l2xo+αm5q’ l2xo =0.0205X6.44X3.92 +0.0429X1.4X3.92=3.12My=αm2g’ l2yo+αm6q’ l2yo =0.0205X6.44X3.92 +0.0429X1.4X3.92 =3.52⑧支座负弯距：Mxo=αm3( g’+ q’) l2xo =0.0205X(6.44+1.4)X3.92 =2.64Myo=αm4( g’+ q’) l2yo =0.0205X(6.44+1.4)X3.92 =2.64 3．截面设计板的砼保护层厚度取15mm,αms=20mm短跨方向跨中截面有效高度：hox=120-20=100mm长跨方向跨中截面：hoy=120-20-10=90mm支座截面：ho=120-20=100mm板的配筋按下式计算：短跨跨中（X）：As=Mx/(0.95h0f y)=3.12/(0.95X100X210)=156mm2长跨跨中（Y）：As=My/(0.95h0f y)=3.52/(0.95X90X210)=196 mm2支座短边：As=Mxo/(0.95h0f y)=2.64/(0.95X100X210)=132 mm2支座长边：As=Myo/(0.95h0f y)=2.64/(0.95X100X210)=132 mm24．列出板（区格）按弹性理论分析的内力及截面配筋表：（房厅）B5：恒载：g=1.2g k=1.2X4.2=5.04 kN/m2活载：q=1.4 q k=1.4X2.0=2.8 kN/m21．设计荷载g’=g+q/2=5.04+2.8/2=6.44 kN/m2q’=q/2=2.8/2=1.4 kN/m22．弯矩计算板短边与长边的比值为：lxo=2000mm; lyo=3000mm ;根据板的支撑条件为三边固定，一边简支，查得板的弯矩系数α，列表如下：⑨跨中弯距：Mx=αm1g’ l2xo+αm5q’ l2xo =0.0381X6.44X22 +0.0795X1.4X22=1.53My=αm2g’ l2yo+αm6q’ l2yo =0.0137X6.44X32 +0.0396X1.4X32 =1.37 ⑩支座负弯距：Mxo=αm3( g’+ q’) l2xo =0.0390X(6.44+1.4)X22 =1.32Myo=αm4( g’+ q’) l2yo =0.0178X(6.44+1.4)X32 =1.363．截面设计板的砼保护层厚度取15mm,αms=20mm短跨方向跨中截面有效高度：hox=120-20=100mm长跨方向跨中截面：hoy=120-20-10=90mm支座截面：ho=120-20=100mm板的配筋按下式计算：短跨跨中（X）：As=Mx/(0.95h0f y)=1.53/(0.95X100X210)=77mm2长跨跨中（Y）：As=My/(0.95h0f y)=1.37/(0.95X90X210)=76 mm2支座短边：As=Mxo/(0.95h0f y)=1.32/(0.95X100X210)=66mm2支座长边：As=Myo/(0.95h0f y)=1.36/(0.95X100X210)=68 mm24．列出板（区格）按弹性理论分析的内力及截面配筋表：（卫生间）B6：恒载：g=1.2g k=1.2X11.7=14.04 kN/m2活载：q=1.4 q k=1.4X2.0=2.8 kN/m21．设计荷载g’=g+q/2=14.04+2.8/2=15.44 kN/m2q’=q/2=2.8/2=1.4 kN/m22．弯矩计算板短边与长边的比值为：lxo=2000mm; lyo=3900mm ;根据板的支撑条件为四边固，⑪跨中弯距：Mx=αm1g’ l2xo+αm5q’ l2xo =0.0406X7.06X22 +0.0994X1.4X22=1.71My=αm2g’ l2yo+αm6q’ l2yo =0.0105X7.06X3.92 +0.0335X1.4X3.92 =1.84 ⑫支座负弯距：Mxo=αm3( g’+ q’) l2xo =0.0406X(7.06+1.4)X22 =1.37Myo=αm4( g’+ q’) l2yo =0.0105X(7.06+1.4)X3.92 =1.35 3．截面设计板的砼保护层厚度取15mm,αms=20mm短跨方向跨中截面有效高度：hox=120-20=100mm长跨方向跨中截面：hoy=120-20-10=90mm支座截面：ho=120-20=100mm板的配筋按下式计算：短跨跨中（X）：As=Mx/(0.95h0f y)=1.71/(0.95X100X210)=86mm2 长跨跨中（Y）：As=My/(0.95h0f y)=1.84/(0.95X90X210)=102mm2支座短边：As=Mxo/(0.95h0f y)=1.37/(0.95X100X210)=69mm2支座长边：As=Myo/(0.95h0f y)=1.35/(0.95X100X210)=68 mm2 4．列出板（区格）按弹性理论分析的内力及截面配筋表：板的内力及配筋（阳台）B1：恒载：g=1.2g k=1.2X4.2=5.04 kN/m2活载：q=5.04+1.4×3.5=9.94 kN/m支重力: P=1.5 KNM=1/2ql2+Pl=1/2×9.94×0.742+1.5×0.74=3.84a s=M/(αc f c bh2o)=3.84×106/(1.0×11.9×1000×1002)=0.032ξ=1-(1-2 a s)1/2=1-(1-2×0.032) 1/2=0.033As=ξa1f c bh o/f y =0.033×1.0×11.9×1000×100/210=187mm 2 所选配筋Ф6@150, 实配189（阳台）B9：恒载：g=1.2g k=1.2X4.2=5.04 kN/m2活载：q=5.04+1.4×3.5=9.94 kN/m支重力: P=1.5 KNM=1/2ql2+Pl=1/2×9.94×1.042+1.5×1.04=6.93a s=M/(αc f c bh2o)=6.93×106/(1.0×11.9×1000×1002)=0.058ξ=1-(1-2 a s)1/2=1-(1-2×0.058) 1/2=0.060As=ξa1f c bh o/f y =0.060×1.0×11.9×1000×100/210=340mm 2所选配筋Ф8@150, 实配3352．层面板配筋计算（层面板）B4：恒载：g=1.2g k=1.2X5.17=6.20kN/m2活载：q=1.4 q k=1.4X2.0=2.8 kN/m21．设计荷载g’=g+q/2=6.20+2.8/2=7.60 kN/m2q’=q/2=2.8/2=1.4 kN/m22．弯矩计算板短边与长边的比值为：lxo=3900mm; lyo=3900mm ;根据板的支撑条件为两邻端，按下式计算板的弯矩。
屋面板计算书模板详解
活3)
风基
w0
本阵
风风
压风
荷负
风正
4) 风
雪基
本屋
面则
雪
弹 性
自重
铝
合
70000
N /
=
惯性矩
跨中允 许弯矩
允许支 座反力
7E+07
kN /m
连续板支座允许弯矩
M/M0B，K+R/R0B，K ≤1
g
Jef,k
MF,K
RA,K
M0B,K R0B,K MaxMB,K MaxRB,K
(KN/m2) 0.0352
1.709
KN m/
1.482
KN m/
13.45
KN /m
Rb 1.
= 14
＝ 1.143 × -2.65 × 1.5
支
= -4.54 KN
< Rb
座 Mm
8.67
KN /m
,f
= -0.64 / 1.709 + -4.54 / 43.45455
=
-0.48
< 1.
由上可知， 强度满足要求。
4.
因
[T ][=Q ]=
2.77 6.17
/2= /2=
1.385 KN
3.085 KN 满
为
足
三
屋 面屋
面 F=
L ·
= 2.505 KN
因为0.7KN＜F＜1.5KN，所以该屋面板需要采用Φ6mm的不锈钢螺栓作为屋面板的固定 点。
四
屋 面基
本屋
面屋
面由
屋平
均
L/
q5= 6.76
(s
n= 0.0125
BD51-273-820型楼承板技术参数及特性
1.0mm厚BD51-273-820型楼承板，是闭口楼承板的一款规格型号，采用展开宽度为1220mm、厚度为1.0mm的镀锌卷加工而成，辊压成型后的压型钢板有效覆盖宽度为820mm，肋高为51mm，由三个波组成，每个波距为273 mm。
BD51-273-820是一种更为先进的复合楼承板系统，经实验证实比其他开口楼承板系统更具强大的承载力和抗剪力。
特性1、强劲的混凝土握裹：抗剪特殊设计的闭口肋型和腹板上的嵌扣，提供钢承板和混凝土间非常优异的握裹，组合楼板在它的极限允许设计载重状况下，不会产生钢承板与混凝土滑脱现象。
2、优越的组合楼板断面：闭口式楼承板的形心非常接近板底、比其它板型的组合楼板具有更大的楼板有效高度，提供了更强劲的正弯矩抵抗矩；3、绝佳的耐火性能：闭口式楼承板闭口肋形的特殊设计，让钢承板的板肋完全被混凝土裹护、形同现浇混凝土板里的钢筋，通过两小时耐火试验实际验证；4、板底卡槽式悬吊系统：肋底沟槽提供了一种施工简易、经济、而且长时间使用的两片悬吊零件、可供天花、水电管、空调管、以及其它板底机电设备安装。
施工时、不需要钻孔、电焊、或击钉，而且在建筑物使用寿命期间，可依需要任由移动，拆除、或重新安装；5、施工简单、迅速：闭口楼承板的闭口肋形、端头可以不需要任何堵头、在楼板混凝土浇置过程中都不会产生漏浆现象，省却安装堵头的繁琐工作，又可缩短钢承板的施工周期。
6、平整的板底外观：闭口式楼承板平整的板底，可以和现浇板的板底处理方式一样，刮腻子后再喷涂，或者直接粘贴天花壁布，壁纸均可，可以不需要再在板底吊顶，处理上要比现浇楼板更加的经济、方便、完成后也更加的美观。
1.0mm厚BD51-273-820型楼承板每平米多重？通过压型钢板质量计算公式，我们可以得知1.0mm厚820型楼承板每平米重量=7.85×1.22×1.0÷0.82=11.679。
所以1.0mm厚BD51-273-820型楼承板每平米理论重量为11.679KG。
防护棚计算书
防护棚计算书一、荷载计算永久荷载标准值压型钢板（单板） 1.40kN/m2 820型4mm厚彩钢板 3.20kN/m2合计5.40 kN/m2可变荷载标准值不上人屋面荷载0.50kN/m2合计0.50 kN/m2梁自重70*70*3方管梁：1.42 kN/m二、构件承载力验算计算简图如下：屋面板传给梁的荷载（采取最不利荷载满跨计算）：上层屋面荷载：（1.431.4+0.531.2）33.6+1.42=10.64 KN/m下层屋面荷载：（3.231.4+0.531.2）33.6+1.42=19.70 KN/m横梁自重：1.4231.433.6=7.2 KN由结构力学求解器建模有：得计算结果如下:杆端 1 杆端 2单元码轴力剪力弯矩轴力剪力弯矩--------------------------------------------------------------------------------------------1 -16.1157142 -0.74428571 -0.99238095 -16.1157142 -0.74428571 -2.480952382 0.74428571 -8.91571429 -2.48095238 0.74428571 30.4842857 19.08761903 -22.6503020 1.13030413 -8.40154145 -22.6503020 1.13030413 -7.836389384 1.90044516 15.3745805 -7.83638938 0.04345406 -5.85092482 1.699163525 -13.0414548 -0.33558109 1.69916352 -13.0414548 -0.33558109 0.89376891--------------------------------------------------------------------------------------------梁构件内力值校核：最大弯矩值为19.08 KN·m70*70*3方管构件截面特性：W x =28.84 cm 3；验算强度x x x W r M ＝461084.2805.11008.19⨯⨯⨯＝ 63.01N/mm 2<f=215N/mm 2 柱抗压承载力验算：取7轴与A 轴交点柱进行验算此柱压力最大截面为柱底，压力为16.11 KN柱截面特性： A=102.8 mm 2强度验算：A N ＝8.1021011.163⨯＝156.7N/mm 2<f=310N/mm 2 故构件承载力符合要求。
420型屋面板计算书
一、设计依据1《建筑结构荷载规范》 GB50009-20122《门式刚架轻型房屋钢结构技术规程》 CEC102：2002 （2012）3《钢结构设计规范》 GB50017-20034《冷弯薄壁型钢结构技术规范》 GB50018-20025建设单位提供的有关图纸资料二、屋面板特性屋面板选用基材厚0.6mm，420型钢板。
屋面板有效宽度为420mm；计算板跨即檩条间距L=1500mm；板材屈服强度：300N /mm 2，偏安全，取设计值为f=250N /mm 2,弹性模量E=200000N /mm 2屋面板截面特性为I x ＝0.6x106mm 4/m ，W ex1＝ 2.17x103mm 3上边W ex2＝ 6.22x103mm 3下边三、荷载要求1屋面活荷载 Q K =0.50kN/m 22基本风压地面粗糙度B类ω0=0.80kN/m 23确定边缘带宽度见表2-1表2-1 边缘带确定檐口H 宽B 0.4H 0.1B m m mm mm 34.0043.001360043004表2-2 屋面檩条风荷载计算表阵风系数βgz=1.00分区μsμzω0中间区-1.3 1.500.80边缘带-1.71.500.80-2.040 2.86边缘带宽mm4300ωkω=1.4ωk-1.560 2.18钢结构工程屋面围护系统计算书（420型）= = 第 1 页，共 2 页四、屋面层板承载力验算计算时按三跨或三跨以上面板(1)按弯曲强度a.由正弯曲（边跨跨中）：由静力计算手册，最大正弯矩为：M U =0.08×q u ×L 2=W ex ×f 取，L=1500mm解得：q u1=2167×250/ (0.08×2250000）=KN/m 取，L=1500mm解得：q u2=6216×250/ (0.08×2250000）==KN/mb.由负弯曲（中间支座）：由静力计算手册，最大负弯矩为：M U =0.11×q u ×L 2=W ex ×f 取，L=1500mm解得：q u1=2167×250/ (0.11×2250000）==KN/m取，L=1500mm解得：q u2=6216×250/ (0.11×2250000）==KN/m 由以上计算可知，按弯曲强度计算时，该构件可以承受的最大设计均布荷载，420mmq u =q/B=5.21KN/m 2> 4.87kN/m 2满足要求！(2)按挠度由静力计算手册，跨度中点挠度为：W U /L=0.781q k ×L 3/（100EI X ）=1/200取，L=1500mm解得：q k =2x105×0.6×106×100/（200×0.781×15003)=KN/m 由以上计算可知，按允许挠度计算时，该构件可以承受的最大标准均布荷载，420mmq k =q/B=54.2KN/m 2> 3.48kN/m 2满足要求！板的有效覆盖宽度B为 3.0122.766.288.632.19板的有效覆盖宽度B为第 2 页，共 2 页。
准确的彩钢板相关计算
2
型号：
820 (即彩板的有效宽度，单位：mm)
单坡彩板覆盖净长度L：
15460
（mm ）
（L为进深方向）
彩板覆盖净跨度S：
90 （m） （S为开间方向）
预算面积：
单坡所需彩板张数N： 参考结果数量： 需要 决算面积：
2788.98
（m2 ）
109.8
（张 ）
220 张 × 15460 mm/张 820
注意：以下各公式黑色部分为公式，不可修改，不要填入数值，否则会造成错误，无法真确使用
彩钢板预算报价
彩钢板换算吨位
厚度： 型号展开： 每吨价格：
0.476 mm 0.76 m 7700 T/元
厚度：
型号展 开：
面积
利润： 参考报价：
5元 42.9 元
吨位：
屋 面 彩 钢 板 计 算（无阳光板屋面）
屋面斜坡数 n：
0 （m2）
门在土建墙在面积：
窗面积计算：
宽
1500
mm 高
1800
mm
数量：
同一种门面积：
54.0
（m2 ）
窗S1：
54
（m2）
窗S2：
（m2）
窗S3：
（m2）
其它面 积：
（m2）
所有窗面积：
54 （m2）
墙面彩钢板面积计算：
1、
檐墙宽 度：
60
（m）
檐墙面积：
2、
山墙宽 度：
Байду номын сангаас
24
（m）
山墙面积：
彩钢板有效宽度及型号： 760
高 度：
9
1080.72 （m2）
屋面板计算书
铝镁锰屋面系统屋面设计验算：铝镁锰屋面板计算书重中之重根据规范要求，本屋面分为2个区间进行计算。
区间1为室内屋面，采用该屋面顶端最危险部位进行计算。
区间2为室外屋面，采用该屋面最危险的檐口部位进行计算。
(一) 区间1屋顶标高为37.0m最大风压为负风压Wk =βgz x μz x μs x W0=1.61x1.52 x（-0.8）x0.4=-0.78kN/m21. 屋面板验算：屋面板采用0.9mm厚65/400型型立边咬合铝板，铝支座80mm,截面特性如下表所示：65/400型立边咬合铝板受向上压力时的截面参数板厚惯性矩跨中允许弯矩允许支座反力连续板支座允许弯矩M/M0B,k＋R/R0B,k＜1 Tmm Jef,kcm4/m MF,k KNm/m Ra,k KN/m M0B,k KNm/m R0B,k KN/m MaxMB,k KNm/m MaxRB,k KN/m0.9 45.1 1.88 14.8 1.88 47.8 1.63 9.54[$#61548]m＝1 [$#61548]m＝1.1屋面板通过T型支座连接在檩条上，由T型支座支撑，故屋面板的受力应为多跨连续梁的形式，为简化计算，在验算中，屋面板按五跨连续进行计算，取1m的宽度进行单位宽度的验算，在强度验算是，考虑结构重要性系数为1.1（[$#61548]＝1.1）。
其计算模型为：屋面板自重为0.035KN/m2，屋面风荷载为-0.78KN/m2，屋面板跨度1.5m。
(1)荷载统计及组合：负向荷载（受力方向向上）：标准值：qk＝0.035＋(－0.78) KN/m＝－0.745KN/m设计值：q＝1.0×0.035＋1.4×(－0.78) KN/m＝－1.057KN/m(2)负向荷载下屋面板的强度和挠度的综合验算：a)屋面板强度验算：i. 屋面板跨中最大弯矩：Mf1＝0.078[$#61548]ql2＝0.078×1.1×(－1.057)×1.52＝－0.204 KN[$#8226]m|Mf1|＜1.88 KN[$#8226]m满足要求。
彩钢板设计计算书
屋面板计算书
一、设计参数
压型钢板的强度取整块压型钢板的有效截面，按受弯构件计算。
角驰Ⅲ820型压型钢板的截面参数如下：
f=205N/mm 2 L=1.5m E=2.06×105N/mm 2
Wex =8.92cm 3 I ef =15.79cm 4
二、荷载作用
1、屋面均布恒载0.2kN/m 2（含自重）
2、屋面均布活载0.50kN/m 2（取活载与雪载二者中的最大值）
3、荷载组合：1.2恒+1.4活
q =（0.2×1.2+0.50×1.4）×0.82=0.771kN/m
三、强度验算
整块压型钢板其最二端为最不利情况，按简支梁计算（中间段按连续梁计算省略）。
跨中弯矩：。
四、挠度验算
挠度验算符合要求。
附注：
σ—按有效截面算得的最大弯曲应力；
M max —按荷载设计值算得的最大弯矩；
Wex —压型钢板对主轴的较小有效净截面模量；
f —钢材抗弯强度设计值（按压型钢板基材，按）；
υmax —由荷载标准值及压型钢板有效截面计算的最大挠度；υ—压型钢板容许挠度值；
q k—均布荷载的标准值；
L —檩条间距；
E —压型钢板基材的弹性模量；
I ef —压型钢板有效截面惯性矩。
820工程墙面精装修施工技术
820工程墙面精装修施工技术摘要：本工程使用性质为办公楼，总建筑面积16848m2，墙面施工包括装饰板墙面、硬包墙面、软包墙面。
本文着重介绍了其墙面装修技术。
关键词：820; 工程; 墙面;精装修; 施工技术1.工程概况820工程（见效果图）位于北京市西城区南纬路2号，总建筑面积16848m2，其中地下建筑面积8580 m2，地上建筑面积8268 m2。
其中人防面积为2480 m2。
本工程使用性质为办公楼，地下室主要为餐厅、办公室、宿舍车库、变电室、通信机房及库房，地上主要为办公室。
本工程室内装修内墙工程主要包括：装饰板墙面、硬包墙面、软包墙面。
以下叙述的是对这些墙面的具体做法。
820工程效果图2. 主要施工方法2.1干挂石材墙面施工流程：放线→钢架安装→防锈处理→板格钻孔→挂件安装→板材连接→板材安装→封缝→清场→检测。
放线：从所作面部位的两端，由上至下吊出垂直线，投点在地面上或固定点上。
找垂直时，按板背与基层的空隙（即架空）为50—70mm。
按吊出的垂线，连接两点作为起始层挂装板材的基准，基层立面上按板材的大小和缝隙的宽度，弹出横平竖直的分格墨线。
钢架安装：首先按分好的网格线将10#槽钢定位画出需钻孔位置，采用国家标准膨胀螺栓固定在墙面再点焊固定槽钢，上层使用8#角钢分格，可使用带螺母的螺栓固定角钢外接触面点焊固定，保证垂直水平度。
角钢架面预先测出板材安装挂件孔位，预先用手电钻钻好孔，大小比挂件螺栓小一号。
待钢架安装完毕后，全部做了二遍防锈处理。
板格钻孔：按设计要求在板端面需钻孔的位置，预先划线，集中钻孔，孔径为5mm，孔深30mm，孔的纵向与端面垂直一致。
挂件安装：按放出的墨线和设计挂件的规格、数量的要求安装挂件，同时必须以测力扳手检测膨胀螺栓连接螺母的旋紧力度，使之达到设计质量的要求。
板材连接：在板材端面的孔中，灌入适量的气巴胶并插入锚固销，气巴胶的配合比要保证有适当的凝固时间要求在4—8小时，避免过早凝固而出现脆裂，过慢凝固而产生松动。
墙面采用830型计算书
双威和盛（珠海）管桩有限公司厂房830型压型钢板计算书1、 墙面采用830型，檩条间距为1.3m ，设计荷截面2.0 kn /㎡，板厚t=0.6mm ，验算截面强度和刚度。
（1） 内力计算压型钢板单波线荷载：q x =2.0×0.205=0.41 KN/m 按简支梁计算压型钢板跨中最大弯矩：M max =81q x l 2=81×0.41×1.32=0.088 KN ·m. （2） 截面几何特性计算D=26㎜，b 1=16㎜，b 2=147㎜，h=33.4㎜L=b 1+ b 2+2h= 16+147+2×33.4=229.8㎜y 1 =L b h D )(2+ =8.229)1474.33(26+ =20.41㎜ y 2 =D-y 1 =26-20.41=5.59㎜ Ix=L tD 2（b 1b 2 +32 hL-h 2） =8.22926*6.02×（16*147+32*33.4*229.8-33.42）=11214㎜ Wcx=1y Ix =41.2011214 =549㎜3Wtx=2y Ix =3200659.511214mm = （3） 有效截面计算① 上翼缘：为一均匀受压两边支承板，其应力为： m N Wcx M cx /24.09.37140810*088.0max 6===σm 2 上翼缘的宽度比6.266.0161==t b ，查表得截面有效宽度为全部有效。
② 腹板：系均匀受压的两边支承板，其腹板上、下两端分别受压应力与拉应力作用：26max /24.09.37140810*088.0m ax mm N Wcx M ===σ （压） 26min /9.64135610*088.0max mm N Mtx M -===σ（拉） 腹板宽度比：h/t=33.4/0.6=56㎜ a=27112.0)45.32(12.0max min max =--=-σσσ，查表得截面有效宽度 b c =0.6×42=25.2㎜③ 下翼缘：下翼缘板件为均匀受拉，故拉下翼缘截面全部有效。
STAAD.ProV8i设计文件计算书
.. . …中国石油天然气股份公司润滑油分公司中国石油华东复合剂厂建设工程产品灌装厂房、成品库棚（202单元）计算书设计：校对：审核：时间：设计单位：计算书目录1、荷载计算 (1)2、45m屋面桁架计算书 (8)3、36m屋面桁架计算书 (16)4、抗风柱计算书 (23)5、柱间支撑计算书 (29)6、屋面檩条计算书 (36)7、墙面檩条计算书 (44)一、荷载计算：1)屋面恒荷载：0.53mm厚YX51-380-760（屋面外板）彩钢板：0.062kN/㎡100mm厚单面铝箔贴面离心玻璃丝保温棉(容重不小于16Kg/立方)：0.016kN/㎡0.53mm厚YX40-410-820（屋面板）彩钢板：0.051kN/㎡屋面檩条+屋面支撑：0.15kN/㎡考虑挂灯及电线重量：0.08kN/㎡共计：0.359 kN/㎡取恒载0.36 kN/㎡45米跨节点恒载：P=0.36 kN/㎡*7.5m/2*2.24m=3.024 kN取P=3.1 kN36米跨节点恒载：P=0.36 kN/㎡*7.5m/2*1.79 m=2.4165 kN取P=2.5kN2)屋面活荷载：不上人屋面活荷载：0.5 kN/㎡屋面雪荷载：0.40 kN/㎡取雪荷载和不上人屋面活荷载二者之间大值：0.50 kN/㎡45米跨节点活载：P=0.5 kN/㎡*7.5m/2*2.24m=4.2 kN取P=4.2 kN36米跨节点活载：P=0.5 kN/㎡*7.5m/2*1.79 m=3.356 kN取P=3.4kN3)柱顶活荷载：考虑天沟自重、天沟积水、雨水管自重：5kN作用在柱顶4)墙面恒荷载：0.53mm厚YX40-410-820（墙面外板）彩钢板：0.051kN/㎡100mm厚单面铝箔贴面离心玻璃丝保温棉(容重不小于16Kg/立方)：0.016kN/㎡0.53mm厚YX40-410-820（墙面外板）彩钢板：0.051kN/㎡墙面檩条+墙面支撑：0.10kN/㎡共计：0.218 kN/㎡墙面恒荷载取值：0.25 kN/㎡5)边柱柱间墙面恒荷载：○A轴柱柱长11.65m柱间恒荷载：荷载：0.25 kN/㎡x7.5mx（11.65-1）m=19.96kN作用于柱中部6)风荷载：基本风压0.45KN/m2；基本雪压：0.40 KN/m2。
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-7.840
βgz= 1.58 ω=1.4ωk
7.84 7.84 10.98
第 1 页，共 3 页
三、 屋面 屋
面屋 面保 温为 三板 材屋 面
0.48m 820型
m厚 钢 无
50mm 单层
厚 铝箔 0.576
300
N /mm2
mm,
0.0500 0.0000
kN/m2 kN/m2 kN/m2
250
7.84
5.34 KN/m
不满足 kN/m2 要50 2.55
kN/m2 kN/m2
宽B 0.4H 0.1B
m
mm
mm
43 13600 4300
μs
μz
ω0
1.0 1.39 2.55
边缘带宽 mm 4300 ωk=βgzμ sμzω0 阵风系数
ωk
5.600
侧面1 -1 1.39 2.55
-5.600
侧面2 -1.4 1.39 2.55
qu1=
2294 ×
250 /
qu2=
5717 ×
250 /
( 0.08 × ( 0.08 ×
810000 ）= 810000 ）=
8.85 KN 22.06 /KmN
/m
b.
由由 静取 ，取 ，
L= L=
900 mm 900 mm
解 得解： 得：
MU =
0.11
×qu× L2=We
qu1=
2294 ×
N /mm2,
200000 N /mm2
Ix1 ＝
0.042
x106m m4/m
Wex1＝ Wex2＝
2.29
5.72 第
x103m mx1303m 2m页3 ，共
3
页
上边 下边
四、 屋面 (1)
按a. 由由 静取 ，取 ，
L= L=
900 mm 900 mm
解 得解： 得：
MU =
0.08
×qu× L2=We
WU/L
=
L=
1000 mm 解得： l
1 2 0 0 m m
qk= 2x105
0.781 qk×L3/ × （100
0.193 q
k
4
.
96
kN
由以
取q
u
2
，
4 .9 6
k
N
/
m
L= 1000 mm
l
1 2 0 0 m m
qk=
q/0.82 =
7.34/0.82 =
6.511 KN/m2
<
（200 / ×0m .781
钢结构工程墙面围护系统计算书（820）
一、 设计
二、 荷载
1 2 3 4 5
《建筑结 构《荷门载式规刚 架《轻钢型结房构 设《计冷规弯范薄 壁建型设钢单结 位提供的
1
屋面活荷 载
2 基本风压
3
确定边缘 表带2宽-1度边见
缘带确定
檐口H
m
34
4
屋面风荷 表载2计-2算屋见
面檩条风
分区
迎风面
QK= 地面
250 /
qu2=
5717 ×
250 /
( 0.11 × ( 0.11 ×
810000 ）= 810000 ）=
6.44 KN 16.04 /KmN
/m
由
以取 ，
L= 1000 mm
qu=
q/0.82 = 6.49/0.82
7.85
KN/m2
<
kN/ 10.98 m2
不满足 要求！
(2) 按由 静 取 ，