理论脱硝催化剂体积计算
理论脱硝催化剂体积计算
SCR 设计计算入口烟气量约为Q =200000Nm3/h ；NOx 浓度300mg/m 3烟气入口温度T =367.8℃，多数催化剂在此温度范围内有足够的活性。
1. 基本的设计计算锅炉的蒸汽量：220t/h锅炉的烟气量：200000Nm3/h功率 B MW =60MW反应器烟道入口处NOX 浓度 NO Xin =295mg/Nm ³；反应器烟道出口处NOX 浓度 NO Xout =75mg/Nm ³；反应摩尔比常数 ASR =0.803。
理论催化剂体积计算：式中，catalyst Vol —理论催化剂体积，ft 3 adj η—调整效率，得：0.2809(1.058)adj ηη=+⨯0.2869(1.0580.8)=⨯⨯ 1.133= sdjslip —调整氨逃逸率， 得：1.2835(0.0568)sdj sdj slip slip =-⨯0.2835(0.05670.003)=⨯⨯ 1.28= XadjNO —调整NO X 浓度， 得：0.1542(0.3208)Xadj Xin NO NO =+⨯ 0.1524(0.32080.71)=+⨯ 1.08= adj S —调整硫含量，S —烟气中硫含量 ，mg/Nm 3，得：0.9636(0.0455)adj S S =+⨯ 0.9636(0.04550.27)=+⨯0.9759= adj T —调整温度，F ， 得：5215.16(0.03937720)(2.7410720)adj T -=-⨯+⨯⨯=5215.16(0.03937720)(2.7410720)--⨯+⨯⨯得： 理论催化剂断面面积计算，得： 反应器断面面积计算，得：设反应器长L=3m ，则： W —反应器宽，得： 催化剂层数计算，得： 取圆整层为3层。
单层催化剂高度计算，得：反应器催化层数计算式中，total n —催化剂总层数 emptyn —预留催化剂层数，取1 得：反应器总高度计算，得：32.81 1.0682.81133 1.133 1.28 1.080.9759217.2adj catalyst B adj sdj Xadj adj SCR T Vol Q slip NO S n m η=⨯⨯⨯⨯⨯⨯=⨯⨯⨯⨯⨯⨯=。
脱硝催化剂体积
脱硝催化剂体积如下：
脱硝催化剂体积的大小因其应用场景、材质和设计要求不同而有所变化，无法一概而论。
在实际应用中，需要根据具体的工艺流程、排放标准和设备性能等因素进行计算和确定。
通常情况下，脱硝催化剂体积较大，需要占用一定的场地，并且需要定期更换，因此在设计和使用时需要进行充分考虑，确保其达到预期的减排效果并具有较好的经济性和可行性。
如果您有具体的脱硝催化剂技术参数，我可以帮您计算出其体积大小。
脱硝SCR工艺计算
催化剂反应过程k/S V=-ln*(1-η/M)+ln[(1-η)/(1-η/M)]/K*NO*(1-M)
K 常数，表征催化剂的活性20 S V 空间速度15 η设计的脱硝效率82.82 M 反应器进口的NH3/NO X摩尔比 1 K NO X在催化剂表面的吸附系数
NO 催化剂入口的NO X浓度524 k a/A V=-ln*(1-η/M)+ln[(1-η)/(1-η/M)]/K*NO*(1-M)
k a催化剂的面积活性
A V 催化剂的面积速度，=S V*比表面积 2.092 SCR反应器截面尺寸估算A c a t a l y s t=q V f l u e g a s/3600*5
A c a t a l y s t催化剂横截面积，m218.334 q V f l u e g a s烟气流量，m3/h催化剂表面速度取 5m/s333792 A S C R反应器横截面积22 催化剂体积估算V c a t a l y s t=q V f l u e g a s*ln*(1-η/M)/K c a t a l y s*βs p e c i f i c
V c a t a l y s t催化剂估算体积，m343.8247 Η系统设计的脱硝效率，% 0.828244 M NH3/NO X的化学摩尔比 1 K c a t a l y s催化剂活性常数26.4252 βs p e c i f i c催化剂比表面积，m2/m3205 N l a y e r催化剂层数 2.3925 h l a y e r催化剂模块高度，M 1 H 反应器高度12 催化剂节距
P=d+t
P 节距10mm
d 孔径7mm
t 内壁厚3mm。
理论脱硝催化剂体积计算
1 / 3SCR 设计计算入口烟气量约为Q =200000Nm3/h ；NOx 浓度300mg/m 3烟气入口温度T =367.8℃，多数催化剂在此温度范围内有足够的活性。
1. 基本的设计计算1.1.1基本设计计算锅炉的蒸汽量：220t/h锅炉的烟气量：200000Nm3/h功率 B MW =60MW反应器烟道入口处NOX 浓度 NO Xin =295mg/Nm ³；反应器烟道出口处NOX 浓度 NO Xout =75mg/Nm ³；反应摩尔比常数 ASR =0.803。
理论催化剂体积计算：2.81adjcatalyst B adj sdj Xadj adj SCR T Vol Q slip NO S n η=⨯⨯⨯⨯⨯⨯式中，catalyst Vol —理论催化剂体积，ft 3adj η—调整效率，得：0.2809(1.058)adj ηη=+⨯0.2869(1.0580.8)=⨯⨯ 1.133= sdj slip —调整氨逃逸率，得： 1.2835(0.0568)sdj sdj slip slip =-⨯0.2835(0.05670.003)=⨯⨯ 1.28=2 / 3Xadj NO —调整NO X 浓度，得： 0.1542(0.3208)Xadj Xin NO NO =+⨯ 0.1524(0.32080.71)=+⨯ 1.08= adj S —调整硫含量，S —烟气中硫含量 ，mg/Nm 3，得：0.9636(0.0455)adj S S =+⨯ 0.9636(0.04550.27)=+⨯0.9759= adj T —调整温度，F ， 得：5215.16(0.03937720)(2.7410720)adj T -=-⨯+⨯⨯=5215.16(0.03937720)(2.7410720)--⨯+⨯⨯1.068=得：理论催化剂断面面积计算，得：反应器断面面积计算，得：设反应器长L=3m ，则：W —反应器宽，得：催化剂层数计算，得： 32.81 1.0682.81133 1.133 1.28 1.080.9759217.2adj catalyst B adj sdj Xadj adj SCRT Vol Q slip NO S n m η=⨯⨯⨯⨯⨯⨯=⨯⨯⨯⨯⨯⨯=216607400516607.17catalyst qA m =⨯=⨯=SCR catalyst1.151.157.1728.25A A m ==⨯=SCR8.2532.75A w l m===catalystlayer layer catalyst'17.23.10.3057.172.54Vol n h A =⨯=⨯⨯=3 / 3取圆整层为3层。
脱硝SCR催化剂体积 反应器尺寸等计算软件
S
反应器钢板厚度
δ
反应器计算重量
G
反应器设计长
L
反应器设计宽
反应器钢板厚度
δ
反应器计算重量
G
反应器钢格板尺寸
反应器规格尺寸外表面积及重量
185㎡ 8.71t ㎡
m m m ㎡ mm t m m m ㎡ mm t
27 1.25 5.8 4.6 6.3 185
6 8.71
0
6 0
备注 （标况，湿基，实际氧）
暂估,取值对于催化剂体积有很大影响 催化剂厂家提供 427~860
5~6m/s
一般比催化剂横截面积大25%左右 锅炉参数
2580 6920 5.44
1~1.5
经验值 经验值
及数量
15.45454545
模块布置形式 11×6×1
11 6 1
2×5×5
2
17
5
5
面积及重量
孔数 元件规格 元件重量 元件尺寸 元件高度 孔边长
符号
η Kca β Vca
单位 Nm³/h m3/h ℃
mol/mol
㎡/m³ m³
来源或计参算数公值式
141986 339623
380 0.5 0.98 18 450 30
Lv m/s
Aca ㎡
Ascr ㎡
L/W
W
m
L
m
Nlayer 层
N+1 层
1755×970×1205
mm
1755
mm
970
mm
1.21712
1205
㎡
9.97195
kg
1056
5.2×5.2×6.3
20160104氨水脱硝工艺计算
16.600 7.800 62400.000
求解运行费用参数 20%氨水费用 去盐水费用 电费 维修费用 人工费 处理前排污费 处理后排污费 减免排污费 年运行费用 脱除NOx单价费用
年总费用
单位 元/y 元/y 元/y 元/y 元/y 元/y 元/y 元/y 元/y 元/t
年去盐水需求量
t/y
电气负荷总装机容量
kw
电气设备单位时间耗电量 kwh
电气设备年耗电量
kwh
146826.241
50.000 58.730 29.365 29.365 25.933
129.665
0.140
3.372
28.321 20%预留量
0.421
3.372 469.844 234.922 234.922 207.464
m2
0.916
催化剂理论总截面积
m2
数值 表征烟气在SCR反应器内停留时
0.621 间 25.315 17.552 表征烟气掠过催化剂表面的速度 0.030 833.000 240.000
60.000 4.000 7.290 12.153 18.752
0.000
0.000 业主自备
0.000
0.000 业主自备
5.500 0.550
0.200 1台 0.550 1用1备
0.750 2.000 3.500
0.750 1用1备 1.500 整体估算 3.000 整体估算
3.000 800.000
1.800 整体估算
5.000 0.700
1200.000
已知参数
单位 数值
催化剂理论体积反应器等计算
纵梁宽度
mm
纵梁间距
m
纵梁数量
个
纵梁重量
整流格栅（含支撑）
t
3 300 1.5 6 0.85 8.4
约8.4t
喷氨格栅设计流程
喷氨格栅 喷氨格栅体积流量 喷氨格栅体积流量 喷氨格栅总管流速 喷氨格栅总管计算管径 喷氨格栅总管选择管径 喷氨格栅总管选型管径 总管壁厚 喷氨格栅总管长度 总管封板重量 总管计算重量 支管间距 支管数量 支管流速 喷氨格栅支管计算管径 喷氨格栅支管选型管径 支管壁厚 单支支管长度 支管封板总量 支管总重
0.77
反应器宽度的系数？？？
t
0
t
0.03
50米区域
总管与支管重量
t
估算总支官重量
喷嘴
喷嘴数量
n
喷嘴喷射高度
h
喷射速率
m/s
0.45 0.7
1.5 约0.7t
反应器重量（壳体、整流、支撑）
反应器膨胀节横截面规格 7.8×3 反应器设计长 反应器设计宽 反应器设计高
反应器规格描述
反应器入口膨胀节描述
t
预装催化剂体积
m³
预装催化剂的总面积
㎡
预装催化剂总重
t
反应器尺寸
A
m
反应器尺寸
B
m
反应器横截面积
㎡
校核反应器空塔流速
m/s
校核反应器空塔流速
m/s
催化剂流通截面积
㎡
催化剂孔道内速度
m/s
单层体积空速
h-1
面速度
m/h
初装催化剂体积
m³
1 系数
初装催化剂估算体积
m³
初装催化剂重量
催化剂选型计算与工程配合介绍
、灰分等影响。
3
影响因素
在设计选型过程中，影响催化剂体积量的因素有：
1、脱除NOx的量
2、CaO含量 3、灰分
4、年利用率
5、设计温度 6、烟气流速
7、选取的余量
4
影响因素
1、脱除NOx量
5
影响因素
2、CaO含量
催化剂选型计算与工程 配合介绍
Hale Waihona Puke 要内容内 容一、 名词介绍 二、 体积量影响因素 三、 催化剂选型计算
四、 工程配合
2
名词介绍
催化剂活性（K） 催化剂促使还原剂与氮氧化物发生化学反应的能力。
K=1/2ln(MR/(MR-η)(1- η)) ×AV
MR：氨氮摩尔比 η： 脱硝率
AV：催化剂表面烟气流速
3） 密封的尺寸与反应器总体尺寸是否对应；
4） 安装小车的轴间距与现场铺设轨道是否对应。
14
6
影响因素
3、灰分
7
影响因素
4、年利用率
8
影响因素
5、设计温度
9
影响因素
6、烟气量
10
催化剂选型计算
1、原来两层，直接加一层就能满足。
2、原来两层，加一层仍不满足。
方案1、前两层中一层/两层，再生后加一层； 方案2、直接换两层； 注意的问题：可再生催化剂的比例； 再生后可达到原来活性程度； 需要补充的催化剂的 体积量。 3、直接两层再生。
11
工程配合
1、初设阶段 需工程提供资料： 1）可研报告/脱硝寻资单（含所需的脱硝设计参数
等）；
2） 脱硝反应器催化剂支撑梁布置图。 出具资料： 1）催化剂参数表（含体积量、压降、流速等具体参 数）。
理论催化剂体积计算
1 / 3SCR 设计计算入口烟气量约为Q =200000Nm3/h ；NOx 浓度300mg/m 3烟气入口温度T =367.8℃，多数催化剂在此温度范围内有足够的活性。
1. 基本的设计计算1.1.1基本设计计算锅炉的蒸汽量：220t/h锅炉的烟气量：200000Nm3/h功率 B MW =60MW反应器烟道入口处NOX 浓度 NO Xin =295mg/Nm ³；反应器烟道出口处NOX 浓度 NO Xout =75mg/Nm ³；反应摩尔比常数 ASR =0.803。
理论催化剂体积计算：2.81adjcatalyst B adj sdj Xadj adj SCR T Vol Q slip NO S n η=⨯⨯⨯⨯⨯⨯式中，c a t a l y V o l —理论催化剂体积，ft 3adj η—调整效率，得：0.2809(1.058)adj ηη=+⨯0.2869(1.0580.8)=⨯⨯ 1.133= s d j s l i p —调整氨逃逸率，得： 1.2835(0.0568)sdj sdj slip slip =-⨯0.2835(0.05670.003)=⨯⨯ 1.28=2 / 3X a d j NO —调整NO X 浓度，得：0.1542(0.3208)Xadj Xin NO NO =+⨯ 0.1524(0.32080.71)=+⨯ 1.08= adj S —调整硫含量，S —烟气中硫含量 ，mg/Nm 3， 得：0.9636(0.0455)adj S S =+⨯ 0.9636(0.04550.27)=+⨯0.9759= adj T —调整温度，F ， 得：5215.16(0.03937720)(2.7410720)adj T -=-⨯+⨯⨯=5215.16(0.03937720)(2.7410720)--⨯+⨯⨯1.068=得：理论催化剂断面面积计算，得：反应器断面面积计算，得：设反应器长L=3m ，则：W —反应器宽，得：催化剂层数计算，得： 32.81 1.0682.81133 1.133 1.28 1.080.9759217.2adjcatalyst B adj sdj Xadj adj SCR T Vol Q slip NO S n m η=⨯⨯⨯⨯⨯⨯=⨯⨯⨯⨯⨯⨯=216607400516607.17catalyst qA m =⨯=⨯=SCR catalyst1.151.157.1728.25A A m ==⨯=SCR8.2532.75A w l m===catalystlayer layer catalyst'17.23.10.3057.172.54Vol n h A =⨯=⨯⨯=3 / 3取圆整层为3层。
脱硝SCR催化剂体积 反应器尺寸等计算软件
Hale Waihona Puke 序号 参数名称 1 标况烟气量 2 SCR入口烟气量 3 SCR入口烟气温度 4 SCR脱硝效率 5 NH3和NO2的摩尔比 6 催化剂的活性常数 7 催化剂比表面积 8 催化剂估算体积 9 反应器尺寸估算 10 烟气线速度 11 催化剂层计算截面积 12 SCR反应器横截面积 反应器底面长宽比 反应器截面宽 反应器截面长 13 催化剂层数估算 17 催化剂层数 18 催化剂模块高度 19 反应器高度估算 20 支撑、安装催化剂所需高度 21 整理层安装所需高度 22 22 孔数 元件规格 元件重量 元件尺寸 元件高度 孔边长
6 0
备注 （标况，湿基，实际氧）
暂估,取值对于催化剂体积有很大影响 催化剂厂家提供 427~860
5~6m/s 一般比催化剂横截面积大25%左右 锅炉参数 2580 6920 5.44 1~1.5 经验值 经验值
及数量
15.45454545
模块布置形式 11×6×1 11 6 1
2×5×5 2 5 5 17
符号
单位 Nm³/h m3/h ℃ mol/mol
来源或计算公式 参数值 141986 339623 380 0.5 0.98 18 450 30 4.5 20.97 27 1 5.2 5.2 1.19 2 1.2 6.3 1.8 0.3
η Kca β Vca
㎡/m³ m³
Lv m/s Aca ㎡ Ascr ㎡ L/W W m L m Nlayer 层 N+1 层 hlayer m Hscr m C1 C2
反应器规格尺寸外表面积及重量 规格：配套锅炉；材质 ：Q345B，6mm 5.8×4.6×6.3 6mm 反应器横截面尺寸 A 反应器长宽比 反应器计算长 L 反应器计算宽 W 反应器计算高 H 反应器计算外表面积 S δ 反应器钢板厚度 反应器计算重量 G 反应器设计长 L 反应器设计宽 W 反应器设计高 H 反应器设计外表面积 S δ 反应器钢板厚度 反应器计算重量 G 反应器钢格板尺寸 185㎡ ㎡ m m m ㎡ mm t m m m ㎡ mm t 8.71t 27 1.25 5.8 4.6 6.3 185 6 8.71 0
实例电厂烟气脱硝催化剂体积计算及脱硝设备选型
实例电厂烟气脱硝催化剂体积计算及脱硝设备选型
一、电厂烟气脱硝催化剂体积计算
烟气脱硝的催化剂体积计算可以采用一维体积计算法，通过确定脱硝
设备进出口烟气流量，求出脱硝设备尾气中NOx的目标浓度，以及满足目
标浓度的实际体积，从而确定相应烟气脱硝催化剂体积。
1.1脱硝流量计算
脱硝设备的设计流量，等于锅炉烟气排放量加上运行损失及其它补充
气体的总量，也就是：
Q(吨/小时)=Qb(吨/小时)+Qk(吨/小时)+Qn(吨/小时)
其中Qb为锅炉烟气排放量，Qk为运行损失量，Qn为其他补充气体量。
1.2NOx排放浓度目标技术标准
1.3实际体积计算
基于脱硝流量及NOx排放浓度目标，可以采取一维体积计算法，求出
满足NOx排放浓度要求的实际体积，即脱硝催化剂体积的确定方法，其计
算公式可表示如下：
V(立方米)=Q(Nm3/h)*tc(小时)*1.1/（4000*CN(ppm)）
其中Q为含氮气体的标况体积流量，tc为脱硝系统的滞留时间（一
般为2-3小时），CN为烟气出口的NOx排放浓度（ppm）。
脱硝SCR计算书
催化剂反应过程 k/S V=-ln*(1-η/M)+ln[(1-η)/(1-η/M)]/K*NO*(1-M) k常数，表征催化剂的活性20 S V空间速度15η设计的脱硝效率82.82 M反应器进口的NH3/NO X摩尔比1 K NO X在催化剂表面的吸附系数
NO催化剂入口的NO X浓度524 k a/A V=-ln*(1-η/M)+ln[(1-η)/(1-η/M)]/K*NO*(1-M)
k a催化剂的面积活性
A V催化剂的面积速度，=S V*比表面积 2.092 SCR反应器截面尺寸估算A catalyst=q Vfluegas/3600*5
A catalyst催化剂横截面积，m218.334 q Vfluegas烟气流量，m3/h催化剂表面速度取 5m/s333792 A SCR反应器横截面积,m222催化剂体积估算V catalyst=q Vfluegas*ln*(1-η/M)/K catalys/βspecific
V catalyst催化剂估算体积，m343.8247η系统设计的脱硝效率，%0.828244 M NH3/NO X的化学摩尔比1 K catalys催化剂活性常数，m/h26.4252βspecific催化剂比表面积，m2/m3205 N layer催化剂层数 2.3925 h layer催化剂模块高度，m1 H反应器高度，m12
催化剂节距
P=d+t
P节距10mm
d孔径7mm
t内壁厚3mm。
SCR-SNCR脱硝全部计算公式
HF
NO NO2 N2O NH3 Hg
二恶英
尘 污染物脱除率
%(V)
kg/kmol kg/kmol kg/kmol kg/kmol kg/kmol kg/kmol kg/kmol kg/kmol kg/kmol kg/kmol kg/kmol kg/kmol kg/kmol kg/kmol kg/kmol
视比重 线速度 温降
计算过程 NH3 需求量 需求量
需求量 限制浓度 CO(NH2)2 需求量 尿素分解
第1步
参与 CO(NH2)2 H2O 消耗 CO(NH2)2 H2O 剩余 CO(NH2)2 H2O 生成 CO2 NH3 化学热 Q 分解气
%(mol) %(mol) %(mol) %(mol) %(mol) %(mol) %(mol) %(mol) %(mol)
%(W.,w.) %(W.,w.) %(W.,w.) %(W.,w.) %(W.,w.) %(W.,w.)
%(V.,w.) %(V.,w.) %(V.,w.) %(V.,w.) %(V.,w.) %(V.,w.)
%(mol,w.) %(mol,w.) %(mol,w.) %(mol,w.) %(mol,w.) %(mol,w.) %(V.,w.) SCR/SNCR脱硝 beta版 XX 2014 XXX
37.96
0.06602 0.06602
#NAME?
#NAME? #NAME? #NAME?
#NAME?
#NAME? #NAME? #NAME?
6 加热器后
#NAME? #NAME?
#NAME? 600.00 110125.00 8800.00 #NAME? #NAME?
催化剂体积计算20180615
m3 1.3365
元件高度
825
每个模块 内的催化
剂 净重量
kg 677.81
元件有效脱 元件体 催化剂比
硝面积
积 表面积
m2
m3
7.69824 0.0186 414.72
元件质量
kg 9.414
催化剂体积 密度 g/cm3 0.51
空塔流速
催化剂孔 内流速
反应器催化 剂单层体积
m/s 4.397
m/s 7.43 ，孔内流 速控制在 7m/s以 下，最高 不超过 7.2m/s
m3 32.076Fra bibliotek开孔率 86.9
元件高度 678
元件有效脱 元件体 催化剂比
硝面积
积 表面积
m2
m3
40.267776 0.1387 290.3811
元件质量 kg
催化剂体积 密度 g/cm3 0.00
节距7开 孔率在88 左右，
w2
464
464
板截面积
元件总截 面积
28304 215296
催化剂模块尺寸
长
宽
1882
954
高 1580
每个模块
元件排布
元件数量
内催化剂 表
面积
长
宽
高
m2
4
2
2
16
644.28
反应器催化剂层
模块长度 布置间距
模块宽度 布置间距
长度方向模块数
宽度方向 模块数
模块数
长度
40
12
4
6
24
7728
宽度 5808
标湿烟气 量 烟温 压力 大气压 工况烟气 量
电厂脱硝工程催化剂-设计方案(18孔)
脱硝工程催化剂设计方案大拇指环保1.煤质和灰分分析2.脱硝装置入口的烟气条件锅炉BMCR工况脱硝系统入口温度、烟气量和烟气成分锅炉BMCR工况脱硝系统入口烟气中污染物成分〔标准状态，干基，含氧量按6%〕3.纯氨分析资料脱硝装置用的反应剂若为纯氨，其品质应符合国家标准GB536-88《液体无水氨》技术指标的要求，如下表：液氨品质参数反应器设计说明反应器设置在省煤器和空预器之间，垂直布置。
每个SCR反应器总共设置了3个催化剂层。
最初投运时，安装2层催化剂以确保当脱硝装置进口烟气中NO X的含量不大于400mg/Nm3时,脱硝装置脱硝效率不小于80 % 在满足NO X脱除率，氨的逃逸率浓度与SO2/SO3转化率的性能保证条件下，我方保证SCR系统具有正常运作能力。
最低连续运行烟温300℃最高连续运行烟温420℃停止喷氨烟温295℃SCR催化剂能承受运行温度420〔每次不大于5h，一年不超过3次〕的考验，而不产生任何损坏。
催化剂应能承受装置年可用小时不小于6000h，并且能承受装置一天开/停一次。
催化剂应能承受对锅炉以25℃/分的速率进行强制冷却。
〔冷启动≤20℃/分钟，温启动和热启动≤30℃/分钟〕脱硝系统应设置吹灰器用于催化剂的清理。
催化剂模块必须设计有效防止烟气短路的密封系统。
密封装置的寿命不低于催化剂的寿命，催化剂各层模块应规格统一、具有互换性为与锅炉的运行模式相协调，投标方提供的催化剂必须确保在负荷调整时有好的适应特征，在电厂运行条件下能可靠、稳定的连续运行。
注：催化剂化学寿命是指催化剂活性能够满足系统脱硝效率不低于80%，且氨的逃逸浓度不高于3ppm和SO2/SO3转化率小于1%时的寿命，化学寿命从催化剂第一次通烟气开始计算，暴露在烟气中的累计时间。
注：脱硝效率，出口NO X浓度，NH3逃逸率、SO2/SO3转化率与系统压降的保证条件是BMCR工况下、燃用锅炉设计煤种。
4.催化剂技术参数催化剂设计数据表：：性能保证脱硝装置性能保证值承诺由卖方保证，主要如下：1. NOx脱除率、氨的逃逸率、SO2/SO3转化率1) 在下列条件下，对NOx脱除率、氨的逃逸率、SO2/SO3转化率同时进行考核。
SCR脱硝催化剂体积计算书
要求排放浓度
烟气（标态）中NOx的流量（每台机组）
假设Nox中NO的含量比例 Nox中NO2的含量比例 原烟气中一氧化氮流量 原烟气中二氧化氮流量 净烟气中一氧化氮流量 净烟气中二氧化氮流量
脱硝效率
实际反应掉的NOX中的NO的量 实际反应掉的NOX中的NO2的量 根据方程（1）反应掉的氨量-NO2 方程式（2）反应掉的NO的量-NO
单位 计算公式或依据 ℃ Mpa
Mpa（a） 常压
入口蒸汽焓值
KJ/kg
排出热水温度
℃
排出热水焓值
KJ/kg
需要蒸汽量（考虑40%的裕量）
氨卸料压缩机 可以不考虑机组容量，以10吨罐车半小时卸氨速 度选用卸料压缩机，按照以往项目的经验，采用 理论输气量66m3/h，吸气压力1.6(MPa，表压)， 排气压力2.4(MPa，表压)，活塞式ZW系列，可以 满足要求。 氨气缓冲罐 氨气缓冲罐体积没有统一规定，按照经验可以如 下取值： 氨气缓冲罐体积 氨气缓冲罐体积 氨气缓冲罐体积 氨气缓冲罐体积
Kg/h 理论需要的氨量/液氨纯度
数据 79.28
95.97
3.00
783000.00 2.35 98.32
0.736730 74.62 0.9960 74.92
Nm3/h 需要加入的总氨量/液氨纯度 Kg/h 即理论需要的氨量
天
98.71 74.62
10.00
h
h Kg ℃ Kg／m3 m3 台 m3 台 m3
NH3理论蒸发量
烟气脱硝系统设备选型计算 单位 计算公式或依据 m3 每个氨罐的储存容积/氨的储存系数
m m m3 3.14/24*D^3*2+3.14/4*D^2*L
理论脱硝催化剂体积计算
1 / 3SCR 设计计算入口烟气量约为Q =200000Nm3/h ；NOx 浓度300mg/m 3烟气入口温度T =367.8℃，多数催化剂在此温度范围内有足够的活性。
1. 基本的设计计算1.1.1基本设计计算锅炉的蒸汽量：220t/h锅炉的烟气量：200000Nm3/h功率 B MW =60MW反应器烟道入口处NOX 浓度 NO Xin =295mg/Nm ³；反应器烟道出口处NOX 浓度 NO Xout =75mg/Nm ³；反应摩尔比常数 ASR =0.803。
理论催化剂体积计算：2.81adjcatalyst B adj sdj Xadj adj SCR T Vol Q slip NO S n η=⨯⨯⨯⨯⨯⨯式中，catalyst Vol —理论催化剂体积，ft 3adj η—调整效率，得：0.2809(1.058)adj ηη=+⨯0.2869(1.0580.8)=⨯⨯ 1.133= sdj slip —调整氨逃逸率，得： 1.2835(0.0568)sdj sdj slip slip =-⨯0.2835(0.05670.003)=⨯⨯ 1.28=2 / 3Xadj NO —调整NO X 浓度，得： 0.1542(0.3208)Xadj Xin NO NO =+⨯ 0.1524(0.32080.71)=+⨯ 1.08= adj S —调整硫含量，S —烟气中硫含量 ，mg/Nm 3，得：0.9636(0.0455)adj S S =+⨯ 0.9636(0.04550.27)=+⨯0.9759= adj T —调整温度，F ， 得：5215.16(0.03937720)(2.7410720)adj T -=-⨯+⨯⨯=5215.16(0.03937720)(2.7410720)--⨯+⨯⨯1.068=得：理论催化剂断面面积计算，得：反应器断面面积计算，得：设反应器长L=3m ，则：W —反应器宽，得：催化剂层数计算，得： 32.81 1.0682.81133 1.133 1.28 1.080.9759217.2adj catalyst B adj sdj Xadj adj SCRT Vol Q slip NO S n m η=⨯⨯⨯⨯⨯⨯=⨯⨯⨯⨯⨯⨯=216607400516607.17catalyst qA m =⨯=⨯=SCR catalyst1.151.157.1728.25A A m ==⨯=SCR8.2532.75A w l m===catalystlayer layer catalyst'17.23.10.3057.172.54Vol n h A =⨯=⨯⨯=3 / 3取圆整层为3层。
脱硝SCR工艺计算
催化剂反应过程 k/S V=-ln*(1-η/M)+ln[(1-η)/(1-η/M)]/K*NO*(1-M) k常数，表征催化剂的活性20 S V空间速度15η设计的脱硝效率82.82 M反应器进口的NH3/NO X摩尔比1 K NO X在催化剂表面的吸附系数
NO催化剂入口的NO X浓度524 k a/A V=-ln*(1-η/M)+ln[(1-η)/(1-η/M)]/K*NO*(1-M)
k a催化剂的面积活性
A V催化剂的面积速度，=S V*比表面积 2.092 SCR反应器截面尺寸估算A catalyst=q Vfluegas/3600*5
A catalyst催化剂横截面积，m218.334 q Vfluegas烟气流量，m3/h催化剂表面速度取 5m/s333792 A SCR反应器横截面积22催化剂体积估算V catalyst=q Vfluegas*ln*(1-η/M)/K catalys*βspecific
V catalyst催化剂估算体积，m343.8247η系统设计的脱硝效率，%0.828244 M NH3/NO X的化学摩尔比1 K catalys催化剂活性常数26.4252βspecific催化剂比表面积，m2/m3205 N layer催化剂层数 2.3925 h layer催化剂模块高度。
M1 H反应器高度12
催化剂节距
P=d+t
P节距10mm
d孔径7mm
t内壁厚3mm。
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SCR设计计算
入口烟气量约为Q=200000Nm3/h; NOx浓度300mg/rn烟气入口温度T=367.8 C,多数催化剂在此温度范围内有足够的活性。
1.基本的设计计算
1.1.1基本设计计算
锅炉的蒸汽量：220t/h
锅炉的烟气量：200000Nm3/h
功率B MW=60MW
反应器烟道入口处NOX浓度NC Xin=295mg/Nr3;
反应器烟道出口处NOX浓度NQ°ut=75mg/Nm；反应摩尔比常数ASF=0.803。
理论催化剂体积计算:
Vol catalyst 2.81 Q B adj sli P sdj NO xadj S adj
n SCR
式中，
V O1 Catalyst—理论催化齐咻积，ft3
adj—调整效率,
得: adj 0.2809 (1.058 )0.2869 (1.058 0.8) 1.133
sliP sdj—调整氨逃逸率,
得: slip sdj 1.2835 (0.0568 slip sdj) 0.2835 (0.0567 0.003) 1.28
N°xadj —调整NO x 浓度, 3
S adj —调整硫含量，S —烟气中硫含量 ，mg/Nm 3, 得.S adj
0.9636 (O.O 455 S) 0.9636 (0.0455 0.27) 0.9759 T adj —调整温度，F ,得：
5 2
T adj 15.16 (0.03937 720) (2.74 10
720 ) = 15.16 (0.03937 720) (2.74 105 7202) 1.068
17.2 得.NO xadj 0.1542 (0.3208 N°xJ 0.1524 (0.3208 0.71) 1.08 得
: Vol c atalyst 2.81 Q B adj
sli P sdj NO Xadj S adj n SCR 2.81 133 1.133 1.28 1.08 0.9759 1.068 2 17.2m 3 理论催化剂断面面积计算，得: A catalyst 反应器断面面 q 16 60 74005 16 60 7.17m 2积计算，得 A SCR 设反应器长L=3m ，则: W —反应器 catalyst 1.15 7.17 2 8.25m 2 宽，得: A SCR l 8.25
催化剂层数计算，得: 2.75m Vol n layer catalyst h' l ayer A catalyst
3.1 0.305 7.17 2.54
N°xadj —调整NO x 浓度,
3
取圆整层为3层。
单层催化剂高度计算，得:
n total n layer n empty 式中， n total —催化剂总层数
n empty —预留催化剂层数，取 1
4
反应器总高度计算，得： h sCR n total (G h layer ) C 2
4 (0.7 1.1) 0.8 8m
反应器催化层数计算
h |ayer Vol n iayer catalyst A catalyst 0.305 17.2 3 7.17 0.305 1.1m 得: n empty n iayer。