1、60 100 60m连续梁悬臂t构墩梁临时固结方案计算书

1、60 100 60m连续梁悬臂t构墩梁临时固结方案计算书
1、60 100 60m连续梁悬臂t构墩梁临时固结方案计算书

新建铁路沈阳至丹东客运专线太子河特大桥(60+100+60)m连续梁悬臂T构临时固结

抗倾覆结构设计计算书

计算:刘东跃

复核:

审定:刘东跃

中铁九局集团有限公司

2011年5月16日

一、工程概况

新建沈阳-丹东铁路客运专线本溪枢纽工程太子河特大桥,位于本溪市明山区,中心里程为DK56+899.82,桥梁全长1345.96m。其中跨越本溪市滨河南路为一联(60+100+60)m连续梁,桥墩牌号为27#~30#,28#和29#墩为悬臂梁O#段主墩。

连续梁桥墩为双线圆端型实体桥墩。28#墩墩高为19m、29#墩墩高为11.5m;边墩27#墩高为21.5m、30#墩墩高9m。28#墩和29#墩墩顶横向长度为10m,纵向宽度为4m,其中两端为半径2m圆弧。

连续梁截面采用单箱单室、变高度、变截面直腹板形式。箱梁顶宽12.2m,底宽6.7m。顶板厚度除梁端附近外均为400mm,腹板厚度600—1000mm,按折线变化,底板厚度由跨中的400mm变化至根部的1200mm。中支点处梁高7.85m,跨中10m直线段及边跨15.75m直线段梁高为4.85m。

0#块长度为14m,边跨现浇段长度9.75m,采用支架法现浇。边跨合拢段和中跨合拢段长度均为2m。1#~13#节段及合拢段梁段采用挂篮悬浇。为悬臂浇筑稳定,T构设置临时固结。

二、墩梁临时固结设计荷载

新建沈阳-丹东铁路客运专线无砟轨道预应力混凝土连续梁(双线悬浇)(60+100+60)m施工设计图《沈丹客专桥通-Ⅰ-04》设计说明书“七章施工方法及注意事项、(八)款”中“墩梁临时固结措施:各中墩梁临时固结措施(或临时支墩),应能承受中支点处最大不平衡弯矩70941KN -m和相应竖向反力57301KN(本值为参考值,施工单位应结合具体荷载情况进行计算和检算),墩梁固结或临时支墩在横桥向必须对应箱梁腹板范

围内,其材料及构造由施工单位确定。此不平衡荷载考虑了中墩两侧梁体结构的不均匀性,施工不平衡荷载和风荷载的影响,未考虑安全系数及一侧挂篮坠落的情况,设计临时固结构造时应酌留富裕量,并应在施工时加强挂篮锚固”。

按照设计意图,为确保施工安全,选取施工单位自身最不利因素工况计取倾覆荷载。施工单位的极端不利工况为挂篮及最后节段坠落,所引起的最大不平衡弯矩M=101400KN-m和相应竖向反力N=73370KN。此荷载大于设计最大不平衡弯矩和相应竖向反力,能够确保施工安全。

三、墩梁临时固结结构

本桥T构临时固结方案采用体内固结方案。即在墩顶上设置墩梁临时固结。临时固结方案采用钢筋混凝土支座,根据倾覆计算结果,在最大倾覆荷载下,临时支座均为压力,无需锚固。考虑T构的稳定性,增加一些风险锚固措施,将墩梁增设一些精轧螺纹锚栓。

墩梁临时固结结构布置如图一所示。临时支座布置在墩顶上,桥墩顺桥向前后方向设置两条(670cm长、50cm宽、墩梁间全支撑)的C40钢筋砼支撑座。临时锚固螺栓每墩共计布置12根直径φ32mm、标准强度[σ]=830MPa(型号PSB830)精轧螺纹钢筋,按设计要求布置在对应箱梁腹板位置。

混凝土临时支座内配置钢筋网片,钢筋网采用长φ8和短φ6直条筋,水平布置网间距15cm×15cm,竖向每层间距10cm,φ6钢筋设置标准回头勾。详细配筋图由现场技术人员补充绘制。

四、墩梁临时固结结构设计检算

按照施工单位自身因素的最大倾覆荷载不平衡弯矩M=101400KN-m 和相应竖向反力N=73370KN。

依据上述荷载,按照结构力学特征绘制出悬臂T构抗倾覆固结结构受力简图,如图二所示。

根据图一可知临时支座间距为 3.5m,一侧临时支座受压面积A=33500cm2,一侧抗倾覆精轧螺纹n=6根。视永久支座不受力,算得最大倾覆状态下一侧临时支座支撑力R1=7714KN,另一侧临时支座支撑力R2=65656KN。在最大倾覆弯矩工况下,两个临时支座均受压力,理论上不需要锚固。

临时固结结构抗倾覆安全系数K取1.3。

C40混凝土的轴心抗压强度标准值f ck=26.8MPa。

临时支座为矮柱,按短柱承压形式计算。其承压能力:

[R]=f ck A=89780KN,K=[R]/R=1.37>1.3,满足要求;

无倾覆力,精轧螺纹钢筋锚固能力不需要检算。

五、施工注意事项

1、本T构固结设计方案视永久支座不受力;在实际中它不可能不受力,其受力有利于减轻临时支座压力;

2、本方案设计是按照极端不利工况设计计算的,能够满足单端不对称悬浇的最大节段倾覆荷载要求,为控制T构均匀沉降和墩身弯曲安全,不平衡浇筑荷载不应超过一罐车混凝土重量。

3、永久支座在出厂时上下坐板间安装了临时连接拉板,在现场安装前必须保持完好。若发现损坏应加固后再安装。这个临时锁定拉板需在全部T构合拢后再拆除,不得提前拆除。

4、精轧螺纹钢筋锚栓,墩身内、梁内锚入长度不少于1.5m;

2011年5月16日

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出路出路,走出去才有路

“出路出路,走出去才有路。”这是我妈常说的一句话,每当我面临困难及有畏难情绪的时候,我妈就用这句话来鼓励我。

很多人有一样的困惑和吐槽,比如在自己的小家乡多么压抑,感觉自己的一生不甘心这样度过,自己的工作多么不满意,不知道该离开还是拔地而起去反击。你问我,我也不知道你应该怎么选择,人生都是自己的,谁也无法代替你做怎样的选择。

有一个和我熟识的快递员,我之前与他合作了三年。最开始合作的时候,他负责收件和送件,我搬家的时候,他帮我安排过两次公司的面包车,有时候他送件会顺路把我塞在他的三蹦子里当货物送回我家。他时常跟我提起在老家农村种地的生活,以及进城之前父母的担忧及村里人为他描绘的可怕的城里人的世界。那时候的他,工资不高、工作辛苦、老婆怀孕、孩子马上就要出生了,住在北京很郊区的地方。

一定有很多人想说:“这还在北京混个什么劲儿啊!”但他每天都乐呵呵的,就算把快递送错了也乐呵呵的。某天,他突然递给我一堆其他公司的快递单跟我说:“我开了家快递公司,你看得上我就用我家的吧。”我有点惊愕,有一种“哎呦喂,张老板好,今天还能三蹦子顺我吗”的感慨。之后我却很少见他来,我以为是他孩子出生了休假去了。再然后,我就只能见到单子见不到他了。

某天,我问起他们公司的快递员,小伙子说老板去上海了,在上海开了家新公司。我很杞人忧天地问他:“那上海的市场不激烈吗?新快递怎么驻足啊!”小伙子嘿嘿一笑说:“我们老板肯定有办法呗!他都过去好几个月了,据说干得很不错呢!”“那老婆孩子呢?孩子不是刚生还很小吗?”“过去了,一起去上海了!”

那个瞬间,我回头看了一眼办公室里坐着的各种愁眉苦脸的同事,并且举起手机黑屏幕照了一下我自己的脸,一股“人生已经如此的艰难,有些事情就不要拆穿”的气息冉冉升起。并不是说都跳槽出去开公司才厉害,在公司瞪着眼睛看屏幕就是没发展,我是想说,只有勇气才能让自己作出改变。

我们每个人都觉得自己越活越内向,越来越自闭,越长大越孤单,以至于滋生了“换个新环境,我这种性格估计也不会跟其他人相处融洽,所以还是待着忍忍凑合过算了”的思想感情。与其说自己自闭,其实就是懒,不想突破自己好不容易建立起来的安全区域。于是大家都活在了对别人的羡慕嫉妒恨与吐槽抱怨生活不得志中,搞得刚毕业的学生都活得跟30岁一样。

《拒绝平庸》里有一句话:很多时候我们为什么嫉妒别人的成功?正是因为知道做成一件事不容易又不愿意去做,然后又对自己的懒惰和无能产生愤怒,只能靠嫉妒和诋毁来平衡。

其实走出去不一定非要走到什么地方去,而是更强调改变自己不满意的现状。有人问我那你常说要坚持,天天跑出去怎么坚持?其实要坚持的是一种信仰,而不是一个地方,如果你觉得一个地方让你活得特别难受,工作得特别憋屈,除了吐槽和压抑没别的想法,那就要考虑走出去。就像歌词里说的:“梦想失败了,那就换一个梦想。”不能说外面都是大好前程,但肯定你会认识新的人,有新的机会,甚至改头换面重新做人。

很多人觉得在一个公司做不下去了,需要思考下是不是自己能力有问题。职场上的合适不合适,有很多可能性和干扰因素,不仅仅是能力的事,谁说他在这里干不好,去别的地方也不行呢?想想,真的是这样,职场上总能见到在一个地方呆不下去而在另一个地方就如鱼得水的人。有时候走出去不仅仅是找到新机会,更重要的是找到合适自己的位置,树立起人生新的自信与欢乐。

别在同一个地方折磨自己太久,别跟自己长时间过不去。出路出路,走出去了都是路。

说给昨天的今天的明天的我们自己

如果有来生,要做一棵树,站成永恒,没有悲欢的姿势。一半在尘土里安详,一半的风力飞扬,一半洒落阴凉,一半沐浴阳光。如果有来生,要做一只飞鸟,飞越永恒,没有迷途的苦恼。东方有火红的希望,南方有温暖的巢床,向西逐退残阳,向北唤醒芬芳。

__三毛·《说给自己听》

我们都已走过了昨天。如果,我们都希望有这样一个如果,能够让一切重新来过,回到最初,抛弃悲伤,丢掉包袱,去完成在心中蕴藏已久的梦想,带上年少时不羁的血性,独自一人乘坐火车去遥远陌生的地方遇见另一个自己。如果还有如果,一切是否还会走到现在的地步,37度的体温,身上的每一个的疤痕都是昨天的一个的一个故事。看着电影、电视或小说里某些情节和片段,我也幻想着抛弃现在的工作,义无返顾的背起行囊去远方。昨天,我真的这样想过,直到现在,这样的幻想不止一次的出现在脑海里,可是最终还是只在心中去了远方。

谁年轻的时候没有迷茫过,最终我们也没有缺胳膊少腿,就算带来了满身的伤痕,那又能怎样,就算是无理取闹,也要跟自己说句你是对的。这就是我们大致相似却又不相同的昨天。昨天,那场没有看完的电影,没有听完的歌曲,没有写完的日志,没有来一场说走就走的旅行…这些,都已风尘仆仆的定格在了我们的昨天。今天,还在依旧鲜活的闪亮登场。人生没有如果,也无法重来,人生就是每天都在上映着没有彩排的现场直播。努力投入到今天的角色中,全情搏一个无悔的我们的明天。哪怕明天,我知道会有悲伤,我也要积极面对。有时候坚强,是我们根本别无选择的选择。

明天,明天近在咫尺,也远在天涯。因为人生充满了变数,所以,于世人而言,明天永远是谜,是未知。时光从来都不会为任何人停留,不管今天你是春风得意,还是怀才不遇;不管今天你是一帆风顺,还是举步维艰;不管今天你是逍遥自在,还是身受束缚;不关今天你是富甲一方,还是一无所有,明天,已在路上,正向我们走来。

颓废者,会让幸福悄然远走;堕落者,会让美好戛然止步。成败不过一步之遥,同样的际遇,不一样的面对和处置,最后会有不一样的明天和结局。千里之行始于足下,明天是平淡还是出彩,是成功还是失败,都取决于你今天的选择和行动。你若盛开,清风自来。你若付出,必有收获。生

活茶,品过才知甘苦;人生路,走过才知深浅,明天的一切都有待于我们的铺陈。毋庸置疑,唯有今天的耕耘才能换来明天的馈赠。

亲爱的朋友们,今天幸福不代表明天美好,今天失意不代表明天失败,人一定要经得起生活的考验,努力做事,从容做人,宠辱不惊。“海纳百川,有容乃大,壁立千仞,无欲则刚”。面对生活,不言弃,走过今天的崎岖,也许就能迎来明天的顺利;走过今天的风雨,也许就能迎来明天的晴朗;走过今天的挫败,也许就能迎来明天的辉煌。

人生里喜忧参半,生命中得失并存。纵然风沙肆虐,白杨依然选择挺立;纵然瞬间一现,昙花依然选择绽放。“虚心竹有低头叶,傲骨梅无仰面花”,为了明天,别在享福中丢了追求,别在落难时丢了自尊,别在迷茫中丢了自信。

明天是一片待垦的荒原,努力者会让它生机勃勃、美丽如画。明天,是没有尽头的时间隧道,若要明天会更好,今天的我们就必须全力以赴。哪怕自己只是尘埃里的一朵小花,也请选择做最美的绽放。不管身在何处,我们,都要把最美的诗篇写在今天留在明天,把潇洒的身影印在世界拉长在地平线。

这就是我想说给昨天的、今天的和明天的我自己的话,而且我也希望我的朋友们可以和我一起分享。然后我们一起卯足了劲儿,珍藏昨天、珍惜今天、珍重明天!我们风雨兼程、我们寒暑无休,我们且行且坚定且努力且珍惜!

冰心在她的散文中说过“今生如果美好,我又何求来世,今生若不美好,我又何求来生。”

童年的我老是被重男轻女的爸爸严厉的指责和打骂,连住在我家的邻居看到我被打骂都看不下去,还有,就是我爸爸宠着我的弟弟,很冷淡的对待我。

到了成年了,父母下岗了,父亲没有工作,母亲偷渡到法国,给在法国的中国家庭当保姆,本来是条件好了点,不幸又降临到我身上。我因为恋爱原因,我竟然疯了。送到了精神病医院住了1个半月的院。面对人生我绝望了,不知道未来的路如何行走,看着路人的嫌弃眼光,和无意中说的“神经病”三个字,我死的心都有了。天天在家吃了睡,睡了吃。有天我一个亲戚叫我去外地打工,我父亲叫我去了,结果,我又出了问题了。我神经病发作,从摩托车上摔下来,又送到医院去,住了半个月的院,又从外地拖回了家中。第二次病发了,我又在神经病院住了1个半月的医院。出院后,我就在想自己人生的路应该怎么走了?

我依然参加了成人高考,考取了英文系,读了2年的英文,过了四,六级。母亲给的钱,自己读的书。那年我毕业才24岁,有了大专文凭了,自己找了份工作。有工作了谈恋爱应该可以吧。于是,我每谈恋爱都告诉他我有病的事,不是吓的手机关机,就是吓的人失踪,没人踪影。偶尔,有个对你的好的吧,自己又看不上。

一下都30了,工作换了N个,男朋友也谈了N个,有次在保险公司上班,碰到个单身的客户,和他在一起后,怀孕结婚了,本以为挺幸福的。谁知,天有不测风云,我结婚当天发疯了,在婚宴上,他脸面丢尽了,把小孩打掉了,和我离婚。于是,我又送进了神经病医院。

出院后,我任然是积极向上的,找了份工作,准备读法律课程。谁知,书读多了我又送到神经病医院去了,总共在医院住了4次院。

我任然没有向老天低头,在我一个亲戚的公司当文案。我原本没机会的,听说是她们可怜我,照顾我,我才进来的。没想到是叫我写写微信,写写公司的会议稿件。这么一写,他们都说我很有才情,就这样留在了公司。

是呀,每个人的人生都是一个故事,每一个人的故事都是独一无二的,我老是记得一句话,上帝给自己关了扇门,总会留扇开着的窗户。每当自己痛苦的时候就告诉自己,忍受住苍天的考验,发疯的时候告诉自己,我是在充电休息,工作压力逼的自己要辞职的时候,告诉自己下份工作会做的更好。每当自己被人家谩骂的时候,笑着告诉自己,有什么关系,有病我一样坚强。

能支撑我走到现在,没有走上绝路的,出了自己的自强自立。还有就是社会上的关爱。

在医院的时候,医生和护士的细心照顾,让我的病情好转的很快,她们说我病是病了,但是,人还是很清醒的,可以和他们正常沟通。在工作的时候,老板和同事都对我很关照,前辈的教导和老板的叮咛,每天都不绝于耳。在感情上,有很多男士主动追求,目前,就有一位对我很好。

我还年轻,没什么人生感悟,只是写出自己的经历,勉励自己,以后再有困难,再发病送医院,我也不害怕。未来的路还长着呢,我将继续坚强,用毅力战胜病魔,用笑容面对人生的不如意,用乐观的态度接受命运的挑战,用真心真意来对待爱自己的人。

部颁图 米小箱梁计算书

目录

预应力混凝土公路桥梁通用设计图成套技术 通用图计算书 (30m 装配式预应力混凝土连续箱梁) 1 计算依据与基础资料 1.1 标准及规范 1.1.1 标准 ?跨径:桥梁标准跨径30m ;跨径组合5×30m(正交); ?设计荷载:公路-Ⅰ级; ?桥面宽度:(路基宽28m ,高速公路),半幅桥全宽13.5m , 0.5m(护栏墙)+12.0m(行车道)+ 1.0m 波型护栏)=13.5m ; ?桥梁安全等级为一级,环境条件Ⅱ类。 1.1.2 规范 ?《公路工程技术标准》JTG B01-2003 ?《公路桥梁设计通用规范》JTG D60-2004(简称《通规》) ?《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》JTG D62-2004(简称《预规》) 1.1.3 参考资料 ?《公路桥涵设计手册》桥梁上册(人民交通出版社2004.3) 1.2 主要材料 1)混凝土:预制梁及现浇湿接缝、横梁为C50、现浇调平层为C40; 2)预应力钢绞线:采用钢绞线15.2s φ,1860pk f MPa =,51.9510p E Mpa =? 3)普通钢筋:采用HRB335,335sk f MPa =,52.010S E Mpa =? 1.3 设计要点 1)本计算示例按后张法部分预应力混凝土A 类构件设计,桥面铺装层80mmC40混凝土不参与截面组合作用;

2)根据组合箱梁横断面,采用荷载横向分布系数的方法将组合箱梁简化为单片梁进行计算,荷载横向分配系数采用刚性横梁法、刚(铰)接梁法和比拟正交异性板法(G-M 法)计算,取其中大值进行控制设计。 3)预应力张拉控制应力值0.75con pk f σ=,混凝土强度达到90%时才允许张拉预应力钢束; 4)计算混凝土收缩、徐变引起的预应力损失时张拉锚固龄期为7d; 5)环境平均相对湿度RH=80%; 6)存梁时间为60d 。 2 横断面布置 2.1 横断面布置图 单位:m 2.2跨中计算截面尺寸 单位:mm 边、中梁毛截面几何特性 表2 梁号 边梁 中梁 几何特性 面积 () 2m A 抗弯弹性 模量 () 4 m I 截面重心到顶板距离()m y x 面积 () 2m A 抗弯弹性模量 () 4m I 截面重心到顶板距离()m y x 1.2853 0.3946 0.550 1.2729 0.394 0.553 3 汽车荷载横向分布系数、冲击系数计算 3.1 汽车荷载横向分布系数计算 3.1.1 刚性横梁法 1) 抗扭惯矩计算 宽跨比B/L =13.5/30=0.45≤0.5,可以采用刚性横梁法。 荷载横向分布系数计算时考虑主梁抗扭刚度的影响,抗扭刚度采用公式

多排悬挑架主梁验算计算书

多排悬挑架主梁验算计算书 一、基本参数 悬挑方式普通主梁悬挑主梁间距(mm) 1500 主梁与建筑物连接方式平铺在楼板上锚固点设置方式压环钢筋压环钢筋直径d(mm) 20 主梁建筑物外悬挑长度L x(mm) 1500 主梁外锚固点到建筑物边缘的距离a(mm) 0 主梁建筑物内锚固长度L m(mm) 2500 梁/楼板混凝土强度等级C30 二、荷载布置参数 作用点号各排立杆传至梁上荷载F(kN) 各排立杆距主梁外锚固点水平距离 (mm) 主梁间距l a(mm) 1 1 2 300 1500 2 10 1350 1500 附图如下:

平面图

立面图三、主梁验算 k 第1排:F1=F1/n z=12/1=12kN 第2排:F2=F2/n z=10/1=10kN

1、强度验算 弯矩图(kN·m) σmax=M max/W=17.47×106/237000=73.72N/mm2≤[f]=215N/mm2 符合要求! 2、抗剪验算 剪力图(kN) τmax=Q max/(8I zδ)[bh02-(b-δ)h2]=22.49×1000×[100×2002-(100-7)×177.22]/(8×23700000×7

)=18.3N/mm2 τmax=18.3N/mm2≤[τ]=125N/mm2 符合要求! 3、挠度验算 变形图(mm) νmax=6.56mm≤[ν]=2×l a/400=2×1500/400=7.5mm 符合要求! 4、支座反力计算 R1=-6.58kN,R2=29.9kN 四、悬挑主梁整体稳定性验算 主梁轴向力:N =[0]/n z=[0]/1=0kN 压弯构件强度: σmax=M max/(γW)+N/A=17.47×106/(1.05×237×103)+0×103/3550=70.21N/mm2≤[f]=215N/ mm2 符合要求! 受弯构件整体稳定性分析: 其中υb -- 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数: 查表《钢结构设计规范》(GB50017-2003)得,υb=1.6 由于υb大于0.6,根据《钢结构设计规范》(GB50017-2003)附表B,得到υb值为0.89。 σ = M max/(υb W x)=17.47×106/(0.89×237×103)=82.48N/mm2≤[f]=215N/mm2

20m箱梁模板计算书

20米箱梁模计算书1.砼侧压力计算 最大侧压力可按下列二式计算,并取其最小值: F=0.22γ c t β 1 β 2 V1/2 F=γ c H 式中 F------新浇筑混凝土对模板的最大侧压力(KN/m2) γ c ---- 混凝土的重力密度(kN/m3)取26 kN/m3 t ------新浇混凝土的初凝时间(h),h=3.5小时。 V------混凝土的浇灌速度(m/h);取27方/h,即27/25/1=1.08 m H------混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面的总高度(m);取1.4m β1------外加剂影响修正系数,不掺外加剂时取1; β2------混凝土塌落度影响系数,当塌落度小于30mm时,取0.85;50—90mm时,取1;110—150mm时,取1.15。此处取1.15, F=0.22γ c t β 1 β 2 V1/2 =0.22x26x3.5x1x1.15x1.081/2 =24kN/m2 F=γ c H =26x1.4=36.4kN/ m2 取二者中的较小值,F=24kN/ m2作为模板侧压力的标准值,并考虑倾倒混凝土产生的水平载荷标准值4 kN/ m2,分别取荷载分项系数1.2和1.4,则作用于模板的总荷载设计值为:F=24x1.2+4x1.4=34.4 kN/ m2,取为35 kN/ m2 有效压头高度:H0=35/26=1.35m 2.面板验算(6mm钢板) 最大跨距: l=300mm, 每米长度上的荷载:q=FD=35x0.9=31.5KN/m。D为背杠的间距 弯矩:Mmax=0.1ql2=0.1x31.5x0.32=0.2835KN.m

悬挑架计算书

型钢悬挑脚手架计算书 编者:吉工2008-06-01 一、参数信息: 1.脚手架参数 底层采用落地式脚手架;从第2层4.50m~22.5m,22.5~顶采用两次悬挑型钢脚手架;女儿墙顶标高为38.70m,双排脚手架搭设高度分别为 18m、17.2 米,立杆采用单立杆; 搭设尺寸为:立杆的纵距为 1.50米,立杆的横距为0.800米,横杆的步距为1.80 米;内排架距离墙距离为0.2米; 大横杆在上,搭接在小横杆上的大横杆根数为 1 根; 采用的钢管类型为Φ48×3.5; 连墙件布置:竖向间距按层高 3.0米,水平间距按3跨4.50 米,采用扣件连接;连墙件连接方式为单扣件连接; 吉工注: 1、《扣规》规定,立杆顶端宜高出女儿墙1米,高出檐口上皮1.5米; 2、《浙江省建筑施工现场安全质量标化管理实用手册》(以下简称《标化》)要求:悬挑架每段容许搭设高度小于18m;现在已形成了悬挑脚手架的标准做法,即: 立杆横距0.8m 立杆纵距1.5m 内立杆与墙面的间距0.2m 连墙,竖向每层、水平小于6m 3、《扣规》6.2.1条,第2款第3项,当使用冲压钢脚手板、木脚手板、竹串片脚手板时,纵向水平杆应作为横向水平杆的支座,用直角扣件固定在立杆上;当使用竹笆脚手板时,纵向水平杆应采用直角扣件固定在横向水平杆上,并应等间距设置,间距不应大于400mm; 所以本案搭接在小横杆上的大横杆根数可以采用 1 根,我以前用2根;现在工地也只用一根; 4、有的考虑楼层周边梁支模而增大内立杆与墙的间距,常见的为0.45m左右,这种情况折模后要封闭内立杆与墙的间隙;

5、“椒建规[2009]45号”,脚手架 (一)严格执行钢管、扣件分色管理制度; (二)严禁不同受力性质的脚手架混搭; (三)脚手架搭投应及时跟上楼层施工进度。 (四)有地下室的建筑,考虑到地下室防水施工和土方回填,一层难以搭设脚手架的须规范设置临边防护。从二层面开始必须搭设悬挑脚手架。 本案就是尊从上述第(四)条的做法; 6、“台建规转[2003]17号”按照省厅规定,严格界定钢管、扣件的使用范围。对三类钢管、扣件全市实行统一颜色标识,具体颜色标识统一规定如下: 铁锈红(防锈漆)或红、白相间色----用于最小壁厚在2.76~3.0mm的钢管。该类钢管仅可作为非承重杆件和围护杆件; 黄色或黄、白相间色----用于最小壁厚在3.0mm以上和重量在0.9kg(十字扣件)、1.2kg (转角扣件)、1.3kg(对接扣件)以上,但经检测力学性能达不到国家标准合格要求的钢管、扣件,该类钢管、扣件必须降级使用。不得用于高层、大跨度、较大荷载的架体。 兰(绿)色或兰(绿)、白相间色----用于符合国家标准合格的钢管、扣件。承重支撑架、高度在25m以上的落地脚手架和总高度在50m以上的高层外脚手架,必须使用该类钢管扣件。 7、落地第一步脚手架不挂安全网,但钢管一般用红、白相间色作警示;临边防护栏杆也用红、白相间色作警示; 2.活荷载参数 施工均布荷载标准值(kN/m2):2.000;脚手架用途:装饰用脚手架; 同时施工层数:2 层; 3.静荷载参数 每米立杆承受的结构自重荷载标准值(kN/m2):0.1248; 脚手板自重标准值(kN/m2):0.150;栏杆挡脚板自重标准值(kN/m2):0.110; 安全设施与安全网自重标准值(kN/m2):0.005;脚手板铺设层数:10 层; 脚手板类别:竹笆片脚手板;栏杆挡板类别:栏杆、冲压钢脚手板挡板; 吉工又注: JGJ166-2008规范4.2.2条:双排脚手架外侧满挂密目式安全网自行标准值可按0.01kN/平方米取值。

连续梁墩梁临时固结计算

XXXX大桥主桥连续梁墩梁临时固结结构计算 1、墩梁临时固结结构概况 由于墩梁是铰接支座,为抵抗悬臂浇筑施工中的不平衡倾覆力矩,需要对悬臂浇筑梁进行临时刚性固结。 根据本桥桥墩横向截面刚度较大,具有满足抵抗悬臂倾覆的能力。因此,临时固结结构采用内固结结构型式。 临时固结结构设置为:在墩顶设置四个C50混凝土条形支座,宽度0.55m、长度1.7m、高度0.5m。在永久支座两侧对称各预埋94根φ32mm三级螺纹钢筋,其中每个临时支座内各埋设34根φ32mm三级螺纹钢筋,临时支座示意图如下。 2、计算依据 (1)XXXX大桥施工图设计 (2)《混凝土结构设计规范》(GB50010-2010) (3)《公路桥涵设计通用规范》(JTG/T F50-2011) (4)《公路桥梁抗风设计规范》(JTG/T D60-01-2004) 3、计算参数 (1)抗倾覆安全系数K=1.5; (2)直径φ32mm三级螺纹钢筋抗拉强度标准值300MPa。 4、临时固结荷载 施工方案按最不利工况考虑倾覆荷载,具体组合如下: (1)挂篮最后一节悬臂段浇筑至快结束时,一侧挂篮及混凝土坠落,由此产生的偏载弯矩; (2)施工荷载计算

主要是竖向支反力和不平衡弯矩的计算。 1)竖向支反力 ①梁体混凝土自重:26636KN; ②施工人员、材料及施工机具荷载:按2.5KN/m2计算,布置在最后悬浇节段上; ③混凝土冲击荷载:按2.0KN/m2计算,布置在最后悬浇节段上; ④挂篮、模板及机具重量按照设计允许值:60t; 则竖向荷载组合为: N=1.2×[1)+4)]+ 1.4×[2)+3)]= 1.2×(26636+60×10)+1.4×( 2.5×4×1 3.65+2.0×4×13.65)=33027KN 2)最大不平衡弯矩计算 ①一侧混凝土自重超重3%,钢筋混凝土容重取26 KN/m2; ②施工荷载不均衡按照顺桥向2.5KN/m计算,布置在倾覆侧现浇节段上; ③考虑挂篮、施工机具重量偏差,一侧挂篮机具动力系数为1.2,另一侧为0.8; ④风压强度取W=500Pa,百年一遇风速V10=28.6m/s; ⑤混凝土浇筑不同步引桥的偏差,控制在10t以下; ⑥挂篮行走不同步,挂篮及机具重量取60t; ⑦最后一个悬浇节段重量,取设计重量963KN。 (5)荷载参数 梁段重量及相关荷载参数表

(参考资料)32m预制箱梁计算书

32m 预制箱梁计算书 1. 计算依据与基础资料 1.1. 标准及规范 1.1.1. 标准 ?跨径:桥梁标准跨径30m ; ?设计荷载:公路-I 级(城-A 级验算); ?桥面宽度:(路基宽26m ,城市主干路),半幅桥全宽13m ,0.5m (栏杆)12.25m (机动车道)+0.5/2m (中分带)=13m 。 ?桥梁安全等级为一级,环境类别一类。 1.1.2. 规范 《公路工程技术标准》JTG B01-2013 《公路桥涵设计通用规范》(JTGD60-2015);(简称《通规》) 《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》JTG D62-2004(简称《预规》) 《城市桥梁设计规范》(CJJ11-2011); 1.1.3. 参考资料 《公路桥涵设计手册》桥梁上册(人民交通出版社2004.3) 1.2. 主要材料 1)混凝土:预制梁及现浇湿接缝、横梁为C50、现浇调平层为C40; 2)预应力钢绞线:采用钢绞线15.2s φ,1860pk f MPa =,51.9510p E Mpa = × 3)普通钢筋:采用HRB400,400=sk f MPa ,5 2.010S E Mpa =× 1.3. 设计要点 1)预制组合箱梁按部分预应力砼A 类构件设计; 2)根据小箱梁横断面,采用刚性横梁法计算汽车荷载横向分布系数,将小箱梁简化为单片梁进行计算,荷载横向分配系数采用刚性横梁法计算。 3)预应力张拉控制应力值0.75σ=con pk f ,混凝土强度达到90%时才允许张拉预

应力钢束; 4)计算混凝土收缩、徐变引起的预应力损失时张拉锚固龄期为7d; 5)环境平均相对湿度RH=80%; 6)存梁时间不超过90d。 2.标准横断面布置 2.1.标准横断面布置图 2.2.跨中计算截面尺寸

悬挑脚手架阳角悬挑梁计算书2013-11-28

悬挑脚手架阳角悬挑梁计算书 一、基本参数 1、脚手架参数 2、型钢参数 3、布置图 悬挑脚手架阳角处型钢布置图

二、立杆计算 1、荷载计算 Glk k (2)构配件自重N G2k =0.79+1.98+0.33=3.10kN 其中:脚手板重量:12×1.50×0.40×0.11=0.79kN 栏杆、挡脚板重量:12×1.50×0.11=1.98kN 安全网重量:22.20×1.50×0.01=0.33kN (3)活荷载包括: a.施工荷载N Qk =1.50×0.40×(3.00+2.00)=3.00kN b.风荷载标准值计算 水平风荷载标准值ω k =μ z μ s ω =0.65×1.040×0.30=0.20kN/m2 由风荷载设计值产生的立杆段弯矩: M W =0.9×1.4M ωk=0.9×1.4ωk L a h 2/10=0.9×1.4×0.20×1.50×1.802/10 =0.12kN·mm=120000N·mm 2、立杆长细比验算 立杆计算长度l =kμh=1.0×1.50×1.80=2.70m 长细比λ=l /i=2.70103/15.90=170≤210 立杆长细比λ=170.00<210,满足要求。 3、轴心受压构件的稳定系数计算 立杆计算长度l =kμh=1.155×1.50×1.80=3.12m 长细比λ=l /i=3.12×103/15.90=196 查《规范》表A得,υ=0.188 4、立杆稳定性验算 1)不组合风荷载时 N 1=1.2(N Glk + N G2k )+1.4ΣN Qk =1.2×(2.37+3.10)+1.4×3.00=10.76kN N/( A)=10.76×1000/(0.188×424)=134.99 N/mm2 2)组合风荷载时

30+45+30m预应力连续梁计算书

30+45+30米连续梁计算书 一、预应力钢筋砼上部结构纵向计算书 (一)工程概况: 本计算书是针对标段中的30+45+30米的预应力混凝土连续梁桥进行。桥宽为9.5m,采用单箱单室,单侧翼板长2.5米;梁高为1.6~2.3米,梁底按二次抛物线型变化。 箱梁腹板采用斜腹板,腹板的厚度随着剪力的增大而从跨中向支点逐渐加大,箱梁边腹板厚度为50~70cm。箱梁顶板厚22cm。为了满足支座布置及承受支点反力的需要,底板的厚度随着负弯矩的增大而逐渐从跨中向支点逐渐加大,厚度为22~35cm。其中跨跨中断面形式见图1.1,支承横梁边的截面形式见图1.2。结构支承形式见图1.3。主梁设纵向预应力。钢束采用?j15.24低松弛预应力钢绞线,标准强度为1860MPa,弹性模量为1.9X105 MPa,公称面积为140mm2。预应力钢束采用真空吸浆工艺,管道采用与其配套的镀锌金属波纹管。纵向钢束采用大吨位锚。钢束为19?s15.24的钢绞线,均为两端张拉,张拉控制应力为1339MPa。 图1.1 中跨跨中截面形式

图1.2 横梁边截面形式 图1.3 结构支承示意图 (二)设计荷载 结构重要性系数:1.0 设计荷载:桥宽9.5米,车道数为2,城-A汽车荷载。 人群荷载:没有人行道,所以未考虑人群荷载。 设计风载:按平均风压1000pa计, 地震荷载:按基本地震烈度7度设防, 温度变化:结构按整体温升200C,整体温降200C计,桥面板升温140C,降温70C。基础沉降:桩基础按下沉5mm计算组合。 其他荷载: (三)主要计算参数 材料:C50砼; 预应力钢束:高强度低松弛钢绞线,抗拉标准强度fpk=1860MPa,抗拉设计强度fpd=1260MPa,抗压设计强度fpd=390Mpa。

桥墩临时固结六种形式

悬浇连续梁墩梁临时固结形式常见的有六种。分别介绍如下: 第一种:墩顶预埋钢筋和硫磺砂浆临时固结垫块组成的墩梁固结。其优点是结构简单,施工较为方便,梁体施工过程中比较稳固安全。缺点为电解电阻等容易出现故障,往往不能完全熔化临时支座。 第二种:墩顶预埋钢筋与砂筒组成的墩梁固结。优点是墩梁固结较为稳定,拆除方便。缺点是砂筒在承受梁体重量和施工荷载时有较小沉降,选成砂筒受力不均,砂筒制作比较复杂,浪费材料。 第三种:钢管混凝土柱与混凝土柱内预埋钢筋组成的墩梁固结,墩身中心线两侧各设两根直径为1.2m的钢管,每根钢管下口与承台预埋钢筋焊接,管内浇注砼,钢管上口预埋钢筋与粱体连接。优点是可适于较长的0#块,可简化0#块支架搭设。可承受不平衡荷载,拆除方便。缺点是钢管砼柱上口与梁体接触面呈倾斜状,两者之间在荷载作用时有微小滑移。 第四种:竖向预应力钢筋与钢管组合成墩梁固结。采用直径80cm的钢管设置在承台边缘20cm处。墩身两侧各4根,钢管倾斜,钢管内各设2束竖向临时锚固预应力钢筋,墩身两侧相应2根钢管在纵向支撑处用2股穿过墩身预应力钢绞线对拉。优点是钢管作为0#块支撑,简化了支架,拆除方便。缺点是钢管倾斜,同一排钢管顶面很难控制在一条直线上,导致钢管受力不均,稳定性稍差。 第五种:墩梁间四周采用混凝土支墩连接。混凝土支墩内设置钢筋,另外在混凝土支墩与桥墩顶面及连续梁底面间各设置一块5mm厚层板,将支墩混凝土与桥墩混凝土脱离,以便支墩拆除时墩顶混凝土面平整。因此,混凝土支墩起到支撑的作用,而钢筋或精轧螺纹钢筋主要起到拉接的作用。通过墩顶四周的支墩将连续梁与桥墩连接成一个整体,即固结为一个整体,使得连续梁在悬浇过程中稳定。待连续梁合拢后,即可拆

16号工字钢悬挑1.2米计算书

5#楼屋面层工字钢悬挑脚手架计算书 型钢悬挑扣件式钢管脚手架的计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)、《建筑施工安全检查评分标准》(JGJ59-99)、《建筑施工高处作业安全技术规范》(JGJ80-91) 以及本工程的施工图纸。 一、参数信息: 1.脚手架参数 双排脚手架搭设高度为 11 m,立杆采用单立杆; 搭设尺寸为:立杆的纵距为 1.5m,立杆的横距为0.8m,立杆的步距为0.8 m; 内排架距离墙长度为0.30 m; 小横杆在上,搭接在大横杆上的小横杆根数为 2 根; 采用的钢管类型为Φ48×3.5; 横杆与立杆连接方式为单扣件;取扣件抗滑承载力系数 1.00; 连墙件布置取两步三跨,竖向间距 1.6 m,水平间距4.5 m,采用扣件连接; 连墙件连接方式为双扣件; 2.活荷载参数 施工均布荷载(kN/m2):3.000;脚手架用途:结构脚手架; 同时施工层数:2 层; 3.风荷载参数 本工程地处辽宁沈阳市,查荷载规范基本风压为0.550kN/m2,风荷载高度变化系数μz为1.000,风荷载体型系数μs为1.128; 计算中考虑风荷载作用; 4.静荷载参数 每米立杆承受的结构自重荷载标准值(kN/m):0.1611; 脚手板自重标准值(kN/m2):0.350;栏杆挡脚板自重标准值(kN/m):0.140; 安全设施与安全网自重标准值(kN/m2):0.005;脚手板铺设层数:3 层; 脚手板类别:木脚手板;栏杆挡板类别:栏杆、木脚手板挡板; 5.水平悬挑支撑梁 悬挑水平钢梁采用16号工字钢,其中建筑物外悬挑段长度1.2m,建筑物内锚固段长度 1.8 m。 与楼板连接的螺栓直径(mm):20.00;

30+45+30m预应力连续梁计算书(桥梁博士)

目录 一、预应力钢筋砼上部结构纵向计算书 (1) (一)工程概况: (1) (二)设计荷载 (2) (三)主要计算参数 (2) (四)计算模型 (3) (五)主要计算结果 (4) 1、施工阶段简明内力分布图和位移图 (4) 2、支承反力 (5) 3、承载能力极限状态内力图 (6) 4、正常使用极限状态应力图 (7) (六)主要控制截面验算 (8) 1、截面受弯承载能力计算 (8) 2、斜截面抗剪承载能力计算 (16) 3、活载位移计算 (17) (七)结论 (17)

30+45+30米连续梁计算书 一、预应力钢筋砼上部结构纵向计算书 (一)工程概况: 本计算书是针对标段中的30+45+30米的预应力混凝土连续梁桥进行。桥宽为9.5m,采用单箱单室,单侧翼板长2.5米;梁高为1.6~2.3米,梁底按二次抛物线型变化。 箱梁腹板采用斜腹板,腹板的厚度随着剪力的增大而从跨中向支点逐渐加大,箱梁边腹板厚度为50~70cm。箱梁顶板厚22cm。为了满足支座布置及承受支点反力的需要,底板的厚度随着负弯矩的增大而逐渐从跨中向支点逐渐加大,厚度为22~35cm。其中跨跨中断面形式见图1.1,支承横梁边的截面形式见图1.2。结构支承形式见图1.3。主梁设纵向预应力。钢束采用?j15.24低松弛预应力钢绞线,标准强度为1860MPa,弹性模量为1.9X105 MPa,公称面积为140mm2。预应力钢束采用真空吸浆工艺,管道采用与其配套的镀锌金属波纹管。纵向钢束采用大吨位锚。钢束为19?s15.24的钢绞线,均为两端张拉,张拉控制应力为1339MPa。 图1.1 中跨跨中截面形式

连续梁临时固结汇报材料检算部分

连续梁临时固结汇报材料 悬臂法施工的连续梁,由于混凝土浇筑超方量,中跨和边跨锯齿块形式、数量,混凝土收缩徐变,位于斜坡和曲线上的梁体,重心偏离,挂蓝脱落(可不考虑),接触网支柱基础,小型机具堆放、人员和挂蓝移动以及风荷载等因素,都会导致两浇筑节段不对称,进而产生不平衡弯矩和反力。 实际施工中,为了结构安全和线性控制要求,需要采用外加结构体系来平衡掉这个不平衡弯矩和反力。主要采用的形式有:墩旁设置支架(钢管柱,钢管混凝土等),该形式适用于墩高小于12m形式;墩旁设置临时支座,并预埋抗拉钢筋(普通钢筋,精扎螺纹钢筋,钢绞线或者其组合形式等),该形式对墩高没有限制。 盘营一标悬臂施工连续梁工点处,墩高基本在12m以上,主要采用临时支座+预埋抗拉钢筋形式,以节约钢材。预埋抗拉钢筋有普精扎螺纹钢筋,钢绞线和精扎螺纹钢筋与普通钢筋组合形式。 下面以二工区绕阳河特大桥跨京沈高速公路80+128+80m连续梁墩梁固结为例进行介绍。 根据设计图纸“墩梁临时固结措施应能承受中支点处最大不平衡弯矩M设计=93178KN〃m(此不平衡荷载考虑了中墩两侧梁体结构的不均匀性、施工不平衡荷载和风荷载影响,未考虑安全系数与单侧挂篮脱落地情况)和相应的竖向反力N=77193KN”的要求,经过计算以后,若采用精扎螺纹钢筋,单侧需要60多根,数量较多,墩顶无法埋置,我标段采用

预埋钢绞线,经过计算以后,单侧共计90根7Φ5,1860Mpa 钢绞线,设置10束,每束9根(计算步骤见附件)。 示意图如下

计算如下 为保证梁体悬浇过程的安全性,在施工设计时必须考虑1-20#节段施工时单端挂篮脱落而增加的不平衡弯矩M1的影响,根据本桥挂篮设计图单端挂篮总重量为650KN(实际560KN)。 1-20#悬浇节段长度尺寸 各节段悬浇挂篮脱落不平衡弯矩M1计算表

箱梁设计计算书

1 设计资料及构造布置1.1 桥梁跨径及桥宽: 标准跨径:40m 主梁全长:39.96m 计算跨径:39 m 桥面净空:净11.25+2×1 1.2 设计荷载: 公路I级人群荷载:3kN/m2,每侧栏杆,人行道重量的作用力分别为5kN/m和3.0kN/m 1.3 材料及工艺: 混凝土:主梁C50,栏杆及桥面铺装C30 钢筋:预应力钢筋采用φj15.2低松弛钢绞线,每束6根; 普通钢筋:直径大于和等于12mm的采用Ⅱ级热扎螺纹钢筋,直径小于12mm的均用Ⅰ级热扎光圆钢筋; 钢板:锚头下支承垫板、支座垫板等均采用A3碳素钢。 按后张法施工工艺制作主梁,采用直径70mm的波纹管和OVM. 1.4 设计依据: 《公路桥涵设计通用规范》(JTG D60—2004) 《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》(JTG D62—2004) 《公路工程技术标准》(JTG 001—2004) 2. 构造布置: 2.1 主梁尺寸的拟定: 预应力混凝土简支梁的主梁高度与其跨径之比通常在1/15~1/25之间,本设计主梁高度取用200cm,其高跨比为1/18~1/19之间。 2.2 横断面布置(见图1) 依据《公路桥梁设计规范》主梁间距为 3.25米,翼板宽均为270厘米,净 11.25+2×1.0米的桥宽选用4片主梁(见图1) 2.3 主梁截面细部尺寸: 箱梁翼板的厚度主要取决于桥面板系承受车轮局部荷载的要求,还应考虑能否满足主梁受弯时翼板受压要求。 绘制梁截面如图2所示。

2.4主梁截面几何特性的计算 跨中截面几何特性计算表 检验截面效率指标ρ(希望ρ在0.5以上) 上核心距 k u =ΣI/ΣA i y b =47.14cm 下核心距 k b =ΣI/ΣA i y u =64.81cm 截面效率指标ρ= (ku+ kb)/h= 0.559751>0.5 符合要求。 上述计算结果表明,初拟的主梁跨中截面是合理的。 支点截面几何特性计算表 检验截面效率指标ρ(希望ρ在0.5以上) 上核心距 k u =ΣI/ΣA i y b =48.92cm 下核心距 k b =ΣI/ΣA i y u =55.76cm 截面效率指标ρ= (ku+ kb)/h= 0.52>0.5 符合要求。 上述计算结果表明,初拟的主梁支点截面是合理的。 2.6 横隔梁的设置

多排悬挑架主梁验算计算书3.19

多排悬挑架主梁验算计算书 计算依据: 1、《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范》JGJ128-2010 2、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011 3、《建筑结构荷载规范》GB50009-2012 4、《钢结构设计规范》GB50017-2003 5、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010 一、基本参数 主梁离地高度(m) 15 悬挑方式 普通主梁悬挑 主梁间距(mm) 1500 主梁与建筑物连接方式 平铺在楼板上 锚固点设置方式 U 型锚固螺栓 锚固螺栓直径d(mm) 16 主梁建筑物外悬挑长度L x (mm) 2200 主梁外锚固点到建筑物边缘的距离a(mm) 100 主梁建筑物内锚固长度L m (mm) 3800 梁/楼板混凝土强度等级 C30 混凝土与螺栓表面的容许粘结强度[τb ](N/mm 2 ) 2.5 锚固螺栓抗拉强度设计值[f t ](N/mm 2 ) 50 二、荷载布置参数

平面图

立面图三、主梁验算 q'=g k=0.241=0.241kN/m 第1排:F'1=F1'/n z=5.3/1=5.3kN 第2排:F'2=F2'/n z=5.3/1=5.3kN

第3排:F'3=F3'/n z=5.3/1=5.3kN 荷载设计值: q=1.2×g k=1.2×0.241=0.289kN/m 第1排:F1=F1/n z=6.88/1=6.88kN 第2排:F2=F2/n z=6.88/1=6.88kN 第3排:F3=F3/n z=6.88/1=6.88kN 1、强度验算 弯矩图(kN·m) σmax=M max/W=2.046×106/185000=11.062N/mm2≤[f]=215N/mm2 符合要求! 2、抗剪验算

40+70+40连续梁墩梁临时固结设计计算书

40+70+40连续梁墩梁临时固结设计计算书由于连续梁施工采用支架法施工,故采用墩梁固结法确保安全。临时砼块采用C40混凝土,预埋Φ32精轧螺纹钢筋,配筋则按最小配筋率ρmin bh0计算。上部荷载按半跨计算,均由临时固结块承受。 一、设计荷载 1、工况I 假定:(1)由于采用对称支架施工,施工过程中不平衡荷载按半跨自重的5%取; (2)临时固结块不承受受拉过程中产生的水平荷载; (3)连续梁张拉后上挠和自重下挠由于分节段,认为不累积,可以调节,预抬值可以参见监控单位,每一节段支架沉落预留不叠加;(4)在计算临时固结时,不考虑连续梁因为预应力张拉引起的内应力、抵抗弯矩,变形忽略。 自重计算如下表: 块段名称混凝土方量(m3)钢筋砼容重(kg/m3) 自重(KN) 0# 35.25 2.6 916.50 1# 52.88 2.6 1374.88 2# 41.2 2.6 1071.20 3# 39.83 2.6 1035.58 4# 38.54 2.6 1002.04 5# 49.53 2.6 1287.78 6# 47.60 2.6 1237.60 7# 45.91 2.6 1193.66 8# 50.01 2.6 1300.26 9# 48.83 2.6 1269.58 按最不利工况计算: 由于固结为简支双悬臂,所受荷载为对称均恒荷载:

取1#-9#块自重,施工荷载作用于结构上,经计算得: G1 =10772.58KN,不平衡荷载按自重的5%计算,G’=538.629KN 2、工况Ⅱ 考虑竖向风荷载,查全国规范,内蒙古地区在10m以下100年一遇风基本风压值为0.6KN/m2,此值见相关参考书。不再考虑u Z(风压高度变化系数)u S(风荷载体型系数)。由于施工期为大风不常见期,计算风压取0.6KN/m2。 横向迎风面积按70×3.3=231㎡计算, 竖向迎风面积按34×13.75=467.5㎡计算。 则横桥向风荷载为F h=0.6×231=138.6KN, 竖向风荷载为F S=0.6×467.5=280.5KN。 3、工况Ⅲ 施工过程中存在机具、人员布置不均的情况,在此按f=50KN的力作用在梁的一端,不再考虑其它因素。 二、Φ32精轧螺纹钢计算 为确保安全,按最不利情况考虑,即工况Ⅰ、工况Ⅱ、工况Ⅲ相互叠加作用在箱梁上。假设预埋Φ32精轧螺纹钢距0#块中心为L1=0.85m,箱梁为变截面,不平衡力作用在距0#块中心1/3处计算。 F S f 施工时受力图如下: G’ L2=34m L1=0.85m

48+80+48m连续梁临时固结抗

48+80+48m连续梁临时固结抗倾覆计算

跨津山铁路特大桥(48+80+48)m连续梁 0#块临时固结检算书 计算: 复核: 审核: 中铁电化局天津集装箱项目经理部 二〇一四年一月

目录 1 计算依据 (1) 2 临时固结概述 (1) 3 根据设计文件计算 (2) 3.1工况分析 (2) 3.2荷载计算 (3) 3.3设计计算 (5) 4考虑施工中特殊荷载 (6) 4.1工况分析 (6) 4.2荷载计算 (6) 4.3设计计算 (7)

1 计算依据 (1)中铁咨询设计院提供的图纸《有砟轨道预应力混凝土连续梁(双线)》图号津集施桥(参)-01; (2)新建铁路天津新港北铁路集装箱中心站工程施工图《跨津山铁路特大桥》津集施桥-01-Ⅲ (3)《混凝土结构设计规范》 (4)《路桥施工手册》。 2 临时固结概述 悬臂法施工时,主墩临时固结是上部构造施工安全和质量的关键工序,施工临时固结时,应确保其施工质量。连续梁在采用分段悬臂浇筑过程中,永久支座不能承受施工中产生的不平衡力矩,施工中需采取临时锚固措施,以提供竖向支撑、抵抗施工中产生的各种不平衡力矩,保证“T”构平衡。 对于铰接的预应力混凝土连续梁悬臂浇筑T构,相关施工技术规范和设计文件均要求在悬臂浇筑前“应先将墩顶梁段与桥墩临时固定”。设计文件明确悬臂T构的最大不平衡弯矩和竖向反力。 在《有砟轨道预应力混凝土连续梁(双线)》图号津集施桥(参)-01设计说明书施工方法及注意事项中,对墩梁临时固结措施的要求是:“临时固结措施,应能承受中支点处最大不平衡弯矩23673KN-m和相应竖向反力31466KN。此不平衡弯矩未考虑一侧挂篮突然坠落的情况,施工中应加强挂篮锚固,杜绝发生此类事故。临时锚固措施一般可采取墩顶临时固结、在墩旁设置临时墩等方式,施工单位应结合具体荷载进行计算和检算,并相应设计临时锚固措施,其材料及构造由施工单位自行设计确定。” 墩梁临时固结抗倾覆设计采用计算方法为以设计文件给定的M和N确

3×20普通钢筋箱梁计算书讲解

目录 1、工程概况 (2) 2、主要技术标准 (2) 3、采用规范 (2) 4、主要材料 (2) 5、计算参数 (2) 6、结构计算模型 (3) 7、持久状况承载能力极限状态计算 (4) 8、持久状况正常使用极限状态计算 (6) 9、横梁的计算 (8) 10、构件构造要求 (10) 11、结论 (10)

1、工程概况 本桥是黑龙江省伊绥高速公路南互通E匝道桥第四联钢筋混凝土箱梁桥。采用3-20米等高度现浇钢筋混凝土箱梁桥。 2、主要技术标准 设计荷载:公路—I级 桥面宽度:B=10.5m 2个车道 设计安全等级二级 3、采用规范 《公路桥涵设计通用规范》(JTG D60-2004) 《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》(JTG D62-2004)《公路工程技术标准》(JTG B01-2003) 4、主要材料 主梁材料:C40混凝土 普通钢筋: HRB335钢筋,抗拉强度设计值为280MPa; 5、计算参数 (1)、采用空间有限元杆系将主梁离散为35个节点, 34个单元。荷载组合及验算内容一律按《公路桥涵设计通用规范》(JTG D60-2004)与《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》(JTG D62-2004)相关条文执行。 (2)、活载布置采用外侧偏载最不利方式布载。 (3)、荷载取值: ●恒载:一期恒载混凝土容重为26kN/m3;二期恒载为10cm沥青 铺装,容重为26kN/m3,防撞栏杆为9.6kN/m; ●活载:荷载标准为公路I级,并考虑汽车荷载引起的冲击力,

冲击系数的取值参照《公路桥涵设计通用规范》(JTG D60-2004)计算,由程序计算出此结构的自振频率为9.8Hz, 得到冲击系数 =0.36; ●汽车引起的离心力:取值参照《公路桥涵设计通用规范》(JTG D60-2004); ●汽车引起的制动力:取值参照《公路桥涵设计通用规范》(JTG D60-2004),如果有离心力参与荷载组合是制动力取值按照0.7 倍考虑; ●基础变位:基础作用按照支座不均匀沉降考虑,支座的沉降量 为0.5cm; ●温度梯度:依据《公路桥涵设计通用规范》(JTG D60-2004) 4.3.10 第3 条,对结构的梯度温度引起的效应进行考虑,取 值参照表4.3.10-3竖向日照正温差计算温度基数表混凝土铺 装的结构类型取值。混凝土上部结构竖向日照反温差为正温差 乘以-0.5。铺装为10cm沥青,T1取14 ℃,T2取 5.5℃; ●均匀温度:依据《公路桥涵设计通用规范》(JTG D60-2004), 取升温为30℃,降温38℃。 6、结构计算模型 采用空间杆系将上部主梁离散成51个节点,50个单元。结构离散图如下所示:

悬挑梁计算书

项目名称_____________ 日期_____________ 设计者_____________ 校对者_____________ 共有1 跨 梁材性:Q235 荷载来源计算 体系系数2.0 增大系数1.05 受荷宽度6m 基本风压0.75KN/M2 基本荷载2.0*1.05*0.75*6=9.45KN/M 9.45*1.4=13.23 KN/M 全梁有均布荷载13.23KN/M 风荷载方向与自重方向性相反,偏安全不考虑自重 第1 跨计算结果: 跨度为1.4 M 截面为150x150x7x10 截面Ix = 1.60066e+007 mm4 截面Wx = 213421 mm3 面积矩Sx = 119788 mm3 腹板总厚7 mm 塑性发展系数γx = 1.05 整体稳定系数φb = 1 由最大壁厚10 mm 得: 截面抗拉抗压抗弯强度设计值f = 215 MPa 截面抗剪强度设计值fv = 125 MPa 剪力范围为-1.05413e-006--18.9517 KN 弯矩范围为9.78385e-007--13.2662 KN.M 最大挠度为1.97141 mm (挠跨比为1/710) 由Vmax x Sx / (Ix x Tw) 得 计算得最大剪应力为20.2611 MPa 满足! 由Mx / (γx x Wx) 得 计算得强度应力为59.1997 MPa 满足! 由Mx / (φb x Wx) 得 计算得稳定应力为62.1597 MPa 满足! 受压翼缘外伸宽度与厚度之比为7.15 满足!(GB50017--2003 第32页4.3.8) 腹板高厚比为18.5714 无局部压应力可不配置加劲肋!(GB50017--2003 第26页4.3.2)

地下室外墙的计算书(理正工具箱,连续梁)

地下车库外墙WQ1计算书 ============================================ 一.配筋计算 1 计算简图: 2 计算条件: 荷载条件: 均布恒载标准值: 0.00kN/m 活载准永久值系数: 0.50 均布活载标准值: 0.00kN/m 支座弯矩调幅系数: 100.0% 梁容重 : 25.00kN/m3计算时考虑梁自重: 不考虑 恒载分项系数: 1.35 活载分项系数 : 1.40 配筋条件: 抗震等级 : 非抗震纵筋级别 : HRB400 混凝土等级 : C30 箍筋级别 : HRB400 配筋调整系数: 1.0 上部保护层厚度 : 40mm 面积归并率 : 0.0% 下部保护层厚度 : 25mm 最大裂缝限值: 0.000mm 挠度控制系数C : 200 截面配筋方式: 双筋 3 计算结果: 单位说明: 弯矩:kN.m 剪力:kN 纵筋面积:mm2箍筋面积:mm2/m 裂缝:mm 挠度:mm ----------------------------------------------------------------------- 梁号 1: 跨长 = 4100 B×H = 1000 × 300 左中右弯矩(-) : 0.000 0.000 -97.487 弯矩(+) : 0.000 47.163 0.000 剪力: 48.639 -14.322 -134.016 上部as: 50 50 50 下部as: 35 35 35

上部纵筋: 600 600 1184 下部纵筋: 600 608 600 箍筋Asv: 953 953 953 ----------------------------------------------------------------------- 4 所有简图:

马蹄沟桥连续梁合拢临时固结5.3(精)

TA11 太中银铁路工程 马蹄沟大理河特大桥悬浇连续梁合拢段施工方案报审表 工程名称:太中银铁路工程施工标段:SJS-Ⅱ施工单位:中铁十七局集团有限公司太中银铁路工程指挥部编号: 太中银铁路工程 内部审核意见表 工程名称:太中银铁路工程施工标段:SJS-Ⅱ单位工程名称:马蹄沟大理河特大桥悬浇连续梁合拢段施工方案 施工单位:中铁十七局集团有限公司太中银铁路工程指挥部第一项目经理部

马蹄沟大理河特大桥悬浇连续梁合拢段施工 马蹄沟大理河特大桥32m+48m+32m连续梁采用挂篮悬浇方法进行施工,合拢顺序为先边跨后中跨。 边跨合拢段混凝土浇筑后,张拉边跨预应力束,解除主墩顶临时固结,使悬臂T构变为简支结构;中跨合拢后,使两个简支结构形成一个连续梁,完成两次体系转换。1、合拢段需解决的问题 合拢段施工主要需解决3个问题:1)吊架的安装问题;2)合拢段的临时锁定问题;3)合拢段混凝土浇筑问题。

合拢段因混凝土浇筑后,气温的变化会引起梁体的伸缩变形,同时梁体左右日照温度不同还会引起梁的扭曲变形,需对合拢段进行临时锁定保持合拢段无相对变形。合拢段临时锁定要抵抗温度应力、T构两端不平衡弯矩等多种外力,保证悬臂T构施工安全和合拢段不出现裂纹。 2、合拢段施工顺序 边跨现浇段及中间节6号块施工完成后,安装边跨合拢段临时刚接构造,张拉合拢钢束T8、B11,在支架上现浇边跨合拢7号段混凝土,养生。当混凝土强度达到设计强度的100%时,张拉并锚固B7~B10纵向预应力钢束及横向、竖向预应力筋;补张拉并锚固T8、B11。张拉0#块另一半横向钢束;拆除74#墩顶临时固结措施,启动主墩永久支座,并将75#墩纵向活动支座临时锁定。 拆除边跨现浇段支架,安装中跨跨中临时刚构造,解除75#墩纵向活动支座的锁定,张拉临时预应力钢束T9和底板合拢钢束。用悬吊支架现浇中 跨合拢段7/段,养生;当混凝土强度达到设计强度的100%时,张拉(或补张拉)并锚固B1~B5纵向预应力钢束及横向、竖向预应力筋。拆除悬吊支架,拆除临时合拢钢束T9。 3、合拢段施工方法 3.1 合拢段吊架及模板利用挂篮底模、外侧模、内模作为合拢段模板,不仅可以减少搭设支架的投入,还可使浇筑后的混凝土变形与两端已浇段保持同步,但要利用挂篮作为吊架,需解决一个挂篮后退和一个挂篮前移的问题。由于74号主墩的施工速度较75号主墩要快,故施工中决定74号墩中跨挂篮向后退,75号墩中跨挂篮向前移作为中跨合拢段吊架。边跨合拢段吊架仅存在前移问题,与中跨挂篮前移作吊架方法相同。 3.2 临时锁定 3.2.1 合拢段锁定计算假设 1)以合拢段长度不变,锁定骨架支撑力能够抵消梁体温度变形引起的支座或模板体系产生的摩擦阻力即可。2)边跨合拢时边跨模板与混凝土的摩擦系数取0.15,中跨合拢时活动支座摩擦力取0.05。 3.2.2 边跨合拢段锁定 1)应力分析。根据计算,温度应力引起的力较大,而此时只有边跨模板对梁体有约束力,如果约束力小于梁体温度应力,梁体肯定会产生位移。只要保证合拢段临时锁定力大于模板及支座的约束力即可保证合拢段相对无变形。 2)刚性支撑设置。边跨现浇段及6号块端部腹板位的顶板、底板上预埋4块 40cm*40cm, 2cm厚的钢板,钢板后方加焊钢板肋进行加强,梁体内埋

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