空心板设计计算书毕业设计
新毕设2X13m预应力混凝土空心板桥·计算书.
一、设计资料1.技术标准本桥设计荷载等级确定为汽车荷载：公路Ⅰ级；人群荷载：3.52N/m k 。
环境标准：Ⅰ类环境。
安全等级：Ⅰ级2.桥面跨径及净宽标准跨径：k l =13m 。
计算跨径: l =12.6m 。
板 长：1l =12.96m 。
桥 长：l =26m 。
桥梁宽度：3+8.25+0.5m 。
采用混凝土防撞护栏，自重按单侧线荷载7.5KN/m板 宽：2l =0.99m 。
3.主要材料混凝土：预应力混凝土空心板采用C50混凝土，铰缝采用C40混凝土，桥面铺装采用100mmC40防水混凝土，100mm 厚C30沥青混凝土。
混凝土重度取25KN/m ，沥青混凝土重度23KN/m 。
预应力筋：采用∅s15.70高强度低松弛钢绞线，抗拉强度标准值pk f =1860MPa ，弹性模量p E =1.95510MPa ⨯，普通钢筋HRB335级热轧螺纹钢筋,HRB400级热轧螺纹钢筋。
锚具、套管、连接件和伸缩缝等根据相关规范选取。
4.施工工艺先张法施工，预应力钢绞线采用两端同时对称张拉。
5.计算方法及理论极限状态设计法6.设计依据及参考资料（1）交通部颁《公路工程技术标准》（JTG B01-2015）。
（2）交通部颁《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2004）。
（3）交通部颁《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62-2004）。
（4）交通部颁《公路桥涵施工技术规范》（JTJ041-2000）。
（5）《预应力筋用锚具、夹具和连接》（GBT14370-93）。
（6）《公路桥梁板式橡胶支座规格条例》（JTT663-2006）。
（7）《桥梁工程》、《结构设计原理》等教材。
（8）计算示例集《钢筋混凝土及预应力混凝土简支梁桥结构设计》，闫志刚主编，机械工业出版社。
（9）《混凝土简支梁板桥》，易建国主编，人民交通出版社。
二、构造布置及尺寸桥面宽度为：净—3m+8.25m+0.5m（防撞护栏），全桥宽采用11块C50的预制预应力混凝土空心板，每块空心板宽99cm，高70cm，空心板全长12.96m。
空心板梁毕业设计
空心板梁毕业设计篇一：空心板桥毕业设计内容提要预应力混凝土空心板桥由于其具有构造简单、制作方便，受力明确、建筑高度小、结构整体性好、桥梁下部尺寸小、可标准化集中预制生产等诸多优点，目前在公路桥梁工程中应用非常广泛，是高等级公路桥梁中量大面广的常用桥型。
本次毕业设计主梁选用了先张法预应力混凝土空心板。
考虑到时间和能力的欠缺，只对中板进行了设计计算。
在本次设计中，首先进行了桥式方案的比选，确定简支板桥方案后，就其进行了结构设计，设计的内容主要有：拟定截面尺寸计算控制截面的设计内力及其相应的组合值；估算预应力钢筋的数量并对其进行布置；计算主梁截面的几何特征值；计算预应力损失值；正常使用极限状态下构件的抗裂性及变形验算；持久状态下和短暂状态下构件截面应力验算。
接着对对本桥的施工方案进行了简单的概述。
关键词预应力；空心板；混凝土Design of Pre-stressed Concrete Hollow Slab BridgeZhang Jingjing Tutor: Zhang DayingAbstractPretested concrete hollow slab bridge because of its simple structure, easy production, and force clear, building height is small, structural integrity is good, the lower bridge the advantages of small size, and present in highway bridge construction is widely used. The graduation project for the design of a highway overpass across lines, the main beam selected pre-tensioned pretested concrete hollow slab. Taking into account the lack of time and ability, only to middle plate design calculations. In this design, the first bridge for the scheme comparison to determine the program simply supported Itabashi, after the conduct of the structural design, design elements are: developing cross-section size calculation of the control section of the design of internal forces and their corresponding In this design, Estimate the number of pretested steel and layout of their conduct; calculate the geometric characteristics of the main girder cross section value; calculate the value of priestess loss; limit state of crack resistance and deformation of componentchecking; persistent state and transient state checking under the member section stress. Preceded to the construction of this bridge a brief overview of the program.Key wordsPretested; Hollow slab; Concrete目录第一章方案比选 (6)1.1 方案编制 (6)1.2 推荐方案 (7)第二章设计资料...................................................... 错误！未定义书签。
普通钢筋混凝土空心板设计计算书
钢筋混凝土空心板设计计算书一、基本设计资料1、跨度和桥面宽度（1）标准跨径：20m（墩中心距）。
（2）计算跨径：19.3m。
（3）桥面宽度：净7m+2×1.5m（人行道）=8.5m。
2、技术标准（1）设计荷载：公路—Ⅱ级，人行道和栏杆自重线密度按照单侧8KN/m计算，（2）人群荷载取3KN/㎡。
（3）环境标准：Ⅰ类环境。
（4）设计安全等级：二级。
3、主要材料（1）混凝土：混凝土空心简支板和铰接缝采用C40混凝土；桥面铺装上层采用0.04m沥青混凝土，下层为0.06厚C30混凝土。
沥青混凝土重度按23KN/m³计算，混凝土重度按25KN/m³计。
（2）钢材采用HPB235，HPB335钢筋。
中板截面构造及尺寸（单位：cm）二、计算空心板截面几何特性1、毛截面面积计算()2111124702162555505503586307.32222A cmπ⎡⎤=⨯+⨯⨯-⨯⨯⨯++⨯+⨯⨯+⨯⨯=⎢⎥⎣⎦全截面对12板高处的静矩为：12311111255(355)555(3555)250(351550)232231285351053758.3323h S cm ⎡=⨯⨯⨯⨯-⨯+⨯⨯-⨯-⨯⨯⨯--⨯⎢⎣⎤⎛⎫-⨯⨯⨯--⨯= ⎪⎥⎝⎭⎦铰缝的面积为：()2220.5555550.53500.558765j A cm cm =⨯⨯⨯+⨯+⨯⨯+⨯⨯=毛截面重心离12板高的距离为：123758.330.66307.32h S d cm A === 铰缝重心到12板高的距离为：123758.33 4.913765h j j S d cm A === 2、毛截面惯性矩计算铰缝对自身重心轴的惯性矩为：333324555035855576522 4.91339726.0436*******j I cm ⎡⎤⎛⎫⨯⨯⨯⨯=⨯⨯++++⨯=⎢⎥ ⎪⎝⎭⎣⎦空心板截面对其重心轴的惯性矩为：()342224641247032124700.62160.6219863.02765 4.9130.612642.295010I cmcm ππ⎡⎤⎛⎫⨯⨯=+⨯⨯-⨯+⨯⨯-⨯-⨯+⎢⎥ ⎪⎝⎭⎣⎦=⨯ 空心板截面的抗扭刚度可简化为下图所示的箱型截面进行近似计算抗扭刚度为：2222641244104517.01121011251112104191920T b h I cm h b t t t⨯⨯===⨯⨯⎛⎫⎛⎫⨯++++⎪ ⎪⎝⎭⎝⎭三、主梁内力计算1、永久作用效应计算（1）空心板自重（一期结构自重）： 416307.321025/15.768/G kN m kN m -=⨯⨯=（2）桥面系自重（二期结构自重）：1）本设计人行道和栏杆自重线密度按照单侧8KN/m 计算。
普通钢筋混凝土空心板设计计算书
钢筋混凝土空心板设计计算书一、基本设计资料1、跨度和桥面宽度（1）标准跨径：20m（墩中心距）。
（2）计算跨径：19.3m。
（3）桥面宽度：净7m+2×1.5m（人行道）=8.5m。
2、技术标准（1）设计荷载：公路—Ⅱ级，人行道和栏杆自重线密度按照单侧8KN/m计算，（2）人群荷载取3KN/㎡。
（3）环境标准：Ⅰ类环境。
（4）设计安全等级：二级。
3、主要材料（1）混凝土：混凝土空心简支板和铰接缝采用C40混凝土；桥面铺装上层采用0.04m沥青混凝土，下层为0.06厚C30混凝土。
沥青混凝土重度按23KN/m³计算，混凝土重度按25KN/m³计。
（2）钢材采用HPB235，HPB335钢筋。
中板截面构造及尺寸（单位：cm）二、计算空心板截面几何特性1、毛截面面积计算()2111124702162555505503586307.32222A cmπ⎡⎤=⨯+⨯⨯-⨯⨯⨯++⨯+⨯⨯+⨯⨯=⎢⎥⎣⎦全截面对12板高处的静矩为：12311111255(355)555(3555)250(351550)232231285351053758.3323h S cm ⎡=⨯⨯⨯⨯-⨯+⨯⨯-⨯-⨯⨯⨯--⨯⎢⎣⎤⎛⎫-⨯⨯⨯--⨯= ⎪⎥⎝⎭⎦铰缝的面积为：()2220.5555550.53500.558765j A cm cm =⨯⨯⨯+⨯+⨯⨯+⨯⨯=毛截面重心离12板高的距离为：123758.330.66307.32hS d cm A=== 铰缝重心到12板高的距离为：123758.334.913765h j jS d cm A === 2、毛截面惯性矩计算铰缝对自身重心轴的惯性矩为：333324555035855576522 4.91339726.0436*******j I cm ⎡⎤⎛⎫⨯⨯⨯⨯=⨯⨯++++⨯=⎢⎥ ⎪⎝⎭⎣⎦空心板截面对其重心轴的惯性矩为：()34222641247032124700.62160.6219863.02765 4.9130.612642.295010I cmcm ππ⎡⎤⎛⎫⨯⨯=+⨯⨯-⨯+⨯⨯-⨯-⨯+⎢⎥ ⎪⎝⎭⎣⎦=⨯ 空心板截面的抗扭刚度可简化为下图所示的箱型截面进行近似计算抗扭刚度为：2222641244104517.01121011251112104191920T b h I cm h b t t t⨯⨯===⨯⨯⎛⎫⎛⎫⨯++++⎪ ⎪⎝⎭⎝⎭三、主梁内力计算1、永久作用效应计算（1）空心板自重（一期结构自重）： 416307.321025/15.768/G kN m kN m -=⨯⨯= （2）桥面系自重（二期结构自重）：1）本设计人行道和栏杆自重线密度按照单侧8KN/m 计算。
预应力混凝土空心板先张法计算书毕业设计含方案比选
目录目录 .......................................................................................................................... 错误！未定义书签。
摘要 .......................................................................................................................... 错误！未定义书签。
第1章基本资料 ...................................................................................................... 错误！未定义书签。
1.1 技术标准..................................................................................................... 错误！未定义书签。
1.2 自然概况..................................................................................................... 错误！未定义书签。
1.3 桥位处地面线高程 ..................................................................................... 错误！未定义书签。
第2章设计依据 ...................................................................................................... 错误！未定义书签。
空心板计算书
空心板计算书一、台座结构形式确定1、确定台座形式台座形式选择考虑的因素有：生产数量和设施期限，安全适用，经济合理，质量有保证，操作简便，可控性好，便于支拆模板方便。
槽式台座受力简单，施工方便，因为是槽型结构，便于覆盖养生，便于支、拆模板和养生。
而且槽式台座传力柱作为平放在张拉台面上的水平梁，在横梁的作用下，成为轴心受压构件，能够承受较大的张拉应力，传力柱的长度一般都在100m左右，符合本次工程要求。
结合本次设计的工程概况条件，最终通过质量、安全、以及力学验算，根据该桥场地和工期及梁的数量，确定采用槽式张拉台座进行空心板的预制。
2、确定台座内部净宽台座内部净宽即传立柱之间净距，计算用公式为b= b1 + 2b2，式中：b———台座内部净宽；b1———空心板底模宽度；b2———传立柱内侧面与底模间的距离。
则台座内部净宽=(梁宽)1.24m+(工作空位)0.5m×2=2.24m；取2.3m底板两侧各留50cm的宽度，完全可以满足支、拆模板的要求。
3、确定台座长度台座长度L的确定根据下面几个方面:(1) 空心板长度L1(2) 一座台座同时预制空心板个数n(3) 空心板端头与张拉横梁之间的距离L2(4) 空心板端头之间距离L3其中空心板长度L1为最大斜交空心板两端头的距离，张拉台座由中间标准段和两端楔形块段组成，同时考虑到所生产空心板最大夹角，10m板为40°，13板为45°，16m板为30°，示意图见下，由此取：10m板台座长度7.12m+2×2.1m=11.32m13m板台座长度9.92m+2×2.3m=14.52m16m板台座长度13.44m+2×1.8m=17.04m台座长计算公式：L = nL1 + 2L2 + (n - 1) L310m板：台座长L =9×11.32m+2×1m+8×1m=111.88m13m板：台座长L =7×14.52m+2×1m+6×1m=109.64m16m板：台座长L =6×17.04m+2×1m+5×1m=109.24m台座长度一般为100m左右，台座过长，穿束时很不方便，且预应力筋下垂挠度大，对预应力有一定影响。
大学毕业设计-20m预应力混凝土空心板桥计算书
目录1 设计资料 (1)1.1 主要技术指标 (1)1.2 材料规格 (1)1.3 采用的技术规范 (1)2 构造形式及尺寸选定 (2)3 空心板毛截面几何特性计算 (3)3.1 边跨空心板毛截面几何特性计算 (3)3.1.1 毛截面面积A (3)3.1.2 毛截面重心位置 (3)3.1.3 空心板毛截面对其重心轴的惯距I (4)3.2 中跨空心板毛截面几何特性计算 (4)3.2.1 毛截面面积A (4)3.2.2 毛截面重心位置 (5)3.2.3 空心板毛截面对其重心轴的惯距I (5)3.3 边、中跨空心板毛截面几何特性汇总 (6)4 作用效应计算 (7)4.1 永久作用效应计算 (7)4.1.1 边跨板作用效应计算 (7)4.1.2 中跨板作用效应计算 (8)4.1.3 横隔板重 (8)4.2 可变作用效应计算 (9)4.3 利用桥梁结构电算程序计算 (9)4.3.1 汽车荷载横向分布系数计算 (9)4.3.2 汽车荷载冲击系数计算 (12)4.3.3 结构重力作用以及影响线计算 (13)4.4 作用效应组合汇总 (17)5 预应力钢筋数量估算及布置 (19)5.1 预应力钢筋数量的估算 (19)5.2 预应力钢筋的布置 (20)5.3 普通钢筋数量的估算及布置 (21)6 换算截面几何特性计算 (22)A (22)6.1 换算截面面积6.2 换算截面重心的位置 (23)I (23)6.3 换算截面惯性矩6.4 换算截面的弹性抵抗矩 (24)7 承载能力极限状态计算 (24)7.1 跨中截面正截面抗弯承载力计算 (24)7.2 斜截面抗弯承载力计算 (25)7.2.1 截面抗剪强度上、下限的复核 (25)7.2.2 斜截面抗剪承载力计算 (27)8 预应力损失计算 (29)σ (29)8.1 锚具变形、回缩引起的应力损失2lσ (29)8.2 钢筋与台座间的温差引起的应力损失3lσ (30)8.3 混凝土弹性压缩引起的预应力损失4lσ (30)8.4 预应力钢绞线由于应力松弛引起的预应力损失5lσ (31)8.5 混凝土的收缩和徐变引起的应力损失6l8.6 预应力损失组合 (33)9 正常使用极限状态计算 (34)9.1 正截面抗裂性验算 (34)9.2 斜截面抗裂性验算 (38)9.2.1 正温差应力 (38)9.2.2 反温差应力（为正温差应力乘以0.5-） (39)s (39)9.2.3 主拉应力tp10 变形计算 (42)10.1 正常使用阶段的挠度计算 (42)10.2 预加力引起的反拱度计算及预拱度的设置 (43)10.2.1 预加力引起的反拱度计算 (43)10.2.2 预拱度的设置 (45)11 持久状态应力验算 (45)σ验算 (45)11.1 跨中截面混凝土的法向压应力kcσ验算 (46)11.2 跨中预应力钢绞线的拉应力p11.3 斜截面主应力验算 (46)12 短暂状态应力验算 (48)12.1 跨中截面 (49)12.1.1 由预加力产生的混凝土法向应力 (49)12.1.2 由板自重产生的板截面上、下缘应力 (50)12.2 4l截面 (50)12.3 支点截面 (51)13 最小配筋率复核 (52)14 铰缝计算 (54)14.1 铰缝剪力计算 (54)14.1.1 铰缝剪力影响线 (54)14.1.2 铰缝剪力 (55)14.2 铰缝抗剪强度验算 (55)15 预制空心板吊杯计算 (57)16 支座计算 (57)16.1 选定支座的平面尺寸 (57)16.2 确定支座的厚度 (58)16.3 验算支座的偏转 (59)16.4 验算支座的稳定性 (60)17 下部结构计算 (61)17.1 盖梁计算 (61)17.1.1 设计资料 (61)17.1.2 盖梁计算 (61)17.1.3 内力计算 (69)17.1.4 截面配筋设计与承载力校核 (72)17.2 桥墩墩柱设计 (73)17.2.1 作用效用计算 (74)17.2.2 截面配筋计算及应力验算 (76)参考文献 (79)致谢 (80)附件1：开题报告（文献综述）附件2：译文及原文影印件20m预应力混凝土空心板桥设计计算书1 设计资料1.1 主要技术指标桥跨布置: 16×20.0 m，桥梁全长340 m。
5跨20米简支空心板梁毕业设计
5跨20米简支空心板梁毕业设计包括方案比选、结构设计、施工组织设计和设计概算。
荷载等级：公路－I级，人群3.0KN/m2。
桥面宽度：净-7.0 +2×1.0m人行道。
1、2封面及目录3设计说明4主要工程数量表5总布置图6主梁一般构造图7主梁钢筋构造图8桥面系构造图9 墩台一般构造图10墩台钢筋构造图...<p>内容简介</p><p>包括方案比选、结构设计、组织设计和设计概算。
荷载等级：公路－I级，人群3.0KN/m2。
桥面宽度：净-7.0 +2×1.0m人行道。
<br /> </p><p><br />CAD图纸（共10张A3）<br />1、2封面及目录<br />3设计说明<br />4主要工程数量表<br />5总布置图<br />6主梁一般构造图<br />7主梁钢筋构造图<br />8桥面系构造图<br />9 墩台一般构造图<br />10墩台钢筋构造图<p class='Jhk610'></p> </p><P></P><p>中文摘要<br />要解决的是人类住的问题，它不但要为人们提供一个空间，而且要为人们创造一个有组织的空间环境。
因为只有这样，才能满足人们物质生活和精神生活的要求。
建筑以人为本，居住建筑是以家庭活动为中心，人们希望从住宅中获得舒适享受，寻求安定和舒适感。
住宅设计即是要分析家庭生活的要求，又要探索创造出丰富多彩的住宅类型。
<br />本次毕业设计包括建筑设计和结构设计两方面。
我查阅了相关资料文献，初步选定设计方案，在建筑设计时考虑到住宅的舒适，安全，美观，经济等方面的要求，进行了建筑的平、立、剖面设计。
现浇空心板计算书
现浇空心板计算书一、工程概况本工程为某市一栋商住楼，总建筑面积为15000平方米，其中地下部分面积为3000平方米，地上部分面积为12000平方米。
该建筑采用现浇空心板结构，其中空心板的设计与施工是本工程的关键部分。
二、设计参数1. 跨度：本工程中，空心板的跨度为4.5米，宽度为1.5米，长度为6米。
2. 厚度：空心板的厚度为150毫米。
3. 材质：空心板采用C30混凝土，其抗压强度为30 MPa，抗拉强度为2.5 MPa。
4. 空心板内部填充物：采用轻质材料，如聚苯乙烯颗粒等。
三、计算原理1. 荷载分析：根据工程要求，空心板的荷载主要包括板自重、活荷载和静荷载。
其中，板自重为1.2×104 N/m2，活荷载为3.5×104 N/m2，静荷载为2.5×104 N/m2。
2. 内力分析：根据荷载分析结果，采用有限元分析方法对空心板进行内力分析，得出应力分布和位移情况。
3. 配筋计算：根据内力分析结果，对空心板进行配筋计算，确定钢筋的直径和间距。
四、计算结果1. 跨中挠度：经过计算，空心板的最大跨中挠度为25毫米，满足规范要求。
2. 裂缝宽度：经过计算，空心板的最大裂缝宽度为0.2毫米，满足规范要求。
3. 配筋情况：经过计算，空心板所需的钢筋直径为12毫米，间距为150毫米。
五、施工工艺1. 模板制作：根据设计要求，制作空心板的模板，要求模板的尺寸和形状与设计一致。
2. 钢筋铺设：将计算所需的钢筋按照设计要求铺设在模板上。
3. 混凝土浇筑：将轻质材料填充至模板中，然后浇筑混凝土，并振捣密实。
4. 养护：混凝土浇筑完成后应进行养护，保证其强度达到设计要求。
5. 拆模：待混凝土强度达到设计要求的75%后可以进行拆模。
6. 质量检测：对拆模后的空心板进行质量检测，包括外观、尺寸和强度等方面的检测。
六、结论与建议本工程中采用的现浇空心板结构在满足建筑使用功能的前提下，具有较好的经济性和施工便利性。
20m预应力简支空心板计算书
预应力混凝土简支空心板桥上部结构设计摘要本次设计的题目是预应力混凝土简支空心板桥上部结构设计。
本设计采用装配式预应力混凝土简支空心板桥，主梁形式为预应力简支空心板，基础采用双柱式钻孔灌注桩基础。
本文阐述了该桥的设计和验算过程。
首先进行对主桥进行了总体结构设计，然后对上部结构进行内力、配筋计算，再进行强度、应力及变形验算，最后进行了预拱度的设置分析。
具体包括以下几个部分：1.桥型布置，结构各部分尺寸拟定；2.选取计算结构简图；3.恒载内力计算；4.活载内力计算；5.荷载组合；6.配筋计算；7.预应力损失计算；8.截面强度验算；9.截面应力及变形验算。
关键词预应力装配式空心板桥内力计算目录第1章绪论 (1)第2章方案比选及空心板的特点 (2)2.1方案比选 (2)2.2空心板设计特点 (3)2.3空心板受力特点 (3)2.4空心板构造特点 (3)第3章截面尺寸拟定及特性计算 (4)3.1基本设计资料 (4)3.2截面尺寸的拟定 (5)3.3毛截面几何特性计算 (6)第4章内力组合 (8)4.1恒载内力计算 (8)4.2活载内力计算 (9)4.3内力组合 (15)第5章预应力钢筋的估算及布置 (17)5.1控制截面钢束面积估算 (17)5.2钢束的布置 (18)5.3换算截面的几何特性 (18)第6章空心板强度计算 (20)6.1正截面强度计算 (20)6.2箍筋设计 (21)6.3斜截面抗剪强度验算 (23)第7章预应力损失及有效预应力计算 (24)7.1预应力损失的计算 (24)7.2各阶段预应力损失值的组合 (26)第8章应力验算 (27)8.1短暂状况的正应力验算 (27)8.2使用阶段空心板截面应力验算 (28)第9章抗裂性验算 (32)9.1正截面抗裂性验算 (32)9.2斜截面抗裂验算 (33)第10章变形验算 (34)10.1预加力引起的挠度 (34)10.2使用荷载作用下的挠度 (34)10.3预拱度的设置 (35)第11章板式橡胶支座的计算 (34)11.1确定支座的平面尺寸 (34)11.2确定支座的厚度 (34)11.3验算支座偏转情况 (35)11.4验算支座底抗滑稳定性 (35)第12章变形验算 (34)12.1桥墩墩柱的计算 (34)12.2钻孔灌注桩的计算 (34)结语 (36)致谢 (37)参考文献 (38)附录1 (39)第1章绪论我国幅员辽阔，大小山脉和江河湖泽纵横全国，在已通车的公路路线中尚有大量渡口需要改建为桥梁，并且随着社会主义工业、农业、国防和科学技术现代化的逐步实现，还迫切需要修建许多公路、铁路和桥梁，在此我们广大桥梁工程技术人员将不断面临着设计和建造各类桥梁的光荣而艰巨的任务。
20米空心板计算书
先法预应力混凝土简支空心板设计一、设计资料（一）设计荷载本桥设计荷载等级确定为汽车荷载（公路—I级），人群荷载为3.5KN/m2（二）桥面跨径及净宽标准跨径：L k=20m计算跨径：L=19.50 m桥面净宽：净—9.0+2×0.75m主梁全长：19.96m。
（三）主要材料1．混凝土采用C50混凝土浇注预制主梁，栏杆和人行道板采用C30混凝土，C30防水混凝土和沥青混凝土磨耗层；铰缝采用C40混凝土浇注，封锚混凝土也使用C40；桥面连续采用C30混凝土。
2．钢筋普通钢筋主要采用HRB335钢筋，预应力钢筋为钢绞线。
3．板式橡胶支座采用三元乙丙橡胶，采用耐寒型，尺寸根据计算确定。
（四）施工工艺先法施工，预应力钢绞线采用两端同时对称拉。
（五）计算方法及理论极限状态法设计。
(六)设计依据《公路桥涵设计通用规》（JTG D60-2004），以下简称《通用规》。
《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规》（JTG D60-2004）。
二、构造布置及尺寸（一）桥梁横断面空心板的横断面具体尺寸见图1。
三、板的毛截面几何特性计算本设计预制空心板的毛截面几何特性采用分块面积累加法计算，先按长和宽分别为板轮廓的长和宽的巨型计算，然后与图2中所示的挖空面积叠加，叠加时挖空部分按负面积计算，最后再用AutoCAD 计算校核，计算成果以中板为例，如表1。
预制中板的截面几何特性挖空部分以后得到的截面,其几何特性用下列公式计算: 毛截面面积： ∑∑-=ki i c A A A对截面上缘面积矩: ())(ki ki i i c y A y A S ∑∑-= 重心至截面上缘的距离: ccs A S y =毛截面对自身重心轴的惯性矩：∑∑-=ki i c I I I四、主梁力计算（一）永久荷载（恒载）产生的力 1.预制空心板自重1g (一期恒载)中板： 069.121057.48272541=⨯⨯=-g KN/m 2．板间接头（二期恒载）21g中板： 8844.210)57.482757.6012(24421=⨯-⨯=-g KN/m 3．桥面系自重（二期恒载）（1） 单侧人行道8cm 方砖： 104.1236.008.0=⨯⨯KN/m 5cm 沙垫层： 0.05×0.6×20=0.600 KN/m 路缘石： 26.12435.015.0=⨯⨯KN/m 17cm 二灰土： 938.1196.017.0=⨯⨯KN/m10cm 现浇混凝土： 620.12415.005.0246.01.0=⨯⨯+⨯⨯KN/m人行道总重： 522.6620.1938.126.1600.0104.1=++++KN/m 取6.5KN/m 。
装配式钢筋混凝土空心板桥设计计算书毕业设计
装配式钢筋混凝土空心板桥设计计算书毕业设计尊敬的评阅老师，以下是装配式钢筋混凝土空心板桥设计计算书：一、设计原则1. 桥梁稳定性原则：设计时要确保桥梁具有良好的抗震性和抗风性，且满足安全性和稳定性要求。
2. 经济性设计原则：减少材料用量，降低建设成本，提高工程经济效益。
3. 施工可行性原则：设计时考虑施工方便，尽量避免施工难度大的设计，尽量降低施工风险。
4. 美学性原则：根据实际需要，尽可能地使桥梁在形态上美观，体现建筑艺术的价值。
二、主要参数1. 桥的跨度：16米2. 桥面宽度：9米3. 荷载等级：国道三级三、荷载计算1. 桥面自重元件\t\t\t材质\t\t\t材积（m3）\t\t重力（kN）桥面板\t\t\t钢筋混凝土\tCN:517.50\t\tGN:506.25外加筋条\t\t钢筋\t\t\tGC:217.20\t\tGG:213.10百叶窗\t\t\t钢筋混凝土\tCN:95.20\t\tGN:93.20合计\t\t\t\t\t\t\t\t\tCN:830.90\t\tGN:812.552. 桥面荷载荷载类型\t\t荷载级别\t\t单位荷载\t\t荷载分布汽车荷载\tIII\t\t20kN\t\t3条轴距为3m轴荷为20kN的车轴货车荷载\tIII\t\t60kN\t\t1条轴距为5m轴荷为60kN的车轴集中荷载\tIII\t\t200kN\t\t测量机器车道荷载中长期荷载为最不利情况，动载荷载取四辆A20越野车和一辆装有材料的厢式货车作为荷载基础。
3. 桥墩荷载荷载类型\t\t荷载级别\t\t单位荷载\t\t荷载分布自重\t\t\t-\t\t\t247.68kN\t汽车荷载\tIII\t\t20kN\t\tm位置货车荷载\tIII\t\t60kN\t\tm位置集中荷载\tIII\t\t80kN\t\t四、桥面设计1. 钢筋混凝土空心板采用干法混凝土加工2. 根据承载力计算结果，采用板厚0.15m，梁高2.25m，长16m的空心板进行设计。
空心板梁台座设计计算书(25m)
空心板梁台座设计计算书(25m)一、设计参数：1、钢铰线参数：由于我部梁板型号太多，为了保证预制底座的互换性和安全，我部按最不利的梁板预制考虑传力柱受力，即按照25m边梁设计梁座。
设计图规定，跨径25m预制板采用φs15.2mm钢铰线，每根钢铰线张拉力为193.9KN。
j张拉控制应力δK：R0y＝1860 Mpa，松弛率为Ⅱ级。
δK= 0.75R0y = 1395 Mpa2、计算图：(见附图)3、预应力台座设计参数：⑴、每根钢铰线张拉力为193.9KN，25m空心板梁钢铰线最多23根，按最不利计算：则每根内传力柱承受的最大张拉力为：P＝193.9×23=4459.7KN⑵、台座自重计算：G1=2.5×1.7×0.8×2.5×9.8+0.6×0.4×1.7×2.5×9.8=93.30KNG2=0.8×0.6×6×2.5×9.8=70.56KN锚箱：G m=（115kg/m ×2.9m×2根+0.45m×2.9m×157kg/m2×2块）×9.8×10-3kN/kg=10.55KN 防护墙：G q=2.7×2×0.24×1.6=20.07KNN传摩=0.4×0.6×20.3×2.5×9.8×20.3×0.6×0.46=668.7KN（因为手头无砼与全风化安山岩的摩檫系数资料参考钢与卵石的摩檫系数μ钢-卵石=0.46）N基础=0.8×2.5×220=440 KN（设计资料提供全风化安山岩最小承载力δ=220Kp）二、抗倾覆稳定验算：M′= G1 L1+ G2 L2 + G m L m+ G q L q+ N传摩×e m+ N基础×e j=93.30×6.85+70.56×3+10.55×7.9+20.07×7.7+668.7×0.20+440×0.6=1486.34KNmM=P×e m=4459.7×0.2=891.94KNmK C=M′/M=1486.34KNm/891.94KNm=1.667>1.5 (故安全)三、先张法预应力锚箱受力计算一、锚箱的结构形式：锚箱分固定锚箱和活动锚箱，均由两根56b工字钢加焊两块450MM×2400MM×20MM钢板，组成组合式钢梁（见附图）。
毕业设计--空心板桥设计说明书
第1章绪论1.1 设计的目的及意义地方经济的发展取决于交通运输业，桥梁则是交通通运输业的基础之一。
桥梁设计是否经济合理，结构是否安全耐久都对当地稳定发展有着直接的影响，尤其是现代科技发展引起的交通运输工具的变革，对桥梁的承载能力、结构布局及跨越能力等方面的要求更加严格。
1.2 国内外研究概况相传在公元前2100年前后，大禹治水渡江河时“鼋鼉以为桥梁”，此为文字记载中的传说中最早的原始桥梁，历经千年岁月，桥梁已从古老的石板发展成多种形式，斜拉桥、悬索桥等大型桥梁更是随处可见。
在众多桥型中应用最为广泛的也是历史最为悠久的便是板桥[1]。
板桥大多属于简支结构，按施工工艺分为整体式和装配式，而从截面形式上又分为实心板和空心板，设计中往往因路线线形与该段河流非正交而设置成斜交式桥梁，在受力特点上斜桥控制弯矩有向钝角方向偏移的趋势，支点截面扭矩分布起伏大，在钝角处支座受力大。
因板桥截面高度较小自重轻，制作工艺成熟，造价低，安装方便，降低路堤土方，节省耕地而成为一些桥梁设计方案的首选。
但在实际桥梁建设上，由于大跨径板桥布筋和技术要求高而失去其经济性，因此板桥一般跨径不大于20米。
板式桥梁最容易出现铰缝脱空渗水、底板纵向开裂、顶板碎裂等问题[2]，因此，跨径和使用性能方面的提高成为板式桥梁的主要研究方向。
新型材料[3]出现使上述问题得到了一定程度上得到改善，其中台中大里溪的钢腹板桥以145公尺跨径位居全球之首，其不仅继承了传统板桥的优点，对水流影响小，钢板材料较砼轻，桥墩数量少，最主要的是突破了跨径的限制，该种桥型虽于20世纪80年代法国被开发，但在日本使用最为成熟，组合式钢腹板因兼具简支、钢构体系，不受径限制而成为板桥研究热门方向。
预应力技术的应用使混凝土板桥中在跨径和使用性能上有所提高，我国虽然预应力技术起步较晚，但由于近年来土木工程建设规模的加大，该项技术已达到国际先进水平，尤其在预应力空心板桥建设方面积累了丰富的经验，使我国在世界桥梁建设史上继续书写新的篇章。
(整理)大学毕业设计-20m预应力混凝土空心板桥计算书
目录1 设计资料 (1)1.1 主要技术指标 (1)1.2 材料规格 (1)1.3 采用的技术规范 (1)2 构造形式及尺寸选定 (2)3 空心板毛截面几何特性计算 (3)3.1 边跨空心板毛截面几何特性计算 (3)3.1.1 毛截面面积A (3)3.1.2 毛截面重心位置 (3)3.1.3 空心板毛截面对其重心轴的惯距I (4)3.2 中跨空心板毛截面几何特性计算 (4)3.2.1 毛截面面积A (4)3.2.2 毛截面重心位置 (5)3.2.3 空心板毛截面对其重心轴的惯距I (5)3.3 边、中跨空心板毛截面几何特性汇总 (6)4 作用效应计算 (7)4.1 永久作用效应计算 (7)4.1.1 边跨板作用效应计算 (7)4.1.2 中跨板作用效应计算 (8)4.1.3 横隔板重 (8)4.2 可变作用效应计算 (9)4.3 利用桥梁结构电算程序计算 (9)4.3.1 汽车荷载横向分布系数计算 (9)4.3.2 汽车荷载冲击系数计算 (12)4.3.3 结构重力作用以及影响线计算 (13)4.4 作用效应组合汇总 (17)5 预应力钢筋数量估算及布置 (19)5.1 预应力钢筋数量的估算 (19)5.2 预应力钢筋的布置 (20)5.3 普通钢筋数量的估算及布置 (21)6 换算截面几何特性计算 (22)A ....................................................................... 错误！未定义书签。
6.1 换算截面面积6.2 换算截面重心的位置 (23)I .................................................................... 错误！未定义书签。
6.3 换算截面惯性矩6.4 换算截面的弹性抵抗矩 (24)7 承载能力极限状态计算 (24)7.1 跨中截面正截面抗弯承载力计算 (24)7.2 斜截面抗弯承载力计算 (25)7.2.1 截面抗剪强度上、下限的复核 (25)7.2.2 斜截面抗剪承载力计算 (27)8 预应力损失计算 (29)σ ...................................... 错误！未定义书签。
空心板桥毕业设计
空心板桥毕业设计第Ⅰ部分上部构造计算一、设计资料及构造布置(一)设计资料1.跨径：标准跨径20.0m，计算跨径l=19.6 m，预制板全长19.96 m。
2.荷载：汽车—20级，挂车—100，人群荷载3.5KN/m2。
3.桥面净宽：行车道7.00 m，人行道每测0.75 m。
4.主要材料：混凝土：预制行车道板40号混凝土，桥面铺装及接缝亦用40号混凝土，其余均为25号混凝土。
预应力筋采用φ15.24（7φ5）钢绞线，R b y =1860Mpa，普通筋直径d≥12mm者采用Ⅱ级钢筋，直径d<12mm者采用Ⅰ级钢筋（但吊环必须用Ⅰ级钢筋）。
5.施工要点：预制块件在台座上用先张法施加预应力，张拉台座长度假定为70m。
设计时要求预制板混凝土强度达到80%时才允许放松预应力筋。
计算预应力损失时计入加热养护温差20℃所引起的损失。
预应力钢绞线应进行持荷时间不少于5min的超张拉。
安装时，应待接缝及现浇层混凝土与预制板结合成整体后再敷设铺装层及安装人行道板等。
6.技术标准及设计规范：（1）.《公路工程技术标准》（JTT01—88）；（2）.《公路桥涵设计通用规范》（JTJ021—89）；（3）.《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTJ023—85），以下简称《预桥规》。
（4）.《桥梁工程》2001，范立础主编，人民交通出版社出版。
（5）.《公路桥涵设计手册》〈梁桥·上册〉（1996），徐光辉、胡明义主编，人民交通出版社出版。
（二）、构造及设计要点1.主梁片数：每孔8片。
2.预制板厚85cm，每块宽100cm。
3.桥面横坡1.5%，由8～13.75cm厚40号水泥防水耐磨混凝土层（加膨胀剂），无磨损，故考虑部分参与梁板受力。
4.在预制人行道板时，应预留泄水管孔洞。
5.其它未尽事项，参见各设计图。
6.主梁预制尺寸，梁长等详见设计图。
二、横截面布置横截面布置见图1—2，行车道部分的预制板厚85cm，每块底宽100cm。
20米空心板计算书
先张法预应力混凝土简支空心板设计一、设计资料（一）设计荷载本桥设计荷载等级确定为汽车荷载（公路—I级），人群荷载为3.5KN/m2（二）桥面跨径及净宽标准跨径：L k=20m计算跨径：L=19.50 m桥面净宽：净—9.0+2×0.75m主梁全长：19.96m。
（三）主要材料1．混凝土采用C50混凝土浇注预制主梁，栏杆和人行道板采用C30混凝土，C30防水混凝土和沥青混凝土磨耗层；铰缝采用C40混凝土浇注，封锚混凝土也使用C40；桥面连续采用C30混凝土。
2．钢筋普通钢筋主要采用HRB335钢筋，预应力钢筋为钢绞线。
3．板式橡胶支座采用三元乙丙橡胶，采用耐寒型，尺寸根据计算确定。
（四）施工工艺先张法施工，预应力钢绞线采用两端同时对称张拉。
（五）计算方法及理论极限状态法设计。
(六)设计依据《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2004），以下简称《通用规范》。
《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D60-2004）。
二、构造布置及尺寸（一）桥梁横断面空心板的横断面具体尺寸见图1。
三、板的毛截面几何特性计算本设计预制空心板的毛截面几何特性采用分块面积累加法计算，先按长和宽分别为板轮廓的长和宽的巨型计算，然后与图2中所示的挖空面积叠加，叠加时挖空部分按负面积计算，最后再用AutoCAD 计算校核，计算成果以中板为例，如表1。
预制中板的截面几何特性挖空部分以后得到的截面,其几何特性用下列公式计算: 毛截面面积： ∑∑-=ki i c A A A对截面上缘面积矩: ())(ki ki i i c y A y A S ∑∑-= 重心至截面上缘的距离: ccs A S y =毛截面对自身重心轴的惯性矩：∑∑-=ki i c I I I四、主梁内力计算（一）永久荷载（恒载）产生的内力 1.预制空心板自重1g (一期恒载)中板： 069.121057.48272541=⨯⨯=-g KN/m 2．板间接头（二期恒载）21g中板： 8844.210)57.482757.6012(24421=⨯-⨯=-g KN/m 3．桥面系自重（二期恒载）（1） 单侧人行道8cm 方砖： 104.1236.008.0=⨯⨯KN/m 5cm 沙垫层： 0.05×0.6×20=0.600 KN/m 路缘石： 26.12435.015.0=⨯⨯KN/m 17cm 二灰土： 938.1196.017.0=⨯⨯KN/m10cm 现浇混凝土： 620.12415.005.0246.01.0=⨯⨯+⨯⨯KN/m人行道总重： 522.6620.1938.126.1600.0104.1=++++KN/m 取6.5KN/m 。
装配式钢筋混凝土空心板桥设计计算书-毕业设计
装配式钢筋混凝土空心板桥1设计资料荷载：公路Ⅰ级标准跨径=11m，计算跨径=10.6m，总跨10×11m。
桥面净宽22.5m斜角度=0横截面布置：行车道板预制块件厚55cm，中板宽为125cm，边板为141cm，水泥砼铺装厚8cm，沥青砼厚度为6cm。
2 主要材料(1)普通钢筋：R235、HRB335钢筋，其技术指标见表7-1。
表7-1种类弹性模量Es抗拉强度标准值ƒsk 抗拉强度设计值ƒsdR235钢筋 2.1×105MPa 235 MPa 195MPa HRB335钢筋 2.0×105MPa 335 MPa 280MPa (2)空心板混凝土：预制空心板及现浇桥面铺装、空心板封头、防撞护栏均采用C30混凝土，铰缝混凝土采用C30小石子混凝土，桥面面层为沥青砼。
技术指标见表7-2。
表7-2强度等级弹性模量Ec轴心抗压强度设计值ƒcd 轴心抗拉强度设计值ƒtdC30 3.0×104MPa 13.8 MPa 1.39MPa3 设计要点1、行车道板采用“铰接简支梁（板）公路桥梁通用程序”计算，按桥面铺装完成后一阶段受力设计。
2、对于同一跨径，斜度及相同活载取不同桥面净空情况下计算得的最大内力值作为行车道板控制设计的内力。
3、在配筋计算时，行车道板的计算板高均记入8cm的混凝土桥面铺装。
4、采用较宽而深的绞缝，绞缝内配置钢筋并与预制板的伸出钢筋扎在一起，在绞缝上缘将相邻板伸出的钢筋相焊接，以防止绞缝开裂严重、渗水和板体外爬等弊病。
5、桥面铺装：上层6cm沥青铺装，下层8cm混凝土现浇层。
抵抗斜板负弯矩的角隅钢筋均设置在桥面混凝土层内。
4 荷载横向分布系数的计算4.1跨中荷载横向分布系数的计算本桥系横向铰接，按铰接板法计算。
1.刚度参数（1）边板：I边=0.01853（cm4）t1/d1=10/33=0.3，查表得c=0.27取t＝(t’+t”)/2＝(0.195+0.34)/2＝0.268(m)b=b1-t=1.405-0.268=1.137；h=h1-(t1+t2)/2=0.55-0.09=0.46)m (04187.010330270090137109013712680460246013714h d b t b 2h h 4b I 43223ii 1222T =⨯⨯+++⨯⨯⨯+++=∑... )./../.././(..c t t i ＝边03157.0.137/10.6)/0.04187(101853.02.6)/(2.622=⨯==l b I IT 边γ（2） 中板：I 中=0.01453（cm 4） 取t ＝(t ’+t ”)/2＝0.185(m)b=b 1-t =1.24-0.185=1.055；h=h 1-(t 1+t 2)/2=0.55-0.09=0.46)m (03315.0/0.09)055.1/0.09055.1/0.18546.0/(246.0055.14h d b t b 2h h 4b I 4223ii 2222T =++⨯⨯⨯=+++=∑i c t t 中02692.0.055/10.6)/0.03315(101453.02.6)/(2.622=⨯==l b I IT 中γ2. 荷载横向分布影响线见表7-3根据γ值，查《梁桥》附表（二）1－附－23，得各块板轴线处的影响线坐标值如表7-3。
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空心板设计计算书毕业设计第Ⅰ部分上部结构I、设计资料一、设计标准及材料标准跨径：16m 计算跨径：15.56m桥面净宽： 9+2×0.5m 设计荷载：汽—20，挂—100 材料：预应力钢筋：Φ15.24（7Φ5.0）钢铰线，后法施工。
非预应力钢筋：Ⅰ钢筋和Ⅱ级螺纹钢筋混凝土：空心板为R40号，空心板铰逢为R30号；桥面铺装为R30号沥青砼；栏杆、人行道采用R30号砼;二、构造与尺寸图1-1 桥梁横断面（尺寸单位：cm）三、设计依据与参考书《结构设计原理》叶见曙主编，人民交通《桥梁计算示例集》（梁桥）易建国主编，人民交通《桥梁工程》（1985）玲森主编，人民交通《公路桥涵标准图》公路桥涵标准图编制组，人民交通《公路桥涵设计规（合订本）》(JTJ021-85)人民交通《公路砖石及混凝土桥涵设计规》（JTJ022-85）II、上部结构的设计过程一、毛截面面积计算（详见图1-2）A h=99×90－30×63－∏×31.52－（3×3＋7×7＋12×7）=4688.28cm2(一)毛截面重心位置全截面静距：对称部分抵消，除去下部3cm后1/2板高静距S=2[5×7/2（2/3×7＋14.5＋14）+3×8×（21＋14.5＋8/2）＋2×8/2（14.5＋21＋8/3）]＋99×3×（43.5＋3/2）=3667.5＋13365=17032.5cm3铰面积：A铰=2×（1/2×7×5＋1/2×2×8＋3×8）=99cm2毛面积的重心及位置为：d h=17032.5/4688.28=3.63cm (向下)则重心距下边缘的距离为：14＋18＋14.5－3.63=42.87cm距上边缘距离为：90－42.87=47.13cm铰重心对除去下部3cm后1/2板高的距离：d铰=3667.5/99=37.05cm(二)毛截面对重心的惯距O y OI I图1-3每个挖空半圆(图1-3)面积：A′=1/2×∏×R2=1/2×3.14×182=508.68cm2重心：y=4R/(3×∏)=4×18/(3×3.14)=7.64cm半圆对自身惯距：I=I I-I－A′y2=3.14×184/8－508.68×7.642=41203.08－29691.45=11511.63cm4由此可得：I h=99×903/12＋99×90×3.632－2[36×293/12＋36×29×3.632]－4×11511.63－2×508.68×[（7.64＋29/2＋3.63）2＋（7.64＋29/2―3.63）2]―2（1/12×83×3＋1/36×2×83＋1×5×73/36）－99×（37.05＋3.63）2=4723333.21cm4二、力计算（一）、永久荷载（恒载）作用下1.桥面系安全带、栏杆：单侧为6.25kN/m桥面铺装：2×（0.06+0.15）/2×4.5×23=21.74 kN/mg1= (6.25×2+21.74)/10=3.43 kN/m2.铰和接缝：g2=(99+1×90)×10-4×24=0.45 kN/m3.行车道板：g3=4688.28×10-4×25=11.72 kN/m恒载总重力：g=g1+g2+g3=3.43+0.45+11.72=15.6kN/m恒载力计算见表1-1。
表1-1（二）、基本可变荷载（活载）作用下1.荷载横向分布系数跨中和四分点的横向分布系数按铰接板法计算。
支点按杠杆法计算荷载横向分布系数；支点到四分点间按直线插求得。
（1）跨中和四分点的荷载横向分布系数：刚度系数r=π2EI/(4GI T)·(b/l)2=5.8I/ I T (b/l)2式中 I=I h=4723333.21cm4; b=100cm ; L=24.34×100cmI T——板截面的抵抗扭刚度。
图1-2所示截住面简化成图1-4。
（略去中间肋板）I T=4b2h2/[b(1/t1+1/t2)+2h/t3]=4×892×（90－11/2－7）2/[89×（1/11＋1/14）＋2(90－11/2－7)/10]=6354404.131cm4r=5.8×Ib2/I T l2=5.8×4723333.21×1002/6354404.131×24342=0.00731110 10901499图1-4尺寸单位：cm按r查《桥梁工程》（1985）附录I之附表的各板的横向分布影响线竖坐标值，见表1-2。
说明：1、表中值为小数点后三位有效数字。
2、表中I，J分别为板号与荷载作用的板号。
3、竖标值应该绘在板的中轴线处表1-2根据所求得数值作影响线：(如图1-5)根据各板影响线，在其上加载求得各种荷载作用下的横向分布系数如下：汽车荷载作用下：m3=1/2∑ηi汽挂车荷载作用下：m2=1/4∑ηi挂板号1：三行汽车m3汽=1/2（0.151＋0.118＋0.100＋0.082＋0.＋0.069）=0.298 二行汽车：m2汽=1/2（0.144＋0.111＋0.095＋0.）=0.215挂—100m2挂=1/4（0.142＋0.125＋0.110＋0.）=0.119板号2：三行汽车：m3汽=1/2（0.141＋0.115＋0.100＋0.＋0.076＋0.070）=0.294二行汽车：m2汽=1/2（0.＋0.115＋0.098＋0.082）=0.217挂—100m2挂=1/4（0.＋0.128＋0.113＋0.102）=0.121板号3：三行汽车：m3汽=1/2（0.125＋0.124＋0.109＋0.＋0.080＋0.）=0.297二行汽车：m2汽=1/2（0.127＋0.120＋0.103＋0.086）=0.218挂—100m2挂=1/4（0.127＋0.127＋0.119＋0.107）=0.120板号4：三行汽车：m3汽=1/2（0.109＋0.118＋0.115＋0.096＋0.086＋0.）=0.302 二行汽车：m2汽=1/2（0.110＋0.119＋0.112＋0.）=0.217挂—100m2挂=1/4（0.111＋0.117＋0.120＋0.113）=0.115板号5：三行汽车：m3汽=1/2（0.＋0.106＋0.115＋0.106＋0.095＋0.）=0.303二行汽车：m2汽=1/2（0.098＋0.109＋0.117＋0.102）=0.213挂—100m2挂=1/4（0.105＋0.113＋0.117＋0.111）=0.112⑵支点、支点到四分点的荷载横向分布系数按杠杆法计算（图1-6）支点荷载横向分布系数求得如下:2、活载力计算⑴弯矩汽-20产生的弯矩M汽车=（1+μ）·ξ·∑m i·P i·y i式中:（1+μ）为冲击系数，（1+μ）=1+0.3（45-24.34）/40=1.155 ξ为折减系数三列车取0.8，两列车取1.0作荷载横向分布系数沿桥跨方向的变化图形和跨中及1/4点的弯矩影响线（见图1-7）M2汽=1.155×1.0×(60×4.＋120×6.＋120×5.385)×0.218=408.28 kN.mM挂=1.0×250×(3.485＋4.＋6.＋5.485)×0.121=578.99 kN.m1/4点弯矩的计算：M3汽=1.155×0.8×(60×1.564×0.433＋120×4.564×0.303+120×4.214×0.303+70×1.714×0.303＋130×0.714×0.433)=403.18 kN.mM2汽=1.155×1.0×(60×1.564×0.403＋120×4.564×0.218+120×4.214×0.218+70×1.714×0.218＋130×0.714×0.403)=382.32 kN.mM挂=1.0×（3.664×0.156＋4.564×0.121＋3.564×0.121＋3.264××0.218=32.69kNQ挂=1.0×(250×0.5×0.121＋250×0.451×0.121＋250×0.286×0.121＋250×0.141×0.130) =42.03 kN支点剪力：剪力影响线及横向分布系数见图1-9Q挂=1.0×(0.121×250×0.75＋0.121×250×0.701＋0.121×250×0.536＋0.121×250×0.487) =74.84kN(3)力组合力组合按“公预规第4.1.2”条规定进行，恒载产生的效应与活载产生的效应同号时：则荷载组合Ⅰ S=1.2S G+1.4S Q荷载组合Ⅲ S=1.2S G+1.1S Q式中：S G—恒载重力产生效应表中提高系数详见《结构设计原理》荷载效应组合三、预应力钢筋的设计(一)、预应力钢筋截面积的估算根据桥预规定,预应力梁应满足使用阶段应力要求和承载力极限状态的强度条件。
故按承载力极限状态来估算，这时预应力钢筋达到抗拉设计强度，砼达到抗压设计强度。
后法预应力砼空心板可以近似地简化。
按下列公式来估算预应力钢筋面积：A y=γc M j/αh R yN y=γc M j/αh（α取设计经验值为0.76）则N y=1.25×1237.44/0.76×0.9=2261.40kN选用直径为Φ15.24（7Φ5.0）钢铰线，且采用后法施工。