模板计算书范本

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模板设计计算书完整版

福建工程学院土木工程系课程设计（《建筑施工技术》——模板设计）专业：学号：班级：姓名：指导老师：日期：目录工程简介 (3)模板选型 (3)施工方法 (3)模板安装 (4)保证安全生产和要求………………………………………………………模板设计 (6)模板拆除 (6)柱模板计算书 (9)墙模板计算书 (18)梁模板计算书 (26)板模板计算书 (39)模板设计工程简介本工程，地下1层，地面28层。

冲（钻）孔灌注桩基础，主体设计为：一~四层为裙楼，五层为转换层，A塔楼二十六层，B、C塔楼为二十八层。

裙楼为钢筋混凝土框架结构，塔楼为框肢剪力墙结构。

其中底层层高最大为，最大柱截面为，最大截面梁为楼板最大厚度为，最大柱矩为。

标准层剪力墙高墙厚。

一~五层柱混凝土强度为C40，塔楼柱混凝土强度为C35墙和板混凝土强度为C30。

本工程采用泵送混凝土，掺有粉煤灰，坍落度为10-12cm。

不惨缓凝剂。

二、模板选型1、柱模板18厚覆面木胶和板模板，75×100松枋作木楞，用Φ48×3.5mm钢管柱箍。

按柱截面和净高制成定型模板2、墙体模板18厚覆面木胶和板模板，75×100松枋作内楞，Φ48×3.5mm钢管做外楞，M14对拉螺栓固定。

3、梁模板梁模板采用18厚覆面木胶和板作面板，75×100松枋作内外楞，用M12螺体穿梁对拉两道。

支撑系统采用φ48×钢管脚手架。

4、顶板模板18厚覆面木胶和板模板，75×100松枋作木楞，支撑系统采用φ48×扣件式钢管脚手架。

施工方法施工准备1、模板安装前基本工作：（1）放线：首先引测建筑的边柱、墙轴线，并以该轴线为起点，引出各条轴线。

模板放线时，根据施工图用墨线弹出模板的中心线和边线，墙模板要弹出模板的边线和外侧控制线，以便于模板安装和校正。

（2）用水准仪把建筑水平标高根据实际标高的要求，直接引测到模板安装位置。

板模板计算书汇总

板模板(扣件钢管架)计算书品茗软件大厦工程；工程建设地点：杭州市文二路教工路口；属于结构；地上0层；地下0层；建筑高度：0m；标准层层高：0m ；总建筑面积：0平方米；总工期：0天。

本工程由某某房开公司投资建设，某某设计院设计，某某勘察单位地质勘察，某某监理公司监理，某某施工单位组织施工；由章某某担任项目经理，李某某担任技术负责人。

模板支架的计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)、《混凝土结构设计规范》GB50010-2002、《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)等规范编制。

一、参数信息1.模板支架参数横向间距或排距(m):0.50；纵距(m):1.00；步距(m):1.50；立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.10；模板支架搭设高度(m):4.00；采用的钢管(mm):Φ48?.0 ；板底支撑连接方式:方木支撑；立杆承重连接方式:单扣件，取扣件抗滑承载力系数:0.90；2.荷载参数模板与木板自重(kN/m2):0.350；混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.000；施工均布荷载标准值(kN/m2):1.000；3.材料参数面板采用胶合面板，厚度为10mm；板底支撑采用方木；面板弹性模量E(N/mm2):9500；面板抗弯强度设计值(N/mm2):13；木方弹性模量E(N/mm2):9000.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.000；木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.400；木方的间隔距离(mm):300.000；木方的截面宽度(mm):50.00；木方的截面高度(mm):70.00；图2 楼板支撑架荷载计算单元二、模板面板计算模板面板为受弯构件,按三跨连续梁对面板进行验算其抗弯强度和刚度模板面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W = 100?2/6 = 16.667 cm3；I = 100?3/12 = 8.333 cm4；模板面板的按照三跨连续梁计算。

模板计算书范本

剪力墙计算书：一、参数信息1.基本参数次楞 ( 内龙骨 ) 间距 (mm):200；穿墙螺栓水平间距 (mm):600；主楞 ( 外龙骨 ) 间距 (mm):500；穿墙螺栓竖向间距 (mm):500；对拉螺栓直径 (mm):M14；2.主楞信息龙骨资料 : 钢楞；截面种类 : 圆钢管 48×；43钢楞截面惯性矩 I(cm ): ；钢楞截面抵挡矩 W(cm): ；主楞肢数 :2 ；3. 次楞信息龙骨资料 : 木楞；宽度 (mm):；高度 (mm): ；次楞肢数 :2 ；4. 面板参数面板种类 : 木胶合板；面板厚度 (mm):；2面板弹性模量 (N/mm): ；2面板抗弯强度设计值 f c(N/mm): ；2面板抗剪强度设计值 (N/mm): ；5. 木方和钢楞22方木抗弯强度设计值 f c(N/mm): ；方木弹性模量 E(N/mm): ；2方木抗剪强度设计值 f t (N/mm): ；2钢楞弹性模量 E(N/mm): ；2钢楞抗弯强度设计值 f c(N/mm): ；墙模板设计简图二、墙模板荷载标准值计算按《施工手册》，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按以下公式计算，并取此中的较小值 :3此中γ --混凝土的重力密度，取m；t-- 新浇混凝土的初凝时间，可按现场实质值取，输入 0时系统按 200/(T+15) 计算，得；T --V --H --β1--β2--混凝土的入模温度，取℃；混凝土的浇筑速度，取 h；模板计算高度，取；外加剂影响修正系数，取；混凝土坍落度影响修正系数，取。

依据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；分别为kN/m 2、 kN/m2，取较小值 kN/m2作为本工程计算荷载。

计算中采纳新浇混凝土侧压力标准值F1=m2；倾倒混凝土时产生的荷载标准值 F 2= 2 kN/m 2。

三、墙模板面板的计算面板为受弯构造 , 需要验算其抗弯强度和刚度。

按规范规定，强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。

模板支撑体系计算书范本

模板支撑体系计算
书
1
2020年4月19日
模板支撑体系计算书
计算依据：
1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-
2、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ 130－
3、《混凝土结构设计规范》GB 50010-
4、《建筑结构荷载规范》GB 50009-
5、《钢结构设计规范》GB 50017-
一、工程属性
二、荷载设计
2
2020年4月19日
三、模板体系设计
设计简图如下：
3
2020年4月19日
平面图
4 2020年4月19日
立面图
四、面板验算
面板类型覆面木胶合板面板厚度t(mm) 14
面板抗弯强度设计值[f](N/mm2) 15 面板抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 1.5
面板弹性模量E(N/mm2) 5400
取单位宽度b=1000mm，按三等跨连续梁计算：
W＝bh2/6=1000×14×14/6＝32666.667mm3，I＝bh3/12=1000×14×14×14/12＝228666.667mm4
q1＝0.9×max[1.2(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4Q2k，1.35(G1k+(G2k+G3k)×
5
2020年4月19日。

模板设计计算书完整版

福建工程学院土木工程系课程设计（《建筑施工技术》——模板设计）专业：学号：班级：姓名：指导老师：日期：目录1.工程简介 (3)2.模板选型 (3)3.施工方法 (3)4.模板安装 (4)5.保证安全生产和要求………………………………………………………6.模板设计 (6)7.模板拆除 (6)8.柱模板计算书 (9)9.墙模板计算书 (18)10.梁模板计算书 (26)11.板模板计算书 (39)模板设计一，工程简介本工程，地下1层，地面28层。

冲（钻）孔灌注桩基础，主体设计为：一~四层为裙楼，五层为转换层，A塔楼二十六层，B、C塔楼为二十八层。

裙楼为钢筋混凝土框架结构，塔楼为框肢剪力墙结构。

其中底层层高最大为4.8m，最大柱截面为0.8X1.2m，最大截面梁为0.6X0.8m楼板最大厚度为0.14m，最大柱矩为8.0x7.8m。

标准层剪力墙高2.9m 墙厚0.4m。

一~五层柱混凝土强度为C40，塔楼柱混凝土强度为C35墙和板混凝土强度为C30。

本工程采用泵送混凝土，掺有粉煤灰，坍落度为10-12cm。

不惨缓凝剂。

二、模板选型1、柱模板18厚覆面木胶和板模板，75×100松枋作木楞，用Φ48×3.5mm钢管柱箍。

按柱截面和净高制成定型模板2、墙体模板18厚覆面木胶和板模板，75×100松枋作内楞，Φ48×3.5mm钢管做外楞，M14对拉螺栓固定。

3、梁模板梁模板采用18厚覆面木胶和板作面板，75×100松枋作内外楞，用M12螺体穿梁对拉两道。

支撑系统采用φ48×3.5钢管脚手架。

4、顶板模板18厚覆面木胶和板模板，75×100松枋作木楞，支撑系统采用φ48×3.5扣件式钢管脚手架。

三、施工方法（一）施工准备1、模板安装前基本工作：（1）放线：首先引测建筑的边柱、墙轴线，并以该轴线为起点，引出各条轴线。

模板放线时，根据施工图用墨线弹出模板的中心线和边线，墙模板要弹出模板的边线和外侧控制线，以便于模板安装和校正。

大模板计算书11

大模板设计校验计算书1、大模板所用材料：面板采用6厚钢板，大、小肋采用8号槽钢，围檩用8号槽钢，面板间采用Φ30锥形对拉螺栓，肋间满焊，面板与大肋间双面焊，面板与小肋间点焊，模板设计时，根据设计图纸尺寸配模，标准模板详“标准大钢模示意图”。

2、计算目的：确定模板所用材料、规格、尺寸，在新浇砼和施工操作等荷载的作用下，具有足够的强度、刚度。

3、验算大模板的强度与挠度：取大模板的最大侧压力为F=50kN/m23.1面板验算3.1.1强度验算取面板区格中三面固结、一面简支的最不利受力情况进行计算。

l x/l y=400/500=0.8,K Mx 0=-0.0722 KMy0=-0.0570 KMxK My =0.0124 Kw=0.00208取1mmq=0.05×1=0.05N/mm 求支座弯矩：M x 0=KMx0×q×l x2=-=-577.6N•mmM x 0=KMx0×q×l y2=-0.0570×0.05×=-712.5N•mm面板的截面系数：W=bh2/6=1×62/6=6mm3应力为：σmax=M max/W=712.5/6=118.75N/mm2＜215 N/mm2满足要求。

求跨中弯矩：M x =KMx×q×l x2=0.031×0.05×4002=248N•mmM x =KMx×q×l y2=0.0124×0.05×5002=155N•mm钢板的泊松比v=0.3，故需换算。

M x （v）= Mx+0.3 My=248+0.3×155=294.5N•mmM y （v）= My+0.3 Mx=155+0.3×248=229.4N•mm应力为：σmax=M max/W=294.5/6=49.1N/mm2＜215 N/mm2满足要求。

模板计算书

模板计算书一、剪力墙模板计算1、墙体模板初步设计墙体模板内竖楞50×100㎜，方木间距为200㎜，外横楞用2×φ48×3.5架子管，间距600㎜。

外墙拟采用φ12对拉止水螺栓，布置间距@400*600㎜；内墙采用φ14对拉穿墙螺栓，布置间距为@400㎜。

2、荷载计算a 、新浇砼对模板产生的侧压力为○1，标准层的层高3.15m ，侧压力为：2121122.0Vt r F o c ββ=F 2=Hr c取两者较小值。

式中：F 1、F 2——新浇砼对模板产生的最大侧压力； r c ——砼重力密度，取24KN/m ；t 0——新浇砼的初凝时间，按商品砼为4～6h ，本工程取t 0=5h ； v ——砼浇筑速度，取v=3m/h ；H ——砼侧压力计算位置处至新浇筑顶面的总高度取H=3.15m ； β1——外加剂影响修正系数，取β1=1.0；β2——砼坍落度修正系数，按坍度170㎜，取β2=1.15；因此得：F 1=0.22×24×5×1.0×1.15×31/2=52.58KN/㎡ F 2=24×3.15=75.6KN/㎡＞F1 取F=F 1=52.58KN/㎡b 、倾倒砼时对模板产生的水平荷载○2 砼采用布料杆浇筑，取倾倒砼对模板产生的水平荷载为4KN/㎡。

由○1、○2两项荷载组合，得模板承受的水平荷载值为： q 1=1.2×○1+1.4×○2=1.2×52.58+1.4×4=68.69KN/㎡(此项用于验算模板及其支撑的强度)q 2=○1=52.58KN/㎡(此项用于验算模板及其支撑的刚度)3、次龙骨的设计及验算次龙骨选用50×100㎜的杉木，间距200㎜，按受力方向垂直于木纹方向其截面性能为：E=10000N/㎜2， σ=87N/㎜2，I=416㎝2，W=83㎝2 主龙骨间距取600㎜，次龙骨按三跨连续梁计算。

木模板计算书范例

木模板计算书XXXX楼工程；工程建设地点：XXXX开发区；属于砖混结构；地上6层；建筑高度：19.8m；标准层层高：2.8m ；总建筑面积：2262平方米.2653平方米；总工期：天。

本工程建设单位XXX地产开发公司，沈阳XXX研究院设计，地质勘察，沈阳市XX建监理公司，XX建筑公司组织施工；由XX担任项目经理，XX担任技术负责人。

模板支架采用木顶支撑，计算根据《木结构设计规范》（GB50005-2003）、《混凝土结构设计规范》（GB50010-2002）、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)、《建筑施工计算手册》江正荣著、《建筑施工手册》（第四版）等编制。

一、参数信息1、模板支架参数横向间距或排距(m): 1.000；纵距(m): 1.000；模板支架计算高度(m): 2.700；立柱采用圆木:圆木小头直径(mm): 80.000；圆木大头直径(mm): 100.000；斜撑截面宽度(mm)：30.000；斜撑截面高度(mm)：40.000；帽木截面宽度(mm)：60.000；帽木截面高度(mm)：90.000；斜撑与立柱连接处到帽木的距离(mm): 600.000；板底支撑形式：方木支撑；方木的间隔距离(mm)：300.000；方木的截面宽度(mm)：40.000；方木的截面高度(mm)：60.000；2、荷载参数模板与木板自重(kN/m2)：0.350；混凝土与钢筋自重(kN/m3)：25.000；施工均布荷载标准值(kN/m2)：2.000；3、楼板参数钢筋级别：三级钢HRB 400；楼板混凝土强度等级：C20；每层标准施工天数：7；每平米楼板截面的钢筋面积(mm2)：523.600；楼板的计算跨度(m)：5.400；楼板的计算宽度(m)：3.300；楼板的计算厚度(mm)：100.000；施工期平均气温(℃)：20.000；4、板底方木参数板底方木选用木材：落叶松；方木弹性模量E(N/mm2)：10000.000；方木抗弯强度设计值f m(N/mm2)：17.000；方木抗剪强度设计值f v(N/mm2)：1.600；5、帽木方木参数帽木方木选用木材：落叶松；方木弹性模量E(N/mm2)：10000.000；方木抗弯强度设计值f m(N/mm2)：17.000；方木抗剪强度设计值f v(N/mm2)：1.600；6、斜撑方木参数斜撑方木选用木材：落叶松；方木弹性模量E(N/mm2)：10000.000；方木抗压强度设计值f v(N/mm2)：15.000；7、立柱圆木参数立柱圆木选用木材：落叶松；圆木弹性模量E(N/mm2)：10000.000；圆木抗压强度设计值f v(N/mm2)：15.000；二、模板面板计算:模板面板为受弯构件,按三跨连续梁对面板进行验算其抗弯强度和刚度模板面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W = 100.00×1.802/6 = 54.000cm3；I = 100.00×1.803/12 = 48.600cm3；面板计算简图1、荷载计算：(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：q1 = 25.000×0.100×1.000+3.500×1.000 = 6.000 kN/m；(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)：q2 = 2.000×1.000 = 2.000 kN/m；2、强度计算计算公式如下:M = 0.1ql2其中：q=1.2 q1+1.4 q2=1.2×6.000+1.4×2.000= 10.000kN/m最大弯矩M =0.1×10.000×300.002= 90000.000 N·mm；面板最大应力计算值σ =M/W= 90000.000/54000.000 = 1.667 N/mm2；面板的抗弯强度设计值[f]=17.00 N/mm2；面板的最大应力计算值为1.667N/mm2，小于面板的抗弯强度设计值17N/mm2，满足要求！3、挠度计算挠度计算公式为：ν=0.677ql4/(100EI)≤[ν]=l/250其中q =q1=6.000kN/m面板最大挠度计算值ν= 0.677×6.000×300.0004/(100×6000.00×48.600×104)=0.11 mm；面板最大允许挠度[ν]=300.00/250=1.20mm；面板的最大挠度计算值0.11mm，小于面板的最大允许挠度1.2mm，满足要求！三、模板底支撑方木的验算:本工程模板板底采用方木作为支撑，方木按照三跨连续梁计算；方木截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W = b×h2/6 = 4.000×6.0002/6 = 24.000 cm3；I = b×h3/12 = 4.000×6.0003/12 = 72.000 cm4；木楞计算简图1、荷载的计算：(1)钢筋混凝土板自重线荷载(kN/m)：q1 = 25.000×0.100×0.300 = 0.750 kN/m；(2)模板的自重线荷载(kN/m)：q2 = 0.350×0.300 = 0.105kN/m；(3)活荷载为施工荷载标准值(kN/m)：p1 = 2.000×0.300=0.600 kN/m；2、抗弯强度验算：M=0.1ql2均布荷载q = 1.2×(q1+q2 )+1.4×p1 = 1.2×(0.750+0.105)+1.4×0.600= 1.866kN/m；最大弯矩M =0.1×q×l2 = 0.1×1.866×1.0002= 0.187 kN·m；最大支座力N = 1.1×q×l = 1.1×1.866×1.000 = 2.053 kN ；截面应力σ = M/W = 0.187×106/24.000×103 = 7.775 N/mm2；方木的最大应力计算值为7.775N/mm2，小于方木抗弯强度设计值17.000N/mm2，满足要求！3、抗剪强度验算：截面抗剪强度必须满足下式：τ = 3V/(2bh n)≤f v其中最大剪力：V = 0.6×1.866×1.000 = 1.120 kN；截面受剪应力计算值：τ = 3×1.120×103/(2×40.000×60.000) = 0.700 N/mm2；截面抗剪强度设计值：[f v] = 1.600 N/mm2；方木的最大受剪应力计算值为0.700N/mm2，小于方木抗剪强度设计值1.6N/mm2，满足要求！4、挠度验算：ν=0.677ql4/(100EI)≤[ν]=l/250均布荷载q = q1+q2 = 0.750+0.105 = 0.855 kN/m；最大变形ν= 0.677×0.855×（1.000×103）4/(100×10000.000×72.000×104)= 0.804 mm；方木的最大挠度为0.804mm，小于最大容许挠度4.000mm，满足要求！四、帽木验算:支撑帽木按照集中以及均布荷载作用下的两跨连续梁计算；集中荷载P取纵向板底支撑传递力：P = 1.866×1.000 = 1.866 kN；均布荷载q取帽木自重：q = 1.000×0.060×0.090×3.870 = 0.021 kN/m；截面抵抗矩：W = b×h2/6 = 6.000×9.0002/6 = 81.000 cm3；截面惯性矩：I = b×h3/12= 6.000×9.0003/12 = 364.500 cm4；帽木受力计算简图帽木剪力图(kN)帽木弯矩图(kN·m)帽木变形图(mm)各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为：R[1] = 2.213 kN；R[2] = 3.805 kN；R[3] = 1.467 kN；最大弯矩M max = 0.202 kN·m；最大变形νmax = 0.068 mm；最大剪力V max = 2.276 kN；截面应力σ = 202.181/81 = 2.496 N/mm2。

模板-箱梁模板(碗扣式)计算书

箱梁模板(碗扣式)计算书计算依据：1、《建造施工模板安全技术规范》 JGJ162-20222、《建造施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》 JGJ166-20223、《混凝土结构设计规范》 GB50010-20224、《建造结构荷载规范》 GB 50009-20225、《钢结构设计标准》 GB 50017-2022一、工程属性箱梁断面图二、构造参数底板下支撑小梁布置方式垂直于箱梁断面横梁和腹板底的小梁间距l 2(mm) 150 箱室底的小梁间距l 3(mm) 250 翼缘板底的小梁间距l4(mm) 250标高调节层小梁是否设置否可调顶托内主梁根数n2主梁受力不均匀系数ζ0.5立杆纵向间距l a (mm)600箱梁类型 B(mm) D(mm) F(mm) H(mm) 四室梁 950 1250 350 150 A(mm) C(mm) E(mm) G(mm) I(mm) 4500 1750 250 1850 1450700 1100 2000300 500 250K(mm) M(mm) O(mm)J(mm) L(mm) N(mm)支架立杆步数 9次序横杆挨次间距hi(mm)1350 2 1200 3 1200 4 1200 5 1200 6 1200 7 1200 81200 9600横梁和腹板下立杆横向间距l b (mm) 600 箱室下的立杆横向间距l c (mm) 900 翼缘板下的立杆横向间距l d (mm) 900 模板支架搭设的高度H(m) 13.5 立杆计算步距h(mm) 1200立杆伸出顶层水平杆长度a(mm)250斜杆或者剪刀撑设置剪刀撑符合《规范》 JGJ166-2022设置要求箱梁外侧防护栏杆高度Hm(mm) 1200脚手架安全等级I 级箱梁模板支架剖面图三、荷载参数风荷载参数：浙江 0.3杭州市C 类(有密集建造群市区)0.6513.50.196省份地区地面粗糙度模板支架顶部离建筑物地面高度(m) 单榀模板支架μst基本风压ω0(kN/m 2)风荷载高度变化系数μz风荷载体型系数μ s 风荷载标准值 ωk (kN/m 2)ωk =ω0μz μst =0.038新浇筑混凝土、钢筋自重标准值模板及支撑梁(楞)等自重标准值G 1k (kN/m 3)25.5G 2k (kN/m 2)其它可能产生的荷载标准值0.75支架杆系自重标准值G 3k (kN/m)施工人员及设备荷载标准值 0.15 G 4k (kN/m 2)0.4Q 1k (kN/m 2)4取单位宽度面板进行计算，即将面板看做一扁梁，梁宽b=1000mm ，则其：截面惯性矩I=bt 3/12=1000×153/12=281250mm 4 截面反抗矩W=bt 2/6=1000×152/6=37500mm 31、横梁和腹板底的面板承载能力极限状态的荷载设计值：活载控制效应组合：q 1=1.1×[1.2b(G 1k h 0+G 2k +G 4k )+1.4bQ 1k ]=1. 1×[1.2×1×(25.5×1.7+0.75+0.4)+1.4×1×4]=64 .9kN/mh 0--验算位置处混凝土高度(m)恒载控制效应组合：q 2=1.1×[1.35b(G 1k h 0+G 2k +G 4k )+1.4×0.7bQ 1k ]=1.1×[1.35×1×(25.5×1.7+0.75+0.4)+1.4×0 .7×1×4]=70.395kN/m取两者较大值q=max[q 1 ，q 2]=max[64.9，70.395]=70.395 kN/m正常使用极限状态的荷载设计值：q ˊ=b(G 1k h 0+G 2k +G 4k )=1×(25.5×1.7+0.75+0.4)=44.5kN/m计算简图如下： l=150mm面板类型复合木纤维板厚度t(mm) 15 抗弯强度设计值f(N/mm 2)15 弹性模量E(N/mm 2) 6000抗剪强度设计值fv(N/mm 2)1.6计算方式简支梁整体模板支架μstw 支架外侧模板μ s四、面板计算ωfk =ω0μz μstw =0.371 ωmk =ω0μz μ s =0. 1951.90411)、抗弯强度验算M=0. 125ql 2 =0.125×70.395×0.152=0.198kN · mσ=M/W=0. 198×106/37500=5.28N/mm 2≤f=15N/mm 2 满足要求！ 2)、抗剪强度验算V=0.5ql =0.5×70.395×0. 15=5.28kNτ=3V/(2bt)=3×5.28×103/(2×1000×15)=0.528N/mm 2≤f v =1.6 N/mm 2 满足要求！ 3)、挠度变形验算 ω=5qˊl 4/(384EI)=5×44.5×1504/(384×6000×281250)=0. 174mm≤[ω]=l/400=150/400=0.375mm满足要求！ 2、箱室底的面板同上计算过程，h 0＝0.6m ，l ＝l 3=250mm3、翼缘板底的面板同上， h 0(平均厚度)＝0.475m ，l ＝l 4=250mm项次抗弯强度验算抗剪强度验算挠度变形验算验算值 σ＝5.013N/mm 2 τ＝0.3N/mm 2ω＝0.4mm允许值f ＝15N/mm 2f v ＝1.6N/mm 2[ω]=l/400=250/400=0.625mm项次抗弯强度验算抗剪强度验算挠度变形验算验算值 σ＝6N/mm 2 τ＝0.359N/mm 2 ω＝0.496mm允许值f ＝15N/mm 2f v ＝1.6N/mm 2[ω]=l/400=250/400=0.625mm 结论符合要求符合要求符合要求符合要求五、小梁计算小梁材质及类型截面惯性矩I(cm 4) 抗弯强度设计值f(N/mm 2)抗剪强度设计值fv(N/mm 2) 1201、横梁和腹板底的小梁承载能力极限状态的荷载设计值：活载控制效应组合：q 1=1.1×[1.2b(G 1k h 0+G 2k +G 4k )+1.4bQ 1k ]=1. 1×[1.2×0.15×(25.5×1.7+0.75+0.4)+1.4×0.15 ×4]=9.735kN/mh 0--验算位置处混凝土高度(m)恒载控制效应组合：q 2=1.1×[1.35b(G 1k h 0+G 2k +G 4k )+1.4×0.7bQ 1k ]=1.1×[1.35×0. 15×(25.5×1.7+0.75+0.4)+1.4 ×0.7×0.15×4]=10.559kN/m取两者较大值q=max[q 1 ，q 2]=max[9.735，10.559]=10.559 kN/m 因此， q 静=1.1×[1.35b(G 1k h 0+G 2k +G 4k )]=1. 1×[1.35×0. 15×(25.5×1.7+0.75+0.4)]=9.912kN/mq 活=1.1×1.4×0.7bQ 1k =1.1×1.4×0.7×0.15×4=0.647kN/m正常使用极限状态的荷载设计值：qˊ=b(G 1k h 0+G 2k +G 4k )=0.15×(25.5×1.7+0.75+0.4)=6.675kN/m计算简图如下： l=l a =600mm计算截面类型截面反抗矩W(cm 3) 弹性模量E(N/mm 2) 计算方式10号槽钢 39.7 206000 三等跨梁槽钢 198.3 205符合要求符合要求结论1)抗弯强度验算M =0. 1q l 2+0. 117q l 2=0. 1×9.912×0.62+0. 117×0.647×0.62=0.384kN · m静活σ=M/W=0.384×106/(39.7×103)=9.673N/mm 2≤f=205N/mm 2 满足要求！ 2)挠度变形验算 ω=0.677qˊl 4/(100EI)=0.677×6.675×6004/(100×206000×1983000)=0.014mm≤[ω]=l/400=600/400=1.5mm满足要求！3)最大支座反力计算小梁传递最大支座反力：承载能力极限状态R max1＝1.1q 静l+1.2q 活l=1.1×9.912×0.6+1.2×0.647×0.6=7.008kN 正常使用极限状态Rˊmax1＝1. 1qˊl ＝1. 1×6.675×0.6＝4.405kN2、箱室底的小梁同上计算过程，h 0＝0.6m ，b ＝l 3=250mm项次抗弯强度验算挠度变形验算验算值 σ＝6.675N/mm 2 ω＝0.009mm允许值 f ＝205N/mm 2 [ω]=l/400=600/400=1.5mm 结论符合要求符合要求3、翼缘板底的小梁同上， h 0(平均厚度)＝0.475m ，b ＝l 4=250mm项次抗弯强度验算挠度变形验算最大支座反力计算 R max2＝4.807kN ， R ˊmax2＝2.714kN / /最大支座反力计算验算值允许值结论六、主梁计算σ＝5.617N/mm2f＝205N/mm2符合要求ω＝0.007mm[ω]=l/400=600/400=1.5mm符合要求R max3＝4.026kN，Rˊmax3＝2. 189kN//主梁材质及类型槽钢计算截面类型10号槽钢截面惯性矩I(cm4) 198.3 截面反抗矩W(cm3) 39.7抗弯强度设计值f(N/mm2) 205 弹性模量E(N/mm2) 2060001、横梁和腹板底主梁承载能力极限状态：p ＝ζ Rmax1＝0.5×7.008＝3.504kN正常使用极限状态：pˊ ＝ζRˊmax1＝0.5×4.405＝2.203kN横梁底立杆的跨数为2、1、2跨，腹板底立杆的跨数有3跨，按三等跨计算小梁计算简图如下，l ＝lb＝600mm1)抗弯强度验算M=0.788kN · mσ=M/W=0.788×106/(39.7×103)=19.849N/mm 2≤f=205N/mm 2 满足要求！ 2)挠度变形验算ω=0.031mm ≤[ω]=l/400=600/400=1.5mm 满足要求！3)最大支座反力计算横梁和腹板底主梁传递给可调顶托的最大支座反力： R max4＝15.33kN /ζ=15.33/0.5=30.66kN2、箱室底主梁同上计算过程， p ＝ζR max2＝0.5×4.807＝2.404kN ，p ＝ζRˊmax2＝0.5×2.714＝1.357kN ，l c =900mm ，按二等跨计算。

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【最新整理，下载后即可编辑】板模板（盘扣式）计算书计算依据：1、《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程》JGJ231-20102、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20083、《混凝土结构设计规范》GB 50010-20104、《建筑结构荷载规范》GB 50009-20125、《钢结构设计规范》GB 50017-2003一、工程属性模板设计平面图纵向剖面图横向剖面图四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度t(mm) 12面板抗弯强度设计值[f](N/mm2) 16.83 面板抗剪强度设计值[τ](N/mm2)1.4面板弹性模量E(N/mm2) 9350 面板计算方式三等跨连续梁W ＝bh 2/6=1000×12×12/6＝24000mm 3，I ＝bh 3/12=1000×12×12×12/12＝144000mm 4 承载能力极限状态q 1＝[1.2×(G 1k +(G 2k +G 3k )×h)+1.4×Q 1k ]×b=[1.2×(0.1+(24+1.1)×0.15)+1.4×3]×1=8.838kN/mq 1静=[γG (G 1k +(G 2k +G 3k )h)b] = [1.2×(0.1+(24+1.1)×0.15)×1]=4.638kN/mq 1活=(γQ ×Q 1k )×b=(1.4×3)×1=4.2kN/m 正常使用极限状态q ＝(γG (G 1k +(G 2k +G 3k )×h)+γQ ×Q 1k )×b =(1×(0.1+(24+1.1)×0.15)+1×3)×1＝6.865kN/m 计算简图如下：1、强度验算M max ＝0.1q 1静L 2+0.117q 1活L 2＝0.1×4.638×0.32+0.117×4.2×0.32＝0.086kN ·mσ＝M max /W ＝0.086×106/24000＝3.582N/mm 2≤[f]＝16.83N/mm 2 满足要求！2、挠度验算νmax＝0.677ql4/(100EI)=0.677×6.865×3004/(100×9350×144000)=0.28mmνmax=0.28mm≤min{300/150，10}=2mm满足要求！五、小梁验算11k2k3k1k(0.3+(24+1.1)×0.15)+1.4×3]×0.3＝2.723kN/m因此，q1静＝1.2×(G1k+(G2k+G3k)×h)×b=1.2×(0.3+(24+1.1)×0.15)×0.3＝1.463kN/mq 1活＝1.4×Q1k×b=1.4×3×0.3＝1.26kN/m计算简图如下：1、强度验算M 1＝0.125q 1静L 2+0.125q 1活L 2＝0.125×1.463×1.22+0.125×1.26×1.22＝0.49kN ·mM 2＝q 1L 12/2=2.723×0.12/2＝0.014kN ·mM max ＝max[M 1，M 2]＝max[0.49，0.014]＝0.49kN ·m σ=M max /W=0.49×106/42670=11.488N/mm 2≤[f]=12.87N/mm 2 满足要求！ 2、抗剪验算V 1＝0.625q 1静L+0.625q 1活L ＝0.625×1.463×1.2+0.625×1.26×1.2＝2.043kNV 2＝q 1L 1＝2.723×0.1＝0.272kNV max ＝max[V 1，V 2]＝max[2.043，0.272]＝2.043kN τmax =3V max /(2bh 0)=3×2.043×1000/(2×40×80)＝0.957N/mm 2≤[τ]=1.39N/mm 2满足要求！ 3、挠度验算q ＝(γG (G 1k +(G 2k +G 3k )×h)+γQ ×Q 1k )×b=(1×(0.3+(24+1.1)×0.15)+1×3)×0.3＝2.119kN/m挠度,跨中νmax ＝0.521qL 4/(100EI)=0.521×2.119×12004/(100×8415×170.67×104)＝1.594mm ≤[ν]＝min(L/150,10)＝min(1200/150,10)＝8mm;悬臂端νmax ＝ql 14/(8EI)=2.119×1004/(8×8415×170.67×104)＝0.002mm ≤[ν]＝min(2×l 1/150,10)＝min(2×100/150,10)＝1.333mm 满足要求！六、主梁验算1、小梁最大支座反力计算q 1＝[1.2×(G 1k +(G 2k +G 3k )×h)+1.4×Q 1k ]×b=[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.15)+1.4×3]×0.3＝2.795kN/mq 1静＝1.2×(G 1k +(G 2k +G 3k )×h)×b ＝1.2×(0.5+(24+1.1)×0.15)×0.3＝1.535kN/mq 1活＝1.4×Q 1k ×b ＝1.4×3×0.3＝1.26kN/mq 2＝(γG (G 1k +(G 2k +G 3k )×h)+γQ ×Q 1k )×b=(1×(0.5+(24+1.1)×0.15)+1×3)×0.3＝2.179kN/m 承载能力极限状态按二等跨连续梁，R max ＝1.25q 1L ＝1.25×2.795×1.2＝4.193kN 按悬臂梁，R 1＝2.795×0.1＝0.28kN R ＝max[R max ，R 1]＝4.193kN; 正常使用极限状态按二等跨连续梁，R'max ＝1.25q 2L ＝1.25×2.179×1.2＝3.269kN 按悬臂梁，R'1＝q 2l 1=2.179×0.1＝0.218kN R ＝max[R'max ，R'1]＝3.269kN; 计算简图如下：主梁计算简图一2、抗弯验算主梁弯矩图一(kN·m)/W=1.95×106/10330=188.746N/mm2≤[f]=205N/mm2 σ=Mmax满足要求！3、抗剪验算主梁剪力图一(kN)τmax =V max /(8I z δ)[bh 02-(b-δ)h 2]=9.487×1000×[40×602-(40-8)×522]/(8×309900×8)＝27.49N/mm 2≤[τ]=125N/mm 2 满足要求！ 4、挠度验算主梁变形图一(mm)跨中νmax =1.911mm ≤[ν]=min{1200/150，10}=8mm 悬挑段νmax ＝0.668mm ≤[ν]=min(2×150/150,10)=2mm 满足要求！ 5、支座反力计算承载能力极限状态图一支座反力依次为R 1=11.478kN ，R 2=17.873kN ，R 3=17.873kN ，R 4=11.478kN 七、可调托座验算荷载传递至立柱方式可调托座可调托座承载力容许值30满足要求！八、立柱验算l 01=h ˊ+2ka=1000+2×0.7×450=1630mm l 0=ηh=1.2×1800=2160mmλ=max[l 01，l 0]/i=2160/15.9=135.849≤[λ]=150 满足要求！ 2、立柱稳定性验算根据《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程》JGJ231-2010公式5.3.1-2：小梁验算q 1＝[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.15)+1.4×0.9×3]×0.3 = 2.669kN/m同上四～六步计算过程，可得：R 1＝10.961kN ，R 2＝17.067kN ，R 3＝17.067kN ，R 4＝10.961kN 顶部立柱段：λ1=l 01/i=1630.000/15.9=102.516 查表得，φ＝0.573 不考虑风荷载:N1 =Max[R 1，R 2，R 3，R 4]=Max[10.961，17.067，17.067，10.961]=17.098kNf ＝ N1/(ΦA)＝17098/(0.573×424)＝70.376N/mm 2≤[f]＝205N/mm 2满足要求！考虑风荷载:M w ＝γQ φc ωk ×l a ×h 2/10＝1.4×0.9×0.076×1.2×1.82/10＝0.037kN ·mN 1w=Max[R 1,R 2,R 3,R 4]+M w /l b =Max[10.961,17.067,17.067,10.961]+0.037/1.2=17.098kNf ＝ N 1w /(φA)+ M w /W ＝17098/(0.573×424)+0.037×106/4730＝78.198N/mm 2≤[f]＝205N/mm 2 满足要求！非顶部立柱段：λ=l 0/i=2160.000/15.9=135.849 查表得，φ1=0.371 不考虑风荷载:N =Max[R 1,R 2,R 3,R 4]+γG ×q ×H=Max[10.961,17.067,17.067,10.961]+1.2×0.15×4.5=17.877kN f=N/(φ1A)＝17.877×103/(0.371×424)=113.646N/mm 2≤[σ]=205N/mm 2 满足要求！考虑风荷载:M w ＝γQ φc ωk ×l a ×h 2/10＝1.4×0.9×0.076×1.2×1.82/10＝0.037kN ·mN w =Max[R 1,R 2,R 3,R 4]+γG ×q ×H+M w /l b =Max[10.961,17.067,17.067,10.961]+1.2×0.15×4.5+0.037/1.2=17.908kNf=N w /(φ1A)+M w /W ＝17.908×103/(0.371×424)+0.037×106/4490=121.665N/mm 2≤[σ]=205N/mm 2 满足要求！九、高宽比验算根据《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规范》JGJ231-2010 第6.1.4: 对长条状的独立高支模架，架体总高度与架体的宽度之比不宜大于3 H/B=4.5/27=0.167≤3 满足要求！十、抗倾覆验算混凝土浇筑前，倾覆力矩主要由风荷载产生，抗倾覆力矩主要由模板及支架自重产生M T =ψc ×γQ (ωk L 1Hh 2+Q 3k L 1h 1)=1×1.4×(0.076×45×4.5×3.9+0.55×45×3.9)=219.164kN ·mM R =γG (G 1k +0.15H/(l a l b ))L 1B 12/2=0.9×(0.5+0.15×4.5/(1.2×1.2))×45×272/2=14300.93kN ·mM T =219.164kN ·m ≤M R =14300.93kN ·m 满足要求！混凝土浇筑时，倾覆力矩主要由泵送、倾倒混凝土等因素产生的水平荷载产生，抗倾覆力矩主要由钢筋、混凝土、模板及支架自重产生MT =ψc×γQ(Q2kL1H+Q3kL1h1)=1×1.4×(0.25×45×4.5+0.55×45×3.9)=206.01kN·mMR =γG[(G2k+G3k)×h+(G1k+0.15H/(lalb))]L1B12/2=0.9×[(24+1.1)×0.15+(0.5+0.15×4.5/(1.2×1.2))]×45×272/2=69880.801kN·mMT =206.01kN·m≤MR=69880.801kN·m满足要求！梁模板（盘扣式，梁板立柱共用）计算书计算依据：1、《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程》JGJ231-20102、《混凝土结构设计规范》GB 50010-20103、《建筑结构荷载规范》GB 50009-20124、《钢结构设计规范》GB 50017-2003一、工程属性梁底支撑小梁间距150 每纵距内附加梁底支撑主梁根数0 梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm) 200平面图立面图四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度t(mm) 15面板抗弯强度设计值[f](N/mm2) 15 面板抗剪强度设计值[τ](N/mm2)1.4面板弹性模量E(N/mm2) 10000W ＝bh 2/6=1000×15×15/6＝37500mm 3，I ＝bh 3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm 4q 1＝[1.2(G 1k +(G 2k +G 3k )×h)+1.4×Q 1k ]×b=[1.2×(0.1+(24+1.5)×1.35)+1.4×3]×1＝45.63kN/mq 1静＝1.2×[G 1k +(G 2k +G 3k )×h]×b ＝1.2×[0.1+(24+1.5)×1.35]×1＝41.43kN/mq 1活＝1.4×Q 1k ×b ＝1.4×3×1＝4.2kN/mq 2＝[1×G 1k +1×(G 2k +G 3k )×h+1×Q 1k ]×b ＝[1×0.1+1×(24+1.5)×1.35+1×3]×1＝37.525kN/m 计算简图如下：1、强度验算M max ＝0.107q 1静L 2+0.121q 1活L 2＝0.107×41.43×0.152+0.121×4.2×0.152＝0.111kN ·mσ＝M max /W ＝0.111×106/37500＝2.965N/mm 2≤[f]＝15N/mm 2满足要求！2、挠度验算νmax ＝0.632q 2L 4/(100EI)=0.632×37.525×1504/(100×10000×281250)＝0.043mm ≤[ν]＝min[L/150，10]＝min[150/150，10]＝1mm 满足要求！ 3、支座反力计算设计值(承载能力极限状态)R 1=R 5=0.393q 1静L+0.446q 1活L=0.393×41.43×0.15+0.446×4.2×0.15＝2.723kNR 2=R 4=1.143q 1静L+1.223q 1活L=1.143×41.43×0.15+1.223×4.2×0.15＝7.874kNR 3=0.928q 1静L+1.142q 1活L=0.928×41.43×0.15+1.142×4.2×0.15＝6.487kN标准值(正常使用极限状态)R 1'=R 5'=0.393q 2L=0.393×37.525×0.15＝2.212kN R 2'=R 4'=1.143q 2L=1.143×37.525×0.15＝6.434kN R 3'=0.928q 2L=0.928×37.525×0.15＝5.223kN 五、小梁验算梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左＝R1/b=2.723/1＝2.723kN/m梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中＝Max[R2,R3,R4]/b= Max[7.874,6.487,7.874]/1= 7.874kN/m梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右＝R5/b=2.723/1＝2.723kN/m小梁自重：q2＝1.2×(0.3-0.1)×0.6/4 =0.036kN/m梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左＝1.2×0.5×(1.35-0.15)=0.72kN/m梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右＝1.2×0.5×(1.35-0.15)=0.72kN/m梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q4左＝[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.15)+1.4×3]×(0.5-0.6/2)/2×1=0.932kN/m梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右＝[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.15)+1.4×3]×((1-0.5)-0.6/2)/2×1=0.932kN/m左侧小梁荷载q 左＝q 1左+q 2+q 3左+q 4左 =2.723+0.036+0.72+0.932=4.411kN/m中间小梁荷载q 中= q 1中+ q 2=7.874+0.036=7.91kN/m 右侧小梁荷载q 右＝q 1右+q 2+q 3右+q 4右 =2.723+0.036+0.72+0.932=4.411kN/m 小梁最大荷载q=Max[q 左,q 中,q右]=Max[4.411,7.91,4.411]=7.91kN/m正常使用极限状态：梁底面板传递给左边小梁线荷载：q 1左'＝R 1'/b=2.212/1＝2.212kN/m梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q 1中'＝Max[R 2',R 3',R 4']/b = Max[6.434,5.223,6.434]/1= 6.434kN/m 梁底面板传递给右边小梁线荷载：q 1右'＝R 5'/b=2.212/1＝2.212kN/m小梁自重：q 2'＝1×(0.3-0.1)×0.6/4 =0.03kN/m 梁左侧模板传递给左边小梁荷载q 3左'＝1×0.5×(1.35-0.15)=0.6kN/m梁右侧模板传递给右边小梁荷载q 3右'＝1×0.5×(1.35-0.15)=0.6kN/m梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q 4左'＝[1×(0.5+(24+1.1)×0.15)+1×3]×(0.5-0.6/2)/2×1=0.727kN/m梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右'＝[1×(0.5+(24+1.1)×0.15)+1×3]×((1-0.5)-0.6/2)/2×1=0.727kN/m左侧小梁荷载q左'＝q1左'+q2'+q3左'+q4左'=2.212+0.03+0.6+0.727=3.569kN/m中间小梁荷载q中'= q1中'+ q2'=6.434+0.03=6.464kN/m右侧小梁荷载q右'＝q1右'+q2'+q3右'+q4右'=2.212+0.03+0.6+0.727=3.569kN/m小梁最大荷载q'=Max[q左',q中',q右']=Max[3.569,6.464,3.569]=6.464kN/m为简化计算，按二等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图：1、抗弯验算M max ＝max[0.125ql 12，0.5ql 22]＝max[0.125×7.91×0.92，0.5×7.91×0.22]＝0.801kN ·mσ=M max /W=0.801×106/64000=12.514N/mm 2≤[f]=15.44N/mm 2 满足要求！ 2、抗剪验算V max ＝max[0.625ql 1，ql 2]＝max[0.625×7.91×0.9，7.91×0.2]＝4.449kNτmax =3V max /(2bh 0)=3×4.449×1000/(2×60×80)＝1.39N/mm 2≤[τ]=1.78N/mm 2 满足要求！ 3、挠度验算ν1＝0.521q'l 14/(100EI)＝0.521×6.464×9004/(100×9350×256×104)＝0.923mm ≤[ν]＝min[l 1/150，10]=min[900/150，10]＝6mm ν2＝q'l 24/(8EI)＝6.464×2004/(8×9350×256×104)＝0.054mm ≤[ν]＝min[2l 2/150，10]=min[400/150，10]＝2.667mm 满足要求！ 4、支座反力计算承载能力极限状态R max =[1.25qL 1,0.375qL 1+qL 2]=max[1.25×7.91×0.9,0.375×7.91×0.9+7.91×0.2]=8.899kN 同理可得：梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R 1=4.962kN,R 2=8.899kN,R 3=7.338kN,R 4=8.899kN,R 5=4.962kN 正常使用极限状态R max '=[1.25q'L 1,0.375q'L 1+q'L 2]=max[1.25×6.464×0.9,0.375×6.464×0.9+6.464×0.2]=7.272kN 同理可得：梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R 1'=4.015kN,R 2'=7.272kN,R 3'=5.91kN,R 4'=7.272kN,R 5'=4.015kN 六、主梁验算主梁自重忽略不计，主梁2根合并，其受力不均匀系数=0.6,则单根主梁所受集中力为Ks×Rn，Rn为各小梁所受最大支座反力1、抗弯验算主梁弯矩图(kN·m)σ=M/W=0.727×106/4490=161.825N/mm2≤[f]=205N/mm2 max满足要求！2、抗剪验算主梁剪力图(kN) Vmax＝6.381kNτmax =2Vmax/A=2×6.381×1000/424＝30.1N/mm2≤[τ]=125N/mm2满足要求！3、挠度验算主梁变形图(mm)νmax＝0.26mm≤[ν]＝min[L/150，10]=min[500/150，10]＝3.333mm满足要求！4、支座反力计算承载能力极限状态支座反力依次为R 1=1.935kN ，R 2=17.165kN ，R 3=1.935kN 立柱所受主梁支座反力依次为P 1=1.935/0.6=3.225kN ，P 2=17.165/0.6=28.609kN ，P 3=1.935/0.6=3.225kN 七、可调托座验算两侧立柱最大受力N ＝max[R 1,R 3]＝max[1.935,1.935]＝1.935kN ≤0.85×8=6.8kN单扣件在扭矩达到40～65N ·m 且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！ 2、可调托座验算可调托座最大受力N ＝max[P 2]＝28.609kN ≤[N]＝30kN 满足要求！八、立柱验算h max =max(ηh,h'+2ka)=max(1.2×1500,1000+2×0.7×500)=1800mmλ=h max /i=1800/15.9=113.208≤[λ]=150 长细比满足要求！查表得，φ＝0.386 2、风荷载计算M w ＝φc ×1.4×ωk ×l a ×h 2/10＝0.9×1.4×0.031×0.9×1.52/10＝0.008kN ·m根据《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程》JGJ231-2010公式5.3.1-2： 1)面板验算q 1＝[1.2×(0.1+(24+1.5)×1.35)+1.4×0.9×3]×1＝45.21kN/m 2)小梁验算q 1＝max{2.695+1.2×[(0.3-0.1)×0.6/4+0.5×(1.35-0.15)]+[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.15)+1.4×0.9×3]×max[0.5-0.6/2，(1-0.5)-0.6/2]/2×1，7.797+1.2×(0.3-0.1)×0.6/4}=7.833kN/m 同上四～六计算过程，可得：P 1＝3.18kN ，P 2＝28.286kN ，P 3＝3.18kN立柱最大受力N w ＝max[P 1+N 边1，P 2，P 3+N 边2]+1.2×0.15×(3.9-1.35)+M w /l b ＝max[3.18+[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.15)+1.4×0.9×3]×(0.9+0.5-0.6/2)/2×0.9，28.286，3.18+[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.15)+1.4×0.9×3]×(0.9+1-0.5-0.6/2)/2×0.9]+0.459+0.008/1＝28.753kNf ＝N/(φA)+M w /W ＝28753.141/(0.386×424)+0.008×106/4490＝177.466N/mm 2≤[f]＝300N/mm 2 满足要求！九、高宽比验算根据《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规范》JGJ231-2010 第6.1.4: 对长条状的独立高支模架，架体总高度与架体的宽度之比不宜大于3 H/B=3.9/30=0.13≤3满足要求，不需要进行抗倾覆验算！十、立柱支承面承载力验算11、受冲切承载力计算根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.5.1条规定，见下表h t0u m =2[(a+h)+(b+h)]=1320mmF=(0.7βh f t +0.25σpc ，m )ηu m h 0=(0.7×1×0.829+0.25×0)×1×1320×130/1000=99.579kN ≥F 1=28.753kN 满足要求！2、局部受压承载力计算根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.6.1条规定，见下表c cβl =(A b /A l )1/2=[(a+2b)×(b+2b)/(ab)]1/2=[(600)×(600)/(200×200)]1/2=3，A ln =ab=40000mm 2F=1.35βc βl f c A ln =1.35×1×3×8.294×40000/1000=1343.628kN ≥F 1=28.753kN 满足要求！墙模板（木模板）计算书计算依据：1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20082、《混凝土结构设计规范》GB50010-20103、《建筑结构荷载规范》GB 50009-20124、《钢结构设计规范》GB 50017-2003一、工程属性4k c 012γc H]＝min[0.22×24×4×1×1×21/2，24×4.5]＝min[29.87，108]＝29.87kN/m 2承载能力极限状态设计值S 承＝0.9max[1.2G 4k +1.4Q 3k ，1.35G 4k +1.4×0.7Q 3k ]＝0.9max[1.2×29.87+1.4×2，1.35×29.87+1.4×0.7×2]＝0.9max[38.644，42.285]＝0.9×42.285＝38.056kN/m 2 正常使用极限状态设计值S 正＝G 4k ＝29.87 kN/m 2 三、面板布置模板设计立面图四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm) 12面板抗弯强度设计值[f](N/mm2) 15 面板弹性模量E(N/mm2)10000W＝bh2/6＝500×122/6＝12000mm3，I＝bh3/12＝500×123/12＝72000mm41、强度验算＝0.5×38.056＝19.028kN/mq＝bS承面板弯矩图(kN·m)＝0.095kN·mMmax/W＝0.095×106/12000＝7.928N/mm2≤[f]＝σ＝Mmax15N/mm2满足要求！2、挠度验算＝0.5×29.87=14.935kN/mq＝bS正面板变形图(mm)ν＝0.43mm≤[ν]＝l/400＝200/400＝0.5mm满足要求！五、小梁验算小梁材质及类型矩形木楞小梁截面类型(mm) 40×80 小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)16.2 小梁弹性模量E(N/mm2)9000小梁截面抵抗矩W(cm3)42.67 小梁截面惯性矩I(cm4) 170.671、强度验算q＝bS承＝0.275×38.056＝10.465kN/m小梁弯矩图(kN·m)小梁剪力图(kN)M＝0.327kN·mmax/W＝0.327×106/42670＝7.664N/mm2≤[f]＝σ＝Mmax16.2N/mm2满足要求！2、挠度验算q＝bS＝0.275×29.87=8.214kN/m正小梁变形图(mm)ν＝0.462mm≤[ν]＝l/400＝500/400＝1.25mm 满足要求！3、支座反力计算R 1=4.507kN，R2=...R37=4.007kN，R38=5.509kN六、主梁验算主梁材质及类型双钢管主梁截面类型(mm) Ф48×3主梁计算截面类型(mm) Ф48×3 主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)205主梁弹性模量E(N/mm2) 206000 主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49主梁截面惯性矩I(cm4) 10.781、强度验算主梁弯矩图(kN·m)＝0.611kN·mMmaxσ＝M/W＝0.611×106/4490＝136.083N/mm2≤[f]＝max205N/mm2满足要求！2、挠度验算主梁变形图(mm)ν＝0.369mm≤[ν]＝l/400＝500/400＝1.25mm满足要求！七、对拉螺栓验算对拉螺栓类型M14 轴向拉力设计值Nt b(kN)17.8对拉螺栓竖向验算间距n＝max[500，500/2+250]＝500mmN＝0.95mnS承＝0.95×0.5×0.5×38.056＝9.038kN≤Ntb＝17.8kN满足要求！柱模板（设置对拉螺栓）计算书计算依据：1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20082、《混凝土结构设计规范》GB50010-20103、《建筑结构荷载规范》GB 50009-20124、《钢结构设计规范》GB 50017-2003一、工程属性。

节能计算书(建筑)【范本模板】

建筑节能计算文件◇◇◇◇◇◇◇（项目名称）×××××（归档号）建筑专业主持人：(设计总负责人）审定人：校审人:计算人:×××××（设计单位名称)××年×月×日注:1、审定人和计算人不能为同一人2、封面应盖设计单位出图章及节能章(居住建筑）目录一、体形系数计算书（页）二、各朝向窗墙比计算书（页）三、设计建筑屋顶和外墙保温做法表（表A-1) (页）四、总体热工性能直接判定表（表A-2) （页）注：1、如屋顶和外墙保温采用非推荐做法，在二、三项之间应增加围护结构热工计算书2、当设计建筑物外窗窗墙比大于《居住建筑节能设计标准》（DBJ11—602-2006）表5。

3.1-1的规定值，或外窗的传热系数大于表5.2.2的限值时，应以‘参照建筑对比法计算表’（表A-3)取代‘总体热工性能直接判定表’（表A-2)。

3、体形系数和各朝向窗墙比计算应有计算过程。

目录一、体形系数计算书（页)二、各朝向窗（包括透明幕墙）窗墙比和总窗墙比计算书(页）三、屋顶透明部分面积计算书（页）四、甲类建筑热工性能判断表（附录D—1) （页)五、设计建筑围护结构做法表（附录D—4）（页）注：1、如屋顶和外墙保温采用非推荐做法，在三、四项之间应增加围护结构热工计算书。

2、体形系数和各朝向窗墙比、屋顶透明部分面积比计算应有计算过程.目录一、体形系数计算书（页）二、各朝向窗（包括透明幕墙）窗墙比计算书（页）三、屋顶透明部分面积计算书(页）四、乙类建筑热工性能判断表(附录D-2）（页)五、设计建筑围护结构做法表（附录D-4）（页）注：1、如屋顶和外墙保温采用非推荐做法，在三、四项之间应增加围护结构热工计算书。

2、当设计建筑物各朝向窗墙比和屋顶透明部分面积比大于《公共建筑节能设计标准》（DBJ01-621-2005）第3。

板模板(扣件式)计算书

板模板x（扣件式）计算书计算依据：1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20082、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ 130－20113、《混凝土结构设计规范》GB50010-20104、《建筑结构荷载规范》GB 50009-20125、《钢结构设计规范》GB 50017-2003一、工程属性二、荷载设计立柱横向间距l b(mm) 900水平拉杆步距h(mm) 1500立柱布置在混凝土板域中的位置中心对称立柱距混凝土板短边的距离(mm) 250立柱距混凝土板长边的距离(mm) 250主梁布置方向平行楼板长边小梁间距(mm) 300小梁两端各悬挑长度(mm) 250，250主梁两端各悬挑长度(mm) 250，250结构表面的要求结构表面隐蔽模板及支架计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011模板设计平面图模板设计剖面图(楼板长向)模板设计剖面图(楼板宽向)四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm) 15面板抗弯强度设计值[f](N/mm2) 15 面板弹性模量E(N/mm2) 10000现实，楼板面板应搁置在梁侧模板上，因此本例以简支梁，取1m单位宽度计算。

计算简图如下：W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm41、强度验算q1＝0.9max[1.2(G1k+ (G3k+G2k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9max[1.2×(0.1+(1.1+24)×0.12)+1.4×2.5，1.35×(0.1+(1.1+24)×0.12)+1.4×0.7×2.5] ×1=6.511kN/mq2＝0.9×1.2×G1k×b=0.9×1.2×0.1×1=0.108kN/mp＝0.9×1.4×Q1K=0.9×1.4×2.5＝3.15kNM max＝max[q1l2/8,q2l2/8+pl/4]=max[6.511×0.32/8，0.108×0.32/8+3.15×0.3/4]= 0.237kN·mσ＝M max/W＝0.237×106/37500＝6.332N/mm2≤[f]＝15N/mm2满足要求！2、挠度验算q＝(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=(0.1+(1.1+24)×0.12)×1=3.112kN/mν＝5ql4/(384EI)＝5×3.112×3004/(384×10000×281250)＝0.117mm≤[ν]＝l/250＝300/250＝1.2mm满足要求！五、小梁验算b取整取整250mm，因此需进行最不利组合，计算简图如下：1、强度验算q1＝0.9max[1.2(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9×max[1.2×(0.3+(1.1+24)×0.12)+1.4×2.5，1.35×(0.3+(1.1+24)×0.12)+1.4×0.7×2.5]×0.3＝2.018kN/m因此，q1静＝0.9×1.2(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=0.9×1.2×(0.3+(1.1+24)×0.12)×0.3＝1.073kN/mq1活＝0.9×1.4×Q1k×b=0.9×1.4×2.5×0.3＝0.945kN/mM1＝0.107q1静L2+0.121q1活L2＝0.107×1.073×0.92+0.121×0.945×0.92＝0.186kN·m q2＝0.9×1.2×G1k×b=0.9×1.2×0.3×0.3＝0.097kN/mp＝0.9×1.4×Q1k=0.9×1.4×2.5＝3.15kNM2＝max[0.077q2L2+0.21pL，0.107q2L2+0.181pL]＝max[0.077×0.097×0.92+0.21×3.15×0.9，0.107×0.097×0.92+0.181×3.15×0.9]＝0.601kN·mM3＝max[q1L12/2，q2L12/2+pL1]=max[2.018×0.252/2，0.097×0.252/2+3.15×0.25]＝0.791kN·mM max＝max[M1，M2，M3]＝max[0.186，0.601，0.791]＝0.791kN·mσ＝M max/W＝0.791×106/83330＝9.487N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2满足要求！2、抗剪验算V1＝0.607q1静L+0.62q1活L＝0.607×1.073×0.9+0.62×0.945×0.9＝1.114kNV2＝0.607q2L+0.681p＝0.607×0.097×0.9+0.681×3.15＝2.198kNV3＝max[q1L1，q2L1+p]＝max[2.018×0.25，0.097×0.25+3.15]＝3.174kNV max＝max[V1，V2，V3]＝max[1.114，2.198，3.174]＝3.174kNτmax＝3V max/(2bh0)=3×3.174×1000/(2×100×50)＝0.952N/mm2≤[τ]＝1.78N/mm2 满足要求！3、挠度验算q=(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=(0.3+(24+1.1)×0.12)×0.3＝0.994kN/m跨中νmax＝0.632qL4/(100EI)=0.632×0.994×9004/(100×9350×4166700)＝0.106mm≤[ν]＝l/250＝900/250＝3.6mm悬臂端νmax＝qL4/(8EI)=0.994×2504/(8×9350×4166700)＝0.012mm≤[ν]＝l1/250＝250/250＝1mm满足要求！六、主梁验算1、小梁最大支座反力计算Q1k＝1.5kN/m2q1＝0.9max[1.2(G1k+ (G3k+G2k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9max[1.2×(0.5+(1.1+24)×0.12)+1.4×1.5，1.35×(0.5+(1.1+24)×0.12)+1.4×0.7×1.5]×0.3＝1.705kN/mq1静＝0.9×1.2(G1k+ (G3k+G2k)×h)×b=0.9×1.2×(0.5+(1.1+24)×0.12)×0.3＝1.138kN/mq1活＝0.9×1.4×Q1k×b=0.9×1.4×1.5×0.3＝0.567kN/mq2＝(G1k+ (G3k+G2k)×h)×b=(0.5+(1.1+24)×0.12)×0.3=1.054kN/m承载能力极限状态按四跨连续梁，R max＝(1.143q1静+1.223q1活)L＝1.143×1.138×0.9+1.223×0.567×0.9＝1.795kN按悬臂梁，R1＝q1l=1.705×0.25＝0.426kNR＝max[R max，R1]/2＝0.897kN;正常使用极限状态按四跨连续梁，R max＝1.143q2L＝1.143×1.054×0.9＝1.084kN按悬臂梁，R1＝q2l=1.054×0.25＝0.263kNR＝max[R max，R1]/2＝0.542kN;2、抗弯验算计算简图如下：主梁弯矩图(kN·m)M max＝0.24kN·mσ＝M max/W＝0.24×106/4490＝53.349N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！3、抗剪验算主梁剪力图(kN)V max＝1.861kNτmax＝2V max/A=2×1.861×1000/424＝8.776N/mm2≤[τ]＝125N/mm2 满足要求！4、挠度验算主梁变形图(mm)νmax＝0.297mm跨中νmax=0.297mm≤[ν]=900/250=3.6mm悬挑段νmax＝0.26mm≤[ν]=250/250=1mm满足要求！七、立柱验算顶部立杆段：l01=kμ1(h d+2a)=1×1.386×(1500+2×200)=2633.4mm非顶部立杆段：l02=kμ2h =1×1.755×1500=2632.5mmλ=l0/i=2633.4/15.9=165.623≤[λ]=210长细比满足要求！2、立柱稳定性验算顶部立杆段：l01=kμ1(h d+2a)=1.155×1.386×(1500+2×200)=3041.577mmλ1＝l01/i＝3041.577/15.9＝191.294，查表得，φ1＝0.197f=N/(φA)=[1.2×(0.5+(1.1+24)×0.12)+1.4×1)]×0.9×0.9×1000/(0.197×424)=4.548×1000/8 3.528=54.445N/mm2≤[f]=205 N/mm2满足要求！非顶部立杆段：l02=kμ2h =1.155×1.755×1500=3040.538mmλ2＝l02/i＝3040.538/15.9＝191.229，查表得，φ2＝0.197f=N/(φA)=[1.2×(0.75+(1.1+24)×0.12)+1.4×1)]×0.9×0.9×1000/(0.197×424)=4.791×1000/ 83.528=57.354N/mm2≤[f]=205 N/mm2满足要求！八、可调托座验算满足要求！九、立柱地基基础验算f ak 115kPa满足要求！。

编制模板计算书范例及相关公式及规定步骤

编制模板计算书范例及相关公式及规定步骤木模板墙模板计算书一、墙模板基本参数墙模板的背部支撑由两层龙骨（木楞或钢楞）组成,直接支撑模板的龙骨为次龙骨,即内龙骨；用以支撑内层龙骨为外龙骨，即外龙骨组装成墙体模板时，通过穿墙螺栓将墙体两片模板拉结，每个穿墙螺栓成为外龙骨的支点。

墙模板面板厚度h=h mm，弹性模量E=E N/mm2，抗弯强度[f]=f N/mm2。

内楞采用方木，截面b×h mm，每道内楞1根方木，间距l mm。

外楞采用方木，截面b×h mm，每道外楞1根方木，间距l mm。

穿墙螺栓水平距离l mm，穿墙螺栓竖向距离l mm，直径R mm。

墙模板组装示意图二、墙模板荷载标准值计算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。

1、新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:F1 =0.22γc t0β1β2V1/2F2 =γ c HF--------新浇筑混凝土对模板的最大侧压力（KN/m2）γc -----混凝土的重力密度（KN/m3）t0-------新浇筑混凝土的初凝时间（h），可按实测确定。

当缺乏试验资料时，可采用t=200/(T+15)T-------混凝土的温度（℃）V-------混凝土的浇灌速度（m/h）H-------混凝土侧压力计算位置处至新浇筑混凝土顶面的总高度（m）β1-----外加剂影响修正系数，不掺外加剂时取1.0；掺具有缓凝作用的外加剂时取1.2β2-----混凝土坍落度影响修正系数，当坍落度小于30mm时，取0.85；50～90mm时，取1.0；110～150mm时，取1.152、混凝土侧压力设计值：F3 = F min ×分项系数（一般取1.2）×折减系数（0.9）3、倾倒混凝土时产生的水平荷载F4= F标准值×分项系数（一般取1.4）×折减系数（0.9）倾倒混凝土时产生的水平荷载标准值（KN/m2）4、荷载组合F ’= F 3 + F 4（KN/m 2）三、墙模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。

模板计算书范本

剪力墙计算书：一、参数信息1.基本参数次楞(内龙骨)间距(mm):200；穿墙螺栓水平间距(mm):600；主楞(外龙骨)间距(mm):500；穿墙螺栓竖向间距(mm):500；对拉螺栓直径(mm):M14；2.主楞信息龙骨材料:钢楞；截面类型:圆钢管48×3.5；钢楞截面惯性矩I(cm4):12.19；钢楞截面抵抗矩W(cm3):5.08；主楞肢数:2；3.次楞信息龙骨材料:木楞；宽度(mm):60.00；高度(mm):80.00；次楞肢数:2；4.面板参数面板类型:木胶合板；面板厚度(mm):17.00；面板弹性模量(N/mm2):9500.00；面板抗弯强度设计值f c(N/mm2):13.00；面板抗剪强度设计值(N/mm2):1.50；5.木方和钢楞方木抗弯强度设计值f c(N/mm2):13.00；方木弹性模量E(N/mm2):9500.00；方木抗剪强度设计值f t(N/mm2):1.50；钢楞弹性模量E(N/mm2):210000.00；钢楞抗弯强度设计值f c(N/mm2):205.00；墙模板设计简图二、墙模板荷载标准值计算按《施工手册》，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值:其中γ -- 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t -- 新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统按200/(T+15)计算，得5.714h；T -- 混凝土的入模温度，取20.000℃；V -- 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h；H -- 模板计算高度，取3.000m；β1-- 外加剂影响修正系数，取1.000；β2-- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.000。

根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；分别为47.705 kN/m2、72.000 kN/m2，取较小值47.705 kN/m2作为本工程计算荷载。

计算中采用新浇混凝土侧压力标准值F1=47.705kN/m2；倾倒混凝土时产生的荷载标准值F2= 2 kN/m2。

模板计算书

板模板(碗扣式支撑)计算书新建厂房及附属用房项目（板模板）工程；工程建设地点：天津市学府工业园；属于框架结构；地上2层；地下0层；建筑高度：14.4m；标准层层高：7.2m ；总建筑面积：24356.68平方米；总工期：939天。

本工程由天津市众贺科技发展有限公司投资建设，天津市丰和建筑工程设计有限公司设计，天津市地质勘察院地质勘察，天津市诚达工程监理有限公司监理，天津瑞东建筑工程有限公司组织施工；由担任项目经理，担任技术负责人。

工程说明：工程概况；本工程位于天津市西青区学府工业园慧深道与学府西街交叉口东南侧。

本工程主体为钢筋混凝土框架结构，地上二层，建筑高度；二层为14.850m,一、综合说明由于其中模板支撑架高7.3米，为确保施工安全，编制本专项施工方案。

设计范围包括：楼板，长?宽＝2.9m?.2m，厚0.11m。

特别说明：碗扣式模板支架目前尚无规范，本计算书参考扣件式规范的相关规定进行计算。

据研究，碗扣式模板支架在有上碗扣的情况下，其承载力可比扣件式提高15％左右，在计算中暂不做调整，但在搭设过程中要注意检查，支模架的上碗扣不能缺失。

（一）模板支架选型根据本工程实际情况，结合施工单位现有施工条件，经过综合技术经济比较，选择碗扣式钢管脚手架作为模板支架的搭设材料，进行相应的设计计算。

（二）编制依据1、中华人民共和国行业标准，《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130－2001）。

2、《建筑施工安全手册》(杜荣军主编)。

3、建设部《建筑施工安全检查标准》(JGJ59-99)。

4、本工程相关图纸，设计文件。

5、国家有关模板支撑架设计、施工的其它规范、规程和文件，此外，在计算中还参考了浙江省地方标准《建筑施工扣件式钢管模板支架技术规程》(J10905-20 06)的部分内容。

二、搭设方案（一）基本搭设参数模板支架高H为7.3m，立杆步距h（上下水平杆轴线间的距离）取1.2m，立杆纵距l a取1.2m，横距l b取0.9m。