路基沉降差计算表第一层(自动计算)
老路路基利用及新建路基地基处理的定量分析
老路路基利用及新建路基地基处理的定量分析发表时间：2020-06-30T13:51:13.713Z 来源：《基层建设》2020年第7期作者：杨华保[导读] 摘要：旧路改建、道路升级等项目，经常碰到老路路基以及新建路基共存的情况，对于老路路基，一般定性的认为路基已经运营了一段时间，路基已有一定的沉降，可以直接利用，新建路基即按实际的地质情况进行处理。
广州市公用事业规划设计院有限责任公司广东广州 510640摘要：旧路改建、道路升级等项目，经常碰到老路路基以及新建路基共存的情况，对于老路路基，一般定性的认为路基已经运营了一段时间，路基已有一定的沉降，可以直接利用，新建路基即按实际的地质情况进行处理。
本文通过对工程实例中老路路基和新建路基的稳定性、沉降量计算分析，以分析结果判断老路路基的可利用性，并对新建路基进行地基处理，使设计方案更加贴合实际，从而保证工程质量，降低工程造价。
关键词：软土；稳定性；沉降；搅拌桩1、工程概况本工程位于广东茂名市滨海新区，规划为城市支路，道路全长约650米，设计速度为30km/h，双向2车道，断面总宽15米，其中车行道宽8米，两侧各预留3.5米的人行道宽度（暂不实施人行道路面，按土路肩考虑），路面采用沥青混凝土路面，设计年限10年。
根据规划线位，路线约有250米与现有的安置房项目进场施工便道基本重合，便道两侧为已施工平整后的场地，其余路线从低洼农田、鱼塘穿过，需要新建路基，路基一般高度为1.3~4米。
根据调查可知，施工便道建设约有一年多，主要为本片区建设项目的施工车辆通行使用，便道填筑前未对原地基进行处理，仅在原有农田清表后直接填筑素土，填筑高度约2米左右。
2、地质情况根据本项目的勘察资料，路线两侧以农田、鱼塘为主等，地形较平坦，现有道路和河涌堤岸一般高于自然地面1.00～3.00m。
场地范围内沿线均分布厚层的淤泥、淤泥质土、粉质粘土，原始上部地层土质软弱，地层分布不均匀。
软土路基压缩层厚度确定方法探讨
软土路基压缩层厚度确定方法探讨白彦峰【摘要】压缩层厚度是地基沉降计算的重要参数之一,目前规范中常用的压缩层厚度确定方法主要有应力控制法和应变控制法两种.采用不同的控制标准,计算结果有很大差异,但是两者都有各自的局限性.本文综合了这两种计算方法的优点,提出一种新的压缩层厚度确定方法.并通过工程实例对比了软土路基条件下,不同计算方法确定的压缩层厚度的合理性,结果表明,本文提出的计算方法使用方便,其计算结果与实际情况较为接近,可为类似工程勘察设计提供参考.【期刊名称】《低温建筑技术》【年(卷),期】2012(034)008【总页数】3页(P126-128)【关键词】压缩层厚度;软土路基;应力控制法;应变控制法【作者】白彦峰【作者单位】上海市政工程设计研究总院(集团)有限公司,上海200092【正文语种】中文【中图分类】TU471.8软土在我国沿海诸省、长江流域、淮河流域、珠江流域等滨海、河滩和湖沼地带分布广泛［1］。
由于软土具有天然含水量大、压缩性高、承载能力低、孔隙比高、渗透性低、流变性、一定的结构性等特点，所以在软土地基上修建的建(构)筑物不可避免的需要进行沉降控制［2］。
进行沉降控制，必然首先计算沉降，地基压缩层深度的确定是路基设计中必不可少的步骤之一，也是制定勘探孔深度的重要依据。
因此，如何科学客观地确定地基压缩层深度是十分重要的。
但是理论计算和大量工程实践证明，由于软土路基一般比较宽(＞15m)，我国现行规范中普遍采用的分层总和法沉降计算中的压缩层厚度的确定方法不太适用，需要进行改进，以便更加符合工程实际。
本文在对压缩层确定方法进行比选的基础上，提出软土地区条件下路基适合的压缩层确定方法，可以为类似工程提供参考。
1 压缩层厚度常规确定方法目前，我国工程界广泛采用的地基沉降计算方法为分层总和法，但是对于地基压缩层厚度的确定方法，不同规范和不同地区是不完全相同的，主要确定的方法有两大类:应力控制法和应变控制法。
中山市翠亨新区翠微道地质灾害危险性评估分析
2()19年第三期水文地质、环境地质、工程地质WESTERN RESOURCES中山市翠亨新区翠微道地质灾害危险性评估分析严玮广东省地质局第九地质大队东莞523000摘要：规划建设道路地处珠江三角洲前缘，为水域滩涂围垦成陆，区内广泛分布人工填土，并揭露有淤泥等软弱土层，路基不均匀沉降为该建设工程面临的主要地质灾害问题，因此着重运用分层总和法对地基沉降量进行计算，得出该地区路基不均匀沉降量在539.99mm〜1723.6mm,发育程度中等〜强，由此将评估区划分为危险性大区(I)及危险性中等区(II),同时判定出建设项目用地范围内适宜性差区段占路线总长92.13%,其余区段为基本适宜区，综合评定评估项目的工程场地适宜性为适宜性差。
关键词：地质灾害；软土；路基；不均匀沉降1.引言地质灾害是指在自然因素或者人为因素的作用下形成的对人类生命财产、环境造成破坏和损失的地质现象,随着社会经济逐步发展，人为地质灾害因人类工程活动的加剧和国民经济密度的增加而日益增多，地质灾害的发生往往严重威胁人民生命安全，造成财产巨大损失，同时又制约着国民经济的发展，因此在工程建设前进行地质灾害危险性评估仍然十分必要「7。
2.工程概况该道路全长5718.32m,拟建线路全部为新建道路工程。
用地红线外围土地现状主要为鱼塘、藕塘、蕉林等围垦地，沿线地面现状标高0.39m~4.30m,设计标高4.50m,T1程建设需广泛回填，局部地段将形成路堤。
拟建道路在桩号K1+550,K3+400及K4+650处遇河涌，需建设3座桥梁。
3.工程地质条件评估区地处珠江三角洲平原，第四系厚度较大,土层主要包括软-可塑状淤泥、可塑状粉质粘土、密实状中粗砂等。
总体上该区上部软土发育，且厚度大，这些软土具有孔隙率大、强度低、压缩性高和透水性弱等特点，工程力学性质差，不宜采用天然路基持力层。
基岩为花岗岩，属硬质岩,埋深大,全~强风化岩厚度较薄,不宜用作桥梁预制桩持力层.中风化岩岩质较坚硬,裂隙较发育，是桥梁嵌岩桩的良好持力层。
第二章 路基工程沉降观测及评估
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路基沉降观测目的： 一是用来指导现场路基施工填筑速率; 二是用来推算路基工后沉降。
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《铁路特殊路基设计规范》要求： “在软土地基上填筑路堤时，应在边坡坡脚外设置边桩， 在路堤中心线地面上设置沉降观测设备，进行水平位移和沉 降观测，控制填土速率，测定地基沉降值，同时作为验交时 控制工后沉降量的依据。” 《时速300-350公里新建客运专线铁路设计暂行规定》要求： “软土及松软土地基上填筑路堤时，应在边坡坡脚外设置 边桩进行水平位移观测，在路堤基底地面设置沉降观测设备 进行沉降观测。在路堤填筑过程中，必须控制填土速率。控 制标准应为：路堤中心地面沉降速率≤1.0cm/每昼夜，坡脚 水平位移速率≤0.5cm/每昼夜。应根据沉降观测情况进行综 合分析，以推算地基的最终沉降量，并及时调整工艺、工法 使地基处理达到预定的控制要求，同时应作为验交时控制工 后沉降量的依据。”
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横剖面沉降观测方法
采用横剖仪和水准仪进行横剖面沉降观测。每次观测时，首先用水准仪测出 横剖面管一侧的观测桩顶高程，再把横剖仪放置于观测桩顶测量初值，然后 用横剖仪测量各测点。区间每2.0m 测量一点，车站内测点间距可为3.0m。
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位移边桩：采用C15 钢筋混凝土预制，断面采用15cm×15cm 正方形，长度 不小于1.5m。并在桩顶预埋Φ20mm 钢筋，顶部磨圆并刻画十字线。 1） 边桩埋置深度在地表以下不小于1.0m，桩顶露出地面不应大于10cm。 2） 埋置方法采用洛阳铲或开挖埋设，桩周以C15 混凝土浇筑固定，确保边 桩埋置稳定。完成埋设后采用全站仪测量边桩标高及距基桩的距离作为初始 读数。
浅析路基路面弯沉的检测技术
浅析路基路面弯沉的检测技术摘要：当前路基路面弯沉的检测方法主要有三种：贝克曼梁法、落锤式弯沉仪法、自动弯沉仪法。
贝克曼梁法为传统检测方法，以人工操作为主，工作强度大，效率低，可靠性差，而后两种方法均为计算机控制下的自动量测方法，测速快，精度高，具有传统检测方法不可比拟的优势。
但在实际应用中，落锤式弯沉仪法与自动弯沉仪法所测得的数据必须与贝克曼梁法所测数据进行比对换算，之后才能作为最终评定的依据。
本文具体介绍了落锤式弯沉仪在实际当中如何与贝克曼粱进行比对分析，从而具体应用的方法。
关键词：沥青路面；弯沉；检测技术路面的弯沉检测是我国柔性路面强度测量的一项主要指标。
路面弯沉是指在规定的标准轴载作用下，路面表面轮隙位置产生的总垂直变形或垂直回弹变形值。
它不仅反映路面各结构层及土基的整体强度和刚度，而且与路面的使用状态存在一定的内在联系。
1. 路面现场弯沉测试1．1 贝克曼梁弯沉(BB)测试用贝克曼梁测试弯沉，作为施工验收及补强设计时弯沉检验的手段，是我国通行的做法，同时，在我国也一直是路面结构设计的基本参数。
因此，严格按照公路路基路面现场测试规程中条文说明，规范贝克曼梁弯沉检测步骤，以保证测试数据的准确可靠。
测试时应注意以下事项：(1)在我国现阶段，一般测试的是路面回弹弯沉而非总弯沉；(2)温度修正不准确，往往仅利用当时的气温进行温度修正；(3)测试前必须对弯沉测试车轴重、装载是否偏位、轮压等指标进行复查；(4)目前我国多采用半刚性基层沥青路面，因此宜采用5．4m弯沉仪，以避免支点沉降的影响；(5)应注意弯沉仪测头的位置，测头应置于测点上，即轮隙中心前方3～5cm；(6)代表弯沉测试的时间应选在路面竣工后第一年的最不利季节。
1.2 落锤式弯沉仪弯沉(FWD)测试落锤式弯沉仪(FWD)通过计算机控制下的液压系统提升并释放一重锤，对路面施加一脉冲荷载来模拟行车荷载对路面的作用。
通过起落架上高频速度传感器测定距加载板不同距离处路面的弯沉。
滨海软土地区道路地基处理方案比选
软土具有含水量高、 压缩性大 、 渗透性差 、 灵敏度 高、 强度低 、 土层厚 、 厚度不均等特点 ， 以在软土地 所 基上修建的道路不可避免地需要 进行地基处理 Ｌ 。 １。 ４ 软土路基处理是确保 工后沉降满足规范要求 的必要 保障， 也是关系到能否在计划运营期 内保持道路路况 良好 、 保证行车舒适性 与安 全性 的关 键 问题之一 ｌ 。 ５ Ｊ 但是各种软基处理方法有其各 自特点 ， 选择原则是 可
真空联合堆载预压法造价最省 ， 但在该地区尚未
有先 例 ， 时 又有 纵 向裂 缝 及 透水 层 需 要 处 理 、 边 同 周 还不 允 许 有 建 筑 ， 工 工 艺 也较 复 杂 ， 以不 适 合 在 施 所 本工 程 中使 用 。该 软 土地 区 的 Ｃ Ｇ桩 断 桩较 多 。Ｌ Ｆ ｃ 桩抗剪 强度 较 Ｃ Ｇ大 ， Ｆ 各地 的经验 较成 熟 。水 泥搅 拌 桩在该 地 区有 比较成熟 的经 验 。 本 工程 沿线 为深层 软土路 段 ， 沿线共 有桥 梁 ５座 ， 涵洞 ３座 。路 基处 理宽 度按照 ６ ０ｍ计 ， 则桥 头和 涵洞
滨 海 软 土地 区道 路 地 基 处 理 方 案 比选
白 彦 峰
［ 上海市政 工程设计研究总 院（ 集团） 有限公 司， 上海 ２０ ９ ］ ００ ２ 摘要： 滨海软土地 区道路 面临着工后沉降 、 路堤稳定 等一系列 问题 ， 因此 必须进行软 基处理 。针对 滨海软 土地 区特点 ， 比较分 析了各种常用 的软基处理方法 ， 通过相关 经济分 析 比较 ， 出能够较好 处理滨 海软 土地 区道路且 性价 比较高 并 选 的方案 。该研究 可以指导其他类似工程 的建设 。
软土地基沉降计算
Ecs mE ps (1 m) Ess
式中，S1 —加固区的沉降量； pi —附加应力增量； hi —分层厚度； E ps —桩体压缩模量； E ss —桩间土压缩模量； m —复合地基置换率； n—分层总数。 A p 复合地基置换率： m 式中：A p —单桩面积； A A —桩周复合土体单元面积。
下卧层的沉降计算
下卧层的沉降量通常采用分层总和法 计算： n
S2
i 1 zi
式中，S1 —下卧层的沉降量； —第 i 层土的平均附加应力； E si —第 i 层土的压缩模量； hi —第 i 层土的厚度。 其附加荷载的计算有应力扩散法、 等效实体法和改进Geddes法。
zi
E si
s 1 /1 mn 1
pi —天然地基在荷载 p 作用下第 i 层 式中， 土上的附加应力增量； p —复合地基中第 i 层桩间土的附 加应力增量； u s —应力修正系数（反映桩间土分 担应力比例的系数）； n —桩土应力比； E si —第 i 层桩间土的压缩模量。
§3 桩基沉降计算
桩基的沉降是受多种复杂的因素影响而 产生的，它涉及到桩和地基所受到的应力和 弹塑性变形、地基的固结沉降、桩的型式和 布置、施工或地基条件的变化等多种因素。 除单桩的弹、塑性变形可以用桩的静载试验 方法准确确定以外，其它因素只能根据建筑 经验和部分研究成果综合确定。对于桩基内、 桩基下的应力分布以及桩基沉降的计算有各 种各样的假设，以下将介绍目前国内外常用 的计算方法并进行一些讨论。
（2）计算步骤 1）根据地层剖面图把地基分成薄层，每 薄层的厚度不超过0.4b，b为基础宽。如 有不同性质的土层（包括重度、压缩性 质有变化者），不论多薄，也要单独分 层。 2）计算各薄层分界面上的原存压力（土 自重压力），按下式计算：
土木工程师-专业知识(岩土)-土工结构与边坡防护-6.1土工结构
土木工程师-专业知识（岩土）-土工结构与边坡防护-6.1土工结构[单选题]1.新建高铁填方路基设计时，控制性的路基变形是下列哪一个选项？()[2011年真题]A.差异沉降量B.最（江南博哥）终沉降量C.工后沉降量D.侧向位移量正确答案：C参考解析：高铁项目在施工完成后，对地基的沉降控制严格，不允许超过规范值，不然将对高铁行使产生致命影响，工后沉降严重时，还有可能引发高铁运营发生故障等。
根据《铁路路基设计规范》（TB 10001—2016）第3.3.6条条文说明规定，路基工后沉降应满足式（3.3.6-4）计算确定：Sr≤Cd式中，Sr为工后沉降，m；Cd为工后沉降控制限值，m。
由上式可知，减少路基工后沉降是保证线路稳定平顺的基本前提，是列车高速、安全运行的基础。
为此要对可能产生工后沉降大于允许值的地段进行沉降分析，以便在必要时采取处理措施，使路基的工后沉降小于允许值。
[单选题]2.如图所示的为在均匀黏性土地基中采用明挖施工、平面上为弯段的某地铁线路。
采用分段开槽、浇注的地下连续墙加内支撑支护，没有设置连续腰梁。
结果开挖到全段接近设计坑底高程时支护结构破坏、基坑失事。
在按平面应变条件设计的情况下，请判断最可能发生的情况是下列哪个选项？()[2011年真题]图6-1-1 地铁弯段示意图A.东侧连续墙先破坏B.两侧连续墙先破坏C.两侧发生相同的位移，同时破坏D.无法判断正确答案：B参考解析：从图中可以发现，该段地铁线路在平面上纵向是弯曲的。
在外凸的一侧，土压力将产生纵向的拉力，而采用的地下连续墙是分段施工的，在各段之间基本连接很弱，各层水平横向的支撑的腰梁没有形成连续纵向约束，也没有设置加强的纵向冠梁，不能承担这种纵向的拉力。
由于横撑不足，墙有非常显著的侧向变形，在外凹一侧墙板沿着连接点裂开。
墙线沿水平面上的曲率中心向外移动，引起了拉应力的增长，导致西墙接点首先裂开，之后由于曲率和变形的影响，东墙接点也裂开。
顶管施工引起岩溶区既有道路沉降变形机理分析
顶管施工引起岩溶区既有道路沉降变形机理分析作者：杨忠唐艳姣漆春卢波来源：《西部交通科技》2024年第05期摘要：文章以桂林市第二水源工程引水管道顶管施工下穿桂兴高速公路某段路基时引发的路面下沉开裂为例，根据场地实际地质情况，对岩溶区顶管施工时，管道沿土岩界面掘进中发生的道路路面大幅下沉甚至地面塌陷问题进行分析，得出其沉降变形机理主要为：（1）溶蚀裂隙发育导致土层损失率将远大于一般情况，根据Peck理论公式，顶管施工导致的地面快速沉降主要由于地层损失引起，且快速沉降量与土层损失率成正比；（2）原状土扰动软化后力学强度下降导致其承载力不足；（3）扰动软化土在自重及外部荷载作用下固结沉降，沉降时间取决于扰动土的渗透性质。
关键词：溶蚀裂隙发育；土层损失；扰动软化；固结沉降U416.1A1304230 引言随着城市高速发展，城市人口急剧增加，城市地下空间不断发展，顶管法已广泛应用于地下管道（引排水管道、电力管道等）的施工中。
但顶管施工因其对原状土层的掘取及扰动，导致原有地层的土层损失，同时施工对原状土的扰动导致原状土软化，力学强度急剧下降。
广西桂林地区大部为岩溶发育区，因溶蚀裂隙发育，土岩界面地下水丰富导致土体易在人为条件干预下发生土体流失。
岩溶区地质条件复杂，溶蚀裂隙发育，地下水丰富，在岩溶区进行顶管施工时，可能诱发地面沉降甚至地面塌陷，其发生机理复杂。
本文以桂林市第二水源工程引水管道顶管施工下穿桂兴高速某段路基时引发的路面下沉开裂为例，分析了该类路基病害发生的成因机理，为岩溶区顶管施工导致的地面沉降提供参考，也为后期治理提供依据，可供相似工程参考、借鉴。
1 项目简介桂林第二水源工程-引水工程下穿桂林至兴安高速公路，采用泥水平衡法顶管施工穿越，顶管施工采用双管下穿，管道净间距为2.94 m，顶管中线高程为170.0 m，管道埋深约为13 m，混凝土管内径为2.4 m。
2021年底完成左侧管道掘进施工后，发现距离高速公路右侧路基15 m处管道上方有一处1.5 m、深1.0 m的小型塌陷坑。
新建下穿路基对既有铁路桥桩基附加沉降的计算方法_郭剑(1)
以 f kl 乘以各个单元块的面积， 得到各单元块处界 f］ 面单元作用于等代墩基表面的力矩阵［ 将各元 k × l， 得到 I 面总的竖向力 素相加， FI = f kl ∑ ∑ k l （ 6）
' 同样， 以相同的方法可求得 I 面处的力 F I ' 及两个 II 面处的力 F II 。最后对各界面处的竖向力进行相加，
4 4. 1
工程实例 工程概况
粉质黏土 硬塑 注： 地面点高程取为相对高程 0. 0 m。
表2
底层土土工试验结果
试样高 度 / mm 20 19. 724 19. 493 19. 136 18. 592 18. 192 17. 861 17. 451 孔隙比 e 0. 603 0. 581 0. 562 0. 534 0. 49 0. 458 0. 432 0. 399 压缩系数 α 压缩模量 E s / MPa / MPa － 1 0. 442 0. 37 0. 286 0. 218 0. 16 0. 133 0. 082 3. 623 4. 269 5. 46 7. 035 9. 296 10. 992 17. 425
S = m s ∑ ΔS = m s ∑
i =1
σz （ 0 ） （ z i c i － z i －1 C i －1 ） （ 9 ） E si
计算等代墩基的沉降量 S。将此沉降量继续代入 u z］ 位移矩阵［ Δu z］ k × l 中重新计算相对位移矩阵［ k × l， 迭代计算后， 直至沉降量所需的荷载与两部分荷载之 和一致， 即得到最终结果。
F = F I + F I ' + 2 F II ， 将此竖向力除以等代墩基底面积， 得到间接荷载
p σz =
某高速公路顶管施工诱发路基塌陷成因分析及处治设计
某高速公路顶管施工诱发路基塌陷成因分析及处治设计作者：卢波刘光彬来源：《西部交通科技》2024年第03期作者简介：卢波（1987—），工程师，研究方向：岩土工程勘察设计。
文章以桂林某高速公路顶管施工诱发路基塌陷抢险处治工程为实例，采用微型桩复合地基方案进行加固处理，具有施工程序简单、快速，对土层适用性强，可在较小施工区域施作的特点，与同体积灌注桩相比，具有承载力高的优势［1］，取得了良好的加固处治效果，安全、经济、高效地解决了地基加固问题［2］，对类似工程项目有借鉴意义。
微型桩；路基塌陷；顶管施工；抢险处治U418.5A1204430引言随着我国高速公路建设的快速发展，路网不断完善，因施工诱发路基塌陷问题日益凸显。
在交通量日益增长的当下，对出现的路基塌陷问题需要及时快速抢险处治，同时要确保道路交通不中断。
采用传统的大型机械加固处治方案显然很难适应道路恢复通行的迫切需求，因此亟须找到既能快速施工，又能保道路畅通，同时能适应狭小空间施工的方法，本文提出的承载力高的微型桩复合地基加固处治方案，可为类似工程提供参考和借鉴。
1工程简介桂林某引水工程采用顶管施工，下穿某高速公路，由6#顶管井顶进至7#接收井，顶管施工采用泥水平衡法，双管下穿高速路，顶管管材为混凝土管，内径为2.4 m，管道净间距为2.94 m，埋深约13 m。
在左侧管道顺利顶进穿过高速公路，右侧管道顶至高速公路右幅路肩时，发生了右幅路面应急车道和行车道下沉塌陷，路面裂缝沿左右管道外侧至快车道形成了圈椅状裂缝，裂缝宽度5～10 mm，沉降高差达32.86 cm，如图1所示。
2工程地质条件简述2.1地层岩性根据地质调查、钻探揭示及室内土工试验结果，场地内地层主要由第四系堆积层（Qml）、第四系残坡积层（Qel+dl）、石炭系下统岩关阶（C1y）地层组成。
2.1.1第四系人工堆積层（Qml）素填土：褐黄色，稍密-中密状，主要成分为黏性土及碎石，土质不均匀，为高速公路路基填土，堆填年限约9年，表层0.90 m为路面结构层，已完成自重固结，揭示厚度4.00～5.00 m。
水泥搅拌桩计算书(理正岩土)
理正软土地基路堤设计软件计算项目：复杂软土地基路基设计 8计算时间： 2011-03-16 10:37:17 星期三============================================================================原始条件:计算目标: 计算沉降和稳定路堤设计高度: 2.000(m)路堤设计顶宽: 60.000(m)路堤边坡坡度: 1:1.500工后沉降基准期结束时间: 360(月) 荷载施加级数: 3序号起始时间 (月) 终止时间(月) 填土高度(m) 是否作稳定计算1 0.000 3.000 0.500 是2 3.000 4.000 0.860 是3 4.000 12.000 0.640 是路堤土层数: 3 超载个数: 0层号层厚度(m) 重度(kN/m3) 内聚力(kPa) 内摩擦角(度)1 0.500 18.000 0.000 45.0002 0.860 18.000 35.000 35.0003 0.640 22.000 40.000 45.000地基土层数: 2 地下水埋深: 1.800(m)层号土层厚度重度饱和重度快剪C 快剪_ 竖向固结系水平固结系排水层(m) (kN/m3) (kN/m3) (kPa) (度) 数(cm2/s) 数(cm2/s)1 2.500 18.500 23.000 10.000 15.000 0.00200 0.00200 否2 33.000 16.000 18.500 4.400 2.500 0.00092 0.00092 否层号 e( 0) e( 50) e(100) e(200) e(400) e(400)1 0.546 0.525 0.510 0.482 0.464 0.464层号 e( 0) e( 25) e( 50) e(100) e(200) e(400)2 1.632 1.410 1.265 1.093 0.987 0.895砂垫层砂垫层厚度: 0.500(m)砂垫层的重度: 18.000(kN/m3)砂垫层的C: 0.000(kPa)砂垫层的_: 45.000(度)加筋处置筋带计算方法: 筋带力作用于切向方向筋带层数: 1序号离地高度(m) 设计拉力(kN) 与土粘结强度(kPa) 横向布置方式起始位置(m) 结束位置(m) 宽度(m)1 0.500 60.000 20.000 通长布置 --- --- ---加固土桩加固土桩布置形式:等边三角形加固土桩间距: 1.200(m)加固土桩的长度 5.000(m)加固土桩桩土应力比: 5.000加固土桩直径: 0.500(m)加固土桩的抗剪强度: 400.000(kPa)加固土桩布置起始坐标: 0.000(m)加固土桩布置宽度: 66.000(m)固结度计算参数:地基土层底面: 是排水层固结度计算采用方法: 微分方程数值解法多级加荷固结度修正时的荷载增量定义为“填土高*容重”填土-时间-固结度输出位置距离中线距离: 0.000(m)填土-时间-固结度输出位置深度: 0.000(m)沉降计算参数:地基总沉降计算方法: 经验系数法主固结沉降计算方法: e-p曲线法沉降计算不考虑超载沉降修正系数: 1.200沉降计算的分层厚度: 0.600(m)分层沉降输出点距中线距离: 0.000(m)压缩层厚度判断应力比 = 15.000%基底压力计算方法:按土层平均容重计算加固区主固结沉降计算方法：公路软基规范法计算时考虑弥补地基沉降引起的路堤增高量工后基准期起算时间: 最后一级加载(路面施工)结束时稳定计算参数:稳定计算方法: 总应力法(瑞典条分法)稳定计算不考虑超载稳定计算不考虑地震力稳定计算目标: 自动搜索最危险滑裂面条分法的土条宽度: 1.000(m)搜索时的圆心步长: 1.000(m)搜索时的半径步长: 0.500(m)============================================================================ (一) 各级加荷的沉降计算第1级加荷，从0.0~3.0月加载开始时，路基计算高度 = 0.000(m)，沉降 = 0.000(m)加载结束时，路基计算高度 = 0.506(m)，沉降 = 0.007(m) 第2级加荷，从3.0~4.0月加载开始时，路基计算高度 = 0.506(m)，沉降 = 0.007(m)加载结束时，路基计算高度 = 1.431(m)，沉降 = 0.072(m) 第3级加荷，从4.0~12.0月加载开始时，路基计算高度 = 1.431(m)，沉降 = 0.072(m)加载结束时，路基计算高度 = 2.144(m)，沉降 = 0.144(m)============================================================================ (二) 路面竣工时及以后的沉降计算基准期开始时刻: 最后一级加载(路面施工)结束时刻考虑沉降影响后，路堤的实际计算高度为 = 2.144(m)路面竣工时,地基沉降 = 0.144(m)基准期内的残余沉降 = 0.287(m)基准期结束时,地基沉降 = 0.431(m)最终地基总沉降 = 1.200*0.550 = 0.660(m)路面竣工时,路基横断面各点的沉降(中线为原点)坐标当时沉降两点间沉降与路堤中心(m) (m) 差(m) 沉降差(m)-46.200 0.000 0.000 0.144-42.900 0.000 0.000 0.144-39.600 0.000 0.000 0.144-36.300 0.000 0.000 0.144-33.000 0.044 0.044 0.100-29.700 0.092 0.048 0.052-26.400 0.117 0.025 0.027-23.100 0.127 0.010 0.017-19.800 0.133 0.006 0.011-16.500 0.137 0.004 0.007-13.200 0.140 0.002 0.005-9.900 0.141 0.002 0.003-6.600 0.143 0.002 0.001-3.300 0.144 0.001 0.000-0.000 0.144 0.000 0.0003.300 0.144 -0.000 0.0006.600 0.143 -0.001 0.0019.900 0.141 -0.002 0.00313.200 0.140 -0.002 0.00516.500 0.137 -0.002 0.00719.800 0.133 -0.004 0.01123.100 0.127 -0.006 0.01726.400 0.117 -0.010 0.02729.700 0.092 -0.025 0.05233.000 0.037 -0.055 0.10836.300 0.000 -0.037 0.14439.600 0.000 0.000 0.14442.900 0.000 0.000 0.14446.200 0.000 0.000 0.144路堤竣工时，由于地基沉降引起路堤填筑面积增量:(1) 由各点计算沉降梯形积分方法得腣= 8.364(m2)(2) 按照《铁路路基手册》方法得膕= 0.144(m) 腣= 6.353(m2)按照《铁路路基手册》方法，路堤顶面单侧加宽量: 腤= 0.387 ~ 0.464(m) 基准期结束时,路基横断面各点的沉降(中线为原点)坐标当时沉降两点间沉降与路堤中心(m) (m) 差(m) 沉降差(m)-46.200 0.000 0.000 0.431-42.900 0.000 0.000 0.431-39.600 0.000 0.000 0.431-36.300 0.000 0.000 0.431-33.000 0.140 0.140 0.292-29.700 0.270 0.130 0.162-26.400 0.345 0.075 0.086-23.100 0.376 0.031 0.056-19.800 0.395 0.019 0.036-16.500 0.408 0.013 0.023-13.200 0.415 0.007 0.016-9.900 0.421 0.006 0.010-6.600 0.427 0.005 0.005-3.300 0.431 0.005 0.000-0.000 0.431 0.000 0.0003.300 0.431 -0.000 0.0006.600 0.427 -0.005 0.0059.900 0.421 -0.005 0.01013.200 0.415 -0.006 0.01616.500 0.408 -0.007 0.02319.800 0.395 -0.013 0.03623.100 0.376 -0.019 0.05626.400 0.345 -0.031 0.08629.700 0.270 -0.075 0.16233.000 0.121 -0.149 0.31136.300 0.000 -0.121 0.43139.600 0.000 0.000 0.43142.900 0.000 0.000 0.43146.200 0.000 0.000 0.431路基横断面各点的最终沉降(中线为原点)坐标当时沉降两点间沉降与路堤中心(m) (m) 差(m) 沉降差(m)-46.200 0.000 0.000 0.660-42.900 0.000 0.000 0.660-39.600 0.000 0.000 0.660-36.300 0.000 0.000 0.660-33.000 0.189 0.189 0.470-29.700 0.381 0.191 0.279-26.400 0.503 0.123 0.157-23.100 0.558 0.055 0.102-19.800 0.594 0.036 0.066-16.500 0.618 0.024 0.042-13.200 0.631 0.014 0.029-9.900 0.642 0.011 0.018-6.600 0.651 0.009 0.008-3.300 0.659 0.008 0.001-0.000 0.660 0.001 0.0003.300 0.659 -0.001 0.0016.600 0.651 -0.008 0.0089.900 0.642 -0.009 0.01813.200 0.631 -0.011 0.02916.500 0.618 -0.014 0.04219.800 0.594 -0.024 0.06623.100 0.558 -0.036 0.10226.400 0.503 -0.055 0.15729.700 0.381 -0.123 0.27933.000 0.167 -0.214 0.49336.300 0.000 -0.167 0.66039.600 0.000 -0.000 0.66042.900 0.000 -0.000 0.66046.200 0.000 0.000 0.660路面竣工时,距路基中线0.000(m)处各层的沉降层底深层厚自重应力(kPa ) 附加应力全应力(kPa) 固结度层最终层当前分层主固层累计主压缩模沉降经(m) (m) (孔隙比) (kPa) (孔隙比) 沉降mSc(m) 沉降(m) 结沉降(m) 固结沉降(m) 量(MPa) 验系数0.600 0.600 5.6( 0.544) 41.2 46.8( 0.526) 0.9268 0.0050 0.00470.0041 0.0041 3.68 1.322(1.022)1.200 0.600 16.7( 0.539) 41.2 57.9( 0.523) 0.7805 0.0047 0.00380.0039 0.0080 3.88 1.308(1.008)1.800 0.600 27.8( 0.534) 41.2 69.0( 0.519) 0.6341 0.0043 0.0030 0.0036 0.0117 4.21 1.279(0.979)2.400 0.600 37.2( 0.530) 41.2 78.4( 0.516) 0.4878 0.0040 0.0023 0.0033 0.0150 4.54 1.246(0.946)2.500 0.100 41.8( 0.528) 41.2 83.0( 0.515) 0.4024 0.0006 0.00030.0005 0.0155 4.72 1.228(0.928)3.100 0.600 45.0( 1.294) 41.2 86.2( 1.141) 0.3170 0.0296 0.0128 0.0247 0.0402 0.62 1.400(1.100)3.700 0.600 50.0( 1.265) 41.2 91.3( 1.123) 0.1707 0.0277 0.0085 0.0231 0.0633 0.66 1.400(1.100)4.300 0.600 55.1( 1.247) 41.2 96.4( 1.106) 0.1186 0.0279 0.0074 0.0232 0.0865 0.65 1.400(1.100)4.900 0.600 60.2( 1.230) 41.2 101.4( 1.091) 0.0979 0.0274 0.0068 0.0228 0.1093 0.66 1.400(1.100)5.000 0.100 63.2( 1.220) 41.2 104.4( 1.088) 0.0858 0.0071 0.0017 0.0059 0.1152 0.70 1.400(1.100)5.600 0.600 66.2( 1.209) 41.2 107.4( 1.085) 0.0737 0.0404 0.0092 0.0337 0.1489 0.73 1.400(1.100)6.200 0.600 71.3( 1.192) 41.1 112.4( 1.080) 0.0530 0.0368 0.0078 0.0306 0.1796 0.81 1.400(1.100)6.800 0.600 76.4( 1.174) 41.1 117.5( 1.074) 0.0323 0.0330 0.0064 0.0275 0.2071 0.90 1.400(1.100)7.400 0.600 81.5( 1.157) 41.1 122.6( 1.069) 0.0117 0.0292 0.0052 0.0244 0.2314 1.01 1.400(1.100)8.000 0.600 86.6( 1.139) 41.0 127.6( 1.064) 0.0100 0.0254 0.0044 0.0211 0.2526 1.16 1.400(1.100)8.600 0.600 91.7( 1.122) 40.9 132.6( 1.058) 0.0083 0.0214 0.0037 0.0179 0.2704 1.38 1.400(1.100)9.200 0.600 96.8( 1.104) 40.9 137.7( 1.053) 0.0066 0.0174 0.0030 0.0145 0.2850 1.69 1.400(1.100)9.800 0.600 101.9( 1.091) 40.8 142.7( 1.048) 0.0049 0.0149 0.0025 0.0124 0.2974 1.97 1.400(1.100)10.400 0.600 107.0( 1.086) 40.7 147.7( 1.042) 0.0033 0.0149 0.0025 0.0124 0.3098 1.97 1.400(1.100)11.000 0.600 112.1( 1.080) 40.6 152.7( 1.037) 0.0017 0.0149 0.0025 0.0124 0.3222 1.96 1.400(1.100)11.600 0.600 117.2( 1.075) 40.5 157.7( 1.032) 0.0016 0.0149 0.0025 0.0124 0.3347 1.96 1.400(1.100)12.200 0.600 122.3( 1.069) 40.4 162.7( 1.026) 0.0015 0.0149 0.0025 0.0124 0.3471 1.95 1.400(1.100)12.800 0.600 127.4( 1.064) 40.3 167.7( 1.021) 0.0014 0.0149 0.0025 0.0124 0.3595 1.95 1.400(1.100)13.400 0.600 132.5( 1.059) 40.2 172.7( 1.016) 0.0013 0.0149 0.0025 0.0124 0.3719 1.94 1.400(1.100)14.000 0.600 137.6( 1.053) 40.1 177.7( 1.011) 0.0012 0.0149 0.0025 0.0124 0.3843 1.94 1.400(1.100)14.600 0.600 142.7( 1.048) 39.9 182.6( 1.005) 0.0011 0.0149 0.0025 0.0124 0.3967 1.93 1.400(1.100)15.200 0.600 147.8( 1.042) 39.8 187.6( 1.000) 0.0011 0.0149 0.0025 0.0124 0.4091 1.93 1.400(1.100)15.800 0.600 152.9( 1.037) 39.6 192.5( 0.995) 0.0010 0.0149 0.0025 0.0124 0.4215 1.92 1.400(1.100)16.400 0.600 158.0( 1.032) 39.5 197.5( 0.990) 0.0010 0.0148 0.0025 0.0124 0.4339 1.92 1.400(1.100)17.000 0.600 163.1( 1.026) 39.3 202.4( 0.986) 0.0010 0.0143 0.0024 0.0119 0.4458 1.98 1.400(1.100)17.600 0.600 168.2( 1.021) 39.1 207.3( 0.984) 0.0009 0.0132 0.0022 0.0110 0.4568 2.13 1.400(1.100)18.200 0.600 173.3( 1.015) 38.9 212.2( 0.981) 0.0009 0.0121 0.0020 0.0101 0.4669 2.31 1.400(1.100)18.800 0.600 178.4( 1.010) 38.8 217.2( 0.979) 0.0008 0.0110 0.0018 0.0092 0.4761 2.53 1.398(1.098)19.400 0.600 183.5( 1.004) 38.6 222.1( 0.977) 0.0008 0.0099 0.0017 0.0083 0.4844 2.80 1.380(1.080)20.000 0.600 188.6( 0.999) 38.4 227.0( 0.975) 0.0008 0.0088 0.0015 0.0073 0.4917 3.13 1.358(1.058)20.600 0.600 193.7( 0.994) 38.2 231.9( 0.972) 0.0007 0.0077 0.0013 0.0064 0.4981 3.57 1.329(1.029)21.200 0.600 198.8( 0.988) 38.0 236.8( 0.970) 0.0007 0.0066 0.0011 0.0055 0.5036 4.15 1.285(0.985)21.800 0.600 203.9( 0.985) 37.7 241.6( 0.968) 0.0007 0.0063 0.0011 0.0052 0.5089 4.32 1.268(0.968)22.400 0.600 209.0( 0.983) 37.5 246.5( 0.966) 0.0007 0.0063 0.0010 0.0052 0.5141 4.31 1.269(0.969)23.000 0.600 214.1( 0.981) 37.3 251.4( 0.963) 0.0008 0.0062 0.0010 0.0052 0.5193 4.31 1.269(0.969)23.600 0.600 219.2( 0.978) 37.1 256.3( 0.961) 0.0008 0.0062 0.0010 0.0052 0.5245 4.30 1.270(0.970)24.200 0.600 224.3( 0.976) 36.8 261.1( 0.959) 0.0009 0.0062 0.0010 0.0051 0.5296 4.30 1.270(0.970)24.800 0.600 229.4( 0.973) 36.6 266.0( 0.957) 0.0009 0.0061 0.0010 0.0051 0.5347 4.29 1.271(0.971)25.400 0.600 234.5( 0.971) 36.4 270.9( 0.954) 0.0016 0.0061 0.0010 0.0051 0.5398 4.29 1.271(0.971)26.000 0.600 239.6( 0.969) 36.1 275.7( 0.952) 0.0031 0.0061 0.0010 0.0051 0.5449 4.28 1.272(0.972)26.600 0.600 244.7( 0.966) 35.9 280.6( 0.950) 0.0046 0.0060 0.0010 0.0050 0.5499 4.27 1.273(0.973)最下面分层附加应力与自重应力之比 = 14.665% <= 15.000%压缩模量当量值 = 1.701Mpa, 按地基规范GB5007-2002表5.3.5 的沉降计算经验系数 = 1.400(1.100)============================================================================(三) 填土--时间--沉降曲线输出位置，相对于路堤中线 0(m)时间(月) 设计填土高度实际填土高度当时沉降(m) (m) (m)0.00 0.000 0.000 0.0000.30 0.050 0.051 0.0000.60 0.100 0.101 0.0000.90 0.150 0.152 0.0001.20 0.200 0.203 0.0001.50 0.250 0.253 0.0011.80 0.300 0.304 0.0012.10 0.350 0.354 0.0022.40 0.400 0.405 0.0032.70 0.450 0.456 0.0053.00 0.500 0.506 0.0073.10 0.586 0.599 0.0143.20 0.672 0.691 0.0213.30 0.758 0.784 0.0283.40 0.844 0.876 0.0333.50 0.930 0.969 0.0383.60 1.016 1.061 0.0443.70 1.102 1.154 0.0503.80 1.188 1.246 0.0573.90 1.274 1.339 0.0644.00 1.360 1.431 0.0724.80 1.424 1.503 0.0785.60 1.488 1.574 0.0866.40 1.552 1.645 0.0947.20 1.616 1.716 0.1008.00 1.680 1.788 0.1078.80 1.744 1.859 0.1149.60 1.808 1.930 0.12210.40 1.872 2.001 0.12911.20 1.936 2.073 0.13612.00 2.000 2.144 0.14448.00 2.000 2.144 0.20484.00 2.000 2.144 0.247120.00 2.000 2.144 0.281156.00 2.000 2.144 0.310192.00 2.000 2.144 0.335228.00 2.000 2.144 0.358264.00 2.000 2.144 0.379300.00 2.000 2.144 0.398336.00 2.000 2.144 0.415372.00 2.000 2.144 0.431============================================================================ (四) 填土--时间--固结度曲线输出位置，相对于路堤中线 0.000(m)输出深度为 0.000(m)时间(月) 设计填土高度固结度(m)0.00 0.000 0.0000.30 0.050 0.0230.60 0.100 0.0470.90 0.150 0.0701.20 0.200 0.0931.50 0.250 0.1171.80 0.300 0.1402.10 0.350 0.1632.40 0.400 0.1872.70 0.450 0.2103.00 0.500 0.2333.10 0.586 0.2743.20 0.672 0.3143.30 0.758 0.3543.40 0.844 0.3943.50 0.930 0.4343.60 1.016 0.4743.70 1.102 0.5143.80 1.188 0.5553.90 1.274 0.5954.00 1.360 0.6354.80 1.424 0.6715.60 1.488 0.7086.40 1.552 0.7447.20 1.616 0.7818.00 1.680 0.8178.80 1.744 0.8549.60 1.808 0.89010.40 1.872 0.92711.20 1.936 0.96312.00 2.000 1.00048.00 2.000 1.00084.00 2.000 1.000120.00 2.000 1.000156.00 2.000 1.000192.00 2.000 1.000228.00 2.000 1.000264.00 2.000 1.000300.00 2.000 1.000336.00 2.000 1.000372.00 2.000 1.000============================================================================(五) 稳定计算(1) 第1级加荷,从0.0~3.0月,路基设计高度0.500(m), 路基计算高度(考虑沉降影响)0.506(m)，加载结束时稳定结果_= 0.157 靋=3.068 靤=0.614 鬰=400.000(kPa)土条起始x 土条面土条自条上荷总重醝Sin醝Cos醝Cqi 謖i 下滑力抗滑力抗滑力编号 (m) 积(m2) 重(kN) 重(kN) (kN) (度) (kPa) (度) (kN) WiCos醝tg謖CiLi-----------------------------------------------------------------------------------------------------------1 0.10 0.14 2.47 0.00 2.47 0.99 0.02 1.00 0.00 45.000.04 2.47 0.002 0.74 0.00 0.07 0.00 0.07 24.91 0.42 0.91 0.00 45.000.03 0.07 0.003 0.75 0.09 1.56 0.00 1.56 46.35 0.72 0.69 0.00 45.001.13 1.08 0.004 1.15 0.00 0.00 0.00 0.00 67.66 0.92 0.38 0.00 45.000.00 0.00 0.00最不利滑动面:滑动圆心 = (0.405,0.810)(m)滑动半径 = 0.808(m)滑动安全系数 = 16.639总的下滑力 = 1.203(kN)总的抗滑力 = 20.017(kN)土体部分下滑力 = 1.203(kN)土体部分抗滑力 = 3.609(kN)筋带的抗滑力 = 16.408(kN)地震作用下滑力 = 0.000(kN)(2) 第2级加荷,从3.0~4.0月,路基设计高度1.360(m), 路基计算高度(考虑沉降影响)1.431(m)，加载结束时稳定结果_= 0.157 靋=3.068 靤=0.614 鬰=400.000(kPa)土条起始x 土条面土条自条上荷总重醝Sin醝Cos醝Cqi 謖i 下滑力抗滑力抗滑力编号 (m) 积(m2) 重(kN) 重(kN) (kN) (度) (kPa) (度) (kN) WiCos醝tg謖CiLi-----------------------------------------------------------------------------------------------------------1 -30.39 0.36 6.73 0.00 6.73 -77.33 -0.98 0.22 10.00 15.00 -6.57 0.40 18.452 -29.98 0.40 7.10 0.00 7.10 -75.00 -0.97 0.26 10.00 15.00 -7.49 0.49 7.253 -29.79 3.05 43.19 0.00 43.19 -71.95 -0.95 0.31 4.40 2.50-56.17 0.58 11.574 -28.98 6.19 73.71 0.00 73.71 -67.22 -0.92 0.39 4.40 2.50-108.40 1.25 11.365 -27.98 8.35 92.10 0.00 92.10 -62.88 -0.89 0.46 4.40 2.50-140.28 1.83 9.656 -26.98 10.16 107.49 0.00 107.49 -59.12 -0.86 0.51 4.40 2.50-164.00 2.41 8.577 -25.98 11.73 120.81 0.00 120.81 -55.74 -0.83 0.56 4.40 2.50-181.91 2.97 7.818 -24.98 13.11 132.60 0.00 132.60 -52.63 -0.79 0.61 4.40 2.50-195.31 3.51 7.259 -23.98 14.36 143.17 0.00 143.17 -49.73 -0.76 0.65 4.40 2.50-205.06 4.04 6.8010 -22.98 15.48 152.73 0.00 152.73 -47.00 -0.73 0.68 4.40 2.50-211.75 4.55 6.4511 -21.98 16.51 161.44 0.00 161.44 -44.39 -0.70 0.71 4.40 2.50-215.83 5.04 6.1512 -20.99 17.44 169.40 0.00 169.40 -41.90 -0.67 0.74 4.40 2.50 -217.62 5.50 5.9113 -19.99 18.30 176.71 0.00 176.71 -39.51 -0.64 0.77 4.40 2.50 -217.41 5.95 5.7014 -18.99 19.09 183.42 0.00 183.42 -37.19 -0.60 0.80 4.40 2.50 -215.41 6.38 5.5215 -17.99 19.82 189.61 0.00 189.61 -34.94 -0.57 0.82 4.40 2.50 -211.83 6.79 5.3616 -16.99 20.49 195.30 0.00 195.30 -32.76 -0.54 0.84 4.40 2.50 -206.81 7.17 5.2317 -15.99 21.11 200.55 0.00 200.55 -30.62 -0.51 0.86 4.40 2.50 -200.51 7.54 5.1118 -14.99 21.67 205.37 0.00 205.37 -28.53 -0.48 0.88 4.40 2.50 -193.05 7.88 5.0119 -13.99 22.20 209.79 0.00 209.79 -26.49 -0.45 0.90 4.40 2.50 -184.53 8.20 4.9120 -12.99 22.67 213.84 0.00 213.84 -24.48 -0.41 0.91 4.40 2.50 -175.07 8.50 4.8321 -11.99 23.11 217.53 0.00 217.53 -22.50 -0.38 0.92 4.40 2.50 -164.75 8.77 4.7622 -10.99 23.50 220.88 0.00 220.88 -20.54 -0.35 0.94 4.40 2.50 -153.66 9.03 4.7023 -9.99 23.85 223.90 0.00 223.90 -18.62 -0.32 0.95 4.40 2.50 -141.88 9.26 4.6424 -8.99 24.17 226.60 0.00 226.60 -16.71 -0.29 0.96 4.40 2.50 -129.48 9.48 4.5925 -7.99 24.45 229.00 0.00 229.00 -14.82 -0.26 0.97 4.40 2.50 -116.55 9.67 4.5526 -7.00 24.70 231.10 0.00 231.10 -12.95 -0.22 0.97 4.40 2.50 -103.13 9.83 4.5127 -6.00 24.91 232.90 0.00 232.90 -11.10 -0.19 0.98 4.40 2.50 -89.31 9.98 4.4828 -5.00 25.09 234.43 0.00 234.43 -9.25 -0.16 0.99 4.40 2.50 -75.14 10.10 4.4629 -4.00 25.24 235.68 0.00 235.68 -7.42 -0.13 0.99 4.40 2.50 -60.68 10.20 4.4330 -3.00 25.35 236.64 0.00 236.64 -5.59 -0.10 1.00 4.40 2.50 -45.98 10.28 4.4231 -2.00 25.44 237.34 0.00 237.34 -3.77 -0.07 1.00 4.40 2.50 -31.12 10.34 4.4132 -1.00 25.49 237.76 0.00 237.76 -1.95 -0.03 1.00 4.40 2.50 -16.14 10.37 4.4033 0.00 18.37 172.88 0.00 172.88 -0.39 -0.01 1.00 4.40 2.50 -2.34 7.55 3.1434 0.71 0.97 9.25 0.00 9.25 0.29 0.01 1.00 4.40 2.50 0.09 0.40 0.1635 0.75 16.95 162.29 0.00 162.29 0.91 0.02 1.00 4.40 2.50 5.00 7.08 2.8436 1.39 17.23 167.46 0.00 167.46 2.08 0.04 1.00 4.40 2.50 11.63 7.31 2.8437 2.04 26.04 255.02 0.00 255.02 3.55 0.06 1.00 4.40 2.50 29.97 11.11 4.2738 3.01 25.97 254.41 0.00 254.41 5.31 0.09 1.00 4.40 2.50 44.71 11.06 4.2839 3.98 25.87 253.54 0.00 253.54 7.08 0.12 0.99 4.40 2.50 59.31 10.99 4.2940 4.95 25.74 252.42 0.00 252.42 8.86 0.15 0.99 4.40 2.50 73.70 10.89 4.3141 5.91 25.58 251.05 0.00 251.05 10.65 0.18 0.98 4.40 2.50 87.85 10.77 4.3442 6.88 25.38 249.42 0.00 249.42 12.44 0.22 0.98 4.40 2.50 101.69 10.63 4.3643 7.85 25.16 247.53 0.00 247.53 14.25 0.25 0.97 4.40 2.50 115.17 10.47 4.4044 8.82 24.91 245.37 0.00 245.37 16.07 0.28 0.96 4.40 2.50 128.24 10.29 4.4345 9.79 24.62 242.94 0.00 242.94 17.91 0.31 0.95 4.40 2.50 140.83 10.09 4.4846 10.76 24.30 240.21 0.00 240.21 19.77 0.34 0.94 4.40 2.50 152.89 9.87 4.5347 11.72 23.95 237.19 0.00 237.19 21.65 0.37 0.93 4.40 2.50 164.35 9.63 4.5848 12.69 23.56 233.88 0.00 233.88 23.56 0.40 0.92 4.40 2.50 175.14 9.36 4.6549 13.66 23.13 230.23 0.00 230.23 25.50 0.43 0.90 4.40 2.50 185.18 9.07 4.7250 14.63 22.66 226.26 0.00 226.26 27.46 0.46 0.89 4.40 2.50 194.41 8.77 4.8051 15.60 22.15 221.94 0.00 221.94 29.46 0.49 0.87 4.40 2.50 202.73 8.44 4.8952 16.57 21.60 217.24 0.00 217.24 31.51 0.52 0.85 4.40 2.50 210.05 8.09 5.0053 17.53 21.00 212.16 0.00 212.16 33.59 0.55 0.83 4.40 2.50 216.27 7.72 5.1254 18.50 20.35 206.64 0.00 206.64 35.73 0.58 0.81 4.40 2.50 221.26 7.32 5.2555 19.47 19.65 200.66 0.00 200.66 37.93 0.61 0.79 4.40 2.50 224.91 6.91 5.4056 20.44 18.89 194.19 0.00 194.19 40.20 0.65 0.76 4.40 2.50 227.05 6.48 5.5857 21.41 18.06 187.16 0.00 187.16 42.55 0.68 0.74 4.40 2.50 227.52 6.02 5.7858 22.38 17.16 179.52 0.00 179.52 44.98 0.71 0.71 4.40 2.50 226.10 5.54 6.0259 23.35 16.18 171.18 0.00 171.18 47.53 0.74 0.68 4.40 2.50 222.54 5.05 6.3160 24.31 15.10 162.04 0.00 162.04 50.21 0.77 0.64 4.40 2.50 216.53 4.53 6.6661 25.28 13.92 151.96 0.00 151.96 53.05 0.80 0.60 4.40 2.50 207.65 3.99 7.0962 26.25 12.60 140.73 0.00 140.73 56.09 0.83 0.56 4.40 2.50 195.37 3.43 7.6463 27.22 11.11 128.06 0.00 128.06 59.39 0.86 0.51 4.40 2.50 178.88 2.85 8.3764 28.19 9.39 113.48 0.00 113.48 63.06 0.89 0.45 4.40 2.5065 29.16 7.35 96.11 0.00 96.11 67.28 0.92 0.39 4.40 2.50127.58 1.62 11.04土条起始x 土条面土条自条上荷总重醝Sin醝Cos醝Cqi 謖i 下滑力 WiCos醝tg謖cili 鬰ili 抗滑力编号 (m) 积(m2) 重(kN) 重(kN) (kN) (度) (kPa) (度) (kN) (kN) (kN) (kN) (kN)66 30.12 4.22 64.18 0.00 64.18 71.95 0.95 0.31 4.40 2.5076.12 0.87 11.57 1052.05 176.1267 30.94 0.67 11.93 0.00 11.93 75.00 0.97 0.26 10.00 15.0012.16 0.83 7.25 289.88 52.4468 31.13 0.94 17.16 0.00 17.16 77.33 0.98 0.22 10.00 15.0016.74 1.01 18.45 738.06 132.60土条起始x 土条面土条自条上荷总重醝Sin醝Cos醝Cqi 謖i 下滑力抗滑力抗滑力编号 (m) 积(m2) 重(kN) 重(kN) (kN) (度) (kPa) (度) (kN) WiCos醝tg謖CiLi-----------------------------------------------------------------------------------------------------------69 31.53 0.11 1.98 0.00 1.98 79.47 0.98 0.18 0.00 45.001.94 0.36 0.0070 31.62 0.00 0.08 0.00 0.08 79.96 0.98 0.17 0.00 45.000.08 0.01 0.0071 31.63 0.07 1.19 0.00 1.19 80.82 0.99 0.16 35.00 35.001.18 0.13 32.09最不利滑动面:滑动圆心 = (0.573,6.012)(m)滑动半径 = 31.537(m)滑动安全系数 = 3.248总的下滑力 = 394.613(kN)总的抗滑力 = 1281.854(kN)土体部分下滑力 = 394.613(kN)土体部分抗滑力 = 1221.854(kN)筋带的抗滑力 = 60.000(kN)地震作用下滑力 = 0.000(kN)(3) 第3级加荷,从4.0~12.0月,路基设计高度2.000(m), 路基计算高度(考虑沉降影响)2.144(m)，加载结束时稳定结果_= 0.157 靋=3.068 靤=0.614 鬰=400.000(kPa)土条起始x 土条面土条自条上荷总重醝Sin醝Cos醝Cqi 謖i 下滑力抗滑力抗滑力编号 (m) 积(m2) 重(kN) 重(kN) (kN) (度) (kPa) (度) (kN) WiCos醝tg謖CiLi-----------------------------------------------------------------------------------------------------------1 -35.30 0.56 10.43 0.00 10.43 -70.81 -0.94 0.33 10.00 15.00-9.85 0.92 19.062 -34.68 0.58 10.27 0.00 10.27 -68.80 -0.93 0.36 10.00 15.003 -34.40 1.74 26.48 0.00 26.48 -67.16 -0.92 0.39 4.40 2.50 -31.30 0.45 6.264 -33.85 2.43 32.34 0.00 32.34 -65.10 -0.91 0.42 4.40 2.50 -42.38 0.59 5.775 -33.30 5.82 70.18 0.00 70.18 -62.51 -0.89 0.46 4.40 2.50 -98.23 1.41 9.346 -32.32 7.55 84.92 0.00 84.92 -59.46 -0.86 0.51 4.40 2.50 -123.01 1.88 8.487 -31.34 9.10 98.03 0.00 98.03 -56.66 -0.84 0.55 4.40 2.50 -143.15 2.35 7.848 -30.36 10.49 109.84 0.00 109.84 -54.05 -0.81 0.59 4.40 2.50 -159.54 2.82 7.349 -29.38 11.75 120.61 0.00 120.61 -51.60 -0.78 0.62 4.40 2.50 -172.82 3.27 6.9410 -28.40 12.92 130.49 0.00 130.49 -49.28 -0.76 0.65 4.40 2.50 -183.43 3.72 6.6111 -27.42 13.99 139.61 0.00 139.61 -47.06 -0.73 0.68 4.40 2.50 -191.71 4.15 6.3312 -26.44 14.98 148.06 0.00 148.06 -44.93 -0.71 0.71 4.40 2.50 -197.94 4.58 6.0913 -25.47 15.91 155.91 0.00 155.91 -42.88 -0.68 0.73 4.40 2.50 -202.34 4.99 5.8814 -24.49 16.77 163.23 0.00 163.23 -40.90 -0.65 0.76 4.40 2.50 -205.09 5.39 5.7015 -23.51 17.57 170.06 0.00 170.06 -38.97 -0.63 0.78 4.40 2.50 -206.36 5.77 5.5416 -22.53 18.32 176.44 0.00 176.44 -37.09 -0.60 0.80 4.40 2.50 -206.26 6.14 5.4017 -21.55 19.02 182.40 0.00 182.40 -35.26 -0.58 0.82 4.40 2.50 -204.93 6.50 5.2818 -20.57 19.68 187.98 0.00 187.98 -33.47 -0.55 0.83 4.40 2.50 -202.47 6.85 5.1719 -19.59 20.29 193.20 0.00 193.20 -31.71 -0.53 0.85 4.40 2.50 -198.96 7.18 5.0720 -18.61 20.87 198.07 0.00 198.07 -29.99 -0.50 0.87 4.40 2.50 -194.49 7.49 4.9821 -17.63 21.40 202.62 0.00 202.62 -28.30 -0.47 0.88 4.40 2.50 -189.15 7.79 4.8922 -16.65 21.90 206.86 0.00 206.86 -26.63 -0.45 0.89 4.40 2.50 -182.99 8.07 4.8223 -15.67 22.36 210.80 0.00 210.80 -24.99 -0.42 0.91 4.40 2.50 -176.09 8.34 4.7524 -14.69 22.79 214.46 0.00 214.46 -23.37 -0.40 0.92 4.40 2.50 -168.49 8.60 4.6925 -13.71 23.19 217.86 0.00 217.86 -21.77 -0.37 0.93 4.40 2.50 -160.27 8.83 4.6426 -12.73 23.56 220.98 0.00 220.98 -20.19 -0.35 0.94 4.40 2.50 -151.47 9.06 4.5927 -11.75 23.90 223.85 0.00 223.85 -18.62 -0.32 0.95 4.40 2.50 -142.14 9.26 4.5528 -10.77 24.21 226.48 0.00 226.48 -17.07 -0.29 0.96 4.40 2.50 -132.33 9.45 4.5129 -9.79 24.49 228.86 0.00 228.86 -15.53 -0.27 0.96 4.40 2.50 -122.09 9.63 4.4730 -8.81 24.74 231.01 0.00 231.01 -14.00 -0.24 0.97 4.40 2.50 -111.45 9.79 4.4431 -7.84 24.97 232.93 0.00 232.93 -12.48 -0.22 0.98 4.40 2.50 -100.47 9.93 4.4132 -6.86 25.17 234.62 0.00 234.62 -10.97 -0.19 0.98 4.40 2.50 -89.17 10.06 4.3933 -5.88 25.34 236.09 0.00 236.09 -9.47 -0.16 0.99 4.40 2.50 -77.61 10.17 4.3734 -4.90 25.49 237.35 0.00 237.35 -7.97 -0.14 0.99 4.40 2.50 -65.81 10.26 4.3535 -3.92 25.61 238.38 0.00 238.38 -6.48 -0.11 0.99 4.40 2.50 -53.82 10.34 4.3436 -2.94 25.70 239.20 0.00 239.20 -5.00 -0.09 1.00 4.40 2.50 -41.68 10.40 4.3337 -1.96 25.78 239.81 0.00 239.81 -3.51 -0.06 1.00 4.40 2.50 -29.41 10.45 4.3238 -0.98 25.82 240.20 0.00 240.20 -2.03 -0.04 1.00 4.40 2.50 -17.06 10.48 4.3139 0.00 18.64 174.87 0.00 174.87 -0.77 -0.01 1.00 4.40 2.50 -4.64 7.63 3.0840 0.70 1.35 12.82 0.00 12.82 -0.20 -0.00 1.00 4.40 2.50 -0.09 0.56 0.2241 0.75 17.52 167.22 0.00 167.22 0.32 0.01 1.00 4.40 2.50 1.84 7.30 2.8442 1.40 17.81 172.52 0.00 172.52 1.30 0.02 1.00 4.40 2.50 7.50 7.53 2.8443 2.04 27.03 267.76 0.00 267.76 2.51 0.04 1.00 4.40 2.50 22.05 11.68 4.2344 3.00 27.59 277.48 0.00 277.48 3.97 0.07 1.00 4.40 2.50 35.65 12.09 4.2845 3.97 27.52 276.82 0.00 276.82 5.44 0.09 1.00 4.40 2.50 48.68 12.03 4.2946 4.94 27.41 275.95 0.00 275.95 6.91 0.12 0.99 4.40 2.50 61.58 11.96 4.3047 5.91 27.29 274.88 0.00 274.88 8.39 0.15 0.99 4.40 2.50 74.32 11.87 4.3248 6.88 27.14 273.59 0.00 273.59 9.87 0.17 0.99 4.40 2.50 86.86 11.77 4.3349 7.85 26.96 272.10 0.00 272.10 11.36 0.20 0.98 4.40 2.50 99.17 11.65 4.3550 8.82 26.76 270.38 0.00 270.38 12.86 0.22 0.97 4.40 2.50 111.20 11.51 4.3851 9.79 26.53 268.44 0.00 268.44 14.36 0.25 0.97 4.40 2.50 122.92 11.35 4.4152 10.76 26.27 266.27 0.00 266.27 15.88 0.27 0.96 4.40 2.50 134.29 11.18 4.4453 11.73 25.99 263.89 0.00 263.89 17.41 0.30 0.95 4.40 2.50 145.28 10.99 4.4754 12.70 25.68 261.26 0.00 261.26 18.95 0.32 0.95 4.40 2.50 155.83 10.79 4.5155 13.67 25.35 258.38 0.00 258.38 20.51 0.35 0.94 4.40 2.50165.90 10.57 4.5656 14.64 24.98 255.26 0.00 255.26 22.08 0.38 0.93 4.40 2.50175.45 10.33 4.6157 15.61 24.58 251.89 0.00 251.89 23.67 0.40 0.92 4.40 2.50184.43 10.07 4.6658 16.58 24.15 248.25 0.00 248.25 25.28 0.43 0.90 4.40 2.50192.79 9.80 4.7259 17.55 23.69 244.33 0.00 244.33 26.91 0.45 0.89 4.40 2.50200.47 9.51 4.7960 18.52 23.20 240.12 0.00 240.12 28.56 0.48 0.88 4.40 2.50207.42 9.21 4.8661 19.49 22.67 235.61 0.00 235.61 30.24 0.50 0.86 4.40 2.50213.56 8.89 4.9462 20.46 22.10 230.79 0.00 230.79 31.95 0.53 0.85 4.40 2.50218.84 8.55 5.0363 21.43 21.49 225.62 0.00 225.62 33.69 0.55 0.83 4.40 2.50223.17 8.20 5.1364 22.40 20.84 220.10 0.00 220.10 35.47 0.58 0.81 4.40 2.50226.48 7.83 5.2465 23.37 20.15 214.21 0.00 214.21 37.29 0.61 0.80 4.40 2.50228.68 7.44 5.3766 24.34 19.41 207.91 0.00 207.91 39.16 0.63 0.78 4.40 2.50229.67 7.04 5.5167 25.31 18.61 201.16 0.00 201.16 41.07 0.66 0.75 4.40 2.50229.32 6.62 5.6668 26.28 17.76 193.94 0.00 193.94 43.04 0.68 0.73 4.40 2.50227.51 6.19 5.8469 27.25 16.85 186.19 0.00 186.19 45.08 0.71 0.71 4.40 2.50224.09 5.74 6.0570 28.22 15.87 177.86 0.00 177.86 47.20 0.73 0.68 4.40 2.50218.88 5.28 6.2871 29.19 14.82 168.87 0.00 168.87 49.40 0.76 0.65 4.40 2.50211.66 4.80 6.5672 30.16 13.67 159.14 0.00 159.14 51.71 0.78 0.62 4.40 2.50202.16 4.31 6.8973 31.13 12.42 148.54 0.00 148.54 54.14 0.81 0.59 4.40 2.50190.06 3.80 7.2974 32.11 11.06 136.91 0.00 136.91 56.72 0.84 0.55 4.40 2.50174.90 3.28 7.7875 33.08 9.54 124.03 0.00 124.03 59.50 0.86 0.51 4.40 2.50156.09 2.75 8.4176 34.05 7.84 109.54 0.00 109.54 62.53 0.89 0.46 4.40 2.50132.76 2.21 9.25土条起始x 土条面土条自条上荷总重醝Sin醝Cos醝Cqi 謖i 下滑力 WiCos醝tg謖cili 鬰ili 抗滑力编号 (m) 积(m2) 重(kN) 重(kN) (kN) (度) (kPa) (度) (kN) (kN) (kN) (kN) (kN)77 35.02 3.61 55.16 0.00 55.16 65.10 0.91 0.42 4.40 2.5063.08 1.01 5.77 524.45 88.2978 35.57 2.93 49.29 0.00 49.29 67.16 0.92 0.39 4.40 2.5052.32 0.84 6.26 568.94 95.55。
公路技术状况评定标准JTG 5210-2018概要总结
公路技术状况指数（MQI）Highway Maintenance Quality Indicator用于综合评价公路路基、路面、桥隧构造物和沿线设施技术状况的指标。
路基技术状况指数（SCI）Subgrade Condition Index路面技术状况指数（PQI）Pavement Maintenance Quality Index用于综合评价路面损坏、路面平整度、路面车辙、路面跳车、路面磨耗、路面抗滑性能和路面结构强度技术状况的指标。
桥隧构造物技术状况指数（BCI）Bridge、Tunnel and Culvert Condition Index沿线设施技术状况指数（TCI）Traffic facility Condition Index路面损坏状况指数（PCI）Pavement Surface Condition Index路面行驶质量指数（RQI）Pavement Riding Quality Index路面车辙深度指数（RDI）Pavement Rutting Depth Index路面跳车指数（PBI）Pavement Bumping Index路面磨耗指数（PWI）Pavement Surface Wearing Index路面抗滑性能指数（SRI）Pavement Skidding Resistance Index路面结构强度指数（PSSI）Pavement Structure Strength Index公路技术状况指标体系：公路技术状况指数（MQI）Highway Maintenance Quality Indicator 路基技术状况指数（SCI）Subgrade Condition Index路面技术状况指数（PQI）Pavement Maintenance Quality Index自动化检测方式：除路面结构强度的检测指标路面弯沉l0为每20m应计算1个统计值外。
其余检测指标均为每10m应计算1个统计值。
路基的沉降控制标准
路基的沉降控制标准作者：樊庆雅来源：《农村实用科技信息》2008年第03期1、沉降问题的提出我国的高速公路有相当部分达不到设计使用年限，与国外相比有很大的差距。
造成这种现象的原因很多，路基的差异沉降是其中之一。
我国路面设计仅考虑路基的模量，在路面基层弯拉应力的计算中不考虑因路基的差异沉降变形所引起的附加应力，这种计算方法与国外基本相同，但我国的路基与国外差别很大。
我国农村人口占全国的2／3，在高速公路密集的中东部地区，为方便高速路两侧村庄的通行，必须留有一定高度的通道，间距往往只有数百米，为满足纵坡要求，路基高度很难降低，高速公路路基高度一般在2～3Ｍ。
在南非、欧洲等高速公路发达地区，公路的视线很好，道路基本上是顺着地形贴着地表走，路基的沉降几乎为零，虽然这可能导致道路的纵坡较大，但国外良好的车况抵消了这种影响，这在南非最典型。
在意大利北部与奥地利等多山国家，多采用架桥或分离式路基，很少有高填方路基。
另外国外以柔性路面居多，柔性路面对路基差异沉降的承受能力明显要高于半刚性基层。
因此在国外不必考虑的因素在我国可能必须加以考虑。
因路基差异沉降引起路面开裂的例子较多，预想性路面对路基模量值很高，但过大的工后沉降引起了路面十多处开裂，所以说强度与变形是路基的两个同样重要的控制指标。
我国传统的观念往往将路基视为简单的土石方工程，这在低级路面时代问题不大，但对高速公路这种观念将带来严重的后果，路基是路面的基础，服务于路面，可以说是路面的一个组成部分。
2、我国路基的沉降控制标准路基的沉降指标主要有：总沉降量、沉降速率、差异沉降率。
所谓差异沉降率是指道路任意两点间在单位时间内的沉降差值与这两点间的距离之比。
我国路基设计规范对软土地区路基变形的控制是彩工后总沉降量（对高速公路则是通车后15年内的总沉降量），即对一般路段的工后沉降量不大于30ｃｍ，涵洞、箱涵、通道处不大于20ｃｍ，桥台与路堤相邻不大于10ｃｍ。
从已建高速公路的调查分析，彩总沉降量指标并不能完全消除路面的开裂，在一些鸡爪沟地形的山区，路基的总沉降量也许不大，但其差异沉降率较大引起了路面的开裂，在软土地区也因路基的差异沉降率过大而引起路面开裂与波浪起伏，因此对于路基的变开控制除采用总沉降量外还应考虑采用差异沉降率控制。
JTG 3450-2019公路路基路面现场测试规程
T 0964-2008 摆式仪测试路面摩擦系数方法 .................................. 114
T 0969-2019 数字式摆式仪测试路面摩擦系数方法 ............................ 118
T 0972-2019 路面错台测试方法 ............................................ 134
T 0973-2019 沥青路面车辙测试方法 ........................................ 135
T 0974-2019 路面表观损坏测试方法 ........................................ 141
T 0953-2008 落锤式弯沉仪测试弯沉方法 ..................................... 84
T 0957-2019 激光式高速路面弯沉测定仪测试路面弯沉方法 ..................... 86
8 水泥混凝土强度 ........................................................... 91
T 0935-2019 手推式断面仪测试平整度方法 ................................... 56
7
承载能力 ................................................................ 58
T 0941-2008 土基现场 CBR 值测试方法 ...................................... 58
路基路面记录表
第页，共页路基路面厚度试验检测记录表（挖坑或钻芯法）JJ1401a 试验室名称：记录编号：路基路面厚度试验检测记录表（雷达法）JJ1401b 试验室名称：记录编号：试验室名称：记录编号：试验室名称：记录编号：第页，共页沥青路面压实度试验检测记录表（表干法）JJ1402c 试验室名称：记录编号：试验：复核：日期：年月日试验室名称：记录编号：试验：复核：日期：年月日试验室名称：记录编号：试验：复核：日期：年月日沥青路面压实度试验检测记录表（无核密度仪法）JJ1402f 试验室名称：记录编号：第页，共页石方路基压实度试验检测记录表（沉降差法）JJ1402g第页，共页路基路面压实度试验检测记录表（核子密度仪）JJ1402h记录编号：试验室名称：第页，共页路基路面平整度试验检测记录表(三米直尺法) JJ1403a试验室名称：记录编号：第页，共页路基路面平整度试验检测记录表（连续式平整度仪） JJ1403b 试验室名称：记录编号：第页，共页路基路面平整度试验检测记录表(激光仪法) JJ1403c第页，共页土基回弹模量试验检测记录表（承载板法）JJ1404试验室名称：记录编号：试验：复核：日期：年月日路基路面弯沉检测记录表(贝克曼梁法) JJ1405a 试验室名称：记录编号：路面弯沉试验检测记录表(落锤式弯沉仪法) JJ1405b 试验室名称：记录编号：路面弯沉试验检测记录表(激光自动弯沉仪法) JJ1405c 试验室名称：记录编号：路基路面构造深度试验检测记录表(手工铺砂法) JJ1406a 试验室名称：记录编号：路基路面构造深度试验检测记录表（电动铺砂仪法） JJ1406b 试验室名称：记录编号：路基路面构造深度试验检测记录表(激光仪法)JJ1406c 试验室名称：记录编号：第页，共页路面摩擦系数试验检测记录表(摆式仪法) JJ1407a第页，共页路面摩擦系数试验检测记录表（横向力系数法）JJ1407b第页，共页沥青路面渗水系数试验检测记录表JJ1408第页，共页路基路面中线偏位试验检测记录表JJ1410c第页，共页路基边坡试验检测记录表JJ1410d第页，共页高程检测记录表（水准仪法）JJ1410f水泥(石灰)剂量测定试验记录表(EDTA法) JJ1411土基现场CBR值试验检测记录表 JJ1412第页，共页水泥砼路面相邻板高差试验检测记录表JJ1413灌砂筒及标准砂标定试验检测记录表JJ1414a随机取样选点计算表JJ1414b第页，共页沥青路面损坏调查原始记录表JJ1415a第页，共页沥青路面破损试验检测记录表（激光仪法）JJ1415b第页，共页路基损坏调查原始记录表JJ1416第页，共页水泥混凝土路面损坏调查原始记录表JJ1417。
软土地区城市道路建设工程地质灾害危险性评估
软土地区城市道路建设工程地质灾害危险性评估Summary：东莞作为广东省乃至全国社会经济发展较快的城市，随着其社会经济的高速发展及人类建设工程日益激烈，以崩塌、滑坡、潜在不稳定斜坡及地面软土地基沉降为主的地质灾害时有发生，造成了一定的经济损失。
在当下以人为本的经济发展格局下，城市建设进程中对地质灾害防治提出了新的要求和高度，所谓“防患于未然”，一切可能的危害都尽量消除在萌芽阶段。
工程建设前期的地质灾害评估显得尤为重要，本文以东莞珠江口及水乡片区道路建设地质灾害危险性评估为例，浅析软土地区工程建设项目地质灾害危险性评估。
Keys：软土地区道路工程地质灾害危险性评估地质灾害危险性评估目的就是对拟建工程及其影响区域，通过综合地质灾害调查与评估，查明工程影响范围内地质灾害现状，预测工程建设引发或加剧地质灾害的可能性，预测工程建设可能遭受地质灾害的危险性，评价建设用地适宜性，并针对已发和潜在的地质灾害类型，提出相应的防治措施与建议，将工程建设可能引发的地质灾害防患于未然。
1.地质背景根据区域地质资料及野外调查，该区主要为东莞断陷盆地，未发现有区域活动断裂，新构造运动的表现形式主要有地形夷平作用、地壳升降活动等。
大致第三纪以来，本区地壳活动以进入抬升为主导的风化剥蚀时期，在断块作用下发育了二级夷平面。
本区第四纪时期，构造活动早期以上升活动为主，晚期则为下降活动。
区域地层较单一，主要为人工填土层(Q ml)、第四系全新统冲、海积层（Q alm）和古近系㘵心组（E2b）。
东莞断陷盆地：横向分布于新塘—东莞一线，纵向分布于麻涌、中堂、高埗镇一线，总体北东50~60°方向展布。
盆地主要有第三纪和第四纪地层组成，地貌上表现为宽阔的槽地，河流十分发育。
盆地北界边缘地层南东倾为主，南界地层北西倾为主，倾角较缓，从而构成向形构造盆地。
盆地北界受新塘断层控制，南界则与震旦纪地层及燕山期的花岗岩呈不整合接触。
地层：(1)第四系冲、海积层（Q alm）表层为耕土或灰黄色粉质粘土，往下为深灰—灰黑色淤泥、褐黄色粉质粘土及灰白色砂层组成，其中淤泥层主要由粘粒组成，高压塑性，具有腥臭味，部分底部含贝壳残骸，厚度2.60～6.90m；细砂层场地内零星地段呈透镜体状分布，呈灰褐色，松散，饱和，厚度2m；中砂层呈浅灰色、灰褐色，稍密，饱和，厚度2.30～6.80m；粉砂层呈浅灰、灰白色、稍密，饱和，成分以石英砂为主，厚度2.60～4.00m，属海陆交互相。
公路技术状况评定标准
①路面损坏状况检测
路面损坏状况检测，宜采用自动化的快速检测方法，条件不具备时，可人工检测，采用快速检测设备检测路面损坏时，应纵向连续检测，横向检测宽度不得小于车道宽度的70％。检测设备应能够分辨lmm以上的路面裂缝，检测结果宜采用计算机自动识别，识别准确率应达到90％以上。
采用人工方法调查时，调查范围应包含所有行车道，按表1-1、1-2和表1-3规定的损坏类型实地调查。调查及汇总表的式样见附录A(表A-1～表A-3、表A-7、表A-8)。有条件的地区，可借助便携式路况数据采集仪进行现场调查、汇总、计算与评定。紧急停车带按路肩处理。
重：缝宽、裂缝区有散落，裂缝宽度在3mm以上，主要裂缝块度在0.5～1.0m之间，损坏按面积计算。
3、纵向裂缝
与行车方向基本平行的裂缝。
轻：缝细、裂缝壁无散落或有轻微散落，无支缝或有少量支缝，裂缝宽度在3mm以内，损坏按长度计算，检测结果要用影响宽度(0.2m)换算成面积。
重：缝宽、裂缝壁有散落、有支缝，主要裂缝宽度大于3mm，损坏按长度(m)计算，检测结果要用影响宽度(0.2m)换算成面积。
2、沉陷
路面表面的局部凹陷，按面积计算。
3、波浪搓板
峰谷高差大于30mm的搓板状纵向连续起伏，按面积计算。
4、车辙
轮迹处深度大于30mm的纵向带状凹槽(辙槽)，按长度计算，检测结果要用影响宽度(0.4m)换算成面积。
5、坑槽
路面上深度大于30mm、直径大于0.1m的坑洞，按面积(m2)计算。
6、露骨
公路技术状况评定标准
评价等级
优
良
中
次
差
MQI及各级分项指标
≥90
≥80，＜90
≥70，＜80
软基计算书
理正软土地基路堤设计软件计算项目：复杂软土地基路基设计 1计算时间： 2012-04-27 11:31:58 星期五============================================================================原始条件:计算目标: 计算沉降、承载力和稳定路堤设计高度: 1.789(m)路堤设计顶宽: 20.000(m)路堤边坡坡度: 1:1.500工后沉降基准期结束时间: 180(月) 荷载施加级数: 1序号起始时间 (月) 终止时间(月) 填土高度(m) 是否作稳定计算1 0.000 1.000 1.789 是路堤土层数: 2 超载个数: 1层号层厚度(m) 重度(kN/m3) 内聚力(kPa) 内摩擦角(度)1 1.149 19.000 17.000 20.0002 0.640 12.000 30.000 25.000超载号定位距离(m) 分布宽度(m) 超载值(kPa) 沉降计算是否考虑稳定计算是否考虑1 0.000 20.000 12.963 是是地基土层数: 3 地下水埋深: 0.320(m)层号土层厚度重度饱和重度地基承载力快剪C 快剪固结快剪竖向固结系水平固结系排水层(m) (kN/m3) (kN/m3) (kPa) (kPa) (度) (度) 数(cm2/s)数(cm2/s)1 2.400 17.800 18.000 120.000 22.300 17.500 17.500 0.00350 0.00150 否2 4.800 16.200 17.000 40.000 8.000 4.800 4.800 0.00350 0.00150 否3 14.000 18.100 18.500 160.000 15.300 22.400 22.400 0.00350 0.00150 否层号 Es( 0- 50) Es( 50-100) Es(100-200) Es(200-300) Es(300-400) Es(400-500) Es(500-600) Es(600-800)(MPa) (MPa) (MPa) (MPa) (MPa) (MPa) (MPa) (MPa)1 6.02000 5.80000 5.60000 5.30000 5.10000 4.80000 4.40000 4.090002 2.31000 2.25000 2.20000 2.15000 2.10000 2.050002.00000 1.930003 6.00000 5.80000 5.60000 5.40000 5.20000 5.10000 5.00000 4.93000超载预压在第 1 级荷载结束后，进行超载预压超载预压强度: 139.000(kPa)超载预压宽度: 25.367(m)超载预压持续时间: 6.000(月)承载力计算参数:承载力验算公式: p ≤鉘[fa]验算点距离中线距离: 0.000(m)承载力抗力系数鉘: 1.00承载力修正公式: [fa] = [fa0] + 2(h-h0)基准深度h0: 0.000(m)固结度计算参数:地基土层底面: 不是排水层固结度计算采用方法: 微分方程数值解法多级加荷固结度修正时的荷载增量定义为“填土高*容重”填土-时间-固结度输出位置距离中线距离: 0.000(m)填土-时间-固结度输出位置深度: 5.000(m)沉降计算参数:地基总沉降计算方法: 经验系数法主固结沉降计算方法: 压缩模量法沉降计算考虑超载超载产生的地基附加应力采用：直接法沉降修正系数: 1.200沉降计算的分层厚度: 0.500(m)分层沉降输出点距中线距离: 0.000(m)压缩层厚度判断应力比 = 15.000%基底压力计算方法:按多层土实际容重计算计算时不考虑弥补地基沉降引起的路堤增高量工后基准期起算时间: 最后一级加载(路面施工)结束时稳定计算参数:稳定计算方法: 有效固结应力法加载与路堤竣工的间隔时间(月): 1稳定计算不考虑地震力稳定计算目标: 给定圆心、半径计算安全系数圆心X坐标: -2.000(m)圆心Y坐标: 20.000(m)半径: 35.000(m)条分法的土条宽度: 1.000(m)============================================================================(一) 各级加荷的沉降计算第1级加荷，从0.0~1.0月加载开始时，路基计算高度 = 0.000(m)，沉降 = 0.000(m)加载结束时，路基计算高度 = 1.789(m)，沉降 = 0.190(m)============================================================================(二) 路面竣工时及以后的沉降计算基准期开始时刻: 最后一级加载(路面施工)结束时刻不考虑沉降影响，路堤的实际计算高度为 = 1.789(m)路面竣工时,地基沉降 = 0.190(m)路面竣工后,基准期内的残余沉降 = 0.001(m)基准期结束时,地基沉降 = 0.191(m)最终地基总沉降 = 1.200*0.181 = 0.217(m)路面竣工时,路基横断面各点的沉降(中线为原点)[当该处的沉降值小于超载预压结束时的沉降值时，盆式沉降曲线采用超载预压结束时的沉降值绘制。