模板计算式
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14、模板计算
14.1楼板支撑系统的验算
由于楼板模板采用15厚多层板做面板,用50×100和100×100木方做龙骨,在《模板施工方案》已经验算过,在这里主要进行立杆稳定性计算。
从脚手架布置图来看,只有Ⅲ段室内活动室立杆伸出自由长度最大,就按此图进行计算。
模板及支架自重标准值:0.75kN/m2
施工人员及设备荷载标准值:1.0kN/m2
混凝土自重 24×0.15=3.6kN/m2
钢筋自重 1.1×0.15=0.165kN/m2
由于模板支架为敞开架,挡风系数小,可忽略风荷载的影响.单根立杆上的承载能力极限状态设计值,按模板及支架自重、楼板新浇混凝土自重、楼板钢筋自重、施工人员及设备荷载组合计算:
N=[(0.75+3.6+0.165)×1.2+1.0×1.4]×0.92=5.52KN
模板支架立杆的计算长度l0=1.5+2×0.44=2.08m
根据<<建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规
范>>(JGJ130—2001,2002年版)
表5.3.3取长度系数μ=1.5
由JGJ130—2001公式5.3.3得长细比λ= l0/i=kμh/i.
当k=1时, λ=1.5×208/1.58=197<210,满足要求。
当k=1.155时, λ=1.155×208×1.5/1.58=228。
查表得ф=0.14
N/фA=5.52×103/(0.14×489)=81N/mm2<205 N/mm2
满足要求。
14.2楼板梁计算
14.2.1Ⅰ段报告厅梁的验算
以梁高1250mm,宽350mm,顶撑间距450mm,采用18厚多层板及50×100
木方作底板模。
(1)荷载分析
底模板自重 0.75×0.35=0.26kN/m
砼自重 24×0.35×1.25=10.5kN/m
钢筋自重 1.5×0.35×1.25=0.66kN/m
活荷载 2.0×0.35=0.7 kN/m
总竖向荷载 q=(0.26+10.5+0.66)×1.2+0.7×1.4=14.65kN/m
抗拉、抗压和抗弯设计值:f=11N/mm2
弹性模量: E=9000 N/mm2
截面特性: I=bh3/12=40×853/12=2.05×106mm4
W= bh2/6=40×852/=4.82×104mm3
(2)弯距计算
按四跨连续梁计算,按最不利荷载布置,查得弯距系数k
=0.107,剪力
m
系数Kv=0.607,挠度系数Kw=0.632
Mmax=k
ql2=0.107×14.65×0.452=0.32KN·m
m
σ= Mmax/W=0.32×106/4.82×104=6.64N/mm2<11N/mm2
满足要求。
(3)挠度计算
ω=0.632ql4/100EI=0.632×14.65×4504/(100×9000×2.05×106)
=0.20mm<L/400=1.125mm
满足要求。
(4)立杆稳定性计算
单根立杆上的承载能力极限状态设计值,按模板及支架自重、楼板新浇混凝土自重、楼板钢筋自重、施工人员及设备荷载组合计算:
N=[ (0.26+10.5+0.66+0.75)×1.2+2×1.4]×0.45
=7.83KN
模板支架立杆的计算长度l
=1.5+2×0.295=2.09m
根据<<建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规
范>>(JGJ130—2001,2002年版)表5.3.3取长度系数μ=1.5
由JGJ130—2001公式5.3.3得长细比λ= l0/i=kμh/i。
当k=1时, λ=1.5×209/1.58=198<210,满足要求。
当k=1.155时, λ=1.155×209×1.5/1.58=229。查表得ф=0.139
N/фA=7.83×103/(0.139×489)=115N/mm2<205 N/mm2
满足要求。
结论:凡是梁高大于1m的顶撑间距为450mm,小于等于1m的顶撑间距为900mm。
14.2.2Ⅰ段室内活动室梁的验算
以梁高1200mm,宽400mm,顶撑间距450mm,采用18厚多层板及50×100木方作底板模。
(1)荷载分析
底模板自重 0.75×0.4=0.3kN/m
砼自重 24×0.4×1.2=11.52kN/m
钢筋自重 1.5×0.4×1.2=0.72kN/m
活荷载 2.0×0.4=0.8 kN/m
总竖向荷载 q=(0.3+11.52+0.72)×1.2+0.8×1.4=16.17kN/m
抗拉、抗压和抗弯设计值:f=11N/mm2
弹性模量: E=9000 N/mm2
截面特性: I=bh3/12=40×853/12=2.05×106mm4
W= bh2/6=40×852=4.82×104mm3(2)弯距计算
按四跨连续梁计算,按最不利荷载布置,查得弯距系数k
=0.107,剪力
m 系数Kv=0.607,挠度系数Kw=0.632
ql2=0.107×16.17×0.452=0.35KN·m
Mmax=k
m
σ= Mmax/W=0.35×106/4.82×106=7.26N/mm2<11N/mm2
(3)挠度计算
ω=0.632ql4/100EI=0.632×16.17×4504/(100×9000×2.05×106)
=0.22mm 满足要求。 (4)立杆稳定性计算 单根立杆上的承载能力极限状态设计值,按模板及支架自重、楼板新浇混凝土自重、楼板钢筋自重、施工人员及设备荷载组合计算: