基坑支护施工方案附计算书
基坑支护施工方案(含计算书)
***********设计施工方案编制：审核：审定：单位：日期：目录第一章、编制依据 (1)一、本方案的设计、编制依据 (1)二、本方案编制主要引用的规范及标准 (1)第二章、总论 (3)一、工程概况 (3)1、工程地理位置及建设概况 (3)2、本次工程内容 (3)二、工程地质条件 (3)1、地层岩性 (3)2、水文地质概况 (3)第三章、方案设计综述 (4)一、本工程主要特点、技术难点和应对措施 (4)1、本工程主要特点 (4)2、工程技术难点 (4)3、应对措施及解决方案 (4)二、基坑支护方案及工程量 (4)三、基坑土方开挖方案 (7)1、基坑土方施工整体部署 (7)2、基坑土方坡道设计 (7)3、土方作业设计 (7)4、地下障碍物处理 (8)5、平均日出土量的设计参数 (8)6、夜间土方车辆疏散措施 (8)7、场地道路、基坑内道路和坡道的形成 (9)8．土方坡道收尾安排 (9)9．环境保护措施 (9)四、基坑监测方案介绍 (9)1、基坑监测目的 (9)2、基坑监测内容 (10)3、监测标准及监测仪器 (10)4、监测点的布置 (10)五、监测基本方法 (10)1、坡顶水平位移监测 (10)2、沉降观测 (11)3、监测周期及报告 (11)4、通过监测建立预警系统 (12)六、基坑各工序施工方案 (12)1、施工测量 (12)2、人工挖孔桩施工 (12)2.1人工挖孔桩施工工序 (12)2.2人工挖孔桩施工流程 (13)2.2.1测量 (13)2.2.2挖孔桩施工 (14)3、连梁施工 (17)4、桩间土挂网喷射混凝土施工 (17)5、土钉墙施工 (18)6、锚杆施工 (18)第四章、施工组织设计 (20)一、施工总平面布置 (20)二、施工总体部署 (20)三、临时设施 (20)1、施工机械、材料堆放 (20)2、施工人员食、住所安排 (21)4、消防设施规划 (21)四、前期准备 (21)1、施工准备 (21)2、施工人员、设备进场 (22)3、施工设备进场 (22)五、施工组织 (22)六、施工计划 (23)1、拟投入的主要施工机械设备计划 (23)2、劳动力计划计划 (24)3、临时用地计划 (24)4、材料检验计划 (25)5、施工用水、用电计划 (25)七、施工进度计划及工期保证措施 (25)1、工期目标 (26)2、工期保证措施 (26)八、施工技术 (27)2、施工技术措施 (30)九、应急预案 (33)1、基坑支护异常情况预防措施 (33)2、地下管线、管道、构筑物受损应急预案 (33)3、地下文物的保护措施 (34)十、雨季施工方案 (34)1 施工准备 (34)2 施工技术要求 (34)十一、成本控制措施 (35)1、成本控制目标 (35)2、成本控制措施 (35)第五章、对周边环境的保护措施 (37)一、对周边环境的污染防治 (37)1、对现场周边环境的摸底和了解 (37)2、地下管线的保护措施 (37)二、对周边建筑的保护 (37)第六章、施工质量管理 (38)一、质量管理体系 (38)1、质量管理体系 (38)2、质量管理体系文件 (38)3、质量职责 (38)二、质量保证措施 (39)1、重点工序控制 (39)2、施工测量 (39)3、土方工程 (39)4、土钉墙支护 (40)5、护坡桩工程 (41)6、混凝土工程 (43)7、施工监测 (43)三、组织保证措施 (44)四、执行程序 (44)五、施工过程管理控制 (45)六、现场机械管理 (46)七、现场料具管理 (47)八、文件和资料的管理 (47)第七章、安全、文明施工 (49)一、文明施工管理 (49)1、环境管理体系 (49)2、施工现场控制扬尘措施 (49)3、施工现场防止水污染措施 (49)4、施工现场防止水浪费措施 (49)5、施工现场防噪声污染措施 (49)6、施工现场卫生防疫措施 (50)7、现场垃圾收集与销纳 (50)二、安全生产责任制 (50)1、安全生产管理目标 (50)2、安全生产责任制 (50)3、安全教育 (50)4、安全检查制度 (51)5、工程安全防护措施 (51)6、基坑周边区域防护 (52)三、消防保卫 (53)1、施工现场保卫 (53)2、施工现场消防 (54)第八章、深基坑施工作业安全、技术要求 (56)一、基坑施工作业要求 (56)二、深基坑正常使用安全技术要求 (56)第九章、同各方面关系的处理和协调 (57)一、同业主的配合服务 (57)二、同监理公司的关系 (57)三、同设计单位的关系 (58)四、同供应商的关系 (58)第十章、工程移交与后期服务 (59)一、工程移交 (59)1、工程移交 (59)2、对外关系的移交 (59)二、服务 (59)1、坚持以“三服从”原则为业主服务 (59)2、定期回访制度 (59)3、服务措施 (59)附件：1、计算书2、施工设计图纸第一章、编制依据一、本方案的设计、编制依据本工程施工组织设计是根据本项工程的勘察设计文件、有关设计图纸及国家现行设计、施工规范、规程、行业标准等进行设计和编制的，主要依据下列文件：1、有关图纸（1）《规划总平面图》及其它图纸—北京立人设计院2、勘察报告《西郊汽配城二期汽保厅岩土工程勘察报告》（2004-111（1）），北京市地质工程勘察院，2005年5月3、国家及北京市现行的相关标准、规范和规程、法律、法规及政府授权管理部门的规定及要求等；4、我公司企业标准、程序文件、作业指导书、有关工程的管理经验等编制而成。
土建施工基坑支护计算书(DOC)
基坑支护计算书四川省建筑设计院2005年4月基坑支护计算书总工程师：审定：审核：编制：四川省建筑设计院2005年4月目录一、基坑支护计算说明二、挡土桩(墙)支撑规范计算公式三、内力计算书（M法）四、锚杆计算书五、基坑支护连梁（腰梁）计算书一、基坑支护计算说明1、基坑开挖深度±0.00下23.8m，地下水位坑外16.0m，坑内23.8m。
2、根据场地勘察报告，选取每一面边坡中部钻孔为计算标准地层，地基土物理力学指标按表1取值：表 13、支护设计计算时采用中国建筑科学设计研究院PKPM软件计算后综合取值。
锚杆长度以四个点(边坡中点钻孔)计算后取平均值。
锚杆材质为地质钻杆，抗拉强度为540MPa,截面积为723mm2。
腰梁计算及降水设计计算时采用理正软件计算后综合取值。
4、基坑四周均布荷载q＝10KN/m2（离坑边大于1.50米），基坑安全等级为一级，侧壁重要系数γ0＝1.10。
5、护壁桩嵌固深度系数按0.12计算(根据《建筑基坑支护技术规范》(JGJ120-99)附录四取δ=0,φk=40取值)，嵌固深度h b=3.0m。
二、挡土桩(墙)支撑规范计算公式（一）第n层土底面对板桩墙的压力计算第n层土底面对板桩墙的主动压力为：第n层土底面对板桩墙的被动压力为：土名重度γ(kN/m3)饱和重度γ(kN/m3)粘聚力标准值C k(kPa)内摩擦角标准值φk(度)岩土体与锚固体的极限摩阻力标准值q skKPa 杂填土17.0 0 17 20素填土18.0 18 20 20粉质粘土19.5 22 20 45粉土19.5 12 18 45中砂19.5 0 32 35中砂（卵石层中）20.0 0 35 50稍密卵石21.0 21.5 0 40 200中密卵石22.0 22.5 10 42 250密实卵石23.0 23.5 15 45 300强风化泥岩22.0 22.3 45 30 100中等风化泥岩23.5 23.6 800 40 250其中：E an——第n层土底面对板桩墙的主动压力；E pn——第n层土底面对板桩墙的被动压力；q n ——地面附加荷载传递到第n层土底面的垂直荷载(kN/m2)；i——i层土的天然重力密度(kN/m3)；h i ——i层土的厚度(m)；n——n层土调整后的内摩擦角(°)；C n ——n层土调整后的内聚力(kN/m2)。
基坑支护设计计算书
基坑支护设计计算书设计方法原理及分析软件介绍基坑开挖深度为6m，采用板桩作围护结构，桩长为12m，桩顶标高为-1m。
采用《同济启明星2006版》进行结构计算。
5.1 明开挖，6m坑深支护结构计算(1)工程概况基坑开挖深度为6m，采用板桩作围护结构，桩长为12m，桩顶标高为-1m。
q=0(1b 素填土)1.3hw=1(4 粘土)D=7H=6(6b 淤泥质粘土)(6c 粉质粘土)板桩共设1道支撑，见下表。
2中心标高(m) 刚度(MN/m) 预加轴力(kN/m)-1.3 30基坑附近有附加荷载如下表和下图所示。
h 1x 1s 45(2)地质条件场地地质条件和计算参数见表1。
地下水位标高为-1m。
渗透压缩层厚重度43) k(kN/m) c(kPa) m(kN/m土层 ,(:) 系数模量 max3(m) (kN/m) (m/d) (MPa)1.3 19 9.28 14.88 1500 1b 素填土2.7 18.4 12 17 3500 4 粘土7.5 17.8 5 10 1000 6b 淤泥质粘土3.5 18.9 15.5 13 3000 6c 粉质粘土2 19.7 18.5 14.5 5000 7 粉质粘土8 粉质粘土 13 20.4 19 18 7000(3)工况支撑刚度预加轴力工况编号工况类型深度(m) 支撑编号 2(MN/m) (kN/m)1 1.5 开挖2 1.3 30 1 加撑3 6 开挖4 2.5 1000 换撑5 1 拆撑工况简图如下:1.31.52.56工况 1工况 2工况 3工况 4工况 5(4)计算Y整体稳定验算O(1b 素填土)X(4 粘土)76(6b 淤泥质粘土)(6c 粉质粘土)(7 粉质粘土)(8 粉质粘土)安全系数 K=1.56 ,圆心 O( 1.19 , 1.45 ) 墙底抗隆起验算(1b 素填土)1(4 粘土)76(6b 淤泥质粘土)(6c 粉质粘土)(7 粉质粘土)(8 粉质粘土)Prandtl: K=2.83Terzaghi: K=3.23(1b 素填土)1.3m1(4 粘土)76(6b 淤泥质粘土)(6c 粉质粘土)(7 粉质粘土)(8 粉质粘土)坑底抗隆起验算 K=1.81抗倾覆验算(水土合算)(1b 素填土)1.3O1(4 粘土)76(6b 淤泥质粘土) 9924.610.8 914.3(6c 粉质粘土)(7 粉质粘土)Kc=1.22抗管涌验算: 159#按砂土，安全系数K=2.25按粘土，安全系数K=3.054包络图 (水土合算, 矩形荷载)500-502001000-100-200100500-50-100000 110.2kN/m222444666888101010121212141414深度(m)深度(m)深度(m)水平位移(mm)弯矩(kN*m)剪力(kN) Max: 42.8-8.3 ~ 183.2-46.6 ~ 66.2(5)工字钢强度验算: 159#基本信息计算目标:截面验算截面受力状态:绕X轴单向受弯材料名称:Q2352 材料抗拉强度(N/mm):215.02 材料抗剪强度(N/mm):125.0弯矩Mx(kN-m):229.000 截面信息截面类型:工字钢(GB706-88):xh=I40b(型号)截面抵抗矩33 Wx(cm): 1140.000 Wx(cm): 1140.000 1233 Wy(cm): 96.200 Wy(cm): 96.200 12截面塑性发展系数γx: 1.05 γx: 1.05 12γy: 1.20 γy: 1.20 12截面半面积矩33 S(cm): 678.600 S(cm): 92.704 xy13S(cm):84.891 y2 截面剪切面积22 A(cm): 94.110 A(cm): 94.110 xy截面惯性矩44 I(cm): 22800.000 I(cm): 692.000 xy截面附加参数参数名参数值x: I40b(型号) h分析结果2 最大正应力σ:191.312(N/mm)2 |σ= 191.3|?f = 215.0(N/mm) |f / σ|=1.124满足水平支撑系统验算:水平支撑系统位移图(单位:mm)水平支撑系统弯矩图(单位:kN.M)水平支撑系统剪力图(单位:kN)水平支撑系统轴力图(单位:kN) (6)钢腰梁强度验算:基本信息计算目标:截面验算截面受力状态:绕X轴单向受弯材料名称:Q2352 材料抗拉强度(N/mm):215.02 材料抗剪强度(N/mm):125.0弯矩Mx(kN-m):115.700 截面信息截面类型:工字钢组合Π形截面(GB706-88):xh=I40b(型号) 截面抵抗矩33 W(cm): 2280.000 W(cm): 2280.000 x1x233 W(cm): 2389.732 W(cm): 2389.732 y1y2截面塑性发展系数γ: 1.05 γ: 1.05 x1x2γ: 1.00 γ: 1.00 y1y2截面半面积矩33 S(cm): 1357.200 S(cm): 1646.925 xy截面剪切面积22 A(cm): 188.220 A(cm): 188.220 xy截面惯性矩44 I(cm): 45600.001 I(cm): 59026.381 xy截面附加参数参数名参数值x: I40b(型号) hw: 350(mm)分析结果2最大正应力σ:48.329(N/mm)2 |σ= 48.3|?f = 215.0(N/mm) |f / σ|=4.449满足(7)钢对撑强度及稳定性验算:基本输入数据构件材料特性材料名称:Q235构件截面的最大厚度:8.00(mm)2 设计强度:215.00(N/mm)2 屈服强度:235.00(N/mm)截面特性截面名称:无缝钢管:d=133(mm)无缝钢管外直径[2t?d]:133 (mm)无缝钢管壁厚[0,t?d/2]:8 (mm)缀件类型:构件高度:4.000(m)容许强度安全系数:1.00容许稳定性安全系数:1.00荷载信息轴向恒载设计值: 447.800(kN)连接信息连接方式:普通连接截面是否被削弱:否端部约束信息X-Z平面内顶部约束类型:简支X-Z平面内底部约束类型:简支X-Z平面内计算长度系数:1.00Y-Z平面内顶部约束类型:简支Y-Z平面内底部约束类型:简支Y-Z平面内计算长度系数:1.00 中间结果截面几何特性2 面积:31.42(cm)4 惯性矩I:616.11(cm) x3 抵抗矩W:92.65(cm) x回转半径i:4.43(cm) x4 惯性矩I:616.11(cm) y3 抵抗矩W:92.65(cm) y回转半径i:4.43(cm) y塑性发展系数γ1:1.15x塑性发展系数γ1:1.15y塑性发展系数γ2:1.15x塑性发展系数γ2:1.15y材料特性2 抗拉强度:215.00(N/mm)2 抗压强度:215.00(N/mm)2 抗弯强度:215.00(N/mm)2 抗剪强度:125.00(N/mm)2 屈服强度:235.00(N/mm)3 密度:785.00(kg/m)稳定信息绕X轴弯曲:长细比:λ=90.32 x轴心受压构件截面分类(按受压特性): a类轴心受压整体稳定系数: φ=0.711 x最小稳定性安全系数: 1.07最大稳定性安全系数: 1.07最小稳定性安全系数对应的截面到构件顶端的距离:0.000(m)最大稳定性安全系数对应的截面到构件顶端的距离:0.000(m)绕X轴最不利位置稳定应力按《钢结构规范》公式(5.1.2-1) N4478002,,200.3857N/mmA0.711，3142 x绕Y轴弯曲:长细比:λ=90.32 y轴心受压构件截面分类(按受压特性): a类轴心受压整体稳定系数: φ=0.711 y最小稳定性安全系数: 1.07最大稳定性安全系数: 1.07最小稳定性安全系数对应的截面到构件顶端的距离:0.000(m)最大稳定性安全系数对应的截面到构件顶端的距离:0.000(m)绕X轴最不利位置稳定应力按《钢结构规范》公式(5.1.2-1) N4478002,,200.3857N/mmA0.711，3142 y强度信息最大强度安全系数: 1.51最小强度安全系数: 1.51最大强度安全系数对应的截面到构件顶端的距离: 0.000(m)最小强度安全系数对应的截面到构件顶端的距离: 0.000(m)计算荷载: 447.80kN受力状态:轴压最不利位置强度应力按《钢结构规范》公式(5.1.1-1)分析结果构件安全状态: 稳定满足要求，强度满足要求。
深基坑专项方案计算书
一、工程概况本工程位于XX市XX区，项目名称为XX大厦。
大厦占地面积约为5000平方米，总建筑面积约100000平方米。
基坑开挖深度约为12米，开挖面积为15000平方米。
基坑周边环境复杂，邻近建筑物、地下管线较多，需进行深基坑支护及降水施工。
二、计算依据1. 《建筑基坑支护技术规程》（JGJ120-2012）2. 《建筑与市政降水工程技术规范》（JGJ/T111-98）3. 《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2011）4. 《建筑抗震设计规范》（GB50011-2010）三、计算内容1. 基坑稳定性计算2. 支护结构设计计算3. 降水方案设计计算四、计算结果1. 基坑稳定性计算根据《建筑基坑支护技术规程》（JGJ120-2012）中的公式，计算得出：- 抗滑稳定系数Ks = 1.2- 抗倾覆稳定系数Kr = 1.2- 抗浮稳定系数Kf = 1.2以上计算结果表明，基坑稳定性满足规范要求。
2. 支护结构设计计算（1）排桩设计- 桩径：0.8米- 桩间距：1.5米- 桩长：12米- 桩端承载力：Qk = 500kN- 桩身抗拔承载力：Qp = 300kN根据《建筑基坑支护技术规程》（JGJ120-2012）中的公式，计算得出：- 单桩承载力：Qp = 500kN- 桩身抗拔承载力：Qp = 300kN（2）内支撑设计- 支撑形式：钢管支撑- 支撑间距：3米- 支撑截面尺寸：300×300毫米- 支撑间距：3米- 支撑轴力：N = 500kN根据《建筑基坑支护技术规程》（JGJ120-2012）中的公式，计算得出：- 单根支撑承载力：N = 500kN3. 降水方案设计计算（1）降水井设计- 井径：0.6米- 井深：12米- 井距：10米- 井数：20口根据《建筑与市政降水工程技术规范》（JGJ/T111-98）中的公式，计算得出：- 单井涌水量：Q = 30m³/d- 总涌水量：Q = 600m³/d（2）降水设备选型- 降水泵型号：DJ50-20- 降水泵流量：50m³/h- 降水泵扬程：20m五、结论根据以上计算结果，本工程深基坑支护及降水方案满足规范要求，能够确保基坑施工安全。
深基坑专项施工方案计算书(1)
2#散货污水调节池、1#、2#蓄水池及吸水井基坑开挖计算书土坡稳定性计算书计算依据：1、《建筑基坑支护技术规程》JGJ120-20122、《建筑施工计算手册》江正荣编著3、《实用土木工程手册》第三版杨文渊编著4、《施工现场设施安全设计计算手册》谢建民编著5、《地基与基础》第三版计算土坡稳定性采用圆弧条分法进行分析计算，由于该计算过程是大量的重复计算，故本计算书只列出相应的计算公式和计算结果，省略了重复计算过程。
本计算书采用毕肖普法进行分析计算，假定滑动面为圆柱面及滑动土体为不变形刚体，还同时考虑了土条两侧面的作用力。
一、参数信息:基本参数：放坡参数：荷载参数：土层参数：二、计算原理:根据土坡极限平衡稳定进行计算。
自然界匀质土坡失去稳定，滑动面呈曲面，通常滑动面接近圆弧，可将滑裂面近似成圆弧计算。
将土坡的土体沿竖直方向分成若干个土条，从土条中任意取出第i条，该土条上存在着:1、土条自重W i，2、作用于土条弧面上的法向反力N i，3、作用于土条圆弧面上的切向阻力或抗剪力Tr i，4、土条弧面上总的孔隙水应力U i，其作用线通过滑动圆心，5、土条两侧面上的作用力X i+1，E i+1和X i，E i。
如图所示：当土条处于稳定状态时，即Fs>1,上述五个力应构成平衡体系。
考虑安全储备的大小，按照《规范》要求，安全系数要满足≥1.35的要求。
三、计算公式:K sj=∑(1/mθi)(cb i+γb i h i+qb i tanφ)/∑(γb i h i+qb i)sinθimθi=cosθi+1/F s tanφsinθi式子中：F s --土坡稳定安全系数；c --土层的粘聚力；γ --土层的计算重度；θi --第i条土到滑动圆弧圆心与竖直方向的夹角；φ --土层的内摩擦角；b i --第i条土的宽度；h i --第i条土的平均高度；h1i --第i条土水位以上的高度；h2i --第i条土水位以下的高度；q --第i条土条上的均布荷载γ' --第i土层的浮重度其中，根据几何关系，求得hi为：h1i=h w-{(r-h i/cosθi)×cosθi-[rsin(β+α)-H]}式子中：r --土坡滑动圆弧的半径；l0 --坡角距圆心垂线与坡角地坪线交点长度；α --土坡与水平面的夹角；h1i的计算公式:h1i=h w-{(r-h i/cosθi)×cosθi-[rsin(β+α)-H]}当h1i≥ h i时，取h1i = h i；当h1i≤0时，取h1i = 0；h2i的计算公式：h2i = h i-h1i；h w --土坡外地下水位深度；θi=90-arccos[((i-0.5)×b i-l0)/r]四、计算安全系数:将数据各参数代入上面的公式，通过循环计算，求得最小的安全系数K sjmin：------------------------------------------------------------------------------------计算步数安全系数滑裂角(度) 圆心X(m) 圆心Y(m) 半径R(m) 第1步 3.621 45.259 -0.011 2.535 2.535示意图如下：计算步数安全系数滑裂角(度) 圆心X(m) 圆心Y(m) 半径R(m) 第2步 2.322 34.580 4.218 6.462 7.717示意图如下：--------------------------------------------------------------------------------------计算结论如下：第 1 步开挖内部整体稳定性安全系数K sjmin= 3.621>1.350 满足要求! [标高3m至1.5m]第 2 步开挖内部整体稳定性安全系数K sjmin= 2.322>1.350 满足要求! [标标高1.5m至-0.41m]1#散货污水调节池东西北三侧基坑开挖断面图土坡稳定性计算书计算依据：1、《建筑基坑支护技术规程》JGJ120-20122、《建筑施工计算手册》江正荣编著3、《实用土木工程手册》第三版杨文渊编著4、《施工现场设施安全设计计算手册》谢建民编著5、《地基与基础》第三版计算土坡稳定性采用圆弧条分法进行分析计算，由于该计算过程是大量的重复计算，故本计算书只列出相应的计算公式和计算结果，省略了重复计算过程。
土钉墙基坑支护计算书
土钉墙基坑支护结构设计计算书1、AH段支护结构计算[ 设计简图][ 基本参数]所依据的规程或方法：《建筑基坑支护技术规程》JGJ 120-99基坑深度： 6.700(m)基坑内地下水深度：10.000(m)基坑外地下水深度： 1.000(m)基坑侧壁重要性系数： 1.000土钉荷载分项系数： 1.350土钉抗拉抗力分项系数： 1.300整体滑动分项系数： 1.300[ 坡线参数]坡线段数1序号水平投影(m) 竖向投影(m) 倾角(°)1 2.233 6.700 71.6[ 土层参数]土层层数4序号土类型土层厚容重饱和容重粘聚力内摩擦角钉土摩阻力锚杆土摩阻力水土(m) (kN/m^3) (kN/m^3) (kPa) (度) (kPa) (kPa)1 杂填土 3.000 19.7 19.7 20.0 14.0 18.0 18.0 合算2 粉质粘土 6.200 19.8 19.8 60.0 18.8 40.0 40.0 合算3 强风化岩 2.300 20.5 20.5 20.0 28.0 65.0 65.0 分算4 中风化岩 5.100 25.7 25.7 180.0 28.0 80.0 80.0 合算[ 超载参数]超载数1序号超载类型超载值(kN/m) 作用深度(m) 作用宽度(m) 距坑边线距离(m) 形式长度(m)1 满布均布35.000[ 土钉参数]土钉道数5序号水平间距(m) 垂直间距(m) 入射角度(度) 钻孔直径(mm)1 1.500 1.000 20.0 1102 1.500 1.200 15.0 1103 1.500 1.200 15.0 1104 1.500 1.200 15.0 1105 1.500 1.200 15.0 110[ 坑内土不加固]施工过程中局部抗拉满足系数: 1.000施工过程中内部稳定满足系数: 1.000[ 内部稳定设计条件]考虑地下水作用的计算方法：总应力法土钉拉力在滑面上产生的阻力的折减系数：0.500圆弧滑动坡底截止深度(m)：0.000(m)圆弧滑动坡底滑面步长(m)： 1.000(m)[ 设计结果][ 局部抗拉设计结果]工况开挖深度破裂角土钉号设计长度最大长度(工况) 拉力标准值拉力设计值(m) (度) (m) (m) Tjk(kN) Tj(kN)1 1.500 42.8 02 2.700 42.8 1 6.328 6.328( 2) 22.8 28.43 3.900 43.3 1 2.626 6.328( 2) 3.9 4.82 4.562 4.562( 3) 20.5 25.74 5.100 43.8 1 3.245 6.328( 2) 3.8 4.82 4.842 4.842( 4) 20.3 25.43 1.578 1.578( 4) 5.1 6.45 6.300 44.0 1 3.865 6.328( 2) 3.8 4.82 5.126 5.126( 5) 20.2 25.33 2.245 2.245( 5) 5.1 6.44 0.966 0.966( 5) 0.0 0.06 6.700 44.1 1 4.071 6.328( 2) 3.8 4.72 5.222 5.222( 6) 20.2 25.33 2.466 2.466( 6) 5.1 6.34 1.189 1.189( 6) 0.0 0.05 0.510 0.510( 6) 0.0 0.0[ 内部稳定设计结果]工况号安全系数圆心坐标x(m) 圆心坐标y(m) 半径(m) 土钉号土钉长度1 1.569 0.333 9.150 4.1912 1.512 -1.180 9.810 6.3301 7.3283 1.538 -1.509 9.443 6.3641 7.3282 5.2224 1.681 -7.678 14.651 15.4191 7.3282 5.2223 2.4665 1.591 -7.729 13.895 15.6181 7.3282 5.2223 2.4664 1.1896 1.554 -8.255 15.631 17.6771 7.3282 5.2223 2.4664 1.1895 0.510根据构造要求，实际取得土钉长度分别为8.0m 6.0m 4.0m 4.0m 4.0m。
基坑支护专项方案计算
一、工程概况本工程位于XX市XX区，项目总投资XX亿元。
基坑开挖深度约6.5米，周边环境复杂，地下管线密集。
为保障基坑施工安全和周边环境稳定，特制定本专项方案。
二、支护结构设计1. 支护形式：采用钢筋混凝土排桩支护，桩径800mm，桩间距1.5m，桩长根据地质情况确定。
2. 钢筋混凝土排桩设计：（1）桩身混凝土强度等级C30；（2）桩身配筋：主筋直径φ25，箍筋直径φ12，间距150mm；（3）桩顶设置钢筋混凝土冠梁，尺寸为1200mm×1200mm，配筋同桩身。
3. 防水措施：在桩身混凝土中掺入防水剂，确保桩身防水性能。
三、施工方案1. 施工顺序：先进行桩基施工，再进行冠梁施工，最后进行土方开挖。
2. 桩基施工：（1）桩基施工采用旋挖钻机进行钻孔，钻孔深度根据地质情况确定；（2）成孔后，清孔，清孔标准为孔底沉渣厚度≤50mm；（3）下钢筋笼，钢筋笼制作应符合设计要求；（4）浇筑混凝土，混凝土强度达到设计要求后方可进行下一道工序。
3. 冠梁施工：（1）冠梁混凝土强度等级C30；（2）冠梁配筋：主筋直径φ25，箍筋直径φ12，间距150mm；（3）冠梁施工完成后，进行养护。
4. 土方开挖：（1）采用挖掘机进行土方开挖，分层开挖，每层厚度不超过2.0m；（2）开挖过程中，应确保支护结构稳定，避免因开挖不当导致支护结构破坏；（3）开挖过程中，应及时进行排水，防止基坑积水。
四、计算书1. 桩基承载力计算：（1）桩基轴向承载力计算公式：Qa = qSap + qaAp（2）桩基侧阻力计算公式：Qs = 0.6qL + 0.4qLγH（3）桩基抗拔力计算公式：Qb = qaApγH2. 冠梁弯矩计算：（1）冠梁弯矩计算公式：M = (F1L1 + F2L2)/2（2）F1为桩顶水平力，F2为桩侧水平力，L1为桩顶至冠梁长度，L2为冠梁长度。
3. 冠梁剪力计算：（1）冠梁剪力计算公式：V = (F1 + F2)γH/2五、安全措施1. 施工过程中，加强监测，确保支护结构稳定；2. 加强施工人员安全培训，提高安全意识；3. 严格执行施工方案，确保施工质量；4. 加强现场文明施工，减少对周边环境的影响。
基坑支护计算书(支撑、围檩计算)
96#墩围檩、支撑计算96#墩桩基施工平台标高23.75m，施工水位19.5m，承台顶标高11.71m，承台底标高5.21m，封底混凝土厚度1.0m，基坑底标高4.21m，混凝土封底前基坑深度15.29m，封底后基坑深度14.29m。
96#墩承台尺22.9×29.2m，基坑采用长24.0mCO型钢管桩支护，围堰桩内侧净尺寸25.06×31.32m。
长边内支撑间距3.82+6.083+3.582+3.72+3.442+6.083+3.82=30.55m，短边内支撑间距3.825+6.59+3.442+6.59+3.825=24.273m。
H588×300×12×20mm 型钢，单根H588型钢的截面面积2310576.18mm A ⨯=、mm N g /102.14583-⨯=、43105.1132838mm I x ⨯=、331019.3853mm W x ⨯=、331045.2154mm S x ⨯=、mm d 12=。
H700×300×13×24mm 型钢，单根H700型钢的截面面积2310876.22mm A ⨯=、mm N g /107.17953-⨯=、43109.1946069mm I x ⨯=、331019.5560mm W x ⨯=、331039.3124mm S x ⨯=、mm d 13=。
一、围伶计算 1、第一、二道围伶(1) 横桥向，混凝土封底后第二道围伶计算根据基坑支护计算书，96#墩在混凝土封底后，第二道支撑土反力设计值mKN F/7.2124/76.618375.12=⨯=。
最大弯矩：m KN M .4.554max =,在支点3、6处。
最大剪力：KN Q 9.638m ax =，在支点3、6处。
支座反力：KN N N 2.21581==、KN N N 5.11662.5293.63772=+==、KNN N 2.11713.5329.63863=+==；KN N N 9.7776.3953.38254=+==抗弯强度：MPa MPa WM 20594.71)1019.38532(104.55436≤=⨯⨯⨯==σ，满足。
基坑支护施工方案(含计算书)
基坑支护施工方案（含计算书）一、引言基坑支护施工是建筑工程中的重要环节，其施工质量直接影响到整个项目的安全和进度。
本文旨在针对基坑支护施工进行综合规划和方案制定，结合相关计算书对支护结构的稳定性进行分析，以确保工程施工的安全与质量。
二、工程背景1. 工程地点： - 工程位于 urban location 地区，地质条件复杂，存在天然坡体和水文条件不利的地质特点； - 施工现场周围有 urban infrastructure 设施，要求基坑支护施工不影响周边建筑和交通。
2. 工程规模： - 基坑平面尺寸为XXXm x XXXm； - 基坑深度为XXm。
三、施工方案1. 地基处理：在开挖前，对工程地基进行勘察和地质分析，根据地质情况选择合适的地基处理方法，确保开挖后基坑周围土体的稳定性。
2. 支护结构选择： - 根据基坑深度和周围环境，选择合适的支护结构； - 本工程选用XXX形式的支护结构，以满足工程安全的要求。
3. 施工工艺： - 施工过程中严格遵守相关规范和标准，保证施工质量； - 准备开挖前支护方案、支护结构设计图纸等文件，协调施工人员配合施工。
四、支护结构计算书1. 承载能力计算：边坡结构稳定性系数K 地盘梁承载力P（kN）第一行数据第一行数据第一行数据第一行数据第二行数据第二行数据第二行数据第二行数据第三行数据第三行数据第三行数据第三行数据2. 地下水压力计算：地下水压力对基坑支护结构稳定性有重要影响，需参考现场地下水位，计算地下水压力并根据相关标准进行合理设计。
五、施工安全与质量控制1. 安全措施：- 施工现场设立警示标识，保持通道畅通，设立安全围栏等措施，确保施工安全； - 定期进行施工现场安全检查，及时处理安全隐患。
2. 质量控制： - 对材料的选用、施工工艺的控制等方面进行严格把控，保证支护结构的质量； - 施工过程中进行质量检查，开展质量记录，确保施工质量合格。
六、结论基于对工程地质特征、支护结构选择、施工工艺和施工安全质量控制的综合考虑，本文提出了一套完整的基坑支护施工方案。
基坑支护方案附计算书
基坑支护方案附计算书(总55页)--本页仅作为文档封面，使用时请直接删除即可----内页可以根据需求调整合适字体及大小--吉林市中心医院深基坑支护设计 1-1剖面支护方案：排桩+锚索基本信息超载信息附加水平力信息土层信息土层参数支锚信息土压力模型经典法土压力模型:工况信息结构计算 各工况：内力位移包络图：地表沉降图：冠梁选筋结果截面计算：截面参数内力取值锚杆计算：锚杆参数锚杆自由段长度计算简图整体稳定验算计算方法：瑞典条分法应力状态：总应力法条分法中的土条宽度:滑裂面数据整体稳定安全系数 K s =圆弧半径(m) R =圆心坐标X(m) X =圆心坐标Y(m) Y =抗倾覆稳定性验算抗倾覆安全系数:M p——被动土压力及支点力对桩底的抗倾覆弯矩, 对于内支撑支点力由内支撑抗压力决定;对于锚杆或锚索，支点力为锚杆或锚索的锚固力和抗拉力的较小值。
M a——主动土压力对桩底的倾覆弯矩。
注意：锚固力计算依据锚杆实际锚固长度计算。
工况1：注意：锚固力计算依据锚杆实际锚固长度计算。
序号支锚类型材料抗力(kN/m) 锚固力(kN/m)1 锚索2 锚索3 锚索4 锚索K s = >= , 满足规范要求。
工况2：注意：锚固力计算依据锚杆实际锚固长度计算。
序号支锚类型材料抗力(kN/m) 锚固力(kN/m)1 锚索2 锚索3 锚索4 锚索K s = >= , 满足规范要求。
工况3：注意：锚固力计算依据锚杆实际锚固长度计算。
序号支锚类型材料抗力(kN/m) 锚固力(kN/m)1 锚索2 锚索3 锚索4 锚索K s = >= , 满足规范要求。
工况4：注意：锚固力计算依据锚杆实际锚固长度计算。
序号支锚类型材料抗力(kN/m) 锚固力(kN/m)1 锚索2 锚索3 锚索4 锚索K s = >= , 满足规范要求。
工况5：注意：锚固力计算依据锚杆实际锚固长度计算。
序号支锚类型材料抗力(kN/m) 锚固力(kN/m)1 锚索2 锚索3 锚索4 锚索K s = >= , 满足规范要求。
基坑支护方案附计算书
吉林市中心医院深基坑支护设计 1-1剖面支护方案：排桩+锚索基本信息土层参数支锚信息土压力模型经典法土压力模型:工况信息结构计算各工况：内力位移包络图：地表沉降图：冠梁选筋结果截面计算：截面参数内力取值锚杆计算：锚杆参数锚杆自由段长度计算简图整体稳定验算计算方法：瑞典条分法应力状态：总应力法条分法中的土条宽度: 0.50m滑裂面数据整体稳定安全系数 K s = 1.578圆弧半径(m) R = 10.595圆心坐标X(m) X = -3.545圆心坐标Y(m) Y = 5.750抗倾覆稳定性验算抗倾覆安全系数:M p——被动土压力及支点力对桩底的抗倾覆弯矩, 对于内支撑支点力由内支撑抗压力决定;对于锚杆或锚索，支点力为锚杆或锚索的锚固力和抗拉力的较小值。
M a——主动土压力对桩底的倾覆弯矩。
注意：锚固力计算依据锚杆实际锚固长度计算。
工况1：注意：锚固力计算依据锚杆实际锚固长度计算。
序号支锚类型材料抗力(kN/m) 锚固力(kN/m)1 锚索 0.000 0.0002 锚索 0.000 0.0003 锚索 0.000 0.0004 锚索 0.000 0.000K s = 24.127 >= 1.200, 满足规范要求。
工况2：注意：锚固力计算依据锚杆实际锚固长度计算。
序号支锚类型材料抗力(kN/m) 锚固力(kN/m)1 锚索 144.667 75.2672 锚索 0.000 0.0003 锚索 0.000 0.0004 锚索 0.000 0.000K s = 24.909 >= 1.200, 满足规范要求。
工况3：注意：锚固力计算依据锚杆实际锚固长度计算。
序号支锚类型材料抗力(kN/m) 锚固力(kN/m)1 锚索 144.667 75.2672 锚索 0.000 0.0003 锚索 0.000 0.0004 锚索 0.000 0.000K s = 5.683 >= 1.200, 满足规范要求。
承台基坑施工方案及计算书
承台基坑施工方案及计算书一、工程概况1、工程简介xx高架路新建工程2标段,里程范围为K1＋054.418～K2+911.799，全长约1857m。
主要工程包括崧泽高架及上下匝道、崧泽大道两部分。
崧泽高架桥及匝道跨越道路、河流，桥址区域地下管线、构筑物密布。
全桥共有104个承台开挖基坑。
承台基坑深度为自然地面标高与承台底标高之差，考虑到混凝土垫层厚度，适当超挖20cm。
一般承台基坑开挖深度均在3～4m范围。
PQH44#墩承台因其位置在新建洋泾港河道内，其顶标高较低，承台基坑开挖深度较深。
PQH44#墩承台尺寸为10×8.2×2.3m，承台顶标高为+0.00m，底标高为-2.30m，地面清表后标高为+4.0m，基底标高为-2.50m。
PQH44#墩选用拉森Ⅳ型钢板桩施工，其主要技术参数为：I=4670×104mm4，W=362×103mm3，Q=76.1kg/m，并根据墩位处实际地质情况、钢板桩受力情况及作业条件选定钢板桩长度12m。
插打时钢板桩顶标高为+4.0m，底标高为-8.0m。
2、地质情况根据崧泽高架路新建工程岩土工程勘察（详勘）报告成果，查地质柱状图，地质分层情况为：从上到下依次为：①层填土，灰黄色，主要由灰黄色粘性土组成，夹少许碎石、砖块等，含植物，土质松散，广布，层厚3.03～3.33m，层底标高2.47m；②1层褐黄～灰黄色粉质粘土，褐黄-灰黄色，含铁锰结核及氧化铁斑点，土质自上而下渐软，遍布，可塑，湿，中等压缩性，层厚0.8m，层底标高1.67m。
②2层灰黄～兰灰色粉质粘土，含有机质，土质均匀局部夹灰白色条带。
干强度中等，遍布，层厚1.0m，层底标高-2.33m。
②3层灰黄～灰色粉砂，含云母、夹薄层粘性土，土质不均匀，局部为砂质粉土，无光泽。
③1层灰色淤泥质粉质粘土，含有机质，夹薄层粉砂，土质不均。
层厚6.0m，层底标高-8.33m。
3、规范标准《建筑地基基础设计规范》（GB 50007-2002）《建筑基坑支护技术规程》（JGJ 120-99）《公路桥涵施工技术规范》（JTJ041-2000）《地基基础设计规范》（DGJ-11-1999）二、施工布署1、工期计划安排和总体流程PQH44#墩承台基坑施工计划09年6月18日开工，09年7月8日承台施工完工，回填承台范围基坑，7月15日墩身立柱施工完成并回填完基坑，总工期28天。
基坑支护工程计算书
碧荷居项目住宅楼基坑支护工程设计方案计算书一、工程概况拟建碧荷居项目住宅楼地块位于广州市南沙区珠电路以北。
该场地拟建高层住宅，楼高17层，地下室一层,基础采用管桩基础。
本次设计基坑周长约512m，开挖深度约4.20~5.50m（考虑承台500mm厚，垫层100mm厚）。
建筑±0.00相当于绝对标高8.80m。
本次基坑设计侧壁安全等级为二级；基坑支护结构使用年限自支护结构完工之日起计为1年。
二、环境条件1、东侧:地下室外墙边线距用地红线最近处约10.5m，距周边5~10建筑物（管桩基础）最近处约19m，紧贴用地红线外有一埋深1.5m[400污水管；2、南侧:地下室外墙边线距用地红线最近处约10.3m，用地红线外为珠电路,距用地红线约15.8m有一埋深1.5m[400污水管；3、西南角：地下室外墙边线距用地红线最近处约6.3m，距6层建筑物（管桩基础）最近处约14.5m,用地红线外约5.6m有一埋深1.5m[400污水管；4、西侧:地下室外墙边线距用地红线最近处约5.2m，距周边5~6层建筑物（无地下室，管桩基础）最近处约31.7m,三倍坑深范围内无地下管线分布;5、北侧:地下室外墙边线距用地红线最近处约10.5m，距周边5~6层建筑物（管桩基础）最近处约19.9m，用地红线外约2m有一埋深1.5m[400污水管。
6、场地周边红线外均为现有水泥路。
三、地质水文条件(一)地形地貌场地交通便利，南面为珠电路，北面50米处为人工剥蚀地貌单元，场地出露地表多为花岗岩风化残积土。
(二)地层岩性特征钻探揭露表明，勘察区范围地基岩土层主要有如下几层：第四系人工填土层、第四系冲洪积层，第四系残积层，下石炭系大塘阶石蹬子组地层等。
以下为各岩层的分布及其工程地质特征描述：人工填土层<1>:黄褐色、灰褐色，组成物主要为人工堆填的残积粘性土和少量碎石块，欠压实。
第四系海陆交互相沉积层淤泥质土、淤泥<2>:灰黑色，饱和，流塑状，由粘粒、有机质组成，局部含少量贝壳和粉细砂，具高压缩性，具腥臭味，为松散状淤泥质细砂。
基坑支护计算书
基坑工程计算书1 工程概况该基坑设计总深3.75m ，按一级基坑 、选用《国家行业标准—建筑基坑支护技术规程(JGJ120-2012)》进行设计计算。
1.1 土层参数地下水位埋深：2.00m 。
1.2 基坑周边荷载地面超载：0.0kPa 邻近荷载：邻近荷载的作用方式： 一。
2 开挖与支护设计基坑支护方案如图：基坑工程基坑支护方案图2.1 挡墙设计·挡墙类型：长12m*宽0.4m拉森钢板桩；·嵌入深度：8.050m；·露出长度：0.200m；·型钢型号：Q390bz-400×170；2.2 支撑(锚)结构设计本方案设置1道支撑(锚)，各层数据如下：第1道支撑(锚)为平面内支撑，距墙顶深度0.500m，工作面超过深度1.500m，预加轴力0.00kN/m。
该道平面内支撑具体数据如下：·支撑材料：钢支撑；·支撑长度：30.000m；·支撑间距：5.000m；·与围檩之间的夹角：90.000°；·不动点调整系数：0.500；·型钢型号：@609*14；·根数：1；·松弛系数：1.000。
计算点位置系数：0.000。
2.3 工况顺序该基坑的施工工况顺序如下图所示：3 计算原理描述3.1 围护墙主动侧土压力计算3.1.1 朗肯主动土压力深度 z 处第i层土的主动土压力强度的标准值e ak,i按下列公式计算：采用水土合算或计算点在水位以上时：（小于0取0）采用水土分算且计算点在水位以下时：（小于0取0）对于矩形土压力模式，自重部分须扣除坑内土的自重（对水位以下的分算土层，扣除有效自重；坑内水位取坑底位置，天然水位在坑底以下就取天然水位）。
式中：γj─第j层土的天然重度；γw─水的重度，取10kN/m3；Δh j─第j层土的厚度；h wa,i─地下水位；c i、c i'─第i层土的内聚力、有效内聚力；φi、φi'─第i层土的内摩擦角、有效内摩擦角；q─超载。
深基坑开开挖支护计算书
深基坑开开挖支护计算书1、按单锚浅埋板桩计算开挖深度按5m考虑，根据工程地质勘测报告杳得，γ=17.4KN、φ=4.2°、c=7.2ka，按在顶部支撑计算如右图所示：则 Ea=e a(H+t)=r(H+t)2kaEp=e p t=rt2kpa为保证在A点的∑M=0则Ea·Ha-Ep·Hp=0Ea*(H+t)-Ep*（H+t）=0t=①假设t=3mEa=*17.4*（5.1+3）2*tg2（45°-）=443KNEp=rt2kp=*17.4*32*ty2（45°+）=100.74KN代入后计算t 为负值不符合要求设t=5m则： Ea=*17.4*（5.1+5）2*tg2（45°-）=689.8KNEp=*17.4*52*tg2（45+）=279.8t===-3.36m设t=15Ea=*17.4*20.12*tg2（4.5°+3.6）=2731.95KNEp=*17.4*152*tg2（45+）=2518.5KN代入计算得，t=73m不合适经反复假设验证后,当设t=14m 时，代入t深度可满足要求由于入土深度较深故不采用此支撑方案2、按多支撑支护进行计算，开挖深度按5m考虑，根据工程地质勘测报告杳得，γ=17.4KN、φ=4.2°c=7.2ka，经计算K a=tg2(45-)=0.864，K p=tg2(45+)=1.158 2．1确定支撑层数及间距：（按建筑施工计算手册中相关公式计算）按等变距确定层间距，拟采用[32a槽钢作为板桩计算，侧ω=92.86*3=278.58cm3，[f]=200MPa，侧有：h1=1.11h=1.43m，h2=0.88h=1.144m，h3=0.77h=1.001m实际按h =1.3m，h1=1. 3m，h2=1.0m，h3=0.8m如左图所示：2.2如采用拉森V型钢板桩侧有：ω（每米）=3000cm3，[f]=200MPah=2.88m,布一层足以3、用盾恩近似法计算板桩入土深度：3.1按槽钢计算有：（1．158-0．864）x2-0.864*5x-0.864*5*0.5=0侧x=6.498m 桩长共计：6.5+5=11.5m取桩长L=12m3.2按拉森V型钢板桩计算侧有(单撑)：（1．158-0．864）x2-0.864*5x-0.864*5*2.2=0侧x=7.75m 桩长共计：7.75+5=12.75m取桩长L=15m（如采用双撑顶层h=2.5m，h1=2.1m，L5=0.4）：（1．158-0．864）x2-0.864*5x-0.864*5*0.4=0侧x=5.94m桩长共计：5.94+5=10.94m取桩长L=12m4、围囹计算：按最大支撑反力计算即在距基坑底0.5m及0.4m 处计算4.1按钢板桩为槽钢计算（L5=0.5m）P=0.5*17.4*0.846*4.5*(1+0.5)=49.7kN/m横撑间距按4m考虑侧有：M max=ql2=1/8*49.7*42=99.4kN.mω=M/[σ]=473.33cm3故围囹可选用Ⅰ28a ω=508.214 cm3 4.2按拉森V型钢板桩计算（L5=0.4m）P=0.5*17.4*0.846*4.6*(2.1+0.4)=84.64kN/m横撑间距按4m考虑侧有：M max=ql2=1/8*84.64*42=169.29kN.mω=M/[σ]=806.12cm3故围囹可选用Ⅰ36a ω=877.56 cm3 5、对撑计算间距按4m考虑侧有：5.1按钢板桩为槽钢计算最大压力N=4*P=198.8kN选用Ⅰ14型可满足强度要求A2150mm2按压杆稳定计算如下h=8.76m：查表知φ=0.298侧不满足要求，需减小杆件长度查表知75.7故需增加纵向支撑3道，形成井字形支架以减少横撑长度，纵向联结选用与横撑相的材料组成。
SMW工法桩支护结构施工方案及计算书
SMW工法桩支护结构施工方案及计算书一、施工方案选择围护结构的设计，不仅关系到基坑开挖及周边保护建（构）筑物的安全，而且直接影响着土方开挖及结构施工等施工成本。
基坑支护结构是个系统工程，不仅要保证受力合理，而且要施工方便、工期节省。
从安全、围护造价的角度考虑，主要是开挖深度和周边环境保护要求，这两个因素决定着围护结构的形式。
挡土结构方案确定时应遵循以下原则：1.安全可靠、2.施工可行、3.技术先进、4.经济合理。
一个成功的围护结构设计方案，不仅要保证安全、经济，还要考虑施工的方便性。
深基坑开挖最重要的就是保证安全，我们的原则是：首先保证安全，存在重大安全隐患的方案，不管造价如何经济，实际上是没有任何现实意义，而且可能带来巨大的经济损失；然后尽量节省造价，过于安全但太浪费的方案也不符合市场需求；最后考虑施工的方便性，施工的方便性可以在施工中节省工期、降低施工造价。
根据以往的工程经验，经综合考虑工期、造价及施工的方便性，在场地条件允许的情况下，考虑采用SMW工法+二～三道混凝土支撑及钢管支撑的围护形式。
SMW工法现在应用较广，其优点如下：1、受力性能较好，土体位移较小；2、同时具有承力和防渗两种功能，搅拌桩采用全断面搭接，止水可靠；3、SMW 工法施工周期一般比其它板式支护可缩短 30％左右；4、水泥土搅拌桩占用场地小，施工简单，施工过程对周边建筑物及地下管线影响小；对环境污染小，无废弃泥浆；5、其内插型钢在采用一定的措施（型钢外表刷涂减阻剂，拔除时跟踪注浆），可顺利拔除。
支撑体系：其优点是刚度较大，布置形式较灵活，能较好的控制变形，且可预留较大挖土空间，方便施工，缩短工期。
拟采用Ф850三轴搅拌桩内插H型钢700×300×13×24@800（密插法），Ф850三轴搅拌桩间咬合250mm。
本基坑拟采用三道支撑。
由于基坑开挖较深，因此从安全、经济、工期的角度考虑，拟采用“角撑+对撑”的混凝土支撑体系。
基坑支护计算书
基坑支护计算书一、场地地质条件(一)、人工填土层土性为杂填土，呈灰、褐红、灰黄、灰白等杂色，结构松散，由粉土、粉质粘土、砾砂、碎石块、砖块、混凝土块及生活垃圾等组成，土质均一性较差。
N值=平均值5.4击。
(二)、粉质粘土、粘土粉质粘土、粘土呈灰、深灰、棕红、灰黄等色，软塑状，粘性好。
N值=平均4.0击，属中压缩性土。
1、中粗砂层中粗砂层呈灰白、灰黄、浅灰等色，饱和，稍密，局部含少量粘粒、砾石。
N 值=平均值13.1击。
(三)、地下水概况:无地下水二、基坑支护设计(一)、设计依据:1、辽宁金伟实业集团提供的金伟御都地质勘察报告2、《土层锚杆设计施工规范》(CECS22—90)3、《建筑基坑支护技术规范》(JGJ120—99)4、《建筑基坑支护工程技术规程》(DBJ/T15-20-97)5、《辽宁地区建筑基坑支护技术规定》(GJB02—98)1(二)、基坑支护设计按场地工程地质情况和原建筑物距离将地下人防工程成两个支护区域:1#库支护区按支护示意图经验施工。
2、3#库采用钢性自立式挡土墙支护形式:首先采用深层搅拌桩形成止水帷幕，然后垂直开挖基坑边坡，采取花管、土钉相结合的复合止水、支护结构。
1、支护区支护设计:该断面边坡支护垂直开挖深度按6米考虑。
(1)、沿基坑开挖线设置深层灌注桩φ600,400，深约9.5米左右(穿过透水层，直至不透水层)，灌注桩施工采人工挖孔或机械钻孔灌注桩工艺。
(2)、桩空间400采取土钉、花管，成梅花状排列。
(3)、喷射混凝土板强度C20、厚100,钢筋网采用φ6圆钢编制,间距200×200。
(三)、边坡计算及稳定性验算:本工程采用《理正深基坑支护结构设计软件》(高级版)进行设计计算及边坡整体稳定性验算。
2、3#车库支护区计算书二外力计算1作用于桩上的土压力强度22 k=tg(45?-φ/2)=tg(45-20.10/2)=0.49 a22 k=tg(45?+φ/2)=tg(45+20.10/2)=2.05 p2桩外侧均布荷载换算填土高度Hh=q/r=20.0/18.3=1.09m桩顶以上土压力强度Pa 122 Pa=r×(h+0.25)Ka=18.3×(1.09+0.25) ×0.49=12.0KN/m 1水位土压力强度Pa 2Pa=r×(h+4.35 -3.00 )Ka 22 =18.3×(1.09+4.35 -3.00 )× 0.49=21.8KN/m开挖面土压力强度Pa 3Pa=[r×(h+4.35 -3.00 )+(r-rw)(3.00 +3.40)}Ka 3=[18.3×(1.09+4.35 -3.00 )+(18.3-10) ×(3.002 +3.40)] ×0.49=47.8KN/m三确定内支撑层数及间距按等弯距布置确定各层支撑的Φ60型灌注桩能承受的最大弯距确定板桩顶悬臂端的最大允许跨度h:3 弯曲截面系W=0.001350m,折减系数β=0.7 Z03 采用值W=βW=0.00135×0.7,0.000945m ZZ0容许抗拉强[σ]= 200000.0KPa由公式σ=M/Wz得:最大弯矩M=Wz×[σ]=189.0KN*m 01假定最上层支撑位置与水位同高，则支点处弯矩22 M'=Pa*(H-H)/2+(Pa-Pa)(H-H)/6=9.2KN*m<M=189.0KN*m 11222120故，支撑点可设置在水位下。
深基坑开挖支护、顶管施工专项方案(带计算书)
深基坑开挖支护及顶管施工专项方案目录一、工程概况 (1)1.1深基坑及顶管工程概况 (1)1.1.1工程概述 (1)1.1.2沿线地下管线状况 (5)1.1.3水文地质条件 (5)1.2施工平面布置 (8)1.3施工要求 (11)1.4技术保证条件 (12)二、编制依据 (13)三、施工计划 (14)3.1总施工进度计划 (14)3.2材料与设备计划 (15)3.2.1施工材料计划 (15)3.2.2施工机械设备计划 (16)四、施工工艺技术 (17)4.1基坑开挖支护施工 (17)4.1.1施工技术参数 (17)4.1.2施工工艺流程 (19)4.1.3基坑开挖施工方法 (19)4.1.4边坡防护施工方法 (24)4.1.5 检查验收 (27)4.2顶管施工 (29)4.2.1施工技术参数 (29)4.2.2施工方案选择 (30)4.2.3施工工艺流程 (30)4.2.4施工顺序和流向安排 (32)4.2.5沉井施工方法 (32)4.2.5.1沉井施工工艺流程 (32)4.2.5.3沉井下沉 (42)4.2.5.4沉井验收 (49)4.2.6顶管施工方法 (50)4.2.6.1顶管方案和施工工艺 (50)4.2.6.2施工准备 (53)4.2.6.3设备安装 (54)4.2.6.4顶进施工 (59)4.2.6.5顶管的纠偏 (64)4.2.6.6减阻措施和泥浆置换 (66)4.2.6.7顶管验收 (69)五、施工安全保证措施 (69)5.1安全管理目标 (69)5.2安全组织保障 (69)5.3建立安全保证体系 (70)5.3.1开工前的准备阶段 (70)5.3.2施工生产阶段 (71)5.4安全技术措施 (71)5.4.1基坑开挖及支护作业 (71)5.4.2沉井作业 (72)5.4.3顶管作业 (74)5.4.4施工用电 (76)5.4.5施工用水 (77)5.4.6施工机械 (77)5.4.7季节性安全施工措施 (78)5.4.8文明施工措施 (79)5.4.9环境卫生保护 (80)5.5应急预案 (80)5.5.1应急救援小组 (80)5.5.2小组分工及职责 (81)5.5.4应急救援设备、物资、器材 (83)5.5.5应急救援预案 (83)5.5.6危险源识别及预防措施 (84)5.5.7各类事故的应急预案 (87)5.6施工监测监控 (92)5.6.1基坑监测监控 (92)5.6.1.1坡顶竖向位移观测 (92)5.6.1.2坡顶水平位移观测 (93)5.6.1.3坑底隆起监测 (93)5.6.1.4周边地表竖向位移 (94)5.6.1.5巡视检查 (94)5.6.1.6监测频率 (95)5.6.1.7监测报警 (96)5.6.2顶管沉井监测监控 (97)5.6.2.1地表沉降沉降点布设 (97)5.6.2.2道路及建筑物高程监测 (97)5.6.2.3监测周期和频率 (97)5.6.2.4监测控制标准和警戒线 (98)5.6.3测量技术措施及要求 (99)六、劳动力计划 (100)6.1专职安全管理人员配置 (100)6.2特种作业人员配置 (100)七、计算书 (101)7.1沉井砂垫层和混凝土垫层计算 (101)7.1.1混凝土垫层计算 (101)7.1.2砂垫层计算 (102)7.2沉井下沉验算 (103)7.3顶力计算 (103)7.3.1 管道允许顶力验算 (105)7.3.3 千斤顶选择 (106)7.3.4 后背墙允许顶力验算 (106)7.4双排顶管间距验算 (107)一、工程概况1.1深基坑及顶管工程概况1.1.1工程概述（1）顶管施工顶管施工段落为K1+375.6-K0+563.5(PH3-PH5)，位于道路中西15.0m处。
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市中心医院深基坑支护设计 1-1剖面支护方案：排桩+锚索基本信息土层信息土层参数支锚信息土压力模型经典法土压力模型: 工况信息结构计算各工况：力位移包络图：地表沉降图：冠梁选筋结果截面计算：截面参数力取值锚杆自由段长度计算简图整体稳定验算计算方法：瑞典条分法应力状态：总应力法条分法中的土条宽度: 0.50m 滑裂面数据整体稳定安全系数 K s = 1.578 圆弧半径(m) R = 10.595圆心坐标X(m) X = -3.545圆心坐标Y(m) Y = 5.750抗倾覆稳定性验算抗倾覆安全系数:M p——被动土压力及支点力对桩底的抗倾覆弯矩, 对于支撑支点力由支撑抗压力决定;对于锚杆或锚索，支点力为锚杆或锚索的锚固力和抗拉力的较小值。
M a——主动土压力对桩底的倾覆弯矩。
注意：锚固力计算依据锚杆实际锚固长度计算。
工况1：注意：锚固力计算依据锚杆实际锚固长度计算。
序号支锚类型材料抗力(kN/m) 锚固力(kN/m)1 锚索 0.000 0.0002 锚索 0.000 0.0003 锚索 0.000 0.0004 锚索 0.000 0.000K s = 24.127 >= 1.200, 满足规要求。
工况2：注意：锚固力计算依据锚杆实际锚固长度计算。
序号支锚类型材料抗力(kN/m) 锚固力(kN/m)1 锚索 144.667 75.2672 锚索 0.000 0.0003 锚索 0.000 0.0004 锚索 0.000 0.000K s = 24.909 >= 1.200, 满足规要求。
工况3：注意：锚固力计算依据锚杆实际锚固长度计算。
序号支锚类型材料抗力(kN/m) 锚固力(kN/m)1 锚索 144.667 75.2672 锚索 0.000 0.0003 锚索 0.000 0.0004 锚索 0.000 0.000K s = 5.683 >= 1.200, 满足规要求。
工况4：注意：锚固力计算依据锚杆实际锚固长度计算。
序号支锚类型材料抗力(kN/m) 锚固力(kN/m)2 锚索 217.000 225.6773 锚索 0.000 0.0004 锚索 0.000 0.000K s = 6.351 >= 1.200, 满足规要求。
工况5：注意：锚固力计算依据锚杆实际锚固长度计算。
序号支锚类型材料抗力(kN/m) 锚固力(kN/m)1 锚索 144.667 75.2672 锚索 217.000 225.6773 锚索 0.000 0.0004 锚索 0.000 0.000K s = 3.456 >= 1.200, 满足规要求。
工况6：注意：锚固力计算依据锚杆实际锚固长度计算。
序号支锚类型材料抗力(kN/m) 锚固力(kN/m)1 锚索 144.667 75.2672 锚索 217.000 225.6773 锚索 144.667 184.3274 锚索 0.000 0.000K s = 3.751 >= 1.200, 满足规要求。
工况7：注意：锚固力计算依据锚杆实际锚固长度计算。
序号支锚类型材料抗力(kN/m) 锚固力(kN/m)1 锚索 144.667 75.2672 锚索 217.000 225.6773 锚索 144.667 184.3274 锚索 0.000 0.000K s = 2.117 >= 1.200, 满足规要求。
工况8：注意：锚固力计算依据锚杆实际锚固长度计算。
序号支锚类型材料抗力(kN/m) 锚固力(kN/m)1 锚索 144.667 75.2673 锚索 144.667 184.3274 锚索 217.000 222.530K s = 2.427 >= 1.200, 满足规要求。
工况9：注意：锚固力计算依据锚杆实际锚固长度计算。
序号支锚类型材料抗力(kN/m) 锚固力(kN/m)1 锚索 144.667 75.2672 锚索 217.000 225.6773 锚索 144.667 184.3274 锚索 217.000 222.530K s = 1.617 >= 1.200, 满足规要求。
安全系数最小的工况号：工况9。
最小安全K s = 1.617 >= 1.200, 满足规要求。
嵌固深度计算嵌固深度计算参数：嵌固深度计算过程：按《建筑基坑支护技术规程》 JGJ 120-99圆弧滑动简单条分法计算嵌固深度：圆心(-4.602，6.242)，半径=9.879m，对应的安全系数K s = 1.351 ≥ 1.300 嵌固深度计算值 h0 = 2.500m嵌固深度设计值 h d = αγ0h0= 1.100×1.100×2.500= 3.025m嵌固深度采用值 h d = 4.000m市中心医院深基坑支护设计2-2剖面支护方案：排桩+锚索超载信息附加水平力信息土层参数支锚信息土压力模型经典法土压力模型: 工况信息结构计算各工况：力位移包络图：地表沉降图：冠梁选筋结果截面计算：截面参数力取值锚杆力锚杆自由段长度计算简图整体稳定验算计算方法：瑞典条分法应力状态：总应力法条分法中的土条宽度: 1.00m滑裂面数据整体稳定安全系数 K s = 1.829 圆弧半径(m) R = 15.959圆心坐标X(m) X = -3.300圆心坐标Y(m) Y = 12.476抗倾覆稳定性验算抗倾覆安全系数:M p——被动土压力及支点力对桩底的抗倾覆弯矩, 对于支撑支点力由支撑抗压力决定;对于锚杆或锚索，支点力为锚杆或锚索的锚固力和抗拉力的较小值。
M a——主动土压力对桩底的倾覆弯矩。
注意：锚固力计算依据锚杆实际锚固长度计算。
工况1：注意：锚固力计算依据锚杆实际锚固长度计算。
序号支锚类型材料抗力(kN/m) 锚固力(kN/m)1 锚索 0.000 0.0002 锚索 0.000 0.0003 锚索 0.000 0.000K s = 21.510 >= 1.200, 满足规要求。
工况2：注意：锚固力计算依据锚杆实际锚固长度计算。
序号支锚类型材料抗力(kN/m) 锚固力(kN/m)1 锚索 217.000 183.2602 锚索 0.000 0.0003 锚索 0.000 0.000K s = 23.686 >= 1.200, 满足规要求。
工况3：注意：锚固力计算依据锚杆实际锚固长度计算。
序号支锚类型材料抗力(kN/m) 锚固力(kN/m)1 锚索 217.000 183.2602 锚索 0.000 0.0003 锚索 0.000 0.000K s = 5.153 >= 1.200, 满足规要求。
工况4：注意：锚固力计算依据锚杆实际锚固长度计算。
序号支锚类型材料抗力(kN/m) 锚固力(kN/m)1 锚索 217.000 183.2602 锚索 325.500 326.9993 锚索 0.000 0.000K s = 6.215 >= 1.200, 满足规要求。
工况5：注意：锚固力计算依据锚杆实际锚固长度计算。
序号支锚类型材料抗力(kN/m) 锚固力(kN/m)1 锚索 217.000 183.2602 锚索 325.500 326.9993 锚索 0.000 0.000K s = 2.812 >= 1.200, 满足规要求。
工况6：注意：锚固力计算依据锚杆实际锚固长度计算。
序号支锚类型材料抗力(kN/m) 锚固力(kN/m)1 锚索 217.000 183.2602 锚索 325.500 326.9993 锚索 217.000 248.647K s = 3.190 >= 1.200, 满足规要求。
工况7：注意：锚固力计算依据锚杆实际锚固长度计算。
序号支锚类型材料抗力(kN/m) 锚固力(kN/m)1 锚索 217.000 183.2602 锚索 325.500 326.9993 锚索 217.000 248.647K s = 1.964 >= 1.200, 满足规要求。
安全系数最小的工况号：工况7。
最小安全K s = 1.964 >= 1.200, 满足规要求。
嵌固深度计算嵌固深度计算过程：按《建筑基坑支护技术规程》 JGJ 120-99圆弧滑动简单条分法计算嵌固深度：圆心(-5.173，14.070)，半径=15.461m，对应的安全系数K s = 1.678 ≥ 1.300 嵌固深度计算值 h0 = 0.500m嵌固深度设计值 h d = αγ0h0= 1.100×1.100×0.500= 0.605m嵌固深度采用值 h d = 3.000m当前嵌固深度为：0.605m。
依据《建筑基坑支护技术规程》 JGJ 120-99,多点支护结构嵌固深度设计值小于0.2h时，宜取h d = 0.2h。
嵌固深度取为：2.220m。
市中心医院深基坑支护设计3-3剖面支护方案：排桩+锚索基本信息附加水平力信息土层参数支锚信息土压力模型经典法土压力模型: 工况信息结构计算各工况：力位移包络图：地表沉降图：冠梁选筋结果截面计算：截面参数力取值锚杆力锚杆自由段长度计算简图整体稳定验算计算方法：瑞典条分法应力状态：总应力法条分法中的土条宽度: 1.00m滑裂面数据整体稳定安全系数 K s = 1.786圆弧半径(m) R = 14.773圆心坐标X(m) X = -3.881圆心坐标Y(m) Y = 10.077抗倾覆稳定性验算抗倾覆安全系数:M p——被动土压力及支点力对桩底的抗倾覆弯矩, 对于支撑支点力由支撑抗压力决定;对于锚杆或锚索，支点力为锚杆或锚索的锚固力和抗拉力的较小值。
M a——主动土压力对桩底的倾覆弯矩。
注意：锚固力计算依据锚杆实际锚固长度计算。
工况1：注意：锚固力计算依据锚杆实际锚固长度计算。
序号支锚类型材料抗力(kN/m) 锚固力(kN/m)1 锚索 0.000 0.0002 锚索 0.000 0.0003 锚索 0.000 0.0004 锚索 0.000 0.000K s = 23.626 >= 1.200, 满足规要求。
工况2：注意：锚固力计算依据锚杆实际锚固长度计算。
序号支锚类型材料抗力(kN/m) 锚固力(kN/m)1 锚索 217.000 150.5352 锚索 0.000 0.0003 锚索 0.000 0.0004 锚索 0.000 0.000K s = 24.588 >= 1.200, 满足规要求。
工况3：注意：锚固力计算依据锚杆实际锚固长度计算。
序号支锚类型材料抗力(kN/m) 锚固力(kN/m)1 锚索 217.000 150.5352 锚索 0.000 0.0003 锚索 0.000 0.0004 锚索 0.000 0.000K s = 8.737 >= 1.200, 满足规要求。