【精品】应力腐蚀试验机
江苏科技大学材料分析测试中心收费标准
测试：200元/小时
20041833
扫描电子显微镜
JSM-6480
905823.42
20041836
傅立叶变换红外光谱仪
*
209456.67
透射：80元/样
反射：160元/样
20092121
高温摩擦磨损仪
UMT-2
814644.4
常温：200元/小时
高温：320元/小时
20112180
直读光谱仪
MAXX LMM05
617500
常规：200元/样
20030905热重分析仪 NhomakorabeaPyris Diamond TG-DTA
284846.7
160元/小时
20041831
X射线衍射仪
XRD-6000
577436.08
160元/小时
20083458
超景深三维显微分析系统
*
337019.14
80元/半小时
江苏科技大学材料分析测试中心收费标准
按照江科大校【2012】175号文件规定，校内用户服务收费标准按照校外服务收费标准的25%收取。
根据“材料分析测试中心大型仪器设备共享收费标准审核会议纪要”决议，目前收费的分析测试设备明细及收费标准如下表所示，其他未列入此表，新安装的分析测试设备将根据以后的运行情况再商榷收费标准。
材料分析测试中心收费标准
设备编号
资产名称
型号
原值（元）
收费标准（校外）
20000698
电化学综合测试系统
283
355858.05
80元/小时
20030904
差热分析仪
Diamond DSC
429421
乙醇胺与核电厂二回路材料的相容性
乙醇胺与核电厂二回路材料的相容性蔡金平;田民顺;何艳红;罗坤杰;邓佳杰;池利生【摘要】采用模拟试验研究了核电厂二回路的碳钢材料在不同碱化剂条件下的流动加速腐蚀(FAC)行为,采用慢应变速率试验(SSRT)研究了不同碱化剂条件下二回路用不锈钢材料及690TT合金的应力腐蚀行为,采用模拟净化床试验研究了不同碱化剂对树脂性能的影响.结果表明:乙醇胺(ETA)与二回路典型材料具有良好的相容性;与NH 3相比,使用ETA作为碱化剂可降低碳钢材料在汽液两相区的FAC速率,对不锈钢和690TT合金材料的应力腐蚀敏感性没有明显的影响,对树脂的综合性能也没有明显的影响,且可延长净化床的运行周期.【期刊名称】《腐蚀与防护》【年(卷),期】2019(040)007【总页数】5页(P485-489)【关键词】乙醇胺(ETA);流速加速腐蚀(FAC);应力腐蚀敏感性;树脂;相容性【作者】蔡金平;田民顺;何艳红;罗坤杰;邓佳杰;池利生【作者单位】福建福清核电有限公司,福清 350300;福建福清核电有限公司,福清350300;上海核工程研究设计院有限公司,上海 200030;苏州热工研究院有限公司,苏州 215000;苏州热工研究院有限公司,苏州 215000;中国科学院福建物质结构研究所,福建省清洁核能系统燃料与材料联合重点实验室,福州 350002【正文语种】中文【中图分类】TG174采用氨(NH3)和联氨的全挥发处理(AVT)是目前国内压水堆核电厂二回路系统常用的水化学处理方法[1]。
由于氨的挥发系数较大，采用该处理方法时，在汽水两相区域(尤其是GSS疏水管道)，水相中的氨含量会明显偏少，pH偏低，碳钢和低合金钢等材料的流动加速腐蚀(FAC)速率较大[2-3]。
乙醇胺(ETA)是一种有机胺，分子式为NH2CH2CH2OH，在150 ℃和300 ℃下的汽水分配系数分别为0.26和0.66，因此使用ETA取代氨，可以弥补氨的不足，在美、法等国核电厂，ETA已代替氨大量应用[4]。
应力腐蚀试验机
《YF-C1型（铝合金C环）应力周浸腐蚀试验机》一、概述YF-C1型(铝合金C环)试样周期浸润应力腐蚀试验机适用于测量铝合金厚板、挤压件和锻件在高向（短横向）上的应力腐蚀试验。
主要应用于铝合金C环试样在一定应力情况下置于周期浸润腐蚀试验箱内进行的应力腐蚀试验等。
本产品能模拟户外自然大气腐蚀条件，通过对铝合金C环试样及其焊接材料的耐大气腐蚀的人工气候应力腐蚀加速试验，来评价其耐户外大气腐蚀的质量性能，可供各种科研机构、厂矿中心试验室及航空、航天、机械、电子领域等对产品试样进行浸润腐蚀试验用。
二、满足规范HB 5259-83 《铝合金C环试样应力腐蚀试验方法》GB/T 15970.5-1998 《金属和合金的腐蚀应力腐蚀试验》TB/T2375-93 《铁路用耐侯钢周期浸润腐蚀试验方法》HB5194-1981 《周期浸润腐蚀试验方法》GB/T 19746-2005 《金属和合金的腐蚀盐溶液周浸试验》三、技术指标1、试验机工作室内尺寸：1200 X 650 X 900( L×D×H)；2、试验机外尺寸：1600 X 800 X 1500 ( L×W×H)；3、腐蚀溶液槽内尺寸：550×250×120 ( L×W×H)；4、试验温度控制范围：室温~ 60℃；5、湿度控制范围：40%~70%RH；6、试验温度控制基本点：27℃+1℃和35+1℃；7、湿度控制基本点：≯45%+5%RH ；8、温度波动度：≯+1℃；9、湿度波动度：≯+5%RH；10、浸润周期时间设定范围：1—9999分钟/小时（任意设定）；11、干燥周期时间设定范围：1—9999分钟/小时（任意设定）；12、试验时间定时控制：1—9999小时/分钟（任意设定）；13、周浸轮速度调节：无极调速，转速误差≯0.5%；14、周浸轮工位数量：4个工位；15、周浸轮直径：Φ550mm；16、试件容量：200个；17、视窗尺寸：210mm×250mm；18、试样（C型环）夹具数量：2套。
应力应变腐蚀慢拉伸试验机
产品用途：FL应力应变腐蚀慢拉伸试验机为在常温～微高温、常温～低温、常压～微高压介质环境下的慢应变速率拉伸试验（SSRT）、恒载荷应力腐蚀开裂（SCC）试验等，能对SCC 裂纹扩展、腐蚀疲劳裂纹扩展在线、离线测量等多种试验提供实现方案。
应力腐蚀试验的环境介质常见的有超纯水、海水、N2O4、NH3、甲醇等腐蚀介质环境, 应力腐蚀试验机系统采用模组化设计，不同试验功能配置不同的实验模块，具有极高的维护性和可扩展性。
该系统的单元有：馥勒应力加载单元、实验釜单元、水化学测量循环回路、DCPD 裂纹扩展测量单元、应变测量单元、温度控制单元、测控单元、馥勒试验软件等主要技术参数：型号：FLFS304、FLFS504、FLFS105额定载荷：30KN、50KN、100KN可选可定制力值测量范围：0.4%～100%F.S.力值准确度：0.5%力值分辨率：0.2N（30KN）、0.3N（50KN）、0.6N（100KN）加载额定移动范围：80mm加载位移速率范围（慢拉伸应力加载单元）：10mm/s～1x10-7mm/s加载位移速率范围（裂纹扩展应力加载单元）：10mm/s～1x10-6mm/s位移示值准确度：0.3%位移分辨率（慢拉伸应力加载单元）：0.0005µm位移分辨率（裂纹扩展应力加载单元）：0.005µm伸长测量范围（光栅位移传感器）：30mm伸长测量分辨率：0.1µm伸长测量准确度：0.5%疲劳加载波形：正弦波、三角波，以及半波疲劳加载频率：0.0001～2Hz实验容器：可选主要特点：主机框架为四立柱落地式结构，灵活的安装方式可以根据试验需求对实验釜进行上置固定或者下置固定。
载荷架有两倍以上的设计强度保护，保证了极高的刚性，大幅减弱了载荷架的弹性形变对测量的影响。
全数字嵌入式测控系统，专为实时性测量和数据处理而设计，双32bit CPU高速运行，可以快速响应计算机指令、高速传输测量数据、实时高频闭环控制调节、及时状态及故障信息检测。
加载速率对34CrMo4钢CT试样应力腐蚀行为的影响
去 除表 面油污 ， 超 声 波 清洗 机 清 洗 去 除 裂缝 内 用 杂物 。用 Ｎ 、 硫 酸 与 去 离 子 水 配 置 浓 度 为 ａｓ 稀
２
这３ 种位移速率的位移一载荷 曲线下的面积都要
加载速率对 ３ ＣＭｏ ｃ ４ ｒ ４钢 Ｔ试样应力腐蚀行为的影响
腰拉伸试样 ｒ ， 或带有预制疲劳裂纹试样 引。试
０ 引言
样在刚性较大的框架结构试验机上 ， 以一定位移 速率 （ ． ８×１ ～ ～５ ５ ２７ ０ ．６×１ ｍ ／） ０ ｍ ｓ 进行 拉 伸， 并在腐蚀介质的作用下将试样拉断。 研究表明 ， 对于应力腐蚀开裂（ｃ ）存在一 ｓｃ ，
Ｅｆｅ ｔｏ ａ ｉ ｇ Ｒａ ｅ ｏ ｔ ｅ ｓ Ｃｏ ｒ ｓｏ ａ ｋ ｎ ｈ ｖｏ ｆ ｃ ｆＬｏ ｄ ｎ ｔ ｎ Ｓ ｒ ｓ ｒ ｏ ｉ ｎ Ｃｒ ｃ ｉ ｇ Ｂｅ ａ ｉ ｒ ｏ ４ ｒ ｏ ｔ ｅ ｆ３ Ｍ ４ Ｓ ｅ ｌＣＴ ｐ ｃｍ ｅ ｓ Ｃ Ｓ ｅ ｉ ｎ
摘 要： 在湿 Ｈ ｓ 环境下， ３ ＣＭ ４高强钢的紧凑拉伸 （ Ｔ 试样按不 同位移速率进行拉伸 ， 对 ４ ｒｏ ｃ） 并对 断口形貌及载荷一位移曲线进行 了分析。结果表明， 当位移速率在 ｌ ～一 ０ ４ ｍ ｓ Ｏ １ － ｍ ／ 范围内， 试样
呈脆性断裂 ， 可见 明显应力腐蚀现象 ； 当位移速率过快或过慢时， 应力腐蚀敏感性会显著降低 ， 试样 呈 韧性 断裂 。
文 中从 车用 压缩 天然气 气瓶 在湿硫 化 氢环境 下 的应 力腐 蚀失 效背 景 出发 ， Ｃ Ｇ气瓶 常 用钢 以 Ｎ 种 ３ ＣＭ ４高 强 钢 的 圆 型 紧凑 拉 伸 试 样 为 研 究 ４ ｒｏ 对象 ， 研究 其 在 ２０和 ２０ ｐ 的 Ｈ ｓ水 溶 液 ０ ００ ｐｍ 中 ， 同位 移速 率对应 力腐 蚀行 为 的影 响 。 不
应力腐蚀试验标准和应力腐蚀试验机
应力腐蚀试验标准和应力腐蚀试验机在日常生活中，腐蚀现象随处可见，因为腐蚀而造成的材料失效比比皆是。
现在，研究材料在腐蚀介质环境（或称作氛围）中材料对介质的敏感性以及在腐蚀介质中裂纹扩展速率显得尤为重要，作为材料研究者或者材料应用者，应对材料的这种耐腐蚀特性需要仔细研究，以确保材料的合理使用，最优使用。
掌握材料的应力腐蚀试验方法、试验标准也非常重要。
通常，材料的耐腐蚀特性主要通过以下几种试验确定：1. 慢应变速率应力腐蚀试验，通常也叫做慢拉伸试验；2. 材料应力腐蚀疲劳试验；3. 材料腐蚀试验；这三种试验通常采用慢应变速率应力腐蚀试验机，腐蚀疲劳试验机，腐蚀环境试验箱三种设备完成。
需要提醒用户的是：慢应变速率应力腐蚀试验机可以和应力腐蚀疲劳试验机集成在一套设备上完成，而不必搞成两套设备完成。
作为材料研究单位，因为一种材料往往面临在很多介质条件下工作的可能性，所以，介质环境的准备、不同的介质、不同的温度对试验容器将会提出不同的要求，包括安装位置，所以用户在采购这类设备的时候一定要对这些条件明晰，以采购到合适的设备。
百若仪器为用户提供的采用集中加载单元的FCC-50型多功能裂纹扩展速率试验机，即可完成慢拉伸试验、应力腐蚀疲劳试验。
希望以下的标准对用户的应力腐蚀试验起到一定的帮助作用。
GB/T 13671-1992 不锈钢缝隙腐蚀电化学试验方法GB/T 15748-1995 船用金属材料电偶腐蚀试验方法GB/T 10119-1988 黄铜耐脱锌腐蚀性能的测定GB/T 10123-2001 金属和合金的腐蚀 基本术语和定义GB/T 10126-2002 铁-铬-镍合金在高温水中应力腐蚀试验方法GB/T 10127-2002 不锈钢三氯化铁缝隙腐蚀试验方法GB/T 15970.2-2000 金属和合金的腐蚀 应力腐蚀试验 第2部分：弯梁试样的制备和应用GB/T 15970.4-2000 金属和合金的腐蚀 应力腐蚀试验 第4部分：单轴加载拉伸试样的制备和应用GB/T 15970.5-1998 金属和合金的腐蚀 应力腐蚀试验 第5部分:C型环试样的制备和应用GB/T 15970.6-1998 金属和合金的腐蚀 应力腐蚀试验 第6部分:预裂纹试样的制备和应用GB/T 15970.7-2000 金属和合金的腐蚀 应力腐蚀试验 第7部分：慢应变速率试验GB/T 16482-1996 荧光级氧化钇铕GB/T 16545-1996 金属和合金的腐蚀 腐蚀试样上腐蚀产物的清除GB/T 17897-1999 不锈钢三氯化铁点腐蚀试验方法GB/T 17898-1999 不锈钢在沸腾氯化镁溶液中应力腐蚀试验方法GB/T 17899-1999 不锈钢点蚀电位测量方法GB/T 18590-2001 金属和合金的腐蚀 点蚀评定方法GB/T 19291-2003 金属和合金的腐蚀 腐蚀试验一般原则GB/T 19292.1-2003 金属和合金的腐蚀 大气腐蚀性 分类GB/T 19292.2-2003 金属和合金的腐蚀 大气腐蚀性 腐蚀等级的指导值 GB/T 19292.3-2003 金属和合金的腐蚀 大气腐蚀性 污染物的测量GB/T 19292.4-2003 金属和合金的腐蚀 大气腐蚀性 用于评估腐蚀性的标准试样的腐蚀速率的测定GB/T 2526-1996 氧化钆GB 5776-1986 金属材料在表面海水中常规暴露腐蚀试验方法 GB/T 19747-2005 金属和合金的腐蚀 双金属室外暴露腐蚀试验 GB/T 19746-2005 金属和合金的腐蚀 盐溶液周浸试验GB/T 15970.8-2005 金属和合金的腐蚀 应力腐蚀试验 第8部分 焊接试样的制备和应用GB/T 5776-2005 金属和合金的腐蚀 金属和合金在表层海水中暴露和评定的导则GB/T 13448-2006 彩色涂层钢板及钢带试验方法GB/T 20121-2006 金属和合金的腐蚀 人造气氛的腐蚀试验 间歇盐雾下的室外加速试验(疮痂试验)GB/T 20122-2006 金属和合金的腐蚀 滴落蒸发试验的应力腐蚀开裂评价GB/T 20120.1-2006 金属和合金的腐蚀 腐蚀疲劳试验 第1部分：循环失效试验GB/T 8650-2006 管线钢和压力容器钢抗氢致开裂评定方法GB/T 20120.2-2006 金属和合金的腐蚀 腐蚀疲劳试验 第2部分：预裂纹试样裂纹扩展试验GB/T 4157-2006 金属在硫化氢环境中抗特殊形式环境开裂实验室试验 JB/T 7901-1999 金属材料实验室均匀腐蚀全浸试验方法GB/T 19745-2005 人造低浓度污染气氛中的腐蚀试验GB/T 10126-1988 铁-铬-镍合金在高温水中应力腐蚀试验方法GB/T 10127-1988 不锈钢三氯化铁缝隙腐蚀试验方法GB/T 8152.11-2006 铅精矿化学分析方法 汞量的测定 原子荧光光谱法GB/T 8152.12-2006 铅精矿化学分析方法 镉量的测定 火焰原子吸收光谱法GB/T 8152.4-2006 铅精矿化学分析方法 锌量的测定 EDTA滴定法GB/T 8152.7-2006 铅精矿化学分析方法 铜量的测定 火焰原子吸收光谱法GB/T 8152.9-2006 铅精矿化学分析方法 氧化镁的测定 火焰原子吸收光谱法YB/T 5344-2006 铁-铬-镍合金在高温水中应力腐蚀试验方法 YB/T 5362-2006 不锈钢在沸腾氯化镁溶液中应力腐蚀试验方法GB/T 15970.6-2007 金属和合金的腐蚀 应力腐蚀试验 第6部分：恒载荷或恒位移下的预裂纹试样的制备和应用GB/T 15970.9-2007 金属和合金的腐蚀 应力腐蚀试验 第9部分：渐增式载荷或渐增式位移下的预裂纹试样的制备和应用GB/T 20852-2007 金属和合金的腐蚀 大气腐蚀防护方法的选择导则GB/T 20853-2007 金属和合金的腐蚀 人造大气中的腐蚀 暴露于间歇喷洒盐溶液和潮湿循环受控条件下的加速腐蚀试验GB/T 20854-2007 金属和合金的腐蚀 循环暴露在盐雾、“干”和“湿”条件下的加速试验SL 105-2007 水工金属结构防腐蚀规范(附条文说明)关键词：应力腐蚀试验标准,金属合金的应力腐蚀试验,腐蚀疲劳试验研究不同材料的应力腐蚀试验标准，可以帮助材料研究者更好的开发新的材料，应对材料更多的使用环境。
应力腐蚀及环境氢脆测试方法
大量事故分析表明，不论是胀－焊还是仅胀未焊连接，不锈钢管束应力腐蚀裂纹多位于胀与未胀过渡区。
02
这与滚胀连接时，局部变形，受有较大的纵向残余拉应力有关。实测表明，此处纵向应力一般高达相当于屈服强度的数值。
03
不锈钢管与管板胀接部位的横向裂纹
0Cr15Ni75Fe耐蚀合金管材与管板胀接后， 滚胀区内表面残余应力分布
d、恒位移中心预裂试样
4、恒K1试样 a、锥梯形试样
b、与（w-a）无关的锥梯形试样
c、与（w-a）有关的锥梯形试样
KISCC及da/dt的测试步骤
a、试样的准备 应力腐蚀破裂试样的截取，要考虑到母材的轧制方向，不同取向的试样，试验结果不一样。
1
b、平面应变的条件是
2
B，a，（W－a）2.5(KISCC/s)2
试样破裂百分比 用应力腐蚀试样在特定条件下发生破裂和未发生破裂的百分数来表示敏感性。
5、应力腐蚀破裂敏感系数 在特定条件下，把应力腐蚀破裂时间的倒数，称为破裂敏感系数。当破裂敏感系数越大时，材料的应力腐蚀敏感性也越大。
Ni对18％Cr钢和合金的 SCC倾向影响示意图 1－穿晶破裂 2－晶间破裂
应力腐蚀破裂临界应力强度因子KISCC
01
KISCC系指在应力腐蚀破裂条件下的临界应力强度因子。KISCC的实用价值在于它可以预示材料在特定环境中抗应力腐蚀破裂的能力和使用寿命以及是否处于安全使用状态。 KISCC可以实测得到，也可以通过计算方法求得。一般，通过理论方法求得KISCC十分麻烦，工程上多通过实测得到。
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K1-tF曲线
01
五、慢应变率法试验
SERT型慢应变应力腐蚀试验机
慢应变率法，又称恒应变率法，它是将拉伸试样放在特定的介质中，然后在慢应变率试验机上，用一定的、缓慢的应变速度进行拉伸试验，直到拉断。
应力腐蚀试验操作规程
应力腐蚀试验操作规程应力腐蚀试验（Stress Corrosion Cracking，SCC）是一种评价材料在应力作用下腐蚀敏感性的方法。
它可用于评估材料的工程性能和耐久性，尤其是在温度和湿度环境中。
以下是应力腐蚀试验的操作规程。
一、试验前准备1.选择试验材料和试样，并制备好试样，确保其符合要求。
2.准备好试验设备，包括应力装载设备、试样架和腐蚀介质等。
3.清洁试样和试验设备，确保无表面污染。
二、试验设备调试1.检查试验设备的安全性和可靠性，确保其能正常工作。
2.测试应力装载设备的标定和准确性，确保能正确施加设定的应力。
三、试样安装1.安装试样于试验设备中，并进行必要的校准。
2.确保试样能受到均匀的应力加载，并避免应力局部集中。
四、试验参数设定1.根据试验需求，确定试验的温度、湿度和应力等级。
2.设定试验时间，根据试验材料和环境的特性来确定。
五、试验开始1.开始应力腐蚀试验，并定期记录试验条件和观察试样情况。
2.进行必要的中期检查和维护，确保试验过程的稳定性。
六、试验结束1.达到设定的试验时间后，停止试验，并关闭试验设备。
2.取出试样，并进行表面检查和观察。
七、结果分析1.根据试样的表面情况和试验参数，判断试样是否产生了应力腐蚀开裂。
2.对试验结果进行统计和分析，给出相应的评价和建议。
八、资料整理1.将试验数据整理成报告，包括试验参数、观察结果和分析结论等。
2.保存好试样和试验设备等相关资料，以备后续的研究和使用。
总结：应力腐蚀试验是一项重要的材料评价方法，其可用于评估材料在应力作用下的腐蚀敏感性。
通过执行以上的操作规程，能够确保试验的准确性和可靠性，为材料性能的评估和材料选择提供有力的支持。
CORTEST慢应变速率应力腐蚀试验机
CORTEST慢应变速率应力腐蚀试验机CORTEST慢应变速率应力腐蚀试验机CORTEST慢应变速率腐蚀试验拉伸机是一种专门在高温高压腐蚀环境下进行金属材料应力腐蚀拉伸试验以及应力腐蚀疲劳的专业腐蚀测试设备。
该试验机在计算机控制系统的控制下，可完成恒速率拉伸试验、恒载荷蠕变试验、腐蚀疲劳试验、裂纹生长速度测试等试验。
该系统由载荷机架、腐蚀环境容器、计算机控制系统以及辅助实验装置组成。
1( 载荷机架:载荷机架为落地式结构，采用实芯钢梁支撑，形变小，位移控制精度高。
最大载荷:50KN。
专门用于慢速率拉伸试验的载荷机架由微步进电机驱动，拉伸速度控制范围:1 x 10-3 ~ 1 x 10-8mm/秒。
专门用于腐蚀疲劳试样的载荷机架由伺服电机驱动，动作灵敏，最高试验频率:2Hz。
2(腐蚀环境容器:标准配置3升高温高压腐蚀环境容器。
该容器采用C276哈氏合金实芯整体锻造而成，耐H2S、CO2及各种酸碱腐蚀，最大操作温度300?C，最大操作压力35MPa。
专门用于核工业超临界条件的腐蚀环境容器最大操作温度可达600?C。
拉伸杆采用独特的金属/特氟龙密封结构，确保高温高压条件下的动态密封。
根据不同试验需求，可选配标准圆棒拉伸试样夹具、细圆棒拉伸试样夹具、扁平试样夹具、1/2 CT紧凑拉伸试样夹具。
3(计算机控制系统:计算机控制系统采用一体化集成式结构，所有模块均整体安装于标准工业控制机柜中，外观整齐美观、且便于后期保养、维护。
系统采用嵌入式工业控制级计算机，各种通讯接口卡以及现场接口单元均由National Instrument(国家仪器公司)提供。
专用的操作软件也由National Instrument LabView平台开发，系统稳定性、兼容性好，且便于后期升级与开发。
该系统还集成了r-DCPD裂纹扩展测量系统，可在试验过程当中连续自动测量裂纹生长长度。
辅助实验装置:根据试验需求，用户还可选配各种辅助实验装置，包括:高温高压电化学电极包;气体增压系统; RTL循环测试回路。
热处理状态对6061铝合金应力腐蚀性能的影响
1 实验方法
实验材料为商用 6061 铝合金，其化学成分如 表 1 所示。铸锭在 560 ℃下均匀化 9 h 后，在 490 ℃ 下保温 2 h 经四道次进行 75%的热变形，随后进行 退火 （320 ℃/2 h） 以去除轧制过程中产生的内应 力，最后进行 T6 峰时效处理 （535 ℃固溶 1.5 h， 180 ℃时效 9 h）。慢应变速率拉伸的试样及测试方法 分别按照 GB/T 228.1-2010[5]和 GB/T 15970.7-2000[6] 进行。试样尺寸如图1所示。应力腐蚀实验在RWS50CRIMS型慢应变应力腐蚀试验机上进行，腐蚀介质 为 3.5% NaCl 溶液，应变速率为 6.67×10-6 s-1，试验
行数学处理后的结果，能更好地反映材料的应力腐
蚀断裂敏感性。 ΙSSRT 的数值越大，表示其抗应力
腐蚀的能力越差[7]。
6061 铝合金的应力腐蚀敏感性系数用 ΙSSRT 表
示[8]，公式为：
I SSRT
=
1
-
σ（fw 1 σ（fA 1
+ +
δ )fw δ )fA
（1）
基金项目： “十三五”国家重点研发计划(2016YFB0300901)。 作者简介：姜根(1995-)，男，湖南邵阳人，硕士研究生，主要从事高强铝合金热处理及腐蚀与防护研究。 收稿日期：2019-06-20
应变／%
（a） 铸态
应力／MPa
在空气中的 T6 时效态 在 NaCl 中的 T6 时效态
《445J2超纯铁素体不锈钢应力腐蚀行为研究》
《445J2超纯铁素体不锈钢应力腐蚀行为研究》篇一一、引言在众多不锈钢材料中，445J2超纯铁素体不锈钢以其卓越的耐腐蚀性、高强度和良好的加工性能，广泛应用于石油、化工、食品、医药等各个领域。
然而，在特定的环境和条件下，其应力腐蚀行为仍是一个值得深入研究的问题。
本文将重点研究445J2超纯铁素体不锈钢的应力腐蚀行为，以提供理论支持和实验依据。
二、研究背景及意义随着工业技术的发展，对材料性能的要求日益严格。
445J2超纯铁素体不锈钢作为一种重要的工程材料，其应力腐蚀行为直接关系到设备的安全运行和长期稳定性。
因此，对445J2超纯铁素体不锈钢的应力腐蚀行为进行研究，不仅有助于深入了解其腐蚀机理，提高材料的耐腐蚀性能，还能为实际工程应用提供理论依据和指导。
三、研究内容与方法1. 实验材料及设备本实验选用的材料为445J2超纯铁素体不锈钢。
实验设备包括应力腐蚀试验机、电化学工作站、扫描电子显微镜等。
2. 实验方法（1）应力腐蚀试验：通过在特定环境下对445J2超纯铁素体不锈钢施加应力，观察其应力腐蚀行为，记录腐蚀速率、裂纹扩展等数据。
（2）电化学测试：利用电化学工作站对445J2超纯铁素体不锈钢进行电化学测试，分析其电化学行为和腐蚀机理。
（3）微观结构分析：利用扫描电子显微镜观察445J2超纯铁素体不锈钢的微观结构，分析其组织成分和晶粒形态。
四、实验结果与分析1. 应力腐蚀行为分析通过应力腐蚀试验，我们观察到445J2超纯铁素体不锈钢在特定环境下表现出明显的应力腐蚀行为。
在一定的应力作用下，材料表面出现裂纹，并随时间不断扩展。
此外，我们还发现材料的腐蚀速率与环境介质、温度等因素密切相关。
2. 电化学行为分析电化学测试结果表明，445J2超纯铁素体不锈钢的电化学行为与其组织成分和晶粒形态密切相关。
材料的电位随环境介质的变化而变化，表现出不同的腐蚀倾向。
此外，我们还发现材料的极化现象和腐蚀电流密度等参数也能反映其应力腐蚀行为。
慢应变速率应力腐蚀标准
慢应变速率应力腐蚀标准慢应变速率应力腐蚀（Slow Strain Rate Stress Corrosion Cracking，SSSCC）是一种在特定环境条件下，材料因应力和腐蚀介质的共同作用而产生的脆性断裂现象。
为了评估材料的慢应变速率应力腐蚀敏感性，需要制定相应的测试标准。
本说明将详细介绍慢应变速率应力腐蚀测试标准的各个方面。
一、标准概述慢应变速率应力腐蚀测试标准旨在评估材料在特定环境条件下对应力和腐蚀介质的共同作用的敏感程度。
该标准涉及材料的力学性能、环境因素、测试设备、试样制备、试验程序、结果评价等方面。
二、测试设备慢应变速率应力腐蚀测试需要使用专门的试验设备，包括慢应变速率应力腐蚀试验机、恒温水浴、温度控制仪、压力控制器、试样夹具等。
试验机应能够提供所需的应变率和温度控制，以模拟实际使用环境。
三、试样制备慢应变速率应力腐蚀测试的试样一般为圆形或矩形，材料应具有一致的化学成分和力学性能。
试样应进行适当的表面处理，以去除可能的影响因素，如氧化膜、划痕等。
试样制备过程中应保持清洁，避免污染。
四、试验程序试验程序包括以下几个步骤：a. 将试样放置在试验机中，确保试样与夹具之间无摩擦；b. 将试验机调整至预设的应变率；c. 将试样浸泡在恒温水浴中，保持一定的温度；d. 对试样施加静态应力，使其产生预定的应变；e. 记录试样的应力-应变曲线；f. 在一定时间后检查试样是否有裂纹产生；g. 试验结束后取出试样，进行相应的后处理。
五、结果评价根据试验过程中收集的数据，可以对材料的慢应变速率应力腐蚀敏感性进行评价。
一般而言，通过观察试样在试验过程中是否出现裂纹以及裂纹扩展速率，可以评估材料的抗慢应变速率应力腐蚀性能。
此外，还可以分析裂纹产生的位置、形态、取向等因素，以进一步了解材料的应力腐蚀敏感性。
六、标准比较与选用不同的材料对应力腐蚀敏感性的要求不同，因此需要根据实际需求选择适合的标准进行测试。
在选择测试标准时，应注意比较不同标准之间的差异，以便选择最符合要求的测试方法。
不锈钢应力腐蚀测试标准
不锈钢应力腐蚀测试标准一、试验条件1. 试验环境：试验应在干燥、无尘、无强烈震动和电磁干扰的环境中进行。
2. 温度和湿度：试验温度应在25℃±5℃范围内，湿度应控制在50±10%。
3. 试验介质：试验介质应根据实际应用环境选择，如3.5%NaCl溶液、海水等。
4. 试验周期：应力腐蚀试验周期应根据产品应用条件和实际需要确定，一般不少于72小时。
二、试样准备1. 试样材料：试样应采用不锈钢材料，表面应光滑、无划痕、无毛刺。
2. 试样尺寸：试样尺寸应符合相关标准要求，一般应为100mm×100mm×3mm。
3. 试样预处理：试样在试验前应进行打磨、清洗等预处理，以去除表面污染物和氧化层。
4. 应力加载：试样应进行应力加载，加载方式可采用拉伸应力、压缩应力或弯曲应力等，加载量应根据实际应用情况确定。
三、试验溶液1. 溶液配制：根据试验要求选择合适的腐蚀介质，如3.5%NaCl溶液、海水等，并按照相关标准配制。
2. 溶液维护：试验过程中应定期更换试验溶液，以保持其浓度和性质稳定。
3. 溶液温度控制：试验过程中应控制试验溶液的温度在规定范围内，以保证试验结果的准确性。
四、试验程序1. 将试样放入试验溶液中，保持垂直状态。
2. 启动试验设备，使试样在设定的应力条件下进行腐蚀试验。
3. 记录试样的腐蚀过程，如裂纹产生时间、裂纹扩展情况等。
4. 定期检查试样表面状态，如出现裂纹应记录其尺寸、位置等信息。
5. 在试验周期结束后取出试样，清洗干净并晾干。
五、试验结果评估1. 观察试样表面状态，评估裂纹数量、长度、深度等信息。
2. 对试样的力学性能进行检测，如拉伸强度、屈服强度等。
3. 分析裂纹产生的原因，如应力集中、材料缺陷等。
4. 根据试验结果评估不锈钢材料的耐应力腐蚀性能。
高温水蒸气环境中TP439不锈钢的应力腐蚀开裂敏感性
第53卷第2期表面技术2024年1月SURFACE TECHNOLOGY·71·高温水蒸气环境中TP439不锈钢的应力腐蚀开裂敏感性李富天，刘光明*，刘欢欢，何一鹏，李玉，柳志浩（南昌航空大学 材料科学与工程学院，南昌 330063）摘要：目的研究TP439不锈钢在高温水蒸气环境中的应力腐蚀开裂行为，并探讨水蒸气和温度对其应力腐蚀开裂敏感性的影响规律。
方法采用慢应变速率拉伸试验方法研究了TP439不锈钢在400~600 ℃水蒸气环境中的应力腐蚀开裂行为，利用SEM和EDS分析试样断口区域的形貌及元素分布。
结果同一应变速率（2×10‒5 s‒1）下，随着温度在400~600 ℃范围内升高，TP439不锈钢在空气和水蒸气环境中的屈服强度、抗拉强度和断裂能均逐渐降低，延伸率逐渐增大。
400 ℃和500 ℃时，试样在水蒸气环境中的抗拉强度较空气环境中有所降低，而延伸率较空气环境中增大。
600 ℃时试样在水蒸气环境中的力学性能较空气环境中无明显差别。
试样在400、500、600 ℃水蒸气环境中的应力腐蚀开裂敏感性指数分别为0.7%、1.2%和‒2.8%，应力腐蚀开裂敏感性较低。
试样在400~600 ℃水蒸气环境中的断口均呈现韧性断裂特征，断口形貌整体由韧窝和微孔组成，颈缩现象显著，断口附近未发现二次裂纹。
温度在400~600 ℃范围内升高时，断口的韧窝特征更加明显，颈缩程度逐渐增大，600 ℃时断口侧面的氧化膜表面Cr含量明显降低，主要由Fe 的氧化物形成。
结论水蒸气对TP439不锈钢的应力腐蚀开裂行为起促进作用。
基于应力腐蚀开裂敏感性指数和断口的分析，在应变速率为2×10‒5 s‒1的400~600 ℃水蒸气环境中，TP439不锈钢的应力腐蚀开裂敏感性较低。
关键词：铁素体不锈钢；高温水蒸气；慢应变速率拉伸试验；应力腐蚀开裂；断口形貌中图分类号：TG172 文献标志码：A 文章编号：1001-3660(2024)02-0071-07DOI：10.16490/ki.issn.1001-3660.2024.02.006Stress Corrosion Cracking Susceptibility of TP439 StainlessSteel in High Temperature Water VaporLI Futian, LIU Guangming*, LIU Huanhuan, HE Yipeng, LI Yu, LIU Zhihao(School of Material Science and Engineering, Nanchang Hangkong University, Nanchang 330063, China)ABSTRACT: The stress corrosion cracking behavior of TP439 ferritic stainless steel in high temperature water vapor environment was studied, and the influence of water vapor and temperature on its stress corrosion cracking susceptibility was discussed.The stress corrosion cracking susceptibility of TP439 stainless steel in the water vapor environment at 400-600 ℃ was收稿日期：2022-12-02；修订日期：2023-03-02Received：2022-12-02；Revised：2023-03-02基金项目：国家自然科学基金（51961028）Fund：The National Natural Science Foundation of China (51961028)引文格式：李富天, 刘光明, 刘欢欢, 等. 高温水蒸气环境中TP439不锈钢的应力腐蚀开裂敏感性[J]. 表面技术, 2024, 53(2): 71-77.LI Futian, LIU Guangming, LIU Huanhuan, et al. Stress Corrosion Cracking Susceptibility of TP439 Stainless Steel in High Temperature Water Vapor[J]. Surface Technology, 2024, 53(2): 71-77.*通信作者（Corresponding author）·72·表面技术 2024年1月investigated by a slow strain rate tensile test. The material used in the test was TP439 ferritic stainless steel, the main components were as follows: 17.95wt.% Cr, 0.47wt.% Ti, 0.41wt.% Mn, 0.22wt.% Ni, 0.061wt.% Cu, 0.026wt.% Mo,0.007wt.% Al, 0.44wt.% Si, 0.029wt.% P, 0.017wt.% C, 0.01wt.% N, 0.005wt.% S, and the balance was Fe. The test strain ratewas 2×10‒5 s‒1, the test environment was high-temperature air and high-temperature water vapor (10%Ar+90%H2O), and the oxidation temperatures were 400 ℃, 500 ℃, and 600 ℃, respectively. A scanning electron microscope (SEM, Quanta 2000) was used to observe the fracture morphology of the sample, and an energy dispersive spectrometer (EDS, INCA) was used to analyze the oxidation product composition near the fracture.Under the same strain rate (2×10‒5 s‒1), with the rises of temperature in the range of 400-600 ℃, the yield strength, tensile strength and fracture energy of TP439 stainless steel in air and water vapor environment gradually decreased, the elongation increased gradually. At 400 ℃ and 500 ℃, the tensile strength of the samples in the water vapor environment were lower than those in the air environment, the elongation was increased compared with those in the air environment. At 600 ℃, the mechanical properties of the samples in the water vapor environment were not significantly different from those in the air environment. The stress corrosion cracking susceptibility of the samples in 400 ℃, 500 ℃, and 600 ℃ water vapor environments were 0.7%, 1.2% and ‒2.8%, respectively, and the stress corrosion cracking susceptibility was low. The samples exhibited ductile fracture in the water vapor environment at 400-600 ℃. The fracture morphology was composed of dimples and micropores, and the necking phenomenon was significant. No secondary cracks were found near the fracture. The stress corrosion cracking susceptibility of the sample was low. When the temperature was increased in the range of 400-600 ℃, the dimple features of the fracture were more obvious, the fracture area gradually narrowed, and the degree of necking gradually increased. In the water vapor environment at 400-600 ℃, the main elements of the oxide film near the fracture of the sample were Fe, Cr, O. At 400 ℃ and 500 ℃, the oxide film on the surface of the sample was smooth and level, and the atomic percentages of Cr were 17.21% and 11.20%, respectively. When the temperature rose to 600 ℃, many fine whisker-like oxides were observed on the surface of the oxide film near the fracture of the sample. The Cr content on the surface of the oxide film decreased to 1.36%, mainly composed of oxides containing Fe.Water vapor promotes the stress corrosion behavior of TP439 stainless steel. Based on the analysis of stress corrosion cracking susceptibility index and fracture morphology, the stress corrosion cracking susceptibility of TP439 stainless steel is low in water vapor environment at 400-600 ℃with strain rate of 2×10‒5 s‒1.KEY WORDS: ferritic stainless steel; high temperature vapor; slow strain rate tensile test; stress corrosion cracking; fracture morphologyTP439铁素体不锈钢因其在高温下具有良好的力学性能和耐腐蚀性能，已逐渐替代奥氏体不锈钢成为核电站高压加热器主要用材[1-2]。
详解应力腐蚀
详解应力腐蚀机械设备零件在应力(拉应力)和腐蚀介质的联合作用下，将出现低于材料强度极限的脆性开裂现象，导致设备和零件失效，这种现象称为应力腐蚀开裂(简称SCC)。
根据介质的主要成分为氯化物、氢氧化物、硝酸盐及含氧水等，而分别称为氯裂(氯脆或氯化物开裂)、碱裂(碱脆)、硝裂(硝脆)及氧裂(氧脆)等。
应力腐蚀开裂与单纯由机械应力造成的开裂不同，它在极低的负荷应力下也能产生开裂；它与单纯由腐蚀引起的开裂也不同，腐蚀性极弱的介质也能引起应力腐蚀开裂。
其全面腐蚀常常很轻，而且没有变形预兆，即发生突然断裂，应力腐蚀是工业生产中危害性最大的一种恶性腐蚀类型。
由应力腐蚀而引起的裂纹是在没有任何明显宏观变形更无任何征兆的情况下发生的，所以其破坏具有突发性。
裂纹往往又深入到金属内部，一旦发生也很难修复，有时只能整台设备报废。
碳钢及低合金钢在湿度较大的硫化氢环境中易发生硫化物应力腐蚀，对石油、石化工业装备的安全运行构成很大的威胁。
对低浓度硫化氢环境，可通过净化材质、大幅度降低S、P含量，改善材料组织结构等措施，对应力腐蚀起到有效抑制作用。
一、形成应力腐蚀裂纹的基本条件如下:(1) 金属材料是合金也包括微量元素的合金，纯金属一般不发生应力腐蚀裂纹；(2) 材质与腐蚀介质的匹配并非任何金属材料与任何介质都能产生应力腐蚀裂纹，它们有一定的匹配关系；(3) 必须存在拉应力，拉应力可以是工作应力和焊接残余应力。
焊接残余应力通常在焊缝及近缝区为拉应力，有时高达材料的屈服点。
所以即使焊接结构不承受载荷，只要材质与腐蚀介质符合匹配关系也会引起应力腐蚀裂纹。
二、应力腐蚀的发生条件和特征：(1) 必须是拉应力；(2) 构成一定材料发生应力腐蚀的环境介质是特定的；(3) 应力腐蚀破裂速度远大于其他局部腐蚀速度，但比纯力学(机械)断裂速度小得多；(4) 应力腐蚀断裂，常在无明显预兆的情况下突然发生，故其危害性极大；(5) 裂纹形态有晶间型、穿晶型和混合型3种；(6) 断口形貌，宏观上属于脆性断裂，其微观上可观察到断面上仍有塑性流变痕迹。
超声喷丸对敏化后304奥氏体不锈钢应力腐蚀性能的影响
超声喷丸对敏化后304奥氏体不锈钢应力腐蚀性能的影响张萌;凌祥;魏新龙【摘要】Through sensitization and ultrasonic peening, the 304 austenitic stainless steel was experimented and its stress corrosion was investigated.Through adopting metallographic examination, micro hardness, slow strain rate tensile test and micro fracture method with SEM, the impact of experimental sensitization process on the performance ofthe 304 austenitic stainless steel was analyzed.It is concluded that, the 304 austenitic stainless steel has a large number of carbides and the stress corrosion resistance decreases after the experi-ment.In the slow strain rate tensile test, the plastic section is shortened and the fracture surface expands along the grain boundary, and the plasticity decreases sharply.The surface hardness of 304 austenitic stainless steel can be improved, including the stress corrosion resistance through the ultrasonic peening.The experimental results prove that, applying the ultrasonic shot peening technology to material surface processing can effectively prevent cracking growth of intergranular corrosion and stress corrosion;and with the increasing of surface cov-erage of ultrasonic shot peening treatment, the stress corrosion resistance can be further improved.%对304奥氏体不锈钢进行了敏化试验与超声喷丸试验,并对其应力腐蚀性能进行研究.通过金相、微观硬度、慢应变速率拉神试验和SEM微观断口方法,分析敏化试验过程对304奥氏体不锈钢材料性能的影响.得出304奥氏体不锈钢在敏化试验后,材料晶间会析出大量碳化物且耐应力腐蚀性能下降的结论.慢应变速率拉伸试验中表现出塑性段缩短、断口沿晶界扩展、塑性大幅下降的现象.通过后续的超声喷丸处理可提升304奥氏体不锈钢的表面硬度,并使其抗应力腐蚀性能提高.试验证明了超声喷丸技术应用于材料表面可有效阻止晶间腐蚀及应力腐蚀裂纹扩展,且随着表面超声喷丸处理覆盖率的增大,材料抗应力腐蚀性能进一步提高.【期刊名称】《化工机械》【年(卷),期】2017(044)006【总页数】7页(P626-632)【关键词】304奥氏体不锈钢;敏化;超声喷丸;应力腐蚀;金属断口【作者】张萌;凌祥;魏新龙【作者单位】南京工业大学机械与动力工程学院;南京工业大学机械与动力工程学院;扬州大学机械工程学院【正文语种】中文【中图分类】TQ050.4304不锈钢是应用最为广泛的一种铬-镍不锈钢，它的金属制品耐高温，加工性能好，具有一定抵抗大气、酸、碱、盐等腐蚀的作用[1]，广泛应用于航空航天、海洋船舶、汽车制造、铁路运输及新能源等各个领域[2，3]。
慢速率应变应力腐蚀试验机
一、产品用途：FL慢速率应变应力腐蚀试验机为在常温～微高温、常温～低温、常压～微高压介质环境下的慢应变速率拉伸试验（SSRT）、恒载荷应力腐蚀开裂（SCC）试验等，能对SCC 裂纹扩展、腐蚀疲劳裂纹扩展在线、离线测量等多种试验提供实现方案。
应力腐蚀试验的环境介质常见的有超纯水、海水、N2O4、NH3、甲醇等腐蚀介质环境, 应力腐蚀试验机系统采用模组化设计，不同试验功能配置不同的实验模块，具有极高的维护性和可扩展性。
该系统的单元有：馥勒应力加载单元、实验釜单元、水化学测量循环回路、DCPD 裂纹扩展测量单元、应变测量单元、温度控制单元、测控单元、馥勒试验软件等二、满足标准2.1HB 7235-1995 慢应变速率应力腐蚀试验方法2.2HB 5260-1983 马氏体不锈钢拉伸应力腐蚀试验方法2.3GB/T15970.7-2000 金属和合金的腐蚀应力腐蚀试验第7 部分：慢应变速率试验2.4ISO 7539-7-2005 Corrosion of metals and alloys – Stress corrosion testing Part7: Method for slow strain rate testing2.5ASTM G129 - 00(2006) Standard Practice for Slow Strain Rate Testing to Evaluate the Susceptibility of Metallic Materials to Environmentally Assisted Cracking2.6ASTM G47 Standard Test Method for Determining Susceptibility to Stress-Corrosion Cracking of 2XXX and 7XXX Aluminum Alloy Products三、主要技术参数3.1试验机型号：FLFS304、FLFS504、FLFS1053.2额定载荷：30KN、50KN、100KN可选可定制3.3力值测量范围：0.4%～100%F.S.3.4力值准确度：0.5%3.5力值分辨率：0.2N（30KN）、0.3N（50KN）、0.6N（100KN）3.6加载额定移动范围：80mm3.7加载位移速率范围（慢拉伸应力加载单元）：10mm/s～1x10-7mm/s3.8加载位移速率范围（裂纹扩展应力加载单元）：10mm/s～1x10-6mm/s位移示值准确度：0.3%3.9位移分辨率（慢拉伸应力加载单元）：0.0005µm3.10位移分辨率（裂纹扩展应力加载单元）：0.005µm3.11伸长测量范围（光栅位移传感器）：30mm3.12伸长测量分辨率：0.1µm3.13伸长测量准确度：0.5%3.14疲劳加载波形：正弦波、三角波，以及半波3.15疲劳加载频率：0.0001～2Hz3.16实验容器：可选四、主要特点：4.1慢速率应变应力腐蚀试验机主机框架为四立柱落地式结构，灵活的安装方式可以根据试验需求对实验釜进行上置固定或者下置固定。
316L不锈钢25_350_中的拉伸行为及流变应力计算_申文竹
， 平台 ” 而对应于此 温 区 的 伸 长 率 和 断 面 收 缩 率 也 呈 “低谷 ” 。 本文实验结果与 188 不锈钢得出的结论在 某种程度上表现一致 。 2. 2 温度场下动态拉伸后组织及断口分析 不同温度下拉伸后组织 316L 不锈钢 25 ～ 350 ℃ 各温度点下 拉 伸 后 的 显 微组织示于图 3 。 在实验温 度 范 围 内 较 低 温 度 阶 段， 在晶粒上呈现较多的滑移线， 这可能是由于拉伸过程 中位错大量滑移造成 。 随变形温度的提高， 这种位错 的滑移大大减少， 表 现 在 可 观 察 的 位 错 滑 移 线 减 少。 300 ℃ 晶 粒 中 可 见 少 量 孪 晶， 350 ℃ 孪 晶 增 在 200 、 2. 2. 1
收稿日期 ： 基金项目 ： 作者简介 ：
201106 14
修订日期 ：
201111 24
国家高技术发展研究计划（ 863 计划） （ 2006 AA09 Z330 ） 申文竹（ 1985 — ） ， 女， 在 读 博 士 生， 研究方向为油气田用
1
试验材料与方法
试验材料取自 316L 不锈钢管， 取样沿管材轴向 。
Tensile behavior and flow stress calculation of 316L stainless steel at 25350 ℃
SHEN Wen-zhu ， LI Chun-fu ， WANG Peng-fei ， CHEN Gong-jian （ State Key Laboratory of Oil and Gas Reservoir Geology and Exploitation ， Southwest Petroleum University ，Chengdu 610500 ， China ）
7055铝合金恒载荷应力腐蚀性能及机理研究
ｏｂｖｉｏｕｓ ｄｅｃｌｉｎｅ ｗｈｉｌｅ ｔｈｅ ｐｌａｓｔｉｃｉｔｙ ｄｅｃｒｅａｓｅｓ ４０％ｄｕｒｉｎｇ ｔｈｅ
ｓｅｖｅｒｅｒ
ｃｙｃｌｅ．Ｔｈｅ ｃｌｏｓｅｒ
ｌｏａｄ ａｐｐｒｏａｃｈｅｓ ｙｉｅｌｄ ｓｔｒｅｎｇｔｈ，ｔｈｅ
ｄｅｃｒｅａｓｅ ｏｆ ｐｌａｓｔｉｃｉｔｙ（ｉ．ｅ．ｅｌｏｎｇａｔｉｏｎ ａｎｄ ｔｅｎｓｉｌｅ ｓｔｒａｉｎ）ｉｓ．
７０００系［１。２１高强度铝合金由于其出色的比强度 一直作为航空、军用的结构材料。在海洋、大气等易 发生应力腐蚀［３］的环境中使用时，铝合金的各种性 能有可能降低Ｈ］。７０５５［５］系铝合金是目前７０００系 铝合金中综合性能最出色的，通过不同的时效热处 理强化，７０５５铝合金可以获得不同的综合机械性
摘要：采用室温拉伸、光学显微镜和扫描电镜研究了不同恒载荷条件下７０５５铝合金型材的应力腐蚀性 能。结果表明，在腐蚀周期内，随着应力腐蚀载荷的提高，试样的强度并未出现明显的下降，而塑性下降 ４０％。应力腐蚀载荷越接近材料的屈服强度，塑性下降就越明显，抗拉应变和延伸率均有降低。应力腐 蚀试样表层部分区域有明显的点蚀、沿晶腐蚀空洞和裂纹；拉伸时，腐蚀缺口处会产生明显的应力集中 而成为起裂源，拉伸断口边缘被腐蚀区域为明显的沿晶断裂。 关键词：喷射成型；７０５５铝合金；应力腐蚀；力学性能 中图分类号：ＴＧｌ４６．２１；ＴＧｌ７４．３
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ｐｒｏｐｅｒｔｉｅｓ ｏｆ ７０５５
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图２不同应力腐蚀载荷下试样的拉伸曲线
Ｆｉｇ．２ Ｔｈｅ ｔｅｎｓｉｌｅ ｃｕｒｖｅ ｕｎｄｅｒ ｄｉｆｆｅｒｅｎｔ ｓｔｒｅｓｓ ｃｏｒｒｏｓｉｏｎ ｌｏａｄ
Ｔａｂｌｅ １
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【关键字】精品《YF-C1型（铝合金C环）应力周浸腐蚀试验机》一、概述YF-C1型(铝合金C环)试样周期浸润应力腐蚀试验机适用于测量铝合金厚板、挤压件和锻件在高向（短横向）上的应力腐蚀试验。
主要应用于铝合金C环试样在一定应力情况下置于周期浸润腐蚀试验箱内进行的应力腐蚀试验等。
本产品能模拟户外自然大气腐蚀条件，通过对铝合金C环试样及其焊接材料的耐大气腐蚀的人工气候应力腐蚀加速试验，来评价其耐户外大气腐蚀的质量性能，可供各种科研机构、厂矿中心试验室及航空、航天、机械、电子领域等对产品试样进行浸润腐蚀试验用。
二、满足规范HB 5259-83 《铝合金C环试样应力腐蚀试验方法》GB/T 15970.5-1998 《金属和合金的腐蚀应力腐蚀试验》TB/T2375-93 《铁路用耐侯钢周期浸润腐蚀试验方法》HB5194-1981 《周期浸润腐蚀试验方法》GB/T 19746-2005 《金属和合金的腐蚀盐溶液周浸试验》三、技术指标1、试验机工作室内尺寸：1200 X 650 X 900( L×D×H)；2、试验机外尺寸：1600 X 800 X 1500 ( L×W×H)；3、腐蚀溶液槽内尺寸：550×250×120 ( L×W×H)；4、试验温度控制范围：室温~ ；5、湿度控制范围：40%~70%RH；6、试验温度控制基本点：+和35+；7、湿度控制基本点：≯45%+5%RH ；8、温度波动度：≯+；9、湿度波动度：≯+5%RH；10、浸润周期时间设定范围：1—9999分钟/小时（任意设定）；11、枯燥周期时间设定范围：1—9999分钟/小时（任意设定）；12、试验时间定时控制：1—9999小时/分钟（任意设定）；13、周浸轮速度调节：无极调速，转速误差≯0.5%；14、周浸轮工位数量：4个工位；15、周浸轮直径：Φ；16、试件容量：200个；17、视窗尺寸：×；18、试样（C型环）夹具数量：2套。
四、产品特点本设备为上下结构，上部为试验用工作室，包括腐蚀溶液槽、周浸轮及转盘挂架等；下部为机械安装区，包括传动减速系统及加热冷却系统等；右侧为电气控制柜和仪表测控装置安装位置。
试验系统由箱体、悬挂试件的转盘和挂架、腐蚀溶液槽、烘烤枯燥装置、传动机构、减速机构、加热装置、冷却装置、加湿装置、空气循环装置及电气控制系统组成。
箱体底部安装4只滑轮，方便箱体的移动和搬运。
试验箱的箱体外壳材料为SUS304不锈钢板，内胆材料采用专用PVC板整体焊接成型，骨架和承重梁为不锈钢材料焊接而成，这样既保证了箱体强度的坚实牢固，又保证了整个设备的耐腐蚀抗老化性能。
箱体顶部设计成V形结构，以避免冷凝液滴直接滴落到试样上。
试验箱工作室保温采用绝热性能和耐高温性能比较好的NBR/PVC橡塑发泡技术生产的闭泡弹性绝热材料，其不仅具有保温绝热效果好，而且具有美观整洁，施工安装方便等优点。
为了方便观察试样的试验状态，在箱体一侧装有透明的试验观察窗，以便随时观测掌握试样的特征状态和试验箱工作室的内部工作状况。
试验机的周浸轮采用耐腐蚀性能和绝缘性能都比较好的绝缘胶木板，厚度大于，周浸轮直径，腐蚀轮轴直径，其转动平稳可靠，且不会刮碰到槽体。
试验机门密封采用耐高温性能好的硅橡胶密封条，门密封严实，并带锁紧机构，以防止有气体外泄。
周期浸润腐蚀试验机的工作室温湿度控制，是通过空气循环系统，对经过加热装置、冷却装置和加湿装置处理过的空气进行箱内强制对流循环，来达到升降温和湿热控制处理的。
而试样的周期浸润是通过双向电动机与双向齿轮箱连接后，利用皮带轮等机构实行皮带传动，来驱动悬挂试样的转盘挂架实现旋转升降，其升降高低的控制由安装在旁边的行程限位开关控制其升降距离，而浸润周期的时间和循环次数由可编程控制器控制。
在箱体上部安装的远红外线烘烤灯和排风口，能分别实现对枯燥周期的试样进行烘烤枯燥和工作室内的湿热调节。
腐蚀溶液槽位于转盘挂架的正下方，为试验液体储存区，排液口接至箱外以便废液排放至室外，其下部为安装有加热装置、冷却装置和加湿装置的空气循环处理通道，并通过循环风道与循环风机连接成一体，利用可编程控制器的控制以实现对工作室环境的有效控制。
电气控制部分由控制柜、PLC可编程控制器、温度传感器、行程限位开关、浸润周期时间控制器等组成。
其工作原理是通过可编程控制器的集中控制对传动机构、加热装置、冷却装置、加湿装置、空气循环风机和红外烘烤灯等系统进行实时检测与调控，来实现整个周期浸润腐蚀试验过程中的浸润周期和试验温度等参数的控制，这样，系统就能按规定的时间周期和温度环境要求，进行重复循环浸润腐蚀试验。
试验循环周期可以随意设定，即溶液浸润时间（如10分钟）和曝露枯燥时间（如50分钟）可根据试验要求进行设定循环。
本系统可对中小型结构件和模拟件进行周期浸润应力腐蚀试验，本设备工作稳定、自动控制程度高，数据可靠，广泛应用于铝合金C环试样应力腐蚀试验等及其焊接材料的耐大气腐蚀性能的评价，并且在航空、航天、机械、电子及铁路桥梁等领域也得到广泛的应用。
五、应力腐蚀C环加载原理与组成试验机主机由恒速转速控制装置、试样悬挂飞轮框架、防护装置等组成；腐蚀介质溶液池，采用耐腐蚀的有机材料做成，用于盛装腐蚀介质溶液；电子控制系统由设定转速的恒速电机拖动等组成，用于控制腐蚀时间。
腐蚀介质环境可以使金属及其合金材料在受到应力作用时，产生机械性能劣化，且表现出超过同等环境不受应力作用时产生的机械性能劣化现象，本自动控制C型环腐蚀试验机系应用对C型环试样施加恒定载荷、变形（位移）试验，评定应力腐蚀的敏感性。
通过加载螺钉对C环试样施加恒定的载荷或位移，分别记录试验载荷，如图2所示，在恒速控制下进行暴露试验。
（图2 ）试样加载本试验系统采用大飞轮结构，将装有多个C型环试样的大飞轮固定在腐蚀介质箱体上，通过电机驱动飞轮以一定的转速旋转，实现试样间歇地交替暴露于试验腐蚀介质中。
六、主要配置1、夹具：铝合金C型环试样夹具2套；2、箱体材料：10的进口PVC板焊接成形；3、变频器：上海产名牌变频调速器；4、液位控制器：日本产耐腐蚀液位开关；5、可编程控制器：采用西门子PLC控制器；6、干燥加热器：采用耐干烧式耐腐蚀电加热管；7、液体加热器：采用耐干烧式耐腐蚀电加热管；9、继电器等主要元件为日本“欧姆龙”牌；七、安全保护1、系统漏电保护；2、系统电源相序和缺相保护；3、试验工作室超温保护；4、溶液槽溶液低液位报警；5、试样限位保护；6、电动机过载保护。
附件：售后服务承诺书1、设备保修期限：壹年。
2、接到用户服务电话，立即做出响应。
如需现场维修，承诺确保24小时内派技术人员到达用户现场解决。
3、保修期内实行定期回访制度，3个月一次电话询访，了解设备使用状况，以便指导用户进行必要维护保养，使设备工作在最佳状态；6个月一次免费上门保养回访，并对设备使用状况进行测试检查，确保设备工作稳定可靠：一年一次免费上门校准调试计量器具和常规保养。
4、免费送货上门。
5、提供免费安装调试和培训设备使用人员熟练操作。
6、保修期免收一切维修、配件及交通费用，但人为（如外力破坏、供电系统的失误）天灾地变的损坏则不在此限。
7、保修期后，本公司对该设备有终身维修的义务，服务时只收取配件成本费和必要的人员旅差费。
8、备件保证：保修期满按成本价提供不少于两年的设备备件。
9、无偿提供设备控制部分或软件的升级服务以及硬件系统的技术支持。
淮安市中亚试验设备有限公司地址：淮安市清安路3号电话：0传真：8邮箱：hazysy@126,com网址：淮安市中亚试验设备有限公司地址：淮安市清安路3号电话：0传真：8联系人：张善良手机：三、技术指标1、试验机工作室内尺寸：1200 X 650 X 900( L×D×H)；2、试验机外尺寸：1600 X 800 X 1500 ( L×W×H)；3、腐蚀溶液槽内尺寸：550×250×120 ( L×W×H)；4、试验温度控制范围：Rt+10℃~ 60℃；5、试验温度控制基本点：35+1℃；6、温度波动度：≯+1℃；7、湿度控制点：40%~70%RH；8、湿度波动度：≯+5%RH；9、浸润周期时间设定范围：1—9999分钟/小时（任意设定）；10、干燥周期时间设定范围：1—9999分钟/小时（任意设定）；11、试验时间定时控制：1—9999小时/分钟（任意设定）；12、周浸轮速度调节：无极调速，转速误差≯0.5%；13、周浸轮工位数量：4个工位；14、周浸轮直径：Φ550mm；15、试件容量：＞8个；16、视窗尺寸：210mm×250mm；17、试样（C型环）夹具数量：2套。
四、产品特点本设备为上下结构，上部为试验用工作室，包括腐蚀溶液槽、周浸轮及转盘挂架等；下部为机械安装区，包括传动减速系统及加热冷却系统等；右侧为电气控制柜和仪表测控装置安装位置。
试验系统由箱体、悬挂试件的转盘和挂架、腐蚀溶液槽、烘烤干燥装置、传动机构、减速机构、加热装置、冷却装置、加湿装置、空气循环装置及电气控制系统组成。
箱体底部安装4只滑轮，方便箱体的移动和搬运。
试验箱的箱体采用专用PVC板整体焊接成型，骨架和承重梁为不锈钢材料焊接而成，这样既保证了箱体强度的坚实牢固，又保证了整个设备的耐腐蚀抗老化性能。
箱体顶部设计成V形结构，以避免冷凝液滴直接滴落到试样上。
试验箱工作室保温采用绝热性能和耐高温性能比较好的NBR/PVC橡塑发泡技术生产的闭泡弹性绝热材料，其不仅具有保温绝热效果好，而且具有美观整洁，施工安装方便等优点。
为了方便观察试样的试验状态，在箱体一侧装有透明的试验观察窗，以便随时观测掌握试样的特征状态和试验箱工作室的内部工作状况。
试验机的周浸轮采用耐腐蚀性能和绝缘性能都比较好的绝缘胶木板，厚度大于8mm，周浸轮直径550mm，腐蚀轮轴直径60mm，其转动平稳可靠，且不会刮碰到槽体。
试验机门密封采用耐高温性能好的硅橡胶密封条，门密封严实，并带锁紧机构，以防止有气体外泄。
周期浸润腐蚀试验机的工作室温湿度控制，是通过空气循环系统，对经过加热装置、冷却装置和加湿装置处理过的空气进行箱内强制对流循环，来达到升降温和湿热控制处理的。
而试样的周期浸润是通过双向电动机与双向齿轮箱连接后，利用皮带轮等机构实行皮带传动，来驱动悬挂试样的转盘挂架实现旋转升降，其升降高低的控制由安装在旁边的行程限位开关控制其升降距离，而浸润周期的时间和循环次数由可编程控制器控制。
在箱体上部安装的远红外线烘烤灯和排风口，能分别实现对干燥周期的试样进行烘烤干燥和工作室内的湿热调节。