挡土墙设计计算书(长沙理工大学版)
混凝土挡土墙计算书
混凝土挡土墙计算书1、设计条件：混凝土挡墙高16m，b0＝0.5m，B＝5.3m，考虑荷载为：2辆25t汽车荷载 4.5m3混凝土运输，，背面采用碎石土回填，γ碎石＝20KN/m3，γ混凝土＝24KN/m3，坡面f摩擦＝0.5、φ内摩擦＝40°、α＝45°。
设计简图如下：2、计算(1)墙体计算将车辆及混凝土荷载换算为均布土层，其厚度为：h0＝Q/γb0L 取墙体的分段长度为20m查规范，b0取为5.5m，L＝L0+（H+2a）×t g30°＝13+(16+2×2) ×t g30°=24.5>20m，采取墙体的分段长度进行验算。
h0＝Q/γb0L =(25×10×2+4.5×24×2)/20×11×20=0.163mQ碎石土＝1/2×22.5×16.163×20＝3637KN/m取单位墙体进行分析：E a＝Q×ctg（φ内摩擦+a）＝3637×ctg（40°+45°）＝318.2KNE a水平＝E a×sin（76°）＝318.2×sin（76°）＝308.7 KNE a垂直＝E a×cos（76°）＝318.2×sin（76°）＝76.9KNZ f＝h/3＝16/3＝5.33mX f＝5.3-16/3×0.25＝3.97m单位长度混凝土挡墙：Q墙＝1/2×（0.5+5.3）×16×24×1＝1113.6KNX0=2.071m(2)抗倾覆验算：K0=（G×X0+ E a垂直×X f）/( E a水平×Z f)=(1113.6×2.071+76.9×3.97)/(308.7×5.33)=1.58>1.5(3)抗滑验算：K c=（G + E a垂直）×μ/E a水平=(1113.6+76.9)×0.5/308.7 =1.9>1.3(4)地基承载力验算e=2.071-（1113.6×2.071+76.9×3.97-5.33×308.7）/（1113.6+76.9）＝1.26 P＝N/B=(1113.6+76.9)/5.3=224.6Kpa<【σ地基】＝10Mpaσmax，min＝P（1±6e/B）=224.6×(1±6×1.26/5.3)=545 Kpa<1.2σ地基=12 Mpa =-96 Kpa<0由于地基出现拉应力，需增设抗拉钢筋进行预锚，防止出现拉裂破坏。
(完整版)挡土墙模板计算书
(完整版)挡土墙模板计算书(完整版)挡土墙模板计算书1. 项目概述1.1 项目名称：挡土墙建设项目1.2 项目地点：（填写具体地点）1.3 项目目的：建设稳定可靠的挡土墙，提供土地保护和公共安全。
2. 设计要求2.1 承重能力：挡土墙应能承受预期荷载，并具备抗滑稳定性。
2.2 填土材料：填土材料应具备良好的排水性能和抗冲刷能力。
2.3 墙体结构：挡土墙应采用混凝土墙或者土工合成材料墙。
3. 设计计算3.1 挡土墙高度计算：根据设计要求和实际地形条件，确定挡土墙的高度（填写具体计算公式）。
3.2 挡土墙底宽计算：根据挡土墙高度、填土材料的重度、壁角系数等参数，计算挡土墙底宽（填写具体计算公式）。
3.3 排水系统设计：根据挡土墙高度和填土材料的排水性能要求，设计合适的排水系统，包括排水管道、排水孔等。
4. 施工要求4.1 基础处理：确保挡土墙基础的牢固和稳定。
4.2 墙体建设：按照设计要求，采用合适的墙体结构材料进行施工。
4.3 填土施工：选用良好的填土材料，按照设计要求进行填土施工。
4.4 排水系统安装：按照设计要求合理布置排水系统，并确保排水通畅。
5. 安全注意事项5.1 施工现场安全：施工过程中应注意安全措施，避免发生意外事故。
5.2 填土材料选择：选择具备抗冲刷能力的填土材料，确保挡土墙的稳定性。
6. 风险评估6.1 地质条件评估：根据现场地质勘探结果，评估地质条件对挡土墙的影响程度。
6.2 天气因素评估：考虑气候条件对挡土墙的影响，采取适当的防护措施。
7. 附件（相关附件名称及编号，如设计图纸、土质试验报告等）8. 法律名词及注释（根据实际情况相关法律名词及其注释）---(完整版)挡土墙施工方案1. 施工概述1.1 施工单位：（填写具体施工单位名称）1.2 施工地点：（填写具体地点）1.3 施工：根据设计要求建设稳定可靠的挡土墙。
2. 前期准备2.1 地质勘察：进行现场地质勘察，了解地质情况，为施工提供依据。
挡土墙设计计算书长沙理工大学版
挡土墙设计在路基段K3+680-K3+800、K2+300-K2+400左侧设置浆砌块石俯斜式路堤墙，用以收缩坡脚。
现取K2+300段挡土墙进行设计验算。
3.1 挡土墙资料在该次设计任务段K3+680-K3+800、K2+300-K2+400两段地面向某一边倾斜，且斜率较大。
为了减少填土及解决占地过大的问题，在该两段均设路堤墙以收缩坡脚。
K2+300段采用俯斜式路堤墙，M7.5浆砌片石砌筑，墙身分段长为10m，墙上填土高度为4m，墙高8.8m，填土边坡为1：1.5；路基填土为粘性土，粘聚力c=18kPa，填土重度γ=18kN/m3，内摩擦角ψ=35°。
墙面坡度为1:0.05，墙背坡度为1:0.34，基底水平，墙趾垂直，墙趾宽0.45m，高0.8m。
墙背摩擦角δ=17.5°；墙身容重为23kN/m3,截面容许应力为1000kPa，拉应力[бa]=90kPa，剪应力[б1]=180kPa。
地基为全风化花岗斑岩，基底摩擦系数f1=0.41,圬工间摩擦系数f2=0.5；地基容许承载力为500kPa。
3.1.1挡土墙构造以K2+300横断面挡墙为例进行验算，墙体结构如图3-1所示：图3-1挡土墙尺寸图如图3-2所示图3-23.1.2 车辆荷载换算h 0=0.868m3.2 挡土墙验算3.2.1 破裂棱体位置确定破裂角θ的计算Ψ=α+δ+φ=19°+17.5°+35°=71.5°假设破裂角交于荷载范围内，则有：A 0=21(a+H+2h 0)(a+H)=21⨯(4+10+2⨯0.868)(4+10)=99.43 B 0=21ab+(b+d)h 0-21H （H+2a+2h 0)tan α =21⨯4⨯6+(6+0.75)⨯0.868-21⨯10⨯(10+2⨯4+2⨯0.868)⨯tan19°=-16.12 D -±-=ψψθ2sec tan tan()()()4984.0cos sin cos cos sin 000=⎥⎦⎤⎢⎣⎡-++---=ϕλϕψψϕψϕc h a H c A B A D故，θ=26.5°破裂面距离墙踵距离：（H+a)tan θ=(10+4)⨯0.4984=8.4m荷载内边缘距离墙踵距离：b+d-Htan α=6+0.75-10×tan19°=3.31m荷载外边缘距离墙踵距离：b+d-Htan α+b 0=6+0.75-10×tan19°+5.5=10.19m 因为3.31<8.4<10.91，所以破裂面交于荷载内部，与假设符合。
挡土墙涵洞设计计算书
计算书1.挡土墙设计基本参数（1）墙身构造：路堑挖方土高度(m)：a=1.0 路堤挖方土坡度：0M =1:0.5 路堑挖方土坡度：0M =1:1.5 墙面高度(m)：H =3.5 墙背坡度(+,-)：N=-15° 墙面坡度：M=-15° 墙顶宽度(m)：1b =1 墙底宽度(m)：B=1.5 （2）填料：填料容重(kN/m3)：γ=18（粉砂岩） 填料内摩擦角(度)：φ=25° 外摩擦角(度)：δ=20° （3）地基情况：基地内倾坡度：1N =0.1（'4550︒=α） 基底摩擦系数：μ=0.5基底容许承载力：[0σ](kPa)=2000 （4）墙身材料：污工砌体容重(kN/m3)：a γ=23（M7.5号浆砌片石） 容许压应力[]a σ=1200KPa 容许切应力[]τ=200KPa计算结果（1）求破裂角θ假设破裂面交与荷载内，采用相应的公式计算：挡墙的总高度：H=3.5m 挡墙的基地水平总宽度：B=1.5mδαφψ++= (1-1)︒<︒=︒+︒-︒=90302015252)(tan )2(a H a H H ab A ++-=α (1-2)()()()279.015.315tan 125.35.35.012=+︒-⨯⨯+⨯-⨯=))(tan tan (cot tan tan A +++-=ψψφψθ (1-3) ()()949.0279.030tan 30tan 25cot 30tan =+︒⨯︒+︒+︒-=则θ=artan0.949=43°30′ （2）求主动土压力系数K 和K1)tan (tan )sin()cos(αθψθφθ+++=K (1-4)()()()261.015tan '3043tan 30'3043sin 25'3043cos =︒-+︒⨯︒+︒︒+︒=则计算图示为：bb1Bβαθα0M 0N 1tan α=Ntan β=1/M 0tan α0=N 1N+-图2-1 挡土墙计算图示 αθθtan tan tan 3+-=a b h (1-5)()m659.015tan '3040tan '3043tan 15.0-=︒-+︒︒⨯-=)21(2131H h H aK -+= (1-6)625.15.32659.015.3121=⎪⎭⎫⎝⎛⨯+⨯⨯+= （3）求主动土压力及作用点位置KN KK H E 19.48625.1269.05.3182121212=⨯⨯⨯⨯==γ (1-7) ()KN E E x 01.482015cos 19.48)cos(=︒+︒-⨯=+=δα (1-8) ()KN E E y 2.42015sin 19.48)sin(=︒+︒-⨯=+=δα (1-9)12440233)23()(3K H H h h h h H a H Z y -+-+= (1-10)()m 45.1625.15.33659.05.3135.322=⨯⨯+⨯+= ()m Z B Z y X 89.115tan 45.15.1tan =︒-⨯-=-=α (1-11) （4）计算墙身重G 及力臂Gw （取墙长1m 计） 选择基底倾斜0.1（'4550︒=α）()121b 21111⨯⎪⎭⎫⎝⎛-+⨯=⨯⨯=B h B H A G a a γγ (1-12)()KN 11.9515.132.021215.35.1123=⨯⎥⎦⎤⎢⎣⎡⨯⨯-⨯⨯+⨯=由力矩平衡原理得a G hb H b Z G γ⨯⎪⎭⎫⎝⎛⨯+⨯=⨯97.02122.11111 (1-13)2397.032.012122.118.31⨯⎪⎭⎫⎝⎛⨯⨯⨯+⨯⨯=m KN ∙=8.92 可得，m Z G 98.0=（5）抗滑稳定性检算0000sin )cos()]sin(cos [ααδααδααG E fE G K c -+++++=(1-14)()[]()'455sin 93.125'4552015cos 19.485.0'4552015sin 19.48'455cos 93.125︒⨯-︒+︒+︒-⨯⨯︒+︒+︒-⨯+︒⨯=[]3.182.1=>=c k因为kc ≥ 1.3，则抗滑稳定性检算通过。
挡土墙计算书(无限墙长单向板计算挡土墙)
挡土墙计算书(无限墙长单向板计算挡土墙)地下室外墙计算(DXWQ-7)项目名称构件编号日期设计校对审核执行规范:《混凝土结构设计规范》(GB 50010-2010), 本文简称《混凝土规范》《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2012), 本文简称《荷载规范》《人民防空地下室设计规范》(GB 50038-2005), 本文简称《人防规范》钢筋：d - HPB300; D - HRB335; E - HRB400; F - RRB400; G - HRB500; P - HRBF335; Q -HRBF400; R - HRBF500-----------------------------------------------------------------------1 基本资料1.1 几何信息层高表板边支撑条件表1.2 荷载信息1.3 配筋信息1.4 计算选项信息2 计算（1）荷载计算（2）内力计算（3）配筋计算（4）裂缝验算荷载说明：永久荷载：土压力荷载，上部恒载-平时，可变荷载：地下水压力，地面活载，上部活载-平时平时组合：平时荷载基本组合战时组合：战时荷载基本组合准永久组合：平时荷载准永久组合(用于裂缝计算)2.1 荷载计算2.1.1 墙上竖向压力平时组合（kN/m）：1.200×7.500+1.400×4.000=14.600准永久组合（kN/m）：7.500+0.500×4.000=9.5002.1.2 侧压荷载计算(1) 土压力标准值(kPa)水土分算，土侧压按静止土压力计算，静止土压力系数k = 0.500地下室顶面，标高-0.700, 总埋深0.400，全位于地下水位以上⨯0.5180.4 3.6p k h⨯===p w0=土压力起算位置，标高-0.300p0=p w0=-1层底，标高-5.900，总埋深5.600，全位于地下水位以上⨯0.518 5.650.4p k h⨯===p w0=式中：p --------土压力(kN/m2)p w--------水压力(kN/m2)k --------土压力系数r --------土的天然容重(kN/m3)r sat--------土的饱和容重(kN/m3)r w--------水的重度(kN/m3)h1--------地下水位以上的土层厚度(m)h2--------地下水位以下的土层厚度(m)(2)地面上活载等效土压力（标准值，kPa）：p=kG k=0.500×10.000=5.000(3) 荷载组合系数表(4) 侧压力荷载组合计算(kPa)：(5) 侧压荷载分解结果表(kPa):注：表中所列三角荷载值是对应于各层底的荷载值(最大)2.2 内力计算按连续梁计算竖向弯矩按连续梁模型计算，水平向弯矩仍按板块模型计算(kN.m/m)调幅前结果不进行调幅平时组合弯矩图准永久组合弯矩图2.3 配筋及配筋成果表竖向按压弯构件配筋计算时，根据《混凝土规范》6.2.4 计算考虑轴向压力在挠曲杆件中产生的二阶效应后截面弯矩设计值，以下计算结果中配筋计算部分是根据下式调整后弯矩计算所得。
挡土墙模板计算书
挡土墙模板计算书一、工程概况本次计算的挡土墙位于_____，其主要作用是_____。
挡土墙的高度为_____m，长度为_____m，墙体厚度为_____m。
混凝土强度等级为_____，采用的模板材料为_____。
二、模板设计参数1、混凝土浇筑速度：＿____m/h。
2、混凝土坍落度：＿____mm。
3、混凝土重力密度：＿____kN/m³。
4、模板承受的侧压力标准值计算位置取距地面高度_____m 处。
三、荷载计算1、新浇混凝土对模板的侧压力标准值按照《混凝土结构工程施工规范》（GB50666-2011），当混凝土浇筑速度在 6m/h 以下时，新浇混凝土作用于模板的侧压力标准值，按下列公式计算，并取其中的较小值：F1 ＝028γct0β1β2V^（1/2)F2 ＝γcH其中：γc 为混凝土重力密度，取_____kN/m³；t0 为新浇混凝土的初凝时间，按 t0 ＝ 200/（T ＋ 15)计算，T 为混凝土的温度（℃），取_____℃，则 t0 ＝＿____h；β1 为外加剂影响修正系数，取_____；β2 为混凝土坍落度影响修正系数，取_____；V 为混凝土浇筑速度，取_____m/h；H 为混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面的总高度，取_____m。
计算得：F1 ＝ 028×＿____×＿____×＿____×＿____×＿____^（1/2) ＝＿____kN/m²F2 ＝＿____×＿____ ＝＿____kN/m²比较 F1 和 F2 的大小，取较小值作为新浇混凝土对模板的侧压力标准值 F，即 F ＝＿____kN/m²。
2、倾倒混凝土时产生的水平荷载标准值考虑向模板内倾倒混凝土时产生的水平荷载标准值，取_____kN/m²。
3、荷载组合计算承载能力时的荷载组合：恒载分项系数取 12，活载分项系数取 14。
挡土墙设计计算书
专业课程设计公路路基设计学号：班级：姓名：日期：挡土墙设计阐明书本次设计重点放在重力式挡土墙。
挡土墙样式如图所示,个别桩号填土高度不不小于3m,不设置挡土墙，改成设置边坡，尚有个别桩号填土高度不不小于10m,设置衡重式挡土墙，不小于8M 旳填土高度旳,设置成多层挡土墙,在验算时,先计算第一层挡土墙稳定性，后验算下一层（多层挡土墙设计措施：先设第一层，8米左右，然后设护坡道，继续设计第二道挡土墙，护坡道够宽，则不计入第一层旳荷载，假如护坡道较窄，则把第一层挡土墙自重和上部活载作为荷载作用在第二道挡土墙上！宽窄是通过计算挡土墙旳破裂角来判断旳。
详细见计算书:挡土墙计算书桩号0+000,截面尺寸如图所示,第一层挡土墙尺寸12128,0.8, 2.088, 2.788,0.5,1,0.558, 1.2s h m b m b m b m b m h m h m =======埋深米第二层挡土墙尺寸: 1217, 1.4, 2.64, 2.5,0.5,0.8, 1.2s h m b m b m b m b m h m ======埋深米墙面坡度1:0.2,墙底与地基旳交角0.2:1,基地摩擦系数f=0.5(1)汽车荷载当量换算L B=Nb+(N-1)d=4 3.5+30.5=15.5m 4550h 0.531815.515NQ m BL γ汽车前后轮总距(2)破裂角 与土压力旳计算()()12t 000353570700.639632.6cos()cos(32.635)()(32.60)sin()sin(32.635)0.264112A g tg tg tg KK tg tg tg tg E H KK ψαδϕθψθθϕθαθϕγ=-==++=++==-=-+==++=+=+++====01=2主动土压力系数3主动土压力E2h K 1+H()20111880.264152.0642cos()152.064cos(035)124.56sin()152.064sin(035)87.224 2.6733X y y E E E E h H Z K αδαδ⨯⨯⨯==+=⨯+==+=⨯+==+=y土压力作用点位置Z(3)挡土墙自重G1234()23(5.16 4.154 2.5880.712)290.11()G A A A A A KN γγ==+++=⨯+++=12342.19,0.93, 1.69, 1.13X m X m X m X m ====1234118.68,95.45,59.53,16.37G KN G KN G KN G KN ====(4) 挡土旳抗滑稳定性验算 yc Xyu N E K E N G E +=→=+∑∑∑其中N 作用于基底竖向力的代数和(KN)即()cos sin cos ()sin y X c X y u G E E K E G E αααα++==-+∑0.5((290.1187.22)cos11.3124.56sin11.3) 2.04124.56cos11.3(290.1187.22)sin11.3⨯+⨯+⨯=⨯-+⨯>1.3(满足规定) (5).挡土墙旳抗倾覆稳定性验算11223344118.68 2.1895.540.9359.53 1.6916.37 1.1387.22 2.588124.56 2.671.95 1.5y x l a f G X G X G X G X E Z K E Z ++++⨯=⨯+⨯+⨯+⨯+⨯=⨯=> (6) 基底偏心距与基底应力计算:0118.68 2.1895.540.9359.53 1.6916.37 1.1387.22 2.588124.56 2.67 1.24290.112.588/2 1.240.0540.647()24y nn M M Z N B B e Z m -=⨯+⨯+⨯+⨯+⨯-⨯===-=-=<=∑∑∑满足要求126290.1187.2260.054(1)(1)2.588 2.588164.05800()127.55y G E N M e A W B B KPa σσ++⨯=±=±=±=<∑∑满足要求(7) 墙身截面验算法向应力及偏心距e 验算1-1截面；23 3.61883.21i G A kN γ==⨯=1221118 3.2250.26424.71222cos()24.712cos(035)20.243sin()24.712sin(035)14.174i X i y i E H KK KN E E KNE E KNγαδαδ==⨯⨯⨯==+=⨯+==+=⨯+=1212123.87,59.34,0.21, 1.041.075, 1.444397.3823.870.2159.34 1.0414.174 1.44487.19.i i g g i xi yi i I YI yi i gi yi yi G kN G kN Z m Z mH Z m Z m N G E KN M G Z E Z KN m ========+==+=⨯+⨯+⨯=∑∑20.243 1.07521.76.87.1921.760.67297.38Oi xi xi yi oi ni I ME Z kN M M M Z m N ==⨯=--===∑∑∑∑ 0.720.6720.0482i i ni B e Z m =-=-=<0.35B=0.50(满足规定) 12697.3860.048(1)(1)1.444 1.44480.88800()53.98i N e B B KPa σσ⨯=±=±=<∑满足要求2-2截面:239.314214.2i G A kN γ==⨯=1221118 6.450.26498.84722cos()98.847cos(035)80.97sin()98.847sin(035)56.7i X i y i E H KK KN E E KNE E KN γαδαδ==⨯⨯⨯==+=⨯+==+=⨯+=12121118.68,95.54,1.688,0.8582.15, 2.0883270.92118.68 1.68895.540.85856.7 2.088400.69.i i g g i xi yi i I YI yi i gi yi yi G kN G kN Z m Z mH Z m Z m N G E KN M G Z E Z KN m ========+==+=⨯+⨯+⨯=∑∑80.97 2.15174.08.400.69174.080.836270.92Oi xi xi yi oi ni I ME Z kN M M M Z m N ==⨯=--===∑∑∑∑ 1.0440.8360.2082i i ni B e Z m =-=-=<0.35B=0.50(满足规定) 126270.9260.208(1)(1)2.088 2.088215.56800()52.2i N e B B KPa σσ⨯=±=±=<∑满足要求(8),剪应力验算水平方向剪切验算1-1截面剪切面上水平剪力等于1-1截面以上墙身折受水平土压力,则:120.24314.021601.444ixi i i T E kpa kpa B B τ====<∑∑ 2-2截面剪切面上水平剪力等于2-2截面以上墙身折受水平土压力,则:180.9738.781602.088i xi i i T E kpa kpa B B τ====<∑∑ 第二层挡土墙验算:t 000353570700.639632.6A g tg tg tg ψαδϕθψθ=-==++=++==-=-+== 荷载换算:0495.23/8.59 3.218q h m r === ()()122cos()cos(32.635)()(32.60)sin()sin(32.635)0.2643.2 1.91111870.264 1.91222.3622cos()222.36cos(035)182.15sin()222.36sin X y KK tg tg tg tg E H KK kn E E E E θϕθαθϕγαδαδ++=+=+++=⨯===⨯⨯⨯⨯==+=⨯+==+=⨯1=2主动土压力系数3主动土压力E2K 1+7()1(035)127.544 3.2 2.89332.5y X H Z m K Z m+==+==y土压力作用点位置Z (4) 挡土旳抗滑稳定性验算yc Xyu N E K E N G E +=→=+∑∑∑其中N 作用于基底竖向力的代数和(KN)即()y c X u G E K E +==∑0.5(225.4127.54) 1.51182.15⨯+=>1.3(满足规定) (5).挡土墙旳抗倾覆稳定性验算11223344118.68 2.1895.540.9359.53 1.6916.37 1.1387.22 2.588 1.95 1.5124.56 2.67y x l a f G X G X G X G X E Z K E Z ++++⨯=⨯+⨯+⨯+⨯+⨯==>⨯ (6) 基底偏心距与基底应力计算:0118.68 2.1895.540.9359.53 1.6916.37 1.1387.22 2.588124.56 2.67 1.24290.112.588/2 1.240.0540.647()24y n n M MZ N B B e Z m -==⨯+⨯+⨯+⨯+⨯-⨯==-=-=<=∑∑∑满足要求126290.1187.2260.054(1)(1)2.5882.588164.05800()127.55y G E N M e A W B B KPa σσ++⨯=±=±=±=<∑∑满足要求(7) 墙身截面验算法向应力及偏心距e 验算1-1截面；23 3.61883.21i G A kN γ==⨯=1221118 3.2250.26424.71222cos()24.712cos(035)20.243sin()24.712sin(035)14.174i X i y i E H KK KNE E KN E E KN γαδαδ==⨯⨯⨯==+=⨯+==+=⨯+=1212123.87,59.34,0.21, 1.041.075, 1.444397.3823.870.2159.34 1.0414.174 1.44487.19.i i g g i xi yi i I YI yi i gi yi yi G kN G kN Z m Z mH Z m Z m N G E KN M G Z E Z KN m ========+==+=⨯+⨯+⨯=∑∑20.243 1.07521.76.87.1921.760.67297.38Oi xi xi yi oi ni I ME Z kN M M M Z m N ==⨯=--===∑∑∑∑ 0.720.6720.0482i i ni B e Z m =-=-=<0.35B=0.50(满足规定) 12697.3860.048(1)(1)1.444 1.44480.88800()53.98i N e B B KPa σσ⨯=±=±=<∑满足要求 2-2截面:23 3.61883.21i G A kN γ==⨯=1221118 6.450.26498.84722cos()98.847cos(035)80.97sin()98.847sin(035)56.7i X i y i E H KK KN E E KNE E KNγαδαδ==⨯⨯⨯==+=⨯+==+=⨯+= 12121118.68,95.54,1.688,0.8582.15, 2.0883270.92118.68 1.68895.540.85856.7 2.088400.69.i i g g i xi yi i I YI yi i gi yi yi G kN G kN Z m Z mH Z m Z m N G E KN M G Z E Z KN m ========+==+=⨯+⨯+⨯=∑∑80.97 2.15174.08.400.69174.080.836270.92Oi xi xi yi oi ni I ME Z kN M M M Z m N ==⨯=--===∑∑∑∑ 1.0440.8360.2082i i ni B e Z m =-=-=<0.35B=0.50(满足规定)126270.9260.208(1)(1)2.088 2.088215.56800()52.2i N e B B KPa σσ⨯=±=±=<∑满足要求(8),剪应力验算水平方向剪切验算1-1截面剪切面上水平剪力等于1-1截面以上墙身折受水平土压力,则:120.24314.021601.444ixi i i T E kpa kpa B B τ====<∑∑ 2-2截面剪切面上水平剪力等于2-2截面以上墙身折受水平土压力,则:180.9738.781602.088i xi i i T E kpa kpa B B τ====<∑∑ 第二层 0 5.223/1.93 3.4418q h m r ⨯=== (2)破裂角θ与土压力旳计算()()2t 000353570700.639632.6cos()cos(32.635)()(32.60)sin()sin(32.635)0.264 1.9812A g tg tg tg KK tg tg tg tg E H K ψαδϕθψθθϕθαθϕγ=-==++=++==-=-+==++=+=+++===01=2主动土压力系数3主动土压力E2h K 1+H()120111870.264 1.98230.522cos()230.53cos(035)188.83sin()230.53sin(035)132.224 2.91333.14X y y x K E E E E h H Z K Z mαδαδ=⨯⨯⨯⨯==+=⨯+==+=⨯+==+==y土压力作用点位置Z(4) 挡土旳抗滑稳定性验算yc Xyu N E K E N G E +=→=+∑∑∑其中N 作用于基底竖向力的代数和(KN)即()y c X u G E K E +==∑0.6(478.048132.22) 1.51188.83⨯+=>1.3(满足规定) (5).挡土墙旳抗倾覆稳定性验算112233199.64 2.4488.412 1.3357.77 1.5132.22 3.14 2.0 1.5188.83 2.91y x l a f G X G X G X E Z K E Z ++++⨯=⨯+⨯+⨯+⨯==>⨯(6) 基底偏心距与基底应力计算:0199.64 2.4488.412 1.3357.77 1.5132.22 3.14188.83 2.910.913478.048132.223.14/20.9130.6570.785()24y nn M M Z N B B e Z m -=⨯+⨯+⨯+⨯-⨯==+=-=-=<=∑∑∑满足要求126478.048132.2260.657(1)(1)3.14 3.14438.35800()49.6380y G E N M e A W B B KPa KPaσσ++⨯=±=±=±<=->-∑∑满足要求(7) 墙身截面验算法向应力及偏心距e 验算1-1截面；23 5.27121.21i G A kN γ==⨯=1221118 3.10.264 1.9845.2122cos()45.21cos(035)37sin()45.21sin(035)25.9i X i y i E H KK KN E E KNE E KNγαδαδ==⨯⨯⨯⨯==+=⨯+==+=⨯+=1212199.8,21.39,1.32,0.4131.033,2.023147.1199.8 1.3221.390.41325.9 2.02192.88.i i g g i xi yi i I YI yi i gi yi yi G kN G kN Z m Z mH Z m Z m N G E KN M G Z E Z KN m========+==+=⨯+⨯+⨯=∑∑37 1.03338.22.192.8838.22 1.05147.11Oi xi xi yi oi ni I ME Z kN M M M Z m N ==⨯=--===∑∑∑∑ 1.01 1.050.042i i ni B e Z m =-=-=-<0.35B=0.50(满足规定) 126147.1160.04(1)(1)2.02 2.0281.48800()64.17i N e B B KPa σσ⨯=±=±=<∑满足要求2-2截面:2312.524288.05i G A kN γ==⨯=1221118 6.20.264 1.98180.8422cos()180.84cos(035)148.14sin()180.84sin(035)103.72i X i y i E H KK KN E E KNE E KNγαδαδ==⨯⨯⨯⨯==+=⨯+==+=⨯+=12121199.64,88.42,1.94,0.832.06, 2.643391.77199.64 1.9488.420.83103.72 2.64734.50.i i g g i xi yi i I YI yi i gi yi yi G kN G kN Z m Z mH Z m Z m N G E KN M G Z E Z KN m========+==+=⨯+⨯+⨯=∑∑148.14 2.06305.17.734.50305.17 1.096391.77Oi xi xi yi oi ni I ME Z kN M M M Z m N ==⨯=--===∑∑∑∑ 1.32 1.0960.2242i i ni B e Z m =-=-=<0.35B=0.924(满足规定) 126391.7760.224(1)(1)2.64 2.64223.9800()72.8i N e B B KPa σσ⨯=±=±=<∑满足要求(8),剪应力验算水平方向剪切验算1-1截面剪切面上水平剪力等于1-1截面以上墙身折受水平土压力,则:13718.31602.02ixi i i T E kpa kpa B B τ====<∑∑ 2-2截面剪切面上水平剪力等于2-2截面以上墙身折受水平土压力,则:1148.1456.11602.64i xi i i T E kpa kpa B B τ====<∑∑2>桩号0+020,截面尺寸如图所示,第一层挡土墙尺寸12128,0.8, 2.088, 2.788,0.5,1,0.558, 1.3,s h m b m b m b m b m h m h m =======埋深米第二层挡土墙尺寸:1217, 1.4, 2.64, 2.5,0.5,0.8, 1.3s h m b m b m b m b m h m ======埋深米墙面坡度1:0.2,墙底与地基旳交角0.2:1,基地摩擦f=0.5(1)汽车荷载当量换算L B=Nb+(N-1)d=4 3.5+30.5=15.5m 4550h 0.531815.515NQ m BL γ汽车前后轮总距(2)破裂角θ与土压力旳计算()()12t 000353570700.639632.6cos()cos(32.635)()(32.60)sin()sin(32.635)0.264112A g tg tg tg KK tg tg tg tg E H KK ψαδϕθψθθϕθαθϕγ=-==++=++==-+=-+==++=+=+++====01=2主动土压力系数3主动土压力E2h K 1+H()20111880.264152.0642cos()152.064cos(035)124.56sin()152.064sin(035)87.224 2.6733X y y E E E E h H Z K αδαδ⨯⨯⨯==+=⨯+==+=⨯+==+=y土压力作用点位置Z(3)挡土墙自重G1234()23(5.16 4.154 2.5880.712)290.11()G A A A A A KN γγ==+++=⨯+++=12342.19,0.93, 1.69, 1.13X m X m X m X m ====1234118.68,95.45,59.53,16.37G KN G KN G KN G KN ====(4) 挡土旳抗滑稳定性验算 yc Xyu N E K E N G E +=→=+∑∑∑其中N 作用于基底竖向力的代数和(KN)即()y c X u G E K E +==∑0.5(290.1187.22) 1.51124.56⨯+=>1.3(满足规定) (5).挡土墙旳抗倾覆稳定性验算11223344118.68 2.1895.540.9359.53 1.6916.37 1.1387.22 2.588 1.95 1.5124.56 2.67y x l a f G X G X G X G X E Z K E Z ++++⨯=⨯+⨯+⨯+⨯+⨯==>⨯ (6) 基底偏心距与基底应力计算:0118.68 2.1895.540.9359.53 1.6916.37 1.1387.22 2.588124.56 2.67 1.24290.112.588/2 1.240.0540.647()24y n n M M Z N B B e Z m -=⨯+⨯+⨯+⨯+⨯-⨯===-=-=<=∑∑∑满足要求126290.1187.2260.054(1)(1)2.588 2.588164.05800()127.55y G E N M e A W B B KPa σσ++⨯=±=±=±=<∑∑满足要求(7) 墙身截面验算法向应力及偏心距e 验算1-1截面；23 3.61883.21i G A kN γ==⨯=1221118 3.2250.26424.71222cos()24.712cos(035)20.243sin()24.712sin(035)14.174i X i y i E H KK KN E E KNE E KNγαδαδ==⨯⨯⨯==+=⨯+==+=⨯+=1212123.87,59.34,0.21, 1.041.075, 1.444397.3823.870.2159.34 1.0414.174 1.44487.19.i i g g i xi yi i I YI yi i gi yi yi G kN G kN Z m Z mH Z m Z m N G E KN M G Z E Z KN m ========+==+=⨯+⨯+⨯=∑∑20.243 1.07521.76.87.1921.760.67297.38Oi xi xi yi oi ni I ME Z kN M M M Z m N ==⨯=--===∑∑∑∑ 0.720.6720.0482i i ni B e Z m =-=-=<0.35B=0.50(满足规定) 12697.3860.048(1)(1)1.444 1.44480.88800()53.98i N e B B KPa σσ⨯=±=±=<∑满足要求2-2截面:239.314214.2i G A kN γ==⨯=1221118 6.450.26498.84722cos()98.847cos(035)80.97sin()98.847sin(035)56.7i X i y i E H KK KN E E KNE E KN γαδαδ==⨯⨯⨯==+=⨯+==+=⨯+=12121118.68,95.54,1.688,0.8582.15, 2.0883270.92118.68 1.68895.540.85856.7 2.088400.69.i i g g i xi yi i I YI yi i gi yi yi G kN G kN Z m Z mH Z m Z m N G E KN M G Z E Z KN m ========+==+=⨯+⨯+⨯=∑∑80.97 2.15174.08.400.69174.080.836270.92Oi xi xi yi oi ni I ME Z kN M M M Z m N ==⨯=--===∑∑∑∑ 1.0440.8360.2082i i ni B e Z m =-=-=<0.35B=0.50(满足规定) 126270.9260.208(1)(1)2.088 2.088215.56800()52.2i N e B B KPa σσ⨯=±=±=<∑满足要求(8),剪应力验算水平方向剪切验算1-1截面剪切面上水平剪力等于1-1截面以上墙身折受水平土压力,则: 120.24314.021601.444ixi i i T E kpa kpa B B τ====<∑∑ 2-2截面剪切面上水平剪力等于2-2截面以上墙身折受水平土压力,则: 180.9738.781602.088i xi i i T E kpa kpa B B τ====<∑∑ 第二层挡土墙验算:t 000353570700.639632.6A g tg tg tg ψαδϕθψθ=-==++=++==-+=-+== 荷载换算:0495.23/8.59 3.218q h m r === ()()122cos()cos(32.635)()(32.60)sin()sin(32.635)0.2643.2 1.91111870.264 1.91222.3622cos()222.36cos(035)182.15sin()222.36sin X y KK tg tg tg tg E H KK kn E E E E θϕθαθϕγαδαδ++=+=+++=⨯===⨯⨯⨯⨯==+=⨯+==+=⨯1=2主动土压力系数3主动土压力E2K 1+7()1(035)127.544 3.2 2.89332.5y X H Z m K Z m+==+==y土压力作用点位置Z (4) 挡土旳抗滑稳定性验算yc Xyu N E K E N G E +=→=+∑∑∑其中N 作用于基底竖向力的代数和(KN)即()y c X u G E K E +==∑0.5(225.4127.54) 1.51182.15⨯+=>1.3(满足规定) (5).挡土墙旳抗倾覆稳定性验算11223344118.68 2.1895.540.9359.53 1.6916.37 1.1387.22 2.588 1.95 1.5124.56 2.67y x l a f G X G X G X G X E Z K E Z ++++⨯=⨯+⨯+⨯+⨯+⨯==>⨯ (6) 基底偏心距与基底应力计算:0118.68 2.1895.540.9359.53 1.6916.37 1.1387.22 2.588124.56 2.67 1.24290.112.588/2 1.240.0540.647()24y n n M M Z N B B e Z m -=⨯+⨯+⨯+⨯+⨯-⨯===-=-=<=∑∑∑满足要求126290.1187.2260.054(1)(1)2.588 2.588164.05800()127.55y G E N M e A W BB KPa σσ++⨯=±=±=±=<∑∑满足要求(7) 墙身截面验算法向应力及偏心距e 验算1-1截面；23 3.61883.21i G A kN γ==⨯=1221118 3.2250.26424.71222cos()24.712cos(035)20.243sin()24.712sin(035)14.174i X i y i E H KK KNE E KN E E KN γαδαδ==⨯⨯⨯==+=⨯+==+=⨯+=1212123.87,59.34,0.21, 1.041.075, 1.444397.3823.870.2159.34 1.0414.174 1.44487.19.i i g g i xi yi i I YI yi i gi yi yi G kN G kN Z m Z mH Z m Z m N G E KN M G Z E Z KN m ========+==+=⨯+⨯+⨯=∑∑20.243 1.07521.76.87.1921.760.67297.38Oi xi xi yi oi ni I ME Z kN M M M Z m N ==⨯=--===∑∑∑∑ 0.720.6720.0482i i ni B e Z m =-=-=<0.35B=0.50(满足规定) 12697.3860.048(1)(1)1.444 1.44480.88800()53.98i N e B B KPa σσ⨯=±=±=<∑满足要求2-2截面:23 3.61883.21i G A kN γ==⨯=1221118 6.450.26498.84722cos()98.847cos(035)80.97sin()98.847sin(035)56.7i X i y i E H KK KN E E KNE E KNγαδαδ==⨯⨯⨯==+=⨯+==+=⨯+=12121118.68,95.54,1.688,0.8582.15, 2.0883270.92118.68 1.68895.540.85856.7 2.088400.69.i i g g i xi yi i I YI yi i gi yi yi G kN G kN Z m Z mH Z m Z m N G E KN M G Z E Z KN m ========+==+=⨯+⨯+⨯=∑∑80.97 2.15174.08.400.69174.080.836270.92Oi xi xi yi oi ni I ME Z kN M M M Z m N ==⨯=--===∑∑∑∑ 1.0440.8360.2082i i ni B e Z m =-=-=<0.35B=0.50(满足规定)126270.9260.208(1)(1)2.088 2.088215.56800()52.2i N e B B KPa σσ⨯=±=±=<∑满足要求(8),剪应力验算水平方向剪切验算1-1截面剪切面上水平剪力等于1-1截面以上墙身折受水平土压力,则:120.24314.021601.444ixi i i T E kpa kpa B B τ====<∑∑ 2-2截面剪切面上水平剪力等于2-2截面以上墙身折受水平土压力,则:180.9738.781602.088i xi i i T E kpa kpa B B τ====<∑∑第二层 0 5.223/1.93 3.4418q h m r ⨯=== (2)破裂角θ与土压力旳计算()()2t 000353570700.639632.6cos()cos(32.635)()(32.60)sin()sin(32.635)0.264 1.9812A g tg tg tg KK tg tg tg tg E H K ψαδϕθψθθϕθαθϕγ=-==++=++==-+=-+==++=+=+++===01=2主动土压力系数3主动土压力E2h K 1+H()120111870.264 1.98230.522cos()230.53cos(035)188.83sin()230.53sin(035)132.224 2.91333.14X y y x K E E E E h H Z K Z mαδαδ=⨯⨯⨯⨯==+=⨯+==+=⨯+==+==y土压力作用点位置Z(4) 挡土旳抗滑稳定性验算yc Xyu N E K E N G E +=→=+∑∑∑其中N 作用于基底竖向力的代数和(KN)即()y c X u G E K E +==∑0.6(478.048132.22) 1.51188.83⨯+=>1.3(满足规定) (5).挡土墙旳抗倾覆稳定性验算112233199.64 2.4488.412 1.3357.77 1.5132.22 3.14 2.0 1.5188.83 2.91y x l a f G X G X G X E Z K E Z ++++⨯=⨯+⨯+⨯+⨯==>⨯(6) 基底偏心距与基底应力计算:0199.64 2.4488.412 1.3357.77 1.5132.22 3.14188.83 2.910.913478.048132.223.14/20.9130.6570.785()24y nn M M Z N B B e Z m -=⨯+⨯+⨯+⨯-⨯==+=-=-=<=∑∑∑满足要求126478.048132.2260.657(1)(1)3.14 3.14438.35800()49.6380y G E N M e A W B B KPa KPaσσ++⨯=±=±=±<=->-∑∑满足要求(7) 墙身截面验算法向应力及偏心距e 验算1-1截面；23 5.27121.21i G A kN γ==⨯=1221118 3.10.264 1.9845.2122cos()45.21cos(035)37sin()45.21sin(035)25.9i X i y i E H KK KN E E KNE E KNγαδαδ==⨯⨯⨯⨯==+=⨯+==+=⨯+=1212199.8,21.39,1.32,0.4131.033,2.023147.1199.8 1.3221.390.41325.9 2.02192.88.i i g g i xi yi i I YI yi i gi yi yi G kN G kN Z m Z mH Z m Z m N G E KN M G Z E Z KN m ========+==+=⨯+⨯+⨯=∑∑37 1.03338.22.192.8838.22 1.05147.11Oi xi xi yi oi ni I ME Z kN M M M Z m N ==⨯=--===∑∑∑∑ 1.01 1.050.042i i ni B e Z m =-=-=-<0.35B=0.50(满足规定) 126147.1160.04(1)(1)2.02 2.0281.48800()64.17i N e B B KPa σσ⨯=±=±=<∑满足要求2-2截面:2312.524288.05i G A kN γ==⨯=1221118 6.20.264 1.98180.8422cos()180.84cos(035)148.14sin()180.84sin(035)103.72i X i y i E H KK KN E E KNE E KNγαδαδ==⨯⨯⨯⨯==+=⨯+==+=⨯+=12121199.64,88.42,1.94,0.832.06, 2.643391.77199.64 1.9488.420.83103.72 2.64734.50.i i g g i xi yi i I YI yi i gi yi yi G kN G kN Z m Z mH Z m Z m N G E KN M G Z E Z KN m========+==+=⨯+⨯+⨯=∑∑148.14 2.06305.17.734.50305.17 1.096391.77Oi xi xi yi oi ni I ME Z kN M M M Z m N ==⨯=--===∑∑∑∑ 1.32 1.0960.2242i i ni B e Z m =-=-=<0.35B=0.924(满足规定) 126391.7760.224(1)(1)2.64 2.64223.9800()72.8i N e B B KPa σσ⨯=±=±=<∑满足要求(8),剪应力验算水平方向剪切验算1-1截面剪切面上水平剪力等于1-1截面以上墙身折受水平土压力,则: 13718.31602.02ixi i i T E kpa kpa B B τ====<∑∑ 2-2截面剪切面上水平剪力等于2-2截面以上墙身折受水平土压力,则: 1148.1456.11602.64ixi i i T E kpa kpa B B τ====<∑∑ 验算成果满足规定.桩号0+060,截面尺寸如图所示,12128,0.8, 2.088, 2.788,0.5,1,0.558s h m b m b m b m b m h m h m =======墙面坡度1:0.2,墙底与地基旳交角0.2:1,基地摩擦系数f=0.5(1)汽车荷载当量换算L B=Nb+(N-1)d=4 3.5+30.5=15.5m 4550h 0.531815.515NQ m BL γ汽车前后轮总距(2)破裂角 与土压力旳计算()()12t 000353570700.639632.6cos()cos(32.635)()(32.60)sin()sin(32.635)0.264112A g tg tg tg KK tg tg tg tg E H KK ψαδϕθψθθϕθαθϕγ=-==++=++==-=-+==++=+=+++====01=2主动土压力系数3主动土压力E2h K 1+H()20111880.264152.0642cos()152.064cos(035)124.56sin()152.064sin(035)87.224 2.6733X y y E E E E h H Z K αδαδ⨯⨯⨯==+=⨯+==+=⨯+==+=y土压力作用点位置Z(3)挡土墙自重G1234()23(5.16 4.154 2.5880.712)290.11()G A A A A A KN γγ==+++=⨯+++=12342.19,0.93, 1.69, 1.13X m X m X m X m ====1234118.68,95.45,59.53,16.37G KN G KN G KN G KN ====(4) 挡土旳抗滑稳定性验算 yc Xy u N E K E N G E +=→=+∑∑∑其中N 作用于基底竖向力的代数和(KN)即()cos sin cos ()sin y X c X y u G E E K E G E αααα++==-+∑0.5((290.1187.22)cos11.3124.56sin11.3)2.04124.56cos11.3(290.1187.22)sin11.3⨯+⨯+⨯=⨯-+⨯>1.3(满足规定)(5).挡土墙旳抗倾覆稳定性验算11223344118.68 2.1895.540.9359.53 1.6916.37 1.1387.22 2.5881.95 1.5124.56 2.67y xl a fG X G X G X G X E Z K E Z ++++⨯=⨯+⨯+⨯+⨯+⨯==>⨯(6) 基底偏心距与基底应力计算:118.68 2.1895.540.9359.53 1.6916.37 1.1387.22 2.588124.56 2.67290.111.242.588/2 1.240.0540.647()24yn n M MZ NB Be Z m -=⨯+⨯+⨯+⨯+⨯-⨯===-=-=<=∑∑∑满足要求126290.1187.2260.054(1)(1)2.588 2.588164.05800()127.55y G E N M e A W B B KPa σσ++⨯=±=±=±=<∑∑满足要求(7) 墙身截面验算法向应力及偏心距e 验算 1-1截面；23 3.61883.21i G A kN γ==⨯=1221118 3.2250.26424.71222cos()24.712cos(035)20.243sin()24.712sin(035)14.174i X i y i E H KK KNE E KNE E KNγαδαδ==⨯⨯⨯==+=⨯+==+=⨯+=1212123.87,59.34,0.21, 1.041.075, 1.444397.3823.870.2159.34 1.0414.174 1.44487.19.i i g g ixi yi i I YI yii gi yi yi G kN G kN Z m Z m H Z m Z m N G E KN MG Z E Z KN m========+==+=⨯+⨯+⨯=∑∑20.243 1.07521.76.87.1921.760.67297.38Oixi xi yioiniIME Z kN MM M Z mN==⨯=--===∑∑∑∑ 0.720.6720.0482ii ni B e Z m =-=-=<0.35B=0.50(满足规定) 12697.3860.048(1)(1)1.444 1.44480.88800()53.98i N e B B KPa σσ⨯=±=±=<∑满足要求2-2截面:239.314214.2i G A kN γ==⨯=1221118 6.450.26498.84722cos()98.847cos(035)80.97sin()98.847sin(035)56.7i X i y i E H KK KNE E KNE E KNγαδαδ==⨯⨯⨯==+=⨯+==+=⨯+=12121118.68,95.54,1.688,0.8582.15, 2.0883270.92118.68 1.68895.540.85856.7 2.088400.69.i i g g ixi yi i I YI yii gi yi yi G kN G kN Z m Z m H Z m Z m N G E KN MG Z E Z KN m========+==+=⨯+⨯+⨯=∑∑80.97 2.15174.08.400.69174.080.836270.92Oixi xi yioini IME Z kN MM M Z mN==⨯=--===∑∑∑∑ 1.0440.8360.2082ii ni B e Z m =-=-=<0.35B=0.50(满足规定) 126270.9260.208(1)(1)2.088 2.088215.56800()52.2i N e B B KPa σσ⨯=±=±=<∑满足要求(8),剪应力验算 水平方向剪切验算1-1截面剪切面上水平剪力等于1-1截面以上墙身折受水平土压力,则:120.24314.021601.444ixiiiT Ekpa kpa B B τ====<∑∑2-2截面剪切面上水平剪力等于2-2截面以上墙身折受水平土压力,则:180.9738.781602.088ixiiiT Ekpa kpa B B τ====<∑∑ 验算成果满足规定.0.264K0桩号K0+080（1）求破裂角及系数K 由上可知=32.6，θθ2002411118250.26459.4/223548.7/3534.1//31.6710.742332.2/20.542346/0.6 1.52320.7/10.4 1.523 6.9/20.32/30.70.47X Y Y H K KN mE E COS KN m E E SIN KN mZ H mKN m G KN m KN mG KN m X 13（2）稳定性验算E= G G γ2341.250.751.0m X m X m Xm/0///(32.24620.76.934.1)11.348.711.3146.7/20.3/4.3 1.31.8 1.5X X Y N N COS E SIN COS SIN KN mT E COS NSIN KN mN TM M c 0抗滑移验算：K 满足要求抗倾覆验算：K 满足要求ααααμ00////////1////2/// 1.5/11.3 1.530.54/20.225/50.316(1)180.56(1)11.3YN N B COS COS mM M Z m Ne B Z m B m N e Kpa BBN e KpaBB/（3）基底应力及合力偏心距验算B 满足要求满足要求ασσσσ1212210.352238.05/20.522323/20.350.2330.350.250.6111840.2649.5/229.3/1.9//30.67238.051.932.95/X Y yi iyiyi i Gi yi y G KN mG KN mX m X m E H K KN mE KN m E KN m Z H m N G E KN m M G Z E Z （4）墙身截面验算截面：ΙΙγ8.050.23230.61.90.8517.39.30.673.44ioixi xiKNM E Z KN1217.3 3.440.432.950.85/20.40.0250.30.255632.9560.025(1)(1)45.60.850.85632.9560.025(1)(1)31.90.850.859.yioiNi iiNi iiaii ia i ii iiM M Z m N e Bi Z B m N e Kpa B B N e KpaB B T B 满足要求剪切力验算：σσσστ310.90.85Kpa 满足要求τ121210.742332.2/20.542346/20.70.4730.70.250.95G KN m G KN m X m X m 截面：ΠΠ21118160.26438/2237.3/7.4//31.33X Y yE H K KN mE KN m E KN m Z H mγ85.6/67.849.60.3i i yiyi i Gi yi yi oi xi xi yioiNiiN G E KN m M G Z E Z KNM E Z KN M M Z m N 120.85/20.40.30.30.366(1)178.36(1)35.737.331.11.2iNi iiaii ia i iiiie Bi Z B mN e Kpa B B N e KpaB B T Kpa B 满足要求剪切力验算：满足要求综上所述，该挡土墙设计满足要求。
挡土墙设计计算书
挡土墙设计计算书挡土墙设计计算书一、确定主题挡土墙设计是土木工程中常见的结构形式，用于防止土体滑坡或保持土体稳定。
本文旨在探讨挡土墙的设计原理和方法，包括墙体的材料、结构和厚度，地基和支撑结构的设计要求。
同时，本文将提供挡土墙施工图设计流程和注意事项，以及挡土墙的荷载计算和稳定性验算方法。
二、挡土墙设计理论挡土墙的设计应综合考虑其使用年限、环境条件、地质条件和施工工艺等因素。
其中，墙体的材料和结构是设计的核心，应根据荷载大小和性质进行选择。
此外，墙体的厚度应根据稳定性要求和受力特点进行计算。
地基设计应保证承载力满足要求，避免不均匀沉降和滑坡现象。
支撑结构的设计也应满足受力要求，确保整体结构的稳定性。
三、挡土墙施工图设计挡土墙施工图设计应包括以下内容：1、图纸目录：列出所有图纸的名称、编号和图纸比例。
2、设计说明：对挡土墙的设计思路、材料、工艺和施工要求等进行详细说明。
3、施工图：绘制详细的挡土墙施工图，包括平面图、立面图、剖面图和节点详图等。
4、尺寸标注：对所有图纸中的尺寸进行准确标注，确保施工的准确性。
5、材料表：列出所需材料的名称、规格、数量和用途等信息。
6、施工注意事项：提出施工过程中的注意事项，确保施工质量。
四、挡土墙的荷载计算挡土墙的荷载主要包括自重、填土压力、水压力和地震力等。
应根据挡土墙的高度、宽度和地基承载力等参数计算各种荷载的大小和分布规律。
此外，还需考虑不同荷载组合情况下的最不利荷载组合，以确保设计的可靠性。
五、挡土墙的稳定性验算挡土墙的稳定性是设计的重要指标之一。
应根据墙体的材料、结构和荷载情况等因素，采用适当的计算方法进行稳定性验算。
其中，常用的计算方法包括圆弧滑动法和条分法等。
在进行稳定性验算时，还应考虑地震作用和其他偶然荷载的影响。
六、解决方案在挡土墙设计中可能遇到的问题和解决方案包括：1、地基不均匀沉降：在地基设计中应充分考虑地质条件，确保地基承载力满足要求。
如出现不均匀沉降现象，可通过加固地基或调整地基处理方案来解决。
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DQ1一、[计算条件]墙高 = (mm) 墙宽 = (mm) （按单向板计算）墙厚 = (mm)室外地坪高于板顶：900mm室外超载：10kN/m2回填土容重：18kN/m3侧压系数：墙顶土压力标准值： kN/m墙底土压力标准值：（+）= kN/m墙外超载等效均布活载标准值：= kN/m恒载控制组合：墙顶设计荷载：qa= kN/m墙底设计荷载: qb= kN/m墙面均布荷载设计值：q0= kN/m墙面三角形荷载设计值：q1= kN/m墙底弯矩设计值：Mb=−51.03×4.2220−15.835x4.2212=−68.29kN−m墙顶弯矩设计值：Ma=−51.03×4.2230−15.835x4.2212=−53.28kN−m跨中弯矩设计值取墙底1/2：M中= kN-m墙底剪力设计值：Rb=7×51.03×4.220+15.835×4.22=108.27kN墙顶剪力设计值：Ra=3×51.03×4.220+15.835×4.22=65.40kNqaqb活载控制组合：墙顶荷载设计值：qa= kN/m墙底荷载设计值: qb= kN/m墙面均布荷载设计值：q0= kN/m墙面三角形荷载设计值：q1= kN/m墙底弯矩设计值：Mb=−45.36×4.2220−16.72x4.2212=−64.59kN−m墙顶弯矩设计值：Ma=−45.36×4.2230−16.72x4.2212=−52.25kN−m跨中弯矩设计值取墙底1/2：M中= kN-m墙底剪力设计值：Rb=7×45.36×4.220+16.72×4.22=101.79kN墙顶剪力设计值：Ra=3×45.36×4.220+16.72×4.22=63.68kN二、承载力验算混凝土强度等级: C35 fc= N/mm2 ft= N/mm2 ftk= N/mm2混凝土保护层：外侧35mm，h0=250-45=205mm；内侧20mm，h0=250-35=215mm钢筋级别 : HRB400 fy=360 N/mm2墙外侧实配钢筋F14@100(HRB400)，As=1540 mm2x=f y A sf c b=360×154016.7×1000= mmM=f c bx(ℎ0−x2)=16.7×1000×33.2×(205−33.22)= kN-m, 墙顶和墙底抗弯承载力满足。
挡土墙设计计算书
A- 挖方挡土墙 设计墙高为4.8m ，顶宽1.2m 的挡墙。
挡土墙的基本尺寸及截面设计见附图 9.1挡土墙的自重及重心计算取单位长度1m,挡土墙分三部分，截面各部分对应的墙体重为：111.2 4.81132.48kN G r =⨯⨯⨯=121.50.5117.25kN G r =⨯⨯⨯=131.50.29/2 5.00kN G r =⨯⨯=截面各部分的重心至墙趾的距离：1230.30.50.25(4.80.25 1.2)/2 1.6250.50.25/2 1.5/20.81(1.8 1.43)/30.98m m mZ Z Z=+⨯+⨯+==⨯+==+=单位墙长的自重重力为：123154.73kN G G G G=++=全截面重心至墙趾的距离：1230()/(1.525132.480.8117.250.985)/154.73 1.51mG ZZ Z Z =++=⨯+⨯+⨯=9.2后踵点截面处，墙后填土和车辆荷载引起的主动土压力计算。
当墙身高为4.8m 时，附加荷载标准值为：q=16.5k ()3kN m换算成均布土层厚度为：016.50.9218qh m r=== 因基算墙后填土和车辆荷载引起的主动土压力，计算如下图按细则（P122），列土压力计算公式，计算结果如下：=α14°=++=δαϕψ35°-14°+0.5×35°=38.5° 002/((2))tan A d H H h h α=+-因为d=0,所以A=-tan α=0.25))(tan tan (cot tan tan A +++-=ψψϕψθ︒==+︒︒+︒+︒-=37.3571.0)25.05.38)(tan 5.38tan 35(cot 5.38tan tan θθ)sin(/)tan )(tan cos(ψθαθϕθ+++=K a161.0)5.3837.35sin(/)25.037.35)(tan 3537.35cos(=︒+︒-︒︒+︒=Ka0)tan /(tan 1=+=αθd h墙顶至踵点（B ）的墙背高度为：H=5.09m10112/((1/))120.92/5.09 1.36H H h h K=+-=+⨯=后踵点土压力为：212/2180.161 1.36/251.065.09a E kNK K H γ=⨯⨯⨯=⨯⨯⨯=单位墙长上土压力的水平分量：cos()151.05cos(1417.5)50.95xE kN Eαδ=⨯+⨯=⨯-︒+︒=单位墙长上土压力竖向分量：sin()51.06sin(1417.5) 3.12yE kN Eαδ=⨯+=⨯-︒+︒=土压力水平分量的作用点至墙趾的距离：10/3/(3) 5.09/30.92/(3 1.36)0.29 1.63yH H m h ZK =+⨯-∆=+⨯-=土压力竖向分量的作用点至墙趾的距离：4()tan 1.43(1.630.29)tan 14 1.91xym Z Zα=-+∆H ⨯=-+-︒=B9.3，按基础埋深宽，深作修正的地基承载力特征值f ·a埋深h =1.51m m >，符合基础最小埋深的规定。
挡土墙计算(长沙理工)
4 挡土墙设计与验算4.1设计资料4.1.1墙身构造本设计任务段中K3+800—K3+816的横断面的设计高程与实地高程差值有7.70米，由于填方太大为了收缩边坡，少占用土地，拟在本段设一段仰斜式路堤挡土墙，其尺寸见4-1图。
图4-1拟采用浆砌片石仰斜式路堤挡土墙，墙高H=7.0米 ，基础埋深2米，顶宽1.63米，底宽1.93米，路堤边坡采用1：1.5，墙背倾斜,坡度为0.25:1(α=-14°02′)，基底倾斜,0α=11.709°,墙身分段长度为8米。
4.1.2车辆荷载根据《路基设计规范》(JTG D30-2004)，车辆荷载可简化换算为路基填土的均布土层。
其中: 2010(107)1013.75102q -=⨯-+=-013.7500.68820.000q h γ===γ 为土的容重 320.0kNmγ=4.1.3土壤地质情况填土为粘土，土的粘聚力C=50kpa ，摩擦角φ=35°，墙背与填土间的摩擦角δ=φ/2。
容重为320.0kNmγ=粘性土地基,容许承载力为[]=0σ400Kpa,基底摩擦系数f=0.4。
3.2.1.4墙身材料2.5号沙浆砌25号片石,砌体容重为γk =22KN/m3;按规范:砌体容许压应力为[]=a σ600KPa,容许剪应力为[]=τ100KPa,容许拉应力为[]wl σ＝60KPa 。
4.2墙背土压力计算对于墙趾前土体的被动土压力Ep ，在挡土墙基础一般埋深的情况下，考虑到各种自然力和人畜活动的作用，以偏于安全，一般均不计被动土压力,只计算主动土压力。
本设计任务段的路堤挡土墙，采用一级台阶,分析方法采用“力多边形法”，按粘性土的公式来计算土压力；边坡坡度为1：1.5,（69.33)5.11(==aretg β）.其计算如下：4.2.1破裂面计算假设破裂面交于荷载中部,则:Ao=(a+H+2×ho)×(a+H)/2 =(2.1+7.0+2×0.688)×(2.1+7.0)/2 =47.6658Bo=a×b/2+(b+d)×ho+H×(H+2×a+2×ho)tgα/2=2.1×3.15/2+(3.15+1.25)×0.688+7.0×(7.0+2×2.1+2×0.688)×0.25/2 =17.3387tg tg θψ=-±=-tg38.467°+)467.386658.473387.17)(467.3835(︒++tg tg ctg=0.810其中: ψ=φ+δ+α=35°+17.5°-14°02′=38°28′∴ 破裂角 θ=39.007° 4.2.2破裂面验算(H+a)tgθ+Htgα=(7.0+2.1)×0.810-7.0×tg14°02′=5.621m (b+d)=3.15+1.25=4.4m (b+d+lo)=3.15+1.25+7.5=11.9m∴ (b+d)<[(H+a)tgθ+Htgα]<(b+d+lo) 假设满足要求。
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（一）设计资料：
物理力学指标：天然工况：γ1=20.7kN/m3，φ1=18.6°，C1=36kPa
饱和工况：γ2=21.3kN/m3，φ2=15.5°，C2=29kPa
根据岩性及地层情况，由于在滑面以上还存在有筑填土层（Q4me）和含碎石粉质粘土（Q4dl+el）层厚约为1.2m，取该土层的抗滑地基系数为m=70000KN/ ，则滑面处的地基系数采用
抗滑桩采用C25钢筋混凝土，其弹性模量Eh=28× KPa，桩断面为b×a=2m×3m的矩形，截面S=6m2，截面模量 3m3，截面对桩中心惯性矩 4.5m4，相对刚度系数EI＝0.85EI＝107100000m2，桩的中心距l=5m，桩的计算宽度Bp=b+1=3m，桩的埋深为6m。
（二）采用m法计算桩身的内力
（四）单桩工作量的计算
挖土量：1.14×2×3=6.84
挖石量：6×2×3=36
混凝土用量：14.8×2×3=88.8
纵筋受拉用量：21根HRB335 Φ32mm作为纵筋
21×14.8=310.8m
纵向构造钢筋用量：17根HRB335 Φ26mm作为构造纵筋
17×14.8=251.6m
箍筋用量：箍筋采用四支箍，箍筋采用HPB235 Φ16mm作为箍筋
先对是否配箍筋抵抗弯矩进行验算：
可见，设计剪力小于混凝土提供的抗剪能力，只需要配置构造箍筋即可，取4Φ16mm＠400
上述计算出的纵向受力钢筋布置于截面受拉侧，即抗滑桩的内侧。受压侧布置构造钢筋以形成骨架，此处选7根HPB235级Φ26mm，另外，各选7根HRB335级Φ26mm布置于抗滑桩的两侧边，见右图。
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（一）设计参数
天然工况r1=20.7 kN/m3C=36kPa，φ=18.6°
挡土墙课程设计计算书
挡土墙课程设计计算书一、设计资料1、墙身构造拟采用重力式挡土墙，墙高为 5m，墙顶宽度为 1m，墙背仰斜坡度为 1:025（即α ＝ 1404°），墙面垂直。
墙身材料采用浆砌块石，砌体容重为 22kN/m³，砌体容许压应力为σa ＝ 500kPa，容许剪应力为τ ＝80kPa，基底摩擦系数为μ ＝ 04。
2、填土资料墙后填土为砂性土，重度为 18kN/m³，内摩擦角为 30°，填土表面水平，无均布荷载作用。
3、地基资料地基为粉质黏土，重度为 19kN/m³，地基容许承载力为σ0 ＝200kPa。
二、主动土压力计算1、破裂角θ的计算假设破裂面交于荷载范围内，根据库仑土压力理论，破裂角θ应满足：＼＼tan\theta ＝＼frac{＼cos(＼alpha ＋＼varphi)｝｛＼cos\alpha ＼sin\varphi}＼＼＼tan\theta ＝＼frac{＼cos(1404°＋30°）｝｛＼cos1404°＼sin30°｝＼approx 070＼＼＼theta ＼approx 35°＼2、主动土压力系数 Ka 的计算＼Ka ＝＼frac{＼cos^2(＼alpha ＼theta)｝｛＼cos^2\alpha ＼cos(＼alpha ＋＼theta) ＼cos(＼theta ＼varphi)｝＼＼Ka ＝＼frac{＼cos^2(1404° 35°）｝｛＼cos^21404°＼cos(1404°＋35°）＼cos(35° 30°）｝＼approx 0307＼3、土压力作用点高度 z 的计算＼z ＝＼frac{h}｛3} ＼frac{＼tan\alpha}｛＼tan\theta}＼＼z ＝＼frac{5}｛3} ＼times ＼frac{＼tan1404°｝｛＼tan35°｝＼approx 107m＼4、主动土压力 Ea 的计算＼Ea ＝＼frac{1}｛2}＼gamma h^2 Ka＼＼Ea ＝＼frac{1}｛2} ＼times 18 ＼times 5^2 ＼times 0307 ＼approx 695kN/m＼三、稳定性验算1、抗滑稳定性验算＼F_s ＝＼mu （G ＋ Ey)＼其中，G 为挡土墙自重，Ey 为土压力的水平分力。
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挡土墙设计计算书一、工程概况本次设计的挡土墙位于_____，主要用于支挡土体，保证边坡的稳定性。
挡土墙高度为_____m，长度为_____m，墙顶宽度为_____m，墙底宽度为_____m。
墙背填土为_____，填土容重为_____kN/m³，内摩擦角为_____°，粘聚力为_____kPa。
地基土为_____，地基承载力特征值为_____kPa。
二、设计依据1、《建筑地基基础设计规范》（GB 50007-2011）2、《混凝土结构设计规范》（GB 50010-2010）（2015 年版）3、《砌体结构设计规范》（GB 50003-2011）4、《建筑边坡工程技术规范》（GB 50330-2013）5、相关工程地质勘察报告三、挡土墙类型选择根据工程实际情况和设计要求，本挡土墙采用重力式挡土墙。
重力式挡土墙依靠自身重力来抵抗土压力，结构简单，施工方便，造价较低，适用于高度较小、地基条件较好的情况。
四、土压力计算1、主动土压力系数计算根据库仑土压力理论，主动土压力系数 Ka 为：Ka ＝tan²(45° φ/2)其中，φ 为墙背填土的内摩擦角。
2、土压力强度计算土压力强度沿墙高呈线性分布，计算公式为：σa ＝γhKa其中，γ 为填土容重，h 为计算点距离墙顶的高度。
3、土压力合力计算土压力合力作用点位于墙高的 1/3 处，合力大小为：Ea ＝1/2γH²Ka其中，H 为挡土墙高度。
五、稳定性验算1、抗滑移稳定性验算抗滑移稳定性系数 Kc 应满足：Kc ＝（W ＋Ean)μ ／ Eax其中，W 为挡土墙自重，Ean 为土压力的垂直分力，Eax 为土压力的水平分力，μ 为基底摩擦系数。
2、抗倾覆稳定性验算抗倾覆稳定性系数 Kt 应满足：Kt ＝（Gx0 ＋ EyZf) ／（ExZx)其中，G 为挡土墙自重，x0 为挡土墙重心到墙趾的水平距离，Ey为土压力的垂直分力，Zf 为土压力的垂直分力作用点到墙趾的距离，Ex 为土压力的水平分力，Zx 为土压力的水平分力作用点到墙趾的距离。
挡土墙设计计算书
挡土墙设计计算书挡土墙设计计算书1. 引言本文档是针对挡土墙设计计算的详细说明和指导。
挡土墙是一种用来反抗土壤压力和保护地基的结构，在土木工程中应用广泛。
本文档将涵盖挡土墙的设计原则、计算方法、结构设计、土壤参数等方面的内容。
2. 设计原则2.1 挡土墙的稳定性原则2.1.1 存在的问题和挑战2.1.2 稳定性分析的基本原理2.2 挡土墙的承载力原则2.2.1 土壤参数的确定方法2.2.2 典型挡土墙结构的承载力计算2.3 挡土墙的变形控制原则2.3.1 挡土墙的变形模式2.3.2 变形控制的方法和措施3. 计算方法3.1 典型挡土墙结构的边坡稳定性计算 3.1.1 基础参数的确定3.1.2 边坡稳定性计算的基本原理3.1.3 临界状态下的稳定性计算3.2 挡土墙结构的侧向土压力计算3.2.1 土压力的基本理论3.2.2 侧向土压力的计算方法3.2.3 土压力的作用范围和分布规律计算4. 结构设计4.1 挡土墙的结构类型4.1.1 重力式挡土墙4.1.2 增压式挡土墙4.1.3 框架式挡土墙4.1.4 土工格栅挡土墙4.2 挡土墙的材料选用4.2.1 普通混凝土4.2.2 预应力混凝土4.2.3 钢筋混凝土4.2.4 土工合成材料4.3 挡土墙的防渗设计4.3.1 防渗结构的特点和分类4.3.2 防渗材料的选用和施工方法5. 土壤参数5.1 土壤的分类和特性5.1.1 粒径分析和颗粒分布5.1.2 土壤的物理性质和力学性质 5.2 土壤力学参数的测定方法5.2.1 直接测定法5.2.2 间接测定法5.3 典型土壤参数的取值范围6. 附件本文档所涉及附件如下：- 挡土墙设计参数表格- 边坡稳定性计算结果表格- 侧向土压力计算结果表格- 结构设计示意图7. 法律名词及注释- 建造法：指规定了建造工程的基本法律制度、建造工程主管部门的职责和权限、建造工程的执业资格、建造工程施工合同的签订和履行等方面规定的法律。
（完整版）挡土墙模板计算书
（完整版）挡土墙模板计算书挡土墙模板计算书一、参数信息1.基本参数次楞(内龙骨)间距(mm):250；穿墙螺栓水平间距(mm):750；主楞(外龙骨)间距(mm):600；穿墙螺栓竖向间距(mm):600；对拉螺栓直径(mm):M18；2.主楞信息龙骨材料:钢楞；截面类型:圆钢管48×3.5；钢楞截面惯性矩I(cm4):12.19；钢楞截面抵抗矩W(cm3):5.08；主楞肢数:2；3.次楞信息龙骨材料:木楞；次楞肢数:2；宽度(mm):50.00；高度(mm):100.00；4.面板参数面板类型:胶合面板；面板厚度(mm):15.00；面板弹性模量(N/mm2):9500.00；面板抗弯强度设计值f c(N/mm2):13.00；面板抗剪强度设计值(N/mm2):1.50；5.木方和钢楞方木抗弯强度设计值f c(N/mm2):13.00；方木弹性模量E(N/mm2):9500.00；方木抗剪强度设计值f t(N/mm2):1.50；钢楞弹性模量E(N/mm2):206000.00；钢楞抗弯强度设计值f c(N/mm2):205.00；墙模板设计简图二、墙模板荷载标准值计算其中γ -- 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t -- 新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统按200/(T+15)计算，得5.714h；T -- 混凝土的入模温度，取20.000℃；V -- 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h；H -- 模板计算高度，取3.000m；β1-- 外加剂影响修正系数，取1.200；β2-- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。
根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；分别计算得65.833 kN/m2、72.000 kN/m2，取较小值65.833 kN/m2作为本工程计算荷载。
计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=65.833kN/m2；倾倒混凝土时产生的荷载标准值 F2= 3 kN/m2。
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挡土墙设计
在路基段K3+680-K3+800、K2+300-K2+400左侧设置浆砌块石俯斜式路堤墙，用以收缩坡脚。
现取K2+300段挡土墙进行设计验算。
3.1 挡土墙资料
在该次设计任务段K3+680-K3+800、K2+300-K2+400两段地面向某一边倾斜，且斜率较大。
为了减少填土及解决占地过大的问题，在该两段均设路堤墙以收缩坡脚。
K2+300段采用俯斜式路堤墙，M7.5浆砌片石砌筑，墙身分段长为10m，墙上填土高度为4m，墙高8.8m，填土边坡为1：1.5；路基填土为粘性土，粘聚力c=18kPa，填土重度γ=18kN/m3，内摩擦角ψ=35°。
墙面坡度为1:0.05，墙背坡度为1:0.34，基底水平，墙趾垂直，墙趾宽0.45m，高0.8m。
墙背摩擦角δ=17.5°；墙身容重为23kN/m3,截面容许应力为1000kPa，拉应力[бa]=90kPa，剪应力[б1]=180kPa。
地基为全风化花岗斑岩，基底摩擦系数f1=0.41,圬工间摩擦系数f2=0.5；地基容许承载力为500kPa。
3.1.1挡土墙构造
以K2+300横断面挡墙为例进行验算，墙体结构如图3-1所示：
图3-1
挡土墙尺寸图如图3-2所示
图3-2
3.1.2 车辆荷载换算
h 0=0.868m
3.2 挡土墙验算
3.2.1 破裂棱体位置确定
破裂角θ的计算
Ψ=α+δ+φ=19°+17.5°+35°=71.5°
假设破裂角交于荷载范围内，则有：
A 0=
21(a+H+2h 0)(a+H)=2
1⨯(4+10+2⨯0.868)(4+10)=99.43 B 0=21ab+(b+d)h 0-2
1H （H+2a+2h 0)tan α =21⨯4⨯6+(6+0.75)⨯0.868-21⨯10⨯(10+2⨯4+2⨯0.868)⨯tan19°=-16.12 D -±-=ψψθ2sec tan tan
()()()4984.0cos sin cos cos sin 000=⎥⎦
⎤⎢⎣⎡-++---=ϕλϕψψϕψϕc h a H c A B A D
故，θ=26.5°
破裂面距离墙踵距离：（H+a)tan θ=(10+4)⨯0.4984=8.4m
荷载内边缘距离墙踵距离：b+d-Htan α=6+0.75-10×tan19°=3.31m
荷载外边缘距离墙踵距离：b+d-Htan α+b 0=6+0.75-10×tan19°+5.5=10.19m 因为3.31<8.4<10.91，所以破裂面交于荷载内部，与假设符合。
经验算第二破裂面不存在。
3.2.2主动土压力以及作用点位置力臂的计算
()()G E ψθϕθ++=sin cos ` ()()()
ψθθϕθ+-+=sin cos cos c c h a H c E c a E E E -=`
kN E kN E kN E a c 33.427,99.168,32.596`===
()kN E E a x 50.3445.36cos 33.427cos =︒⨯=+=δα
kN E E a y 86.2525.36sin 33.427)sin(=︒⨯=+=δα
01
244023tan 3)23()(3αB K H H h h h h H a H Z y --+-+= ()m 49.211tan 33.271
.11003)10226.33(26.3868.047.41043102
=︒⨯-⨯⨯⨯-⨯⨯⨯+-⨯+= m B Z B Z y x 66.419tan )0tan 33.249.2(838.5tan )tan (0=︒
⨯︒++=++=αα
3.2.3 墙身截面性质计算
该挡土墙如图3-2所示。
墙身截面积=32.215m 2；
墙顶上的土重=1.76kN ；
相对于墙趾点（分上下两部分计算）重力力臂Z w =2.40m ；
挡土墙重G=740.95kN ；
基底宽度B=5.838m
3.3 墙身稳定性验算
3.3.1抗滑稳定性验算
由于墙前无被动土压力，则需满足：
[]
x Q y Q x y Q E E G E E G 10101tan )1.1()tan (1.1γαγμαγ-++++>0 代入数据得
[]kN
42.19050.3444.10tan )86.2524.195.7401.1(4.0)0tan 50.34486.252(4.195.7401.1=⨯-︒⨯+⨯+⨯︒+⨯+⨯ 满足要求
抗滑稳定性系数：
3.1445.10tan 95.74050.344
4.0)0tan 50.3449
5.740(tan )tan (00>=︒
-⨯︒+=-+=αμαN E E N K x x c 因此，抗滑稳定性符合要求。
3.3.2抗倾覆稳定性验算
需满足)(8.01y x x y Q G Z E Z E GZ -+γ>0
代入数据得
0.8×740.95×2.398+1.4（252.86×4.66-344.50×2.49）=1745.58>0 满足要求
抗倾覆稳定性系数K 0
5.145.349
.250.34466.486.252398.295.7400>=⨯⨯+⨯=+=y x x
y G Z E Z E GZ K 因此，抗倾覆稳定性符合要求。
3.3.3 基底应力以及合力偏心距验算 基底合力偏心距y
x x y y G E G Z E Z E GZ B Zn B e +-+-=-=22
m 808.086.25295.74066.450.34449.286.252398.295.7402838.5=+⨯-⨯+⨯-=<m B 973.06
= 则)838.5808.061(838.586.25295.740)61()2,1(⨯±⨯+=±+=
B e B E G y
σ
)924.28,14.312(kPa kPa =<kPa 500=ασ
故基底地面压应力以及偏心距均满足要求。
3.3.4 墙身截面强度计算
选取1/2墙高处进行验算
（1）强度计算要求应满足：f a k d AR N γαγ≤
0 式中：γ0取1
kN N N N N Qi ci Qi Q Q G G d 14.124386.2524.195.7402.111=⨯+⨯=+
+=∑ψγγγ 20801212561⎪⎭
⎫ ⎝⎛+⎪⎭⎫ ⎝⎛-=B e B e k α d d o N M e = m kN M d ⋅=⨯-⨯-⨯-⨯=81.8918.1248.086.25227.219.095.74050.34405.1 故m e o 16.074.54681.89== 95.0)858.5808.0(121)858.5808.0(
256128=+⨯-=k α kN AR f a k 65.21773
.2900858.595.0=⨯⨯=γα>kN N d 14.12430=γ 故墙身强度满足要求
（2)稳定性计算应满足:f
k k k d AR N γαψγ≤0 式中：⎥⎦⎤⎢⎣
⎡+-+=2)(161)3(11
B e o s s s k ββαψ s α取0.002
41.3858
.51022=⨯==B H s β 故93.0858.5808.016173.441.3002.011
2=⎥⎥⎦⎤⎢⎢⎣⎡⎪⎭⎫ ⎝⎛+⨯⨯⨯+=k ψ
⇒83.173516.186693.0=⨯=f
k k k AR γαψkN>1243.14kN 故挡土墙截面稳定性满足要求。
（3）挡土墙正截面直接受剪验算 需满足：1N f R A Q m k j
j j +≤γ
式中：kN E Q x j 45.344==
74.76395.74042.033
.2180858.51=⨯+⨯=+N f R A m k j
j γkN>344.45kN 故抗剪满足要求
由上述可得挡土墙设计满足要求，挡土墙最终截面按照拟定挡土墙设计。