综掘供电系统整定值计算书

合集下载

供电系统整定计算书计算公式

电动车驾驶员培训试卷部门：姓名：阅卷人：分数：一、选择题（每题5分，共20分）1、电动三轮车司机（ B ）疲劳驾驶？A、可以B、不能C、短距离可以2、电动三轮车司机（ B ）酒后驾驶？A、可以B、不能C、可以适量饮酒3、电动三轮车停车时（ A ）手刹。

A、必须拉好B、不用拉好C、平坦道路可以不拉4、电动三轮车在厂区内行驶时速不得超过（ C ）。

A、25公里B、20公里C、15公里二、填空题（每空4分，共52分）1、电动三轮车司机进行驾驶作业时必须佩戴（安全帽），正确使用个人（安全防护用品）。

2、所有电动三轮在厂区内必须按照公司要求（指定地点进行充电），严禁在（生产）和（生活区）私拉电源进行充电，充电时必须关闭车辆（启动电源）。

3、电动三轮车使用完毕后，必须停放在指定地点，严禁（随意停放），停放后（拔掉钥匙），（拉紧手刹）。

4、现场负责人或驾驶人要经常检查电动三轮车的（制动系统），（喇叭），（照明灯），各个仪表等各个元器件进行（检查、维修、保养）。

三、判断题（每题2分，共8分）1、驾驶电动三轮车必须遵守厂内限速，行驶中司机不准戴耳机，不准吸烟、饮食。

（√）2、驾驶电动三轮车载货，可以适当超过其承载重量。

（ X ）3、泊车或充电时应切断总电源开关，可以不拉手刹。

（ X ）4、电动三轮车行驶中，无论载货与否都不能载人（√）四、简答题 20分（一）对电动三轮车的认识？1、认识电动车的各项操作功能，如：钥匙开关、行进、退后、刹车，驻车手刹，仪表盘等。

2、电动三轮车电路、控制器，电动车最怕进水，特别是控制器接触点进水，会造成飞车事故，仪表盘进水会烧毁线路。

3、认识电动三轮车的最大承载重量，启动方式、起步、刹车、驻车的各项程序。

4、使用前检查：仪表盘电池电量，电路、刹车能否正常，轮胎气压能否正常1。

综采工作面供电系统整定计算

综采工作面供电系统整定计算一、按允许电压损失选择电缆截面积1、 1# KBSGZY-2000/6/1.14移动变电站变压器百分阻抗U x %=5.4%，二次额定电压E 2e =1.19KV 、I E =344A 、额定容量S be =2000KVA 、P d =9600W ：移动变电站电阻压降百分数U RU R = P d /10S be =9600/10×2000=0.48% 移动变电站电阻压降百分数U dU d = 22rd U U -==-2248.04.5 5.378%I e ＝ϕηcos 3e Xe U K P ∑＝2000/3×1.14×0.8×0.9＝1250（A ）ΔU b %= I b /I be (U r cos φb +U x Sin φb )=1250/1273× (0.48×0.85+5.378×0.5268)=2.978ΔU b =ΔU b %E 2e /100=2.978×1190/100=35.43V电机正常运行时允许电压损失不超过额定电压的10%,即允许电压损失为:ΔU y =0.1U e =0.1×1140=114V 电缆支线上电压损失:(1) 、破碎机电缆选择----1140V 组合开关—破碎机P e =375KW l z =215m 查表 MCP-3×95橡套电缆的电抗X 0=0.076Ω/km ，阻抗R O =0.195Ω/kmΔU z = P e l z (R O +X O tg φ)=375×0.215×(0.195+0.076×0.6179)/1.14 =17.1V允许电压损失:ΔU yg =ΔU y -ΔU b -ΔU z =114-35.43-17.1=61.47V 需要最小截面:A g =eyg ge U U L P ∆ρ＝0.0235×375×250×103/61.47×1140＝31.43mm 2A g =31.43mm 2＜A e =95mm 2 所以选择电缆截面积95mm 2满足要求.(2) 、转载机电缆选择----1140V 组合开关—转载机P e =400KW l z =200m 查表MCP-3×95橡套电缆的电抗X 0=0.076Ω/km ，阻抗R O =0.195Ω/kmΔU z = P e l z (R O +X O tg φ)=400×0.2×(0.195+0.076×0.6179)/1.14 =16.9V允许电压损失:ΔU yg =ΔU y -ΔU b -ΔU z =114-35.43-19=61.6V 需要最小截面:A g =eyg ge U U L P ∆ρ＝0.0235×400×250×103/61.6×1140＝33.22mm 2A g =33.22mm 2＜A e =95mm 2 所以选择电缆截面积95mm 2满足要求.2、2#移动变电站KBSGZY －4000/6/3.3阻抗电压U x %＝5.5％二次额定电压E 2e =3.45KV 、额定容量S be =4000KVA 、P d =8300W ：移动变电站电阻压降百分数U RU R = P d /10S be =8300/10×4000=0.26%移动变电站电阻压降百分数U dU d = 22rd U U -==-2226.05.5 5.4%I e ＝ϕηcos 3e Xe U K P ∑＝3300/3×3.45×0.8×0.9＝804（A ）ΔU b %= I e /I be (U r cos φb +U x Sin φb )=325/732× (0.26×0.85+5.4×0.5268)=1.35ΔU b =ΔU b %E 2e /100=1.35×3450/100=46.57V电机正常运行时允许电压损失不超过额定电压的10%,即允许电压损失为:ΔU y =0.1U e =0.1×3300=330V刮板机电缆选择----(1) 、 3300V 组合开关—刮板机尾电机高速P e =700KW l z =500m 查表 MCPT-3×70橡套电缆的电抗X 0=0.06Ω/km ，阻抗R O =0.306Ω/kmΔU z = P e l z (R O +X O tg φ)=700×0.5×(0.306+0.06×0.6179)/3.3 =36.38V(2) 、 3300V 组合开关—刮板机尾电机低速P e =350KW l z =500m 查表 MCPT-3×70橡套电缆的电抗X 0=0.06Ω/km ，阻抗R O =0.306Ω/km ΔU z = P e l z (R O +X O tg φ)=350×0.5×(0.306+0.06×0.6179)/3.3(3) 、3300V 组合开关—刮板机头电机高速P e =700KW l z =250m 查表 MCPT-3×70橡套电缆电抗X 0=0.06Ω/km ，阻抗R O =0.306Ω/kmΔU z = P e l z (R O +X O tg φ)=700×0.25×(0.306+0.06×0.6179)/3.3 =18.19V允许电压损失:ΔU yg =ΔU y -ΔU b -ΔU z =330-46.57-18.19=265.19V 需要最小截面:A g =eyg ge U U L P ∆ρ＝0.0235×700×250×103/265.19×3300＝5.04mm 2A g =5.04mm 2＜A e =70mm 2(4) 、3300V 组合开关—刮板机头电机低速P e =350KW l z =250m 查表 MCPT-3×70橡套电缆的电阻，电抗X 0=0.06Ω/km ，阻抗R O =0.306Ω/kmΔU z = P e l z (R O +X O tg φ)=350×0.25×(0.306+0.06×0.6179)/3.3=9.09V允许电压损失:ΔU yg =ΔU y -ΔU b -ΔU z =330-46.57-9.09=274.34V 需要最小截面:A g =eyg ge U U L P ∆ρ＝0.0235×350×250×103/274.34×3300＝2.27mm 2A g =2.27mm 2＜A e =70mm 2 所以选择电缆截面积70mm 2满足要求.(4) 、采煤机电缆选择----3300V 组合开关—采煤机P e =1122KW l z =500m 查表 MCPT-3×95橡套电缆的电抗X 0=0.076Ω/km ，阻抗R O =0.195Ω/kmΔU z = P e l z (R O +X O tg φ)=1122×0.5×(0.195+0.076×0.6179)/3.3 =41.9V允许电压损失:ΔU yg =ΔU y -ΔU b -ΔU z =330-41.08-41.9=247.2V 需要最小截面:A g =eyg ge U U L P ∆ρ＝0.0235×1122×500×103/247.2×3300＝16.1mm 2A g =16.1mm 2＜A e =95mm 2所以选择电缆截面积95mm 2满足要求. 二、供电系统最远点两相短路电流计算 1、660V 供电系统最远点两相短路电流计算（1）、查表MYP-3×35橡套电缆的电阻R 1，电抗r 0=0.08Ω/km阻抗=0.52Ω/km ，（变电站—列车）电缆长度L -0.8km ， R 1=r 0L=1.18×0.52×0.8=0.472Ω X 1=X 0L=0.08×0.8=0.06Ω（2）、查表MYP-3×35橡套电缆的电阻-R 1，电抗-r 0=0.08Ω/km 阻抗=0.52Ω/km ，（列车—工作面148#支架）电缆长度L- 0.4kmR 2=r 0L=1.18×0.52×0.4=0.236Ω X 2=X 0L=0.08×0.4=0.03Ω（3）、查表KBSGZY-500/6/0.69矿用变压器百分阻抗U x %=3.77，二次额定电压E 2e =0.69KV 、额定容量S be =500KVA 、空载损耗P d =3100W:电抗 X b =U x %be eS E 210=3.77×50069.010⨯=0.052 Ω 阻抗 R b =bee d S E P 222=2250069.03100⨯=0.0059Ω（4）、两相短路电流∑R =R 1+R 2＋R b=0.472+0.236+0.0059=0.7139 Ω∑X =X 1+X 2+ X b=0.06+0.03+0.052=0.142ΩZ D =∑∑+22R XI )2(1D =D eZ E 22=∑∑+222690XR=22142.07139.02690+=472.6 A三相短路电流I )3(1D =32I )2(1D =545.7A660V 馈电开关整定：负荷总功率为66KW I e ＝ϕηcos 3U P ＝66×103/1.732×660×0.7×0.8＝103A I zd ≤I eCOS ϕ=0.7 η=0.8故：低压过电流整定 I zd ＝100A 灵敏校验，取两相短路电流校验：K lm ＝I （2）/I zd ＝472/100＝4.72﹥1.5 合格2、1140V 供电最远点两相短路电流（负荷——转载机、破碎机、乳化泵、喷雾泵）（1）（1140V 组合开关—破碎机）215m 查表 MYP-3×95橡套电缆的电阻-R 1，电抗-r 0=0.076Ω/km ，阻抗=0.195Ω/km ，（变电站—列车）电缆长度L -0.215km ，R 1=r 0L 1=1.18×0.195×0.215=0.0184 Ω X 1= X 0L 1=0.076×0.215=0.0163 Ω（2）查表1#KBSGZY-2000/6/1.14移动变电站变压器百分阻抗U x %=5.4%，二次额定电压-E 2e =1.19KV 、额定容量S be =2000KVA 、P d =9600W ：电抗 X b =U x %be eS E 210=5.4×2000190.110⨯=0.0325 Ω阻抗 R b =bee d S E P 222==222000190.19600⨯=0.007Ω （3）两相短路电流∑R =R 1＋R b =0.0184+0.007=0.0254 Ω ∑X =X 1+ X b=0.016+0.0325=0.0485ΩI )2(1D =D eZ U 2=∑∑+2221190XR=220485.00254.021190+=11049A三相短路电流I )3(1D =32I )2(1D =12758A（3）、采煤机2#变压器阻抗：查表：KBSGZY －4000/6/3.3阻抗电压U x %＝5，空载损耗P d =2750W 二次额定电压-E 2e =3.45KV 、额定容量S be =1600KVA ：电抗 X b =U x %beeS E 210=5×400045.310⨯=0.1078Ω阻抗 R b =bee d S E P 222==22400045.33300⨯=0.0127Ω 从最远点至变压器之间的低压电缆阻抗：MCPT3×95+1×25 R 0＝0.195Ω/KM ，X 0＝0.076Ω/KM ，（3300V 组合开关—采煤机）实际长度为500米，R d ＝1.18×0.195×0.5＝0.115Ω X d ＝0.076×0.5＝0.038Ω 短路点的每项总电阻∑R 和总电抗∑X 分别为：∑R ＝R d + R b +R g ＝0.115+0.0127+0.08＝0.207Ω∑X ＝X d + X b +X y ＝0.038+0.1078+0.238＝0.3838Ω采煤机2#变压器短路电流计算：最小的两相短路电流I s （2）＝222)()(2∑+∑X eR E ＝223838.0207.023450+⨯＝3965A三相短路电流I )3(1D =32I )2(1D =4578A4、移动变电站过电流整定计算： 1、KBSGZY-2000KVA 移变（负荷——转载机——400KW 、破碎机——375KW 、乳化泵——3×315KW 、喷雾泵——2×160KW ）：负荷总功率为2000KW COS ϕ=0.8 η=0.9高压侧：I e ＝ϕηcos 3U P ＝2000/3×6×0.8×0.9＝267（A ）取I zd ＝260（A ）低压侧：I e ＝ϕηcos 3U P ＝2000/1.732×1.19×0.8×0.9＝1351A 取I zd ＝1200（A ）灵敏校验：K lm ＝I （2）/I zd ＝10.6﹥1.5 合格 2、KBSGZY-4000KVA 移变负荷-煤机、刮板机：负荷总功率为3300KW 高压侧：I e ＝ϕηcos 3U P ＝3300/3×6×0.8×0.9＝441（A ）取I zd ＝440（A ）低压侧：I e ＝ϕηcos 3U P ＝3300/3×3.3×0.8×0.9＝804（A ）取I zd ＝800（A ）灵敏校验：K lm ＝I （2）/I zd =5.72﹥1.5 合格 5、变压器容量的选择（1）采煤机、刮板输送机KBSGZY-4000KVA 变压器容量计算：S B =Pje X COS P K φ∑对于综采面：COS φPj =0.72K X =0.4+0.6∑eP P α P α为最大电机功率数所以：K X =0.4+0.6×3300700=0.53S B =72.0330053.0⨯=2416KVA <4000KVA所以选用容量为KBSGZY-4000KVA 的变压器合格。

供电系统整定计算书

神华宁煤集团双马煤矿回风斜井供电系统编制日期：编制单位：中煤五公司四处双马项目部整定计算书 2010年4月20日双马项目部供电系统整定计算书一、变电所高压开关柜整定：1、10KV主变压器整定过流整定：已知变压器总负荷为3260KVA，高压开关柜电流互感器变比为400/5，额定电流为INT=3260/(10×1.732)=188.2A按躲过变压器一次侧额定电流整定即：IOPL=Krel INTKret Ki式中：Krel——可靠系数，取1.05；Kret——返回系数，JGL-11/5电流继电器为1；INT1——变压器一次侧额定电流；Ki——过负荷保护电流互感器变比。

IOPL=1.05×188.2/80=2.3，取最小值2速断整定：按躲过变压器二次三相短路电流计算，保护动作电流为Iaq=KrelKcIKmaxkKi32式中：Krel——可靠系数，采用JGL型取1.2；Kc——接线系数，接相上为1；IK3maxk2——变压器二次最大三相短路电流，取4倍额定电流； Ki——电流互感器变比。

Iaq=1.2×188.2×4/80=11.3因此速断值按4倍过流倍数整定2、6KV进线柜整定过流整定：已知总负荷为3260KVA，高压开关柜电流互感器变比为600/5，额定电流为INT=3260/(6×1.732)=313.7A过载电流按1.2倍额定电流整定过载电流I=1.2 I=376.4A NT整定值为i=376.4A/120=3.1A速断值按4倍过流倍数整定3、500KVA变压器柜整定过流整定：已知负荷额定电流为60A，高压开关柜电流互感器变比为200/5 过载电流按1.2倍额定电流整定过载电流I=1.2 I=72A NT整定值为i=72A/40=1.8A，取最小值2A速断值按2倍过流倍数整定4、提升绞车高压柜整定过流整定：已知负荷额定电流为56.4A，高压开关柜电流互感器变比为150/5 过载电流按2倍额定电流整定过载电流I=2 I=112.8A NT整定值为i=112.8A/30=3.76A，取3.8A速断值按6倍过流倍数整定5、400KVA矿用变压器高压柜整定过流整定：已知负荷额定电流为38.5A，高压开关柜电流互感器变比为150/5 过载电流按1.2倍额定电流整定过载电流I=1.2 I=46.2A NT整定值为i==46.2A /30=1.54A，取最小2A速断值按2倍过流倍数整定6、40立方压风机高压柜整定过流整定：已知负荷额定电流为30A，高压开关柜电流互感器变比为150/5 过载电流按1.5倍额定电流整定过载电流I=1.5 I=45A NT整定值为i==45A /30=1.5A，取最小2A速断值按3倍过流倍数整定7、井底车厂变电所高压柜整定（联络柜）过流整定：已知负荷额定电流为20A，高压开关柜电流互感器变比为400/5 过载电流按1.2倍额定电流整定过载电流I=1.2 I=24A NT整定值为i==24A /80=0.3A，取最小值2A速断值按2倍过流倍数整定8、绞车高压开关柜整定过流整定：已知负荷额定电流为56.4A，高压开关柜电流互感器变比为200/5 过载电流按1.5倍额定电流整定过载电流I=1.5 I=84.6A NT整定值为i=84.6A /40=2.15A，取2A速断值按3倍过流倍数整定9、压风机高压启动柜整定过流整定：已知负荷额定电流为30A，高压开关柜电流互感器变比为50/5 过载电流按1.3倍额定电流整定过载电流I=1.3 I=39A NT整定值为i==39A /10=3.9A，取3.9A速断值按3倍过流倍数整定10、500KVA变压器开关柜整定过流整定：已知负荷额定电流为60A，高压开关柜电流互感器变比为75/5 过载电流按1.2倍额定电流整定过载电流I=1.2 I=72A NT整定值为i=72A/15=4.8A，取4.8A速断值按6倍过流倍数整定二、高爆开关整定1、4-1煤井下动力地面总高爆开关整定（额定电流400A，2台）综掘机额定电流为193.8A（1140V），两台综掘机折算为6KV电流为INT1=（2×193.8）/5.26=73.7A(6KV)井下其它动力额定电流为350A（660V），折算为6KV电流为INT2=350/9=38.9A(6KV)通过高爆开关额定电流为INT=73.7A+38.9A=112.6A过载电流按1.2倍额定电流整定过载电流I=1.2 I=135.12A NT过载倍数为i=135.12/400=0.33，取0.4倍短路倍数取6额定电流整定短路倍数为n=(73.7×6)/400=1.68，取1.7倍2、4-1煤临时变电所总进线高爆开关整定（额定电流400A，2台）综掘机额定电流为193.8A（1140V），一台综掘机折算为6KV电流为INT1=193.8/5.26=36.8A(6KV)井下其它动力额定电流为350A（660V），折算为6KV电流为INT2=350/9=38.9A(6KV)通过高爆开关额定电流为INT=36.8A+38.9A=75.7A过载电流按1.2倍额定电流整定过载电流I=1.2 I=90.8A NT过载倍数为i=90.8/400=0.23，取0.3倍短路倍数取6额定电流整定短路倍数为n=(75.7×6)/400=1.13，取最小值1.6倍3、4-1煤临时变电所联络高爆开关整定（额定电流400A）综掘机额定电流为193.8A（1140V），一台综掘机折算为6KV电流为INT1=193.8/5.26=36.8A(6KV)井下其它动力额定电流为350A（660V），折算为6KV电流为INT2=350/9=38.9A(6KV)通过高爆开关额定电流为INT=36.8A+38.9A=75.7A过载电流按1.2倍额定电流整定过载电流I=1.2 I=90.8A NT过载倍数为i=90.8/400=0.23，取0.3倍短路倍数取6额定电流整定短路倍数为n=(75.7×6)/400=1.13，取最小值1.6倍4、4-1煤临时变电所变压器高爆开关整定（额定电流150A）总负荷额定电流为350A（660V），折算为6KV电流为INT=350/9=38.9A(6KV) 过载电流按1.2倍额定电流整定过载电流I=1.2 I=46.68A NT过载倍数为i=46.68A/150=0.31，取0.3倍短路倍数取6额定电流整定短路倍数为n=(38.9×6)/150=1.56，取最小值1.6倍5、4-1煤变电所415队综掘机高爆开关整定（额定电流150A）综掘机额定电流为193.8A（1140V），一台综掘机折算为6KV电流为INT1=193.8/5.26=36.8A(6KV)过载电流按1.2倍额定电流整定过载电流I=1.2 I=44.2A NT过载倍数为i=44.2/150=0.29，取0.3倍短路倍数取6额定电流整定短路倍数为n=(36.8×6)/150=1.5，取最小值1.6倍6、井底车场临时变电所高爆开关整定（额定电流50A）总负荷额定电流为196.8A（660V），通过高爆开关额定电流为INT=196.8/9=21.9A过载电流按1.2倍额定电流整定过载电流I=1.2 I=26.24A NT过载倍数为i=26.24A /50=0. 52，取0.5倍短路倍数取6额定电流整定短路倍数为n=(26.24×6)/50=3.1，取3.1倍4-1煤临时变电所低压开关整定2010 年4月20日井底车场临时变电所低压开关整定值。

开关整定值计算知识讲解

开关整定值计算供电系统整定及短路电流计算说明书一、掘进工作面各开关整定计算：1、KBZ-630/1140馈电开关KBZ-630/1140馈电开关所带负荷为：12CM15-10D连续采煤机、4A00-1637-WT型锚杆机，10SC32-48BXVC-4型梭车。

（1）、连续采煤机各台电机及功率：两台截割电机 2*170=340KW；二台收集、运输电动机 2*45=90KW；两台牵引电动机 2*26=52KW；一台液压泵电动机 1*52=52KW；一台除尘电动机 1*19=19KW；合计总功率：553KW。

（2）、锚杆机各台电机及功率：两台泵电机： 2*45=90KW；（3）、梭车各台电机及功率：一台液压泵电动机 1*15=15KW；两台牵引电动机 2*37=74KW；一台运输电动机 1*19=19KW；合计总功率：108KW。

1.1、各设备工作时总的额定长期工作电流：∑I e=∑P e/ √3U e cos∮(计算中cos∮值均取0.75)∑I e=751/1.73*1.14*0.75≈507.1A经计算，∑I e≈507.1（A），按开关过流热元件整定值≥I e来选取整定值.则热元件整定值取510A。

短路脱扣电流的整定按所带负荷最大一台电机的起动电流（额定电流的5~7倍）加上其它电动机额定长时工作电流选取整定值。

最大一台电机（煤机截割电机）起动电流：I Q =6Pe/ √3Uecos∮=6*170/1.732*1.14*0.75≈688.79A∑I e=∑P e/ √3U e cos∮=581/1.732*1.14*0.75≈392.3A 其它电机额定工作电流和为392.3(A)I Q +∑Ie=1081.12A则KBZ-640/1140馈电开关短路脱扣电流的整定值取1100A。

2 、QCZ83-80 30KW局部通风机控制开关的整定计算：同样控制的风机共计二台。

（1）、额定长时工作电流I e =Pe/ √3Uecos∮=30/1.732*0.66*0.75≈35(A)（2）、熔断器熔体熔断电流值的选取按设备额定长时工作电流的2.5倍选择。

开关整定值计算

供电系统整定及短路电流计算说明书、掘进工作面各开关整定计算：1、KBZ-630/1140馈电开关KBZ-630/1140 馈电开关所带负荷为： 10SC32-48BXVC-4型梭车。

（1）、连续采煤机各台电机及功率：两台截割电机二台收集、运输电动机两台牵引电动机一台液压泵电动机一台除尘电动机合计总功率： 553KW 。

（2）、锚杆机各台电机及功率：两台泵电机：（3）、梭车各台电机及功率：一台液压泵电动机两台牵引电动机一台运输电动机合计总功率： 108KW 。

、各设备工作时总的额定长期工作电流： ∑I e =∑P e / √ 3U e cos ∮ （计算中 cos ∮值均取 ∑I e=751/** ≈ 507.1A 经计算，∑ I e ≈（ A ），按开关过流热元件整定值≥ I e 来选取整定值 . 则热元件整定值取 510A 。

短路脱扣电流的整定按所带负荷最大一台电机的起动电流（额定电流的额定长时工作电流选取整定值。

最大一台电机（煤机截割电机）起动电流：I Q =6P e / √3U e cos ∮=6*170/** ≈688.79A∑I e =∑P e / √ 3U e cos ∮ =581/** ≈392.3A其它电机额定工作电流和为（A ）I Q +∑I e =1081.12A则 KBZ-640/1140馈电开关短路脱扣电流的整定值取 1100A 。

12CM15-10D 连续采煤机、2*170=340KW ；2*45=90KW ；2*26=52KW ；1*52=52KW ；1*19=19KW ；2*45=90KW ；1*15=15KW ；2*37=74KW ；1*19=19KW ；4A00-1637-WT 型锚杆机， 5~7 倍）加上其它电动机2 、QCZ83-80 30KW 局部通风机控制开关的整定计算：同样控制的风机共计二台。

（1）、额定长时工作电流I e=P e/ √3U e cos∮=30/** ≈35（A）（2）、熔断器熔体熔断电流值的选取按设备额定长时工作电流的倍选择。

煤矿供电系统整定计算

××煤矿供电系统保护整定计算编制 :审核：科长：二〇一〇年九月五日目录第一节短路计算 (2)第二节动、热稳定性校验 (10)第三节扇风机房整定计算 (15)第四节压风机房整定计算 (15)第五节主井绞车房整定计算 (15)第六节副井绞车房整定计算 (16)第七节中央变电所整定计算 (16)第八节二采变电所整定计算 (18)第九节-900变电所整定计算 (21)第十节机头变电所整定计算 (22)第十一节南翼变电所整定计算 (24)××煤矿供电系统整定计算第一节短路计算一、计算依据1、唐口110kV 变电所35kV 母线短路电流：d3m ax I =5.689kAd3min I =2.799kA2、兴福集35kV 变电所35kV 母线短路电流：d3m ax I =2.323kAd3min I =1.496kA二、短路计算（一）我矿35kV 变电所6kV 侧母线短路电流计算1、××矿线时：（1）系统阻抗：最大运行方式：Ω===7551.3689.5337)3(max min 0d I E x ϕ 最小运行方式：Ω===6323.7799.2337)3(minmin 0d I E x ϕ （2）线路阻抗：查《煤矿电工手册》第二分册（下同）表2-2-11得：Ω=⨯Ω+=2042..8174.027.022km km x l（3）主变压器电抗：Ω=Ω⨯=⋅=⋅⋅7616.812500000370001008100%22Tr N Tr N k Tr S U U x （4）主变压器变比：5556.53.635==n （5）用××矿线时我矿35kV 变电所35kV 母线侧短路电流：kA x x E I l dC 786.12042.87551.3337min 0)3(max =+=+=ϕ kA x x E I l dC 349.12042.86323.7337max 0)3(min =+=+=ϕ 6kV 母线侧短路电流：kA x x x nE I Tr l dC 7277.57616.82042.87551.33375556.5min 0)3(max =++⨯=++=ϕ kA x x x nE I Tr l dC 8249.47616.82042.86323.73375556.5max 0)3(min =++⨯=++=ϕ 2、兴王线时：（1）系统阻抗：最大运行方式：Ω1962.9323.2337)3(max min 0===d I E x ϕ 最小运行方式：2799.14496.1337)3(min min 0===d I E x ϕ （2）线路阻抗：查表2-2-11得：Ω=⨯Ω+=4399.42.94.027.022km km x l（3）主变压器电抗：Ω=Ω⨯=⋅=⋅⋅7616.812500000370001008100%22Tr N Tr N k Tr S U U x （4）主变压器变比：5556.53.635==n（5）用兴王线时我矿35kV 变电所35kV 母线侧短路电流：kA x x E I l dC 5667.14399.41962.9337min 0)3(max =+=+=ϕ kA x x E I l dC 1412.14399.42799.14337max 0)3(min =+=+=ϕ 6kV 母线侧用兴王线时短路电流：最大运行方式：kA x x x nE I Tr l dC 2989.58.76164.43999.1962337/×5556.5min 0)3(max =++=++=ϕ 最小运行方式：kA x x x nE I Tr l dC 3187.47616.84399.42799.143375556.5max 0)3(min =++⨯=++=ϕ 以上计算显示我矿6kV 母线侧发生短路，兴王线路供电时短路电流较小，为满足供电安全性与可靠性，应以××矿线的最大运行方式下的短路电流与兴王线的最小运行方式下的短路电流配合为计算依据。

煤矿整定值计算说明书

目录井下供电系统两相短路电流计算................................................................. 错误！未定义书签。

井下供电系统两相短路电流计算................................................................. 错误！未定义书签。

一、K1点选择在高压开关进线端....................................................... 错误！未定义书签。

二、K2点选择在500kV A变压器出线端............................................ 错误！未定义书签。

三、K3点选择在100kV A变压器出线端............................................ 错误！未定义书签。

四、K4（9111采面配电点） ............................................................... 错误！未定义书签。

五、K5点选择在绞车房....................................................................... 错误！未定义书签。

六、K6点选择在9112－2回风巷掘进工作面配电点 ....................... 错误！未定义书签。

七、K7点选择在+968m三连运输巷掘进工作面配电点................... 错误！未定义书签。

八、K8点选择在+971m三连回风巷掘进工作面配电点................... 错误！未定义书签。

九、K9点选择在9112－2回风巷掘进工作面备用局扇配电点 ....... 错误！未定义书签。

十、K10点选择在水泵房配电点......................................................... 错误！未定义书签。

综采面整定计算书

综采工作面整定计算书机电科2018年4月综采工作面整定计算说明书综采工作面设计整定计算：一、概述工作面设备布置表：二、负荷统计综采工作面运输、回风顺槽设备采用660V电压等级，工作面进设备采用1140V电压等级。

660V设备负荷统计：∑P=97kW ，1140V设备负荷统计：∑P=2447.4kW三、初选开关、变电站、电缆1、运输、回风顺槽高爆开关选择：由660V 设备负荷统计：∑P=97kW ，折合至10kV ，额定电流I=∑P/3Ucos φ=97/1.732*10*0.85=6.5A ，根据额定电流I=7A ，可选择50A 高爆开关，故选用PJG9L —50/10型高爆开关。

2、变压器容量的选择：1140V 设备∑P=1777kW ，需用系数K x =0.4+0.6P s /∑P N =0.5，根据实际运行以及满足生产需要，取0.7，平均功率因素综采工作面取cos Φ=0.85。

S=（∑P N *K r ）/cos Φ=（1777*0.7）/0.85=1464kVA660V 设备∑P=97kW ，需用系数K x =0.4+0.6P s /∑P N =0.5，根据实际运行以及满足生产需要，取0.7，平均功率因素综采工作面取cos Φ=0.85。

S=（∑P N *K r ）/cos Φ=（97*0.7）/0.85=79kVA根据视在功率选择KBSGZY —1600/10/1.14型移动变压器1台为采煤机、刮板输送机、转载机、破碎机、喷雾泵、乳化液泵提供电源，1台KBSG —630/10/0.69型干式变压器为皮带机、调度绞车、回柱绞车、探水钻提供电源。

3. 高压电缆选择（1）型号的确定，向移动变电站供电的10kV 高压电缆选MYPTJ-3*70mm 2-10kV 电缆。

向综采配电点供电的总负荷电流：33m 100.72447.410I 1163100000.85ax K P A⨯⨯⨯===⨯⨯X K —需用系数，取0.7 ；cos ϕ—加权平均功率因数，取0.85；N U =10000V —额定电压。

掘进供电系统整定及短路电流计算书

运顺掘进工作面供电系统整定及短路电流计算书一、掘进工作面各开关整定计算：1、QJZ-200/1140锚杆机开关（1）、额定长时工作电流I e=P e/ √3U e cos∮(计算中cos∮值均取0.75)经计算I e≈60.78(A)，按开关过流热元件整定值≥I e来选取整定值.则热元件整定值取65A。

（2）、短路脱扣电流的整定按起动电流（额定电流的5~7倍）选取整定值。

则短路脱扣电流的整定值取380A。

2、QJZ-300/1140连续采煤机开关（1）、两台切割电机2×170=340KW；两台收集、运输电动机2×45=90KW；两台牵引电动机2*26=52KW；一台液压泵电动机1*52=52KW；一台除尘电动机1*19=19KW；合计总功率：553KW。

（2）、采煤机工作时总的额定长期工作电流：∑I e=∑P e/ √3U e cos∮(计算中cos∮值均取0.75)经计算，∑I e≈373.43（A），（3）、短路脱扣电流的整定按所带负荷最大一台电机的起动电流（额定电流的5~7倍）加上其它电动机额定长时工作电流选取整定值。

最大一台电机起动电流：I Q=6P e/ √3U e cos∮≈688.78(A)其它电机额定工作电流和为947.41(A)则短路脱扣电流的整定值取950A。

3、DW80-350 给料破碎机馈电开关（1）、破碎机电动机功率：75KW；运输机电动机功率：56KW；（2）、工作时总的额定长期工作电流：∑I e=∑P e/ √3U e cos∮(计算中cos∮值均取0.75)经计算，∑I e≈152.8（A），（3）、短路脱扣电流的整定按所带负荷最大一台电机的起动电流（额定电流的5~7倍）加上其它电动机额定长时工作电流选取整定值。

即整定电流按I zd≥I Q+∑I e计算最大一台电机起动电流：I Q=6P e/ √3U e cos∮≈524.9(A)则I zd=590.2(A)所以：DW80-350 开关整定值取600A。

整定值计算

盘县永响煤矿计算：审核：整定值计算书2012年5月一、永响煤矿整定值计算及校验∑I +I ≥I ex K e o z式中：Iz ——电流整定值，A ；IQc ——容量最大电动机额定起动电流，A ； Ie ——其余电动机的额定电流之和，A ； Kx ——需用系数。

(1)对采面运输巷开关的整定采面机巷开关为KBZ-400矿用隔爆型真空馈电开关，是井下采煤工作面刮板机、乳化泵及其它地点电器设备等负荷的馈电开关，电缆截面为95mm 2，长度350m ，其馈出负荷的相关技术特征如下表： ①干线整定计算 I z ≥I Q e+∑I eIz≥159.9+260＝419.9(A)，取整定值为600(A)。

②短路电流电缆MY-0.38/0.66-3×95+1×35，供电换算后距离0.5km ，变压器KBSG-800/10/0.69kv ，查表得，A d 1865)2(=I 。

满足要求。

1.573.35001865)(2＞==I I z d(2)对掘进面供电开关的整定掘进供电引自井下变电所，开关为KBZ-200矿用隔爆型开关，是井下掘进工作面负荷的馈电开关，电缆截面为25mm 2，长度450m ，其馈出负荷的相关技术特征如下表：①干线整定计算 I z ≥I Q e+∑I eIz≥96＋20.8＝116.8(A)，取整定值为200(A)。

②短路电流电缆MY —3×25+l×10，供电换算后距离0.866km ，变压器KBSG-800/10/0.69kv ，查表得，A d 836)2(=I 。

满足要求。

(3)对局部通风机供电开关的整定局部通风机供电引井下KBSG-100/10/0.69kv 变压器，采用QBZ-2X80Q/660SF 双风机双电源自动切换开关，电缆截面为25mm 2，长度450m ，其馈出负荷的相关技术特征如下表： ①干线整定计算 I z ≥I Q e+∑I eIz≥120＋1×32＝154(A)，取整定值为200(A)。

煤矿整定值计算说明书

Z= =Ω
K4点两相短路电流：I2= =2961A
五、K5点选择在绞车房
电缆截面：35mm2，L=350m，电压U=690V。
干线电缆电阻电抗：XW干=X0L=×=Ω
RW干=R0L=×=Ω
短路回路总阻抗：∑R=RW1,+RT+ RW干+RH=Ω
∑X=XW1,+XT+ XW干=Ω
Z= =Ω
K5点两相短路电流：I2= =1725A
9112运输巷馈电开关整定计算
= = K=
×=
9112运输巷馈电开关确定整定值为7A.
Id=7×6=42A
9111运输巷采面分开关
负荷计算：煤电钻综保3台；截煤机30KW，2台；刮板机30KW，2台；刮板机40KW，1台；长时工作负荷： 30＋40+30+=.
= =102AK=
×102=
9111运输巷采面分开关整定值为125A
八、K8点选择在+971m三连回风巷掘进工作面配电点
电缆截面：16mm2，电缆长度L=50m，电压U=690V.
干线电缆电阻电抗：XW干=X0L=×=Ω
RW干=R0L=×=Ω
短路回路阻抗：∑R=RW1,+RT+RW干+RH=Ω
∑X=XW1,+XT+XW干=Ω
Z= =Ω
K8点两相短路电流值：I2= =4313A
七、K7点选择在+968m三连运输巷掘进工作面配电点
电缆截面：16mm2，电缆长度L=50m，电压U=690V.
干线电缆电阻电抗：XW干=X0L=×=Ω
RW干=R0L=×=Ω
短路回路阻抗：∑R=RW1,+RT+RW干+RH=Ω

煤矿井下供电系统整定值11.3

淝江煤矿井下供电系统整定值计算（一）井下高压开关整定：1、中央变电所1#2#总屏及联络开关整定：总开关屏、联络开关屏电流互感器为400/5=80、过流继电器为GL-12，Ie=10A.井下最大负荷按矿井全矿井井下受大水威胁，为全部水泵运行排水时负荷，（-150泵房5台450KW水泵-300泵房1台220KW水泵加照明）故最大负荷为2500kwh计算。

Igdz=P/√3Ucos￠=2500/1.732×6×0.87=276.5AIdz=Igdz×K k×K Jx/K i×K f式中：K Jx -------结线系数,取1K K -------可靠系数,通常取(1.15-1.25)取1.2K i-------电流互感器变比K f-------返回系数,取0.8Idz=276.5×1×1.2/80×0.8=3.32A整定为5A.2、1#、2#、3#、4#水泵屏整定:电流互感器为75/5=15、过流继电器为GL-12，Ie=5A.水泵电机功率为450kw。

Ie=P/√3Ucos￠=450/1.732×6×0.87=51AIdz= Ie×K x×K fx/K i×K Jx=51×1×1.2/15×0.8=3.26A整定为4A3、5#水泵开关屏整定:高压开关屏电流互感器为200/5=40,过流继电器为GL-12，Ie=5A.水泵电机功率为450kw。

Ie=P/√3Ucos￠=450/1.732×6×0.87=51AIdz= Ie×K x×K fx/K i×K Jx=51×1×1.2/40×0.8=1.92A整定为2.5A4、-300 1-4#泵开关（为BGP9L-6G高爆开关）整定:高压开关电流互感器为50/5水泵电机功率为220KW，额定电流为26.7A根据该配电装置微机高压综合保护器说明书要求：过载电流整定为25A，短路整定为240A（一般整定为额定电流的8-10倍）。

井下供电整定计算书

整定计算原则一、根据《煤矿井下供电的三大保护细则》来进行计算和整定。

二、整定原则1、总进线、联络开关整定值稍微比所带负荷高防开关整定值稍大；2、原则上大一档；3、下级与上级整定值成阶梯状。

中央变电所整定计算一、中央变电所母线短路电流计算：平地变电站母线短路容量按100MVA 计算，则： 1、电源系统电抗为：Xx=U P 2/S d =102/100=1Ω2、平地变电站至中央变电所两趟电缆型号、长度为MYJV22-3×185-800-103、电缆线路电抗为：Xl=x0L=0.09×0.8=0.072Ω 电缆线路阻抗为：RL=r0L=0.118×0.8=0.0944Ω 则：ΣX= Xx+Xl=1+0.072=1.072Ω 中央变电所母线短路容量：S d =3.93072.11022==∑X U MVA 短路电流计算：I )3(d= U P /3∑Z=10000/220944.0072.13+=5365A I )2(d=0.866I )3(d=0.866×5365=4646A 二、供电系统图如下：三、短路电流计算： (一)井下中央变电所1、变压器D 1—D 2的短路电流计算：计算公式：22202)()(2X R E I d ∑+∑=(1) 系统电抗计算：de S S U X 22==0.0051Ω(2) 高压电缆的阻抗计算：20K L R R =100000⨯=AR ρ=0.526Ω/㎞20K L X X =X 0=0.08Ω/㎞两台干式变压器均采用MYJV 22-10 3×35高压电缆24米，所以可求得： R=0.526×0.024/15.22=0.000055Ω X=0.08×0.024/15.22=0.000008Ω (3) 400KVA 变压器阻抗计算：222Beed b S U P R = BeXe b S U U X 2210=R b1=0.00893Ω X b1=0.0468Ω(630KVA) 低压电缆阻抗计算：R D =0.315×0.02=0.0063Ω X D =0.078×0.02=0.00156Ω 将以上计算结果代入计算公式可得：22202)()(2X R E I d ∑+∑=I 2d1= I 2d2=6200A2、各回路最远端采用查表法计算短路电流，详细见下表所示：四、中央变电所高防开关的整定： 1、6#高防开关控制1#干式变压器 (1) ee g U S I ⋅≤3…………高压配电箱的过载整定值g I …… 高压配电箱的过载整定值，A ；e S ………高压配电箱所带变压器的额定功率容量,为400KVA;e U …… 高压配电箱额定电压，kV;103400⨯=g I ＝23A过载保护整定电流倍数（23/100=0.23），取0.2倍。

煤矿掘进供电整定计算

煤矿掘进工作面施工供电整定计算一、、概述：煤矿掘进工作面设计四个工作面即主斜井、副斜井、回风斜井和主回联络巷，因此掘进工作面设备配备扒渣机、输送机、绞车、刮板机、水泵和局扇等。

二、“三专两闭锁”与“三大保护”的设置：对局扇的供电采用专用线路、专用开关、专用变压器。

主备扇由同一台QBZ-2×80型开关控制，通过部联线实现主、备局扇的自动切换，以主局扇正常运行。

在掘进供电线路中设一台KBZ16-200型开关外接瓦斯断电仪来实现瓦斯电闭锁，一旦瓦斯超限则自动切断掘进工作面的供电。

QBZ-2×80型开关与掘进供电线路中KBZ16-200型开关作为风电闭锁开关，局扇一旦停转，则该线路能够实现断电闭锁。

从而实现局扇的“三专两闭锁”。

三专供电的过流保护由三专变压器低压分控馈电开关来完成；漏电保护由低压馈开关检漏装置对接地网络监控，当对地绝缘电阻下降到规定数值或一旦发生漏电该分控开关迅速切断电源来实现漏电保护。

在掘进供电线路中的过流保护由KBSG变压器供电的低压分控馈电开关来完成；漏电保护由低馈开关检漏装置对接地网络监控，当对地绝缘电阻下降到规定数值或一旦发生漏电该分控开关迅速切断电源来实现漏电保护。

接地保护敷设局部接地极和辅助接点极与接地芯线来实现。

要求开关台台上架，五小电器上板，并挂牌管理。

接地系统符合《煤矿安全规程》第482-487条规定，电缆吊挂符合《煤矿安全规程》第466-472条规定，做到平直、美观、大方。

一、负荷统计：空压机160KW(1台工作1台备用）、局扇2×30（3台工作3台备用）、局扇2×22（1台工作1台备用）。

主斜井：绞车40KW1台、耙渣机55KW1台、照明信号综保（4KVA)1台、污水泵18.5KW(1台工作1台备用）、污水泵7.5KW(1台工作1台备用）、喷浆机5.5KW1台。

副斜井：绞车40KW1台、耙渣机55KW1台、照明信号综保（4KVA)1台、污水泵18.5KW(1台工作1台备用）、污水泵7.5KW(1台工作2台备用）、喷浆机5.5KW1台。

综采工作面供电设计及整定计算

根据供电系统拟定原则初步拟定以下供电系统：由工作面高压
隔爆配电装置向三台移动变电站馈出6KV高压电源，再由移动变电站向工作面各用电负荷供出所需不同等级的低压电源。
1#移动变电站负责为进风巷第一、二部伸缩胶带运输机(125KW)、乳
化液泵站(110KW)及喷雾泵站(55KW)供电； 2#移动变电站负责为工作面采煤机(598.5KW)供电； 3#移动变电站为工作面刮板运输机200KW)、转载机(132KW)及破碎机 (110KW)及供电。回风绞车及瓦斯抽风系统660V电源由92盘区变电所提供。详见《92XXX综采工作面供电及接地系统图》。
c、热稳定性校验：从地面35KV变电所至92308工作面高压开关进线侧三相最大稳态短路电流：
92308工作面高压开关进线侧接口阻抗：最大运行方式下：Xmax=1.6568+0.08×0.5=1.6968 最小运行方式下：Xmin=1.7068+0.08×0.5=1.7468 最大运行方式下：最小运行方式下：
长时负荷电流(A)
2×176 2×125.6 96.2 80.3 144 115.6
长时负荷电流要求最小截面(mm2) 2×70 2×35 25 16 50 25
初选电缆备注截面 (mm2) 2×95 2×70 50 50 50 50
喷雾泵
绞车瓦斯泵
59.4
13.7 102.7
10
4 25
三、移动变电站的选择
根据拟定的供电系统计算三台移动变电站的容量分别为 1、1#移动变电站需用容量计算(胶带运输机、泵站及喷雾泵站):
S b1 PeKx COS
pj

(125 125 110 55 ) 0 . 58 0 .7

掘进工作面供电设计计算书

11809轨顺掘进供电计算书编制：▁▁▁▁▁▁▁审核：▁▁▁▁▁▁▁机电科长：▁▁▁▁▁▁▁机电副总工程师：▁▁▁▁▁▁▁机电副总经理：▁▁▁▁▁▁▁编制单位：***********编制时间：2014年12月16日211809轨顺掘进施工供电计算书11809轨顺掘进施工为炮掘工作面，动力及局扇均采用660V电压等级供电，动力电源来至35kV变电所10kV（原三号下井回路）到11600运顺联络巷口，此处安装一台型号为KBSGZY-630/10/0.66变压器，变压器低压侧安装两台低压馈电开关，一台供11809运顺动力电源，一台供11809轨顺低压动力电源。

双回路局扇电源分别来自中央变电所3#、12#馈电开关向11809轨顺运顺局扇供电。

风机配电点及11809轨顺动力馈电开关安装在一采二中车场硐室内。

巷道预计掘进长度为450米，用电设备总装机容量约为：478kW（备用风机未计入）。

一、动力回路设备选型：1、开关选型：（1）11809轨顺动力馈电开关选型已知:Ue=660V ΣPe=388KW 功率因数取cosΦ=0.7 需用系数Kx=0.4一容量计算公式：Ie=Kx×ΣΡe/3UecosΦIe= Kx×ΣΡe/3UecosΦ=0.4×388/(1.732×0.66×0.7)≈194A根据我矿现有设备选型号为KBZ-400/1140(660)馈电开关，额定电流为400A，符合要求。

式中：Ie—总额定电流,A。

Ue—额定电压，vcosΦ—功率因数（2）绞车开关选型已知:Ue=660V ΣPe=40KW 单台设备功率因数取cosΦ=0.8单台设备不计需用系数容量计算公式：Ie=ΣΡe/3UecosΦIe=ΣΡe/3UecosΦ=40/(1.732×0.66×0.8)≈44A根据我矿现有设备选型号为QBZ-80/1140(660)N真空电磁启动器，额定电流为80A，符合要求。