水泥砂浆水力劈裂试验研究

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砂浆劈裂抗拉强度试验

砂浆劈裂抗拉强度试验

砂浆劈裂抗拉强度试验
砂浆劈裂抗拉强度试验是一种常见的建筑材料强度测试方法。

这种试验可以评估砂浆的耐久性和抗拉强度,并帮助建筑师和工程师确定正确的砂浆配方。

试验过程中,需要使用劈裂试验机,这种机器可以将砂浆样品分裂成两半,并测量分裂的力量。

在砂浆样品上施加拉力时,机器会记录下拉伸的力量,以及砂浆断裂前的长度。

在进行砂浆劈裂抗拉强度试验时,需要注意以下几点:
1. 样品制备:需要根据试验要求制备砂浆样品。

样品的尺寸和形状需要符合试验标准,以确保测试结果的准确性。

2. 试验环境:试验室应该保持稳定的温度和湿度,以避免这些因素对测试结果的影响。

3. 测试过程:在进行试验时,需要确保机器的速度和力量施加的均匀性。

同时,需要确保样品受到的负荷不会超过其承载能力。

在进行砂浆劈裂抗拉强度试验时,最终的结果是样品的最大拉力和断裂前的长度。

这些数据可以用来计算砂浆的强度和耐久性。

在评估砂浆的性能时,需要考虑多种因素,如材料的成分、干燥时间和抗压强度等。

砂浆劈裂抗拉强度试验是评估建筑材料性能的关键步骤之一。

通过这种试验,可以了解砂浆的耐久性和抗拉强度,从而确定正确的砂浆配方,确保建筑结构的稳定性和安全性。

水泥类浆材用于劈裂注浆时的压力衰减分析

水泥类浆材用于劈裂注浆时的压力衰减分析
的 目的 。
建立点源球形模 型 , 计算模 型如图 2所示 。
在浆 液劈裂扩散 的过程 中 , 土体 加 固的效 果不仅 受 注浆 压力 的影 响 , 也受 土 体 中浆 液劈 开 的裂 缝 宽度 和 裂缝 扩 散距 离 的影 响 。裂缝越 宽 , 的距 离越远 , 浆脉延 伸 的距 离越 远 , 固效 扩散 则 加 果就会越 好 。然而 , 近几 十 年来 , 劈裂 注浆 的研 究 基本 都 围绕着 浆液成分 和注浆压 力 的分 析 , 而对劈 裂 注浆 中浆液 的扩 散距 离 、
压力相 等时 , 不再产生裂缝 。 将
2 理论 推导
程 :
按 照宾 汉 流 体模 型考 虑 , 流 动 沿 着 轴 , 满 足 运 动 方 设 且
+ :, 一 =一 . +一 O 1 T

1 2 模 型建 立 .
基 于以上分析 , 本文做如下假 定 : 1 劈开 土体要损耗一部 分注浆压力 , ) 剩余 的注 浆压力 主要 用 来克服浆 液在裂缝 中的流 动 , 而 导致 不均 匀裂 缝 的出现 , 了 从 为 便于 分析 , 设裂 缝最终 的宽度 是均匀的 ;
裂面就 是垂直 的。注浆压 力进一步增 大 , 则水 平应 力转 化为被 动
虽然该模 型忽略了浆 液在土体中流动 的紊乱性 、 裂缝 扩展 的 土压力状 态 。这时 , 大主应 力 呈水平 向, 最 裂缝 面 也 由垂直 向转 不 均匀性 以及地层应 力分布 的不 均匀性 , 且 , 液在 土体 中的 并 浆 化为水平 向 , 二个劈裂 面才会 出现 , 第 即所 谓 的二次 劈裂 , 图 1 扩散也 不一 定是以平面径向辐射 的圆形裂 缝面等 , 如 但是该 模型 与
1 模 型 的 建立

水泥混凝土立方体劈裂抗拉强度试验方法

水泥混凝土立方体劈裂抗拉强度试验方法
6.3计算果精确到0.01MPa。
7.试验报告:
试验报告应包括内容: 原材料的品种、规格和产地以及混凝土配合比; 试验日期及时间; 仪器设备名称、型号及编号; 环境温度和湿度; 执行标准; 劈裂抗拉强度; 要说明的其他内容。
8.试验注意事项:
8.1试件至试验龄期时,自养护室取出试件,用湿布覆盖,避免其湿度变化。检查外观,在试件中部,划出劈裂面位置线,劈裂面与试件成型时的顶面垂直。尺寸测量精确至1mm。
6.1混凝土立方体劈裂抗拉强度ƒ按下式计算
式中:ƒts—混凝土立方体破裂抗拉强度MPa;
F—极限荷载N;A—试件破裂面面积mm2,为试件横截面面积。
6.2劈裂抗拉强度测定值的计算及异常数据的取舍原则为:以3个试件的算术平均值为测定值。
如3个试件中最大值或最小值中如有一个与中间值的差超过中间值的15%时,则取中间值为测定值,如有两个测值与中间值的差均超过上述规定时,则该组试验结果无效。
2.1目的:测定水泥混凝土立方体试件的劈裂抗拉强度。
2.2适用范围:各类水泥混凝土的立方体试件。
3.试验环境:
3.1试验中室温应保持在20℃±2℃,湿度大于50%;
4.试验准备:
4.1试验仪器
序号
名称
使用要求
1
压力机或万能试验机
应符合T0551中的2.3的规定。
2
劈裂钢垫条和三合板垫层
钢垫条顶面为半径75mm的弧形,长度不短于试件边长。木质三合板或硬质纤维板垫层的宽度为20mm,厚为3mm至4mm,长度不小于试件长度,垫层不得重复使用。
3
钢尺
分度值为1mm。
4.2试样准备:
4.2.1试件尺寸符合T0551表T0551-1的规定。
4.2.2本试件应同一龄期为一组,每组为3个同条件制作和养护的混凝土试块。

砂浆-花岗岩界面过渡区的劈裂拉伸试验研究

砂浆-花岗岩界面过渡区的劈裂拉伸试验研究

O 前 言 混凝 土是 一种 多 相 非均 质 复 合 材料 ,其 受力 特
性 表 现 出 明显 的非 线 性 与 随 机性 ,且 微 、细 观 层 次 上 的受 力 状 态 与 宏 观 层 次 下 反 映 出的 力 学 性 能 有 很 大 不 同 ,因此 ,界 面 过 渡 区 (Interfacial Transition Zone,简 称 ITZ)的微 观 结 构 和性 能 也是 影 响混 凝 土 制 品性 能 的重 要 因素之 一 。然 而 。目前 针对 ITZ的力 学性 能试 验还 没 有标 准 的试 验 方 法 。基 本 上 都是 采 用 间接 法 ,即通 过 由骨料 、砂 浆基 体 和 ITZ三 者组 合 而成 的 “含 界 面试 件 ”的试 验 来 判 断 界 面 的 细观 力 学 特 性【lJ。本 文 也采 取 这种 试样 形 式 来 进行 劈 裂 拉 伸 试 验 。
关 键 词 :砂 浆 一花 岗岩 界 面 过 渡 区 ;巴 西 圆 盘 ;拉 伸 强 度 ;散 斑 系统 ‘ Abstract:From the mesoscopic level,cement mortar around the aggregate,a so-called Interracial Transition Zone (Inter faeial Transition Zone,ITZ),its mo巾ho10gy,composition and density and other characteristics are significantly differ- ent from the cement mortar matrix’S.Since the ITZ is usually considered to be the ”weak link”in concrete。its per for—

砂浆开裂测试方法

砂浆开裂测试方法

砂浆开裂测试方法全文共四篇示例,供读者参考第一篇示例:砂浆是建筑工程中常用的一种材料,用于填充石块或砖块之间的空隙,固定砖块的位置,并起到阻挡水汽渗透的作用。

在使用过程中,我们常常会遇到砂浆开裂的问题,这不仅影响了建筑物的美观,还可能影响建筑物的结构稳定性和使用寿命。

对砂浆的开裂问题进行测试是非常重要的。

下面将介绍砂浆开裂测试的方法。

一、材料准备在进行砂浆开裂测试之前,需要准备一些必要的材料和设备。

首先是砂浆样品,选取一定比例的水泥、砂子和水混合而成的砂浆,制备成标准砂浆试块。

其次是试验箱,用于保持试块的恒温恒湿环境,防止干燥或过湿对试块开裂的影响。

最后是测量工具,比如游标卡尺、显微镜等,用于测量砂浆试块的尺寸和观察裂缝细节。

二、实验步骤1. 制备砂浆试块根据标准要求,按照一定比例将水泥、砂子和水混合搅拌,制备成砂浆。

然后将砂浆倒入试块模具中,用刮板刮平表面,使其充分振实。

待砂浆凝固后,取出试块,标记编号和日期。

2. 恒温恒湿养护将制备好的砂浆试块放入试验箱中,保持恒定的温度和湿度,通常可选择20℃±2℃的恒温恒湿环境。

养护时间根据砂浆种类和强度等级不同而定,一般为28天。

3. 测量试块尺寸在养护结束后,将试块取出测量尺寸。

使用游标卡尺或显微镜等工具,测量试块的长度、宽度和厚度,并记录下来。

同时检查试块表面是否有裂纹。

4. 施加负载在测量完试块尺寸后,将试块放入负载试验机中施加力,通常为静载荷作用。

施加的荷载大小应根据砂浆的强度等级来确定,保证试块的应力水平符合标准要求。

5. 观察裂缝情况在施加负载的过程中,持续观察试块表面是否产生裂缝。

可以使用显微镜等工具来观察裂缝的形态和细节,记录裂缝的数量、长度和宽度等参数。

6. 停止加载当试块表面出现裂缝且裂缝继续扩大时,应立即停止加载,记录停止加载时的荷载值。

如果试块未出现裂缝或裂缝较小,则可继续加载,直至试块破坏。

7. 分析结果根据实验结果,可以得出砂浆的开裂特性和承载能力。

混凝土试件的高压水劈裂试验研究和计算分析

混凝土试件的高压水劈裂试验研究和计算分析

混凝土试件的高压水劈裂试验研究和计算分析贾金生李新宇郑璀莹中国水利水电科学研究院,北京,100044,中国摘要:本文进行了混凝土试件高压水劈裂试验,可近似模拟无拉、压应力作用下混凝土结构的水力劈裂问题,并用断裂力学和有限元进行了计算分析论证。

有限元分析结果与试验结果和断裂力学分析结果基本类似,经过校正的有限元程序可用于混凝土高压水劈裂分析。

关键词:混凝土;水力劈裂试验;断裂力学;有限元在混凝土水力劈裂机理研究方面,Saouma V.等人[4][5][6]采用混凝土楔形劈裂试件对混凝土裂缝内水压力分布规律进行了试验研究和数值模拟,研究了裂缝中静水压力对混凝土表观断裂能(apparent fracture energy)和表观断裂韧度(apparent fracture toughness)的影响,表观断裂能和表观断裂韧度采用动力劈裂设备进行测试,测试过程中保持压力不变,混凝土试件的破坏主要借助动力劈裂设备所施加的力,没有直接采用裂缝缝内的水压力劈裂混凝土试件,数值模拟主要是模拟缝内水压力分布,没有涉及水压作用下混凝土的破坏。

本文采用预设裂缝的全级配混凝土大试件,在裂缝面上直接施加水压力,直至混凝土被高压水击穿。

特高重力坝在按无拉应力准则设计时,坝踵部位在有些荷载组合下垂直正应力是接近于零的,顺坝轴线方向的正应力也很小,可以忽略。

如以龙滩碾压混凝土重力坝为例,最大坝高216.5m,坝体应力计算成果表明:在基本组合下,坝基面最小正应力为0.286MPa,特殊组合一时坝基面最小正应力为0.001MPa,特殊组合二时坝基面最小正应力为-0.319MPa[7]。

因此,重力坝坝踵部位混凝土在有些工况下只有上游面水压力作用。

设计的试件和试验结果,可供特高重力坝等混凝土结构考虑高压水劈裂安全时参考。

1 混凝土高压水劈裂试验试验采用预设裂缝的混凝土全级配大试件,对预设裂缝施加水压力,测试混凝土被劈裂时的水压力[1]。

不同水压下混凝土断裂能弱化效应试验研究

不同水压下混凝土断裂能弱化效应试验研究

0前言混凝土作为用量最大的建筑材料已广泛用于工业与民用建筑、水利、城市建设、农林、交通及海港等工程[1-3]。

混凝土材料在施工期和服役期均会出现裂缝,环境水压力易通过裂缝浸入结构内部影响其抗裂性能,从而导致结构裂缝扩展延伸[4-6]。

因此,研究水压力作用下混凝土的断裂能规律具有重要意义。

水对混凝土性能的影响作用主要包括水的化学作用和孔隙水的力学作用。

基于混凝土断裂试验,ROSSI [7]开展了饱和与非饱和混凝土断裂试验,在慢加载速率下饱和混凝土断裂韧度较小,但在快加载速率下非饱和混凝土的断裂韧度较小。

BRUHWILER 和SAOUMA [8-9]研究了裂缝和水的相互作用,水压力作用下混凝土断裂韧度和断裂能显著减小,得到了断裂能与水压力之间的函数关系。

ALFANO 等[10]将水压看作永久性静压力,并得到了水压力在初始水压力与最终水压力之间的变化规律。

孙志伟等[11]测试了海水浸泡、水浸泡和全干燥混凝土断裂试验,研究了混凝土断裂能及强度的变化规律。

此外,还通过全干燥、半干燥、水浸泡和海水浸泡混凝土断裂试验,研究了水分含量及液体表面张力对断裂能的影响,认为断裂能随着水分增加而减小,浸泡液体表面张力将对断裂能产生重要影响,与水相比,海水对断裂能的影响更显著。

徐世烺等[12]研究了荷载和水压力双重作用下混凝土断裂性能规律,试验结果表明,水压力在试件内产生劈裂力,试件承载能力随水压力增加而降低。

不同水压下混凝土断裂能弱化效应试验研究胡少伟,王洋,孙岳阳,陆俊(南京水利科学研究院水文水资源与水利工程科学国家重点实验室,江苏南京210098)摘要:为了研究混凝土在水力劈裂过程中的断裂能变化规律,分析了水力劈裂中的各荷载做功,建立了水压力下断裂能的计算公式,开展了12组混凝土水力劈裂试验,得出了水压力对混凝土断裂能的影响规律。

结果表明:水压力作用下混凝土的断裂能减小,水压力越大,混凝土的断裂能越小;混凝土在水力劈裂过程中的断裂能弱化效应不可忽略,在0.3MPa 水压力下,该弱化效应随水压力增加呈线性递增趋势。

土体中水力劈裂研究进展

土体中水力劈裂研究进展

第2期2006年6月水利水运工程学报H YDR O 2SC I ENCE AN D ENGI NEERI NG No .2Jun .2006 收稿日期:2005-11-15 基金项目:江苏省交通科技项目(03Y007) 作者简介:章定文(1978-),男,湖南常德人,硕士,主要从事地基处理和路基工程研究.土体中水力劈裂研究进展章定文,刘松玉(东南大学岩土工程研究所,江苏南京 210096)摘要:简要评述了土体中水力劈裂的研究现状,归纳了土体中水力劈裂室内、外试验和水力劈裂破坏的机理,以及水力劈裂数值模拟等方面的研究方法与成果.关 键 词:土体;水力劈裂;破坏机理;综述中图分类号:T V541 文献标识码:A 文章编号:1009-640X (2006)02-0071-08St a te of art of hydrauli c fractur i n g i n so ilsZ HANG D ing 2wen,L I U Song 2yu(Institute of Geotechnical Engineering of Southeast U niversity,N an jing 210096,China )Abstract:The state of art of hydraulic fracturing in s oils is briefly revie wed,and s ome methods and results of hydraulic fracturing in s oils of laborat ory and in 2situ tests,hydraulic fracturing mechanis m s and nu merical si m ulati ons are p resented .Key words:s oil;hydraulic fracturing;failure mechanis m;revie w水力劈裂通常系指土体或岩体在高液体压力下产生裂缝并发展的过程[1].水力劈裂法自1947年在美国首次成功应用于油气井的增产之后,广泛应用到岩土工程等其它领域.水力劈裂已成为研究岩土工程(水工建筑物稳定性、石油开采、矿井突水防治、核废料地下处置、地下污染物运移、地下干热岩体热能开发等)的理论基础.土体中的水力劈裂不仅是处理大坝防渗的理论基础,还是解决地下注浆工程的核心问题[5];文献[2-4]已对岩体中水力劈裂的研究现状进行了全面的综述.水力劈裂法还成为污染土修复保护的有效方法,劈裂造成的裂隙空间是污染物质运移的通道[6].本文则主要报道土体中的水力劈裂研究进展.1 水力劈裂的试验研究1.1 现场试验研究1966~1968年,L.B jerrum 等[7]对以色列死海边上一蓄水池坝体的天然粘土心墙进行渗透试验时发现,当水压力超过上覆土重的40%~50%时,粘土心墙的渗透系数突然由10-9m /s 量级加大至10-6m /s 量级,即发生了水力劈裂.并认为,心墙土的拱效应可能是在如此低的超静水头下发生水力劈裂的原因.为了排除水利水运工程学报2006年6月拱效应的影响,又在天然沉积的正常固结粘土中做了渗透试验.其结果证实,在超静水头小于上覆有效压力的情况下确能发生水力劈裂.之后,又在挪威做了系统试验,并发现产生水力劈裂时的水压力与侧压力有关,且水压减小后土体渗透会相应减小,土中裂缝重新闭合.L.B jerrum等[8]还根据钻孔水力劈裂试验测定劈裂缝的闭合压力u cl及静止土压力系数K0.先抬升测压管的水压力至土中产生水力劈裂(缝),然后,降低水压力直至裂缝闭合.假定单位时间内的流量突然下降,且裂缝闭合,此时的水压力即为闭合压力ucl,钻孔发生水力劈裂的起裂压力为u f>σz+σt(1)式中:σz 为垂直应力;σt为土体的抗拉强度.根据L.B jerru m等的方法,A.D.M.Penman[9]在Sca mmonden坝和L lyn B rianne坝的粘土心墙中进行了钻孔水力劈裂试验,测得水力劈裂(缝)的闭合压力和静止土压力系数.重复进行试验时,发现闭合压力有所增加,且最低的闭合压力介于心墙中相应位置土体单元的大主应力σ1和小主应力σ3之间.P.R.Vanghan[10]通过现场钻孔水力劈裂试验,建议的水力劈裂起裂压力为u f=mσ3+σt(2)式中:试验常数m取决于钻孔周围的应力分布与应力路径,一般取m=1~2.美国的Tet on坝失事后,在该坝上进行了两组现场水力劈裂试验,主要目的是确定填料合理的泊松比,以便用于该坝的有限元应力计算[11].试验结束后对坝体试验段的开挖显示,几乎所有试验段形成的劈裂缝均为垂直缝,且裂劈面几乎垂直于坝轴线方向.只有少数水平方向的劈裂缝.由于在水平缝高程相近的相邻钻孔中也发现了水平缝,故可认为这是由于相邻钻孔的高空气压力钻进所致.A.K.Parkin等[12]曾在路堤上模拟土坝进行现场钻孔水力劈裂试验.试验结果表明,初始起裂压力与注入的液体性质有关,且随液体粘度和固体物质含量的增加而增大.在渗透性小、密实度高的路堤上试验得到的初始起裂压力,比在渗透性大、密实度低的路堤要大,劈裂(缝)的方向也不一样,前者为水平向,后者为垂直向;且后者在堤边坡钻孔中的水力劈裂(缝)平行于堤边坡,堤中心线上钻孔中的水力劈裂(缝)方向不受堤边劈裂(缝)的影响.此外,在有超载地段测得的初始起裂压力要高于没有超载的情况.1.2 室内试验研究L.B jerrum等[7]最初利用模型试验槽,在槽内填入分层压实粉质粘土,在土体中心设置测压管进行水力劈裂试验,在测压管中施加水压力观察流量的变化,通过透明的槽壁观察裂缝发展情况.试验结果表明,由于试验槽侧壁的约束力,土体中产生水平而不是垂直的裂缝,裂缝产生的位置在测头底部以上10c m处.开裂后再降低水压力又可看到裂缝闭合.在裂缝张开时,通过测压管流入的水量急剧增大,以此类推来解释现场钻孔水力劈裂试验中所出现的失水现象.为了证明闭合压力等于土的围压,L.B jerrum等[8]在三轴试验装置中模拟现场的水力劈裂试验.在三轴仪中进行水力劈裂试验,要比上述模型试验槽能更准确地控制试件的边界受力状态.试验表明,水力劈裂发生时的闭合压力等于围压.此外,切开发生水力劈裂的试件观察到,只有垂直裂缝而没有水平裂缝,且裂缝延伸到试样边缘.E.S.Nobari等[13]利用三轴仪研究了中空圆柱土(匹兹堡砂质粘土)试样的水力劈裂破坏方式、劈裂面方向及裂缝的扩展方式.在试样中沿轴心线钻一圆柱孔,再回填砂,加内水压力ui于圆柱孔内使试样产生水力劈裂.试样外用橡皮膜包上一薄层砂,施加独立于内水压力的外水压力u于砂层中,还可施加独立于内水、外水压力的轴向压力σv 和围压σH.试验结果表明,水力劈裂为发生在小主应力面上的拉伸破坏,裂缝既可以是垂直也可以是水平的,裂缝的方向则取决于试样的受力状态;水力劈裂是从有效小主应力σ′3最先达到抗拉强度的地方产生,之后扩展到试样整个断面;土的自身抗拉强度可起到阻碍劈裂发生的作用,但土的抗拉强度一般不大,其影响就微乎其微.对于高度在15m以上的心墙坝,可假定坝体心墙材料的抗拉强度为0.在不均匀应力状态下,水力劈裂是逐渐产生的,而不是突然贯穿整个坝体心墙,劈裂发生的最危险位置在心墙的上游面.E.S.Nobari等的试验虽可控制较多的应力与渗流状态,但是由于对试样轴心的圆柱孔内填砂的影响不易估计,以及试样较短易受端部约束的影响,试样的应力状态仍不明确,故试验的结论只是定性的.27 第2期章定文,等:土体中水力劈裂研究进展美国的Tet on 坝失事后,W.Ja woski 等[14]用Tet on 坝的原状土和重塑土制成203mm 的立方体试件,在其3个方向分别施加应力σ1,σ2和σ3,在垂直于击实层面的钻孔(直径4.8mm )中施加水压力进行水力劈裂试验,研究了土的组成、密度、含水量、抗拉强度和试验历时等对土中水力劈裂的影响,以及在试件产生劈裂后,先降低孔中水压力然后再升压的渗流变化.试验结果表明,可将水力劈裂起裂压力表示为围压σH 的线性函数,即u f =m σH +σta(3)式中:m 为试验点回归线的斜率,它取决于钻孔周围的应力分布和土的总应力(一般取m =1~2,试验中得m =1.5~1.8);土的视抗拉强度σta 与土的抗拉强度σt 、试验条件、加荷速率及钻孔尺寸有关,本次试验中σta =20~270kPa .由于该试验存在三维渗流场,且试验中各因素交互影响较为复杂,试件的应力场难以计算,判别式采用了综合系数法,这在水力劈裂的定量计算上做了有益的探索.陈愈炯等[15]利用中心钻孔的土圆柱试件,通过端部进水口不同形状的实心试件的水力劈裂试验,研究了具有不同渗流场试件的水力劈裂.还对不透水厚壁筒进行了弹性应力计算,并预计到发生部分弹塑性应力调整的可能性.根据试验结果指出,水力劈裂既不是一点破坏导致整体破坏,也不是整体达到强度极限后出现的破坏形式,而是介于两者之间.水力劈裂的起裂压力u f 随孔壁厚度及加压速率的增加而增大,先期裂缝会降低土体抵抗水力劈裂的能力,但随着土体再固结时间的增长,会发生一定程度的愈合.杨斌[16]利用三轴压缩、拉伸、扭剪仪进行了不同围压、不同应力比等条件下土的水力劈裂试验,以及对有先期扭转剪切面的土样试件的水力劈裂试验,还分析了试件的应力.结果认为,渗水作用既可导致有效小主应力σ′3达到土体抗拉强度σt 的拉伸破坏形式,也可导致Mohr 2coul omb 理论所控制的剪切塑性流变,主要取决于试件的大小主应力比σ1/σ3.试验还表明,试件是否发生水力劈裂不能用内水压力u i 是否超过起始条件下的最小主应力σ3与土的抗拉强度σt 之和来判断,必须是调整后的有效小主应力σ′3达到土的抗拉强度σt 之后才会产生水力劈裂.通过扭矩作用下试件的水力劈裂试验,观察到水力劈裂将沿着最小主应力的倾斜面发生,而土体中的先期扭剪屈服面则对水力劈裂影响不大.丁金粟等[17]利用改装的普通三轴仪进行了土的中空圆柱试样室内水力劈裂试验.试样的外径为10c m ,内径6c m ,高20c m.试样的土料为北京郊区某水库筑坝斜墙壤土,其塑限为17%,液限为28%,塑性指数为11%,试样经过分层击实.通过改变初始应力条件、内腔水压力,以及试样围压、应力路径等,研究了产生水力劈裂的必要条件,并推导了在渗水作用下中空圆柱试样水力劈裂的弹性解.结果表明,无论试样的应力路径如何,试样产生水力劈裂的必要条件是,在渗水体积力作用下试样中的应力将进行调整,调整后的最小有效应力为拉应力,且数值上等于或略大于土的极限抗拉强度.K .Y .Lo 等[18]利用三轴仪研究了圆柱压实粘土试样饱和度和固结度对起裂压力的影响.试样直径为103mm ,高120mm ,沿试样轴心线形成直径12mm 的圆孔,在圆孔内施加水压力进行水力劈裂试验.施加在试样上的围压与轴向压力的比值为0.6.试验结果表明,在相同围压下,饱和固结(SC )试验测得的试样起裂压力最高,非饱和不固结(UU )试验测得试样的起裂压力次之,饱和不固结(S U )试验测得试样的起裂压力最低.但这3种试验得到的起裂压力都比小主应力σ3大.另外,实例记录的现场起裂压力介于SC 试验和S U 试验测得的起裂压力之间,裂缝出现的相对位置则取决于土的饱和度和固结度.J.K .A tkins on 等[19]进行了土的中空圆柱试样室内三轴不排水试验的水力劈裂特性研究.试验结果表明,起裂压力与围压、土的不排水剪强度,以及试样中心圆孔孔径与试样直径的比率有关.此外,还与所加液体的类型、土的超固结比、初始应力比,以及加压速度等有关.刘令瑶等[20]对宽级配砾石土的水力劈裂特性进行了室内三轴试验研究.土料为瀑布沟黑马料场的砾石土,采用等重量替代法以5~10mm 的粗粒料代替超过10mm 的颗粒料,制成外径为100mm ,内径4mm ,高200mm 的空心圆柱试样.试验结果表明,含砾量是决定该类土是否发生水力劈裂的主要因素.含砾量小于15%时发生水力劈裂;起裂压力随土样干密度、围压和加压速度的增加而增大.经试验得出的起裂压力u f 与围压σH 之间关系的经验计算式同(3)式,其中的试验常数m =0.86;σta =0.21MPa .当含砾量大于20%时,试样的破坏形式与劈裂破坏有明显差别,破坏后的试样内有明显的集中渗漏通道,称其为水力击穿.37水利水运工程学报2006年6月曾开华[21]以ZSY -1型真三轴仪为基础,研制了一种新的水力劈裂试验装置,研究了中主应力σ2、加压速率、试样中心圆孔孔径(4~8mm )等对试样水力劈裂起裂压力的影响,并揭示了水力劈裂的渐进拉裂破坏机理.试验所用土料为南京下蜀粘土,其含水量为22.4%,分层击实制成7cm ×7c m ×3.5c m (分别为σ1、σ2和σ3的作用方向)的土样.试验得到的压实粘土样起裂压力u f =1.82σ3-0.637(σ2-σ3)+5.04(4) 可见,中主应力σ2愈大,起裂压力愈小;小主应力σ3愈大,起裂压力愈大;起裂压力随(σ2-σ3)的增大而减小.M.C .A lfar o 等[22]采用三轴仪和固结仪,研究了一种人工低渗透土样的水力劈裂特性.土料为40%的细砂(平均粒径D 50=0.18mm ,不均匀系数C u =2.2,曲率系数C c =1.0)和60%的高岭土(液、塑限分别为64%和35%)混合而成.对试验结果分析表明,水力劈裂机理为张拉破坏;如果土体中存在一定的初始裂缝,使土体发生劈裂的起裂压力就小,且初始裂缝的方向并不影响劈裂裂缝的扩展方向.综合以上室内、外试验成果,判断现场钻孔或实验室内钻孔试件产生水力劈裂的准则可概括为u f =m σm in +n σt (5)式中:试验常数m ,n (m =1~2,n =0~1)与试件的形状、几何尺寸、土的物理力学性质及加压速率等有关.对于不同条件下的水力劈裂试验,试验常数m ,n 值均不相同,所以无法进行不同试验间的相互验证,故(5)式离工程实际应用尚有一定的距离.2 水力劈裂破坏机理研究2.1 剪切破坏机理N.R.Morgenstern 等[5]、J.P .Cater 等[23]、A.Mori 等[24]、A.K .Panah 等[25]和E .Yanagisas w 等[26]都认为,土中水力劈裂是由于土受剪切破坏所致.N.R.Morgenstern 等[5]指出,当孔隙水压力上升时,有效应力圆向Mohr 2Coul omb 破坏包络线方向移动,直到与其相切时发生水力劈裂.在土体是均质材料、且服从Mohr 2Coul omb 破坏准则和土中钻孔的存在不影响地层应力的假定下,推导出水力劈裂的起裂压力的表达式为u f =σ1+σ32-σ1-σ32sinφ′+c ′ctg φ′(6)式中:c ′为有效粘聚力;φ′为有效摩擦角.(6)式劈裂条件的破坏包线为直线.但E .S .Nobari 等[13]认为,Mohr 2Coul o mb 破坏包线在张拉区应是弯曲线.因此,N.R.Morgenstern 等提出的理论适用范围将会受到一定的限制.K .R.Massarsch [27]采用圆孔扩张理论分析水力劈裂的机理.假定土为理想弹塑性体,且各向同性、饱和不排水,以及土中的圆柱孔为无限长、孔的膨胀不受土的初始水压力影响.根据Ske mp t on 孔隙水压力参数A f 确定土中孔隙水压力的变化.土中的水平有效应力为σ′H =τf (1.73A f +0.43)(7)式中:τf 为土的不排水剪强度.当σ′H 小于(7)式的值时,不会发生水力劈裂;σ′H 若大于(7)式的值时,可能产生水力劈裂破坏.此时的起裂压力u f 与膨胀压力P u 的关系为P u =τf ln 1.36Eτf (1+μ)(8)式中:E 为土体的弹性模量;μ为土的泊松比.J.P .Cater 等[23]得到了理想弹塑性材料中圆孔扩张理论的解析解.假定土体为各向同性,并服从Mohr 2Coul o mb 屈服准则,发生水力劈裂的起裂压力就是最终极限扩孔压力.对于纯粘性材料,起裂压力为u f =σH +c 1+ln Gc (9)47 第2期章定文,等:土体中水力劈裂研究进展式中:σH 为围压;c 为土体粘聚力;G 为土体剪切模量.A.Mori 等[24]认为,水力劈裂是由于剪切破坏所致.建议采用如下的经验计算式计算起裂压力u f =σH +q u (10)式中:q u 为土体的无侧限抗压强度.此外,试验结果表明,只要施加(液体)压力的速率足够快,以致使得注入的液体来不及渗入土体的微裂隙中,就可以忽略注入液体的粘性、土样大小及土样中的初始裂隙对起裂压力的影响.A.K .Panah 等[25]采用弹性理论计算土的厚壁圆柱试样的水力劈裂起裂压力.对于均质、各向同性的弹塑性土体,并服从Mohr 2Coul omb 屈服准则时,起裂压力为u f =(1+sin φ)σH +c co s φ(1-r 2i /r 2h )1+(r 2i /r 2h )sin φ(11)式中:c 为土的粘聚力;φ为土的内摩擦角;r i 为注水孔半径;r h 为圆柱体半径.(12)式表明,当注水孔壁土体单元的应力圆与Mohr 2Coul omb 破坏包线相切时发生水力劈裂.如果土的内摩擦角很小,且注水孔半径相对于圆柱体半径很小时,(12)式可转化为u f =σH +c (12)计算表明,由不固结不排水(UU )三轴试验得到的力学参数计算的起裂压力与室内试验数据十分吻合.据此认为,土的水力劈裂是由于孔壁周围径向和切向应力的差异导致的剪切破坏.J.K .A tkins on 等[19]认为,由于钻孔壁附近土的不排水抗剪强度致使土体在不排水条件下产生了水力劈裂,并运用建立在圆筒壁或球孔壁上应力分布的简单解,得到起裂压力u f 与土的不排水抗剪强度S u 的关系为u f =N f S u +σH (13)式中:N f 为不排水劈裂因子,与试样及钻孔的几何尺寸有关.2.2 张拉破坏机理张拉破坏理论主要是基于当最小有效应力成为负值且超过土体的抗拉强度时,则发生水力劈裂,即Δσ′3=Δσ3-u ≤-σt (14)式中:u 为超静孔隙水压力.P .R.Vanghan [10]认为,水力劈裂产生时,有效小主应力σ′3必须在张拉区.当有效小主应力变为拉应力,且其数值大于土的抗拉强度时,就会形成(劈)裂缝,而要保持裂缝张开,缝中的水压力必须大于边界上的总应力.美国Tet on 坝失事原因调查研究小组提出,水力劈裂应发生在土的抗拉强度与最小主应力之和小于静水压力的区域[28],即u f >σ3+σt (15)实际上,(16)式即为P .R.Vanghan [10]提出的水力劈裂破坏机理的总应力表达形式.W.Ja woski 等[14]假定土为不透水的线弹性材料、水力劈裂发生时有效应力为拉应力,且在数值上等于土的抗拉强度.通过平面应变分析得出土中钻孔的开孔和钻孔中水压力的施加产生的总应力变化,推导出起裂压力的近似解为u f ≈σH +σt 2(16)并认为,水力劈裂是弱链破坏现象,劈裂起始于抗劈裂最弱的点.孙亚平[29]推导了平面应变条件下,渗水体积力作用的中空圆柱土体在等围压下的起裂压力弹性解.推导中假定孔内壁的环向应力等于土的极限抗拉强度时孔内壁出现裂缝,压力水“楔入”裂缝后,导致裂缝沿径向扩展,产生水力劈裂.此时的起裂压力为u f =2(1-μ)(1-2μ)ln b -ln a +1-b 2a 2-b 21-a 2b22b 2b 2-a 2σH +σt 0(17)57水利水运工程学报2006年6月式中:μ为土的泊松比;b为试件外半径;a为试件内半径;σt0为土的极限抗拉强度.K.Y.Lo等[18]假定施加的水压力达到初始小主应力与土的抗拉强度之和时发生水力劈裂.推导了在外压力p作用下,在厚壁圆筒试样中心圆孔中加内水压力时产生水力劈裂的弹塑性解,并用传统的土的力学参数(c、φ)与抗拉强度表达.当试样直径比中心圆孔直径大得多且外压等于围压时,起裂压力为u f=c cosφ+(1+sinφ)σt2+(1-sinφ)σH(18) K.H.Andersen等[30]认为,土体的最小有效主应力为负(张力),且数值大于土体的抗拉强度时,土体发生水力劈裂.并强调了土体应力-应变非线性、土体平均总应力和剪切应力变化引起的超静孔隙水压力对水力劈裂的影响.曾开华[21]基于渐进拉裂破坏机理,并考虑中主应力σ2的影响,推导了三向应力作用下中空圆孔土体水力劈裂的弹性和弹塑性理论解.起裂压力的弹性解是发生水力劈裂的下限值,而弹塑性解是发生水力劈裂的上限值.三向应力作用下的起裂压力为u f=m1σ3+m2(σ2-σ3)+s(19)式中:m1,m2为比例系数;s为强度因素项.理论推导的结果为:弹性解(下限解)的m1=1.0,m2=-0.5,s=0.5σt;弹塑性解(上限解)的m1=1+ sinφ,m2=-(1+sinφ)/2,s=c cosφ+0.5σt(1+sinφ).也有学者认为,水力劈裂是两种机理的共同作用.谢兴华等[4]指出,地下岩土体存在原始裂隙,在渗透水压力作用下,这些裂隙发生扩展.其破坏的力学机理是拉还是剪,取决于发生水力劈裂时哪一种作用占优.此外,刘令瑶等[20]从孔隙结构形式阐述了宽级配砾石土的水力劈裂机理.认为纯细料土的孔隙结构形式为封闭型,,注水压力主要以面力形式作用于孔壁,孔周的孔隙水压力增大,有效应力降低,当有效拉应力达到土的拉伸强度时,试样产生水力劈裂.当含砾量增加,土的孔隙结构便逐渐由封闭型变为半封闭、半开敞型,孔隙部分连通,渗透性增大,注水压力部分以面力形式作用于孔壁,部分以渗透力形式作用于试样内,试样既可能以水力劈裂也可能以水力击穿形式破坏,取决于砾石的含量.当含砾量进一步增加到孔隙完全连通的开敞结构形式时,试样只会以水力击穿形式破坏.3 水力劈裂的数值模拟采用数值模拟方法分析计算开裂问题关键在于如何跟踪裂纹的发展.从处理裂缝的技术角度,可将数值模型分为两类:等效连续介质模型和裂隙介质模型.一般认为,对于属多孔介质的土体,等效连续介质模型更加合理.3.1 等效连续介质模型等效连续介质模型是将裂隙效应等效平均到整个土体中,然后利用经典的连续介质理论进行分析.其优点是可以沿用连续介质理论进行分析,无论在理论上还是在解的方法上均有雄厚的基础和经验,而且无需已知每条裂隙的确切位置和水力特性.引入损伤理论的等效连续介质模型,是研究土体中水力劈裂的一种有效工具.用损伤变量描述岩土体的内部损伤,可避免模拟岩土的开裂.目前,土体损伤力学模型主要有复合体模型[31]、堆砌体模型[32]和土体统一体模型[33].文献[34]基于CT试验建立了一个上海粘土弹塑性损伤模型. J.F.Shao[35]用损伤力学模型模拟裂隙岩体的性状,这种方法可借鉴到土体中.由于对土体损伤力学的研究还处于起步阶段,故将土体损伤力学应用于土体中水力劈裂的模拟还需要进行大量的工作.3.2 裂隙介质模型裂隙介质模型以为,裂隙土体是由孔隙性差、导水性强和孔隙性好、导水性弱的土体孔隙系统共同构成的统一体.有限单元法跟踪裂纹发展的技术又可以分为变网格和不变网格两种.变网格法是随着裂纹的发展,将有限元网格不断地重新划分,或者修改裂纹区域局部网格.其优点是无需修改已有的有限元程序,缺点是每步分析前后的数据处理工作量浩大,且传递困难,尤其是非线性分析时更是如此.不变网格法则是在整个分析6777 第2期章定文,等:土体中水力劈裂研究进展过程中网络保持不变,通过修改某些变量以模拟裂纹发展.如通过修改开裂单元的位移插值函数反映裂纹的存在[36],一旦某一单元开裂,裂纹即贯穿整个单元(这与事实不符),这种方法的计算精度取决于单元尺寸;有的则根据裂纹的发展方向、区域大小改变材料的力学参数,以模拟裂纹的发展.这种思路已经在一些大型商业软件(如ANSYS,MARC等)中应用;此外,也可在应力比较大或可能产生裂纹的区域引入零厚度接触单元实现裂纹跟踪[37].A.K.L.Ng等[38]用预先在心墙土坝的心墙部位设置节理单元的有限元方法,模拟Hyttejuvet大坝心墙的渗漏.应该注意的是,采用有限元模拟裂纹时的计算工作量很大,因而限制了计算规模,故不适合计算大型区域的水力劈裂.采用非连续变形(DDA)数值方法模拟裂纹开裂具有一定的优势.近10多年发展起来的数值流形方法[39]、无单元方法[40]在分析水力劈裂方面也具有相当的优势.如果使用无单元法模拟开裂,只需在裂纹尖端加密节点,随着裂纹的扩展,加密的节点也随之移动,就不会增加太多的计算量.参 考 文 献:[1] 地基处理手册(第二版)编写委员会.地基处理手册(第二版)[M].北京:中国建筑工业出版社,2000.314-315.[2] 王 媛,徐志英,速宝玉.裂隙岩体渗流计算模型综述[J].水科学进展,1996,7(3):276-282.[3] 盛金昌,速宝玉.裂隙岩体渗流应力耦合研究综述[J].岩土力学,1998,19(6):92-98.[4] 谢兴华,速宝玉.裂隙岩体水力劈裂研究综述[J].岩土力学,2004,25(2):330-336.[5] Morgenstern N R,Vaughan P R.S ome observati ons on all owable gr outing p ressures[A].Grouts and D r illi n g M uds i nEng i n eer i n g Practi ce[C].London:Butter worths,1963.36-42.[6] M urdoch L C.Remediati on of organic che m icals in the vadose zone[J].Vadose Zone,Sc i ence and Technology Soluti on s,2000,32:949-1237.[7] B jerru m L,Nash J K T I,Kennard R M,et al.Hydraullic Fracturing in Field Per meability Testing[J].Géotechn i que,1972,22(2):319-332.[8] B jerru m L,Andersen K H.I n2situ measure ment of later p ressures in clay[A].Proceed i n g of5th European Conference onSo ilM echan i cs and Founda ti on Eng i n eer i n g[C].M adrid:1972.333-342.[9] Pen man A D M.Earth p ressures measured with hydraulic p iezometers[J].Ground Eng i n eer i n g,1976,9(8):17-23.[10] Vaughan P R.The use of hydraulic fracturing tests t o detect crack f or mati on in e mbank ment da m cores[R].London:Depart m ent of Civil Engineering,I m perial College,1971.[11] Depart m ent of the I nteri or and the State of I daho on Failure of Tet on Da m.I ndependent Panel t o Revie w Cause of Tet on Da mFailure[R].Denver:US Bureau of Recla mati on,1976.[12] Parkin A K.Hydraulic fracturing tests in si m ulated earth da m s[A].Balke ma A A.Proceed i n gs of the12th I n terna ti ona lConference on So ilM echan i cs and Founda ti on Eng i n eer i n g[C].Rotterda m:Neth,1989.385-389.[13] Nobari E S,Lee K L,Duncan J M.Hydraulic fracturing in zoned earth and r ockfill da m s[R].Berkeley:University ofCalif ornia,1973.[14] Ja woskiW,Duncan J M,Seed H borat ory study of hydraulic fracturing[J].Journa l of the Geotechn i ca l Eng i n eer i n gD i v isi on,ASCE,1981,107(6):713-732.[15] 陈愈炯,孔凡令.击实粘性土水力劈裂试验[R].北京:水利水电科学研究院,1983.[16] 杨 斌.击实粘性土空心圆柱试件水力劈裂性能研究[D].北京:清华大学,1985.[17] 丁金粟,杨 斌.击实粘性土水力劈裂性能研究[J].岩土工程学报,1987,9(3):1-15.[18] Lo K Y,Kaniaru K.Hydraulic fracture in earth and r ock2fill da m s[J].Canad i a n Geotechn i ca l Journa l,1990,27(4):496-506.[19] A tkins on J H,Charles J A,M hach H K.Undrained hydraulic fracture in cavity expansi on tests[A].Balke ma A A.Proceed i n g of the13th I n terna ti ona l Conference on So ilM echan i cs and Founda ti on Eng i n eer i n g[C].Ne w Delhi:1994, 1009.[20] 刘令瑶,崔亦昊,张广文.宽级配砾石土水力劈裂特性研究[J].岩土工程学报,1998,20(3):10-13.[21] 曾开华.土质心墙水力劈裂机理及其影响因素的研究[D].南京:河海大学,2001.[22] A lfar o M C,Wong R C borat ory studies on fracturing of l ow2per meability s oils[J].Canad i a n Geotechn i ca l Journa l,。

水泥砂浆复合受力破坏准则的试验研究

水泥砂浆复合受力破坏准则的试验研究
第 1 卷第 4 4 期
21 0 1年 8月






V 0 . 4, 1 1 No. 4
Au g., 01 2 1
J OURNAL OF B L NG ATERI S UI DI M AL
文 章 编 号 :0 79 2 ( 0 1 0 —4 70 1 0 —6 9 2 1 )40 3 .6
土 的各 个组 成 相 分 别 进 行 单元 划分 , 采 用 相 对 简 并
体 受 力 行 为. 由此 可见 , 细 观力 学 模 型 中 , 在 混凝 土 各 组成 相 的力 学性 能参 数及 破坏 准 则对 混凝 土宏 观 力 学 性能 数值 模 拟结果 的准确性 有 很大 影 响. 根据研 究 方法 的不 同 , 内外 学 者 已经 建 立 了 国
水 泥 砂 浆 复 合 受 力 破 坏 准 则 的 试 验 研 究
王 卓琳 , 顾 祥 林 , 林 峰
( 同济 大学 建 筑工 程 系 , 海 2 0 9 ) 上 0 0 2
摘 要 : 考 常 用的 混凝 土 强度 , 参 设计 了 4种 配合 比水 泥砂 浆. 用拉拔 测 试仪 (i e p l of et 采 1 mp t ul f ts— —
f a t r fc n r t . I a lo b s d i a o r t u t r s t e c i e t e me h n c l e a i r o r r c u e o o c e e tc n a s e u e n m s n y s r c u e o d s rb h c a ia h v o fmo — b





水泥混凝土抗压、抗折、劈裂抗拉强度试验

水泥混凝土抗压、抗折、劈裂抗拉强度试验

实验十九水泥混凝土抗压、抗折、劈裂抗拉强度试验一、试验目的1、测定砼抗压强度确定砼的强度等级,评定砼质量。

2、测定砼抗折强度评定道路砼施工质量,同时它是水泥砼路面设计的重要指标。

3、劈裂法测定砼抗拉强度,了解砼抗拉性能.二、仪器设备万能试验机,劈裂钢垫条,三合板垫层(或纤维板垫层)。

三、试验步骤(一)抗压强度试验1、从养护室取出试件,先检查其尺寸及形状,相对两面应平行,表面倾斜偏差不得超过0。

5mm。

量出棱边长度,精确至1mm。

试件受力截面积按其与压力机上下接触面的平均值计算。

试件如有蜂窝缺陷,应在试验前三天用浓水泥浆填补平整,并在报告中说明.在破型前,保持试件原有湿度,在试验时擦干试件.2、以成型时侧面为上下受压面,将试件放在球座上,球座置于压力机中心,几何对中侧面受载。

3、加荷:砼强度等级小于C30的混凝土取0。

3~0.5MP a/s的加荷速度;强度等级不低于C30时则取0。

5~0.8MP a/s的加荷速度,当试件接近破坏而开始迅速变形时,应停止调整试验机油门,直至试件破坏,记下破坏极限荷载。

(二) 抗折(抗弯拉)强度试验1、从养护室取出并检查试件,如试件中部1/3长度内有蜂窝,该试件应立即作废。

2、在试件中部量出其宽度和高度,精确至1mm。

3、安放试件,支点距试件端部各50m,侧面受载。

4、加荷:加载方式为三分点双点加荷,加荷速度为0。

5-0.7MP a/s,直至试件破坏,记下破坏极限荷载.(三) 劈裂抗拉强度试验1、从养护室取出并检查试件。

2、量测试件尺寸,精确至1mm.3、安放试件,几何对中,放妥垫层垫条,其方向与试件成型时顶面垂直。

4、加荷:砼强度等级低于C30时,以0.02-0.05 MP a/s的速度连续而均匀地加荷,当砼强度等级不低于C30时,以0.05—0.08 MP a/s的速度加荷,直至试件破坏,记下破坏极限荷载,准确至0。

01KN。

四、结果整理1、混凝土立方体抗压强度R按下式计算,精确至0.1MP a。

钢丝网水泥用砂浆力学性能试验方法劈裂抗拉强度试验

钢丝网水泥用砂浆力学性能试验方法劈裂抗拉强度试验
本标准适用于测定钢丝网水泥用砂浆劈裂抗拉强度 一、 试件 采用每组抗折强度试验折断后的另一半试件。 二、 仪器设备 2 1 试验机、夹具及垫条
2.1.1 试验机按GB 7897 3-87《钢丝网水泥用砂浆力学 性能试验方法 抗压强度试验》2.2.1规定。 2.1.2 劈裂抗 拉夹具
按附录A(补充件)规定。 2.1.3 采用直径4±0.1mm钢丝 作为垫条,垫条长度大于40mm。 2 2 试验设备条件 试 验设备条件按GB

7897 1-87《钢丝网水泥用砂浆力学性能试验方法 总则》 规定。 三、试验步骤 3 1 抗折试验后立即进行劈裂抗拉 试验。 3 2 劈裂抗
拉试验须采用劈裂抗拉夹具进行,试验时应使垫条与试 件成型时的顶面垂直,在上、下垫条与试件接触面各垫 以垫层一个,见下图。3 3 试验时,开动试验
机后,当试验机的上压板与劈裂抗拉夹具接近时,调整 球座,使接触均衡,然后连续均匀地加荷,使压力通过 垫条、垫层均匀地传到试件上,加荷速度为每秒5
MPa; P——破坏荷载,N; b——试件截面宽度,公称尺 寸为40mm; h——试件截面高度,公称尺寸为40mm。 4
2 砂浆劈裂抗拉强度
试验结果按每组三个算术平均值评定。三个测值中的最 大或最小值,如有一个与中间值的差值超过中间值的15%, 则取中间值作为该组试件的强度值;如有两
个测值与中间值的差值超过中间值的15%,则该组试件的 试验结果无效。 五、试验报告 试验报告按GB 7897 1-87 规定。 附 录 A 劈裂
抗拉夹具 (补充件) 劈裂抗拉夹具如下图所示。框架、传 压柱、上压板和球座、下压板、铜套、吊簧、定向销等 技术要求应符合GB 3350 4-82
《水泥物理检验仪器 抗压夹具》的规定。 附加说明: 本

土体中水力劈裂研究进展

土体中水力劈裂研究进展
首次成 功应 用 于油气 井 的增 产之 后 , 泛应 用 到 岩土工 程 等其 它 领域 . 力劈 裂 已成 为研 究 岩 土工 程 ( 工 广 水 水 建筑 物 稳定性 、 油 开采 、 石 矿井 突水 防 治 、 废料 地 下 处 置 、 核 地下 污染 物 运 移 、 下 干 热 岩体 热 能 开 发 等 ) 地 的 理 论基 础 . 土体 中 的水力劈 裂 不仅 是处 理大 坝 防渗 的理 论 基础 , 是 解决 地 下 注浆 工 程 的核 心 问 题 ; 献 还 文 [ 4 已对 岩体 中水 力劈 裂 的研 究 现 状 进 行 了 全 面 的综 述 . 力劈 裂 法 还 成 为 污 染 土 修 复 保 护 的 有 效 方 2— ] 水
收 稿 日期 : 0 5一l —l 20 l 5
基 金 项 目 :江 苏 省 交 通 科 技 项 目 (3 O 7 0Y 0 ) 作 者 简 介 : 定 文 (9 8一) 男 , 南 常 德 人 , 士 , 要 从 事 地 基 处 理 和路 基 工 程 研究 章 17 , 湖 硕 主
维普资讯
文献 标 识码 : A
文章 编号 :1 9 6o (o6 o 07 — 8 0 — 4x 2o )2— 0 1 0 0
St t fa t o dr u i r c u i n s i a e o r fhy a lc f a t r ng i o l s
ZHANG ng we Di - n, L U n — u I So g y
法 , 裂造 成 的裂 隙空 间是 污染ห้องสมุดไป่ตู้物质 运移 的通 道 ¨ . 劈 6 本文 则 主要报 道 土体 中 的水力劈 裂 研究 进展 . ]
1 水 力 劈 裂 的试 验 研 究

水泥混凝土劈裂抗拉强度试验记录

水泥混凝土劈裂抗拉强度试验记录

水泥混凝土劈裂抗拉强度试验记录实验名称:水泥混凝土抗拉强度试验实验目的:1.研究水泥混凝土的抗拉强度特性;2.分析不同配合比对水泥混凝土抗拉强度的影响。

仪器设备:1.万能试验机2.钳子3.砝码4.水泥5.粗骨料6.细骨料7.水8.比重秤试验准备:1. 制备水泥混凝土试件:按照一定的配合比,使用水泥、粗骨料、细骨料和水进行配比,搅拌制备混凝土试件。

试件形状为圆柱形,直径为100mm,高度为200mm。

2.将混凝土试件养护28天,目的是让混凝土充分硬化。

实验步骤:1.取养护好的混凝土试件,放置在实验室内温度适宜的环境中,使其恢复室内湿度。

2.使用万能试验机,将试件放入试验机的钳子中,确保试件的顶部和底部与钳子的夹持面平行。

3. 设置加载速度为2.4mm/min,开始试验。

4.在试验过程中,通过观察试件的裂缝情况以及试验机上的读数,记录试验数据。

5.试件完全断裂后,记录断裂时的最大载荷。

实验数据记录:配合比:水泥:粗骨料:细骨料:水=1:2:3:0.5试验编号断裂载荷(N) 断裂直径(mm)123854.5225004.3324404.4423504.5524304.4实验结果分析:根据试验数据和实验结果,可以得出以下结论:1.水泥混凝土的抗拉强度是较高的,且在荷载作用下不易发生断裂。

2.不同配合比对水泥混凝土的抗拉强度有一定的影响。

在本次试验中,配合比为1:2:3:0.5的样品抗拉强度较高,说明此配合比能够有效提高混凝土的抗拉能力。

实验总结:本次试验通过研究水泥混凝土的抗拉强度特性,分析了不同配合比对水泥混凝土的影响。

通过试验数据的分析和结论的得出,我们可以更好地设计和施工水泥混凝土结构,提高工程质量。

同时,也提醒我们在实际工程中,需要选择合适的配合比和充分控制施工工艺,以确保结构的抗拉能力和耐久性。

高水压作用下混凝土裂缝开裂扩展试验研究

高水压作用下混凝土裂缝开裂扩展试验研究

高水压作用下混凝土裂缝开裂扩展试验研究论文综述近50 年来,我国水电工程建设取得了令人瞩目的成就,一批大坝工程的设计建设和安全运行标志着国坝工技术整体上达到了国际先进水平。

如龙羊峡重力拱坝(坝高178 m),水布垭面板堆石坝(坝高233 m),二滩双曲拱坝(坝高240 m),小湾混凝双曲拱坝(坝高292 m)等。

但是随着筑坝技术的提升,坝高的增加,高压水力劈裂也成为日益严峻的问题。

因为对于大型混凝土坝而言,经过多年运行,均已不同程度的出现裂缝,甚至有的大坝在施工期就出现了各种各样的裂缝,它们的存在将会影响结构的实用性和耐久性,严重的裂缝还会恶化结构的强度和稳定,破坏其整体性和抗渗性,危及建筑物的安全运行。

在传统的混凝土重力坝结构设计中,一般只考虑水压力、自重荷载、扬压力、泥沙压力、风浪压力、冰压力、地震力荷载。

事实上,对于易出现裂缝的混凝土重力坝,仅考虑以上荷载是不够的,裂缝内的水荷载对重力坝的影响同样不容忽视。

一般高坝都是在深水压力下运行,在出现裂缝后,水压力直接作用下的裂缝扩展与稳定性是工程界极为关注的问题。

由于水压力作用下的混凝土断裂试验难度非常大,装置较为复杂,国外只有少数学者开展过这方面的试验研究。

Brtihwiler和Saouma,对不同水压下裂缝扩展中水的压力分布进行了研究。

Slowik 和Saouma 对不同加载速率和裂缝突然闭合下,裂缝内水压力、水前峰和裂缝扩展之间的关系进行了研究。

贾金生等对特高重力坝的高压水劈裂问题进行了初步探讨,并建议对坝高超过200m的重力坝设计时,要考虑高压水劈裂问题。

秦飞采用边界元方法研究了带裂纹重力坝在不同水压下和不同裂缝长度时水压对应力强度因子的影响。

很多学者主要从岩石水力劈裂方面进行了一系列研究,如李宗利等主要对岩石与混凝土结构在裂缝处于稳定状态时缝内水压力分布进行了理论研究。

因此,开展水压力作用下混凝土裂缝扩展与断裂特性的试验研究,并测定混凝土在水压力作用下的断裂参数,对于认识混凝土坝在深水压力作用下的断裂特性具有重要的理论意义和工程参考价值。

混凝土抗劈裂实验报告

混凝土抗劈裂实验报告

混凝土抗劈裂实验报告实验目的本次实验旨在研究混凝土的抗劈裂性能,了解混凝土在受到剪应力作用时的抗裂性能,以及混凝土中添加纤维材料对抗劈裂性能的影响。

实验原理混凝土的抗劈裂性能是指混凝土在受到剪应力时能够抵抗裂缝扩展的能力。

剪应力会在混凝土中形成剪切沿混凝土截面的力。

混凝土的抗劈裂性能主要取决于混凝土的强度、纤维材料的添加、混凝土配合比等因素。

实验器材和试验材料- 实验器材:劈裂试验机、测力仪、计时器等。

- 试验材料:水泥、细骨料、粗骨料、纤维材料等。

实验步骤1. 配制混凝土:按照配合比准确称取水泥、骨料等试验材料,加入适量水进行搅拌,得到均匀的混凝土样品。

2. 准备试样:根据劈裂试验标准要求,制备标准尺寸的混凝土试样。

3. 实验预处理:将试样表面清理干净,确保试样表面的平整度和光洁度。

4. 进行劈裂试验:将试样放置于劈裂试验机上,并调节试验机的参数使其符合试验要求。

以规定的加载速率施加剪应力,直至试样发生破坏。

5. 记录实验数据:在加载过程中使用测力仪测量劈裂试验机施加的力,用计时器记录加载时间等数据。

6. 分析实验结果并总结。

实验结果与分析实验结果如下表所示:试样编号加载时间(s) 破坏力(kN):: :: ::1 20 10.22 18 9.83 22 11.5根据上表数据可以看出,试样的加载时间和破坏力存在一定的相关性。

加载时间相对较短的试样往往具有较低的破坏力,而加载时间相对较长的试样破坏力较高。

通过对不同试样的比较发现,添加纤维材料的试样在抗劈裂性能上表现更好。

纤维材料能够增加混凝土的韧性并抑制裂缝扩展,从而提高混凝土的抗劈裂性能。

结论通过本次实验,我们得出以下结论:1. 混凝土的抗劈裂性能与加载时间和破坏力存在相关性,加载时间较短的试样破坏力较低。

2. 添加纤维材料可以提高混凝土的抗劈裂性能,增加混凝土的韧性。

改进建议基于本次实验的结果和分析,提出以下改进建议:1. 在实际施工中,可以适量添加纤维材料来提高混凝土的抗劈裂性能。

劈裂灌浆加固技术现场试验研究

劈裂灌浆加固技术现场试验研究

Te hno o y o lti g Gr u i g c l g fSp itn o tn
MA n Mi g—y e W U . u , Ke BAIYo g—n a n in
( .Istt o rht trlE gne n ,S a d n d m oa o a C l g ,J a 5 10, 1 ntue fA c i cua n ier g h n o g Moe V ct nl o ee i n 2 0 0 i e i i l n
20 0 5 10;2 .河 海 大学 岩 土力 学 与堤 坝 工程 教 育 部 实验 室 ,南 京
[ 要] 针对 该技 术在 施 工过 程 中对 坝体 的稳 定 性 影 响 , 合 某 水 库 大 坝 防 渗加 固 工程 , 摘 结 开 展 了大量 的现 场试 验研 究。通 过现 场 试 验研 究 , 到 了劈 裂 灌浆 施 工 工程 中坝 体 的 沉 降 变化 得 规 律 , 结 了孔 隙水压 力 以及 浆脉 形 成 情 况 , 价 了劈 裂 灌 浆 效 果 , 现 场施 工提 出 了理 论 指 总 评 为 导和依 据 。 [ 关键词] 劈 裂 灌浆 ; 土坝 加 固; 防渗 处理 ; 场 试验 现
o d rt v l a e t e efc ft e d m t b l y T r u h t e i —st e t ,t e s t e n u e o r e o e au t h f to h a S s i t . h o g h n e a i i ts u s h e t me tr l f l
C .,Ld,Jn n2 0 3,C ia o t ia 5 01 hn )
Absr c : I h s p p rCo t a t n t i a e mbi i g e gn e i g,a lr e n n n n i e rn a g umb r o n—st e t r are uti e fi iu tsswe e c rid o n

砂浆开裂测试方法

砂浆开裂测试方法

砂浆开裂测试方法全文共四篇示例,供读者参考第一篇示例:砂浆开裂测试是建筑材料测试中常见的一种,它可以帮助我们了解砂浆的强度和耐久性,进而指导工程设计和施工。

砂浆在建筑工程中起着连接、填充、保护和装饰的作用,而砂浆开裂会导致其功能受损,甚至影响整个建筑的使用寿命和安全性。

对砂浆开裂进行测试是非常重要的。

砂浆开裂的原因有很多种,主要包括材料选用不当、配合比失调、施工不当、环境因素等。

进行砂浆开裂测试可以帮助我们找出问题所在,及时采取措施进行修复和改进。

下面将介绍一种常用的砂浆开裂测试方法。

一、测试原理砂浆开裂测试的原理主要是通过施加外部载荷或在特定环境条件下对砂浆进行加载,观察其裂缝形成和扩展的情况,从而评估砂浆的性能。

通过测试可以了解砂浆的抗拉强度、抗压强度、抗冻融性等参数,以便保证砂浆的质量和稳定性。

二、测试方法1.材料准备进行砂浆开裂测试前,首先要准备好测试所需的材料,包括水泥、沙子、水、试验设备等。

根据具体要求选择合适的水泥种类和配合比,保证材料的质量符合标准要求。

2.制备砂浆试件将水泥、沙子和水按照一定比例混合制备成砂浆,然后用模具将砂浆压实成均匀厚度的试件。

制备的试件可以根据需要进行养护和标记,以便后续测试时进行识别。

3.试件负荷在规定条件下对试件施加负荷,可以是静载荷、动载荷或循环加载,以模拟实际使用条件中的载荷情况。

在加载过程中观察砂浆试件的变形、裂缝情况,并记录相关数据。

4.观察记录观察试件的裂缝形成和扩展情况,记录裂缝的长度、宽度、位置等参数。

通过观察和记录可以评估砂浆的开裂情况和性能表现,为后续的分析和改进提供参考。

5.分析结果根据测试数据和观察结果对砂浆的性能进行评估和分析,找出存在的问题和改进的方向。

可以根据具体情况采取相应的措施,修复已经开裂的砂浆,改进配合比和施工工艺,提高砂浆的质量和稳定性。

三、注意事项1.在进行砂浆开裂测试时,要严格按照标准操作流程和要求进行,保证测试结果的准确性和可靠性。

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第25卷 增1岩石力学与工程学报 V ol.25 Supp.12006年2月 Chinese Journal of Rock Mechanics and Engineering Feb.,2006收稿日期:2005–08–10;修回日期:2005–12–02基金项目:国家自然科学基金重点项目(50239070);南京水利科学研究院青年基金资助项目(Y10402)作者简介:速宝玉(1936–),1958年毕业于华东水利学院河川水工结构专业,现任教授、博士生导师,主要从事岩土工程渗流及其控制方面的研究工作。

E-mail :iamxiexh@水泥砂浆水力劈裂试验研究速宝玉1,谢兴华2,王国庆3(1. 河海大学 水电学院,江苏 南京 210098;2. 南京水利科学研究院 水工水力学研究所,江苏 南京 210029;3. 浙江省钱塘江管理局,浙江 杭州 310016)摘要:选用水泥砂浆作为试验材料,研究其在水力劈裂条件下的破坏特征。

制作空心圆柱试件,在三轴渗流应力耦合试验仪上进行水力劈裂破坏试验,得到试件破坏时的应力状态没有满足整体的破坏条件。

对此做了详细研究,认为之所以出现这种情况是因为材料不均匀。

材料的不均匀引起了试件内部应力场分布不均匀。

在处于高应力的某些点上,首先达到破坏条件(拉剪破坏条件),出现微裂纹。

微裂纹出现以后,应力集中显著,微裂纹沿裂尖继续扩展,直到整体劈裂,试件破坏。

文中建议用材料非均匀系数描述这种非均质材料的破坏特性。

非均质系数越大,材料发生低应力状态破坏的可能性越大。

关键词:水利工程;水力劈裂;试验研究;非均值材料;非均质系数中图分类号: TV 31 文献标识码:A 文章编号:1000–6915(2006)增1–2952–06HYDRAULIC FRACTURE TEST ON CEMENT AND SAND MORTARSU Baoyu 1,XIE Xinghua 2,WANG Guoqing 3(1. College of Water Conservancy and Hydropower Engineering ,Hohai University ,Nanjing ,Jiangsu 210098,China ; 2. Department of Hydraulic Engineering ,Nanjing Hydraulic Research Institute ,Nanjing ,Jiangsu 210029,China ;3. Qiantang River Directorial Bureau ,Hangzhou ,Zhejiang 310016,China )Abstracts :Hollow columns were made with sand-cement grout as test samples ,on which the failure characteristic was studied in the condition of tri axis hydraulic fracturing. The samples were tested on tri axis seepage-stress coupled test apparatus. The data from test show that the stress states did not meet the failure criterion when samples failure. That phenomenon was studied in detail. The result that it was the asymmetry of the sample material leads to the stress field asymmetry. And local high stress can make sample failure from the local spot. Then stress concerctration happened in the failure spot ,which focused on the fracture tip. And then the fracture development was induced. Finally the sample damaged entirely. A new concept ,inhomogeneous coefficient ,was set up to be used to describe the phenomenon of brittle materials failure in low stress level. For any brittle materials ,the larger the inhomogeneous coefficient is ,the larger the possibility of failure in low stress level is. Key words :hydraulic engineering ;hydraulic fracture ;test study ;inhomogeneous material ;inhomogeneous coefficient1 引 言我国西部高山峻岭,水量丰富,蕴藏着丰富的水利资源,在一些合适的地址开一条不长的引水隧洞就能获得几百米水头。

开发这些既经济又清洁的水能资源面临着许多要解决的理论和技术问题。

其中之一是高水头对混凝土结构衬砌体的水力劈裂问第25卷 增1 速宝玉等. 水泥砂浆水力劈裂试验研究 • 2953 •题。

M. K. Hubbert 和D.G .Willis [1]认为,无论液体是否渗入岩体中,开裂面总是沿垂直于小主应力方向。

在实验室中,B. Haimson 得到不透水岩石在周压3σ作用下的水力劈裂值:32σ′+=∆t p R u (1) 在20世纪80年代,L. Bjerrum 等[2]、R. A. Decker 和S. P. Clemence 分别用模型试验得到并证实了劈裂发生时注入水压与围压的关系,即⎪⎪⎪⎭⎪⎪⎪⎬⎫′+∆+′−+−=∆′+∆+′−⎟⎠⎞⎜⎝⎛−=∆))1((])2[()1())1( (])1[(110f 00f 0f t 0f σβσαβσσβσαK u R K v u K u R K v u t > (2) 式中:0σ′和0σ′K 分别为垂直和水平应力,K 为水平应力系数。

关于水力劈裂沿最小主应力面产生的概念,是在用水力劈裂方法进行地应力测量的实践中逐步认识到的。

起初人们认为水压u ≥3σ+C ,而c (黏聚力)很小,可以忽略,因此有u ≥3σ。

L. Bjerrum 和H. Andersen 的试验在水里加了荧光粉,试验后利用暗室技术拍摄到了垂直裂纹的痕迹,证明了水力劈裂沿最小主应力面产生,而水压降低后裂缝闭合的观点。

G . W. Jaworski 等在进行Teton 坝失事原因调查时,在常规三维条件下进行了立方体劈裂试验。

提出如下经验公式:ta 3if R m u +=σ (3)式中:5.1=m ~1.8,ta R 为视在抗拉强度。

孙亚 平[3]的试验证实了参数m 在应力路径清楚的条件下,是可以确定的。

该试验还提出了区分孔内表面力与渗透体积力分别加载的方案,这一点具有创新意义。

朱建华[4]的试验研究了不同水压进口形状下的水力劈裂现象,认为水力劈裂的性质既不是一点破坏导致整体破坏,也不是整体达到极限出现的破坏形式。

上面的研究提出了关于含水量、密度、孔径、渗透系数等对水力劈裂的影响,对于进一步研究水力劈裂问题很有启发。

C. M. Kim 和H. H. Abass [5]在石膏长方体试块上作室内真三轴水力劈裂试验。

试件尺寸为150 mm ×150 mm ×250 mm ,水与石膏的重力比为0.32,在55 ℃条件下干燥7 d 。

在第2,3主应力平面内,与第3主应力成不同角度布置5个方向的压水孔,研究主应力方向对劈裂方向的影响。

试验完成后,将试件切片,观察裂缝的发育状况。

试件内注入油液,且染成红色。

试验控制注油流速在40 cc/min(8 MPa/min),研究裂缝的起始压力。

试件内产生一条裂缝,且平行于钻孔轴向。

试验还有2个试件注油流速为60cc/min(24 MPa/min),研究裂缝扩展情况。

文中给出了随偏转角的变化各个试件内裂缝的起始压力和扩展压力的变化趋势图。

试验中采用倾斜钻孔的方法,在孔内加载水压力,就必然导致材料内部应力状态方向的改变,这将很难精确研究单个应力改变对劈裂的影响,即应力边界条件不明确。

虽然得到了一些有意义的结论,但还不能上升到定量研究的高度。

F. S. John 等[6]在石膏基质材料上钻孔,在孔内用控制爆破的方法获得能量,研究基质裂缝的形式与一些量的关系。

文中得出几个主要结论,加载速率对裂缝的形式影响很大。

高速加载形成多条裂缝,低速加载形成少数几条,或者形成单条裂缝。

裂纹的扩展是因为气体的楔劈作用。

试验加载用爆破气体,虽然做了控制,仍然比较粗略,很难精确控制加载速率,因此只能定性研究加载速率与裂缝形式的关系。

国内的试验研究主要是针对土坝心墙的破坏机制研究,进行的一些土体试件的水力劈裂试验。

在这些试验中,严格控制试件的边界条件,采用单因素变化,研究其对水力劈裂的影响。

其中得出的一个有意思的结论是,试件的破坏有两种形式并存。

即水力劈裂和塑性屈服两种可能性并存,最终的破坏形式与大小主应力比31/σσ有关,但没有给出定量关系。

陈 勉等[7]采用一个大尺寸真三轴模拟系统模拟地层条件,对天然和人工立方体岩样进行水力劈裂破坏试验。

能够检测裂缝扩展的实际过程。

主要讨论了地应力、断裂韧性、节理和天然裂缝等因素对水力劈裂的影响。

试验中对裂缝的检测是采用声发射方法,能够实时监测声波速度的变化,这种变化只能说明裂缝扩展,不能确定裂缝扩展的具体位置,也不能显示裂缝的扩展方向,对水力劈裂的影响也只能定性的说明影响存在,而不能达到定量的程度。

岩石的渗透性是与它所处的应力状态密切相关≤• 2954 • 岩石力学与工程学报 2006年的,渗透性的强弱又反过来影响岩体内渗透梯度的分布。

因此研究二者之间的关系是重要的也是比较复杂的。

张守良等[8]在美国TerraTek公司生产的高温高压三轴试验仪上,模拟油井应力状态作了高压渗透性试验,得出如下结论:对于疏松的高渗砂岩,随围压应力水平增加,渗透性近似呈线性降低,岩样屈服及破坏对渗透性影响不明显;而对于一般渗透水平的岩样,随应力水平增加,渗透率开始呈线性降低并趋于平缓,岩样接近屈服状态时渗透率急剧降低。

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