综掘工作面供电设计说明书.
综掘工作面设备的配置及说明
MYP1140-3×50+1×10
1000
米
1801运输顺槽
综掘工作面设备的配置及说明(B组） 序号 设备名称 型号 主要技术特征 数量 0-3×50+1×10
1000
米
1801回风顺槽
32
低压电缆
MYP1140-3×35+1×10
1000
米
1801排水进风巷
3
台
辅助设备
16
对旋双风机
2
台
17 18 19
双电源电磁启动器 低压橡套电缆 供风管
2 594
台 米 米 临时变电所540m中部采区中部口 。3×35+1×10电缆540×1.1=594m.
120+957+123+62= 1262 1262m 1263
20
供水管
米
综掘工作面设备的配置及说明(B组） 序号 设备名称 型号 Φ 89×4 Φ 108×4 Φ 108×4 Φ 108×4 Φ 108×4 Φ 108×4 Φ 108×4 MYPJ-10-3×35 主要技术特征 数量 单位 用途 备注
综掘工作面设备的配置及说明(B组） 序号 设备名称 型号 主要技术特征 数量 单位 用途 备注
1
掘进机
343KW
1
台
供电设备
3
移动变电站
KBSGZY-500/10/1.2/0.69 KBZ-400/1140（660）
1
台
供电设备
4
馈电开关
4
台
四条皮带各一台总馈
供电设备
5
真空磁力开关
QBZ-120/1140 QBZ-80/1140（660）
GB_50417_煤矿井下供配电设计规范1
GB50417-2007煤矿井下供配电设计规范中华人民共与国国家标准GB50417-2007煤矿井下供配电设计规范Code for design of electric power supply of under the coal mine2007—05—21发布2007—12—01实施中华人民共与国国家建设部联合发布中华人民共与国国家质量监督检验检疫总局中华人民共与国国家标准中国煤炭建设协会主编中华人民共与国建设部公告第646号建设部关于发布国家标准《煤矿井下供配电设计规范》的公告现批准《煤矿井下供配电设计规范》为国家标准,编号为GB50417—2007,自2007年12月1日起实施。
其中,第2.0.1、2·O·3、2·0、5、2、0、6、2、0、9、4、1、1、4、2、1、4、2、9、5、1、3、5·1·4(4、5、6)、6、1、4、6、3、1(4)、7、1、1、7、1、2、7、1、3、7·1·4、7·1·5、7、2、1、7、2、8条(款)为强制性条文,必须严格执行。
本规范由建设部标准定额研究所组织中国计划出版社出版发行。
中华人民共与国建设部二OO七年五月二十一日前言本规范就是根据建设部建标函(2005}124号文件《关于印发“2005年工程建设标准制定、修订计划(第二批)”的通知》的要求,由中煤国际工程集团武汉设计研究院会同有关单位共同编制完成的。
本规范在编制过程中,编制组认真分析、总结与吸取了十几年来国内外煤矿井下供配电采用新技术、新装备的经验及新的科研成果。
所引用的技术参数与指标,就是生产实践经验数据的总结。
特别就是高产高效工作面近几年发展较快,其供配电系统有了比较成熟的运行实践经验。
编制组广泛征求了有关单位意见,经反复修改,最后经审查定稿。
本规范共8章,内容涉及煤矿井下供电的各个方面,主要包括:总则、井下供配电系统与电压等级、井下电力负荷统计与计算、井下电缆选择与计算、井下主(中央)变电所设计、采区供配电设计、井下电气设备保护及接地、井下照明等。
综掘工作面供电设计说明书
综掘工作面供电设计一、综掘工作面供电设计说明书305掘进工作面位于北三采区4#煤层。
轨道巷长度936.8米，设计宽度4.2米，采用一台EPJ-120型掘进机掘进；胶带巷长度971米，设计宽度5.2米，采用一台EPJ-120型掘进机掘进；尾巷长度990.2米，设计宽度4.2米，采用一台EPJ-120型掘进机掘进。
横贯采用炮掘。
305掘进工作面所有机电设备由北三采区变9504#高压开关供电，轨道巷掘进工作面的所有机电设备由一台KBSGZY-630KVA型移变供电，胶带巷、尾巷所有机电设备由一台KBSGZY-1000KVA型移变供电。
轨道巷、胶带巷及尾巷设备型号及供电情况详见《305掘进工作面供电系统图》和《305掘进工作面设备布置图》。
二、掘进工作面设备选型根据我矿现场实际及使用经验设备选型如下：1、掘进机EBJ-120TP掘进机主要技术参数：机长：8.6米机宽：2.1米可掘巷道断面：9-18m2最大可掘高度：3.75m 最大可掘宽度：5m供电电压：660V 总功率：190KW2、可伸缩皮带机SSJ-800/2X55皮带运输机主要技术参数：运输能力：400T/H 电机功率：2*55KW带速：2m/S 带宽：800mm3、刮板运输机主要技术参数：输送能力：150T/H 电机功率：40KW三、掘进工作面供电设备选型1、变压器容量选择305轨道巷设备：EBJ-120TP 掘进机功率190KW ，SSJ-800/2X55皮带运输机功率110KW:S=∑P n *￠cos kr ∑P n =P 掘进机+P 运输机=190+110=300KW需用系数： Kr=0.5（掘进）平均功率因素：cos ￠=0.7（掘进）S=∑PN*￠ cos kr =300*7.05.0=214KVA 根据实际条件轨道巷选用一台KBSGZY-630/10/0.69KV 移动变电站供电。
305胶带巷、尾巷设备：EBJ-120TP 掘进机功率190KW 胶带巷、尾巷各一台，SSJ-800/2X55皮带运输机功率110KW 胶带巷、尾巷各一部:S=∑PN*￠cos kr∑P n =P 掘进机+P 运输机+P 刮板+P 650皮带=190*2+110*2+40*2+7.5*3=702.5KW需用系数：Kr=0.5（掘进）平均功率因素：cos ￠=0.7（掘进）S=∑PN*￠ cos kr =702.5*7.05.0=502KVA根据实际条件胶带巷选用一台KBSGZY-1000/10/0.69KV 移动变电站供电。
14402综采工作面设计
14402综采工作面设计说明书第一节工作面概况矿井14402工作面位于一采区西南侧，为一采区首个综采工作面，工作面地表高程范围为+130m～+180m，工作面标高为-130m～-220m，煤层埋深厚度260～400m，平均埋深330m。
工作面范围内分布有ZK62与ZK63勘探线内有5个见煤钻孔，走向平均坡度3°～20°,西北侧临14401采空区，南面为回风石门及运输大巷，东面为一采区进风巷及回风巷。
14402工作面倾斜长壁后退式采煤方法开采。
工作面走向长度平均580m，切眼长度180米。
工作面皮带巷、轨道巷、回风巷净宽3.2m，高2.2m，净断面7.04m2。
三巷均采用锚网支护。
工作面倾向长180m，走向平均长约580m 。
开采煤层为Ⅳ4煤层。
Ⅳ4煤层煤层厚度1.3～1.7m，平均厚度1.5m。
14402可采储量22.9万t。
此工作面对应的地表从井上下对照图上看出，14402工作面对应地面位置为山坡树林，丘陵地势，无重点保护建筑物。
第二节地貌概况14402工作面对应地面位置为山坡树林，丘陵地势。
第三节煤层与围岩性质一、煤层性质14402工作面所采煤层为Ⅳ4煤层：褐黑色，条痕棕褐色，油脂光泽，薄层至中厚层状，亮煤、半亮煤夹暗煤，条带状结构，易燃。
显微特征为：条带状结构，薄～中厚层状，有机组份占71～81％，矿物组份为19～29％。
二、围岩性质Ⅳ4煤层直接顶和老顶以泥质、泥灰岩为主，近煤层处层理发育，局部发育成楔状，不易破碎，伪顶厚0.2～0.5m，易碎，易冒落，直接底为泥灰岩，层理发育，厚2.0m，该面直接顶为2类中等稳定，老顶为Ⅱ级，底板为Ⅲb级14402综采工作面设计说明书第四节水文地质一、地表根据广西煤炭地质一五〇勘探队于2013年1月提交的《广西田阳县田阳探区XXXX矿段煤炭资源储量核实报告》及评审意见书，矿井水文地质条件属简单，在近右江河地带水文地质条件属中等复杂。
根据2016年05月，XXXX矿编制的《百色右江XXXX煤矿有限公司XXXX煤矿矿井水文地质类型划分报告》及评审意见书，本设计按水文地质条件为简单进行设计。
掘进工作面供电设计
掘进工作面供电设计目录一、掘进工作面概述 (2)二、掘进工作面设备选型 (2)三、负荷记录及移动变电站选择 (2)四、高压电缆截面选择校验 (5)五、按长时负荷电流选择低压电缆截面 (6)六、短路电流计算 (6)七、高压开关的整定 (12)八、低压开关的整定及校验 (13)九、漏电保护装置和接地保护 (17)十、机电管理 (18)十一、供电系统图 (18)掘进工作面供电设计一、掘进工作面概述该工作面位于井田西部，掘进方位为320°40'13"，巷道断面14㎡，煤岩层倾角0-3°巷道掘进总长度为1907米。
采用两台三一重工EBZ-160掘进机。
掘进工作面的机电设备的电源来自1-2煤临时变电所的2号高压开关PJG-400/10Y和低压9号馈电开关，1-2煤临时变电所距掘进工作面配电点240米。
二、掘进工作面设备选型根据我矿现场实际及使用经验设备选型如下：1、掘进机EBZ-160掘进机重要技术参数：机长：10.1米机宽：2.4米供电电压：1140V 总功率：246KW2、可伸缩皮带机SSJ-800/2X55皮带运送机重要技术参数：运送能力：400T/H 电机功率：2*55KW带速：2m/S 带宽：800mm三、负荷记录及移动变电站选择1、1#移动变电站的选用1号掘进机总功率246KW计算电力负荷总视在功率S=ΣP Nθos rC K KVA 式中 S —所计算的电力负荷总的视在功率 ，KVA ； ΣP N —参与计算的所有用电设备额定功率之和， KW ； Cos Φ—参与计算的电力负荷的平均功率因数；0.7 K r --需用系数。
K r 按下式进行选择K r =0.4+0.6NSP P ∑ 式中 P S —最大电机的功率数 ，KW ；ΣP N —其她参与计算的用电设备额定功率之和， KW ； 则 K r =0.4+0.6×246160=0.79 CosΦ取0.7 K r 取0.79 电力负荷总视在功率为 S=246×7.079.0=228KVA 根据计算负荷，选用KBSGZY-315/10矿用隔爆型移动变电站一台。
综采工作面供电方案
红湖煤矿1#—2#煤层综采工作面 供 电 方 案一、工作面概况与设备选型配置根据《煤矿安全规程》的要求，结合本矿的实际情况，矿部出台了《红湖水平分段选型》报告，为井下1#—2#煤层设计了短臂式综采放顶煤采煤工作面（简称综采工作面），综采工作面走向长度600米，切眼开采长度为30米，工作面煤层倾角45°－60°，煤层厚度10米－12米，两层煤间距为2米—7米，采煤方式为短臂式综采放顶煤采煤方式。
设备选型配置情况如设备选型配置情况如下：说明：此表是矿部结合本矿的实际情况出台的《红湖水平分段选型》报告中设备选型为依据，表中，划横线的最后2项是临时填写的，变压器的型号临时更改的，由原型号KBSGZY-630/10型移动变电站更改为KBSGZY-1000/10型移动变电站（根据综采工作面设备负荷计算后的出的数据）。
二、供电系统的选择综采工作面供电电源来自井下中央变电所高压防爆开关引出，高压采用1回路10000V 至采区变电所供一台KBSGZY —1000/10型1000KVA 移动变电站使用。
电缆线敷设路线为：井下中央变电所→316水平材料上山→364水平回风材料顺槽→364水平综采变电所→综采工作面→综采工作面下端头→运输顺槽。
移动变电站、乳化液泵站、开关串车放置在364水平材料顺槽距综采工作面50米处，设备控制开关放置在串车上，移动式变电站在前，开关串车在中，乳化液泵站紧随其后。
序号 设备名称 规格型号 单位 全年计划数量单价金额(万元) 厂家 1 综采过渡支架 ZFG5000/16/25 付 2 20 40 平顶山 2 综采基本架 ZF4800/14/26 付 20 15300 平顶山 3 采煤机 MG －250/300/NWD 台 1 200200 上海天地 4 前部刮板输送机SGZ730/90 米 30 100 奔牛或甘肃容和5 后部刮板输送机 SGZ630/75 米 30 80 6 转载机 SZZ630/75 米 30 70 7 **破碎机 PLM500 台 1 70 8 泵站 BRW200/31.5 台 2 60 无锡泵站9 移动变电站 KBSGZY-1000/10台 1 3010 回柱绞车 JH20 台 2 5 10 淮南煤机厂11 集中控制器KTC102.1套 1 20 20 天津华宇电子有限公司合计980低压电缆沿364水平综采变电所→综采工作面→综采工作面下端头→运输顺槽敷设，采用电压等级为1140V。
综掘供电系统整定值计算书
一、供电系统
1、供电情况
1405回风顺槽综掘工作面设备分为三组供电,一组为采面移动变电站，一组为1405回风顺槽移动变电站，一组为主运皮带巷。
三组变电站的电源均由井下中央变电所高压开关柜采用MYPTJ-3*50+3*25/3+3*2.5型高压电缆两路直接供给,供电电压为10KV。
+(0.0144+0.0013+0.0864) 2=6701A
Id6(2)≈Id4(2)=√3/2* Id4(3)=5803A
Id5(3) =U2e/(1.732*√ΣR2+ΣX2)
=690/(1.732*√(0.00046+0.00878+0.0148+0.269) 2
+(0.0144+0.0013+0.08640.00456+0.0367) 2=2106A
采面移动变电站设在距工作面800米处。
采面移动变压器将10kV高压变为660V电压,给掘进机、锚杆机、综保、探水钻、水泵等供电;各电机由本质安全型真空磁力起动器控制。
1405回风顺槽内的移动变电站将10KV高压变为660V低压，从该变压器引出二路660V电源分别为刮板机、可缩皮带机等供电。
主运皮带巷的移动变电站将10KV高压变为660V低压，从该变压器引出二路660V电源专供掘进局部通风机。
故满足要求
三)、低压电器整定见下表：
编号
开 关
型 号
开关额定电流
A
保 护
方 式
最大负
荷电流
A
最小短
路电流
A
过流保护整定电流
A
灵敏度
系数校验
长时负荷电流
掘进工作面供电设计 (3)
山西阳城山城煤业有限公司集中材料储备巷开拓工作面供电设计说明书编制：机电科长：审核：日期：目录一、掘进工作面概况 (3)二、设备选用 (3)三、工作面移动变电站及配电点位置的确定 (4)四、负荷统计及移动变电站选择 (4)五、电缆截面选择校验 (5)六、按机械强度要求校验电缆截面 (7)七、高压开关的整定 (8)八、低压开关的整定及校验 (9)九、电缆电压降验算 (14)十、漏电保护装置和接地保护 (15)十一、机电管理 (15)掘进工作面供电设计一、掘进工作面概况（一）工作面的选择位置及四邻情况山城煤业有限公司集中材料储备巷开拓工作面位于自行车巷南侧，西侧为南巷；东侧为总回风巷；南侧为采空区。
（二）工作面的参数巷道设计总长：集中材料储备巷482.8m，沿煤层底板掘进，工作面标高约为605m-615m。
二、设备选用（一）工作面设备掘进机选用佳木斯煤矿机械厂生产的EBZ100E型掘进机，其额定功率182.5KW，其中截割主电动机功率为100KW,额定电压为1140(660)V；油泵电机功率为75KW,额定电压为1140(660)V;二运输机功率为7.5KW,额定电压1140(660)V。
（二）顺槽设备1、前期1）煤溜：采用张家口煤矿机械制造公司制造的SGB-620/40T型刮板机两台，额定功率40KW，额定电压660V。
2）乳化液泵站：一泵一箱，乳化液泵采用无锡煤矿机械公司生产的XRB2B(A)80/20型乳化液泵，其额定功率37KW,额定电压660V。
3）调度绞车：采用山西煤矿机械制造公司制造的JD-1型调度绞车一台。
其额定功率11.4KW,额定电压660V。
2、后期1）煤溜：采用张家口煤矿机械制造公司制造的SGB-620/40T型刮板机三台，额定功率40KW，额定电压660V。
2）调度绞车：采用山西煤矿机械制造公司制造的JD-1型调度绞车四台。
其额定功率11.4KW,额定电压660V。
3）乳化液泵站：一泵一箱，乳化液泵采用无锡煤矿机械公司生产的XRB2B(A)80/20型乳化液泵，其额定功率37KW,额定电压660V。
工作面供电设计资料
工作面供电设计资料工作面供电设计是指在矿井工作面对照明、通信、控制、运输、液压及电器设备等进行电力供应的工程设计。
它是矿井安全生产的重要组成部分，直接关系到矿井的生产效率和安全性。
下面将从供电系统的选型、敷设方式、设备配置及故障保护等方面介绍工作面供电设计资料。
首先，供电系统的选型是工作面供电设计的重要环节之一、根据工作面的具体情况选择合适的供电系统，一般可分为沿线供电和集中供电两种方式。
沿线供电是指将电缆沿工作面的各个位置进行布设，适用于工作面距离较近的情况。
而集中供电是指将主供电线路从工作面的一侧引入，然后通过分支线路到达工作面的每个区域，适用于工作面距离较远的情况。
选择不同的供电系统需要考虑到工作面的尺寸、环境条件、电缆损耗及维护等方面的因素。
其次，敷设方式也是工作面供电设计的重要内容。
根据工作面的地质条件和空间限制，电缆的敷设方式可分为地面敷设和地下敷设两种形式。
地面敷设是将电缆通过架空或地道等方式敷设在工作面上方，适用于地质条件较好、空间较宽敞的情况。
而地下敷设是将电缆埋设在地下，适用于地质条件较差、空间较狭小的情况。
敷设方式的选择需要兼顾工作面的安全性、电缆的保护性以及维护的便利性。
此外，设备配置也是工作面供电设计的重要环节。
根据工作面的生产需要，选择适当的电源设备和配电设备。
电源设备主要包括变压器、开关设备和电源柜等，用于调整电源的电压、保护系统的安全。
配电设备主要包括配电箱、开关箱和接线箱等，用于将电源传递到工作面的各个终端设备。
设备配置的合理性和可靠性直接关系到工作面供电系统的稳定性和故障处理的便利性。
最后，工作面供电设计还需要考虑故障保护的问题。
在工作面供电系统中，故障保护是至关重要的，可以采用过电流保护、接地保护、温度保护及短路保护等方式。
在设计中需要考虑到供电系统的可靠性和故障处理的方便性，设置合适的保护设备以及可靠的断电装置，确保故障发生时能够及时停电，保障工作面人员的生命安全。
地面10KV变电所供电系统的设计说明书
矿井地面变电所供电系统设计第一章概况我矿地面变电所电压等级为10/0.4KV ，位于矿井工业场地负荷中心，担负全矿井地面及井下负荷用电，变电所内设S9-500/10、10/0.4KV 变压器2 台，电气设备均为室内布置。
10KV 配电装置选用KYN28-12 型成套开关设备，交流金属（封闭）铠装中置（移开）式开关柜。
0.38KV 配电装置选用YDS 型低压成套开关设备，在性能上满足《煤矿安全规程》的要求。
无功功率补偿采用10KV 母线集中补偿。
安设有可靠的保护接地系统。
第二章拟制供电系统方案根据《煤矿安全规程》的有关规定，地面变电所供电线路，矿井供电线路必须采用双回路，当任一回路发生故障停止供电时，另一回路担负矿井全部负荷的供电。
地面变电所内以双回路10KV 向主通风机房、井下中央变电所、副井绞车房、主井绞车房供电，以两回路0.38KV 向主井绞车房、副井绞车房供电，以两回路0.38KV 、0.22KV 向生产系统、办公楼、调度室供电，机修间、锅炉灯房、房及各工房等以单回路供电。
高低压设备均考虑备用。
电气主接线高、低压均采用单母线分段，设进线总开关、联络开关，并安装双回路闭锁装置，保证双回路供电时，人为误操作联络开关合闸，引起不必要的母线短路现象发生。
正常情况下分列运行，当其中一个回路停止供电时，合上联络开关，另一回路担负全矿全部负荷的供电任务。
其供电系统见附图1（小常煤矿地面变电所高低压供电系统图）。
第三节用电负荷统计（见下表）用电负荷统计表第三章确定开关柜台数第一节、高压开关柜1、根据《煤矿安全规程》规定，保安负荷均采用双回路供电。
根据通风机、副井绞车房、中央变电所、主井绞车房、地面变压器等均设2台高压开关柜配电，计10台。
2、其他进线柜2台、联络柜1台、机厂（预留）1台、电容补偿柜2台、仪表指示柜2台、计8台。
高压开关柜总计18台第二节、低压开关柜1、主要生产、生活供电采用双回路。
2、地面各工房及其他负荷采用单回路。
矿山电力设计规范(1994)-第三章矿井井下供配电
第三章矿井井下供配电第一节供配电电压及供配电系统第３．１．１条井下主变（配）电所的设计应根据生产规模、主排水方式和开采方法等因素确定。
主变（配）电所宜由地面主变电所供电。
采区变（配）电所和其它变（配）电所宜由主变（配）电所或附近的地面变（配）电所经风井或钻孔供电。
第３．１．２条矿井井下应采用下列配电电压：一、井下高压电力网的配电电压，应采用６ｋＶ、１０ｋＶ；二、井下低压网络的配电电压，应采用６６０Ｖ、３８０Ｖ；综采工作面设备应采用１１４０Ｖ；三、手持电气设备额定电压不应大于１２７Ｖ。
第３．１．３条井下配电变压器低压侧严禁采用中性点直接接地方式。
地面上中性点直接接地的变压器或发电机严禁直接向井下供电，但专供架线式电机车整流设备的变压器不受此限。
第３．１．４条井下主变（配）电所的电源电缆，不应少于两回路，并应引自地面主变电所的不同母线段。
当任一回路停止供电时，其余回路的供电能力应能承担全部负荷。
向二、三级负荷供电的小型矿井井下主变（配）电所，可只设一回电源电缆。
第３．１．５条经由地面架空线路引入井下的供电电缆，必须在架空线与电缆连接处装设避雷装置。
第３．１．６条向井下供电的电源线路上不得装设自动重合闸装置。
第３．１．７条井下主变（配）电所的高压馈出线上，应装设相间保护装置和有选择性的接地保护装置；接地保护应动作于断路器跳闸或信号。
第３．１．８条属于下列情况之一的采区供电方式，宜采用移动变电站：一、综采、综掘工作面的用电设备；二、由固定式采区变电所供电有困难或不经济时；三、独头大巷掘进、附近无电源可利用时。
第３．１．９条井下照明网路额定电压，应符合下列规定：一、有爆炸危险的矿井，不得大于１２７Ｖ；经省煤炭局批准，有新鲜风流入的主要巷道，可采用２２０Ｖ；二、无爆炸危险的矿井，固定式照明应采用２２０Ｖ或１２７Ｖ；当采用２２０Ｖ时，天井以及天井至回采工作面之间应采用３６Ｖ；采掘工作面应采用３６Ｖ；三、行灯电压不应大于３６Ｖ。
供电设计说明书
供电设计说明书编制人员：审核人员：编制时间：目录工作面供电设计 (2)一、工作面概况 (2)二、供电概况 (2)三、变压器的选择 (3)四、电缆选择 (3)五、正常运行时回路电压损失校验 (6)六、整定计算 (8)七、接地系统选择 (14)工作面供电设计一、工作面概况1.巷道名称2.巷道位置：3.巷道用途4.巷道长度和服务年限设计工程量为3000m ，服务年限为30年以上。
二、供电概况该巷施工中，电源取自中央变电所，引至井底煤仓临时配电点。
工作面主要用电设备为一台综掘机、一部22KW 电滚筒皮带机，一部2×55KW 皮带机、两台2×30KW 局部通风机（一用一备）。
总负荷约为500.5KW 。
所选参数选择：cos φ=0.6～0.7；ex P PsK ∑+=6.04.0(用电设备按一定顺序起动时选用） 式中：∑pe ——负荷总功率，KWK X ——需用系数 cos φ——平均功率因数PS ——负荷最大电动机功率，KW附：掘进工作面负荷统计见表2-1表2-1 掘进工作面负荷统计表三、变压器的选择根据该掘进工作面负荷大小、布置情况选择变压器的容量：综掘机、两部皮带机、备用风机使用一台移动变压器，风机负荷使用一台专用移动变压器。
1.掘进工作面负荷移动变压器的选择。
总负荷∑Pe =246+22+110+5.5+90=473.5KW 。
最大负荷160KW 。
视在功率计算：S =φcos ∑⨯Kx Pe ＝8.06.05.473⨯＝355.1KVA 式中：Kx=0.4+0.6∑Pe Ps =0.4+0.65.473160=0.6，取0.6 cos φ=0.8 ∑Pe =473.5KW P S =160KW选择变压器为：KBSGZY-800/10/1.2移动变压器，检验结果：合格。
2．风机专用变压器的选择。
风机负荷为电机2×45KW 。
视在功率计算：S ＝φcos ∑⨯Kx Pe ＝8.0190⨯＝112.5KVA式中：e x P Ps K ∑+=6.04.090906.04.0+=＝1，取1Cos φ=0.8 =90KW P S =90KW选择变压器为：KBSGZY-315/10/0.69移动变压器。
1151掘进工作面设计说明书
1151掘进工作面设计说明书1151采面巷道布置设计说明书工作面地质情况该巷道位于安底背斜南段西南翼，为一单斜构造，位于+1060水平首采区顶部，沿5#煤层等高线顺层施工。
经调查，上部曾经有大量小煤窑开采，西部为1121回风顺槽、1265运输石门联络巷和采区行人上山、轨道上山及回风上山，东南为已施工的1240进风石门和1273回风石门。
在向南延伸时需要注意防止个别老窑深入，其余无其他采掘活动。
该面工作面走向长659m，倾斜长200m，面积m2，工业储量吨，设计可采储量吨。
井上下对照关系地面位于猫猫冲至岩脚西一带，地形为缓斜坡局部呈凹字形地形，西南方向为长兴灰岩形成的陡坎，北高南低。
位于煤系中，地面多被农作物、灌木覆盖。
无大的水体，零星居民建筑物分布。
煤层赋存情况5#煤层走向为193°，倾向为287°，倾角为30°，该巷道沿5#煤层顶部掘进，在1265运输石门F0305～K0+116m处开场分岔，走向为193°。
根据地质报告预测巷道东南方向煤层逐渐变薄，局部有起伏，巷道沿煤层倾角起伏变化。
5#煤层为黑色，以半亮型煤、亮煤为主，其次为半暗煤，条痕色为黑色，玻璃光泽，块状构造，层状构造。
参差状断口，硬度低，性脆，个别点相变为炭质泥岩，偶含少量黄铁矿晶粒，构造简单，个别点含一层粉砂岩夹矸。
顶板多由细粒砂岩、粉砂岩组成，个别工程点为粉砂岩、砂质泥岩，底板为细粒砂岩，个别点为砂质泥岩、泥岩。
该煤层属于较稳定的大部可采煤层，可采率85.71%。
硬度系数f=0.5～2，上距3#下煤层5.75～14.02m，平均8.59m。
煤厚～3.70m，平均1.76m。
2#煤层灰分10.05%～26.17%，平均18.77%；硫分0.46%～1.63%，平均0.95%，属低中灰分低硫煤。
煤层顶底板情况老顶为粉砂质泥岩、粉砂岩，灰色中厚层状粉砂质泥岩，偶含黄铁矿晶粒，间夹粉砂岩条带，厚度为5.6m。
阳泰集团晶鑫煤业武甲煤矿井下采区供电设计说明书
前言根据学校毕业要求，我有幸来到阳泰集团晶鑫煤业武甲煤矿进行毕业实习，实习期间，通过自己的努力，收集到武甲煤矿采区供电设计所需的原始资料，并根据采区的实际情况对采区供电方面进行了设计。
本设计是以阳泰集团晶鑫煤业武甲煤矿井下采区供电为对象在遵照《煤矿安全规程》、《矿山供电》、《煤矿井下供电设计指导》、《矿井供电》规定及要求的前提下进行的，根据第一采区的实际情况，在老师和单位技术员的指导下，并深入生产现场，查阅了有关设计资料、规程、规定、规范，听取并收录了现场许多技术员的意见及经验，对采区所需设备的型号及供电线路等进行设计计算。
设计时充分考虑到技术经济的合理，安全的可靠，采用新技术、新产品，积极采取相应措施减少电能损耗，提高生产效率。
1第一章采区概况第一节煤层的埋藏特征一、煤田煤层赋存状况井田内主要含煤地层为二叠系下统山西组和石炭系上统太原组。
山西组煤层平均总厚度为5.25m，其中3号煤为稳定可采煤层，厚3.30～6.43m，太原组煤层平均总厚度为6.03m，。
其中15号煤因含硫高为稳定暂不可开采的厚煤层，厚2.71～6.08m。
采用分源预测法计算得矿井3号煤层瓦斯相对涌出量最大为35.00m3/t，矿井应属高瓦斯矿井。
二、采区煤层赋存情况首采区开采3#煤，煤层厚度为3.3米-6.43米，平均厚度为4.96米，层位稳定，属简单～较简单结构。
走向为东西，倾角6——80，为全区稳定可采的近水平厚煤层。
三、地质构造及水文地质情况井田位于沁水块坳的南部，+432水平巷道南部，地层总体受一组宽缓褶皱控制，褶皱轴向北东，倾伏角5～8°，两翼地层倾角一般为5～10°，局部为12～14°。
仅井田北部边缘发育一小型正断层，其余地段未见断层、陷落柱和滑塌构造，地质构造简单。
第二节采区范围一、采区的尺寸，面积，储量，服务年限一采区南北走向长2.16～2.89km，东西倾斜宽约1.4km，面积4.56km2，3号煤层可采储量25.54Mt，采区设计生产能力按1.2Mt/a考虑，可服务约12.8a。
7122机巷供电设计
淮北矿业（公司）许疃煤矿7122机巷掘进工作面供电设计编制单位：保运区编制时间：2009年7月9日7122机巷掘进工作面供电设计一、供电概述：7122机巷掘进工作面施工长度880M，切眼长度150M，采用EBZ-220综掘机进行掘进，55T刮板机配合80皮带进行出货。
由于掘进工作面较长，所带负荷容量较大，因此采用前期（附图）和后期（附图）两个阶段供电，前期动力电源采用控制由82上部变电所馈电BKDZ-400（编号Ⅱ-11）和高爆PBG-6（编号Ⅱ-5）控制，采用高爆PBG-6（编号Ⅱ-5）控制移变综掘机，当机巷掘进工作面掘进到500米时，采用后期供电。
PBG-6高爆（编号Ⅱ-5）同时控制两台移变，1140V 移变向综掘机供电，660V移变向二部皮带机、切眼链板机、水泵和绞车供电。
采用MYPTJ3*50平方电缆做为动力电源供给KBSGZY-500/6移动变电站，主备局电源取自82中部变电所BKD1-400馈电编号分别为II-39和I-37。
局扇风电瓦斯电同时闭锁于82上部变电所PBG-6高爆（编号Ⅱ-5）和馈电BKDZ-400（编号Ⅱ-5），预计1#移动变电站所带负荷为321KW；2#移动变电站所带负荷约为200KW.祥细情况请参阅供电系统图（附后）。
二、设备选型与负荷统计（前期）：三、移动变电站干式变压器的选择：根据供电系统拟定原则，选择2台变压器，其容量分别决定如下：1、1#移动变电站向综掘机组供电K1x=0.4+0.6(P1max/ΣP1e)=0.4+0.6(220/321)=0.81取cosφ=0.7S1b=ΣP1e K1x/cosφ=321×0.81/0.7=371KVA故移动变电站选用KBSGZY-500/6/1.2干式变压器S1e=500KVA＞S1b=371KVA 满足工作需要2、82上部变电所干式变压器向82一台110KW瓦斯泵、82一台110KW运输皮带和7122机巷皮带机、刮板机、绞车和水泵供电K2x=0.4+0.6(P2max/ΣP2e)=0.286+0.712(110/510)=0.44取cosφ=0.7S2b=ΣP2e K2x/cosφ=510×0.44/0.7=320KVA故2#移动变电站选用KBSGZY-500/6/0.69干式变压器S2e=500KVA＞S2b=320KVA 满足工作需要四、高压电缆的选择：⑴、按设计规定初选1#移变干线电缆为MYPTJ-3.6/6KV3×50+3×25/3+3×2.5⑵、按长时允许负荷电流校验电缆截面:I g=ΣP e K x/( U e cosφwm)I g=321×103×0.81/( ×6000×0.7)=27A故选择MYPTJ 3×50+3×25/3+3×2.5型高压矿用铜芯橡套屏蔽电缆。
综掘工作面供电系统设计
综掘工作面供电系统设计摘要：综掘工作面的供电设置涉及“三专三闭锁”、“三大保护”，本文系统分析了供电的系统设计过程，为类似综掘面提供可靠借鉴。
关键词：矿综采面；回风巷采用综掘式；掘进；供电电源中图分类号：TM77 文献标识码：B1 “三专三闭锁”和“三大保护”的设置1.1“三专三闭锁”的设置。
主局扇均由三专专用变压器、专用开关、专用电缆线路负责供电，设一台BKD9-400型开关外接瓦斯断电仪用来瓦斯电闭锁，输送机和混用电回路各设一台BKD9-400型开关与主局连锁来完成，风电闭锁，主、备局扇由一台QBD-120F型开关控制，通过电气回路实现。
当主局扇掉电时，备局则能自动开启，从而实现主、备局扇的闭锁功能。
1.2“三大保护”的设置。
设备的过流保护由控制开关、馈电开关的合理整定来实现；漏电保护则由东九上变三专总控、混用总控、移变低馈开关本身的检漏元件通过接地网络来实现，接地保护由开关、电机外壳构架，接地极相连接组成整个井下接地网络来实现。
1.3 供电要求。
要求开关台台上架，小电上板，开关过流整定必须严格按电气部门下的整定单执行，接地符合《细则》要求，开关接线、电缆吊挂必须符合《煤矿安全规程》482～487条规定，电缆吊挂符合《煤矿安全规程》的有关规定，电缆吊挂美观，杜绝失爆。
2 供电计算系统总负荷：∑Pe= 220（KW）（1140）∑Pe=165（KW）（660）2.1 动力变压器的选型及容量校验。
Sb=∑Pe.Kx/cosΦ=220/0.7= 314（KV A）其中Kx=0.4+0.6×Ps/∑Pe =0.4+0.6×220/220=1 cosΦ=0.7∑Pe ―所选用设备的总负荷根据以上计算，考虑到后期的负荷增加，故选择KBSGZY-500?M6矿用隔爆型移动变电站一台。
2.2 高压电缆的选择与计算2.2.1 经济电流密度选择高压电缆In=∑P e Kx/√3 Ue COSΦ=220×1/√3×6×0.7=30（A）电缆截面：S=In/Ied=30÷2.25=13.3（mm^）故选用MYPTJ-3×50+1×25矿用移动橡套电缆，长L=1000mIy=173A >30A，合格。
煤矿采煤工作面供电设计说明
工作面供电设计根据我矿《西一采区供电方案及分析》特编制以下供电设计：一、概述：我矿西一采区位于东二采区以下中二采区以上围，为1306水平。
供电围包括一个轻放工作面和一个掘进工作面，以及配合采掘生产的运输、通风系统。
其供电线路为：从地面35KV变电所通过两趟高压铠装电缆（ZLQD22—6000 3×50）（3000米）供至井下1380简易变电点，然后通过高压屏蔽电缆（UGSP—6000 3×35+1×16/3+JS）（1000米），副井筒分别供往西一采区及东二采区的移动变电站，或通过低压电缆（U—1000 3×70+1×16）供往风机、及其它设备的馈电开关。
采区的供电电压等级分别为：高压6000V、低压660V、照明及煤电钻127V。
二、1380变电点位置的选择及设备的选型根据《煤矿安全规程》要求采区变电所必须处于距采区工作面较近的进风巷中，因此变电点的位置选择在1380四石门向东100米处，保证倒车时不受影响，要求设备沿巷帮呈一字摆开，并用铁栅栏围住、有值班变电工。
其具体设备有：矿用高开柜BGP9L —6AK（7台）、矿用干式变压器KSGB—200/6（2台）、检漏开关一台。
三、采区掘进变压器及风机专用变压器的选择（一）、西一采区掘进工作面变压器的选择1、负荷统计：2、变压器选择： 根据：S B =KVA COS P Pje 5.2606.07.24065.0K X =⨯=∑ϕ 式中：K X =65.07.2401006.04.06.04.0=⨯+=⨯+∑ed P PP d 为最大一台电动机即掘进机的功率（100KW ） ΣP e 为所有有功功率之和 COS φPj 取0.6根据计算则选择一台KBSGZY —315/6型的移动变电站即可满足要求。
（二）、东二采区掘进工作面变压器的选定 1、负荷统计：2、变压器选择： 根据：S B =KVA COS P Pje 1917.08.18572.0K X =⨯=∑ϕ式中：K X =72.08.1851006.04.06.04.0=⨯+=⨯+∑ed P P P d 为最大一台电动机即掘进机的功率（100KW ） ΣPe 为所有有功功率之和 COS φPj 取0.7根据计算则选择一台KBGS —200/6型的干式变压器即可满足要求。
综掘机组供电设计说明书123
综掘机组供电设计说明书为提高我公司工作面的机械化程度，提高单产单进水平，根据公司统一部署，拟定在+925掘进巷道采用EBZ230型综掘机开采。
第一节供电设计原始资料一、掘进工作面概况该工作面位于皮带运输上山，巷道计划掘进1120米，工作面由综掘机装载经皮带运输。
二、设备原始资料（一）该综掘机整机功率为368KW（含二运），其中截割电机功率为230KW，电流201A；油泵电机功率为132KW，电流97A；二运电机功率11KW，电流9.6A；均采用直接起动，电机额定电压为1140V。
（二）该巷道设计长度为1220米，根据+1140副平硐工作面出矸石拟采用皮带机运输，供电电压采用660V，电源仍采用原供电线路，从移动变电站直接馈出。
第二节供电系统设计一、根据施工图纸可知，该工作面距地面变电所的距离约为200米，再加上巷道掘进最远点为1120米，为了满足线路的电压损失和综掘机组的起动条件，减小综掘机组使用时对电网的冲击，将10KV高压电源直接引掘进头是供电的最佳选择。
具体方案为：掘进工作面的出口处设置煤矿用隔爆型移动变电站，专门给综掘机提供动力电源，供电电压采用1140V，这样既可以提高供电效率，又能增加供电距离。
二、变压器容量计算（一）综掘机所需变压器容量S＝∑PN/Cosφ＝368/0.85＝433KVA，式中：S——所计算的电力负荷总的视在功率，∑PN —由移动变电站供电的所有设备额定功率之和，Cosφ—功率因数取0.85。
根据计算结果，选择KBSGZY-630型矿用隔爆移动变电站一台，变压比为6/1.2KV,额定容量为630KVA。
（二）运输设备所需变压器容量计算S＝∑PN /Cosφ＝45/0.8＝56.25KVA（4×56.25=225KVA）式中：S—所计算的电力负荷总的视在功率，∑PN —由移动变电站供电的所有设备额定功率之和，Cos φ—功率因数取0.8。
工程需要胶带运输机4部，其功率均以45KW 进行计算。
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综掘工作面供电设计一、综掘工作面供电设计说明书305掘进工作面位于北三采区4#煤层。
轨道巷长度936.8米，设计宽度4.2米，采用一台EPJ-120型掘进机掘进；胶带巷长度971米，设计宽度5.2米，采用一台EPJ-120型掘进机掘进；尾巷长度990.2米，设计宽度4.2米，采用一台EPJ-120型掘进机掘进。
横贯采用炮掘。
305掘进工作面所有机电设备由北三采区变9504#高压开关供电，轨道巷掘进工作面的所有机电设备由一台KBSGZY-630KVA型移变供电，胶带巷、尾巷所有机电设备由一台KBSGZY-1000KVA型移变供电。
轨道巷、胶带巷及尾巷设备型号及供电情况详见《305掘进工作面供电系统图》和《305掘进工作面设备布置图》。
二、掘进工作面设备选型根据我矿现场实际及使用经验设备选型如下：1、掘进机EBJ-120TP掘进机主要技术参数：机长：8.6米机宽：2.1米可掘巷道断面：9-18m2最大可掘高度：3.75m 最大可掘宽度：5m供电电压：660V 总功率：190KW2、可伸缩皮带机SSJ-800/2X55皮带运输机主要技术参数：运输能力：400T/H 电机功率：2*55KW带速：2m/S 带宽：800mm3、刮板运输机主要技术参数：输送能力：150T/H 电机功率：40KW三、掘进工作面供电设备选型1、变压器容量选择305轨道巷设备：EBJ-120TP 掘进机功率190KW ，SSJ-800/2X55皮带运输机功率110KW:S=∑P n *￠cos kr ∑P n =P 掘进机+P 运输机=190+110=300KW需用系数： Kr=0.5（掘进）平均功率因素：cos ￠=0.7（掘进）S=∑PN*￠ cos kr =300*7.05.0=214KVA根据实际条件轨道巷选用一台KBSGZY-630/10/0.69KV 移动变电站供电。
305胶带巷、尾巷设备：EBJ-120TP 掘进机功率190KW 胶带巷、尾巷各一台，SSJ-800/2X55皮带运输机功率110KW 胶带巷、尾巷各一部:S=∑PN*￠cos kr∑P n =P 掘进机+P 运输机+P 刮板+P 650皮带=190*2+110*2+40*2+7.5*3=702.5KW需用系数：Kr=0.5（掘进）平均功率因素：cos ￠=0.7（掘进）S=∑PN*￠ cos kr =702.5*7.05.0=502KVA根据实际条件胶带巷选用一台KBSGZY-1000/10/0.69KV 移动变电站供电。
2、采区变电所高压开关的选择根据用电负荷额定电流选择高开A U SI 411032145023=⨯+==根据现有设备选用南二采区变电所的BGP9L-10Y 型永磁开关，互感器变比200/5A3、电缆选择（1）高压电缆选择根据用电负荷额定电流选择高压电缆，用电负荷额定电流为41A 。
MYPTJ-6/10kV-3*50＋3*16/3＋JS 高压矿用橡套电缆载流量为198A ，符合要求。
（2）低压电缆选择根据负荷情况，由两台移变分别为三条巷道的设备供电，一台KBSGZY-630/10/0.69型移变为轨道巷供电，另一台KBSGZY-1000/10/0.69型移变为胶带巷、尾巷供电。
①轨道巷：供轨道巷掘进机电缆的选择：A U p I 2377.066.03190cos 3=⨯⨯==ϕ掘进MYP-3*95+1*35屏蔽电缆的长时允许载流量为260A ，考虑电缆长时允许通过电流和机械强度，决定选用MYP-3*95+1*35型屏蔽电缆。
供轨道巷皮带主电缆的选择：A U I P 1377.066.03110cos 3=⨯⨯==ϕ皮带MYP-3*70+1*25屏蔽电缆的长时允许载流量为215A ，考虑电缆长时允许通过电流和机械强度，决定选用MYP-3*70+1*25型屏蔽电缆。
②胶带巷、尾巷：从KBSGZY-1000/10/0.69变压器到尾巷掘进机电缆选择： A U p I 2377.066.03190cos 3=⨯⨯==ϕ掘进机MYP-3*95+1*35屏蔽电缆的长时允许载流量为260A ，考虑电缆长时允许通过电流和机械强度，决定电缆选用MYP-3*95+1*35屏蔽电缆。
供胶带巷掘进机电缆的选择：A U p I 2377.066.03190cos 3=⨯⨯==ϕ掘进机MYP-3*95+1*35屏蔽电缆的长时允许载流量为260A ，考虑电缆长时允许通过电流和机械强度，决定选用MYP-3*95+1*35型屏蔽电缆。
供尾巷皮带、40T 溜子主电缆的选择：MYP-3*70+1*25屏蔽电缆的长时允许载流量为215A ，考虑电缆长时允许通过电流和机械强度，决定选用MYP-3*70+1*25型屏蔽电缆。
供为尾巷80皮带主电缆的选择：A U I P 1377.066.03110cos 380=⨯⨯==ϕ皮带MYP-3*50+1*16屏蔽电缆的长时允许载流量为173A ，考虑电缆长时允许通过电流和机械强度，决定选用MYP-3*50+1*16型屏蔽电缆。
胶带巷主电缆选择：A U p I 2167.066.031105.7340cos 3=⨯⨯+⨯+==ϕ总MYP-3*95+1*35屏蔽电缆的长时允许载流量为260A ，并考虑其机械强度，决定电缆选用MYP-3*95+1*35屏蔽电缆。
供胶带巷皮带的电缆：A U p I 1377.066.03255cos 3=⨯⨯⨯==ϕ皮带机考虑电缆长时允许通过电流和机械强度，决定选用A U I P P T 1877.066.0340110cos 340=⨯⨯+=+=ϕ溜子皮带MYP-3*50+1*16型屏蔽电缆，该型电缆长时允许通过电流为173A 。
胶带巷40T 溜子开关电缆选取：A U p I T507.066.0340cos 340=⨯⨯==ϕ考虑电缆长时允许通过电流和机械强度，决定选用MYP-3*25+1*16型屏蔽电缆，该型电缆长时允许通过电流为113A 。
4、供电系统详见《24305掘进工作面供电系统图》和《24305掘进工作面设备布置图》四、短路电流计算（一）轨道巷短路电流计算KBSGZY-630/10/0.69变压器二次出口的短路电流I d1计算变压器二次电压660V ，取690V 。
容量630KVA ，系统短路容量按119.7MVA 计算 系统折算电抗：Ω===9211.07.1195.1022br ar X S U X MYPTJ-6/10kV-3*50＋3*16/3＋JS 高压矿用橡套电缆电阻、电抗，电缆长度：0.5KMR ga =0.416*0.5=0.208ΩX ga =0.081*0.5=0.0405Ω变压器电阻、电抗R b 1=0.0018ΩX b 1=0.0173Ω∑R=R g ÷K 2b ＋R b2=0.208÷15.22+0.0018=0.0027Ω∑X=（X x +X g ）÷K 2b + X b2=（0.9211+0.0405）÷15.22+0.0173=0.0215ΩI d1=22)()(2X R Ue∑+∑=15935A（1）馈电开关短路电流I d11计算胶带巷KBZ-400型馈电开关电源侧MYP-3*95+1*35型电缆的电阻、电抗，L=5MR o =0.230Ω/KMX o =0.075Ω/KMR z =0.230*0.005=0.00115ΩX z =0.075*0.005=0.000375Ω∑R=0.0027+0.00115=0.00385Ω∑X=0.0215+0.000375=0.021875ΩI d11=22)()(2X R Ue∑+∑=155441A（2）掘进机馈电KBZ-400开关短路电流I d12计算掘进机馈电KBZ-400开关电源侧MYP-3*95+1*35型电缆10M R o =0.230Ω/KMX o =0.075Ω/KMR z =0.230*0.01=0.0023ΩX z =0.075*0.01=0.00075Ω∑R=0.0027+0.0023=0.005Ω∑X=0.0215+0.00075=0.02225ΩI d12=22)()(2X R Ue∑+∑=15132A（2）掘进机电机短路电流I d13计算掘进机电源侧MYP-3*95+1*35型电缆870MR o =0.230Ω/KMX o =0.075Ω/KMR z =0.230*0.87=0.2001ΩX z =0.075*0.87=0.06525ΩMYP-3*70+1*25型电缆的电阻、电抗，L=100MR o =0.315Ω/KMX o =0.078Ω/KMR z2=0.315*0.1=0.0315ΩX z2=0.078*0.1=0.0078Ω∑R=0.0027+0.2001+0.0315=0.2343Ω∑X=0.0215+0.06525+0.0078=0.09455ΩI d13=22)()(2X R Ue∑+∑=1366A（4）皮带电机处短路电流I d14、I d15KBZ-400负荷侧至接线盒之间MYP-3*70+1*25型电缆电阻 、电抗，L=50MR o =0.315Ω/KMX o =0.078Ω/KMR z2=0.315*0.05=0.01575ΩX z2=0.078*0.05=0.0039Ω皮带开关负荷侧MYP-3*25+1*16型电缆电阻 、电抗，L=10M R o =0.864Ω/KMX o =0.088Ω/KMR z3=0.864*0.01=0.00864ΩX z3=0.088*0.01=0.00088Ω∑R=0.0027+0.01575+0.00864=0.02709Ω∑X=0.0215+0.0039+0.00088=0.02628ΩI d15=I d14=22)()(2X R Ue∑+∑ =9139A（二）胶带尾巷短路电流计算KBSGZY-1000/10/0.69变压器二次出口的短路电流I d1计算变压器二次电压660V ，取690V 。
容量1000KVA ，系统短路容量按119.7MVA 计算 系统折算电抗：Ω===9211.07.1195.1022br ar X S U X MYPTJ-6/10kV-3*50＋3*16/3＋JS 高压矿用橡套电缆电阻、电抗，电缆长度：0.82KMR ga =0.416*0.82=0.34112ΩX ga =0.081*0.82=0.06642Ω变压器电阻、电抗R b 1=0.0027ΩX b 1=0.0194Ω∑R=R g ÷K 2b ＋R b2=0.34112÷15.22+0.0027=0.0042Ω∑X=（X x +X g ）÷K 2b + X b2=（0.9211+0.06642）÷15.22+0.0194=0.0237ΩI d2=22)()(2X R Ue∑+∑=14345A（1）尾巷KBZ-400馈电开关短路电流I d21计算KBZ-400型馈电开关电源侧MYP-3*95+1*35型电缆10M R o =0.230Ω/KMX o =0.075Ω/KMR z =0.230*0.01=0.0023ΩX z =0.075*0.01=0.00075Ω∑R=0.0042+0.0023=0.0065Ω∑X=0.0237+0.00075=0.02445ΩI d21=22)()(2X R Ue∑+∑=13636A（2）尾巷掘进机电机短路电流I d22计算掘进机电源侧MYP-3*95+1*35型电缆950MR o =0.230Ω/KMX o =0.075Ω/KMR z =0.230*0.95=0.2185ΩX z =0.075*0.95=0.07125ΩMYP-3*70+1*25型电缆的电阻、电抗，L=100MR o =0.315Ω/KMX o =0.078Ω/KMR z2=0.315*0.1=0.0315ΩX z2=0.078*0.1=0.0078Ω∑R=0.0042+0.0023+0.2185+0.0315=0.2565Ω∑X=0.0237+0.00075+0.07125+0.0078=0.1035ΩI d22=22)()(2X R Ue∑+∑=1247A（3）胶带巷KBZ-400馈电开关短路电流I d213计算KBZ-400型馈电开关电源侧MYP-3*95+1*35型电缆100M R o =0.230Ω/KMX o =0.075Ω/KMR z =0.230*0.1=0.023ΩX z =0.075*0.1=0.0075Ω∑R=0.0042+0.023=0.0272Ω∑X=0.0237+0.0075=0.0312ΩI d213=22)()(2X R Ue∑+∑=8333A（4）胶带巷掘进机电机短路电流I d214计算掘进机电源侧MYP-3*95+1*35型电缆922MR o =0.230Ω/KMX o =0.075Ω/KMR z =0.230*0.922=0.21206ΩX z =0.075*0.922=0.06915ΩMYP-3*70+1*25型电缆的电阻、电抗，L=100MR o =0.315Ω/KMX o =0.078Ω/KMR z2=0.315*0.1=0.0315ΩX z2=0.078*0.1=0.0078Ω∑R=0.0042+0.023+0.21206+0.0315=0.27076Ω∑X=0.0237+0.0075+0.06915+0.0078=0.10815ΩI d214=22)()(2X R Ue∑+∑=1183A（5）KBZ-630型馈电开关处短路电流I d23MYP-3*95+1*35型电缆10MR o =0.230Ω/KMX o =0.075Ω/KMR z =0.230*0.01=0.0023ΩX z =0.075*0.01=0.00075ΩR z1=R R R R Z Z Z Z 12111211+=0.00230.00230.0023*0.0023+= 0.00115ΩX z1=X X X X Z Z Z Z 12111211+=0.000750.000750.00075*0.00075+= 0.000375Ω ∑R=0.0042+0.00115=0.00535Ω∑X=0.0237+0.000375=0.024075ΩI d23=22)()(2X R Ue∑+∑ =13996A（4）尾巷溜子电机处短路电流I d24KBZ-630分路至接线盒之间MYP-3*70+1*25型电缆电阻 、电抗，L=70MR o =0.315Ω/KMX o =0.078Ω/KMR z2=0.315*0.07=0.02205ΩX z2=0.078*0.07=0.00546Ω溜子开关到接线盒MYP-3*35+1*16型电缆电阻 、电抗，L=50M R o =0.616Ω/KMX o =0.084Ω/KMR z1=0.616*0.05=0.0308ΩX z1=0.084*0.05=0.0042Ω溜子开关负荷侧MYP-3*25+1*16型电缆电阻 、电抗，L=10M R o =0.864Ω/KMX o =0.088Ω/KMR z3=0.864*0.01=0.00864ΩX z3=0.088*0.01=0.00088Ω∑R=0.0042+0.00115+0.02205+0.0308+0.00864=0.06684Ω ∑X=0.0237+0.000375+0.00546+0.0042+0.00088=0.034615Ω I d24=22)()(2X R Ue∑+∑ =4585A（5）尾行皮带电机处短路电流I d25 、I d26接线盒至皮带开关MYP-3*50+1*16型电缆电阻 、电抗，L=10M R o =0.448Ω/KMX o =0.081Ω/KMR z2=0.448*0.01=0.00448ΩX z2=0.081*0.01=0.00081Ω皮带开关负荷侧MYP-3*25+1*16型电缆电阻 、电抗，L=10M R o =0.864Ω/KMX o =0.088Ω/KMR z1=0.864*0.01=0.00864ΩX z1=0.088*0.01=0.00088Ω∑R=0.0042+0.00115+0.02205+0.00448+0.00864=0.04052Ω ∑X=0.0237+0.000375+0.00546+0.00081+0.00088=0.031225Ω I d25= I d26=22)()(2X R Ue∑+∑ =6745A（3）胶带巷40T 溜子电机处短路电流I d27KBZ-630负荷侧至接线盒MYP-3*95+1*35型电缆电阻、电抗L=110MR o =0.230Ω/KMX o =0.075Ω/KMR z =0.230*0.11=0.0253ΩX z =0.075*0.11=0.00825Ω接线盒至溜子开关MYP-3*35+1*16型电缆电阻、电抗L=40M R o =0.616Ω/KMX o =0.084Ω/KMR z =0.616*0.04=0.02464ΩX z =0.084*0.04=0.00336Ω溜子开关负荷侧MYP-3*25+1*16型电缆电阻 、电抗L=10M R o =0.864Ω/KMX o =0.088Ω/KMR z =0.864*0.01=0.00864ΩX z =0.088*0.01=0.00088Ω∑R=0.0042+0.00115+0.0253+0.02464+0.00864=0.06393Ω ∑X=0.0237+0.000375+0.00825+0.00336+0.00088=0.036565Ω I d27=22)()(2X R Ue∑+∑ =4684A（4）胶带巷650皮带电机处短路电流I d28MYP-3*95+1*35型电缆电阻、电抗L=55MR o =0.230Ω/KMX o =0.075Ω/KMR z =0.230*0.055=0.01265ΩX z =0.075*0.055=0.004125Ω接线盒到皮带开关MYP-3*25+1*16型电缆电阻 、电抗，L=10M R o =0.864Ω/KMX o =0.088Ω/KMR z1=0.864*0.01=0.00864ΩX z1=0.088*0.01=0.00088Ω皮带开关负荷侧MYP-3*16+1*10型电缆电阻 、电抗，L=10M R o =1.37Ω/KMX o =0.09Ω/KMR z3=1.37*0.01=0.0137ΩX z3=0.09*0.01=0.0009Ω∑R=0.0042+0.00115+0.0253+0.01265+0.00864+0.0137=0.06564Ω ∑X=0.0237+0.000375+0.00825+0.004125+0.00088+0.0009=0.03823Ω I d28=22)()(2X R Ue∑+∑ =4542A（5）胶带巷80皮带电机处短路电流I d29、I d210、接线盒至皮带开关MYP-3*50+1*16型电缆电阻 、电抗，L=10M R o =0.448Ω/KMX o =0.081Ω/KMR z2=0.448*0.01=0.00448ΩX z2=0.081*0.01=0.00081Ω皮带开关负荷侧MYP-3*25+1*16型电缆电阻 、电抗，L=10MR o =0.864Ω/KMX o =0.088Ω/KMR z1=0.864*0.01=0.00864ΩX z1=0.088*0.01=0.00088Ω∑R=0.0042+0.00115+0.0253+0.01265+0.00448+0.00864=0.05642Ω ∑X=0.0237+0.000375+0.00825+0.004125+0.00081+0.00088=0.03814Ω I d29=I d210=22)()(2X R Ue∑+∑ =5066A五、低压开关及变压器的整定(一)轨道巷低压开关及变压器的整定:（1）皮带开关整定I e 皮带=P e /(3 *U e *ϕcos )=110*103/(3 *660*0.85)=113Aa 、过负荷整定I z14=I e 皮带=113Ab 、短路整定I /Z14= KI e =8*113=904A灵敏度校验I d14÷I /z14=9139÷904=10.1>1.2 合格(3)KBZ-400馈电开关的整定I 掘进机油泵及7.5KW 电机=P e /(3 *U e *ϕcos )=62.5*103/(3*660*0.85)=64AI截割头=P e/(3*U e*cos)=120*103/(3*660*0.85)=124Aa、过负荷整定I z1=∑I e=64+124=188AKBZ-400馈电开关额定电流设为202Ab、短路整定I/z1 =KI e+∑I e=6*124+64=808A取额定电流202A的4倍，取808A用负荷侧馈电开关处发生两相短路电流进行校验I d13÷I/z1=1366÷808=1.7>1.2 合格(3)KBZ-400馈电开关的整定a、过负荷整定I z1=∑I e=113=113AKBZ-400馈电开关额定电流设为115Ab、短路整定I/z1 =KI e+∑I e=6*113=678A取额定电流115的6倍，取690A用负荷侧馈电开关处发生两相短路电流进行校验I d14÷I/z1=9139÷690=13>1.2 合格(4）KBSGZY-630/10/0.69变压器低压侧a、过负荷整定I z1=∑I e=64+124+113=301A低压侧额定电流整定为310Ab、短路整定I/z1 =KI e+K X∑I e=6*124+64+113=921A取移变低压侧额定电流310A的3倍，取930A灵敏度校验，为保护变压器，用变压器低压侧发生短路进行校验得I d1÷I/z1=15935÷930=17>1.5 合格作为低压侧末端发生短路的后备保护，用低压侧KBZ-400馈电开关处发生两相短路电流进行校验I d11÷I/z1=15132÷930=16.3>1.2 合格KBSGZY-630/10/0.69变压器高压侧整定过负荷整定I z1高压= I z1低压÷15.2=20.4A 取高压侧额定电流为21A短路整定I/z1高压= I/z1低压÷15.2=61.2A 取高压侧额定电流21A的3倍，为63A (二)胶带巷尾巷低压开关及变压器器整定:尾巷:（1）溜子开关整定I e溜子=P e/(3*U e*ϕcos)=40*103/(3*660*0.85)=41Aa、过负荷整定I z24=I e溜子=41Ab、短路整定I/Z24= KI e=8*41=328A灵敏度校验I d24÷I/z14=4585÷328=14>1.2 合格（2）皮带开关整定I e皮带=P e/(3*U e*ϕcos)=110*103/(3*660*0.85)=113Aa、过负荷整定I z25= I z26=I e皮带=113Ab、短路整定I/Z25= I/Z26= KI e=8*113=904A灵敏度校验I d25÷I/z25=6745÷904=7.5>1.2 合格(3)尾巷KBZ-400馈电开关的整定I掘进机油泵及7.5KW电机=P e/(3*U e*ϕcos) =62.5*103/(3*660*0.85)=64AI截割头=P e/(3*U e*ϕcos)=120*103/(3*660*0.85)=124Aa、过负荷整定I z22=∑I e=64+124=188AKBZ-400馈电开关额定电流设为202Ab、短路整定I/z22=KI e+∑I e=6*124+64=808A取额定电流202A的4倍，取808A用负荷侧馈电开关处发生两相短路电流进行校验I d22÷I/z22=1247÷808=1.5>1.2 合格胶带巷：（1）40T溜子开关整定I e溜子=P e/(3*U e*ϕcos)=40*103/(3*660*0.85)=41Aa、过负荷整定I z27=I e溜子=41Ab、短路整定I/Z27= KI e=8*41=328A灵敏度校验I d27÷I/z27=4684÷328=12.3>1.2 合格（2）650皮带开关整定I e650皮带=P e/(3*U e*ϕcos)=3*7.5*103/(3*660*0.85)=23Aa、过负荷整定I z28=I e650皮带=23Ab、短路整定I/Z28= KI e=8*23=184A灵敏度校验I d28÷I/z28=4542÷184=25>1.2 合格（3）80皮带开关整定I e皮带=P e/(3*U e*ϕcos)=110*103/(3*660*0.85)=113Aa、过负荷整定I z29= I z210=I e皮带=113Ab、短路整定I/Z29= I/Z210= KI e=8*113=904A灵敏度校验I d29÷I/z29=5066÷904=5.6>1.2 合格(3)胶带巷KBZ-400馈电开关的整定I掘进机油泵及7.5KW电机=P e/(3*U e*ϕcos) =62.5*103/(3*660*0.85)=64AI截割头=P e/(3*U e*ϕcos)=120*103/(3*660*0.85)=124Aa、过负荷整定I z213=∑I e=64+124=188AKBZ-400馈电开关额定电流设为202Ab、短路整定I/z213=KI e+∑I e=6*124+64=808A取额定电流202A的4倍，取808A用负荷侧馈电开关处发生两相短路电流进行校验I d214÷I/z213=1183÷808=1.5>1.2 合格(3)胶带巷、尾巷KBZ-630馈电开关的整定a、过负荷整定I z=∑I e=113*2+41*2+23=331AKBZ-630馈电开关额定电流设为331Ab、短路整定I/z23=KI e+∑I e=6*113+113+41*2+23=896A取额定电流331A的3倍，取993A用负荷侧馈电开关处发生两相短路电流进行校验I d29÷I/z23=5066÷993=5.1>1.2 合格KBSGZY-1000/10/0.69变压器低压侧a、过负荷整定I z2=∑I e=124*2+64*2+41*2+113*2+23=707A低压侧额定电流整定为710Ab、短路整定I/z2低压=KI e+K X∑I e=6*124+124+64*2+41*2+113*2+23=1327A取移变低压侧额定电流710A的2倍，取1420A灵敏度校验，为保护变压器，用变压器低压侧发生短路进行校验得I d2÷I/z2=14345÷1420=10>1.5 合格作为低压侧末端发生短路的后备保护，用低压侧馈电开关处发生两相短路电流进行校验I d23÷I/z1=8333÷1420=5.9>1.2 合格KBSGZY-1000/10/0.69变压器高压侧整定过负荷整定I z1高压= I z1低压÷15.2=47A取高压侧额定电流为47A短路整定I/z1高压= I/z1低压÷15.2=88A取高压侧额定电流47A的2倍，为94A六、变电所高压开关的整定 a 、过负荷整定 I g =∑I e =ϕcos 3N U P∑ =7.010*******.5⨯⨯+= 83A取开关额定电流200A 的0.6倍取120A b 、短路整定按躲开最大电动机启动电流，即掘进机电机启动其他电动机正常运行考虑，其高压侧动作电流计算值为：TNST K I I I g ∑+=' 15.224364311321246124+⨯+⨯+⨯+⨯==102A取开关额定电流200A 的1倍，取200A 。