脱硫物料平衡计算表

物料平衡表
投标 计 算 公 式 或 依 据
目
设计阶段 代 号 单 位 T ℃ Q1 Q1'
Q1''
审核 日期 校核 日期 计算 日期 计算结果 取 值 135 310000 275063 463297
专 业 版 次 备 标态
工艺 4 注
Nm3/h Nm3/h
m /h
3
标态，计算或给定
原烟气（风机后）
石灰石浆含固量为30%
出
除雾器后烟气携带 明水 烟气带水 石膏结晶水 石膏浆排出水 冲洗水、补充水 除雾器出口携带水滴 小于75mg/Nm3
总水量
9 系统耗水量 其它 需升温的水量 水温升高
热损失约为余热的1/3
三 石灰石用量 第 4 页，共 9 页
项目名称 序 号 项 目 1 吸收剂有效成分 2 石灰石粉用量 3 石灰石浆用量 四 1 2 3 4 5 五 1 2 3 副产品生成量 二水石膏 其他 合计 排浆量 其中结晶水 SNCR系统能耗表 20%氨水 除盐水 压缩空气 设计阶段 代 号 单 位 ECa w% WCa Kg/h w13 Kg/h 投标 计 算
321980 380731 395414
标态,含氧化空气 运行工况 按塔内平均压力、温度
第 5 页，共 9 页
项目名称 序 号 项 计算直径 实际直径 烟气流速 目 设计阶段 代 号 单 位 D m D' m V'g m/s t Wsus L/G' L/G' Vtan Z A E F G H I J K L M s m3/h l/Nm3 l/m m m m m m m m m m m m
标态 实际状态
氧化槽直径等于吸收塔直径
3
14.10 1.22 0.94 G=duct area/H,烟气流速取15.3～18.3 m/s H=（2/3～0.8）*A I=F+G 一般取1.83～2.74m 一般取1.52～2m M=K*L 第 6 页，共 9 页 0.75 11.28 1.68 2.13 2 1.93 3.86
干态
空气中氧含量为23.15%
m3/h
AW=AW2/ρ ℃ Pa 出口烟气达到湿饱和并冷却至47～53℃ 给定，查表 wv2=p2*(AW+Q3)/(101325+1100-p2) w3=wv2*ρ
水蒸气，ρ 水蒸汽取0.793
3
蒸发水量 设出口烟温 出口水蒸气分压 出口烟气中含水量 出口烟气中含水量 需蒸发水量 脱硫反应热 二氧化硫脱除量 二氧化硫脱除量 反应放热 吸收塔内放热 干烟气比热 水蒸气比热 烟气温降放热
物料平衡表
公 式 或 依 据 ECa=Ca WCa=DSW*100/64*(Ca/s)/*100/ECa w13=WCa/(1-0.7)
审核 日期 校核 日期 计算 日期 计算结果 取 值 90 2456.94 8189.81
专 业 版 次 备
工艺 4 注
石灰石浆含固量为30%
w14 w15 w16 w17 w18 Q1 Q2 V1
查表
G=Q3*ρ
干烟气,ρ 干烟气取1.35kg/Nm
3
371335.05 620493.98 492051.7 -463530.49
wv2=p1*Q3/(101325+1800-p1) W'=0.793*wv' CW=W-W' 第 2 页，共 9 页
无冷凝水
项目名称 序 号 2 项 氧化空气量
二氧化硫的含量 C mg/Nm 烟气中二氧化硫量 SW kg/h 需脱除的二氧化硫量 DSW kg/h 需氧气的量 OW kg/h 需氧化空气量（干） AW1 kg/h 需氧化空气量（湿） AW2 kg/h 氧化空气的量（湿）AW
审核 日期 校核 日期 计算 日期 计算结果 取 值 1.98 2.37 1.00 0.71 9.87 17.6 4.82 8.46 11 18.7 2.38 2.65 7.68
专 业 版 次 备
工艺 4 注
顶层喷淋层到一级除 雾器底高 除雾器段高（含两级 除务器间距离） 二级除雾器到出口烟 道底面高
3 3
物料平衡表
投标 计 算 公 式 或 依 据 d=2*sqrt(Q5/3600/(Vg*3.14)) V'g=4*Q6/(3600*3.14*D'*D') t=(0.5I+J+M+N+O+P+0.5Q)/V'g Wsus=L/G*Q/1000 L/G'=Wsus*1000/Q2 L/G'=Wsus*1000/Q2'' Vtan=Wsus/60*T2 Z=4*V/(3.14*D'*D')
审核 日期 校核 日期 计算 日期 计算结果 取 值
6.20
专 业 版 次 备
工艺 4 注
14.10
0.70 17.82
根据具体情况取值
烟气在吸收塔中停留 时间
2
氧化槽 计算循环量 实际液气比 实际液气比 氧化槽体积 氧化槽高度 吸收塔尺寸(如图）
吸收塔直径 液面到进口烟道底高 烟气进口烟道斜坡高 进口烟道高 进口烟道宽 烟气进口塔内段高 进口烟道顶到底层喷 淋层高 喷淋层数系数 6200.00 20.00 13.64 413.33 2.65
17225113.5 6458108.5
专 业 版 次 备
工艺 4 注
7 8
进
烟气含水 石灰石浆含水 氧化空气含水 w5 w6 w7 wm w8 w9 w10 w11 wt wc w12 △T Kg/h Kg/h Kg/h Kg/h Kg/h Kg/h Kg/h Kg/h Kg/h Kg/h Kg/h ℃ w5=W w6=w13*(1-0.3) w7=AW2-AW1 wm=75*10-6*Q4 w8=w3 w9=w18 w10=w17*(1-12%～18%) w11=wt-w5-w6-w7 wt=wm+w8+w9+w10 wc=w9+W16/0.9*0.1+ww+(w8-w5)-w7+wm w12=w6+w7+w11 △T=Qs*2/3/(c3*w12),c3查表给定 28521.24 5732.87 38.23 24.15 35757.47 758.14 22806.67 25054.10 59346.43 14427.48 30825.19 33.26 28074.38
出口烟道高 出口烟道宽 吸收塔总高
吸收塔入口段侧面长
烟气流速取15m/s
吸收塔入口段长2m
吸收塔出口段长 进口斜坡角度 塔顶倾斜角度
氧化喷枪到液面的最 小距离
液面高 第一层喷淋层高
第 7 页，共 9 页
项目名称 序 号 项 目 设计阶段 代 号 单 投标 位 计 算 公
物料平衡表
式 或 依 据
审核 日期 校核 日期 计算 日期 计算结果 取 值
3
物料平衡表
投标 位 计 算 公 式 或 依 据
目
设计阶段 代 号 单
审核 日期 校核 日期 计算 日期 计算结果 取 值
专 业 版 次 备
工艺 4 注
5000.00 1375.32 1347.81 876.08 3784.34 3822.57 2974.76 53 14293 45091.38 35757.47 7236.23 1347.8087 21059.511 7139174.2 1.035 1.993 16544048
项目名称 序 号 项 目 一 设计参数 1 烟气量（标态、湿） 2 烟气量（标态、干） 3 烟气温度 4 燃煤含硫量 5 烟气中SO2体积含量 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17
二氧化硫浓度 烟气中的水的含量 烟气中的水的含量 脱硫效率 氧化倍率 空气中水含量 空气密度 CaCO3含量 MgCO3含量 钙硫比 塔内烟气流速 吸收区接触反应时间
粉尘、杂质、未反应的石灰石等
排浆含固量12%～18%
喷射10%浓度氨水
五 主要设备 1 吸收塔 出口总烟气量(湿) 出口总烟气量(湿) 进口总烟气量(湿)
Q4 Q5 Q6
Nm3/h m3/h m3/h
Q4=Q2+AW+w4/18*22.4 Q5=(P0/T0)*((273+T'')/(P0+1000))*Q4 Q6=Q2*(P0/P2')*(273+T''')/273
6%O2 6%O2 收到基 干态 干态 业主未给定 业主未给定 设计值
k w2
ρ
Ca Mg Ca/S Vg T1
18 液气比 L/G 19 浆池内浆液停留时间 T2 二 烟温和水平衡计算 1 原烟气（风机前）
标态
第 1 页，共 9 页
项目名称 序 号 项
烟气温度 烟气体积流量（湿） 烟气体积流量（干） 实际烟气流量（湿）
5
项目名称 序 号 6 项 目 吸收塔内放热 水蒸发吸收 水的汽化热 蒸发水吸收 余热 水平衡 设计阶段 代 号 单 位 Qt KJ/h r Qa Qs KJ/Kg KJ/h KJ/h 投标 计 算
物料平衡表
公 式 或 Qt=Qr+Qc 给定，查表 Qa=r*w4 Qs=Qt-Qa 依 据
审核 日期 校核 日期 计算 日期 计算结果 取 值 23683222 2380.4
Q3 G W T'1 p1 G' wv' W' CW
Nm3/h kg/h kg/h ℃ Pa kg/h Nm /h kg/h
3
275063 G=Q3*ρ W=Q2*ρ
干烟气,ρ 干烟气取1.35kg/Nm 3 3
标态
பைடு நூலகம்
371335 28521 90.5 71451
湿烟气*w1,ρ 湿烟气取1.32kg/Nm
物料平衡表
投标 位 计 算 公 式 或 依 据 Nm3/h Nm3/h ℃ w% v% mg/Nm3 w% v% % w% kg/m3 w% w% mol/mol m/s s l/Nm min
3
设计阶段 代 号 单 Q Q' T Sar VS C w1 wv1
η
审核 日期 校核 日期 计算 日期 计算结果 取 值
取三层 三层 烟气流速取15m/s
考虑因强制氧化引起的液 面升高
喷淋层间距 喷淋段高
项目名称 序 号 项 目 设计阶段 代 号 单 N O P Q R S T U W X Y Z h m m m m m m m m ° ° m m m 投标 位 计 算 公
物料平衡表
式 或 依 据 一般取1.52～2m 一般取1.83～2m 一般取1m Q=duct area/R,烟气流速取15.3～18.3 m/s R=（2/3～0.8）*A S=Z+E+F+G+J+M+N+O+P+Q U=0.6*A 一般取10～15 x=atan(2*Q/(A-R))*180/3.14 取(0.75～0.9)*Z h=Z+E+F+G+J
单台吸收塔 310000 275063 135 2 / 5000 6.97 11.27 98 2.6 1 1.285 90 / 1.05 3.5 3.5 20 4
专 业 版 次 备
工艺 4 注
技术协议给定 技术协议给定 技术协议给定 技术协议给定 技术协议给定 给定 给定 结定 给定 给定 给定或查表，一般取1% 给定 技术协议给定 技术协议给定 给定 给定 给定 给定 给定
烟气温度 烟气体积流量（湿） 烟气体积流量（干） 实际烟气量（湿）
T' Q2 Q2' Q2''
℃ Nm /h Nm /h
m /h
3
138.5 310000 275063 454697
风机压缩使温升2～5℃
3 3
标态 标态
绝热
吸收塔入口的烟气状况 无GGH时
烟气体积流量（干） 干烟气质量流量 水蒸汽质量流量 有GGH时 吸收塔入口烟温 入口水蒸汽分压 干烟气质量流量 烟气中的含水量 水蒸汽质量流量 冷凝水的量
专 业 版 次 备
工艺 4 注
吸收塔各部分的厚度：(从下向上） 1、4.85m段： 14mm 2、11.50m段： 12mm 3、5.25m段： 10mm 4、9.00m段： 8mm
T'' p2 wv2 w3 w4 DSW DSM Qr c1 c2 Qc
Nm3/h kg/h kg/h kg/h mol/h kJ/h KJ/Kg•℃ KJ/Kg•℃ KJ/h
塔内压力损失为1.1KPa
w4=w3-W
4
DSM=DSW*1000/64 按SO2计算生成石膏的反应热为339KJ/mol 给定，查表 给定，查表 Qc=(G*c1+W*c2)*(T'1-T'') 第 3 页，共 9 页
Kg/h Kg/h Kg/h Kg/h Kg/h Kg/h Kg/h m /h
3
w14=DSW*172/64 w15=w14/90%*10%，按10%计 w16=w14+w15 w17=w16/(12%～18%) w18=w14*2*18/172 单台锅炉 单台锅炉 单台锅炉
3622.24 402.47 4024.71 26831.38 758.14 60.00 60.00 120.00