纯镁动态塑性变形的微观组织演变

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剧烈塑性变形对块状镁合金微观组织和力学性能的影响

剧烈塑性变形对块状镁合金微观组织和力学性能的影响
ma g n e s i u m a l l o y ,a n d EC AP p r o c e s s i n g a n d r e l e v a n t p r o c e s s p a r a me t e r s we r e o b t a i n e d b y u s i n g i f n i t e e l e me n t me t h o d .T h e s t r a i n d i s t r i b u t i o n s i n t h e wo r k p i e c e s a n d t h e l o a d s o n t h e d i e s we r e s t u d i e d Th e ma t he ma t i c a 1
中图分 类号 : T G1 6 6 . 4 ; T F 1 2 5 . 2 文 献标 志码 : A
Ef f e c t s o f s e v e r e pl as t i c de f o r ma t i o n on t he mi c r 0 s t r uc t ur e a nd me c ha ni c a l pr o pe r t i e s o f bul k A Z3 1 ma g ne s i um a l l o y

要: 等 通道 转 角挤 压 ( E q u a l c h a n n e l a n g u l a r p r e s s i n g ,x 间 - x - 称E C A P ) 可 以使 镁 合金 产 生 较 大 的 塑
性 变形. 通过 有 限元 方法模 拟 了等通 道转 角挤 压 工 艺及 其相 关 _ T - 艺参 数 , 研 究 了工件 的应 变和载荷 分

热塑性变形对镁合金微观组织与性能的影响的开题报告

热塑性变形对镁合金微观组织与性能的影响的开题报告

热塑性变形对镁合金微观组织与性能的影响的开题报告标题:热塑性变形对镁合金微观组织与性能的影响引言:镁合金具有重量轻、强度高等良好的物理和机械性能,是一种广泛应用于汽车和航空航天等领域的重要材料。

然而,因其高的变形阻力和低的塑性应变,镁合金在制造和加工过程中难以保持形状和尺寸,需要经过热塑性变形来改善其塑性和加工性能。

热塑性变形会影响材料的微观组织和性能,因此对于研究热塑性变形镁合金的细节变化及其对材料的影响具有重要意义。

研究目的:本研究旨在探究热塑性变形在镁合金中的微观组织和性能变化,以期为镁合金的制造和加工过程提供理论指导并提高其机械性能。

研究方法:本研究将采用以下方法进行实验和分析:1. 选取一种常见的镁合金材料,通过热塑性变形工艺制备不同形状、尺寸和应变程度的试样。

2. 使用扫描电镜(SEM)和透射电镜(TEM)等显微镜分析试样的显微结构和微观组织,并观察其与变形程度的相关性。

3. 采用拉伸实验、硬度测试等方法测试试样的机械性能,并探究其与微观组织的关系。

4. 基于实验结果,通过统计分析和相关性分析探究热塑性变形对镁合金的微观组织和性能的影响。

预期成果:通过本研究,预计可以获得以下成果:1. 理解热塑性变形对镁合金的微观组织和性能的影响。

2. 探究不同应变程度对材料的影响。

3. 分析机械性能与显微结构的关系。

4. 为镁合金在制造和加工过程中的应用提供理论指导。

结论:热塑性变形是提高镁合金塑性和加工性能的有效方法,但对材料的微观组织和性能产生复杂的影响。

本研究的目的是探究热塑性变形对镁合金微观组织与性能的影响,通过实验和分析,可以更好地理解镁合金的变形机理、提高材料的机械性能和加工性能,并为镁合金的工程应用提供理论指导和实际应用价值。

AZ31镁合金热变形时的显微组织与断口分析

AZ31镁合金热变形时的显微组织与断口分析
文 章 编 号 :6 2 0 2 (0 00 — 0 — 3 l 7 — 1 12 l )2 01 0 0
AZ3 1镁 合 金 热 变 形 时 的 显 微 组 织 与 断 口 分 析
曹 晓卿 - 。郭 继 祥 ,张 登 峰 ,池 成 忠 ,李 黎 忱
(. 原理 工 学 材料 科 学与工程 学 院 , 西 太 原 0 02 1太 山 3 0 4;
DNS 0 2 0微 机 控 制 电
子 万 能 试 验 机 上 进 行 ,拉 伸 温 度 范 围 为
2 0 5 3 温 度 间 隔 为 5  ̄ 试 件 装 夹 好 后 开 始 升 9 K~ 7 K, 0C。
展 开 变 形 镁 合 金 板 材 的 制 备 16 其 热 冲 压 成 形 等 方 5吸 , 面 8 研 究 工 作 正 方 兴 未 艾 。 文 献 [1 为 限 制 变 1 的 9认 形 镁 合 金 材 料 发 展 的 关 键 因 素 是 对 镁 及 镁 合 金 的 塑
用 j M一 4 0 S 6 0 F扫 描 电 镜 观 察 。
镁 合 金 的 变 形 能 力 ,改 进 现 有 的 塑 性 变 形 二 乃 至 艺
开 发新 的塑性 变形技 术 缺乏理 论指 导 。 以 , 合 金 所 镁
塑 性 变 形 机 制 的 研 究 和 成 形 工 艺 的 开 发 已受 到 国 内 外 材 料 工 作 者 的 高 度 重 视 , 已 经 成 为 世 界 镁 工 业 发
性 变 形 机 理 的 认 识 还 不 够 全 面 和 深 人 ,未 能 建 立 起 完善 的塑性 变形 理论体 系 。如何 从根本 上 改善 镁及
温 , 温 后 保 温 1 mi , 量 点 温 度 偏 差 为 ± ℃ 。 拉 到 0 n测 5 伸 时 的 初 始 应 变 速 率 为 00 1 ~ 00 s 显 微 组 织 .0 s  ̄ .5 ~。 观 察 采 用 尼 康 MS 2 0 A一 1 0金 相 显 微 镜 , 断 口形 貌 采

镁合金的力学行为及其塑性变形机制

镁合金的力学行为及其塑性变形机制

镁合金的力学行为及其塑性变形机制1. 引言随着现代工业的发展和人们对轻量化、高强度、高耐腐蚀性能的需求,镁合金得到了越来越广泛的应用。

镁合金因其低密度、高比强度、良好的加工性和回收性等优点成为航空、汽车、电子等领域的理想材料。

然而,镁合金在使用过程中也存在着一些问题,如低强度、低塑性和易产生裂纹等缺陷。

为了克服这些问题,研究镁合金的机械性能和塑性变形机制显得尤为重要。

2. 镁合金的力学行为镁合金的力学行为是指其在力学载荷下的变形和断裂特性。

根据加载方式和加载速度的不同,常用的镁合金力学性能测量方法包括拉伸、压缩、弯曲、疲劳等。

2.1 拉伸性能在拉伸试验中,镁合金试样通常沿轴向加载,被拉伸到断裂。

通过拉伸实验可以得到镁合金的屈服强度、抗拉强度、延伸率等指标。

在拉伸过程中,镁合金先呈弹性变形,随着应力的增加,会出现塑性变形,最终会产生颈缩现象,并出现形变硬化,然后试验样品发生瞬时断裂。

2.2 压缩性能与拉伸试验类似,压缩试验是将镁合金试样置于压缩机中,施加压力,试样往往在压缩模量较大时出现颈缩,进而在剪切和塑性瞬间溃断的形式受力。

通过压缩试验可以得到镁合金的屈服强度、抗压强度等指标。

2.3 弯曲性能在弯曲试验中,将镁合金试样制成梁状,在弯曲机上进行弯曲测试。

通常以最大载荷、极限载荷、弯曲刚度和中心挠度等作为评价参数,通过弯曲试验可以得到镁合金的弯曲性能。

2.4 疲劳性能镁合金强度高、重量轻,适用于高速旋转部件、振荡部件等。

疲劳性能是材料在交变载荷作用下能够承受的循环次数。

通过疲劳试验可以研究镁合金材料的寿命和寿命曲线,确定其在交变载荷下的强度和稳定性。

3. 镁合金的塑性变形机制镁合金的塑性变形机制主要有滑移和孪生两种。

3.1 滑移变形滑移是指晶体中某些平面沿特定方向发生剪切变形的过程。

镁合金中的滑移有基面滑动的主滑移系统和非基面滑动的辅助滑移系统。

主滑移系统与晶体方向有直接关系,因此其延性较好,且容易塑性变形,但也容易发生塑性翘曲和产生裂纹。

镁合金塑性变形力学行为与微观组织研究进展

镁合金塑性变形力学行为与微观组织研究进展

关 键 词 :镁合金 ;塑性变形 ;机械孪 生;位错 滑移 ;织构 ;各 向异性
中 图法 分 类 号 :T 4 . 2 G16 2
文献 标 识 码 :A
文 章 编 号 :1 7 3 6 ( 0 1 0 0 1 6 4— 9 2 2 1 )2— 0 6—1 3
Re e r h Pr g e s o a tc De o m a i n s a c o r s n Pl si f r to M e ha s s a d M i r s r t r f M g Alo s c nim n c o t uc u e o ly
t so e e r v e d r in w r e iwe .Di e e t y e f w n ig a d t n v r n sf r d i l y n e i e e t eo ma in c n i u f r n p so i n n n wi a i t ome Mg al s u d r f r n f r t o d - f t t a n o d d o t n ,e p c a y d u l xe s n t i s e e rp r d i s s e il o b e e tn i w n ,w r e o e .B s d o eu d r tn i g f il c t n si ,me h n c lt i ・ o l o t a e n t n e sa dn so so a i l h d o p c a ia n w n n n y a c r c v r n e r s l z t n, me h n s fme h n c l p o e y a i to y r i n n x r so ig a d d n mi e o ey a d r cy t iai a o c a ims o c a i a rp a n s r p , o l g a d e tu i n o i wok bl y w r ic se . T e e e to i a e t r n d f r ai n me h n s ,d n mi e rsal ain a d wo k r a i t e e d s u s d i h f c f i t ltxu e o e o ni m t c a ims y a c r cy tl z t n r ・ o i o a i t s sr s e . P a t e o ai n a d sr n t e i g me h ns o r cp t t n s e gh n d Mg aly w r lo d s b l y wa te s d i lsi d f r t n t g h n n c a im f e i i i t n e e l e e as i- c m o e p ao r t o

镁合金的塑性变形及再结晶热处理对其组织性能的影响

镁合金的塑性变形及再结晶热处理对其组织性能的影响

4
轧制前的平均晶粒尺寸约40um, 15%压下量轧制并退火后平均晶粒
3.3 EX-AZ31B: tensile properties on different directions
TD 45
TD
orientation
σb/ MPa
σ0.2/ MPa
δ/ %
ED
280.0
200.4
13.2
ED
45°
258.0
125.2
19.0
TD
276.0
107.4
16.2
ED
350
➢ 有色金属材料制品中70%以上是板、带材,轧制变形 镁合金板材的研究和加工技术的突破对开发变形镁合 金产品有重要促进作用。
2、变形镁合金塑性变形原理
➢ 镁合金的塑性变形特征:HCP晶体结构及c/a轴比值造成镁的 塑性变形困难。
➢ 塑性变形机制:滑移、孪生、超塑性; ➢ 板材塑性加工方法:热加工、温加工、冷(常温)加工;
压下量
14
退火工艺
15%
30%
45%
55%
12
200度退火1h
8.9um
6.9um
5.8um
4.9um
10
400度退火5min
12.1um
8.2um
7.5umum
9.2um
7.8um
7.0um
6
annealing1h at 2000c annealing1h at 3500c
0.01 s-1
0.1 s-1
1 s-1
5s-1
10s-1
1
σ
1 0.0227
l 82
n
Z 5.5 5 1 01 2

镁合金塑性变形机制概述

镁合金塑性变形机制概述

使 扩 展 位 错 容 易 束 集 , 上的临界切应力与温度的关系
容易发生非基面滑移,
如 Ag、Al、Li 等元素降低 c/a 值,提高层错能,激活潜在 晶向为 < 112ˉ3 > 的潜在锥面滑移系,从而影响镁合金
的塑性变形模式;晶粒细化可以降低非基面滑移系的
临界切应力,容易激活镁合金的棱柱面和锥面滑移系。
轴施加压应力分量才能发生孪生,当 c/a> 3 时,外加
载荷方向与上面相反,当 c/a= 3 时,任何外加载荷都 不能发生 {101ˉ2} 孪生;变形温度越低越有利于孪晶的 发生,由于孪生是一个应力激活过程,低温时镁合金各 滑移系难以启动,晶界附近容易发生位错塞积产生应 力集中,温度越低,应力集中越严重,越有利于孪晶的 发生来协调变形。变形温度对孪生模式和孪生形貌都 有影响,Myshlyaev 等人[8]通过对 AZ31 镁合金扭转实验 发现,在 453~513 K 范围内孪晶呈钻石状分布,在 573~ 633 K 时,孪晶成多边形而且取向杂乱;应变速率越快 越有利于孪生发生,而且当应变速率不同时产生的孪 晶也不同,B.H.Yoshinaga 等人[6]发现在低应变速率条 件下 {101ˉ5} 孪生为主要塑性变形模式,在高应变速率 下主要为 {112ˉ4} 孪生;晶粒尺寸对孪生也有很大影响, 晶粒尺寸越小越容易启动非基面滑移和增加动态回复 来释放晶界处应力集中,使应力集中难以达到孪晶形 核的要求。
25.2× 10-6
155.5
44.5
38.6I ACS
由于很多金属矿产资源逐渐枯竭,而镁资源比较 丰富,特别是近年来结构轻量化的技术要求和环保要 求的不断提高,因此,镁合金的需求量日益增加,镁合 金工业迅速发展,这也促进了镁合金技术的显著提高, 并在镁合金熔炼、成型、净化、表面处理和防腐及高性 能镁合金材料研发等技术取得了很大研究成果。与其 他金属结构材料相比,镁及其合金具有密度低、比强度 和刚度高、弹性模量小、抗电磁干扰及屏蔽性强、阻尼 减震性 好 、导 热 性 好 、机 加 工 性 能 好 、容 易 回 收 等 优 异性能[5],因而在航空工业、汽车工业、电子产品、纺织 和印刷业都有广泛应用。特别是近几年,随着高纯镁 合金技术制备成熟及 SF6等气体保护的熔炼技术的成 功运用,镁合金耐蚀性能的问题也基本解决,因而在国 内外市场上数码相机、笔记本电脑、摄像机等电子产品 应用逐渐扩大。随着镁合金制备技术和成型技术日益完 善,镁合金在航空领域和汽车工业都有更好的发展前景。

纯镁动态塑性变形的微观组织演变

纯镁动态塑性变形的微观组织演变

化 和结构 的稳 定性 , 为研 究 镁 及 其合 金 的形 变 研 究 提供 理论 依据 。

l L D
8 mm
有五 个独 立滑 移 系 , 面 滑 移 … 。 以上研 究 都 是 锥
建 立在 低应 变速 率 的基 础 上 , 镁 在 高 应 变 速率 下 对 的形变 机 制 、 观 组 织形 貌 的研 究 相 对较 少 。为弄 微 清楚镁 在 高应变 速率 (0 S ) 的形变 机制 和 微观 1 下 组织形 貌 及在形 变 过 程 中微 观 组 织 的 演 变过 程 , 本
(D / L / HP) 。
滑移 一( 0 1 为 滑 移 面 ( 1 0 为 滑 移 方 向 , 称 00 ) 1 ) 2 也 基 面滑 移 ; C滑 移 一有 { 0 1 ( 12 ) { 1 0} 1 1 0 和 1 0} 2 ( 1 0 两个 独立 滑移 系 , 1 2) 也称 柱 面 滑 移 ; a+c 移 滑
镁 以其密 度低 ( . 4 , 17 ) 比强 度高 在 汽 车行 业 受 到广 泛应 用 , 密 排六 方 (/ 但 c a=16 4) 晶体 结 构 .2 的 使其 在 形变 时难 以进行 滑移 。由于独 立滑 移系 的数 量 有 限而导 致镁 难于 进行 机械加 工 , 使之在 汽 车 、 航 天 航空 中的应用 受到极 大 限制 。 对 镁在 室温 ~高 温下 的轧 制 、 压 和 拉拔 形 变 挤 研 究表 明 , 孪生 在 镁合 金 变形 过 程 中起 着 重要 作 用 , 果形 变量 很 大 时也 会 出现 剪 切 带 。对镁 合 金 如 的孪 生规 律 和孪 晶类 型研 究 , 现孪 晶 主要 有 3 发 种类 型 : 拉伸孪 晶 、 压缩孪 晶和二 次孪 晶 。最 常见 的 孪 晶类 型是 { 01 } 伸 孪 晶 、 1 1 压 缩 孪 晶 、 1 拉 2 {01 } {01 } 1 2} 次 孪 晶 1 1 一{01 二 。滑 移 类 型包 含 a

镁合金材料的塑性变形理论及其技术

镁合金材料的塑性变形理论及其技术
图!
[ ] " 室温以上镁的滑移面的滑移方向
" ( () * ) #) " # (& + > + > ? ? $ + %
( ) "
(按热激活能力顺序排列)
&数量级的层错能 / 。由于棱柱面层错能 ! #$ % $ ! ’ 比基面约大(倍,所以镁在室温下无交滑移。基面
[ ] + . < /蠕变模型针对镁 ; E F G + + =等 : 研究者根据 H 合金 6 B ) !提出了一个更为合适的模型
来描述。他们认为,纯镁及其合金在 " & )!( ( )0、
C " C & C ! ! # / !应变速率下的变形行为根据变形特 ! # 征可分为 ) 个温度区进行分析。在低于 2 & )0 时,
; D的变形行为可用指数方程描述 式中 (&、 & )!9 & )0 $ 是与材料有关的常数。在 2 应力指数接近于 ( 或 9 ( )!( ( )0 应力指数接近于 & 1 & 时,可用幂指数方程描述。而对于含 B = 等元 素的 ; D 合 金, 其 塑 性 变 形 行 为 会 发 生 改 变。
" " = ./ . = # #. ) , " " = ./ # #. " $
( ) ! # ( ) ! !
式 ( ) 描述了流变应力 #、温度 %、状态参数 ! " & , 和材料特性参数 ’ , 对应变速率" 的影响。 应变速率恒定时,应力可以考虑为应变速率和 ) 变为 温度的函数。这样,式 ( !
第 !期

高低温处理条件下AZ31镁合金的力学性能与微观组织

高低温处理条件下AZ31镁合金的力学性能与微观组织

高低温处理条件下AZ31镁合金的力学性能与微观组织张学锋;吴国华;丁文江【摘要】In view of the lunar environment temperature change situation, the influence of long time low temperature immersion (-196 V) and high-low temperature alternation processing (-196-200 V) on the mechanical properties, microstructures and fracture surfaces of AZ31 magnesium alloy at 20 °C was studied. The results indicate that there are no significant changes on the mechanical properties of AZ31 magnesium alloy after liquid nitrogen immersion or temperature alternation cycle treatment. The σb and δ of AZ31 magnesium alloy at room temperature are 288 Mpa and ' 18.3%, respectively, after 10 d cryogenic processing, they will reach 292 Mpa and 18.7%, respectively, σb and δ after 10 times high-low temperature alternation processing are 294 Mpa and 16.9%, individually. SEM observation and XRD results show that the fracture surface and phase constitutions do not change obviously after low temperature or high-low temperature alternation processing. And the fractures are both quasi-cleavage crack.%针对月球环境温度变化情形,研究了长时间低温浸泡(-196℃)和多次高低温交变循环处理(-196~200℃)对挤压态AZ31镁合金在20℃下的力学性能、显微组织以及断口形貌的影响.研究表明:AZ31镁合金经过长时间液氮浸泡和高低温交变循环处理后,力学性能无明显变化;室温态合金的σb和δ分别为288 MPa和18.3%,经过10 d低温浸泡后σb和δ分别为292 MPa和18.7%,经过10次高低温循环后合金的σb和δ分别为294 MPa和16.9%;低温和高低温交变处理对断口形貌和相组成没有明显影响,均为准解理断裂.【期刊名称】《中国有色金属学报》【年(卷),期】2011(021)012【总页数】8页(P2979-2986)【关键词】AZ31镁合金;月球环境温度;力学性能;微观组织【作者】张学锋;吴国华;丁文江【作者单位】上海交通大学轻合金精密成型国家工程研究中心,上海200030;上海交通大学金属基复合材料国家重点实验室,上海200030;上海交通大学轻合金精密成型国家工程研究中心,上海200030;上海交通大学金属基复合材料国家重点实验室,上海200030;上海交通大学轻合金精密成型国家工程研究中心,上海200030;上海交通大学金属基复合材料国家重点实验室,上海200030【正文语种】中文【中图分类】TG146.2镁在地球上储量非常丰富,约占地壳总质量的2%。

GW93镁合金热塑性变形行为与数值模拟

GW93镁合金热塑性变形行为与数值模拟

GW93镁合金热塑性变形行为与数值模拟镁合金作为最轻的金属结构材料,已在众多领域得到广泛应用。

在镁合金中加入Gd、Y等稀土元素能显著改善显微组织、提高力学性能及耐蚀性,因此,近年来Mg-Gd-Y系合金越来越受到人们的重视。

热塑性变形可以很好的改善金属材料的组织和性能,尤其对镁合金而言,热塑性变形过程中发生的动态再结晶可以细化晶粒、提高塑性、改善合金的力学性能金属材料在塑性变形过程当中,材料的塑性变形规律、各种变形条件对显微组织和力学性能的影响、动态再结晶的发生、模具与材料间的摩擦现象等都是十分复杂的问题,这使得人们在研究金属塑性变形过程中缺乏系统的、准确的分析手段,仅仅依靠研究人员的经验是远远不够的。

若使用数值模拟的方法模拟金属塑性变形过程,可以预测变形过程中材料的受力情况、变形规律、显微组织演变和可能出现的缺陷等,对试验研究和实际生产都能起到很大的帮助作用。

本文通过GW93镁合金热压缩试验和数值模拟相结合的方式,研究合金的热塑性变形行为和显微组织演变规律。

根据GW93镁合金在不同的变形温度(653-753K)下采用不同的应变速率(0.01~10s-1)热压缩的试验数据,绘制真应力-真应变曲线,研究不同变形条件对合金热压缩变形行为的影响。

结果表明,变形温度越高,应力水平越低,流变应力的峰值越小:应变速率越大,应力水平越高,流变应力的峰值越大。

建立能准确描述不同变形量下流变应力的本构模型,为热压缩变形行为的数值模拟提供可靠的依据。

利用DEFORM-3D有限元软件建立了用于研究GW93镁合金塑性变形行为的数值模拟平台,并进行热压缩变形行为的数值模拟,模拟结果与试验结果基本吻合。

本构模型中的方程为:对压缩后的GW93镁合金显微组织进行金相观察,并利用元胞自动机法和动态再结晶模型模拟显微组织演变,研究不同变形条件对动态再结晶的影响规律,模拟结果与金相观察结果基本吻合。

结果表明:圆杜形试样的热压缩变形存在明显的不均匀性,动态再结晶的发生程度和晶粒尺寸随着变形温度的升高而增大,随着应变速率的增大而减小。

AZ31B镁合金冲击动态力学行为的实验和本构模型研究

AZ31B镁合金冲击动态力学行为的实验和本构模型研究

AZ31B镁合金冲击动态力学行为的实验和本构模型研究镁合金是目前世界上可工程化应用的轻金属结构材料之一,大规模应用于航空航天、汽车构件、电子产品等领域,在其服役过程中不可避免会受到冲击载荷的作用。

数值模拟技术是目前研究材料及结构在爆炸、高速冲击等动态载荷作用下力学行为的重要研究手段之一,而数值模拟技术中最为关键的问题是如何获得一个能真实反映材料响应的本构模型。

然而,由于镁合金的晶体结构导致其微观变形机理十分复杂,其冲击动态本构模型的构建非常困难。

近年来,已有不少学者基于对镁合金的冲击动态实验研究结果,建立了镁合金的冲击动态本构模型,然而已建立的模型主要是宏观唯象模型,缺乏对材料微观物理机理的考虑,预测能力有限。

虽然也有少部分镁合金动态本构模型是基于微观变形机理来建立的,但这些模型依旧存在着变形机制考虑不完善、应变率敏感度考虑不合理等问题。

可见,目前镁合金的冲击动态本构模型研究还不够完善,有很大的局限性。

为此,针对已有研究的不足,本文将对当前使用极为广泛的AZ31B镁合金进行系统的冲击动态力学实验研究,并基于实验研究结果建立镁合金的冲击动态本构模型。

本文开展的创新性工作如下:1)对AZ31B镁合金进行了系统的准静态和冲击动态力学实验研究,揭示其宏观力学行为:首先采用MTS材料试验机对AZ31B 镁合金进行了一系列的准静态单轴拉伸和压缩实验,获得了AZ31B的准静态拉伸和压缩应力-应变曲线,用以与冲击动态力学测试结果进行对比;然后,采用分离式霍普金森压杆(SHPB)装置对AZ31B镁合金进行了室温和高温冲击压缩加载实验,采用分离式霍普金森拉杆(SHTB)对AZ31B镁合金进行了室温冲击拉伸加载实验,研究了应变率、温度等对AZ31B镁合金冲击动态应力-应变响应的影响。

2)对AZ31B镁合金进行了显微观察,研究其冲击动态变形的微观机理:首先采用扫描电镜对AZ31B镁合金冲击加载后的断口进行了观察,分析冲击载荷作用下镁合金的破坏机理;然后采用金相显微镜观察了AZ31B镁合金动态变形前后的金相组织变化,分析温度、应变率等对镁合金变形前后金相组织的影响;最后采用透射电镜对AZ31B镁合金动态变形前后的位错形貌进行了观察,分析温度、应变量等因素对AZ31B镁合金位错运动的影响。

镁合金的热变形行为及力学性能研究

镁合金的热变形行为及力学性能研究

镁合金的热变形行为及力学性能研究镁合金是一种轻质高强度的金属材料,因其重量轻、强度高、耐腐蚀等优点,在航空航天、汽车、电子通讯、运动器材等领域得到广泛应用。

然而,由于其在高温下易于软化和破坏,热变形行为及力学性能的研究对于镁合金的发展至关重要。

1.热变形行为的研究热变形行为是指材料在热加工过程中的变形行为,包括变形应力、应变、应变速率等指标。

镁合金的热变形行为与其微观组织有着密切的联系。

研究表明,在温度为200℃~400℃范围内,镁合金的应变硬化效应较强,变形应力与应变率之间呈现出显著的正比关系。

随着温度的升高,镁合金中的细晶粒首先发生动态再结晶,从而导致材料的变形应力和应变率的降低。

当温度进一步升高时,材料会出现粗大晶粒的再生变形,其剪切带和孪晶的形成则可导致应变增大,导致材料的流动性能下降。

2.力学性能的研究力学性能是指材料在载荷作用下的力学特性,对于实际工程应用有着至关重要的影响。

针对镁合金的力学性能研究,主要包括硬度、韧性、塑性等方面。

研究发现,在一定的应变速率下,镁合金的硬度随温度升高而降低,这与材料的动态再结晶机制有着密切的关系。

此外,镁合金的韧性和塑性也受到温度的影响。

随着温度的升高,镁合金的塑性越来越强,断裂韧性也逐渐提高。

3.应用前景随着工业技术的不断进步和对材料强度重量比要求的提高,镁合金在航空航天、汽车、电子通讯等领域的应用前景越来越广阔。

而研究镁合金的热变形行为及力学性能则能够为材料的开发和应用提供重要的理论依据。

总之,镁合金的热变形行为及力学性能研究是镁合金发展和应用的重要基础研究之一。

通过深入研究材料的微观组织和宏观力学性能,可以为镁合金的优化设计、改良和应用提供重要的科学依据。

AZ31镁合金在高温变形中的组织变化和机械性能

AZ31镁合金在高温变形中的组织变化和机械性能
0.217 0.260 0.294 0.276
由表 1 可知, 双轴变形试样的屈服应力和抗拉 强度均远大于单轴变形的, 而且可发现单轴变形试 样有超塑性变形存在, 而同样条件下双轴变形试样 没有发现超塑性变形存在。 可见 AZ31 镁合金双轴 变形时即使在高温下变形抗力也很大。 这是由于相 对于单轴变形, 板厚和板幅变形同时存在, 变形时 由于变形处于约束状态, 因而其塑性流动性差, 变 形时的平均应力比单轴变形高, 在没有呈现大的伸 长时就断裂, 因而就没有了超塑性。
试样晶界上形成了约 1 μm 的微孔及纤维状组织。 这 力不均匀引起的动态再结晶和纤维状态组织的形成。
ห้องสมุดไป่ตู้种组织变化的结果, 是在晶界形成微细晶粒, 因而其
吴全兴摘译自《 日本金属学会志》
阳极氧化含 N 的钛合金生成 N 掺杂的 TiO2 纳米管
1972 年, Fujisima 和 Honda 研究证明, 锐钛矿 型 TiO2 半导体价带能约为 3.2 eV, 可作为光活性材 料或光催化剂。 但是, 由于其价带能相对较高, 需 要紫外光( λ≤380 nm) 激发才能达到典型的光感应。 紫外光部分只占太阳 能 光 谱 能 的 2%~3%, 因 而 锐 钛矿型 TiO2 不能有效地利用太阳能。 为了提高可见 光区太阳能的转换效率, 研究者发现在 TiO2 中掺杂 合适的物质可以改变其价带能, 从而提高其光催化 活性。 目前, 最有效的窄化 TiO2 价带能的工艺是 N 掺杂。 N 掺杂可通过在 TiO2 表面溅射含氮的混合气 体, 在 NH3 中退火, 或通过化学途径在沉积的过程 获得 TiO2 纳米粒子的混合物。 本研究旨在开发一种 新的 N 掺杂工艺, 即采用 TiN 合金作为基材, 在阳 极氧化过程直接吸收 N 进入 TiO2 纳米管中。

镁合金塑性变形机理研究进展

镁合金塑性变形机理研究进展

镁合金塑性变形机理研究进展一、本文概述镁合金作为一种轻质、高强度的金属材料,在航空航天、汽车制造、电子通讯等领域具有广泛的应用前景。

然而,镁合金在塑性变形过程中面临着诸多挑战,如室温下塑性较差、易产生应力腐蚀等问题,限制了其在实际应用中的性能发挥。

因此,深入研究镁合金的塑性变形机理,对于提升镁合金的综合性能、推动其在更广泛领域的应用具有重要意义。

本文旨在综述镁合金塑性变形机理的研究进展,从镁合金的塑性变形行为、变形过程中的微观组织演变、变形机制及影响因素等方面进行总结和分析。

文章首先简要介绍了镁合金的基本特性及其应用现状,然后重点回顾了近年来镁合金塑性变形机理的相关研究成果,包括塑性变形的微观机制、变形过程中的应力应变行为、合金元素对塑性变形的影响等。

文章对镁合金塑性变形机理的未来研究方向进行了展望,以期为镁合金的进一步研究和应用提供有益的参考。

二、镁合金的塑性变形行为镁合金作为轻质高强度的金属材料,其塑性变形行为一直是材料科学领域的研究热点。

镁合金的塑性变形主要涉及到滑移、孪生以及晶界滑移等多种机制。

这些机制在镁合金的变形过程中相互作用,共同影响着镁合金的力学性能和微观组织演变。

滑移是镁合金塑性变形中最主要的变形机制。

镁合金中的滑移系主要包括基面滑移、柱面滑移和锥面滑移。

其中,基面滑移是最容易激活的滑移系,但由于其滑移方向的限制,通常不能完全协调镁合金的宏观变形。

柱面滑移和锥面滑移的激活则需要更高的临界剪切应力,但在高温或变形量较大时,这些滑移系也能被有效激活,从而改善镁合金的塑性变形能力。

孪生在镁合金塑性变形中也扮演着重要角色。

特别是在低温和高应变速率下,孪生成为镁合金的主要变形机制。

孪生不仅能够协调镁合金的宏观变形,还能细化晶粒,提高镁合金的强度和韧性。

然而,孪生也会引入新的织构,影响镁合金的后续变形行为。

除了滑移和孪生外,晶界滑移也是镁合金塑性变形中不可忽视的变形机制。

晶界滑移能够协调不同晶粒间的变形,使得镁合金在宏观上表现出良好的塑性。

镁合金在大变形和高应变率下塑性变形研究进展_宁俊生

镁合金在大变形和高应变率下塑性变形研究进展_宁俊生

镁合金在大变形和高应变率下塑性变形研究进展Research and Prog ress of Plastic Deformation o f M ag nesium A lloy sat H igh S train Rate and Large Deformation宁俊生1,范亚夫2,彭秀峰1(1烟台大学物理系,山东烟台264005;2中国兵器工业集团第五二研究所烟台分所,山东烟台264000)NING Jun-sheng1,FAN Ya-fu2,PENG Xiu-feng1 (1Phy sics Department of Yantai U niversity,Yantai264005,Shandong,China;2Yantai Branch of No.52Institute o f China Ordnance Industrie s Group,Yantai264000,Shandong,China)摘要:介绍了强应变塑性大变形下镁合金研究现状。

重点综述了在较高应变率及冲击载荷作用下关于镁合金变形的研究情况,同时也比较详细地综述了在不同温度、不同载荷作用下镁合金塑性变形特征及其物理机制。

最后简要介绍了几个描述材料在较高应变率和冲击载荷作用下变形行为的数学表示式,并就镁合金作为结构材料的研究说明了作者的一些看法。

关键词:镁合金;塑性大变形;高应变率;冲击载荷中图分类号:TG146.22 文献标识码:A 文章编号:1001-4381(2007)09-0067-07A bstract:Study about micro-structural changes of m ag nesium alloy s under large strains and severe plastic defo rmatio n w ere introduced.A ttention is concentrated on the research about the plastic de-fo rm ation of magnesium alloy s unde r impact loading and high strain rate.Meanw hile,the pro perties and phy sical mechanism s of plastic defo rmatio n of magnesium alloys under different lo ads and over a wide rang e of tem peratures we re review ed.Finally,sev eral fo rmula for describing the behaviors of magnesium alloy s under dy namic loading at hig h strain rate w as summ arized briefly,and so me sugges-tions on the study of m ag nesium alloy s used as structural m aterials were o ffered.Key words:magnesium alloy;larg e plastic defo rmatio n;hig h strain rate;impact loading 随着对镁合金研究的不断深入,镁合金优越的综合性能逐渐为人们所认识。

镁合金塑性变形的组织和织构的研究的开题报告

镁合金塑性变形的组织和织构的研究的开题报告

镁合金塑性变形的组织和织构的研究的开题报告一、背景介绍镁合金因其比强度高、质量轻等优良特性被广泛应用于航空、汽车、电子等行业。

但是由于其面心立方 (HCP) 结构的固有缺陷,导致其在塑性变形过程中比较脆弱,容易出现裂纹和失效。

因此,对于镁合金塑性变形的组织和织构的研究具有重要的工程意义。

二、研究目的与意义本研究旨在通过对镁合金的组织和织构进行分析,探索镁合金在塑性变形过程中的机理,为其在工程应用中的优化设计提供理论基础和技术支持。

三、研究内容本研究将主要围绕以下内容展开:1. 镁合金的制备与试样制备;2. 通过金相观察对镁合金的显微组织进行分析;3. 利用X射线衍射分析镁合金的织构;4. 通过压缩实验探究镁合金在塑性变形过程中的组织和织构的变化,并分析其变化机理;5. 提出镁合金塑性变形的优化设计方案。

四、预期结果通过本研究,预期能够深入了解镁合金在塑性变形过程中的组织和织构变化机理,提高镁合金在工程应用中的可靠性、降低其失效率。

同时,本研究还能为未来镁合金材料的研究提供一定参考。

五、研究方法1. 镁合金的制备:通过真空感应熔炼制备高纯度的镁合金;2. 试样制备:利用金相试样制备机械打针、电解抛光试样;3. 金相观察:通过光学显微镜对试样进行金相观察,并通过形貌、组织、晶粒尺寸等参数对样品进行分析;4. X射线衍射:利用X射线衍射对镁合金的织构进行拓扑学分析;5. 压缩实验:利用万能试验机对试样进行压缩实验,并通过组织和织构变化的分析探究镁合金在塑性变形过程中的机理;6. 优化设计:通过对实验结果进行综合分析,提出镁合金塑性变形的优化设计方案。

六、研究计划及进度安排本研究项目计划周期为一年,具体工作安排如下:1. 第1-2个月:对文献进行调研、制定研究计划、了解仪器及设备等情况;2. 第3-4个月:制备试样、进行金相观察、X射线衍射分析;3. 第5-8个月:开展压缩实验和组织和织构变化的分析;4. 第9-10个月:数据分析及论文撰写;5. 第11-12个月:论文修改及研究总结。

AZ31镁合金等温条件下组织演变及晶粒长大模型

AZ31镁合金等温条件下组织演变及晶粒长大模型

AZ31镁合金等温条件下组织演变及晶粒长大模型刘立志;王忠堂【摘要】对AZ31镁合金板材进行固溶处理,在150~450℃的温度范围内,研究等温条件下加热温度和保温时间对AZ31镁合金晶粒尺寸变化规律的影响.研究结果表明:当加热温度一定时,晶粒尺寸随保温时间延长而增大;保温时间一定时,加热温度在150~250℃范围内,晶粒尺寸随温度升高先增加再减小;温度大于250℃时,晶粒尺寸随温度升高逐渐增大.基于250~450℃实验数据,构建晶粒长大模型,并验证了该模型的准确性.【期刊名称】《沈阳理工大学学报》【年(卷),期】2016(035)001【总页数】5页(P35-39)【关键词】AZ31镁合金;组织演变;晶粒长大模型;等温条件【作者】刘立志;王忠堂【作者单位】沈阳理工大学材料科学与工程学院,沈阳110159;沈阳理工大学材料科学与工程学院,沈阳110159【正文语种】中文【中图分类】TG146.2镁合金材料具有较高的比强度和比刚度、优良的散热性能、电磁屏蔽性能、减震性能和机械加工性能,广泛应用于汽车、航空航天、家电、3C等产品的制造[1-3]。

镁合金是密排六方结构,常温条件下塑性成形能力较差,这从很大程度上限制了镁合金的发展及推广应用。

陈振华等[2]认为镁合金板材塑性变形主要由基面滑移和锥面孪晶产生,温度升高后则非基面滑移系启动,塑性显著提高,但孪晶比例及其作用则逐渐降低。

孪晶变形对室温和低温塑性变形的重要贡献在于改变晶粒取向有助于启动非基面滑移系,提高塑性变形能力。

杨平等[3]研究发现,在低温时,轧制板材在轧制方向和平面内形成了很高强度的基面织构,这些织构在温度较低时阻碍了基面滑移系的启动,影响了镁合金板材塑性成形性能。

曾真等[4]研究发现镁合金二次孪生有效促进再结晶形核,显著细化晶粒。

再结晶晶粒取向规律性不强,有效削弱基面织构。

退火过程中基体不断长大,当再结晶驱动力足够大时,基体会吞并周围拉伸孪晶,同时诱发织构改变,基体取向的织构逐渐增强,拉伸孪晶取向的织构逐步减弱。

形变镁合金微观组织与织构的EBSD研究

形变镁合金微观组织与织构的EBSD研究

每个 取 向计算 相邻 晶粒 间 的取 向差 , 定 是小 角 度 确
晶界 还是 大角度 晶界 , 在 晶 内还 是 晶界 , 以用不 是 可
同的线 型 不 同的颜 色来 表征 这 些 晶界 和 晶粒 。 图 1 ( ~c 是根 据 晶粒 菊 池 线 衬度 B ( ad Cnr t信 a ) C B n ot s) a 息重 构 出的取 向成像 图 , 中粗 黑线 代表 大于 1。 图 5的 晶界 , 细黑 线代 表 2 到 1。 间 的小 角 度 晶界 。 B 。 5之 C
图可反 映 出样 品在 E S B D表 征 中 的花 样 质量 , 对 它 应 于样 品 中的点 阵缺 陷及 内应力 的 大小 。花样越 清
传统 的材料 微 区研究 主要 采用 的是 透射 电子显 微技术 ( E , 该 技 术 制 样 较 难 , 析 的 微 区较 T M) 但 分 小, 获得 的信 息 较 少 。近 年 来 新 发 展 的 E S 自动 BD 分析 技术 在 晶体 微 区取 向和 晶体 结构 分析 方 面的应 用越来 越 多 。该 技 术 能 够 全 自动 采 集 微 区 取 向信
过取 向成 像技术 , 利用 取 向信 息 重构 出与 取 向有 关
的微观 组织结 构 , 可 统计 出亚 晶结 构 、 粒 尺 寸 、 并 晶
基 面织 构逐渐 增强 , 明在 热轧过 程 中 , 说 滑移 变形机
制对 基 面织构 的形 成 有 着 重要 影 响 , 镁 合 金 高温 是 塑性 变形 的重 要机 制 。
镁 合 金 是 实 际 工 程 应 用 中最 轻 的金 属 结 构 材 料, 其具 有一 系列 优 良性 能 , 为 电子 、 器 、 车 、 成 电 汽 交通 、 空 、 天 等 行 业 的重 要 新 型 材 料 。近 年 来 , 航 航 形变镁 合金 优异 的性 能及在 不 同领域 中的特殊 用途 使其 成 为 镁 合 金 材 料 研 究 与 开 发 领 域 中 的 热 点¨ 。镁 合 金 是 密 排 六 方 结 构 ( C ) 料 , 温 J H P材 室 成型性差 , 与传统 的立方 结构 材料 ( 、 钢 铝合金 等 ) 相 比, 对其 塑性 变形 机理 的认 识 还不够 全 面和深 人 , 特 别 是其在 形变 过程 中的孪 生 滑移等 塑性 变形 行为 及 宏 观 、 观织构 和微 观 组 织 的 发展 与 演 变 规 律 等还 微
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1 实验材料与方法
本文研 究 的 材 料 的 最 原 始 状 态 是 工 业 纯 镁 ( wt. % = 99. 99% ) 热 轧 板,初 始 厚 度 为 15. 4 mm。 由于轧板在厚度方 向 上 存 在 晶 粒 尺 寸 不 均 匀 性,所 以对其进行了在 360 ℃ 下的热压,采用累计压下,每 次压下量 ~ 1 mm,中间间隔加热温度 360 ℃ 保温 15 min,得到最 终 厚 度 11. 5 mm,再 进 行 250 ℃ /0. 5 h 退火处理得到 DPD 变 形 前 的 初 始 状 态。在 热 压 退 火板上取尺寸为 8 mm × 11 mm 圆柱样。热压和 DPD 加载示意图见 图 1,其 中 HP 表 示 热 压 方 向,热 压方向 平 行 于 轧 板 ND 方 向,LD 为 DPD 加 载 方 向 ( LD / / HP) 。
对镁在室温 ~ 高 温 下 的 轧 制、挤 压 和 拉 拔 形 变 研究表明[2],孪生在 镁 合 金 变 形 过 程 中 起 着 重 要 作 用,如果形变量很 大 时 也 会 出 现 剪 切 带。 对 镁 合 金 的孪生规律 和 孪 晶 类 型 研 究[3],发 现 孪 晶 主 要 有 3 种类型: 拉伸孪晶、压缩孪晶和二次孪晶。最常见的 孪晶类型是 { 10 1 2 } 拉 伸 孪 晶、{ 10 1 1 } 压 缩 孪 晶、 { 10 11} - { 10 12 } 二 次 孪 晶[3 ~ 6]。 滑 移 类 型 包 含 a 滑移 - ( 0001) 为 滑 移 面〈11 2 0 〉为 滑 移 方 向,也 称 基面滑移; c 滑 移 - 有 { 10 1 0} 〈11 2 0 〉和 { 11 20} 〈11 20〉两个独立滑移系,也 称 柱 面 滑 移; a + c 滑 移 - 有五个独立滑 移 系,锥 面 滑 移[1]。 以 上 研 究 都 是 建立在低应变速率 的 基 础 上,对 镁 在 高 应 变 速 率 下 的形变机制、微观 组 织 形 貌 的 研 究 相 对 较 少。 为 弄 清楚镁在高应变速率( 103 s - 1 ) 下的形变机制和微观 组织形貌及在形变 过 程 中 微 观 组 织 的 演 变 过 程,本 文运用 EBSD、XRD 对 DPD 过 程 中 的 微 观 组 织 进 行 了研究,以确定镁在 动 态 塑 性 变 形 过 程 中 的 组 织 变 化和结构的稳定性,为 研 究 镁 及 其 合 金 的 形 变 研 究 提供理论依据。
第 4-5 期
秦 洪等: 纯镁动态塑性变形的微观组织演变
305
金 相 观 察 的 样 品 制 备 采 用 SiC 砂 纸 依 次 从 400#、800 # 磨 到 1000 #,腐 试 剂 用 100mL 水 + 2g 草 酸。为观察晶体内的孪晶类型及孪晶与基体晶粒的 取向关系,利 用 FEI Nova400 FEG-SEM 做 EBSD 分 析,其工作电压 20 kV、扫描步长 1 μm。 EBSD 试 样 制备首先在 SiC 砂纸上研磨到 1000#,然后进行电解 抛光。抛 光 液 采 用 750 mL 甲 醇,150 mL 乙 二 醇 单 丁醚,16. 74 g 高氯酸镁,7. 95 g 氯化锂的混合溶液, 抛光温度为 - 20 ℃ ,电压 20 V,电流 0. 2 ~ 0. 3 A。
并在原来大晶粒晶界处产生了细小不均晶粒及在晶 粒内部出现孪晶; 8% 试样中可发现随着形变量增加 形 变 不 均 性 加 剧 ,细 小 晶 粒 和 孪 晶 数 量 都 增 加 ,可 见 形变量的增加对细化晶粒有明显作用。形变过程中 产生的孪晶数量将会在后面的 EBSD 数据结果进行 分析。
2 结果与讨论
收稿日期: 2011 -04 -26 基金项目: 中央高校基本科研业务费( No. CDJXS11132225 ) . 作者简介: 秦洪( 1986 - ) ,女( 汉族) ,博士. * 通讯作者: 张喜燕( 1958 - ) ,男( 汉族) ,教授,博士研究生导师. E-mail: kehen888@ 163. com
图 3 DPD 后显微组织( Bar = 100 μm) 。a: 形变量 5% ; b: 形变量 8% Fig. 3 The optical microstructure after DPD( Bar = 100 μm) . a: Reduction of 5% ; b: Reduction of 8%
图 1 热压和动态塑性变形加载示意图。 Fig. 1 Schematic of loading direction of hot press and DPD.
动态塑性变 形 在 室 温 下 进 行,落 锤 高 度 为 850 mm,应变 速 率 约 103 s - 1 ,形 变 量 分 别 为 5% 和 8% 。 将经过 DPD 变形的圆柱 样 沿 轴 向 用 线 切 割 机 对 半 切开,用以做金相观察和 EBSD、XRD 分析。
秦 洪,张喜燕* ,卓燕飞
( 重庆大学 材料科学与工程学院,重庆 400044)
摘 要: 采用高应变速率对纯镁热压板材进行动态塑 性 变 形 ( DPD) 。利 用 光 学 显 微 镜、X 射 线 衍 射 仪 和 场 发 射 电 子枪扫描电镜的 EBSD 系统等分析 DPD 变形前后的微观组织和织构演变过程。结果表明,动态塑性变 形 使 纯 镁 中 原始大晶粒发生破碎,形成细小不规则新晶粒,产生细 化 作 用,大 晶 粒 晶 界 处 由 于 高 位 错 密 度 形 成 了 亚 晶 界 ; 通 过 EBSD 在二次孪晶内部观察到了与基 体 成 20° ~ 30° 取 向 差 的 再 结 晶 晶 粒; DPD 形 变 5% 的 孪 生 率 是 8. 27% ,形 变 8% 时孪生率增加到 9. 88% 。 关键词: 动态塑性变形( DPD) ; 纯镁; EBSD; 孪晶; 孪生率 中图分类号: TG146. 2; TG115. 21 + 3; TG115. 23; TG115. 21 + 5. 3 文献标识码: A
306
电子显微学报 J. Chin. Electr. Microsc. Soc.
第 30 卷
图 4 晶粒尺寸分布图。a: 5% ; b: 8% Fig. 4 Grain size distribution. a: 5% ; b: 8%
图 5 纯镁( 0001) 极图的宏观织构。a: 退火热压板; b: DPD 形变量 5% ; c: DPD 形变量 8% Fig. 5 Macroscopic texture of ( 0001) annealed pole figure of pure Mg.
图 2 DPD 前原始微观组织。Bar = 100 μm Fig. 2 Initial microstructure. Bar = 100 μm
DPD 变形导致了试 样 内 部 形 变 不 均 匀,这 种 不 均匀性可从图 4 晶粒尺寸统计分布中看出来。形变 过程中产生了原来 大 晶 粒 的 破 碎 使 得 晶 粒 细 化,从 图中可见 大 部 分 晶 粒 尺 寸 都 集 中 在 20 ~ 100 μm。 小于 100 μm 的晶粒在 5% 中占总晶粒数量的 65% , 在 8% 中有 64% ,可见形变量从 5% 增加到 8% 晶粒 的 细 化 并 不 明 显 ,反 而 还 出 现 了 稍 微 减 小 的 趋 势 ,但 8% 中的形变不均匀性加剧。本文还发现试样内部 有少数大于 200 μm 的 粗 晶 粒 存 在,说 明 DPD 小 形 变量对晶粒的整体 细 化 作 用 不 明 显,原 始 大 晶 粒 只 有部分发生 破 碎 形 成 小 晶 粒,还 有 部 分 在 8% 的 形 变 量 时 仍 然 存 在 ,说 明 这 些 晶 粒 的前有很多研究[6] 采 用 TEM、中 子 衍 射 和 晶体模型模拟对关于镁孪生机制及孪生对周围基体 形变性能的影响进行分析。在镁及其合金中经常观
a: As-hot-pressed plate; b: DPD reduction of 5% ; c: DPD reduction of 8%
图 5 给出了动态塑性变形前后宏观织构的演变 过程。图 5a 表明初始织构为大部分 C 轴取向平行 于 热 压 方 向 ,形 成 了 基 面 织 构 ,但 还 有 部 分 晶 粒 取 向 是 C 轴 垂 直 于 热 压 方 向 呈 ( 10 1 0 ) 柱 面 织 构。 经 DPD 变形 5% 和 8% ( 图 5b,c) 后织构类型不变仍是 ( 0001) 基面织 构,但 图 5a 中 C 轴 垂 直 于 压 缩 方 向 的晶粒发生了偏转,因为这部分晶粒与 DPD 压缩方 向垂直,容易发 生 86° 偏 转 产 生 { 10 1 2 } 拉 伸 孪 晶。 所以在极图上看到变 形 后 所 有 晶 粒 沿 DPD 压 缩 轴 分布。但在之后 的 DPD 变 形 中 有 些 晶 粒 与 压 缩 轴 的偏转角度有所增 加,是 因 为 后 来 有 二 次 孪 晶 的 产 生,它们与原 来 基 体 形 成 了 38° 的 取 向 差。 而 在 极 图中偏离压缩轴的这部分晶粒也刚好在这个范围 内 ,说 明 这 部 分 偏 离 压 缩 轴 的 晶 粒 就 是 发 生 了 孪 生 。 总体看 DPD 形变前后宏观织构类型没有发生变化, 都是( 0001) 基面织构。
镁以其密度低( 1. 74 ) ,比 强 度 高 在 汽 车 行 业 受 到广泛应用,但密排 六 方 ( c / a = 1. 624 ) 的 晶 体 结 构 使其在形变时难以进行滑移。由于独立滑移系的数 量 有 限 而 导 致 镁 难 于 进 行 机 械 加 工 ,使 之 在 汽 车 、航 天 航 空 中 的 应 用 受 到 极 大 限 制[1] 。
图 2 是 DPD 前初始状态 ( 热压退火) 光镜金相 显微组 织。 初 始 态 晶 粒 为 等 轴 状,平 均 晶 粒 尺 寸 94μm,晶粒 分 布 均 匀。 通 过 EBSD 数 据 分 析 可 知, 初始组织中没有孪晶存在。如果镁在变形过程中使 得多数 C 轴都沿着压缩方向分布,形成 ( 0001 ) 基 面 织 构 ,一 旦 这 种 织 构 的 强 度 达 到 一 定 值 时 ,若 继 续 对 试样施 加 小 量 的 宏 观 应 变 就 会 使 试 样 断 裂[7]。 由 于本实验中试样的 初 始 织 构 是 基 面 织 构,大 部 分 晶 粒 C 轴 都 平 行 于 压 缩 方 向,所 以 试 样 的 形 变 量 有 限。本文研究 最 初 进 行 了 3 个 DPD 变 形 量 ( 5% 、 8% 和 10% ) ,但当形变量达到 10% 时试样表面产生 了裂纹。这说明纯镁在平行于 C 轴的压缩形变时, 前期难以启动滑移 系 或 启 动 的 滑 移 系 数 量 少,而 后 期启动的压缩孪生和二次孪生对形变的协调能力也 有限,平行于 C 轴方向的变形较垂直于 C 轴 方 向 的 变形更容 易 加 工 硬 化[8,9],使 得 其 能 承 受 的 总 应 变 量很小,因 此 本 文 主 要 讨 论 5% 和 8% 两 个 变 形 量。 经过 5% 和 8% 形变量的动态塑性变形后金相显微 结构如图 3( a,b) ,由 图 可 见 在 5% 时 部 分 晶 粒 由 于 在冲击载荷作用下 发 生 破 碎,晶 粒 在 冲 击 载 荷 作 用 下 沿 打 击 方 向 发 生 的 压 缩 ,在 水 平 方 向 有 拉 长 现 象 ,
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