钢结构牛腿计算

钢结构计算表格-钢牛腿设计

截面腹板上端抵抗矩W’
n3
W’n3=In/(y-tf)=
3602064.516 mm3
腹板下端的正应力σ1
σ=M/ Wn2=
70.95 N/mm2<120 N/mm2 ,满足要求
腹板上缘的正应力σ和切应力τ σ=M*(y-tf)/I=
τ=V*S/(I*n*tw)=
42.02589913 N/mm2<120 N/mm2 24.10 N/mm2<120 N/mm2
组合应力
三、牛腿与柱的连接焊缝计算：
2 3 2
= 59.23455569
N/mm2<120 N/mm2
由于牛腿翼缘竖向刚度较差，一般不考虑承担剪力，因此计算时通常假定腹板焊缝承受所有剪力，矩则由全部焊缝承受。
焊缝截面的型心y坐标 y=(b*t*(-0.5t)+b*t*(0.5t+tf)+(h-t)*t*n*2*(0.5(h-t)+t+tf))/(2*b*t+2*n*
和柱的连接
采用角焊缝
连接。二、牛腿强度的计算
F*e= 151.38 kN.m
V= 504.6 kN
牛腿根部的
净截面积An
An=b*tf+tw*h*n=
24000 mm2
上翼缘板上
边缘至截面
形心轴处的
距离y
y=(b*tf*0.5*tf+n*h*tw*(tf+0.5*h))/An=
669984000 mm4
,满足要求 ,满足要求 ,满足要求
假定腹板焊缝承受所有剪力，而弯 .5(h-t)+t+tf))/(2*b*t+2*n*(h-t)*t) +

钢构牛腿重量计算公式

钢构牛腿重量计算公式
钢构牛腿是一种建筑物的重要支撑结构，它的重量通常决定了建筑物的质量和强度。

因此，计算钢构牛腿的重量是非常重要的。

要计算钢构牛腿的重量，首先要确定牛腿的长度、宽度和厚度，然后根据钢材的密度和尺寸计算出牛腿的重量。

具体计算公式如下：重量（kg）=长度（m）×宽度（m）×厚度（m）×钢材的密度（kg/m3）钢材的密度通常在7000 kg/m3到8000 kg/m3之间，具体数值取决于使用的钢材。

在实际应用中，钢构牛腿的重量计算不仅仅要考虑牛腿本身的重量，还要考虑牛腿上安装的其他部件、施工过程中使用的涂料、防腐剂等物料的重量。

因此，在实际应用中，计算钢构牛腿重量时，还要考虑这些材料的重量。

钢构牛腿的重量计算是一个精密的科学工程，需要综合考虑各种因素。

在实际应用中，它不仅需要计算准确的重量，还要考虑施工及运输的细节，以确保重量的精确性。

只有当计算出的重量准确无误，才能保证钢构牛腿的建造牢固耐用。

钢牛腿设计

钢牛腿设计
一、钢结构部分设计软件（工字型截面和钢牛腿受力计算）
二、牛腿荷载值计算（竖向压力计算值KN）
1、吊车（大车自重）/2＝t
2、吊车（小车自重）x1＝t
3、吊车最大起重量x1= t
4、吊车梁及梁上附件：
每延长m重量x最大榀间距＝t
5、轨道重量：
每延长m重量x最大榀间距＝t
以上5项相加之和x1.4系数/0.098t = (竖向压力值)KN
三、牛腿几何尺寸确定原则：
1、牛腿翼缘板，宽度和厚度：
取相邻两钢柱的翼缘板较小的宽度和厚度数值。

2、牛腿腹板厚度：
取相邻两钢柱的腹板较小的厚度数值。

3、牛腿竖向劲板和柱横向加劲板的厚度和宽度：
厚度取牛腿翼缘板厚，宽度取（牛腿宽－牛腿腹板厚度）/2
四、钢牛腿受力计算界面
1、牛腿信息输入：写入翼缘板宽度，厚度
腹板宽度，厚度
腹板高度可以假定一个数值。

2、荷载：
1）填入计算好的竖向压力设计值（）KN
20.65m.
3、
出现判断情况界面
4、调整腹板高度达到经济，安全合理的数值。

牛腿计算书

钢牛腿计算书现场一片板梁大概荷载为30t ，一片板梁由两个牛腿支撑，因此一个牛腿的荷载约为15t 。

为了适当的控制安全系数，在计算中，牛腿的荷载为20t 。

1. 预埋件的计算。

根据现场条件，预埋件的M=FL=200KN*0.15M=30KN ·m V=200KN 。

预埋件按540X270计算。

板厚取20mm 。

2. ②号板的计算。

及其与预埋件的焊缝计算②号板的M=FL=100KN*0.15M=30KN ·m V=100KN 弯矩验算2352/94102.3.30/21594MM N MM M KN w m MM N f =⨯=≥= 弯矩验算满足剪力验算24332/40121240012120010015100/120mm N mm mm KN It VS mm N f w v =⨯⨯⨯⨯⨯=≥= 剪力验算满足。

焊缝高度Hf=7mm。

3.③④号板的计算，及其与②号板得焊缝验算。

----- 设计信息-----钢材等级：235梁跨度(m)：0.500梁截面：T 形截面:H*B*Tw*T1=120*200*25*12梁平面外计算长度：0.500强度计算净截面系数：1.000截面塑性发展：考虑构件所属结构类别：单层工业厂房设计内力是否地震作用组合：否梁上荷载作用方式：无荷载作用设计内力：绕X轴弯矩设计值Mx (kN.m)：7.500绕Y轴弯矩设计值My (kN.m)：0.000剪力设计值V (kN)：100.000----- 设计依据-----《钢结构设计规范》（GB 50017-2002）----- 梁构件设计-----1、截面特性计算A =5.1000e-003; Xc =1.0000e-001; Yc =8.2235e-002;Ix =7.2273e-006; Iy =8.1406e-006;ix =3.7645e-002; iy =3.9952e-002;W1x=8.7886e-005; W2x=1.9138e-004;W1y=8.1406e-005; W2y=8.1406e-005;2、梁构件强度验算结果翼缘侧截面塑性发展系数: γx=1.050腹板侧截面塑性发展系数: γx=1.200梁构件强度计算最大应力(N/mm2): 71.115 < f=205.000梁构件强度验算满足。

生产车间吊车梁及牛腿计算书

生产车间吊车梁及牛腿计算书目录一、概述 (1)1) 工程概况 (1)2) 计算目的 (1)3) 成果汇总 (1)二、设计依据的规范及有关文件 (1)三、基本资料 (2)1) 吊车资料 (2)2) 结构设计参数 (2)四、吊车梁设 (2)1) 基本假定 (2)2) 复核计算 (2)3) 计算结果 (4)五、牛腿设计 (4)1) 初拟断面 (4)2) 荷载计算 (5)3) 最不利点应力复核 (6)4) 焊缝计算 (7)5) 计算结果 (8)六、计算结果与汇总 (8)七、附件 (9)一、概述1)工程概况本工程为北京合纵科技股份有限公司生产办公楼，位于北京市密云县工业开发区三期开发区内西环岛北侧，北京合纵科技股份有限公司院内。

拟建建筑物为一栋大车间、生产办公楼。

主体为钢结构，牛腿高程为 5.18m，吊车梁高程为5.59m。

2)计算目的本计算主要是选择吊车梁的形式与尺寸，假定牛腿的基本形式和尺寸，然后验算其受力情况，并对其焊缝应力进行复核。

3)成果汇总通过复核验算，本工程吊车梁形式选用电动单梁吊车跨度为S=7.5~22.5m，吊车梁跨度为6m，起吊重量3t，截面规格为HT390198，牛腿的基本形式与尺寸详见图一，牛腿的最不利点应力值及其焊缝应力值都小于规范设计值，符合要求。

二、设计依据的规范及有关文件1)《钢结构设计规范》（GB50017-2003）2)《钢结构设计与计算》（机械工业出版社）3)《国家建筑标注设计图集钢吊车梁》（08SG520-3）4)桥机资料《华锦-厂家桥机资料》三、基本资料1)吊车资料吊车跨度为17.5m，吊车梁跨度为6.2m，起重量为3t根据桥机资料《华锦-厂家桥机资料》，选择地面操纵，可得最大轮压为22.6-25.2KN，计算中取最不利的情况25.2KNP k-吊车最大轮压标准值25.2KN2)结构设计参数μ- 动力系数取1.05r g- 可变荷载分项系数取1.4r q - 永久分项系数取1.2四、吊车梁设计1)基本假定吊车跨度为17.5m，吊车梁跨度为6.2m，起重量为3t，参考《国家建筑标准设计图集08SG520-3》第9页吊车梁选用表，选用电动单梁吊车跨度为6m，钢材型号为Q235，截面规格为HT390198，重量为306kg，钢轨型号24kg/m2)复核计算1)均布荷载：（24+306/6） 1.29.8=882N/m最大M值=882 6.22/8=4.2Kn.m2)轮压荷载：单个轮压P=25.2 1.4 1.05=37KN，两个轮子间距为2.5m，计算见图一，图一：图一：计算简图与弯矩包络图（kn.m）先求出梁上的合力R，R=P1+P2=37+37=74KN以P2作用点为力矩中心，求得R与P2之间的距离，a=（37 2.5）/74=1.25m把P2和R对称的放在梁跨中点C的两边，此时因为P2在R的右边所以a=-1.25m由结构力学公式可得：M max=(R(L-a)2/4L)-M K=(74(6.2+1.25)2/(4 6.2))-37 2.5=73.1 kn.m根据结构力学影响线最大弯矩应该是在小车中点与吊车梁中点间距为0.625m，通过计算此时的轮压荷载作用下的最大弯矩为73.1 kn.m故最大弯矩值为73.1+ 4.1=77.2kn.m82.6kn.m（选用吊车梁允许最大值）通过以上论证选用吊车梁可以适用本工程。

牛腿计算程式工程名称：1. 输入已知条件：输入牛腿材料16Mn输入荷载N43.232Ton输入牛腿截面BH300*220*8*12h300mmbf220mmtw10mmtf12mm 输入e350mm输入d200mm输入h1300mm输入h20mm 2. 抗弯强度检验计算惯性矩I=(bf*h^3-(bf-tw)*(h-2*tf)^3)/12127069920mm^4计算抗弯截面模量W=2*I/h847132.8mm^3计算根部弯矩M=N*e151312000N-mm弯曲应力计算s=M/W178.62N/mm^2s<315OK!2. 抗剪强度检验计算受力处截面高h3=h1+h2*d/(d+e)300.00mm计算惯性矩I1=(bf*h3^3-(bf-tw)*(h3-2*tf)^3)/12127069920mm^4计算静面矩S=bf*tf*(h3-tf)/2+(h3/2-tf)^2*tw/2475380.00mm^3计算最大剪应力t=N*s/(tw*I1)161.73N/mm^2t<185OK!3. 组合应力强度检验腹板平均剪应力t1=N/(tw*(h-2*tf))156.64N/mm^2腹板边缘弯曲应力s1=s*(h-2*tf)/h164.33N/mm^2腹板边缘折算应力s(max)=SQRT(s^2+3*t^2)317.19N/mm^2s<345OK!4. 焊缝计算翼板焊缝所受拉力F=s*tf*bf471547.9N焊接材料强度s2200.0N/mm^2翼板焊缝高度hf1=F/(0.7*(2*(bf+tf)-tw)*s2)7.4mm选用翼板焊缝高度hf18mm腹板焊缝高度hf2=N/(2*0.7*(h-2*tf)*s2) 5.6mm选用腹板焊缝高度hf28mm。

钢结构计算题—牛腿连接(角焊缝)

钢结构计算题—牛腿连接(角焊缝)【范本1】【钢结构计算题—牛腿连接(角焊缝)】【附件】本文档涉及附件：计算过程表、设计图纸等。

【1. 引言】本文档旨在对钢结构中牛腿连接(角焊缝)进行详细计算和设计，确保连接的可靠性和安全性。

通过对连接材料、焊缝尺寸以及计算公式的选择和应用，完成对牛腿连接(角焊缝)的设计。

【2. 相关法律名词及注释】2.1. 钢结构设计规范: 包括钢结构设计的基本要求、计算方法、安装和验收规范等。

2.2. 建筑结构设计规范: 包括建筑结构设计的要求、计算方法、防震设计规定等。

2.3. 焊接规范: 包括焊接过程的要求、焊接人员的资质、焊接材料的使用等。

【3. 材料和焊缝类型】3.1. 材料选择: 根据工程要求和设计规范，选择适合的钢材料进行牛腿连接(角焊缝)的设计。

3.2. 焊缝类型: 根据实际情况和连接的要求，确定焊缝类型，包括角焊缝、对接焊缝等。

【4. 强度计算】4.1. 受力分析: 对牛腿连接受力进行分析，包括拉力、剪力和弯矩等。

4.2. 强度计算: 根据焊接设计规范和力学公式，计算焊缝的强度和承载能力。

4.3. 实用性检查: 对计算结果进行实用性检查，确保计算结果的合理性和可靠性。

【5. 焊接工艺】5.1. 焊缝尺寸: 根据焊接规范和设计要求，确定焊缝的尺寸。

5.2. 焊接方法: 根据结构特点和焊接材料，确定适合的焊接方法。

5.3. 焊接设备: 选择适当的焊接设备和焊接工具进行焊接。

5.4. 焊接过程控制: 控制焊接过程中的温度、焊接速度等参数，确保焊接质量。

【6. 结果分析】6.1. 强度计算结果: 分析强度计算的结果，评估连接的可靠性。

6.2. 焊接质量分析: 对焊接质量进行评估，确保焊缝的质量和可靠性。

【7. 结论】通过对牛腿连接(角焊缝)进行详细计算和设计，可以确保连接的可靠性和安全性。

本文档提供了钢结构计算题的完整解决方案。

【范本2】【钢结构计算题—牛腿连接(角焊缝)】【附件】本文档涉及附件：计算过程表、设计图纸等。

钢结构毕业设计牛腿设计

第一章牛腿设计5.1 荷载计算根据吊车梁的设计，吊车梁截面面积22125.4410A mm =⨯, Q235钢的密度为37850/kg m ,吊车梁自重为4785010125.4410984.704/N m -⨯⨯⨯=，轨道自重为430/N m 由吊车最大轮压引起的支座反力标准值为： .max 139(10.453)201.967k D kN =⨯+=牛腿根部支座反力影响线示意图则牛腿根部承受的剪力：3.max 1.2(984.704430)107.5 1.4295.486k V D kN -=⨯+⨯⨯+=5.2 截面选择牛腿选用600500400810BH -⨯⨯⨯ 偏心距为450e mm =外伸长度为200d mm =，截面高度600h mm =，截面宽度400b mm = ，翼缘板厚度 10f t mm =，腹板厚度8w t mm =，力作用点处截面为537400810BH ⨯⨯⨯。

牛腿牛腿节点示意图则：295.4860.45132.97M V e kN m =⋅=⨯=⋅5.3截面特性牛腿根部截面示意图牛腿根部截面：2230010(600210)810640A mm =⨯⨯+-⨯⨯= 3324411600108(600210)23001030010()1212265227.4710x I mm -⎡⎤=⨯⨯-⨯+⨯⨯⨯+⨯⨯⎢⎥⎣⎦=⨯43365227.471021742.49106002x x I W mm y ⨯===⨯ 233600101600103001081233.1010222S mm --⎛⎫⎛⎫=⨯⨯+⨯⨯=⨯ ⎪ ⎪⎝⎭⎝⎭ 3316001030010885102S mm -⎛⎫=⨯⨯=⨯ ⎪⎝⎭ 5.4 强度验算5.4.1抗弯强度6223132.9710 5.82/215/1.0521742.4910x nx M N mm f N mm W σγ⨯===<=⨯⨯ 5.4.2抗剪强度3224295.486101233.1069.83/125/65227.47108v x w VS N mm f N mm I t τ⨯⨯===<=⨯⨯ 5.4.3 腹板计算高度边缘处折算应力6214132.971060021059.12/65227.47102nx M y N mm I σ⨯-⨯=⋅=⨯=⨯ 32295.4861088550.11/65227.478x w VS N mm I t τ⨯⨯===⨯ σ和τ的最不利组合出现在腹板边缘，因此验算公式为： 222222359.12350.11105.2/215/N mm f N mm στ+=+⨯=<=∴满足要求。

钢结构钢牛腿设计计算表格

钢牛腿设计一、计算资料牛腿尺寸（单位：mm）荷载竖向压力设计值F=80kN柱边与竖向压力距离e=0.5m 材料钢材为Q345-B焊条为E50焊接形式手工焊焊缝质量三级角焊缝焊角尺寸hf(mm)=6牛腿翼缘和柱的连接采用对接焊缝（坡口焊）连接，腹板和柱的连接采用角焊缝连接。

二、牛腿强度的计算作用于牛腿根部的弯炬M和剪力VM=F*e=40.00kN.mV=F=80kN牛腿根部的净截面积AnAn=bf1*t1+bf2*t2+tw*hw=6208mm2上翼缘板中心至截面形心轴处的距离yy=(tw*hw*0.5*(hw+t1)+bf2*tf2*(hw+0.5*t1+0.5*t2))/An=143.00mm 形心轴以上面积对形心轴的面积矩SS=(y-0.5*t1)*tw*0.5*(y-0.5*t1)+t1*bf1*y=362176mm3净截面的惯性矩In腹板中心距与y的距离a=(0.5*hw+0.5*t1-y)=0mmIn=(bf1*t1^3)/12+t1*bf1*y^2+(bf2*t2^3)/12+t2*bf2*(hw+0.5*t1+0.5*t2)^2+(tw*hw^3)/12+tw*hw*a^2=95845717.33mm4净截面的上、下抵抗矩Wn1、Wn2Wn1=In/(y+0.5*t1)=647606.1982mm3Wn2=In/(hw+0.5*t1-y+t2)=647606.1982mm3上翼缘外边的正应力σσ=M/ Wn1=61.77N/mm2<310N/mm2,满足要求下翼缘外边的正应力σσ=M/ Wn2=61.77N/mm2<310N/mm2,满足要求截面形心轴处的剪应力ττ=V*S/(I*tw)=37.79N/mm2<310N/mm2,满足要求截面腹板下端抵抗矩W’n2W'n2=In/(hw+0.5*t1-y)=694534.1836mm3下翼缘对形心轴的面积矩S1S1=t2*bf2*(hw+0.5*t1+0.5*t2-y)=286000mm3腹板下端的正应力σ1σ1= M/W'n2=57.59 N/mm2腹板下端的剪应力τ1τ=V*S1/(I*t w)=29.84 N/mm2腹板下端的折算应力√(σ12+3τ12)=77.38N/mm2<1.1*310 N/mm2,满足要求腿与柱的连接焊缝计算：由于牛腿翼缘竖向刚度较差，一般不考虑承担剪力。

钢牛腿校核

无锡国金中心JCD500内爬塔吊钢牛腿支持计算一、计算依据1、《JCD500塔式起重机说明书》；2、《钢结构设计手册GB5007-2003》；3、《混凝土结构设计规范GB50010-2002》4、《塔式起重机设计规范GB/T13752-92》二、结构受力由于塔吊布置于内爬钢梁中心，塔吊牛腿对称分布，故考虑其受力也对称，参照塔吊说明书提供塔吊竖向力kN P V 88.2506=；水平力kN F s 732=（工况），考虑四点受力，其端部竖向力为kN P P V 5.6264==；水平力kN F F S 1834==。

动载荷系数参照塔式起重机设计规范取34.1=φ。

三、钢牛腿核算钢牛腿图纸详见CAD 图纸。

考虑最危险工况，及梁端部距结构距离为150mm （为最大允许值），此时端弯矩最大，为kNm P M 975.9315.0=⨯=。

考虑钢牛腿为悬挑梁计算，则其计算数据如下：4996846079m m I x =；36.5950178mm W x =；竖向抗剪面积264500mm S v =；水平向抗剪面积218000mm S S =（仅考虑顶板抗剪）则其正应力为MPa W M x 216.595017810975.9334.16=⨯⨯==φσ，满足材料要求；其剪应力为MPa S P v v 1364500105.62634.13=⨯⨯==φτ，满足材料要求； M P a S F s s 6.131800018300034.1=⨯==φτ，满足材料要求；其合应力为()MPa s v 2.282/1222=++='ττσσ，满足材料要求。

四、预埋件计算预埋件详见图纸，按照混凝土结构设计规范中有关预埋件计算章节核算。

实际锚筋面积为222122665.1214.325mm r n A S =⨯⨯==π；结构所需最小锚筋面积按公式zf a a M f a a V A y b r y v r 3.1+=计算，其中，为便于计算，剪力kN V 5.8091835.626=+=，较之实际情况偏于安全，kNm M 975.93=，85.0=r α，43.0=v α（按C30混凝土取值计算），85.0=b α，MPa f y 300=，m z 48.0=代入公式计算：2807648.030085.085.03.1975.9330043.085.05.809mm A =⨯⨯⨯⨯+⨯⨯= 安全系数34.152.1807612266>===S A A n ，满足要求。

excel钢结构钢牛腿设计计算表格

钢牛腿设计一、计算资料牛腿尺寸（单位：mm）上翼缘宽bf1350上翼缘厚t112腹板宽ts10下翼缘宽bf2350下翼缘厚t212腹板高度hw172荷载竖向压力设计值F=80kN柱边与竖向压力距离e=0.5m材料钢材为Q235-B焊条为E43焊接形式手工焊焊缝质量三级角焊缝焊角尺寸hf(mm)=10牛腿翼缘和柱的连接采用对接焊缝（坡口焊）连接，腹板和柱的连接采用角焊缝连接。

二、牛腿强度的计算作用于牛腿根部的弯炬M和剪力VM=F*e=40.00kN.mV=80kN牛腿根部的净截面积AnAn=bf1*t1+bf2*t2+ts*hw=10120mm2上翼缘板中心至截面形心轴处的距离yy=(ts*hw*0.5*(hw+t1)+bf2*tf2*(hw+0.5*tf1))/An=89.51mm形心轴以上面积对形心轴的面积矩SS=(y-0.5*t1)*ts*0.5*(y-0.5*t1)+t1*bf1*y=410811.0035mm3净截面的惯性矩In腹板中心距与y的距离a=(0.5*hw+0.5*t1-y)In=t1*bf1*y*y+t2*bf2*y*y+ts*hw*hw*hw/12+ts*hw*a*a=71551997mm4净截面的上、下抵抗矩Wn1、Wn2Wn1=In/(y+0.5*t1)=749158.06mm3Wn2=In/(hw+t1+0.5*t2-y)=712030mm3下翼缘外边的正应力σσ=M/ Wn2=56.18N/mm2<215 N/mm2 ,满足要求截面形心轴处的剪应力ττ=VS/(Itw)=45.93N/mm2<215 N/mm2 ,满足要求截面腹板下端抵抗矩W’n2W’n2=In/(hw+0.5*t1-y)=808587.42mm3下翼缘对形心轴的面积矩S1S1=t2*bf2*(hw+0.5*t1+0.5*t2-y)=396858.5mm3腹板下端的正应力σ1σ1= M/W’n2=49.47 N/mm2腹板下端的剪应力τ1τ=VS1/(It w)=44.37 N/mm2腹板下端的折算应力√(σ12+3τ12)=91.40N/mm2<1.1*215 N/mm2 ,满足要求三、牛腿与柱的连接焊缝计算：由于牛腿翼缘竖向刚度较差，一般不考虑承担剪力。

钢结构厂房牛腿设计

3.5.2 截面选择
牛腿选用 450×250×8×12,偏心距为 e 750mm ，外伸长度为 200 mm
图 2-65 牛腿根部截面示意图
则 M Ve 181.53 0.75 136.15kN m
3.5.3 截面特性
A 426 8 2 250 12 9408mm 2 Ix 1 1 8 4263 2 250 123 250 12 2192 2.88 108 mm 4 12 12 I x 2.88 108 1.28 106 mm3 y 225
3.5 牛腿设计
钢材为 Q235，采用 E50 系列焊条，手工焊。连接焊缝采用沿周边围焊，转角处连续施焊，没有起弧落弧所引起的焊口缺焊，且假定剪孔仅由牛腿腹板焊缝承受。并对工字形翼缘端部绕转部分焊缝忽略不计。
3.5.1 荷载计算
根据吊车梁的设计，吊车梁截面面积 A 116.92 102 mm 2 ，Q345 钢的密度为
焊缝在翼缘和腹板顶部连接处的截面模量为： Ww 2 强度验算在偏心弯矩作用下角焊缝最大应力为：
3.33 108 1.56 106 mm3 213
1M
M 136.25 106 94.55 N mm 2 200 N mm 2 6 Ww1 1.44 10
考虑到在牛腿翼缘和腹板交接处弯矩和剪力共同作用引起的应力为：
7875 kg m 3 ，吊车梁的自重为 7875 9.8 116.92 104 902.3 N m ，轨道自重为
63.69 9.8 624.16 N m 由吊车最大轮压引起的支座反力标准值为
Dmax,k 119.85kN 。
则牛腿根部承受的剪力：

钢结构牛腿计算公式(钢结构的牛腿是什么意思)

钢结构牛腿计算公式(钢结构的牛腿是什么意思)范本一：钢结构牛腿计算公式1. 引言钢结构的牛腿是指承受水平荷载的构件，用于稳定结构。

本文档旨在介绍钢结构牛腿的计算公式，工程师准确设计牛腿，确保结构的稳定性和安全性。

2. 牛腿的基本概念牛腿是在钢结构中用于承受水平荷载的构件，通常呈L形或T 形，连接主梁和竖向横梁。

它的主要作用是增强结构的刚度和抗倾覆能力。

3. 牛腿计算公式3.1 配筋计算公式根据结构设计要求和构件受力情况，牛腿的配筋需要满足一定的要求。

通常，牛腿的配筋计算公式可以使用以下公式：- 配筋面积 = ((0.9 * fy * As) / Fc) * (1 + β)- 其中，fy为钢材抗拉强度，As为钢筋截面积，Fc为混凝土抗压强度，β为抗倾覆系数。

3.2 强度计算公式牛腿的强度计算公式通常包括以下几个方面：- 受压钢板强度的计算公式：σ = P / (B * d)- 其中，σ为受压钢板的应力，P为牛腿承受的压力，B为钢板的宽度，d为钢板的厚度。

- 部分压弯区顶部钢板的强度计算公式：σ = (M / As) * (h / 2)- 其中，M为牛腿承受的弯矩，As为钢筋截面积，h为牛腿的高度。

4. 附件本文档附带以下附件供参考：- 钢结构牛腿计算公式示例图纸；- 牛腿配筋计算表格样本。

5. 法律名词及注释5.1 法律名词：- 结构：指建筑物或其他工程的组成部分。

- 钢结构：指由钢材构成的结构。

- 牛腿：指连接主梁和竖向横梁的用来承受水平荷载的钢结构构件。

- 混凝土：指一种由水泥、骨料和水等材料混合而成的石质材料，常用于钢结构的填充和加固。

5.2 注释：- 抗倾覆系数（β）：用于考虑牛腿在受力情况下的抗倾覆能力，根据具体情况进行取值。

---------------范本二：钢结构牛腿计算方法1. 简介钢结构的牛腿是指用于承受水平荷载的构件，用于增强结构的稳定性和抗倾覆能力。

本文档旨在介绍钢结构牛腿的计算方法，以工程师准确设计牛腿，确保结构的安全性和稳定性。

0号块牛腿计算-(牛腿)

主跨140m连续刚构施工组织设计一、工程概况（一）简介主桥上部为75+140×2+75m预应力混凝土连续刚构，一联全长430m；分离式桥面单幅宽16.65米，0.5米(防护栏)＋15.65米(行车道)＋0.5米(防护栏)。

单幅桥面总宽16.65m，梁部截面为单箱单室、变截面结构，箱底外宽8.65m；中支点处梁高8.3m，梁段及跨中梁高3.2m。

顶板厚32cm，腹板厚从55cm变化到75cm，底板厚从32cm变化至100cm。

箱梁采用三向预应力体系，梁部采用C50混凝土。

主梁采用挂蓝悬臂现浇法施工。

各单“T”除0号块外分为18对节段，其纵向分段长度为6×3m+6×3.5m+6×4m，0#块总长12m，中跨、边跨合拢段长度均为2m，边跨现浇段为4m。

悬臂现浇梁段最大重量为208吨，挂篮自重按120吨考虑。

桥面铺装层为10cm厚的沥青混凝土+8cm厚的C50混凝土。

桥面横坡为单向1.315%~3%，由箱梁顶面形成，箱梁底板横向保持水平。

特大桥主跨160m连续梁基本数据统计表表1（二）工程特点1、技术含量高，施工复杂***特大桥连续梁为单箱单室结构，采用三项预应力体系，C50混凝土，最大跨度为140m，技术含量高，施工过程控制困难。

2、施工安全要求高140m连续梁由于墩高基本均在60m以上，最高墩台高度89.8m，施工时，对于安全及安全防护要求高，时刻监督检查施工中存在的安全隐患。

二、施工计划安排（一）总体施工计划安排***特大桥75+140×2+75m连续刚构计划于2011年4月16日开始施工，到2011年11月30日结束（包括底板张拉完成）。

（二）各主要分项工程施工计划安排表表2三、总体施工方案1、施工方案概述2、施工准备3、支架布置图0#段施工支架布置示意图支架检算：(一)、设计依据1、《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》2、《钢结构设计规范》3、《公路桥涵施工技术规范》4、《路桥施工计算手册》5、公路施工手册《桥涵》（二）、荷载统计1、对于双肢外侧每侧悬臂1m的施工载荷统计表1 荷载统计表序号荷载类别荷载大小备注1 钢横梁、模板等自重290KN 按实际重量计算2 新浇钢筋混凝土容重1963KN 按26 KN/m3计3 施工人员、施工料具运输、堆放荷载55KN 按2.5KPa计4 倾倒混凝土产生的冲击荷载130KN 按6.0KPa计5 振捣混凝土产生的荷载44KN 按2.0KPa计荷载计算及效应组合表2 荷载计算表序号荷载类别荷载大小分项系数γ1调整后荷载大小1 钢横梁、模板等自重290KN 1.3 377KN2 新浇钢筋砼自重1963KN 1.3 2552KN3 施工人员及施工机具运输或堆放的荷载55KN 1.4 77KN2、双肢外侧每侧悬臂2.5m施工承重托架计算主纵梁跨度2.5m，上下预埋件高差按3.75m设置，斜杆长度为4.39m。

钢结构牛腿计算

牛腿计算1. 输入已知条件：输入牛腿材料16Mn输入荷载N330kN输入牛腿截面500x250x8x12h500mmbf250mmtw8mmtf12mm 输入e450mm输入d150mm输入h1350mm输入h2150mm 2. 抗弯强度检验计算惯性矩I=(bf*h^3-(bf-tw)*(h-429188117.3mm^4计算抗弯截面模量W=2*I/h1716752.5mm^3计算根部弯矩M=N*e148500000N-mm弯曲应力计算s=M/W86.50N/mm^2s<315OK!2. 抗剪强度检验计算受力处截面高h3=h1+h2*d/(d+e)387.50mm计算惯性矩Is =(bf*h3^3-(bf-tw)*(h3-2*tf)^3)/12243592423.6mm^4计算静面矩S =bf*tf*(h3-tf)/2+(h3/2-tf)^2*tw/2695382.25mm^3计算最大剪应力t=N*s/(tw*I1)117.76N/mm^2t<185OK!3. 组合应力强度检验腹板平均剪应力t1=N/(tw*(h-2*tf))86.66N/mm^2腹板边缘弯曲应力s1=s*(h-2*tf)/h82.35N/mm^2腹板边缘折算应力s(max)=SQRT(s^2+3*t^2)171.20N/mm^2s<315OK!4. 焊缝计算翼板焊缝所受拉力F=s*tf*bf259501.6N焊接材料强度s2200.0N/mm^2翼板焊缝高度hf1=F/(0.7*(2*(bf+tf)-tw)*s2)3.6mm选用翼板焊缝高度hf16mm腹板焊缝高度hf2=N/(2*0.7*(h-2*tf)*s2) 2.5mm选用腹板焊缝高度hf26mm。

8-10米桥梁牛腿计算书3汇总

8-10米桥梁牛腿计算书1钢牛腿计算刚牛腿承载力计算按8-10米桥梁最大自重重量250吨计算。

单个千斤顶承载力设计值保证在极限承载力的60%以内。

螺栓，抗剪、抗拔验算项目保证安全系数大于2。

1.1计算依据GB 50017-2003 钢结构设计规范JGJ 145-2004 混凝土结构后锚固技术规程GB 50010-2002 混凝土结构设计规范TG D62-2004 公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范1.2牛腿设计参数单个千斤最大承载力为1000kN（100T，70MPa），千斤顶外径200mm，重量58kg，钢板采用Q235，锚栓采用10.9级高强螺栓。

锚栓直径φ24，有效锚固长度300mm。

(1)结构设计参数牛腿结构如图1所示。

牛腿结构参数如表1所示。

竖直向最近距离为280mm。

a.正面视图b.侧面视图图1 牛腿结构图表1 牛腿结构参数表竖板mm 横板mm 翼板mm 加强板1 mm 加强板2 mm锚栓mm 钻孔厚宽高长宽厚长高厚高宽厚高宽厚直径有效长度数量直径孔数 20 460 300 300 300 20 80 300 20 300 300 15 70 300 15 243004284(2)强度设计参数1)牛腿荷载计算单个牛腿所受剪力 V=梁体总重/牛腿数量 =2500kN/20=125 (kN)单个牛腿所受拉力N=125*100/200=62.5（KN ） 2) 钢板强度设计值抗拉、弯、压强度设计值f = 205 (MPa) 焊缝强度w f = 160（MPa ） 3)锚栓强度设计值选用10.9级高强锚栓，锚栓抗拉强度标准值stk f = 1000（MPa ），屈服强度标准值ykf =900MPa 。

1.3牛腿强度校核计算1.3.1钢板强度有限元模型按实际受力情况，模拟千斤顶荷载与边界条件。

Midas fea有限元模型1.3.2分析结果范梅赛斯应力云图由分析结果可以得出，牛腿最大应力处位于中间加强板与竖板连接位置，最大应力=46.7Mpa ＜205Mpa ，安全。

牛腿计算书

钢牛腿计算书现场一片板梁大概荷载为30t ，一片板梁由两个牛腿支撑，因此一个牛腿的荷载约为15t 。

为了适当的控制安全系数，在计算中，牛腿的荷载为20t 。

1. 预埋件的计算。

根据现场条件，预埋件的M=FL=200KN*0.15M=30KN ·m V=200KN 。

预埋件按540X270计算。

板厚取20mm 。

2. ②号板的计算。

及其与预埋件的焊缝计算 ②号板的M=FL=100KN*0.15M=30KN ·m V=100KN325102.361240062mm bh w ⨯=⨯== 弯矩验算2352/94102.3.30/21594MM N MM M KN w m MM N f =⨯=≥= 弯矩验算满足剪力验算24332/40121240012120010015100/120m m N m m m m KN It VS m m N f w v =⨯⨯⨯⨯⨯=≥= 剪力验算满足。

焊缝高度Hf=7mm 。

3. ③④号板的计算，及其与②号板得焊缝验算。

----- 设计信息 -----钢材等级：235梁跨度(m)：0.500梁截面：T 形截面:H*B*Tw*T1=120*200*25*12梁平面外计算长度：0.500强度计算净截面系数：1.000截面塑性发展：考虑构件所属结构类别：单层工业厂房设计内力是否地震作用组合：否梁上荷载作用方式：无荷载作用设计内力：绕X轴弯矩设计值Mx (kN.m)：7.500绕Y轴弯矩设计值My (kN.m)：0.000剪力设计值V (kN)：100.000----- 设计依据-----《钢结构设计规范》（GB 50017-2002）----- 梁构件设计-----1、截面特性计算A =5.1000e-003; Xc =1.0000e-001; Yc =8.2235e-002;Ix =7.2273e-006; Iy =8.1406e-006;ix =3.7645e-002; iy =3.9952e-002;W1x=8.7886e-005; W2x=1.9138e-004;W1y=8.1406e-005; W2y=8.1406e-005;2、梁构件强度验算结果翼缘侧截面塑性发展系数: γx=1.050腹板侧截面塑性发展系数: γx=1.200梁构件强度计算最大应力(N/mm2): 71.115 < f=205.000梁构件强度验算满足。