普通钢屋架设计计算书
普通三角形钢屋架设计计算说明书
目录1、设计资料 (1)2、屋架形式及几何尺寸 (1)3、材料选择及支撑布置 (2)4、荷载和内力计算 (3)（1）荷载计算 (3)（2）荷载组合 (3)（3）内力计算 (4)5、杆件截面选择 (4)（1）上弦 (5)（2）下弦 (6)（3）腹杆 (6)<1> 杆件13及16 (6)<2> 杆件11及14 (7)<3> 杆件12及15 (8)<4> 杆件10 (8)<5> 杆件9 (8)<6> 杆件26 (9)6、节点设计 (11)（1）支座节点“1” (11)（2）下弦节点“4” (14)（3）上弦屋脊节点“3” (15)（4）上弦节点“2” (16)（5）下弦节点“5” (17)7、檩条设计 (18)参考文献 (20)21米三角形钢屋架设计计算书1、设计资料本课程设计的厂房位于合肥，厂房跨度21m，长度84m,，柱距6m，屋面坡度i=1/2.5，屋面材料采用彩色涂层压型钢板复合保温板（含檩条），其荷载为0.25KN/ m2(为永久荷载)，基本雪压为0.6 KN/ m2，悬挂荷载为0.3 KN/ m2（按永久荷载计算，并作用在屋架下弦），基本风压为0.35 KN/ m2，屋面活荷载取0.5 KN/ m2（按不上人屋面计算，为可变荷载），屋架铰接在钢筋混凝土柱上，混凝土强度等级为C30。
要求设计钢屋架并绘制施工图（对于轻型屋面的屋架，自重可按0.01L估算，L为屋架的跨度）。
2、屋架形式及几何尺寸本屋架跨度为21米，对于三角形屋架（跨度大于18米的屋架）一般采用芬克式三角形屋架。
本设计方案为有檩屋盖方案，坡度为i=1/2.5，采用双坡三角形屋架，屋架计算跨度L。
=L-300=21000-300=20700mm，因坡度为i=1/2.5，故屋架中部高度H。
=4410mm，屋架形式及屋架各杆件几何长度见图1。
3．材料选择及支撑布置根据建造地区的荷载性质，钢材采用Q235B，焊条采用E43型，手工焊。
钢屋架设计计算书
1 设计资料1.1 基本资料①某厂房总长度90m，纵向柱距6m，跨度L＝18m，屋盖体系为无檩体系，纵向柱距6m。
②结构形式:钢筋混凝土柱，梯形钢屋架。
柱的混凝土强度等级为C30，屋面坡度i=L/10；屋架铰接于柱上。
地区计算温度高于-200C，无侵蚀性介质，地震设防烈度为8度，屋架下弦标高为10m；厂房内无吊车梁。
③屋盖结构为无檩体系：采用1.5×6.0m预应力混凝土屋板（考虑屋面板起系杆作用）。
荷载：屋架及支撑自重：按经验公式q=0.12+0.011L，L为屋架跨度，以m为单位，q为屋架及支撑自重，以kN/m2为单位；雪荷载的基本雪压标准值为S0=0.55kN/m2，不考虑施工活荷载，积灰荷载0.2kN/m21.2 荷载标准值屋面各构造层的荷载标准值：三毡四油（上铺绿豆砂）防水层0.4kN/m2保温层0.4kN/m2一毡二油隔气层0.1kN/m2水泥砂浆找平层0.1kN/m2预应力混凝土屋面板 1.45kN/m22 结构形式与布置2.1屋架形式屋面材料为预应力混凝土大型屋面板，采用无檩屋盖体系，梯形钢屋架，屋面坡度i=L/10 ，L为屋架跨度。
2.2屋架尺寸的确定屋架计算跨度。
mm L l 17700300180003000=-=-=屋架端部高度取：H O =19900mm,中部高度取H=2890mm屋架高跨比：16.01770028850==l H 。
屋架跨中起拱,36500/mm l f ==。
为了使屋架节点受荷,配合屋面板1.5m 宽，腹杆体系大部分采用下弦节间水平尺寸为3.0m 的人字形式，上弦节间水平尺寸为 1.5m ，屋架几何尺寸及内力值如图所示。
15图1 18m 跨屋架几何尺寸02.279图2 18m 跨屋架全跨单位荷载作用下各杆件的内力值A acege 'c 'a '+2.5370.000-4.371-5.636-4.551-3.357-1.8500.00-4.754-1.862+0.615+1.170+1.344+1.581+3.158+0.540-1.632-1.305-1.520-1.748-1.0-1.0+0.4060.000.00-0.5+5.325+5.312+3.967+2.637+0.933B C D E F G F 'E 'D 'C 'B 'A '0.51.01.01.01.01.01.0图3 18m 跨屋架半跨单位荷载作用下各杆件的内力值2.3钢材和焊条的选用根据计算温度、荷载性质和连接方法，屋架刚材采用 Q345沸腾钢，要求保证屈服强度 fy 、抗拉强度 fu 、伸长率δ和冷弯实验四项机械性能及硫（S ）、磷（P ）、碳（C ）三项化学成分的合格含量。
钢结构屋架设计计算书
钢结构屋架设计计算书.pdf 范本1：第一章：引言1.1 背景介绍1.2 目的和范围1.3 文档结构第二章：钢结构屋架设计要求2.1 技术规范和标准2.2 荷载标准和要求2.3 材料要求2.4 施工工艺要求第三章：钢结构屋架的设计计算3.1 结构分析方法3.2 静态力学模型3.3 荷载分析3.4 结构稳定性计算3.5 振动分析3.6 锚固设计3.7 连接设计3.8 阻火涂料设计3.9 耐久性设计第四章：计算结果和分析4.1 荷载计算结果4.2 结构稳定性分析结果4.3 振动分析结果4.4 锚固设计结果4.5 连接设计结果4.6 阻火涂料设计结果4.7 耐久性设计结果第五章：结论与建议5.1 设计结果总结5.2 设计风险评估5.3 建议和改进措施附件：设计图纸、规格书、施工方案法律名词及注释：1. 技术规范和标准：指相关的国家标准、行业标准以及相关的设计规范和验收标准。
2. 荷载标准和要求：指钢结构屋架设计中所考虑的建筑物自重、活载、风载、雪载等荷载的规定和要求。
3. 材料要求：指钢结构屋架设计中所使用的材料的性能指标和质量标准。
4. 施工工艺要求：指钢结构屋架施工过程中所需要遵循的工艺规范和施工要求。
范本2：第一章：引言1.1 背景介绍1.2 目的和范围1.3 文档结构第二章：钢结构屋架设计标准2.1 相关技术规范和标准2.2 地震和风荷载标准2.3 材料规格和要求2.4 施工工艺要求第三章：钢结构屋架的结构设计计算3.1 结构分析方法3.2 静力计算原理3.3 荷载计算方法3.4 结构稳定性分析3.5 振动分析3.6 锚固设计计算3.7 连接设计计算3.8 阻火涂料设计计算3.9 耐久性设计计算第四章：钢结构屋架设计计算结果4.1 荷载计算结果4.2 结构稳定性分析结果4.3 振动分析结果4.4 锚固设计计算结果4.5 连接设计计算结果4.6 阻火涂料设计计算结果4.7 耐久性设计计算结果第五章：结论与建议5.1 设计结果总结5.2 设计风险评估5.3 建议和改进措施附件：设计图纸、规格书、施工方案法律名词及注释：1. 技术规范和标准：指相关的国家标准、行业标准以及相关的设计规范和验收标准。
钢结构设计-24米钢屋架计算书
目录一、设计资料 (3)二、荷载与内力计算 (3)1、荷载组合 (3)2、内力计算 (3)三、杆件截面设计 (5)1．上弦杆 (5)2．下弦杆 (6)3．竖杆 (6)4．斜腹杆 (8)屋架杆件截面选用表 (9)四．节点设计 (10)1.“下弦节点b” (10)2.“上弦节点B” (12)3.屋脊节点“E” (13)4．支座节点“a” (15)一、设计资料柱距6m ，跨度L=24m ；荷载标准值：活荷载=0.6KN m ⁄2，恒荷载=1.0KN m ⁄2，，屋架布置如下图所示。
二、荷载与内力计算1、荷载组合F d =(1.3×1.0+1.5×0.6)×3×6=42.3KN故节点荷载取为42.3KN ，支座反力为R d =4F d =169.2KN2、内力计算本设计采用数解法计算出全跨荷载作用下屋架杆件的内力。
其内力设计值见图，内力计算结果如表所示。
三、杆件截面设计腹杆最大内力N =-209.39kN ，查表，中间节点板厚度选用t=8mm，支座节点板厚度选用10mm。
1．上弦杆整个上弦不改变截面，按最大内力计算：N max=215.73KN在屋架平面内，计算长度系数为1.0，计算长度：l ox=l=305.8cm在屋架平面外，计算长度系数偏安全地取为2.0，计算长度：l oy=2l=2×305.8=611.6cm假定λx=λx=80,A=Nϕf =215.73×1030.687×215=14.6m2i x=l ox=305.8=3.82cm i y=l oyλy=611.680=7.65cm根据平面内外的计算长度，上弦截面选用2L160×16。
肢背间距a=8mm，所提供的A=98.14cm2,i x=4.89cm,i y=6.89cmλx=l oxx=305.8=62.54<[λ]=150λy=l oyi y =611.66.89=88.81<[λ]=150，满足()0.736byϕ=类双角钢T型截面绕对称轴（y）轴应按弯扭屈曲计算长细比λyzb t =160.8=20<0.58×l oyb1=0.58×611.616=38.24λyz=λy(1+0.475b4l oy2t2)=88.81×(1+0.475×164611.62×0.82)=100.36>λy故由λmax=λyz=100，按b类查附表4.2得：φ=0.555σ=NϕA=215.73×1030.555×98.14×102=39.61N/mm2<f=215N/mm22．下弦杆下弦也不改变截面，按最大内力计算：N max=226.73 kN下弦杆为受拉构件，可只需计算面内的长细比，计算长度系数为1.0，计算长度：l ox=l=300.0cm选用2L160×10，提供：A=63.00cm2,i x=4.97cm(1).刚度验算λx=l oxi x =3004.97=60.36<[λ]=350，满足(2).强度验算N A =226.73×10363×102=35.99N/mm2<f=215N/mm2，满足3．竖杆面内和面外的计算长度系数分别为0.8和1.0，计算长度(1).A-a杆：N=−21.15kN,l ox=0.8l=192cm,l oy=l=240cm 取2L63*6, A=11.44cm2,i x=2.43cm，i y=3.06cmλx=l oxi x=1922.43=79.01<[λ]=150λy=l oyi y =2403.06=78.43<[λ]=150，满足。
30M钢屋架计算书2.
－、设计资料一）题目：设计某车间（无吊车、无天窗、无振动设备） 二）设计资料1、 车间柱网布置图（L ×240m ）2、 屋架支承于钢筋混凝土柱顶3、 屋面采用1.5×6m 的预应力钢筋混凝土大型屋面板。
（屋面板不考虑作为支撑用）4、 柱距6m ，厂房跨度L ＝30m 。
5、 柱网布置如下：图2 屋架几何轴线图三）荷载：屋架自重＝（120+11L ）N/m 2 , L ――屋架跨度静载取值情况荷载内力系数图：四）设计要求（根据教师指定的一个题目）1、屋面支撑布置图2、屋架内力计算3、设计杆件截面4、设计节点5、绘制屋架施工图（A1硫酸图纸或白纸图）二、结构形式与布置屋架形式及几何尺寸见图所示。
屋架支撑布置见下图所示。
屋架上弦支撑布置图符号说明：GWJ-（钢屋架）；SC-（上弦支撑）：XC-（下弦支撑）； CC-（垂直支撑）；GG-（刚性系杆）；LG-（柔性系杆）图2 屋架支撑布置图三、荷载与内力计算1.荷载计算荷载与雪荷载不会同时出现，故取两者较大的活荷载计算。
永久荷载标准值三毡四油加绿豆沙0.25kN/㎡找平层（20mm厚水泥砂浆）0.2 kN/㎡保温层（120mm厚泡沫混凝土）0.70kN/㎡预应力混凝土大型屋面板 1. 0kN/㎡钢屋架和支撑自重0.05+0.12+0.011×30=0.5kN/㎡总计 2.65kN/㎡可变荷载标准值活荷载0.3kN/㎡总计0.30kN/㎡永久荷载设计值 1.35×2.65=3.577 kN/㎡（由可变荷载控制）可变荷载设计值 1.4×0.3=0.42kN/㎡2.荷载组合设计屋架时，应考虑以下三种组合：组合一全跨永久荷载+全跨可变荷载屋架上弦节点荷载P=（3.577+0.42) ×1.5×6=35.97 kN组合二全跨永久荷载+半跨可变荷载P=3.577×1.5×6=32.19 kN屋架上弦节点荷载1P=0.42×1.5×6=3.78 kN2组合三全跨屋架及支撑自重+半跨大型屋面板重+半跨屋面活荷载P=0.5×1.2×1.5×6=5.4 kN屋架上弦节点荷载3P=(1×1.35+0.42) ×1.5×6=15.59kN43.内力计算本设计采用程序计算杆件在单位节点力作用下各杆件的内力系数，见表1。
普通钢屋架设计计算书
课 程 设 计 计 算 书学 院：建筑与土木工程学院 系 别： 土木工程系 专 业： 土木工程 课 程： 建筑钢结构设计 设计内容： 普 通 钢 屋 架学生姓名： 鲁晓鹏学 号： 205025指导老师： 刘 丽 君2010年1月一 、设计资料某厂房跨度30m ，总长90m ，柱距6 m ，采用梯形钢屋架、1.5×6.0m 预应力混凝土大型屋面板，屋架铰支于钢筋混凝土柱上，上柱截面400×400，混凝土强度等级为C30，屋面坡度为10:1=i 。
地区计算温度高于-200C ，无侵蚀性介质，抗震设防烈度为7度，屋架下弦标高为18m ；厂房内桥式吊车为2台150/30t （中级工作制），锻锤为2台5t 。
① 永久荷载：三毡四油（上铺绿豆砂）防水层 0.4 KN/m 2水泥砂浆找平层 0.4 KN/m 2保温层 0.55 KN/m 2一毡二油隔气层 0.05 KN/m 2水泥砂浆找平层 0.3 KN/m 2预应力混凝土大型屋面板 1.4 KN/m2屋架及支撑自重：按经验公式q=0.12+0.011L 计算：0.45KN/m2悬挂管道： 0.15 KN/m 2② 可变荷载：屋面活荷载标准值： 0.7 kN/m 2雪荷载标准值： 0.35 kN/m2积灰荷载标准值： 1.0 KN/m 2钢材采用Q235-B 。
焊条采E43型，手工焊。
桁架计算跨度：l o =30-2⨯0.15=29.7m跨中及端部高度：桁架中间高度： h=3.490m在29.7m 处的两端高度： h o =2.005m在30m处轴线处端部高度：h o=1.990m桁架跨中起拱60mm（L/500）。
1.结构形式与布置桁架形式及几何尺寸如图1所示。
桁架支撑布置如图2所示2、荷载计算由于i=1/10，则：α=5.71°，cosα=0.995。
计算竖向节点荷载时，按水平投影面计算。
节点荷载即为1.5m*6m内的荷载。
钢结构屋架设计计算书
一、设计资料天津某车间，屋架跨度为18m，房屋总厂为60m，屋架间距6m，屋面坡度i＝1／10，屋面采用1.5m×6m的钢筋混凝土大型屋面板（1.4KN／m2），80mm厚泡沫混凝土（0.3KN／m2），20mm厚水泥砂浆（0.3KN／m2），二毡三油铺绿石砂（0.3KN ／m2），屋面活荷载0.7KN／m2，雪荷载0.5KN／m2，积灰荷载0.5KN／m2，屋架端高1990mm，两端较之于钢筋混凝土柱上，柱混凝土强度C20。
二、屋架形式和几何尺寸屋架计算跨度l0＝l－300＝1800－300＝17700mm屋架端部高度取h0＝1990mm屋架跨中高度h＝h0＋i×l0／2＝1990＋0.1×17700／2＝2875mm屋架高跨比l0／h＝2.875／17.7＝1／6.16为使屋架上弦节点受荷，腹杆采用人字式，上弦节点用平间距取1.5m。
三、屋盖支撑布置根据车间长度、跨度及荷载情况，设置三道上下弦横向水平支撑。
由于房间端部为山墙，第一柱间间距小于6m，因此该厂房两端的横向水平支撑设在第二间柱。
设置两道下弦纵向水平支撑。
在第一柱间的上弦设置刚性系杆保证安装时上弦的稳定，下弦设置刚性系杆以传递山墙的风荷载。
在设置水平支撑的柱间，在屋架跨中及两端，两屋架间共设置三道竖向支撑。
屋脊节点及屋架支座处延厂房通长设置刚性系杆，屋架下弦设置一道柔性系杆。
屋架支撑的布置如下图：四、荷载计算屋面活荷载与雪荷载不会同时出现，从资料可知屋面活荷载大雨雪荷载取屋面活荷载计算。
屋架沿水平投影面积分布的自重（包括支撑）按经验公式（P10＝0.12＋0.011×跨度）计算，跨度单位为米。
荷载：永久荷载：防水层（二毡三油铺绿石砂）0.3×1.2＝0.36KN／m2找平层（20厚水泥砂浆）0.3×1.2＝0.36KN／m2保温层（80厚泡沫混凝土）0.5×1.2＝0.6KN／m2预应力钢筋混凝土大型屋面板（包括灌缝） 1.4×1.2＝1.68KN／m2屋架及支撑自重（0.12＋0.011×18）×1.2＝0.38KN／m2恒载总和∑＝3.38KN／m2可变荷载：屋面荷载0.7×1.4＝0.98KN／m2积灰荷载0.5×1.4＝0.7KN／m2活荷载总和∑＝1.68KN／m2计算荷载时应考虑以下三种荷载组合：1、全跨永久荷载＋全跨可变荷载P 恒＝3.38×1.5×6＝30.42KN P 活＝1.68×1.5×6＝15.12KN2、全跨永久荷载＋半跨可变荷载P 恒＝3.38×1.5×6＝30.42KN P 活＝1.68×1.5×6＝15.12KN3、 全跨屋架包括自重＋半跨屋面板自重＋半跨屋面活载P 恒'＝0.38×1.5×6＝3.42KN P 活'＝（1.68＋0.98）×1.5×6＝23.94KN1、2为使用阶段和在情况，3为施工阶段荷载情况，经过计算，第二种荷载组合所产生的杆件内力，对本题的杆件不起控制作用，所以不列入以下计算中。
钢屋架计算书(参考)
1.设计资料： 1．1 由设计任务书的已知条件：长 240m，跨度 30m，柱距 6m，采用梯形钢屋架，1.5×6m 预应力钢筋混凝土大型屋面板，屋面活荷载标准值 0.7 kN / m 1.2 屋架计算跨度：
3
图 1 屋架几何轴线图
l 0 30m 2 0.15m 29.7 mm
l oy 1.507 2 1.508 4.522mm
根据屋架平面外上弦杆的计算长度，上弦截面选用两个不等肢角钢，短肢相并。 腹杆最大内力 N＝-437.65kN，查表得，中间节点板厚度选用 12mm，支座节点板厚度选用 14mm。 设 60 ，查 Q235 钢的稳定系数表，可得 0.807 （由双角钢组成的 T 型和十字形截 面均属于 b 类） ，则需要的截面积：
不利组 合 0.00 -433.55 -695.98 -823.09 -853.62 -875.23 220.82 581.97 769.84 844.47 808.49 -437.65 339.16 -286.64 210.21 -160.86 101.98 -61.22 31.80 80.61 107.86 -38.31 -19.16 -38.31 -38.31 -38.31 -57.31 0.00
y
l oy iy
2530 68.38 3.77
由于 y x ，只需求 y 。查表 y ＝0.760，则:
所选截面合适。 5.4 腹杆 eg－gK:
N 437650 159.96MPa 215MPa \ y A 0.760 3600
此杆在 g 节点处不断开，采用通长杆件。 最大拉力： 最大压力：
内力组合 组合② 0.00 -406.09 -646.21 -755.69 -771.95 -792.71 206.23 542.84 711.06 769.94 715.49 -411.39 316.21 -264.19 190.42 -141.61 84.80 -40.76 -4.75 80.61 107.86 -38.31 -19.16 -38.31 -38.31 -38.31 -57.32 0.00 0.00 -361.27 -585.62 -701.12 -738.91 -756.39 184.60 487.20 651.50 724.70 715.49 -363.23 284.08 -243.13 181.63 -143.10 95.70 -61.22 23.26 30.18 51.08 -29.49 -14.75 -29.49 -29.49 -29.49 -44.12 0.00 组合③ 0.00 -198.11 -306.63 -345.49 -334.67 -345.59 99.70 261.40 331.69 343.67 285.57 -202.91 152.04 -122.38 83.07 -55.32 25.08 0.18 -24.41 72.72 88.70 -22.38 -11.19 -22.38 -22.38 -22.38 -33.48 0.00 0.00 -108.16 -185.03 -235.96 -268.35 -272.69 56.29 149.71 212.14 252.88 285.57 -106.25 87.55 -80.11 65.42 -58.31 46.96 -40.89 31.80 -28.50 -25.27 -4.68 -2.34 -4.68 -4.68 -4.68 -7.00 0.00
钢屋架设计计算书
2010年1月一 、设计资料某厂房跨度30m ，总长90m ，柱距6 m ，采用梯形钢屋架、1.5×6.0m 预应力混凝土大型屋面板，屋架铰支于钢筋混凝土柱上，上柱截面400×400，混凝土强度等级为C30，屋面坡度为10:1=i 。
地区计算温度高于-200C ，无侵蚀性介质，抗震设防烈度为7度，屋架下弦标高为18m ；厂房桥式吊车为2台150/30t （中级工作制），锻锤为2台5t 。
① 永久荷载：三毡四油（上铺绿豆砂）防水层 0.4 KN/m 2水泥砂浆找平层 0.4 KN/m 2保温层 0.55 KN/m 2一毡二油隔气层 0.05 KN/m 2水泥砂浆找平层 0.3 KN/m 2预应力混凝土大型屋面板 1.4 KN/m2屋架及支撑自重：按经验公式q=0.12+0.011L 计算：0.45KN/m2悬挂管道： 0.15 KN/m 2② 可变荷载：屋面活荷载标准值： 0.7 kN/m 2雪荷载标准值： 0.35 kN/m2积灰荷载标准值： 1.0 KN/m 2钢材采用Q235-B 。
焊条采E43型，手工焊。
桁架计算跨度：l o =30-2⨯0.15=29.7m跨中及端部高度：桁架中间高度： h=3.490m 在29.7m 处的两端高度： h o =2.005m 在30m 处轴线处端部高度： h o =1.990m 桁架跨中起拱60mm （L/500）。
1. 结构形式与布置桁架形式及几何尺寸如图1所示。
桁架支撑布置如图2所示2、荷载计算由于i=1/10，则：α=5.71°，cosα=0.995。
计算竖向节点荷载时，按水平投影面计算。
节点荷载即为1.5m*6m的荷载。
桁架沿水平投影面积分布的自重（包括支撑）按经验公式（P W=0.12+0.011×跨度）计算，跨度单位为米。
恒载计算：防水层（三毡四油）： 0.4/0.995=0.402 kN/m2预应力钢筋混凝土大型屋面板： 1.4/0.995=1.407 kN/m2隔气层、找平层： 0.35/0.995=0.3518 kN/m2保温层、找平层： 0.95/0.995=0.9548 kN/m2屋架自重： 0.12+0.011×30=0.45 kN/m2悬挂管道： 0.15/0.995=0.1508 kN/m2以上合计：3.7164kN/m2活载计算：屋面均布活荷载（上人屋面）： 0.7 kN/m2积灰荷载： 1.0kN/m2共 1.7 kN/m2设计桁架应考虑以下三种组合：（1）全跨永久荷载+全跨可变荷载（按永久荷载为主控制的组合）全跨节点荷载设计值：F=（1.35×3.716+1.4×0.7×0.7+1.4×0.9×1）×1.5×6=62.6634 KN（2）全跨永久荷载+半跨可变荷载全跨节点永久荷载设计值：对结构不利时：F1,1 =1.35×3.716×1.5×6=45.1494 KN（按永久荷载为主的组合）F1,2 =1.2×3.7164×1.5×6=10.7032KN（按可变荷载为主的组合）对结构有利时：F1,3 =1.0×3.7164×1.5×6=33.4476KN半跨节点可变荷载设计值：F2,1=1.4×(0.7×0.7+0.9×1)×1.5×6=17.514KN(按永久荷载为主的组合) F2,2 =1.4×（0.7+0.9×1）×1.5×6=20.16KN（按可变荷载为主的组合）（3）全跨桁架包括支撑+半跨屋面板自重+半跨屋面活荷载（按可变荷载为主的组合）全跨节点桁架自重设计值：对结构不利时：F3,1 =1.2*0.45*1.5*6=4.86KN对结构有利时：F3,2 =1.0*0.45*1.5*6=4.05KN半跨节点屋面板自重及活荷载设计值：F4 =（1.2*1.4+1.4*.0.5）*1.5*6=21.42Kn（1），（2）为使用阶段荷载情况，（3）为施工阶段荷载情况。
21m跨度,90m长厂房钢屋架设计计算书详细版
目录1、设计资料 (1)2、屋架尺寸及结构形式与选型 (2)3、檩条设计 (2)3.1、檩条布置 (3)3.2、刚度验算 (4)4、屋架的内力计算 (5)5、杆件设计 (7)5.1、上弦杆 (7)5.2、下弦杆 (8)5.3、斜腹杆 (10)六、节点设计 (11)6.1、屋脊节点G (11)6.2、下弦节点C (13)6.3、上弦节点B (14)6.4、支座节点A (15)6.4.2参考资料 (17)致谢 (20)钢屋架设计计算书1设计资料及屋架形式与材料1.1某单跨厂房，长度为90m ，跨度21m ，车间内设有一台50KN 的中级工作制的吊车，计算温度高于-20℃。
采用三角形钢屋架的屋面,坡度i=1：3，采用石棉水泥波形瓦屋面（重量200N/m 2），规格：1820×725×8,轻钢檩条及拉条（重量100N/m 2）.钢屋架简支于钢筋砼柱上，上柱截面为400×400，砼强度等级为C30，基本风压W 0=350N/m 2，屋面均布活载或雪载为500N/m 2，积灰荷载为100~500N/m 2，无抗震要求。
钢材标号：Q345钢，其设计强度为f=310KN/m 2,焊条采用E50型，手工焊接，荷载分项系数去：γG =1.2,γQ =1.4.1.2屋架形式及几何尺寸根据所用屋面材料的排水需要几跨度参数，采用人字形六节间三角形屋架。
屋架坡度为1：3，屋面倾角1arctan 18.43α==。
sin 0.3162α=, cos 0.9487α=屋架计算跨度：m 2070030021000=-.屋架跨中高度：m i l h 34506/1207002/0=⨯=⨯= 上弦长度：m l L 10910cos 2/0=⨯=α 节间长度：m L18186=. 节间水平方向尺寸长度：m a a a 1725435.18cos 20700cos =︒⨯==. 根据几何关系得屋架各杆件的几何尺寸如图1所示。
钢屋架课程设计计算书
2.63kN / m2
0.10kN / m2
0.15kN / m2 0.05kN / m2
2.可变荷载（标准值） ，不上人屋面 积灰荷载 3. 屋架计算跨度
l0 33 2 0.15 32.7m
0.60kN / m2
雪荷载
0.30kN / m2
4.结构形式与布置
3
钢屋架课程设计
4
钢屋架课程设计
1
钢屋架课程设计
钢屋架设计任务书
一、设计资料 某单跨单层厂房，跨度 L=24m，长度 54m，柱距 6m，厂房内无吊车、无振 动设备，屋架铰接于混凝土柱上，屋面采用 1.5×6.0m 太空轻质大型屋面板。 钢材采用 Q235-BF，焊条采用 E43 型，手工焊。柱网布置如图 1 所示，杆件容 许长细比：屋架压杆[λ ]=150，屋架拉杆[λ ]=350。屋架形式及几何尺寸如图 2 所示。 二、荷载 1.永久荷载（标准值） ，按下列建议值或按教材中的初估值来确定。 太空轻质大型屋面板 防水层 屋架及支撑自重 悬挂管道 2.可变荷载（标准值） ，不上人屋面 积灰荷载 三、课程设计要求 1．掌握钢屋架荷载的计算； 2．掌握杆件内力的计算和组合，杆件的计算长度、截面形式，截面选择及构 造要求，填板的设置及节点板的厚度； 3．掌握普通钢屋架节点设计的原则和要求，主要节点的设计及计算和构造； 掌握钢屋架施工图的内容和绘制。 四、课程设计任务 1．完成钢屋架内力计算； 2．在计算书上画出屋盖支撑布置图； 3．选择杆件截面设计； 4．设计支座节点、上弦主节点、下弦拼接节点、屋脊节点； 5．写出完整的钢屋架设计计算书(作为设计成果上交)； 6． 在进行正确计算的基础上， 按制图标准要求绘制钢屋架施工图(1 号图纸)， 要有材料表、设计说明及零件大样图。
《工业厂房钢结构屋架设计计算书》
m7.2015.0221=⨯-=。
l 普通梯形钢屋架设计计算书 1)设计资料某工业厂房，长90米，跨度21m ，纵向柱距6m ，柱的混凝土强度等级为C30。
柱顶标高10米，采用梯形钢屋架，采用1.5x6.0m 预应力混凝土屋板，屋面坡度ｉ=L/10；L 为屋架跨度。
地区计算温度高于-20℃,无侵蚀性介质,地震设防烈度为7度,设计基本地震加速度为0.1g ，二类场地。
屋架下弦标高为18m ；厂房内桥式吊车为2台150 / 30t 中级工作制桥式吊车，屋架采用梯形钢屋架，锻锤为2台5t 。
其两端简支于钢筋混凝土柱上。
车间地点：驻马店； 保温层厚度：60mm ； 积灰厚度：0.6kN/㎡ 屋架钢材采用Q345钢，焊条采用E50型，手工焊。
桁架计算跨度: 桁架的中间高度： m h 040.3= 在21m 轴线处端部高度： m 990.1=。
h 桁架跨中起拱50mm （/500L ≈）。
2）结构形式与布置桁架形式及几何尺寸如图1所示。
15桁架支撑布置如图2所示。
桁架上弦支撑布置图2 桁架支撑布置符号说明：S C —上弦支撑；XC —下弦支撑；CC —垂直支撑；GG —刚性系杆；LG —柔性系杆3）屋盖结构及荷载：无檩体系，采用m 6005.1⨯预应力混凝土层板荷载：1、屋架及支撑自重： 按经验公式 ＝0.474kN/㎡1.35×21)×011.012.0(+=q L 为屋架跨度，以m 为单位，q 为屋架及支撑自重。
以㎡/kN 为单位 。
2、屋面活荷载：施工活荷载标准值为㎡/7.0kN 。
雪荷载的基本雪压标准值为㎡/72.0kN 。
施工活荷载与雪荷载不同的考虑，而是取两者N较大值，积灰荷载取㎡/6.0kN 。
3、屋面各构造层的荷载标准值三毡四油（上铺绿豆砂）防水层 ㎡/4.0kN 水泥砂浆找平层 ㎡/4.0kN保温层： ㎡/55.0kN 一毡二油隔气层： ㎡/05.0kN 水泥砂浆找平层： ㎡/3.0kN 预应力混凝土层面板： ㎡/45.1kN荷载计算：。
(完整word版)钢屋架设计计算书
一：设计资料1、青岛地区某金属加工厂厂房总长度90m，跨度为18m。
，柱距6m，采用梯形角钢屋架，钢材Q235B，焊条E43型。
无檩无天窗屋盖体系，1.5×6.0m预应力混凝土屋面板，屋架铰支于钢筋混凝土柱上，上柱截面400x400，柱的混凝土强度等级为C30，屋面坡度i=1/10。
屋架下弦标高为18m;厂房内设A5级150/30t桥式吊车2台.几何尺寸及内力系数(节点荷载P=1.0作用下杆件的内力）如附图所示。
2. 屋架荷载标准值（水平投影面计)①屋架及支撑自重：按经验公式q=0.12+0.011L，L为屋架跨度，以m为单位,q为屋架及支撑自重，以KN/m2为单位;②可变荷载：查《建筑结构荷载规范GB50009—2012》，青岛市雪压标准值为0。
2 KN/m2，因不考虑积灰荷载和屋面不上人，故屋面活荷载取0。
5 KN/m2。
因为活荷载与雪荷载取较大值，故取可变荷载值为0.5 KN/m2。
③屋面各构造层的荷载标准值：三毡四油(上铺绿豆砂）防水层0。
4KN/m2水泥砂浆找平层0.4KN/m2保温层：0.4KN/m2一毡二油隔气层0。
05KN/m2水泥砂浆找平层0。
3KN/m2预应力混凝土屋面板1。
45KN/m2左侧为屋架杆件几何尺寸右侧为屋架全跨单位荷载作用下各杆件的内力值二：结构布置图屋架施工详图,支撑布置图见A3图纸.三：荷载于内力计算1．荷载计算活荷载与雪荷载不同时出现，故取两者较大值.永久荷载标准值：三毡四油（上铺绿豆砂）防水层0.4KN/m2水泥砂浆找平层0。
4KN/m2保温层0.4KN/m2一毡二油隔气层0。
05KN/m2水泥砂浆找平层0。
3KN/m2预应力混凝土屋面板1。
45KN/m2钢屋架和支撑自重0。
12+0.011*18=0.32 KN/m2总计:3.32 KN/m2可变荷载标准值：屋面活荷载0.5 KN/m2总计:0。
5 KN/m2永久荷载设计值1。
2*3。
32=3.98 KN/m2可变荷载设计值1。
钢屋架设计计算书
钢屋架设计计算书一、钢材和焊条选用根据建造地区的计算温度、荷载性质和连接方法，屋架刚材采用Q235B.F，焊条采用E43 型，手工焊。
屋架的高跨比H/l＝3200/24000＝1/7.5在经济范围内（1/6－1/10），为了使屋架节点受荷,上弦节间水平尺寸为1.5m。
屋架跨中起拱50 mm（=l0/500），几何尺寸如图1 所示。
二、屋盖支撑设计因屋面采用预应力砼大型屋面板，屋面坡度i=1/10，故采用梯形屋架。
屋架的计算跨度l0=l-2c=24000-2*150=23700mm。
屋架端部高度H0=2000mm 。
屋架中部高度H= H0+(l/2)i=2000+0.1*24000/2=3200mm。
根据车间长度、跨度及荷载情况，在车间两端 5.5m 开间内布置上下弦横向水平支撑，在设置横向水平支撑的同一开间的屋架两端及跨中布置三道竖向支撑，中间各个屋架用系杆联系，在屋架两端和中央的上、下弦设三道通长系杆，其中：上弦屋脊节点处及屋架支座出的系杆为刚性系杆（图2），安装螺栓采用 C 级，螺杆直径：d=20mm，螺孔直径：d0=21.5mm。
三、钢屋架内力计算●荷载计算三毡四油防水层0.4kN/M2找平层0.4kN/M2保温层0.4kN/M2一毡二油隔气层0.05kN/M2找平层0.2kN/M2预应力混凝土大型屋面板1.4kN/M2屋架及支撑自重0.384 kN/M2管道悬挂0.15kN/M2恒载总和：3.384屋面活荷载标准值1.4kN/M2积灰荷载0.7kN/M2雪荷载0.35kN/M2●荷载组合节点荷载：F1=62.082四、杆件截面设计五、屋架节点设计。
36m跨梯形钢屋架课程设计计算书
36m 屋架1，结构形式及几何尺寸 结构形式及几何尺寸如图2，荷载计算 4.2.1恒荷载：二毡三油加小石子防水层 20.35/kN mm 60mm 厚泡沫混凝土保温层 20.36/kN mm 20厚1：2.5水泥砂浆找平层 20.40/kN mm 预应力混凝土大型屋面板（包括灌缝） 21.50/kN mm 悬挂管道等 20.05/kN mm 屋架和支撑自重 20.46/kN mm――――――――――――――――――共23.12/kN mm2.2可变荷载：屋面活荷载 20.5/kN mm雪荷载：2200.35/0.5/S kN mm kN mm =<。
由于雪荷载与屋面活荷载不同时组合，故 仅考虑活荷载作用。
风荷载：基本风压200.30/W kN mm =。
以由于屋面永久荷载较大，负风压设计值均小于永久荷载标准值，永久荷载与风荷载组合作用下不致使杆件内力变号，故不考虑风荷载的影响。
――――――――――――――――――― 共20.5/kN mm2.3上弦节点荷载 节点荷载3.62 1.5632.58P kN =⨯⨯= 支座反力 1M kN m =2.4钢接屋架固端弯矩及水平力的组合 3内力计算3.1由屋架单位荷载P=1kN 产生的内力; 见表4－1。
3.2由固端弯矩1M kN m =产生的内力; 见表4－1。
3.3屋架内力组合;屋架内力组合见表4－2； 表 1名称 杆件号 竖向荷载（t ）1M t m =(逆时针) 1M t m =(顺时针) 附注 P=1t 左 右 左 右B-C －0.69 ＋0.457 0 0＋0.457C-D3.4截面选择截面选择可根据表4－2所得到的各杆内力值，查表“轴心受力构件承载能力表”进行选用，其结果如表4－3。
根据屋架端斜杆的内力，查表得到节点板厚度t＝14mm，但其支座节点板应采用16mm。
表 3再 分 杆J-4 ＋2.281561952505L ⨯＋16.3 250 F-3 190 238 ＋16.3 250 N-6 ＋2.12173216 ＋16.3 250 J-5 210 262 ＋16.3 250 G-3 －3.2688 110 －13.8 150 C-1 112140 －12.55 150E-2 112140 －12.55 150 K-5 136 170 －11.03 150 M-6 136 170 －11.03 150 I-4160200－9.071503.5节点连接计算。
钢结构屋架计算书
钢结构屋架计算书一、工程概述本工程为_____钢结构屋架，用于_____建筑。
屋架跨度为_____m，长度为_____m，屋面坡度为_____。
屋架所承受的荷载包括恒载、活载、风载和雪载等。
二、设计依据1、《钢结构设计规范》（GB 50017-2017）2、《建筑结构荷载规范》（GB 50009-2012）3、《钢结构工程施工质量验收规范》（GB 50205-2020）三、荷载计算1、恒载屋面自重：包括屋面板、檩条、保温层等，取_____kN/m²。
屋架自重：根据所选屋架形式和尺寸，估算屋架自重为_____kN/m。
2、活载屋面活载：根据建筑使用功能，取_____kN/m²。
3、风载基本风压：根据当地气象资料，取_____kN/m²。
风荷载体型系数：根据屋架形状和屋面坡度，确定风荷载体型系数。
4、雪载基本雪压：根据当地气象资料，取_____kN/m²。
屋面积雪分布系数：根据屋面坡度和形状，确定屋面积雪分布系数。
四、内力计算1、采用结构力学方法，建立屋架计算模型，计算在各种荷载组合作用下屋架杆件的内力。
2、考虑恒载、活载、风载和雪载的最不利组合，计算屋架杆件的最大内力。
五、杆件截面选择1、根据杆件内力，选择合适的钢材型号和截面形式。
2、考虑强度、稳定性和刚度要求，对杆件截面进行验算。
强度验算：σ ＝N/A ≤ f，其中 N 为杆件内力，A 为杆件截面面积，f为钢材强度设计值。
稳定性验算：根据杆件的长细比和截面类型，查稳定系数，进行稳定性验算。
刚度验算：控制杆件的长细比在规范允许范围内。
六、节点设计1、节点形式的选择：根据杆件连接方式和受力特点，选择合适的节点形式，如焊接节点、螺栓连接节点等。
2、节点计算：对节点进行强度验算，确保节点能够可靠传递杆件内力。
七、屋架支撑设计1、为保证屋架的空间稳定性，设置上弦横向水平支撑、下弦横向水平支撑、纵向水平支撑和垂直支撑。
24米钢屋架计算书绝对实用(DOC)
钢屋架设计—计算书一、设计资料厂房总长度120m,檐口高度15m。
厂房为单跨结构,内设两台中级工作制桥式吊车。
拟设计钢屋架简支于钢筋混凝土柱上，混凝土等级为C30。
柱顶截面尺寸为400mm x 400mm。
钢屋架设计不考虑抗震设防。
二、选题厂房柱距选择：6m屋架形式：D，如图2.1，跨度=24m。
图2.1荷载取值：永久荷载预应力钢筋混凝土屋面板 1.4 kN/m2钢屋架及支撑重（0.12+0.011×24）=0.384 kN/m2防水层（三毡四油上小石子） 0.35 kN/m2找平层（2cm厚水泥砂浆） 0.4 kN/m2保温层（8cm厚泡沫混凝土） 0.5 kN/m2小计∑3.034 kN/m2可变荷载雪荷载（第三组） 0.60 kN/m2屋面活荷载 0.45 kN/m2积灰荷载 0.50 kN/m2三、钢材选择及焊接方法和焊条型号钢材选择：Q235B焊条选择：E43型，手工焊四、屋盖支撑系统布置图本屋盖为无檩盖房，i=10，为平坡梯形屋架。
屋架计算长度为L。
=L-300mm=23700mm，端部高度，中部高度和屋盖杆件几何尺寸见施工图（跨中起拱按L/500考虑）。
上、下弦横向水平支撑、垂直支撑和系杆布置见图4.1。
因连接孔和连接零件上有区别，图中分别给出了W1，W2和W3三种编号。
五、荷载计算在荷载计算中，因屋面坡度较小，风荷载对屋面为吸力，对重屋盖可不考虑。
各荷载均按水平投影面积计算。
永久荷载设计值：3.304x1.35=4.059 kN/m2可变荷载设计值,取活载和雪荷载中的较大值：（0.6+0.5）x1.4=1.54kN/m2荷载组合考虑以下三种荷载组合：（1）组合一：全跨永久荷载+全跨可变荷载屋架上弦节点荷载：F=（4.059+1.54）×1.5×6=50.72kN（2）组合二：全跨永久荷载+半跨可变荷载全跨永久荷载：F1=4.059×1.5×6=36.86kN半跨可变活荷载：F2=1.54×1.5×6=13.86kN（3）组合三：全跨屋架与支撑+半跨屋面板+半跨屋面活荷载全跨屋架和支撑自重产生的节点荷载：F3=0.5184×1.5×6=4.67kN半跨屋面板及活载产生的节点荷载：F4=（1.89+0.84）×1.5×6=24.57kN以上1），2）为使用阶段荷载组合;3）为施工阶段荷载组合。
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普通钢屋架设计计算书目录一、要求 (3)二、屋架形式及主要尺寸的确定 (3)三、支撑布置 (3)四、屋架内力计算 (4)五．杆件设计 (8)六．节点设计 (21)一、要求1. 了解普通钢屋架设计的全过程；2. 结构施工图的绘制和结构计算书的编制方法3. 了解钢屋盖支撑体系的作用并能正确布置支撑；4. 掌握钢屋架的内力计算、杆件截面选择，节点设计的方法；5. 掌握焊接连接的构造要求。
二、屋架形式及主要尺寸的确定（学号为306，跨度为30m，端部高度为1.95m，坡度为1/11）图一桁架形式及几何尺寸三、支撑布置根据车间长度，屋架跨度，荷载情况，以及吊车设置情况，宜布置三道上、下弦横向水平支撑，垂直支撑和系杆，屋脊节点及屋架支座处沿厂房通长设置刚性系杆，屋架下弦沿跨中通长设一道柔性系杆。
构件编号采用汉语拼音字母，凡与支撑连接的屋架可编号为WJ1，其它编均为WJ2，屋架垂直支撑：CC1、CC2…，屋架上弦水平支撑：SC1、SC2…，屋架下弦水平支撑：XC1、X C2…，刚性系杆：GG1、GG2…，柔性系杆：LG1、LG2…。
图二桁架支撑布置四、屋架内力计算1.计算的基本假定节点均为铰接：所有杆线的轴线均位于同一平面内，且同心交汇与节点;荷载均作用于结点。
2.荷载计算屋面活荷载与雪载一般不会同时出现，由荷载条件知，基本雪压大于屋面活荷载，基本风压不考虑。
沿屋面斜面分布的永久荷载应乘以1/cosα= 112=+换算为沿水平投影面分布的荷载。
桁架沿水平投影面积分布/111004.1的自重（包括支撑）按经验公式（P W=0.12+0.011⨯跨度）计算，跨度单位为m。
标准永久荷载：预应力混凝土大型屋面板2.1mkN=⨯004/406.140.1改性沥青防水层 1.0042kN=.0m⨯402/.04020厚1：2.5水泥砂浆找平层 1.0042/402.040.0m kN =⨯ 80厚加气混凝土保温层 1.0052/482.048.0m kN =⨯ 屋架和支撑自重为 0.12+0.0112/450.030m kN =⨯共 3.2422/m kN 标准可变荷载： 2/70.0m kN 屋面活荷载 3.荷载组合考虑三种组合：(1)全跨永久荷载+全跨可变荷载（按永久效应控制）全跨节点荷载设计值：F=(1.3556.4565.1)7.04.1242.3=⨯⨯⨯+⨯KN (2)全跨永久荷载+半跨可变荷载全跨节点永久荷载设计值： 对结构不利时：F 1.1=1.35kN 39.3965.1242.3=⨯⨯⨯ (按永久荷载为主的组合) F kN 01.3565.1242.32.12.1=⨯⨯⨯= (按可变荷载为主的组合) 对结构有利时：F 65.1247.30.13.1⨯⨯⨯==29.18kN 半跨节点可变荷载设计值：F kN 17.665.1)7.07.0(4.11.2=⨯⨯⨯⨯= (按永久荷载为主的组合) F kN 82.865.17.04.12.2=⨯⨯⨯= (按可变荷载为主的组合)(3)全跨桁架包括支撑+半跨屋面自重+半跨屋面基本雪压(按可变荷载为主的组合)全跨节点桁架自重设计值：对结构不利时：F kN 86.465.145.02.11.3=⨯⨯⨯=对结构有利时：F kN 05.465.145.00.12.3=⨯⨯⨯= 半跨节点屋面板自重及雪压设计值： F kN 94.2365.1)7.04.140.12.1(4=⨯⨯⨯+⨯=(1)、(2)为使用阶段荷载情况，（3）为施工阶段荷载情况。
计算详图如图三。
图三 桁架计算简图桁架杆件内内力表五．杆件设计(1)上弦杆整个上弦杆采用等截面，按HI 、IJ 杆件的最大内力设计。
N=-1094.81kN 上弦杆计算长度：在桁架平面内，为节间轴线长度：cm l x 6.1500=在桁架平面外，根据支撑布置和内力变化情况，取：cm l y 8.4516.15030=⨯=因为x y l l 003=，故截面宜选用两个不等肢角钢，短肢相并。
又腹杆最大内力为N=531.23kN ，查表得，节点板厚度选用12mm ，支座节点板厚度选用14mm 。
设60=λ，查附录得=ϕ0.807。
则20.6310215807.01094810mm f N A req =⨯==ϕcm l i xx 51.2606.1500===λ，cm l i y y 53.7608.4510===λ 根据需要的y x i i A 、、查角钢规格表，选用2∟12110180⨯⨯A=67422mm ,cm i x 11.3= cm i y 76.8=,1512/180/1==t b按所选的角钢进行验算：42.4811.36.1500===x x x i l λ 06.14188.45156.056.015/01=⨯=<=b l t b y∴[]15045.581807.521245*********.37.5217.3422412201=<=⎪⎪⎭⎫⎝⎛⨯⨯+⨯⨯=⎪⎪⎭⎫ ⎝⎛+=λλb t l t b yyz 截面x 和y 平面皆属于b 类，由于x yz λλ>，查表得8162=y ϕ22/215/1996742816.01094810mm N mm N A N <=⨯=ϕ 所选截面合适。
（2）下弦杆整个下弦杆采用同一截面，按最大内力设计值计算：N=1059.73kN cm l x 3000= cm l y 14850=249292151059730mm f N A req ===选用2∟10110180⨯⨯，因x y l l 00>>，故用不等肢角钢，短肢相并A=56742mm >5818.92mm cm i x 13.3= cm i y 71.8=[]35017071.8148500=<===λλyy y i l 由后面支座节点设计可知，下弦有mm 5.212φ的栓孔削弱，下弦净截面面积：25158125.2125674mm A n =⨯⨯-=22/215/5.20551581059730mm N mm N A N n <===σ (3)端斜杆aB杆件轴力： N=-531.23kN 计算长度cm l l y x 5.24800==采用不等肢角钢，长肢相并，使y x i i ≈。
选用 2∟1080120⨯⨯，A=39422mm ,cm i x 98.3= cm i y 38.3=,810/80/2==t b44.6298.35.2480===x x x i l λ 91.1480248548.048.08/202=⨯=<=b l t b y∴[]15084.781024858009.1138.3248509.1122422042=<=⎪⎪⎭⎫⎝⎛⨯⨯+⨯=⎪⎪⎭⎫ ⎝⎛+=λλλt l b y y yz 因x yz λλ>，696.0=y ϕ22/215/6.1933942696.0531230mm N mm N A N <=⨯==ϕσ 所选截面合适。
(4) 腹杆eg-gk此杆在g 处不断开，采用通长杆件。
最大拉力：N gk =116.36KN ， 另一段N eg =85.49KN最大压力：N eg =45.39KN ， 另一段N gk =42.44KN再分式桁架中的斜腹杆，在桁架平面内的计算长度取节点中心间距：x l 0=223.5cm 在桁架平面外计算长度：)25.075.0(1210N N l l y +==cm 74.439)39.4544.4225.075.0(447=⨯+⨯ 选用2∟563⨯ A=1228.62mm ，cm i x 94.1= ,cm i y 04.3=，6.125/63/1==t b2.11594.15.2230===x x x i l λ 4.36634.439756.056.06.12/01=⨯=<=b l t b y[]1507.14654.43973.6475.0104.374.439475.0122422041=<=⎪⎪⎭⎫⎝⎛⨯⨯+⨯=⎪⎪⎭⎫ ⎝⎛+=λλλt l b y y yz 查表得320.0=y ϕ 22/215/5.1151229320.045390mm N mm N A N <=⨯==ϕσ 拉应力 22/215/7.9412286116360mm N mm N A N <===σ (5).竖杆 IeN=-68.34kN cm l l x 3.2431.3048.08.00=⨯== cm l l y 1.3040== 取150=λ []cm l i xxeq 62.11503.2430===λ []cm l i y yeq 03.21501.3040===λ 选用2∟563⨯ A=1228.62mm cm i x 94.1= cm i y 04.3= 6.125/63/1==t b[]1504.12594.13.2430=<===λλx x x i l 2863304156.056.06.12/01=⨯=<=b l t b y[]1503.1035304163475.014.303041475.0122422041=<=⎪⎪⎭⎫⎝⎛⨯⨯+⨯=⎪⎪⎭⎫ ⎝⎛+=λλλt l b y y yz 查表得 409.0=x ϕ22/215/1366.1228409.068340mm N mm N A N <=⨯==ϕσ(6).竖杆AaN=-22.78kN cm l x 1950= cm l y 1950=选用2∟556⨯ ,A=10842mm cm i x 72.1= cm i y 77.2= 2.115/56/1==t b[]1504.11372.11950=<===λλx x x i l 2.205619556.056.02.11/01=⨯=<=b l t b y[]1509.735195056475.0177.2195475.0122422041=<=⎪⎪⎭⎫⎝⎛⨯⨯+⨯=⎪⎪⎭⎫ ⎝⎛+=λλλt l b y y yz 查表得 473.0=x ϕ22/215/4.441084476.022780mm N mm N A N <=⨯==ϕσ(7).腹杆CbN=-45.56kN cm l x 8.1770= cm l y 3.2220=选用2∟550⨯ ,A=960.62mm cm i x 53.1= cm i y 53.2= 105/50/1==t b[]1502.11653.18.1770=<===λλx x x i l 8.2553.22256.056.010/01=⨯=<=b l t b y[]15098.8953.22250475.0153.23.222475.0122422041=<=⎪⎪⎭⎫⎝⎛⨯⨯+⨯=⎪⎪⎭⎫ ⎝⎛+=λλλt l b y y yz 查表得 457.0=x ϕ22/215/8.1036.960457.045560mm N mm N A N <=⨯==ϕσ(8).腹杆bDN=-354kN cm l x 7.2230= cm l y 6.2790=选用2∟7100⨯ ,A=2759.22mm cm i x 09.3= cm i y 53.4= 3.147100/1==t b[]1504.7209.37.2230=<===λλx x x i l 8.25106.27956.056.03.14/01=⨯=<=b l t b y[]1504.6972796100475.0153.46.279475.0122422041=<=⎪⎪⎭⎫⎝⎛⨯⨯+⨯=⎪⎪⎭⎫ ⎝⎛+=λλλt l b y y yz 查表得 736.0=x ϕ22/215/3.1742.2759736.0354000mm N mm N A N <=⨯==ϕσ(9).腹杆cEN=-45.56kN cm l x 6.1990= cm l y 5.2490=选用2∟556⨯ ,A=10842mm cm i x 72.1= cm i y 77.2= 2.115/56/1==t b[]15011672.16.1990=<===λλx x x i l 8.2556249556.056.02.11/01=⨯=<=b l t b y[]1508.925249556475.0177.25.249475.0122422041=<=⎪⎪⎭⎫⎝⎛⨯⨯+⨯=⎪⎪⎭⎫ ⎝⎛+=λλλt l b y y yz 查表得 458.0=x ϕ22/215/7.911084458.045560mm N mm N A N <=⨯==ϕσ (10).腹杆cFN=-200kN cm l x 3.12420= cm l y 9.3020=选用2∟690⨯ ,A=2127.42mm cm i x 79.2= cm i y 13.4= 126/90/1==t b[]1508.8679.23.2420=<===λλx x x i l 5.1990302956.056.02.11/01=⨯=<=b l t b y[]1503.806302990475.0113.49.302475.0122422041=<=⎪⎪⎭⎫⎝⎛⨯⨯+⨯=⎪⎪⎭⎫ ⎝⎛+=λλλt l b y y yz 查表得 643.0=x ϕ22/215/2.1464.2127643.0200000mm N mm N A N <=⨯==ϕσ (11).腹杆dGN=-45.56kN cm l x 4.2210= cm l y 8.2760=选用2∟563⨯ ,A=1228.62mm cm i x 94.1= cm i y 04.3= 6.125/63/1==t b[]15011494.14.2210=<===λλx x x i l 6.2463276856.056.06.12/01=⨯=<=b l t b y[]1506.945276863475.0104.38.276475.0122422041=<=⎪⎪⎭⎫⎝⎛⨯⨯+⨯=⎪⎪⎭⎫ ⎝⎛+=λλλt l b y y yz 查表得 47.0=x ϕ22/215/9.786.122847.045560mm N mm N A N <=⨯==ϕσ (12).腹杆JgN=-45.56kN cm l x 6.1210= cm l y 1520=选用2∟550⨯ ,A=960.62mm cm i x 53.1= cm i y 53.2= 105/50/1==t b[]1505.7953.16.1210=<===λλx x x i l 0.17515256.056.010/01=⨯=<=b l t b y[]1502.635152050475.0153.2152475.0122422041=<=⎪⎪⎭⎫⎝⎛⨯⨯+⨯=⎪⎪⎭⎫ ⎝⎛+=λλλt l b y y yz 查表得 691.0=x ϕ22/215/6.686.960691.045560mm N mm N A N <=⨯==ϕσ(13)腹杆BbN=404.57kN cm l x 6.2050= cml y 2570=选2∟6100⨯， A=23862mm ，cm i x 10.3= ，cm i y 51.4=[]3500.5751.425700=<===λλyy y i l[]3503.6610.36.20500=<===λλx x x i l 22/215/6.1692386404570mm N mm N A N <===σ(14)腹杆DcN=252.4kN cm l x 7.2230= cml y 6.2790=选2∟580⨯， A=1582.42mm ，cm i x 48.2= ，cm i y 71.3=[]3504.7571.36.27900=<===λλyy y i l48.20x x i 22/215/5.1594.1582252400mm N mm N A N <===σ(15)腹杆FdN=126.2kN cm l x 8.2440= cml y 3060=选2∟550⨯， A=960.62mm ，cm i x 53.1= ，cm i y 53.2=[]3509.12053.230600=<===λλyy y i l[]3500.16053.18.24400=<===λλx x x i l 22/215/4.1316.960126200mm N mm N A N <===σ(16)腹杆gIN=30.53kN cm l x 3.1630= cml y 1.2040=选2∟550⨯， A=960.62mm ，cm i x 53.1= ，cm i y 53.2=53.20yy i[]3507.10653.13.16300=<===λλx x x i l 22/215/6.686.96030530mm N mm N A N <===σ其余各杆的截面选择计算结果见下表： 杆件节选择表六．节点设计（1）下弦节点“b”用E43型焊条，角焊缝的抗拉、抗压和抗剪强度设计值为2/160mmNf wf=下弦“b”节点设Bb杆的肢背和肢尖焊缝fh=8mm和6mm则所需焊缝长度：肢背：mmfhNlwfew15816087.024045707.027.0'=⨯⨯⨯⨯==加fh2取18cm肢尖：mm f h N l w f e w 3.9016067.024045703.023.0"=⨯⨯⨯⨯==加f h 2 取12cm 设Db 杆的肢背和肢尖焊缝 f h =8mm 和6mm 则所需焊缝长度：肢背：mm f h N l w f e w 3.13816087.023540007.027.0'=⨯⨯⨯⨯==加f h 2 取16cm 肢尖：mm f h N l wfe w 7916067.023450003.023.0"=⨯⨯⨯⨯==加f h 2 取10cm “Cb ”杆内力很小，焊缝尺寸按构造确定为f h =5mm根据上面求得的焊缝长度，并考虑杆件之间应有间隙以及制作和装配误差，确定节点板尺寸为：mm mm 425340⨯。