单层厂房结构课程设计计算书

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单层厂房课程设计计算书

盘算书一、结构选型和摆设1、厂房的平面、剖面摆设图，吊车类型及有关参数均已给定（如上），装配车间跨度24m ，总长102m ，中间设伸缩缝一道，柱距6m 。

底子顶面高程-0.5m ，柱顶高程+12.4m ，吊车梁顶标高为10m ，吊车梁高1200mm ，轨道及垫层结构高度200mm 。

牛腿标高=吊车梁顶标高-吊车梁高-轨道高度=m 6.82.02.110=--全柱高=柱顶标高-基顶标高+插入杯口的长度=m 7.138.0)5.0(4.12=+--上柱高=柱顶标高-牛腿标高=m 8.36.84.12=- 下柱高=全柱高-上柱高=m 9.98.37.13=-盘算时，不计下柱插入杯口的长度，从而上柱高取3.8m ，下柱高取9.1m2、开端确定柱的截面尺寸：如下图（所示）上柱：采取矩形截面 mm mm h b 500500⨯=⨯，mm 750取λ则)(80240)250260(750)(312满足要求mm mm B B B >=+-=+-=λ下柱：采取I 形截面，mm mm h b 800500⨯=⨯3、部分柱截面参数的盘算上柱： 451105.2500500mm A ⨯=⨯=49310208.5500500121mm I u ⨯=⨯⨯=下柱： 452101.250)100500(2121004001505002mm A ⨯=⨯-⨯⨯+⨯+⨯⨯=233)200350(05400212400400121800500121+⨯⨯⨯⨯-⨯⨯-⨯⨯=l I41010826.1mm ⨯=二、排架的荷载盘算1、屋面和荷载标准值二毡三油上铺小石子 2/35.0m KN 20mm 厚水泥砂浆找平层2/4.02002.0m KN =⨯80mm 厚珍珠岩保温层 2/56.0708.0m KN =⨯ 钢筋混凝土板（含灌缝）2/4.1m KN合计： 2/71.2m KN 取天沟板宽度为m 77.0，而凭据条件可知，天沟板板重标准值为m KN /02.2，屋架自重标准值为106KN/每榀，天窗架自重标准值为KN 362⨯/每榀，天窗端壁自重标准值为KN 602⨯/每榀，即天窗自重标准值为KN 962⨯/每榀。

单层工业厂房课程设计计算书(完整)

《单层工业厂房混凝土排架课程设计》1.1 柱截面尺寸确定由图2可知柱顶标高为12.4 m，牛腿顶面标高为8.6m ，设室内地面至基础顶面的距离为0.5m ，则计算简图中柱的总高度H、下柱高度lH、上柱高度Hu分别为：H=12.4m+0.5m=12.9m，lH=8.6m+0.5m=9.1mHu=12.9m－9.1m=3.8m根据柱的高度、吊车起重量及工作级别等条件，可由表2.4.2并参考表2.4.4确定柱截面尺寸，见表1。

表1 柱截面尺寸及相应的计算参数计算参数柱号截面尺寸/mm面积/mm2惯性矩/mm4自重/(KN/m)A ,B 上柱矩400×400 1.6×10521.3×108 4.0下柱I400×900×100×150 1.875×105195.38×108 4.69 本例仅取一榀排架进行计算，计算单元和计算简图如图1所示。

1.2 荷载计算1.2.1 恒载(1).屋盖恒载：两毡三油防水层0.35KN/m220mm厚水泥砂浆找平层20×0.02=0.4 KN/m2100mm厚水泥膨胀珍珠岩保温层4×0.1=0.4 KN/m2一毡二油隔气层0.05 KN/m215mm厚水泥砂浆找平层；20×0.015=0.3 KN/m2预应力混凝土屋面板（包括灌缝） 1.4 KN/m22.900 KN/m2天窗架重力荷载为2×36 KN /榀，天沟板2.02 KN/m，天沟防水层、找平层、找坡层1.5 KN/m，屋架重力荷载为106 KN /榀，则作用于柱顶的屋盖结构重力荷载设计值为：G1=1.2×(2.90 KN/m2×6m×24m/2＋2×36 KN/2＋2.02 KN/m×6m ＋1.5 KN/m×6m＋106 KN/2) =382.70 KN(2) 吊车梁及轨道重力荷载设计值：G3=1.2×（44.2kN＋1.0KN/m×6m）=50.20 KN(3）柱自重重力荷载设计值：上柱 G 4A = G 4B =1.2×4kN/m ×3.8m =18.24 KN 下柱 G 5A = G 5B =1.2×4.69kN/m ×9.1m =51.21KN各项恒载作用位置如图2所示。

单层厂房课程设计计算书终极版

混凝土单层双跨厂房结构设计计算书一、设计资料及要求本车间为两跨等高厂房，车间面积为3024m 2，车间长度72m 。

跨度见附图，设有两台30/5tA4级软钩吊车，轨顶标高见图，柱顶标高见图；BC 跨跨度见图，设有两台10tA5级软钩吊车，柱顶标高见图。

（1）屋面结构见下表（2）排架柱及基础材料选用情况①柱混凝土：采用C30,c f =14.3N/㎜²,tk f =2.01N/㎜²钢筋：纵向受力钢筋采用HRB335级钢筋（y f =300N/㎜²，s E =2×105N/㎜²），箍筋采用HPB235级钢筋. ②基础混凝土：采用C25,c f =11.9N/㎜²,tk f =1.78N/㎜² 钢筋：采用HPB235级钢筋（y f =210N/㎜²）主要承重构件选型表构件名称标准图号选用型号允许荷载（kN／m 2）自重（kN ／m 2）备注屋架 G415 YWJ24－1D 3.5 每榀112.75kN 屋架边缘高度1.4米，屋架的垂直高度2.8米屋面板 G410 YWB －2 2.46 1.4自重包括灌缝吊车梁 G323 DL9B 40.8 kN/每根吊车梁梁高1.2米连系梁、基础梁 G320 16.7kN ／每根轨道连接 G325 0.8 kN ／m天沟板 G410 TGB68－1 3.05 1.91 自重包括灌缝混凝土柱计算确定其他附件不考虑二、梁柱的结构布置⑴ 排架柱尺寸的选定 ①计算上柱高及柱全高由所给图知：轨顶标高为+11.70m ，柱顶标高＋14.70m,AB 跨屋架顶标高+17.50m ，BC 跨屋架顶标高+17.50m 柱全高H=15.20m 上柱高度H u =4.20m 下柱高度H l =11.00m 上柱与全柱高的比值λ=2.152.4=H H u =0.276 ②初步确定柱截面尺寸. 对于下柱截面宽度：251100025=≥l H b =440,取b=500mm 对于下柱截面高度，有吊车时121100012=≥l H h =917mm 无吊车时25102.155.1255.13⨯⨯=≥l H h =912mm边柱A.C 轴：上柱：□ b ×h=500mm ×500mm下柱：I b ×h ×b i ×h i =500mm ×1000mm ×120mm ×200mm 中柱B 轴：上柱：□ b ×h=500mm ×600mm下柱：I b ×h ×b i ×h i =500mm ×1200mm ×120mm ×200mm 验算初步确定的截面尺寸，满足要求. I 字形截面其余尺寸如图所示.上下柱截面惯性矩及其比值. 排架平面内：边柱上柱：49310208.5500500121mm I u ⨯=⨯⨯=下柱：41023310564.3325275253802125503801211000500121mm I l ⨯=⎪⎭⎫ ⎝⎛+⨯⨯⨯⨯-⨯⨯-⨯⨯= 中柱上柱：493100.9600500121mm I u ⨯=⨯⨯= 下柱：41023310724.5325375253802127503801211200500121mm I l ⨯=⎪⎭⎫ ⎝⎛+⨯⨯⨯⨯-⨯⨯-⨯⨯= 排架平面外：边柱上柱：49310208.5500500121mm I u ⨯=⨯⨯=下柱：4923310319.4319060253802121205501215002001212mm I l ⨯=⎪⎭⎫ ⎝⎛+⨯⨯⨯⨯+⨯⨯+⨯⨯⨯= 中柱上柱：4931025.6500600121mm I u ⨯=⨯⨯= 下柱：4923310348.4319060253802121207501215002001212mm I l ⨯=⎪⎭⎫ ⎝⎛+⨯⨯⨯⨯+⨯⨯+⨯⨯⨯=三、排架结构计算⑴计算简图⑵柱的计算参数柱的计算参数表柱号计算参数截面尺寸（mm）面积（105mm2）惯性矩（109mm4）自重（kN/m）I x I yA、C 上柱□500×500 2.5 5.208 5.208 6.25 下柱I 500×1000×120×200 2.815 35.64 4.219 7.04B上柱□500×600 3.09.0 6.25 7.5 下柱I 500×1200×120×200 3.055 57.24 4.348 7.64四、荷载计算⑴永久荷载①屋盖自重预应力混凝土大型屋面板 1.2×1.4=1.68KN/m225mm水泥砂浆找平层 1.2×20×0.025=0.6KN/m2100mm水泥蛭石砂浆保温层 1.2×6×0.1=0.72KN/m2三毡四油上铺绿豆砂小石子防水层 1.2×0.4=0.48KN/m2Σg=3.48KN/m2天沟板 1.2×1.91×6=13.75KN 屋架自重 1.2×112.75=135.30KN 则作用于柱顶的屋盖结构自重：BC 跨：G 1=3.48×6×24/2+13.75/2+135.30/2=325.085kN AB 跨：G 1=3.48×6×18/2+13.75/2+135.30/2=262.445kN ②柱自重A 、 C 轴上柱：G 2A =G 2C =γG g k H u =1.2×6.25×4.2=31.5kN. 下柱：G 3A =G 3C =γG g k H u =1.2×7.04×11.00=92.928kNB 轴上柱：G 2B =1.2×7.5×4.2=37.8kN. 下柱：G 3B = 1.2×7.64×11.00=100.848kN ③吊车梁及轨道自重G 4=1.2×（40.8+0.8×6.0）=54.72kN. 各项永久荷载及其作用位置见下图 ⑵屋面活荷载由«荷载规范»查得屋面活荷载标准值为0.7KN/m 2（因屋面活活荷载大于雪荷载，故不考虑雪荷载）.Q=1.4×0.7×6×12=70.56kN活荷载作用位置于屋盖自重作用位置相同，如图括号所示.⑶吊车荷载吊车计算参数见表4-1，并将吊车吨位换算为kN.（表4-1）跨度（m ）起重量Q(t) 跨度L k (m) 最大轮压P max (kN) 最小轮压P min (kN) 大车轮距K(m)吊车最大宽度B(m)吊车总重G(kN) 小车重g(kN)18 30/5 16.5 270 50 4.6 6.05 340 117 241022.5125474.45.55224381）吊车竖向荷载设计值max D 、min DAB 跨间：由下图所示的吊车梁支座反力影响线知：=∑=i k k y P D max,max,β0.9×270×（1+0.758+0.233-0.001）=483.57 KN ==k Q D D max,max γ 1.4×483.57=677.0 KN =⨯=kk P P D D max,min,max min 677.0×50/270=125.37 KNBC 跨间：=∑=i k k y P D max,max,β0.9×125×（1+0.808+0.267+0.075）=241.875 KN ==k Q D D max,max γ 1.4×241.875=338.63 KN =⨯=kk P P D D max,min,max min 338.63×47/125=127.32 KN2）吊车横向水平荷载设计值max T AB 跨：=+=)(41,3,2k k k G G T α1/4 ×0.1×（117 + 300）=10.425 KN ==kkP T D T max,maxmax 677.0×10.425/270=26.14 KNBC 跨：=+=)(41,3,2k k k G G T α1/4×0.12×（38 + 100）=4.14 KN ==kkP T D T max,maxmax 338.63×4.14/125=11.22 KN⑷风荷载该地区基本风压为ω0=0.35KN/m 2，按B 类地面粗糙度，从«荷载规范»查得风压高度变化系数z μ为：柱顶至室外地面的高度为15.200m,查得z μ=1.144，檐口至室外地面的高度为16.600m ，查得z μ=1.175，风荷载标准值为：ω1=1s μz μω0=0.8×1.144×0.35=0.320kPa. ω2=2s μz μω0=0.4×1.144×0.35=0.160kPa.则作用在排架计算简图的风荷载设计值为：==B q Q 11ωγ 1.4×0.320×6=2.688 KN/m==B q Q 22ωγ 1.4×0.160×6=1.344 KN/mA B w H H F z z z s s s s Q w 043121])()[(βμμμμμγ⋅+++==1.4×[（0.8＋0.4)×2.8＋(-0.6＋0.5)×1.4]×1.175×1.0×0.35×6=11.13kN风荷载作用下的计算简图如图2-9所示.五、内力分析⑴剪力分配系数μ的计算 A 、 C 轴柱：146.01064.3510208.59921=⨯⨯==I I n ,276.02.152.421===H H λ67.2)1146.0/1(276.013)1/1(13330=-+=-+=n C λ则EH E H C EI H C A 3299320232100105.067.264.3510--⨯=⨯⨯⨯===δδ B 轴柱：157.01024.57100.99921=⨯⨯==I I n ，276.02.152.421===H H λ， 70.2)1157.0/1(276.013)1/1(13330=-+=-+=n C λ，则EH E H C EI H B 3299320232100065.070.224.5710--⨯=⨯⨯⨯==δ各柱的剪力分配系数：28.0100065.01100105.02100105.0111329329329=⨯+⨯⨯===∑H E H E H Ei A C A δδμμ44.028.028.011=--=--=C A B μμμ⑵永久荷载①屋盖自重作用将图2-7屋盖自重荷载简化为图2-10（a ）.其中G 1C =325.085kN, G 1A =262.445kN G 1B =G 1A ＋G 1C =587.53kN M 1C =G 1C e 1=325.085×0.02=6.502kN ﹒m,M 1A =262.445×0.02=5.249kN.m M 1B =M 1A -M 1C =6.502-5.249=1.253kN.mM 2C =G 1e 2=325.085×0.25=81.271kN ﹒m,M 2A =262.445×0.25=65.611kN.m M 2B =M 1B =1.253kN.m由A 、C 柱：n=0.146，λ=0.276，查表或计算得=-+--⨯=)1/1(1)]/11(1[5.1321n n C λλ 1.931对C 柱： ==2111H M C R CC 1.931×6.502/15.2=0.826KN(→) 对A 柱： ==2111H M C R AA 1.931×5.249/15.2=0.667KN(←) 查表或计算得，234.1)1/1(1)1(5.1323=-+-⨯=n C λλ，对C 柱：)(598.62.15271.81234.12232→=⨯==kN H M C R C C 对A 柱：)(327..52.15611.65234.12232←=⨯==kN H M C R A A则R C =R 1C +R 2C =0.826+6.598=7.424kN(→),R A =R 1A +R 2A =0.667＋5.327=5.994kN(←) B 柱：n=0.157,λ=0.276,算得C 1=1.9,==211H M C R BB 1.9×1.253/15.2=0.157 KN(→) 在R 与M 、M 共同作用下，可以作出排架的弯矩图、轴力图，如下图图（b ）、（c ）所示.②柱及吊车梁自重作用由于在安装柱子时尚未吊装屋架，此时柱顶之间无联系，没有形成排架，故不产生柱顶反力，则按悬臂柱分析其内力.计算简图如图2-11（a）所示.A柱：M2A=G2A e2=31.5×0.25=7.875kN﹒m,G3A=92.928kN,G4A=54.72kN,M4A=G4A e=54.72×0.25=13.68kN﹒m.B柱：G2B=37.8kN,G3B=100.848kN, G4B=54.72kN,排架各柱的弯矩图、轴力图如下图（b）、（c）所示.⑶屋面活荷载作用①AB 跨作用有屋面活荷载由屋架传至柱顶的压力为Q=70.56kN ，由它在A 、B 柱柱顶及变阶处引起的弯矩分别为： M 1A =Q 1e=70.56×0.02=1.411kN ﹒m, M 2A =Q 1e=70.56×0.27=19.051kN ﹒m, M 1B =Q 1e=70.56×0.15=10.58kN ﹒m, 计算不动铰支座反力 A 柱：由前知C 1=1.931，C 3=1.234，==2111H M C R AA 1.931×1.411/15.2=0.179 KN(→) )(547.12.15051.19234.12232→=⨯==kN H M C R A A 则R A =R 1A +R 2A =0.179+1.547=1.726kN(→)B 柱：由前知C 1=1.90,==211H M C R BB 1.90×10.58/15.2=1.323KN(→)则排架柱顶不动铰支座总反力为：R=R A +R B =1.726+1.323=3.049kN(→)将R 反作用于排架柱顶，按分配系数求得排架各柱顶剪力（μA =μC =0.28,μB =0.44）V A =R A -μA R=1.726-0.28×3.049=0.872kN(→) V B =R B -μB R=1.323-0.44×3.049=-0.018kN(←) V C =R C -μC R=0-0.28×3.049=-0.854kN(←)计算简图、排架各柱的弯矩图、轴力图如下图所示.②BC跨作用有屋面活荷载由于结构对称，故只需将AB跨作用有屋面活荷载情况的A柱与C柱的内力对换并将内力变号即可，其排架各柱内力见下图⑷吊车荷载作用（不考虑厂房整体空间工作）①D max作用于A柱由前，D max=677.0kN(D min=125.37kN),由吊车竖向荷载、在柱中引起的弯矩为：M A= D max﹒e=677.0×0.25=169.25kN﹒m,M B= D min﹒e=125.37×0.75=94.03kN﹒m,计算简图如下图（a）所示.计算不动铰支座反力A 柱：n=0.146,λ=0.276,查表得C 3=1.234，B 柱：n=0.157,λ=0.276,查表得C 3=1.245，=-=23H M C R AA -1.234×169.25/15.2=-13.740KN(←) ==23H M C R BB 1.245×94.03/15.2=7.702KN(→) 则不动铰支座总反力为：R=R A +R B =-13.740+7.702=-6.038kN(←)将R 反作用于排架柱顶，按分配系数求得排架各柱顶剪力（μA =μC =0.28,μB =0.44） V A =R A -μA R=-13.740+0.28×6.038=-12.049kN(←) V B =R B -μB R=7.702+0.44×6.038=10.359kN(→) V C =R C -μC R=0+0.28×6.038=1.691kN(→)排架各柱的弯矩图、轴力图如下图（b ）、（c ）所示.②D max 作用于B 柱左由吊车竖向荷载，D max =677.0kN(D min =125.37kN),在柱中引起的弯矩为： M A = D min ﹒e=125.37×0.25=31.343kN ﹒m, M B = D max ﹒e=677.0×0.75=507.75kN ﹒m, 计算简图如下图（a ）所示.计算不动铰支座反力A 柱：n=0.146,λ=0.276,查表得C 3=1.234，B 柱：n=0.157,λ=0.276,查表得C 3=1.245，=-=23H M C R AA -1.234×31.343/15.2=-2.545KN(←)==23H C R BB 1.245×507.75/15.2=41.589KN(→) 则不动铰支座总反力为：R=R A +R B =-2.545+41.589=39.044kN(→)将R 反作用于排架柱顶，按分配系数求得排架各柱顶剪力（μA =μC =0.28,μB =0.44） V A =R A -μA R=-2.545-0.28×39.044=-13.47kN(←) V B =R B -μB R=41.589-0.44×39.044=24.410kN(→) V C =R C -μC R=0-0.28×39.044=-10.932kN(←)排架各柱的弯矩图、轴力图如图2-15（b ）、（c ）所示.③D max 作用于B 柱右由吊车竖向荷载，D max =338.63kN(D min =127.32kN),在柱中引起的弯矩为： M C = D min ﹒e=127.32×0.25=31.83kN ﹒m, M B = D max ﹒e=338.63×0.75=253.97kN ﹒m, 计算简图如下图（a ）所示.计算不动铰支座反力C 柱：n=0.146,λ=0.276,查表得C 3=1.234， B 柱：n=0.157,λ=0.276,查表得C 3=1.245，=-=23H M C R CC -1.234×31.83/15.2=-2.584KN(←)==23H C R BB 1.245×253.97/15.2=20.802KN(→) 则不动铰支座总反力为：R=R C +R B =-2.584+20.802=18.218kN(→)将R 反作用于排架柱顶，按分配系数求得排架各柱顶剪力（μA =μC =0.28,μB =0.44） V A =R A -μA R=0-0.28×18.218=-5.101kN(←)V B =R B -μB R=20.802-0.44×18.218=12.786kN(→) V C =R C -μC R=-2.584-0.28×18.218=-7.685kN(←)排架各柱的弯矩图、轴力图如图2-15（a ）、（b ）所示.④D max 作用于C 柱由吊车竖向荷载，D max =338.63kN(D min =127.32kN),在柱中引起的弯矩为： M C = D max ﹒e=338.63×0.25=84.658kN ﹒m, M B = D min ﹒e=127.32×0.75=95.49kN ﹒m, 计算简图如下图（a ）所示.计算不动铰支座反力C 柱：n=0.146,λ=0.276,查表得C 3=1.234， B 柱：n=0.157,λ=0.276,查表得C 3=1.245，=-=23H M C R CC -1.234×84.658/15.2=-6.873KN(←) ==23H M C R BB 1.245×95.49/15.2=7.821KN(→) 则不动铰支座总反力为：R=R C +R B =-6.873+7.821=0.948kN(→)将R 反作用于排架柱顶，按分配系数求得排架各柱顶剪力（μA =μC =0.28,μB =0.44） V A =R A -μA R=0-0.28×0.948=-0.265kN(←) V B =R B -μB R=7.821-0.44×0.948=7.404kN(→) V C =R C -μC R=-6.873-0.28×0.948=-7.138kN(←)排架各柱的弯矩图、轴力图如图2-15（a ）、（b ）所示.⑤：AB 跨的二台吊车刹车计算简图如下图所示.吊车水平荷载T max,k 的作用点距柱顶的距离y=4.2-1.2=3m A 柱：由714.02.40.3==u H y 及n=0.146,λ=0.276,查表y=0.7H u 得C 5=0.649, 查表y=0.8H u 得C 5=0.606,内插后得C 5=0.643R A =-T max ﹒C 5=-26.14×0.643=-16.808kN(←) B 柱：由714.02.40.3==u H y 及n=0.157,λ=0.276,查表y=0.7H u 得C 5=0.654, 查表y=0.8H u 得C 5=0.611,内插后得C 5=0.648R B =-T max ﹒C 5=-26.14×0.648=-16.939kN(←) 则R=R A +R B =-16.808-16.939=-33.747kN(←) 各柱顶剪力为（μA =μC =0.28,μB =0.44）V A =R A -μA R=-16.808-0.28×(-33.747)=-7.359kN(←) V B =R B -μB R=-16.939-0.44×(-33.747)=-2.09kN(←) V C =R C -μC R=0-0.28×(-33.747)=9.449kN(→)排架各柱的内力如下图（b ）所示.⑥：BC跨的二台吊车刹车根据结构的对称性，内力计算同理“AB跨的二台吊车刹车”情况,排架各柱的内力如下图（b）所示.⑦：AB跨与BC跨各有一台吊车同时刹车时，计算简图如下图（a）所示.A柱：同前C5=0.643，R A=-T max﹒C5=-26.14×0.643=-16.81kN(←)B柱：同前C5=0.648，R B=-T max﹒C5=-（26.14+11.22）×0.648=-24.21kN(←)C柱： R C=-T max﹒C5=-11.22×0.643=-7.21kN(←)则R=R A+R B+R C=-16.81-24.21-7.21=-48.23kN(←)将R反作用于排架柱顶，按分配系数求得排架各柱顶剪力（μA=μC=0.28,μB=0.44）V A=R A-μA R=-16.81+0.28×48.23=-3.31kN(←)V B=R B-μB R=-24.21+0.44×48.23=-2.99kN(←)V C=R C-μC R=-7.21+0.28×48.23=6.29kN(→)排架各柱的弯矩图、轴力图如下图（b）所示.⑸风荷载作用①风自左向右吹时，计算简图如下图（a）所示.A柱：n=0.146,λ=0.276,查表得C11=0.345，R A=-q1﹒H2﹒C11=-2.66×15.2×0.345=-13.95kN(←)C柱：同A柱，C11=0.345，R C=-q2﹒H2﹒C11=-1.33×15.2×0.345=-6.97kN(←)则R=R A+R C+F W=-13.95-6.97-10.74=-31.66kN(←)将R反作用于排架柱顶，按分配系数求得排架各柱顶剪力（μA=μC=0.28,μB=0.44）V A=R A-μA R=-13.95+0.28×31.66=-5.09kN(←)V B=R B-μB R=0+0.44×31.66=13.93kN(→)V C=R C-μC R=-6.97+0.28×31.66=1.89kN(→)排架各柱的内力如图2-21（b）所示.②风自右向左吹时，此种荷载情况的排架内力与“风自左向右吹”的情况相同，仅需将A、C柱的内力对换，并改变其内力的符号即可.排架各柱的内力如下图所示.六、最不利内力组合首先，取控制截面，对单阶柱，上柱为Ⅰ-Ⅰ截面，下柱为Ⅱ-Ⅱ、Ⅲ-Ⅲ截面.考虑各种荷载同时作用时出现最不利内力的可能性，进行荷载组合，在本设计中，取常用的荷载组合有三种，即永久荷载+0.9（可变荷载+风荷载）；永久荷载+其它可变荷载；永久荷载+风荷载.在每种荷载组合中，对柱仍可以产生多种的弯矩M和轴力N的组合.由于M和N的同时存在，很难直接看出哪一种组合为最不利.但对I字形或矩形截面柱，从分析偏心受压计算公式来看，通常M越大相应的N越小，其偏心距e0就越大，可能形成大偏心受压，对受拉钢筋不利；当M和N都大，可能对受压钢筋不利；但若M和N同时增加，而N增加得多些，由于e0值减少，可能反而使钢筋面积减少；有时由于N偏大或混凝土强度等级过低，其配筋量也增加。

单层工业厂房结构课程设计计算书

单层工业厂房结构课程设计计算书一．设计资料1.某金工车间，单跨无天窗厂房，厂房跨度L=18m，柱距为6m，车间总长度为150m，中间设一道温度缝，厂房剖面图如图所示：2.车间内设有两台中级工作制吊车，吊车起重量为200/50kN。

3.吊车轨顶标高为9.0m。

4.建筑地点：齐齐哈尔。

均小于0.85的粘性层（弱冻胀土），地基5.地基：地基持力层为e及IL承载力特征值为f=180kN/m2。

标准冻深为：2.2m。

ak6.材料：混凝土强度等级为C30，纵向钢筋采用HRB400级，(360N/mm2)箍筋采用HPB335级。

(300N/mm2)二. 选用结构形式1.屋面板采用92G410（一），屋面板自重标准值（包括灌缝在内）为1.4kN/m2。

2.屋架采用G415（一）折线型预应力钢筋混凝土屋架，跨度为18m，端部高度为2.2m，跨中高度为3.3m，自重标准值为60.5kN。

3.吊车梁高度为900m，自重30.4kN；轨道与垫层垫板总高度为184mm，自重0.8kN/m。

（96G425预应力混凝土吊车梁）。

三．柱的各部分尺寸及几何参数=4.0kN/m)上柱 b×h=400mm×400mm (g1=b×h=1.6×105m2Ai=bh3/12=2.13×109mm4I1图1厂房计算简图及柱截面尺寸下柱 bf ×h×b×hf=400mm×800mm×100mm×100mm（g2=3.69kN/m）A2=100×400×2+（800-2×100）×100+2×25×150=1.475×105mm2I2=5003×100/12+2×(400×1003/12+400×100×3002)+4×（253×150/36+343.752×1/2×100×25）=8.78×1010mm4n=I1/I2=2.13×109/(8.78×109)=0.248H1=3.6m；H2=3.6+8.6=12.2m。

精编单层厂房课程设计计算书

精编单层厂房课程设计计算书Company number【1089WT-1898YT-1W8CB-9UUT-92108】计算书一、结构选型和布置1、厂房的平面、剖面布置图，吊车类型及有关参数均已给定（如上），装配车间跨度24m ，总长102m ，中间设伸缩缝一道，柱距6m 。

基础顶面高程，柱顶高程+，吊车梁顶标高为10m ，吊车梁高1200mm ，轨道及垫层构造高度200mm 。

牛腿标高=吊车梁顶标高-吊车梁高-轨道高度=m 6.82.02.110=--全柱高=柱顶标高-基顶标高+插入杯口的长度=m 7.138.0)5.0(4.12=+--上柱高=柱顶标高-牛腿标高=m 8.36.84.12=- 下柱高=全柱高-上柱高=m 9.98.37.13=-计算时，不计下柱插入杯口的长度，从而上柱高取，下柱高取2、初步确定柱的截面尺寸：如下图（所示）上柱：采用矩形截面 mm mm h b 500500⨯=⨯，mm 750取λ则下柱：采用I 形截面，mm mm h b 800500⨯=⨯3、部分柱截面参数的计算上柱： 451105.2500500mm A ⨯=⨯=下柱： 452101.250)100500(2121004001505002mm A ⨯=⨯-⨯⨯+⨯+⨯⨯= 二、排架的荷载计算1、屋面和荷载标准值二毡三油上铺小石子 2/35.0m KN20mm 厚水泥砂浆找平层 2/4.02002.0m KN =⨯80mm 厚珍珠岩保温层 2/56.0708.0m KN =⨯ 钢筋混凝土板（含灌缝）2/4.1m KN合计： 2/71.2m KN 取天沟板宽度为m 77.0，而根据条件可知，天沟板板重标准值为m KN /02.2，屋架自重标准值为106KN/每榀，天窗架自重标准值为KN 362⨯/每榀，天窗端壁自重标准值为KN 602⨯/每榀，即天窗自重标准值为KN 962⨯/每榀。

取计算单元，计算柱端承受的恒荷载产生的集中压力标准值1N ，其作用点与纵向定位轴线的距离取150mm 。

单层厂房课程设计计算书

单层厂房课程设计计算书一、教学目标本课程旨在让学生掌握单层厂房的计算方法和相关理论知识，培养他们运用所学知识解决实际问题的能力。

具体目标如下：1.知识目标：–掌握单层厂房的基本概念、结构和计算方法。

–了解单层厂房设计的原则和注意事项。

2.技能目标：–能够运用所学知识进行单层厂房的计算和设计。

–能够分析并解决实际工程中的单层厂房问题。

3.情感态度价值观目标：–培养学生的工程意识，提高他们对建筑行业的兴趣。

–培养学生勇于探索、积极思考的科学精神。

二、教学内容本课程的教学内容主要包括以下几个部分：1.单层厂房的基本概念和结构：包括厂房的定义、分类、组成部分及结构类型。

2.单层厂房的计算方法：包括厂房的荷载计算、柱网布置、梁板设计等。

3.单层厂房设计的原则和注意事项：包括设计规范、安全系数、结构稳定性等。

4.实际工程案例分析：分析具体工程中的单层厂房设计问题和解决方案。

三、教学方法为了提高教学效果，本课程将采用多种教学方法相结合的方式进行：1.讲授法：用于讲解基本概念、理论和计算方法。

2.案例分析法：通过分析实际工程案例，让学生更好地理解理论知识。

3.实验法：安排实地考察或实验室实验，让学生亲身参与，提高实践能力。

4.讨论法：鼓励学生积极参与课堂讨论，培养他们的思考能力和团队协作精神。

四、教学资源为了支持教学内容和教学方法的实施，我们将准备以下教学资源：1.教材：选用权威、实用的教材，为学生提供系统、全面的学习资料。

2.参考书：提供相关领域的参考书籍，丰富学生的知识体系。

3.多媒体资料：制作课件、视频等多媒体资料，提高课堂教学效果。

4.实验设备：安排实验室或实地考察，让学生亲身操作，提高实践能力。

五、教学评估为了全面、客观地评估学生的学习成果，本课程将采用以下评估方式：1.平时表现：通过观察学生在课堂上的参与程度、提问回答等，评估他们的学习态度和理解能力。

2.作业：布置适量的作业，让学生巩固所学知识，通过批改作业了解学生的掌握情况。

单层厂房结构课程设计计算书定稿版

单层厂房结构课程设计计算书HUA system office room 【HUA16H-TTMS2A-HUAS8Q8-HUAH1688】课程设计专业：土木工程（本科）学号：姓名：杨树国日期： 2008年4月16日一、设计资料1、白银有色（集团）公司某单层车间建筑平面图。

2、钢筋混凝土结构设计手册。

二、计算简图的确定2.1 计算上柱高及全柱高：室外地坪为-0.15m，基础梁高0.6m，高出地面0.1 m，放置于基础顶面，故基础顶面标高-0.65m。

根据设计资料得：H=吊车梁高+轨道构造高度+吊车高度+安全距离上柱高u=900+200+2734+166=4000=4m全柱高H=轨顶标高-（吊车梁高+轨道构造高）+上柱高-基顶标高=6.8-(0.9+0.2)+4+0.65=10.35故下柱高u l H H H -==10.35-4.0=6.35m上柱与全柱高的比值 386.035.100.4===H H u λ 2.2 柱截面尺寸：因电车工作级别为5A ，故根据书表2.9（A ）的参考数据，上柱采用矩形截面 A 、C 列柱：mm mm h b 500500⨯=⨯ B 列柱：mm mm h b 700500⨯=⨯下柱选用Ⅰ型 A 、C 列柱：mm mm mm h h b f 2001200500⨯⨯=⨯⨯ B 列柱：mm mm mm h h b f 2001600500⨯⨯=⨯⨯（其余尺寸见图），根据书表2.8关于下柱截面宽度和高度的限值，验算初步确定的截面尺寸，对于下柱截面宽度A 、C 列柱：mm b mm H l 50025425635025=<==（符合） B 列柱：mm b mm H l 50025425635025=<==（符合）对于下柱截面高度：A 、C 及B 列柱皆有：mm h mm H l 120052912635012=<==（符合）2.3 上、下柱截面惯性及其比值排架A 、C 列柱上柱 49310208.5500500121mm I u ⨯=⨯⨯=下柱 3380020012121200500121⨯⨯⨯-⨯⨯=l I +]5020021)27005032(50200361[423⨯⨯⨯+⨯+⨯⨯⨯41010067.7mm ⨯= 比值：074.010067.710208.5109=⨯⨯==l u I I η排架B 列柱上柱 410310429.1700500121mm I u ⨯=⨯⨯=下柱 33120020012121600500121⨯⨯⨯-⨯⨯=l I +]5020021)211005032(50200361[423⨯⨯⨯+⨯+⨯⨯⨯41110199.1mm ⨯= 比值：119.010199.110429.11110=⨯⨯==l u I I η 2.4 校核C ：对于边列柱A 、C ，吊车桥架外边缘至上柱的边缘的净空宽度应满足80≥c 。

单层厂房课程设计计算书

单层厂房课程设计计算书一、课程目标知识目标：1. 学生能理解并掌握单层厂房的基本结构特点及其功能。

2. 学生能够描述并解释单层厂房在设计过程中需考虑的技术指标和参数。

3. 学生能够掌握单层厂房的平面布置及其优化方法。

技能目标：1. 学生能够运用所学知识，进行单层厂房的初步设计和计算。

2. 学生能够分析实际案例，提出单层厂房设计的改进方案。

3. 学生通过小组合作，培养沟通协调能力和团队协作精神。

情感态度价值观目标：1. 学生培养对建筑设计的兴趣，激发创新意识和实践欲望。

2. 学生在学习过程中，认识到建筑设计与人们生活和工作环境的关系，增强社会责任感和人文关怀。

3. 学生通过课程学习，了解我国建筑行业的发展现状和趋势，培养民族自豪感和使命感。

课程性质：本课程为工程专业课程，旨在通过单层厂房的设计和计算，帮助学生将所学理论知识与实际工程相结合，提高学生的工程实践能力。

学生特点：学生已具备一定的建筑基础知识，具有较强的逻辑思维和动手能力，但实际工程设计经验不足。

教学要求：结合学生特点，注重理论与实践相结合，通过案例分析和小组合作，使学生掌握单层厂房的设计方法和计算技巧，提高学生的综合运用能力。

在教学过程中，关注学生的个体差异，因材施教，确保课程目标的实现。

二、教学内容1. 单层厂房概述- 了解单层厂房的定义、分类及用途。

- 分析单层厂房的结构特点及优势。

2. 单层厂房设计原则与要求- 学习单层厂房设计的基本原则。

- 掌握单层厂房设计的技术要求。

3. 单层厂房结构设计- 研究单层厂房的结构选型。

- 学习单层厂房结构计算方法。

4. 单层厂房平面布置- 掌握单层厂房平面布置的基本原则。

- 学习单层厂房平面布置的优化方法。

5. 单层厂房设计计算书编制- 明确计算书的内容和格式。

- 学习编制单层厂房设计计算书的方法。

6. 实践案例分析与讨论- 分析典型单层厂房设计案例。

- 讨论案例中的设计要点和优化策略。

教学内容安排与进度：第一周：单层厂房概述、设计原则与要求。

单层单跨工业厂房设计计算书课程设计

单层单跨工业厂房设计计算书课程设计一、设计基本要求二、结构形式和计算方法三、荷载计算四、结构设计五、构件尺寸设计六、节点设计七、结构图纸八、结构施工及验收九、设计总结设计基本要求：本工业厂房采用单层单跨钢筋混凝土框架结构，地面荷载为3kN/m²，屋面荷载为1kN/m²，风荷载为0.5kN/m²，雪荷载为0.3kN/m²，设计使用寿命为50年。

设计要求结构安全可靠，经济合理，施工方便。

结构形式和计算方法：本工业厂房采用钢筋混凝土框架结构，结构计算采用极限状态设计法，荷载组合采用最不利组合法，节点设计采用强度设计法。

荷载计算：地面荷载采用均布荷载计算，屋面荷载采用均布荷载和点荷载共同计算，风荷载采用按规范计算，雪荷载采用按规范计算。

结构设计：本工业厂房主体结构由柱、梁、板组成，柱采用矩形截面，梁采用T形截面，板采用双向板。

结构设计应满足强度、刚度、稳定性和耐久性要求。

构件尺寸设计：本工业厂房构件尺寸设计应满足结构设计要求和规范要求，同时考虑施工和材料的可行性。

节点设计：本工业厂房节点设计应满足强度和刚度要求，同时考虑施工和材料的可行性。

结构图纸：本工业厂房结构图纸应符合规范要求，清晰明了，标注准确。

结构施工及验收：本工业厂房结构施工应符合规范要求，验收应符合设计要求和规范要求。

设计总结：本工业厂房设计满足要求，结构安全可靠，经济合理，施工方便。

在设计过程中，应充分考虑规范要求和实际情况，注重细节，严格控制质量。

Chapter 1: Design nThis chapter provides n on the design of the project.Chapter 2: ___2.1 ___The standard components used in the ___.2.2 ______.Chapter 3: n of Rack Column Height and n 3.1 n of Rack Column Height___.3.2 n of Rack Column n Size___ the n size of the ___.Chapter 4: ___4.1 n of Roof Self-weightThe method for calculating the self-weight of the roof is ___.4.2 n of Column Self-weightThe method for calculating the self-weight of the columns ___.4.3 n of Crane。

单层工业厂房课程设计计算书

单层工业厂房课程设计计算书本课程设计计算书是针对单层工业厂房的设计进行计算的，旨在提供一个可行、安全的设计方案，以满足建筑使用的要求。

一、单层工业厂房的建设规模1、单层工业厂房的建设规模：建筑面积：1000m2建筑高度：6m建筑外形：多边形2、单层工业厂房的主要设备：机械加工设备、焊接设备、搅拌设备、混凝土设备、输送设备、起重设备等。

二、设计参数1、建筑结构：钢结构，主体框架采用H型钢；2、屋面：采用铝合金夹层板；3、墙体：外墙采用砖混结构，内墙采用防火板；4、门窗：外门采用钢结构百叶门，窗采用钢结构塑钢窗；5、建筑节能：采用双层建筑，外层采用钢结构，内层采用防火板；6、地面：采用水泥混凝土地面；7、建筑立面：采用防火板；8、安全设施：采用防火措施，如报警器、烟雾报警器、消防栓等。

三、钢结构设计1、钢结构抗弯设计：采用H型钢作为主体框架，抗弯设计采用按第三部分《建筑结构抗震设计规范》GB50010-2010，实行抗震设计，计算各结构杆件的受力安全系数为1.5。

2、构件截面尺寸：根据计算结果，采用H型钢作为主体框架，其截面尺寸为 200mm×150mm。

3、构件连接：采用钢结构焊接连接，根据计算结果，采用角焊、角钉和螺栓连接，连接强度满足设计要求。

四、火灾安全设施设计1、报警器：采用报警器，可在出现火灾时实现自动报警，并可及时采取消防措施。

2、烟雾报警器：采用烟雾报警器，可在出现烟雾时实现自动报警，并可及时采取消防措施。

3、消防栓：采用消防栓，可及时向消防人员提供消防水，从而及时灭火。

4、火灾报警系统：采用火灾报警系统，可在出现火灾时实现自动报警，并可及时采取消防措施。

以上就是本次设计计算书的内容，以便为建筑工程提供一个可行、安全的设计方案，以满足建筑使用的要求。

单层工业厂房课程设计计算书

的要求
照明系统设计
照明方式：采用自然光和人工照明相结合的方式照明设备：选择高效节能的LED照明设备照明控制：采用智能照明控制系统，实现自动调节和节能照明布局：根据厂房内部布局和功能分区进行合理布局
防雷接地系统设计
防雷接地系统的重要性：保护建筑物和设备免受雷击防雷接地系统的组成：避雷针、避雷带、接地极等防雷接地系统的设计原则：安全、经济、实用防雷接地系统的安装和维护：定期检查、维护和更换损坏的部件
梁、柱截面尺寸的选择应考虑经济性和施工方便性
梁、柱截面尺寸的计算应遵循相关规范和标准
梁、柱截面尺寸的选择应考虑抗震性能和防火性能
承载能力极限状态计算
荷载类型：恒载、活载、风载、地震作用等
荷载组合：根据不同情况选择不同的荷载组合方式
计算方法：采用结构力学、材料力学等方法进行计算计算结果：得出厂房结构的承载能力极限状态值，用于设计优化和施工控制。
给水排水系统设计
给水系统设计
水源选择：考虑水质、水量、水压等因素给水管道布置：合理规划管道走向，避免交叉干扰给水设备选择：根据厂房需求选择合适的给水设备给水系统控制：设置合理的控制系统，保证给水系统的稳定运行
排水系统设计
排水方式：重力流、压力流、虹吸流等
排水管材：PVC、PE、铸铁等
排水管径：根据流量和流速计算
排水坡度：根据地形和排水要求确定
排水口位置：根据厂房布局和排水要求确
定
排水泵选择：根据流量和扬程要求选择
排水系统维护：定期检查、清洗、维修等
水泵和管道的选择与安装
水泵选择：根据流量、扬程、功率等参数选择合适的水泵
管道选择：根据流量、压力、材质等参数选择合适的管道

单层工业厂房课程设计计算书

第一章单层厂房混凝土结构课程设计任务书1.1设计资料1.1.1平面和剖面某机修车间，根据工艺和建筑设计的要求，确定本车间为两跨等高厂房，车间面积为2592㎡，车间长度72㎡。

AB跨跨度为18m,设有两台10t中级工作制软钩吊车，轨顶标高7.2m，柱顶标高10m；BC跨跨度为18m，设有两台30/5t中级工作制软钩吊车，轨顶标高7.5m，柱顶标高10；基顶标高-0.5m。

车间平面、剖面分别如图1、图2。

1.1.2建筑构造屋盖： APP防水层20㎜厚水泥砂浆（找平层）100㎜厚水泥蛭石砂浆（保温层）大型预制预应力混凝土屋面板维护结构： 240㎜厚普通砖墙门窗：门5.6×6m，两边各一个高窗4.2×2.4m，低窗4.2×4.8m1.1.3自然条件基本风压： 0.40k N/㎡基本雪压：0.35k N/㎡建筑场地：粉质粘土地下水位：低于自然地面3m修正后的地基承载力特征值： 250 k N/㎡衡阳市郊无抗震设防要求1.1.4材料混凝土：基础采用C25，柱采用C25。

钢筋：HPB235级和HRB335级各种直径的钢筋1.2设计要求1、分析厂房排架内力，设计柱、基础；整理计算书一份。

2、绘制结构施工图一份（结构中说明，结构布置图，一根柱及预埋件详图，基础详图）。

1.3参考资料1、混凝土结构设计规范（GB50010—2002）2、建筑结构荷载规范（GB50009—2001）3、建筑地基基础设计规范（GB50007—2002）4、混凝土结构构造手册5、教材：《混凝土结构设计原理》6、标准图集屋架G415(一)、（三）柱CG335 (一)、（二）、（三）屋面板G410 柱间支撑G336吊车梁G323 基础梁G320连系梁G320第二章单层厂房混凝土结构课程设计计算书2.1结构方案及主要承重构件根据厂房跨度、柱顶高度及吊车超重量大小，本车间采用钢筋混凝土排架结构。

结构剖面如图1所示。

为了保证屋盖的整体性及空间刚度，屋盖采用无檩体系。

(完整版)单层工业厂房课程设计计算书(完整版)

《单层工业厂房混凝土排架课程设计》1.1 柱截面尺寸确定由图2可知柱顶标高为12.4 m，牛腿顶面标高为8.6m ，设室内地面至基础顶面的距离为0.5m ，则计算简图中柱的总高度H、下柱高度H、上柱高度Hu分l别为：H=12.4m+0.5m=12.9m，H=8.6m+0.5m=9.1mlHu=12.9m－9.1m=3.8m根据柱的高度、吊车起重量及工作级别等条件，可由表2.4.2并参考表2.4.4确定柱截面尺寸，见表1。

本例仅取一榀排架进行计算，计算单元和计算简图如图1所示。

单层工业厂房课程设计计算书样本

单层工业厂房结构课程设计计算书学号:学院: 水利与建筑专业: 土木工程班级: 1103姓名:一．设计资料1.某金工车间, 单跨无天窗厂房, 厂房跨度L=24m, 柱距为6m, 车间总长度为120m, 中间设一道温度缝, 厂房剖面图如图所示:2.车间内设有两台双钩桥式起重机, 吊车起重量为200/50kN。

3.吊车轨顶标高为9.6m。

4.建筑地点: 哈尔滨。

5.地基: 地基持力层为亚粘性层, 地基承载力特征值为f ak=180kN/m2。

最高地下水位在地表15m。

6.材料: 混凝土强度等级为C30, 纵向钢筋采用HRB400级,(360N/mm2)箍筋采用HPB235级。

(300N/mm2)二. 选用结构形式1.钢屋盖, 采用24米钢桁架, 桁架端部高度为1.2m,中央高度为 2.4m, , 屋面板采用彩色钢板, 厚4mm。

2.预制钢筋混凝土吊车梁和轨道链接采用标准图G325, 中间跨DL-9Z, 边跨DL-9B, 梁高轨道连接采用标准图集G3253.预制钢筋混凝土故牛腿顶面标高=轨顶标高查附录12得, 吊车轨顶至吊车顶部的高度为2.7m,考虑屋架下弦至吊车顶部所需空间高度为220mm,故柱顶标高=9.6+2.7+0.22=13.52m,三．柱的各部分尺寸及几何参数上柱b×h=400mm×400mm (g1=4.0kN/m)A i=b×h=1.6×105m2I1=bh3/12=2.13×109mm4图1厂房计算简图及柱截面尺寸下柱b f×h×b×h f=400mm×800mm×100mm×100mm( g2=3.69kN/m)A2=100×400×2+( 800-2×100) ×100+2×25×150 =1.475×105mm2I2=5003×100/12+2×(400×1003/12+400×100×3002)+4×( 253×150/36+343.752×1/2×100×25) =8.78×1010mm4n=I1/I2=2.13×109/(8.78×109)=0.248H1=3.6m; H2=3.6+8.6=12.2m。

单层厂房课程设计

单层厂房课程设计计算书一、厂房结构选型与布置根据厂房的跨度、吊车起重量的大小、轨顶标高，吊车的运行空间等初步确定出排架结构的剖面如图所示：厂房平面布置图厂房剖面图1、厂房中标准构件选用情况(1)屋面板采用 G410（－）标准图集中的预应力混凝土大型屋面板，板重（包括灌缝在内）标准值为1.5kN／m2。

屋面各层构造见下图。

SBS改性沥青卷材或高分子复合防水卷材（二毡三油上铺小石子，去掉2%找坡，以20mm厚水泥砂浆找平层计算）等；做法示意如下：(2)天沟板采用G410（三）标准图集中的JGB77-l 天沟板，板重标准值为2.1kN ／m 。

(3)天窗架采用G316中的门型钢筋混凝土天窗架CJ-03，自重标准值为2x36kN ／每榀，天窗端壁选用G316中的DB9-3，自重标准值2x60kN ／每榀（包括自重、侧板、窗档、窗扇、支撑、保温材料、天窗电动启动机、消防栓等）。

(4)屋架采用G415（三）标准图集中的预应力混凝土折线形屋架，屋架自重标准值106kN ／每榀。

(5)吊车梁采用G425标准图集中的先张法预应力混凝土吊车架YXDL6-8，吊车梁高1200mm ，自重标准值45kN ／根，轨道及零件重1.5kN ／m ，轨道及垫层构造高度200mm 。

（6）基本风压：ω＝0.49kN/m2，地面粗糙度按B 类。

（7）地质条件：车间所在场地，地坪下1.0m 内为填土，填土下层4.5m 内为均匀亚粘土(液性指数Il>0.85)，无软弱下卧层；未经深宽修正地基承载力特征值取fak ＝185kN/m2，地下水位为-5.0m ，无腐蚀性。

（8）屋面活荷载的取值：按《建筑结构荷载规范》GB50009-2012取不上人屋面活载，（9）排架柱及基础材料选用情况 A:柱混凝土：取C25；B:钢筋：纵向受力钢筋采用HRB335级钢筋，箍筋采用HRB235级钢筋。

C:基础混凝土：采用C20，垫层采用C10；钢筋：采用Ⅰ级钢筋。

单层厂房课程设计计算书24米18米

为了布置抗风柱，端柱离开（向内）横向定位轴线600mm，其余排架柱的形心与横向定位轴线重合。

是否采用非封闭结合以及联系尺寸取多大，需根据吊车架外缘与上柱内缘的净空尺寸B₂确定。

对于等高排架，中柱上柱截面形心与纵向定位轴线重合，吊车架外缘与上柱内缘净空尺寸能满足要求。

厂房长度66m，小于100m，可不设伸缩缝。

2、构件选型及布置(1)屋面构件①屋面板和嵌板屋面板的型号根据外加屋面均布面荷载（不含屋面自重）的设计值，查92G410(一)。

当屋架斜长不是屋面板宽1.5m的整数倍时，需要布置嵌板。

嵌板查92G410(二)荷载：两毡三油防水层 1.2 x 0.35 = 0.42KN/m²20mm 厚水泥砂浆找平层 1.2 x 0.02 x 20 = 0.48KN/m²屋面均布活载（不上人） 1.4 x 0.5 = 0.70KN/m²雪载 1.4 x 1.0 x 0.5 = 0.70KN/m²小计 1.60KN/m²采用预应力混凝土屋面板。

根据允许外加均布荷载设计值 1.60KN/m²，查图集，中部选用Y-WB-1Ⅱ，端部选用Y-WB-1ⅡS，其允许外加荷载1.99KN/m ²>1.60KN/m²，板自重1.40KN/m²。

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单层厂房结构课程设计计算书
1
课程设计
专业: 土木工程( 本科)
学号:
姓名: 杨树国
日期: 4月16日
一、设计资料
1 2、钢筋混凝土结构设计手册。

二、计算简图的确定
2.1 计算上柱高及全柱高:
室外地坪为-0.15m , 基础梁高0.6m , 高出地面0.1 m , 放置于基础顶面, 故基础顶面标高-0.65m 。

根据设计资料得:
上柱高u H =吊车梁高+轨道构造高度+吊车高度+安全距离
=900+200+2734+166=4000=4m
全柱高H =轨顶标高-( 吊车梁高+轨道构造高) +上柱高-基顶标高
=6.8-(0.9+0.2)+4+0.65=10.35
故下柱高u l H H H -==10.35-4.0=6.35m
上柱与全柱高的比值 386.035.100
.4===H H u
λ
2.2 柱截面尺寸:
因电车工作级别为5A , 故根据书表2.9( A) 的参考数据,
上柱采用矩形截面 A 、 C 列柱: mm mm h b 500500⨯=⨯
B 列柱: mm mm h b 700500⨯=⨯
下柱选用Ⅰ型 A 、 C 列柱: mm mm mm h h b f 2001200500⨯⨯=⨯⨯
B 列柱: mm mm mm h h b f 2001600500⨯⨯=⨯⨯
2
( 其余尺寸见图) , 根据书表2.8关于下柱截面宽度和高度的限值, 验算初步确定的截面尺寸, 对于下柱截面宽度
A 、 C 列柱: mm b mm H l
500254256350
25=<==( 符合)
B 列柱: mm b mm H l
500254256350
25=<==( 符合)
对于下柱截面高度:
A 、 C 及
B 列柱皆有: mm h mm H l
1200529126350
12=<==( 符合)
2.3 上、下柱截面惯性及其比值
排架A 、 C 列柱
上柱 49310208.5500500121
mm I u ⨯=⨯⨯=
下柱 3
3800200121
21200500121⨯⨯⨯-⨯⨯=l I +]5020021
)2700
5032
(50200361
[423⨯⨯⨯+⨯+⨯⨯⨯41010067.7mm ⨯=
比值: 074.010
067.710208.5109
=⨯⨯==l u I I η
排架B 列柱
上柱 410310429.1700500121
mm I u ⨯=⨯⨯=
下柱 3
3120020012121600500121⨯⨯⨯-⨯⨯=l I +]5020021
)21100
5032(50200361[423⨯⨯⨯+⨯+⨯⨯⨯41110199.1mm ⨯=
3 比值: 119.010
199.110429.11110=⨯⨯==l u I I η 2.4 校核C :
对于边列柱A 、 C, 吊车桥架外边缘至上柱的边缘的净空宽度应满足80≥c 。

查表 mm B 300=, 取mm e 750=
0505003007501<-=--=--=h B e c
因此将A 、 C 列柱向外移动150mm
此时 mm mm c 80100>= 满足要求。

对于中列柱B mm mm h B e c 801003503007501>=--=--=, 满足要求。

三、荷载计算
3.1 屋盖结构自重
预应力大形屋面板 2/4.1m KN
25mm 厚水泥砂浆找平层 2/5.0m KN
一毡而油隔气层 2/5.0m KN
100mm 厚珍珠岩制品保湿层 2/4.0m KN
25mm 水泥砂浆找平层 2/5.0m KN
三毡四油防水层上铺小石子 2/4.0m KN
天沟板 KN m KN g 12.12602.2/7.32
=⨯=∑
每榀天窗架每侧传致屋架的荷载 KN 34
屋架自重 KN 122。